JP2023022418A - 可変容量型斜板式圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】生産性低下および製造コストの増大を招くことなく、効率を向上することができる可変容量型斜板式圧縮機の提供にある。
【解決手段】可変容量型斜板式圧縮機において、弁・ポート形成体３９は、連通空間６２と連通する第１絞り孔７０と、吸入室３７と連通する第２絞り孔７１と、第１絞り孔７０と前記第２絞り孔７１とを連通する中継孔７２を有し、第１絞り孔７０と第２絞り孔７１と中継孔７２は、ガスケット４４と吸入弁形成板４１とポート形成板４０と吐出弁形成板４２とリテーナ形成板４３のうち３つに、それぞれ個別に形成されている。
【選択図】 図２

Description

この発明は、可変容量型斜板式圧縮機に関する。

可変容量型斜板式圧縮機の従来技術として、例えば、特許文献１に開示された可変容量型圧縮機が知られている。特許文献１に開示された可変容量型圧縮機は、複数のシリンダボアを備えたハウジングと、ハウジングに回転自在に支持された駆動軸と、駆動軸と一体回転するとともに、駆動軸に対して傾動可能な斜板と、斜板が収容される制御圧室と、を備えている。さらに、この圧縮機は、シリンダボア内に摺動自在に収容され、斜板の回転運動を受けて、シリンダボア内を往復動するピストンと、シリンダボア内の圧縮室に吸入される冷媒ガスが導入される吸入室と、圧縮室から吐出される冷媒ガスが導入される吐出室と、を備えている。

吐出室と制御圧室とは、給気通路により連通されており、制御圧室と吸入室とは抽気通路により連通されている。ピストンのストロークは、制御圧室の圧力調節により調節される。駆動軸の内部には、抽気通路の一部をなす軸内通路が形成されている。抽気通路にオイルセパレータとしての筒状部が配置されるとともに、筒状部の内部が軸内通路と繋がるように駆動軸の端部に設けられている。ハウジングは、筒状部を収容する空間部を備え、この空間部と吸入室とは、区画部材により区画されている。区画部材には空間部と吸入室とを連通する貫通孔が形成されている。区画部材はバルブプレートである。

特開２０１５－１４８２０２号公報

ところで、特許文献１に開示された可変容量型圧縮機が車両に搭載されている場合、制御圧室から吸入室へ流入する冷媒ガスが少なくなるほど、燃費効率が向上する。このためには、区画部材の貫通孔の孔径を可能なかぎり小さくすればよいが、貫通孔の孔径は小さくなるほど孔明け加工が困難になるという問題がある。孔明け加工が困難になると、可変容量型圧縮機の生産性低下を招き製造コストが増大する。

本発明は上記の問題点に鑑みてなされたもので、本発明の目的は、生産性低下および製造コストの増大を招くことなく、効率を向上することができる可変容量型斜板式圧縮機の提供にある。

上記の課題を解決するために、本発明は、軸孔と複数のシリンダボアを有するシリンダブロックと、前記軸孔に回転自在に支持された駆動軸と、前記駆動軸と一体回転するとともに、前記駆動軸に対して傾動可能な斜板と、前記シリンダブロックの一端に連結され、前記シリンダブロックと協働して前記斜板が収容される制御圧室を区画するフロントハウジングと、前記シリンダブロックの他端に弁・ポート形成体を介して連結され、前記弁・ポート形成体と協働して吐出室および吸入室を区画するリヤハウジングと、前記シリンダボア内に摺動自在に収容され、前記斜板の回転運動を受けて、前記シリンダボア内を往復動するピストンと、を備え、前記弁・ポート形成体は、前記ピストンと協働して前記シリンダボアにて圧縮室を区画するとともに、前記駆動軸と協働して前記軸孔にて連通空間を区画し、前記駆動軸内には、前記制御圧室と前記連通空間とを連通する軸内通路が形成され、前記弁・ポート形成体は、前記吸入室と前記圧縮室とを連通する吸入ポートおよび前記吐出室と前記圧縮室とを連通する吐出ポートが形成されたポート形成板と、前記ポート形成板の前記リヤハウジング側の面に積層され、前記吐出ポートを開閉する吐出弁が形成された吐出弁形成板と、前記吐出弁形成板の前記リヤハウジング側の面に積層され、前記吐出弁の開度を規制するリテーナが形成されたリテーナ形成板と、前記ポート形成板の前記シリンダブロック側の面に積層され、前記吸入ポートを開閉する吸入弁が形成された吸入弁形成板と、前記吸入弁形成板の前記シリンダブロック側の面に積層されたガスケットと、を備え、前記制御圧室内の冷媒ガスの圧力調節により前記ピストンのストローク量が調節される可変容量型斜板式圧縮機において、前記弁・ポート形成体は、前記連通空間と連通する第１絞り孔と、前記吸入室と連通する第２絞り孔と、前記第１絞り孔と前記第２絞り孔とを連通し、前記第１絞り孔および前記第２絞り孔よりも大きな内部空間を有する中継孔と、を有し、前記第１絞り孔と前記第２絞り孔と前記中継孔は、前記ガスケットと前記吸入弁形成板と前記ポート形成板と前記吐出弁形成板と前記リテーナ形成板のうち３つに、それぞれ個別に形成されていることを特徴とする。

本発明では、制御圧室における冷媒ガスは、軸内通路と連通空間を含む抽気通路を通り、弁・ポート形成体における第１絞り孔、中継孔および第２絞り孔を通過して、吸入室へ流入する。弁・ポート形成体における第１絞り孔、中継孔および第２絞り孔は直列配置の複数の絞りを構成するので、弁・ポート形成体に同径の単一の絞り孔を設ける場合と比較すると、冷媒ガスの圧力損失は増大し、吸入室に流入する冷媒ガスの流量を低減できる。つまり、弁・ポート形成体に同径の単一の絞り孔を設ける場合と比較すると、第１絞り孔および第２絞り孔を加工困難な孔径とする必要がないので、生産性低下および製造コストの増大を招くことなく、制御圧室から吸入室へ流入する冷媒ガスを可及的に少なくすることができる。

また、上記の可変容量型斜板式圧縮機において、前記駆動軸の径方向において前記第１絞り孔と前記第２絞り孔は互いに異なる位置に設けられている構成としてもよい。
この場合、冷媒ガスは、第１絞り孔から第２絞り孔へ至る間に直列配置の複数の絞りによる圧力損失の効果を受けるほか、第１絞り孔と第２絞り孔が互いに異なる位置に設けられることによって生じる流路の曲がりによる圧力損失の効果を受けることができる。その結果、冷媒ガスの圧力損失をより増大でき、吸入室に流入する冷媒ガスの流量をさらに低減できる。

また、上記の可変容量型斜板式圧縮機において、前記第１絞り孔は前記ガスケットに形成され、前記連通空間に収容されるとともに、内部が前記軸内通路と繋がるように前記駆動軸の端部に設けられた筒状のオイルセパレータと、前記ガスケットに設けられ、前記オイルセパレータにより前記冷媒ガスから遠心分離されたオイルの前記第１絞り孔から前記中継孔への流入を規制するオイル規制部と、を備える構成としてもよい。
この場合、オイルセパレータは冷媒ガスからオイルを分離し、分離されてガスケットに付着したオイルは自重によってガスケットに沿って流れる。第１絞り孔に設けられているオイル規制部は、オイルの第１絞り孔から中継孔への流入を妨げる。その結果、オイルの吸入室への流出を抑制することができる。

また、上記の可変容量型斜板式圧縮機において、前記オイル規制部は、前記第１絞り孔を前記駆動軸の軸方向において前記第２絞り孔から離間させるように隆起された隆起部である構成としてもよい。
この場合、オイル規制部は、第１絞り孔を駆動軸の軸方向において前記第２部材から離間させるように増大された隆起部であり、隆起部はガスケットの打ち抜きと同時に形成できるのでオイル規制部の生産性に優れる。

また、上記の可変容量型斜板式圧縮機において、前記第１絞り孔は、前記ガスケットに形成され、前記第２絞り孔は、前記ポート形成板に形成され、前記中継孔は、前記吸入弁形成板に形成されている構成としてもよい。
この場合、第１絞り孔をガスケットに設け、第２絞り孔をポート形成板に設け、ガスケットとポート形成板との間に介在された吸入弁形成板に中継孔が形成される。この場合、連通空間になるべく近い位置に両方の絞りを設けることができるので、連通空間ひいては制御圧室から吸入室へ流入する冷媒ガスを可及的に少なくすることができる。

本発明によれば、生産性低下および製造コストの増大を招くことなく、効率を向上することができる可変容量型斜板式圧縮機を提供できる。

第１の実施形態に係る可変容量型斜板式圧縮機の縦断面図である。 第１の実施形態に係る可変容量型斜板式圧縮機の要部の縦断面図である。 （ａ）はガスケットの正面図であり、（ｂ）は吸入弁形成板の正面図であり、（ｃ）はポート形成板の正面図であり、（ｃ）は吐出弁形成板の正面図である。 絞り孔の孔径と吸入室へ排出される冷媒ガスの流量との関係を示すグラフ図である。 第２の実施形態に係る可変容量型斜板式圧縮機の要部の縦断面図である。 第３の実施形態に係る可変容量型斜板式圧縮機の要部の縦断面図である。 （ａ）は変形例１に係る可変容量型斜板式圧縮機の要部の縦断面図であり、（ｂ）は変形例２に係る可変容量型斜板式圧縮機の要部の縦断面図であり、（ｃ）は変形例３に係る可変容量型斜板式圧縮機の要部の縦断面図であり、（ｄ）は変形例４に係る可変容量型斜板式圧縮機の要部の縦断面図である。

（第１の実施形態）
以下、第１の実施形態に係る可変容量型斜板式圧縮機について図面を参照して説明する。本実施形態の可変容量型斜板式圧縮機（以下「圧縮機」と表記する）は、車両に搭載される車載用の圧縮機であり、車両において横置きされる圧縮機である。

図１に示すように、図１に示す圧縮機では、シリンダブロック１１の前端にはフロントハウジング１２が連結され、シリンダブロック１１の後端にはリヤハウジング１３が連結されている。シリンダブロック１１、フロントハウジング１２およびリヤハウジング１３は、複数の通しボルト（図１においては１つのみ示す）１４により相互に連結されている。シリンダブロック１１には、通しボルト１４を挿通するボルト通孔（図示せず）が形成されているほか、フロントハウジング１２にはボルト通孔１５が形成されている。また、リヤハウジング１３には、雌ねじを有するボルト孔（図示せず）が形成され、ボルト孔には通しボルト１４の雄ねじ部が螺入される。シリンダブロック１１、フロントハウジング１２およびリヤハウジング１３は、圧縮機のハウジングの全体を構成する要素である。

フロントハウジング１２とシリンダブロック１１との連結により、フロントハウジング１２内に制御圧室１６が形成される。つまり、フロントハウジング１２は、シリンダブロック１１と協働して制御圧室１６を区画する。シリンダブロック１１には軸孔１７が形成されている。軸孔１７には駆動軸１８が挿通され、駆動軸１８はシリンダブロック１１に回転自在に支持されている。本実施形態では、駆動軸１８のシリンダブロック１１と摺接する外周面には、潤滑剤を含むコーティング層が形成されている。また、フロントハウジング１２には、軸孔２０が形成されており、軸孔２０に駆動軸１８が挿通されている。軸孔２０には軸封装置２１が設けられており、軸封装置２１には主にゴム材料により形成されたリップシールが用いられている。制御圧室１６から外部へ突出する駆動軸１８は、エンジン等の外部駆動源（図示せず）から回転駆動力を得る。

駆動軸１８には回転支持体２２が固定されている。回転支持体２２はラジアル軸受２３を介してフロントハウジング１２に回転自在に支持されており、駆動軸１８と一体回転可能である。回転支持体２２とフロントハウジング１２の内壁面との間には、駆動軸１８の軸心Ｐ方向への荷重を受けるスラスト軸受２４が介在されている。フロントハウジング１２には、制御圧室１６の外周域からフロントハウジング１２と回転支持体２２との間まで延び、スラスト軸受２４に臨むオイル経路２５が形成されており、オイル経路２５は軸孔２０まで達している。回転支持体２２には、斜板２６が駆動軸１８の軸心Ｐ方向へスライド可能かつ傾動可能に支持されている。

回転支持体２２には一対のアーム２７（図１では一方のアーム２７のみ図示され、他方のアーム２７は図示されない）が斜板２６に向けて突設されており、斜板２６には一対の突起部２８が回転支持体２２に向けて突設されている。突起部２８は、回転支持体２２における一対のアーム２７間に形成された凹部に挿入されている。突起部２８は、一対のアーム２７に挟まれた状態で凹部内を移動可能である。アーム２７において凹部の底部となる面にはカム面２９が形成されており、突起部２８の先端部はカム面２９と摺接する。

斜板２６は、一対のアーム２７に挟まれた突起部２８と、カム面２９との連係により駆動軸１８の軸方向へ傾動可能かつ駆動軸１８と一体的に回転可能である。斜板２６の傾動は、カム面２９と突起部２８とのスライドガイド関係と駆動軸１８のスライド支持作用とにより案内される。一対のアーム２７、突起部２８およびカム面２９は、斜板２６と回転支持体２２との間に設けられるヒンジ機構３０を構成する。ヒンジ機構３０は、回転支持体２２に対して斜板２６を傾動可能、かつ駆動軸１８から斜板２６へトルク伝達可能に連結する。

駆動軸１８にはコイルスプリング３１が嵌挿されており、コイルスプリング３１は回転支持体２２と斜板２６との間に位置する。コイルスプリング３１は斜板２６を回転支持体２２から離す付勢力を斜板２６に付与する。斜板２６の径中心部が回転支持体２２側へ移動すると、駆動軸１８の径方向に対する斜板２６の傾斜角度が増大する。斜板２６の最大傾斜角度は、回転支持体２２と斜板２６との当接により規定される。因みに、図１に示す斜板２６は最大傾斜角度の状態にある。

図１に示すように、シリンダブロック１１に形成された複数のシリンダボア３２内には、片頭式のピストン３３が摺動自在に収容されている。シリンダボア３２とピストン３３の端面と後述する弁・ポート形成体３９により圧縮室３４が区画される。斜板２６の回転運動は、シュー３５を介してピストン３３の前後往復運動に変換され、ピストン３３がシリンダボア３２内を往復動する。

リヤハウジング１３内には環状の隔壁３６が形成されており、隔壁３６は吸入室３７と吐出室３８との間にある。吸入室３７は、リヤハウジング１３において径方向の中心側に位置し、吐出室３８は吸入室３７よりも径方向の外側に位置する。図１、図２に示すように、シリンダブロック１１とリヤハウジング１３との間には、弁・ポート形成体３９が介在されている。弁・ポート形成体３９は、ポート形成板４０、吸入弁形成板４１、吐出弁形成板４２、リテーナ形成板４３およびガスケット４４、を有している。ガスケット４４とリテーナ形成板４３は、シリンダブロック１１とリヤハウジング１３の端面にそれぞれ密着し、シール部材としての機能を果たしている。リヤハウジング１３は、シリンダブロック１１の他端に弁・ポート形成体３９を介して連結され、弁・ポート形成体３９と協働して吐出室３８および吸入室３７を区画する。より詳細には、隔壁３６よりも径方向外側において吐出室３８が区画され、隔壁３６よりも径方向内側において吸入室３７が区画される。

弁・ポート形成体３９は、ポート形成板４０、吐出弁形成板４２およびリテーナ形成板４３を貫通する吸入通路Ｓを有している。弁・ポート形成体３９は、ポート形成板４０および吸入弁形成板４１を貫通する吐出通路Ｄを有している。ポート形成板４０には、吸入室３７と圧縮室３４とを連通する吸入ポート４５および吐出室３８と圧縮室３４とを連通する吐出ポート４６が形成されている。吸入ポート４５は吸入通路Ｓの一部であり、吐出ポート４６は吐出通路Ｄの一部である。吸入弁形成板４１には、ポート形成板４０のシリンダブロック１１側の面に積層される。吸入弁形成板４１には、吸入ポート４５を開閉する吸入弁４７が形成されている。吐出弁形成板４２には、ポート形成板４０のリヤハウジング１３側の面に積層される。吐出弁形成板４２には、吐出ポート４６を開閉する吐出弁４８が形成されている。リテーナ形成板４３には、吐出弁形成板４２のリヤハウジング１３側の面に積層される。リテーナ形成板４３には、吐出弁４８の開度を規制するリテーナ４９が形成されている。

吸入室３７内の冷媒は、ピストン３３の吸入動作（図１において右側から左側への移動）により吸入ポート４５から吸入弁４７を開弁してシリンダボア３２内へ流入する。シリンダボア３２内へ流入したガス状の冷媒は、ピストン３３の吐出動作（図１において左側から右側への移動）により吐出ポート４６から吐出弁４８を開弁して吐出室３８へ吐出される。吐出弁４８は、リテーナ４９に当接して最大開度が規定されている。

吸入室３７へ冷媒を導入する吸入口５１と、吐出室３８から冷媒を排出する吐出口５２とは、外部冷媒回路５３と接続されている。外部冷媒回路５３上には、冷媒を液化させる凝縮器５４、膨張弁５５および周囲の熱を冷媒に移すための熱交換器５６が介在されている。膨張弁５５は、熱交換器５６の出口側における冷媒ガスの温度の変動に応じて冷媒流量を制御する。

吐出室３８へ吐出された冷媒ガスは吐出口５２を通って外部冷媒回路５３へ流出する。外部冷媒回路５３へ流出した冷媒ガスは、吸入口５１を通り吸入室３７へ還流する。吐出室３８と制御圧室１６は給気通路５７により連通している。リヤハウジング１３には容量制御弁５９が設けられており、容量制御弁５９は給気通路５７を通る冷媒ガスの流量を制御する。

本実施形態の駆動軸１８には、軸心Ｐを中心に軸方向へ形成された通路６０が形成されている。駆動軸１８内部の通路６０は、リヤハウジング１３側の一端からフロントハウジング１２側へ向けて形成されている。通路６０のフロントハウジング１２側の端部は、軸孔２０において駆動軸１８の軸方向において軸封装置２１と回転支持体２２との間に達している。図１に示すように、通路６０のフロントハウジング１２側の端部から、径方向に駆動軸１８の外周まで至る孔６１が形成され、孔６１は軸孔２０を介してオイル経路２５と連通している。また、軸孔１７における駆動軸１８のシリンダブロック１１側の端部とポート形成板４０との間には、通路６０と連通する連通空間６２が形成されている。つまり、弁・ポート形成体３９は、ピストン３３と協働してシリンダボア３２にて圧縮室３４を区画するとともに、駆動軸１８と協働して軸孔１７にて連通空間６２を区画する。また、通路６０と孔６１は、制御圧室１６と連通空間６２とを連通する軸内通路６４を成している。

図２に示すように、連通空間６２と吸入室３７とは、弁・ポート形成体３９に設けられた絞り通路５０により連通されている。従って、制御圧室１６と吸入室３７は軸内通路６４、連通空間６２、絞り通路５０により連通している。制御圧室１６内の冷媒ガスは軸内通路６４、連通空間６２、絞り通路５０を介して吸入室３７へ流出する。従って、絞り通路５０および連通空間６２と、駆動軸１８の軸内通路６４は、抽気通路として機能し、容量制御弁５９および給気通路５７との協働により制御圧室１６の圧力を制御する。なお、連通空間６２は、シリンダブロック１１に形成したオイル戻し通路５８により制御圧室１６と連通されている。従って、連通空間６２に貯留されるオイルはオイル戻し通路５８を通り制御圧室１６へ流出する。なお、絞り通路５０の詳細については後述する。

図２に示すように、本実施形態では、駆動軸１８のシリンダブロック１１側の端部は、外周径が小さく設定された小径軸部６３が形成されている。駆動軸１８の小径軸部６３には、連通空間６２に収容される筒状かつ漏斗状のオイルセパレータ６５が取り付けられている。オイルセパレータ６５は連通空間６２に収容されていることから、抽気通路に配置されていると言える。オイルセパレータ６５は、小径軸部６３の外周面と嵌合する筒状の嵌合部６６と、嵌合部６６から先端側へ延在し、先端へ向かうほど内周面６８の径が大きくなる拡開筒部６７を備えている。つまり、拡開筒部６７の内周面６８は抽気通路の上流側から下流側へ向けて自身の内周径が拡大しつつ延在されている。

拡開筒部６７の先端部とガスケット４４との間には、僅かな間隙が形成されている。拡開筒部６７の先端部とガスケット４４とは、基本的に当接しない。オイルセパレータ６５は、駆動軸１８とともに回転することにより、軸内通路６４からオイルセパレータ６５を通る冷媒ガスに遠心力を作用させ、冷媒ガスに含まれるオイルおよび異物を拡開筒部６７の内周面６８に付着させて冷媒ガスから分離する機能を有する。つまり、オイルセパレータ６５は、遠心分離式のオイルセパレータである。

ここで、絞り通路５０について詳しく説明する。図２に示すように、絞り通路５０は、ガスケット４４に形成された第１絞り孔７０と、ポート形成板４０に形成された第２絞り孔７１と、軸心Ｐ方向における第１絞り孔７０と第２絞り孔７１との間に形成された中継空間７２と、を有する。図３（ａ）に示すように、ガスケット４４は、吸入弁形成板４１のシリンダブロック１１側の面に積層され、シリンダブロック１１と吸入弁形成板４１との間に介在され、シリンダボア３２からの冷媒漏れを規制する部材である。第１絞り孔７０は、ガスケット４４の中心に形成されている孔径の小さな円形の貫通孔である。また、ガスケット４４には、シリンダボア３２に対応する複数のボア対応孔７３、通しボルト１４を通す通孔７４、給気通路５７の一部を構成する給気孔７５が形成されている。

第２絞り孔７１はポート形成板４０に形成されているが、図３（ｃ）に示すように、ポート形成板４０の中心から離れた位置に形成されている。本実施形態では、ポート形成板４０が組み付けられた状態で上下方向において第１絞り孔７０よりも高い位置となっている。第２絞り孔７１の孔径は第１絞り孔７０と同じである。また、ポート形成板４０には、吸入ポート４５を構成する孔７６、吐出ポート４６を構成する孔７７、通しボルト１４を通す通孔７８、給気通路５７の一部を構成する給気孔７９が形成されている。

図２に示すように、中継空間７２は、ガスケット４４とポート形成板４０との間に形成されている。図３（ｂ）に示すように、吸入弁形成板４１の中心には中継孔８０が形成されている。中継空間７２は、中継孔８０がガスケット４４およびポート形成板４０に両側から挟まれることにより区画形成される（図２を参照）。中継孔８０の孔径は、少なくとも、中継空間７２が第２絞り孔７１と連通するように設定されている。中継空間７２が第１絞り孔７０と第２絞り孔７１との間に設けられることで、絞り通路５０において２つの絞りが直列的に配列される直列絞りが構成される。このため、絞り通路を第１絞り孔７０および第２絞り孔７１と同径である単一の絞りとする場合と比較すると、第１絞り孔７０および第２絞り孔７１を過度に小径化することなく絞り通路５０における圧力損失が増大される。吸入弁形成板４１には、吸入弁４７および中継孔８０のほか、吐出ポート４６に連通する孔８１、通しボルト１４を通す通孔８２、給気通路５７の一部を構成する給気孔８３が形成されている。

図３（ｄ）に示すように、吐出弁形成板４２の中心には、円形孔８４が形成されている。円形孔８４の孔径は第２絞り孔７１と連通するように設定されている。吐出弁形成板４２には、吐出弁４８および円形孔８４のほか、吸入ポート４５に連通する孔８５、給気通路５７の一部を構成する給気孔８７が形成されている。リテーナ形成板４３には、吐出弁形成板４２の円形孔８４と同径の円形孔８８が形成されている（図２を参照）。

次に、本実施形態の圧縮機の作用について説明する。圧縮機が運転されると、冷媒ガスが外部冷媒回路５３より吸入口５１を通じて吸入室３７に導入される。シリンダボア３２内を往復動するピストン３３が上死点位置から下死点位置へ移動する吸入行程では、吸入弁４７が開弁され、このとき、吸入室３７内の冷媒ガスは、吸入弁４７の開弁時に吸入ポート４５を通じて圧縮室３４へ導入される。なお、吸入行程では、圧縮室３４の圧力低下および吐出室３８の圧力が高いことと相まって、吐出弁４８は湾曲することなくポート形成板４０に密着して吐出ポート４６を閉じる。この後、ピストン３３が下死点位置から上死点位置へ移動する圧縮行程では、圧縮室３４の圧力が増大し、圧縮室３４の冷媒ガスは圧縮される。

圧縮行程では、圧縮室３４の圧力が上昇する。吐出行程では吐出弁４８が湾曲して吐出ポート４６を開き、圧縮室３４の冷媒ガスは吐出ポート４６を通じて吐出室３８へ吐出される。同時に、圧縮室３４の圧力上昇と吸入室３７の圧力が低いことと相まって、吸入弁４７はポート形成板４０に密着して吸入ポート４５を閉じる。ピストン３３が上死点位置に達し、冷媒ガスが圧縮室３４から吐出室３８に吐出されて冷媒ガスの吐出が終了すると、吐出弁４８はリテーナ４９から離れて吐出ポート４６を閉じる。そして、圧縮室３４から吐出室３８に吐出された冷媒ガスは吐出口５２を通じて外部冷媒回路５３へ導出される。外部冷媒回路５３へ流出した冷媒ガスは、吸入口５１を通り吸入室３７へ還流する。

制御圧室１６の圧力は、容量制御弁５９の弁開度に応じて調節され、容量制御弁５９の弁開度の増大により、給気通路５７を通る冷媒ガスの流量が増大すると、制御圧室１６内の圧力が高くなる。制御圧室１６の圧力が高くなることにより、斜板２６の傾斜角度が減少する。容量制御弁５９の弁開度の減少により給気通路５７を通る冷媒ガスの流量が減少すると、制御圧室１６内の圧力が低くなる。制御圧室１６の圧力が低くなることにより、斜板２６の傾斜角度が増大する。制御圧室１６内の冷媒ガスの圧力調節によりピストン３３のストローク量が調節される。

ところで、制御圧室１６の冷媒ガスは、駆動軸１８の軸内通路６４と、連通空間６２、絞り通路５０を通じて吸入室３７へ流入する。制御圧室１６の冷媒ガスは、軸内通路６４を通過してオイルセパレータ６５に達すると、駆動軸１８とともに回転するオイルセパレータ６５により遠心力を受ける。このとき、冷媒ガスに含まれる潤滑のためのオイルと摩耗粉等の異物は、遠心力により冷媒ガスから分離され、オイルセパレータ６５の内周面６８へ移動し、さらに、内周面６８に沿ってオイルセパレータ６５の先端へ向けて移動する。冷媒ガスから分離されたオイルおよび異物は、オイルセパレータ６５の先端から離れ、連通空間６２の底部に貯留される。

オイルセパレータ６５によってオイルおよび異物が分離された冷媒ガスは、連通空間６２から絞り通路５０を通じて吸入室３７へ流入する。連通空間６２の冷媒ガスは、制御圧室１６の圧力とほぼ同じ圧力であるが、第１絞り孔７０を通過することで圧力損失を受け、中継空間７２に流入する。中継空間７２の冷媒はさらに第２絞り孔７１を通過することでさらに圧力損失を受けて吸入室３７へ流入する。

また、第２絞り孔７１は、第１絞り孔７０と同軸ではなく、第１絞り孔７０よりも高い位置に設けられている。このため、冷媒ガスは、第１絞り孔７０から中継空間７２へ流入し、第１絞り孔７０を通過したら、流れの向きを水平からほぼ直角となるように上向きに変えて、中継空間７２を通過する。さらに、冷媒ガスは水平方向へ向けてほぼ直角に流れの向きを変えて第２絞り孔７１を通過する。冷媒ガスの流れの向きが変わることでの圧力損失が発生する。このように、第１絞り孔７０および第２絞り孔７１の２つの絞りによる圧力損失の効果と、中継空間７２における冷媒ガスの流れの曲がりによる圧力損失の効果によって、吸入室３７に流入する冷媒ガスの流出量が抑制される。

図４は、絞り孔の孔径と吸入室３７に流入する冷媒ガスの流量との関係を示すグラフ図であり、本実施形態を実線で示し、比較例を一点鎖線により示す。比較例は、単一の絞り孔による絞り通路とした例である。図４に示すように、本実施形態では、比較例と比較して冷媒ガスの流量は大幅に抑制されている。

本実施形態の圧縮機は以下の作用効果を奏する。
（１）制御圧室１６における冷媒ガスは、軸内通路６４および連通空間６２を通り、弁・ポート形成体３９における第１絞り孔７０、中継空間７２（中継孔８０）および第２絞り孔７１を通過して、吸入室３７へ排出される。弁・ポート形成体３９における第１絞り孔７０、中継空間７２（中継孔８０）および第２絞り孔７１は直列配置の複数の絞りを構成する。このため、弁・ポート形成体３９に同径の単一の絞り孔を設ける場合と比較すると、冷媒ガスの圧力損失は増大し、吸入室３７に流入される冷媒ガスの流量を低減できる。つまり、弁・ポート形成体３９に同径の単一の絞り孔を設ける場合と比較すると、第１絞り孔７０および第２絞り孔７１を加工困難な孔径とする必要がない。従って、生産性低下および製造コストの増大を招くことなく、制御圧室１６から吸入室３７へ流入する冷媒ガスを可及的に少なくすることができる。

（２）駆動軸１８の径方向において第１絞り孔７０と第２絞り孔７１は互いに異なる位置に設けられている。このため、冷媒ガスは、第１絞り孔７０から第２絞り孔７１へ至る間に直列配置の複数の絞りによる圧力損失の効果を受けるほか、第１絞り孔７０と第２絞り孔７１が互いに異なる位置に設けられることによって生じる流路の曲がりによる圧力損失の効果を受けることができる。その結果、冷媒ガスの圧力損失をより増大でき、吸入室３７に流入する冷媒ガスの流量をさらに低減できる。

（３）第１絞り孔７０は、ガスケット４４に形成され、第２絞り孔７１は、ポート形成板４０に形成され、中継孔８０は、吸入弁形成板４１に形成されている。連通空間６２になるべく近い位置に両方の絞りを設けることができるので、連通空間６２ひいては制御圧室１６から吸入室３７へ流入する冷媒ガスを可及的に少なくすることができる。また、既存のガスケット、ポート形成板および吸入弁形成板を大幅に変更することなく、直列絞りを構成することができ、圧縮機の製作コストを抑制できる。

（４）第２絞り孔７１は、上下方向において第１絞り孔７０よりも高い位置に設けられている。このため、オイルセパレータ６５により冷媒ガスから分離されたオイルが中継空間７２（中継孔８０）に流入したとしても、オイルの吸入室３７へ流出を抑制できる。

（５）第１絞り孔７０および第２絞り孔７１を加工困難な孔径とする必要がないので、冷媒ガスやオイルに含まれる異物による第１絞り孔７０および第２絞り孔７１の目詰まりのおそれが殆どない。

（第２の実施形態）
次に、第２の実施形態に係る圧縮機について説明する。本実施形態では、ガスケットの構成が第１の実施形態と異なる。本実施形態では、第１の実施形態と同じ構成については、第１の実施形態の説明を援用し、共通の符号を用いる。

図５に示すように、第３の実施形態に係る圧縮機では、連通空間６２と吸入室３７とは、弁・ポート形成体９１に設けられた絞り通路９２により連通されている。制御圧室１６と吸入室３７は、軸内通路６４、連通空間６２、絞り通路９２により連通している。絞り通路９２は、ガスケット９３に形成された第１絞り孔９４と、ポート形成板４０に形成された第２絞り孔７１と、軸心Ｐ方向における第１絞り孔９４と第２絞り孔７１との間に形成された中継空間９５と、を有する。

ガスケット９３は、第１絞り孔９４の周囲を板面から一方へ隆起させたドーム状の隆起部９６を備えている。隆起部９６は、オイル規制部に相当し、冷媒ガスから分離されてガスケット９３の板面に沿って流れるオイルの第１絞り孔９４から中継空間９５への流入を妨げる。ガスケット９３における隆起部９６の反対側には凹部９７が形成されている。中継空間９５は、ガスケット９３、吸入弁形成板４１、ポート形成板４０により区画された空間である。ガスケット９３に隆起部９６が形成されていることで、中継空間９５の容積が、第１の実施形態と比較すると、第１絞り孔９４を駆動軸１８の軸方向において第２部材としてのポート形成板４０から離間させるように増大されている。隆起部９６の一部は、オイルセパレータ６５の内周面６８と対向するが、隆起部９６の直径および軸方向の長さは、オイルセパレータ６５と干渉しないように設定されている。

本実施形態によれば、第１の実施形態の作用効果と同等の作用効果を奏する。また、オイルセパレータ６５により冷媒ガスから分離されたオイルは、内周面６８に沿って流れ、オイルセパレータ６５からガスケット９３へ向けて飛散する。ガスケット９３に飛散したオイルは自重によりガスケット９３の板面に沿って下降する。下降するオイルの殆どは隆起部９６を乗り越えず、隆起部９６の周囲を流れ、下方へ向かう。このため、第１絞り孔９４から中継空間９５への分離されたオイルの流入が抑制される。中継空間９５へのオイルの流入が抑制されることで、オイルの吸入室３７への流入を確実に抑制することができる。また、隆起部９６はガスケット９３の打ち抜きと同時に形成できるので生産性に優れる。

（第３の実施形態）
次に、第３の実施形態に係る圧縮機について説明する。本実施形態では、絞り通路の構成が第１の実施形態と異なる。本実施形態では、第１の実施形態と同じ構成については、第１の実施形態の説明を援用し、共通の符号を用いる。

図６に示すように、第３の実施形態に係る圧縮機では、連通空間６２と吸入室３７とは、弁・ポート形成体１０１に設けられた絞り通路１０２により連通されている。制御圧室１６と吸入室３７は軸内通路６４、連通空間６２、絞り通路１０２により連通している。絞り通路１０２は、吸入弁形成板１０３に形成された第１絞り孔１０４と、吐出弁形成板１０５に形成された第２絞り孔１０６と、軸心Ｐ方向における第１絞り孔１０４と第２絞り孔１０６との間に形成された中継空間１０７と、を有する。

図６に示すように、中継空間１０７は、吸入弁形成板１０３と吐出弁形成板１０５との間に形成されている。ポート形成板１０８の中心には中継孔１０９が形成されており、中継空間１０７は、中継孔１０９が吸入弁形成板１０３および吐出弁形成板１０５に両側から挟まれることにより区画形成される。中継孔１０９の孔径は、少なくとも、中継空間１０７が第２絞り孔１０６と連通するように設定されている。ガスケット１１０には、円形孔１１１が形成されている。

本実施形態によれば、第１の実施形態の作用効果と同様に、生産性低下および製造コストの増大を招くことなく、制御圧室１６から吸入室３７へ流入する冷媒ガスを可及的に少なくすることができる。また、吸入弁形成板１０３に第１絞り孔１０４を設け、吐出弁形成板１０５に第２絞り孔１０６を設け、弁・ポート形成体１０１に絞り通路１０２を設けることができる。

なお、上記の実施形態は、本発明の一実施形態を示すものであり、本発明は、上記の実施形態に限定されるものではなく、下記のように発明の趣旨の範囲内で種々の変更が可能である。

○ 上記の第１の実施形態では、駆動軸の径方向において第１絞り孔と第２絞り孔は互いに異なる位置に設けられているとしたが、この限りではない。例えば、図７（ａ）に示すように、第１絞り孔７０と第２絞り孔７１は駆動軸１８の径方向において互いに同じ位置、すなわち、同軸状となるように配置されてもよい。また、第２、第３の実施形態の第１絞り孔、第２絞り孔も同様に同軸状となるように配置してもよい。
○ 上記の第１、第２の実施形態では、第１絞り孔と第２絞り孔の孔径を同じとしたが、これに限定されない。例えば、図７（ｂ）に示すように、第１絞り孔７０と第２絞り孔７１を互いに異なるようにしてもよい。なお、第１絞り孔７０の孔径を第２絞り孔７１の孔径より大きくしてもよく、あるいは、第１絞り孔７０の孔径を第２絞り孔７１の孔径より小さくしてもよい。
○ 上記の第２の実施形態では、ガスケットに隆起部を設けることで、オイルの第１絞り孔から中継孔へ進入を妨げるようにしたが、これに限定されない。例えば、図７（ｃ）のように、ガスケット４４の第１絞り孔７０の少なくとも上方にオイルの第１絞り孔７０への流入を妨げる庇状の突出部４４Ａを設けてもよい。突出部４４Ａは、第１絞り孔７０よりも上方に設けられ、オイルセパレータが分離したオイルの第１絞り孔７０から中継空間７２への流入を規制するオイル規制部に相当する。
○ 上記の第２の実施形態では、隆起部を設けることで、中継空間をより拡張するようにしたがこれに限定されない。例えば、図７（ｄ）に示すように、隆起部を設けることに代えて、中継空間７２を形成するポート形成板４０の表面に凹部４０Ａを設けるようにして、中継空間７２をより拡張するようにしてもよい。
○ 上記の第３の実施形態では、吸入弁形成板に第１絞り孔を設け、第２部材としての吐出弁形成板に第２絞り孔を設け、吸入弁形成板と吐出弁形成板との間に中継孔が形成されたが、これに限定されない。例えば、ポート形成板に第１絞り孔を設け、リテーナ形成板に第２絞り孔を設け、ポート形成板とリテーナ形成板との間に中継空間(中継孔)を形成してもよい。つまり、第１絞り孔と第２絞り孔と中継空間(中継孔)は、ガスケットと吸入弁形成板とポート形成板と吐出弁形成板とリテーナ形成板のうち３つに、それぞれ個別に形成されている。
○ 上記の第１～第３の実施形態では、連通空間にオイルセパレータが収容されたが、これに限らない。オイルセパレータは必須の構成ではなく、例えば、連通空間にオイルセパレータを収容しなくてもよい。

１１ シリンダブロック
１２ フロントハウジング
１３ リヤハウジング
１６ 制御圧室
１７ 軸孔
１８ 駆動軸
２６ 斜板
３２ シリンダボア
３３ ピストン
３４ 圧縮室
３７ 吸入室
３８ 吐出室
３９、９１、１０１ 弁・ポート形成体
４０、１０８ ポート形成板
４１、１０３ 吸入弁形成板（吸入弁）
４２、１０５ 吐出弁形成板（吐出弁）
４３ リテーナ形成板
４４、９３、１１０ ガスケット
４５ 吸入ポート
４６ 吐出ポート
４７ 吸入弁
４８ 吐出弁
４９ リテーナ
５０、９２、１０２ 絞り通路
６０ 通路
６４ 軸内通路
６２ 連通空間
６５ オイルセパレータ
７０、９４、１０４ 第１絞り孔
７１、１０６ 第２絞り孔
７２、９５、１０７ 中継空間
９６ 隆起部
Ｐ 軸心

Claims (5)

1. 軸孔と複数のシリンダボアを有するシリンダブロックと、
   前記軸孔に回転自在に支持された駆動軸と、
   前記駆動軸と一体回転するとともに、前記駆動軸に対して傾動可能な斜板と、
   前記シリンダブロックの一端に連結され、前記シリンダブロックと協働して前記斜板が収容される制御圧室を区画するフロントハウジングと、
   前記シリンダブロックの他端に弁・ポート形成体を介して連結され、前記弁・ポート形成体と協働して吐出室および吸入室を区画するリヤハウジングと、
   前記シリンダボア内に摺動自在に収容され、前記斜板の回転運動を受けて、前記シリンダボア内を往復動するピストンと、を備え、
   前記弁・ポート形成体は、前記ピストンと協働して前記シリンダボアにて圧縮室を区画するとともに、前記駆動軸と協働して前記軸孔にて連通空間を区画し、
   前記駆動軸内には、前記制御圧室と前記連通空間とを連通する軸内通路が形成され、
   前記弁・ポート形成体は、
   前記吸入室と前記圧縮室とを連通する吸入ポートおよび前記吐出室と前記圧縮室とを連通する吐出ポートが形成されたポート形成板と、
   前記ポート形成板の前記リヤハウジング側の面に積層され、前記吐出ポートを開閉する吐出弁が形成された吐出弁形成板と、
   前記吐出弁形成板の前記リヤハウジング側の面に積層され、前記吐出弁の開度を規制するリテーナが形成されたリテーナ形成板と、
   前記ポート形成板の前記シリンダブロック側の面に積層され、前記吸入ポートを開閉する吸入弁が形成された吸入弁形成板と、
   前記吸入弁形成板の前記シリンダブロック側の面に積層されたガスケットと、を備え、
   前記制御圧室内の冷媒ガスの圧力調節により前記ピストンのストローク量が調節される可変容量型斜板式圧縮機において、
   前記弁・ポート形成体は、
   前記連通空間と連通する第１絞り孔と、
   前記吸入室と連通する第２絞り孔と、
   前記第１絞り孔と前記第２絞り孔とを連通し、前記第１絞り孔および前記第２絞り孔よりも大きな内部空間を有する中継孔と、を有し、
   前記第１絞り孔と前記第２絞り孔と前記中継孔は、前記ガスケットと前記吸入弁形成板と前記ポート形成板と前記吐出弁形成板と前記リテーナ形成板のうち３つに、それぞれ個別に形成されていることを特徴とする可変容量型斜板式圧縮機。
2. 前記駆動軸の径方向において前記第１絞り孔と前記第２絞り孔は互いに異なる位置に設けられていることを特徴とする請求項１記載の可変容量型斜板式圧縮機。
3. 前記第１絞り孔は前記ガスケットに形成され、
   前記連通空間に収容されるとともに、内部が前記軸内通路と繋がるように前記駆動軸の端部に設けられた筒状のオイルセパレータと、
   前記ガスケットに設けられ、前記オイルセパレータにより前記冷媒ガスから遠心分離されたオイルの前記第１絞り孔から前記中継孔への流入を規制するオイル規制部と、を備えることを特徴とする請求項１又は２記載の可変容量型斜板式圧縮機。
4. 前記オイル規制部は、前記第１絞り孔を前記駆動軸の軸方向において前記第２絞り孔から離間させるように隆起された隆起部であることを特徴とする請求項３記載の可変容量型斜板式圧縮機。
5. 前記第１絞り孔は、前記ガスケットに形成され、
   前記第２絞り孔は、前記ポート形成板に形成され、
   前記中継孔は、前記吸入弁形成板に形成されていることを特徴とする請求項１～４のいずれか一項記載の可変容量型斜板式圧縮機。

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