JP2022532658A - コーティングされた易摩耗性金属基材及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】易摩耗性金属基材の寿命を延ばすこと。【解決手段】易摩耗性金属基材は、その表面が、タングステン、モリブデン、タングステン合金又はモリブデン合金のアーク溶射によってコーティングされる。【選択図】図１

Description

本発明は、コーティングされた易摩耗性金属基材及びその製造方法に関する。とりわけ、本発明は、圧力（金型）鋳造機（ないしダイカストマシン：Druckgiessmaschiene）のための改良された充填チャンバに関する。

圧力金型鋳造機の充填チャンバの内面（内周面）は、供給口の領域において最も摩耗される。例えば液体アルミニウムのような熱い鋳造材料が供給口を通過して機械的に注入されることによって、鋳造材料は、常に充填チャンバの内面の供給口の下方の同じ位置に現れる（衝突する）。充填チャンバをより長く使用した後、それによって供給口の下方の領域に浸出（Auswaschungen）が生じ得るため、チャンバ内における加圧ピストンの滑動が阻害され得るうえ、加圧ピストンはより大きな摩耗に晒される。真空圧力鋳造の場合は、更に、必要な真空を確実に生成することがより困難になる。そのため、分離可能なシリンダ状インサート部材を有するジャケット要素から構成される充填チャンバがＤＥ ４２ ２９ ３３８ Ｃ２から知られている。この場合、インサート部材は、充填チャンバの外側端部から軸方向において供給口の内部にまで延伸し、その内側端部は狭いリング状領域においてその外周面が充填チャンバの内壁に当接し、他方、その外側端部は、その外周と充填チャンバの内壁の間に嵌め込まれたセンタリングリングから充填チャンバに対し同軸的に案内されている。これによって既に、その主要な摩耗領域が圧力金型鋳造機において直接的に交換可能な、圧力金型鋳造機のための充填チャンバが形成される。しかしながら、このタイプのインサート部材の寿命はより長いことが望ましいであろう。

更に、ＤＥ １０２ ０５ ２４６ Ｂ４から、液体鋳造材料のための供給口を有する圧力金型鋳造機のための充填チャンバが知られているが、この場合、充填チャンバ壁の供給口に対向する領域に冷却装置が設けられている。冷却装置は、外部から充填チャンバ壁内に嵌め込み可能であり、冷却剤のための少なくとも１つの案内チャンネルが設けられているディスクから形成されている。この措置は、とりわけ充填チャンバインサート部材の寿命を長期化することが意図されている。

ＥＰ ３ １８４ ２０３ Ａ１は、同様に、圧力金型鋳造機のための充填チャンバを記載している。充填チャンバのシリンダ状内面は加圧ピストンのための滑面（スライド面）として役立ち、充填チャンバは液体鋳造材料のための供給口と取り外し可能な（リムーバブルな）シリンダ状インサート部材を有し、インサート部材の内面に沿って加圧ピストンは滑動し、インサート部材は、充填チャンバの供給口と接続（連通）状態にあるジャケット充填物（Mantelfuellung）のラジアル開口を備えている。この場合、このリムーバブルインサート部材の内面は少なくとも部分的にモリブデン又はモリブデン合金から形成されている。リムーバブルインサート部材は、金属製スリーブ（スチール）とモリブデン又はモリブデン合金（Ｍｏ／Ｍｏ合金）製のインナーブッシュから形成されている。

シリンダ状インサート部材が供給口ないし充填チャンバの保護のために使用されかつ摩耗が生じた場合新たなインサート部材に交換可能な上記の場合では、加圧ピストンのためのスライド面の摩耗が極めて頻繁に発生する場合、相対的に迅速な除去がもたらされる。

ＷＯ ００／１０７５２ Ａ１は、非鉄金属製（例えばＡｌ又はＭｇ製）の成型部材の鋳造のための鋳造ツールに関する。この場合、鋳造型は重金属合金（例えばＷ合金）で製造されるか又は成型部材へのその当接側が相応にコーティングされている。この目的のために、重金属合金は焼結要素の形で使用される。

ＵＳ ２０１７／０２６６７１９ Ａ１は、圧力金型鋳造機及び対応する鋳造法を記載している。この場合、所定の装置部分（複数）は、（例えばＡｌ、Ｃｕ、Ｔｉ及びそれらの合金のような）鋳造に使用されるべき金属との化学的反応性が従来技術において使用されている鉄合金よりも遥かに乏しいコーティングが施されている。

ＤＥ ４２ ２９ ３３８ Ｃ２ ＤＥ １０２ ０５ ２４６ Ｂ４ ＥＰ ３ １８４ ２０３ Ａ１ ＷＯ ００／１０７５２ Ａ１ ＵＳ ２０１７／０２６６７１９ Ａ１

しかしながら、鋳造プロセスを可及的に効率的にかつより長い中断なしに構築するために、上記のインサート部材のための交換インターバル（交換と交換の間の期間）又は一般的には圧力金型鋳造機についてのないしその最も摩耗しやすい部分即ち充填チャンバについての寿命を長期化するという課題は依然として存在する。更に、一般的に、とりわけ易摩耗性の金属基材上の、表面コーティングを機械的かつ化学的により安定的に、かつ、それによってより耐摩耗性的に構成するという課題がある。

上記の課題は、本発明に応じ、充填チャンバの内面（内周面）又は充填チャンバのための本発明に応じたインサート部材の内面（内周面）が完全に又は部分的にタングステン又はタングステン合金によって被覆される（コーティングされる）ことによって解決される。このことは、易摩耗性の金属基材についても一般的に当て嵌まる。

充填チャンバにおける最大の摩耗はその注入領域に発生することは既知である。そのため、例えばアルミニウム圧力鋳造の際に、低鉄（鉄低含有）Ａｌ合金は充填チャンバ又は組み込まれた交換可能ブッシュのスチールを攻撃し、とりわけこの領域において浸出（Auswaschungen）を引き起こす。これらの欠点を除去するために、通常はスチールで製造されている充填チャンバにおいて、その内面が、好ましくは完全に、少なくともその注入領域において、タングステン又はタングステン合金が適用される（配される）。好ましくはスチールで製造されている充填チャンバのためのインサート部材の内面の、この場合も完全に又は部分的に実行可能な、タングステン又はタングステン合金によるライニング（加工）も本発明に含まれる。

本発明は、従って、そのシリンダ状内面が加圧ピストンのためのスライド面（滑動面）として役立ち、かつ、（当該チャンバが）液体鋳造材料、例えばアルミニウム圧力鋳造機の場合のアルミニウム、のための供給口を有する、圧力（金型）鋳造機（ないしダイカストマシン）のための充填チャンバを含む。好ましい一実施形態では、充填チャンバは、その外周面（ジャケット面）に充填チャンバの供給口と接続（連通）する開口を備える好ましくはスチール製のインサート部材を有する。この場合、充填チャンバの内面又は上記インサート部材の内面は完全に又は部分的に、この場合好ましくは注入領域において、タングステン又はタングステン合金が適用されている（配されている）ないしはタングステン又はタングステン合金で被覆（コーティング）されている。インサート部材は、充填チャンバの長さの凡そ１／４の長さと、充填チャンバの壁厚の凡そ半分の壁厚を有する。

上記の適用（付与）のためのタングステン又はタングステン合金の使用も本発明に含まれる。

本発明に応じたインサート部材は、ＥＰ ３ １８４ ２０３ Ａ１に記載されたインサート部材とは異なり、モリブデンインサート部材がスチール製外側スリーブ内にピッタリと正確に嵌め込まれているスリーブシステムの形での交換可能ブッシュではなく、一般的にはスチール製の本発明に応じたインサート部材の内面は完全に又は部分的にタングステン又はタングステン合金でコーティングされている。

インサート部材の耐久性のために重要なこの相違及びコーティングのタイプを除き、本発明に応じたインサート部材は、ＥＰ ３ １８４ ２０３ Ａ１に記載されたものに対応する。この限りにおいて、該公報に記載された充填チャンバについての図１及び例えば段落［００２９］におけるその説明は明示的に参照され、その限りにおいて本発明に応じた充填チャンバの説明としても役立ち得る。

充填チャンバ又は本発明に応じたインサート部材の内面のための被覆（コーティング）材料としては、なお充填チャンバ及びインサート部材の内面は完全にコーティング（被覆）されることが好ましいが、タングステン又はタングステン合金が使用される。合金は、二元、三元又は四元合金又は更なる（金属）成分を含む合金であり得る。この合金の例は、好ましくは５０質量％超のタングステン（Ｗ）を含むＷＮｉＦｅ合金又はＷとＭｏの合計が完成した合金の５０質量％超であるＷＭｏＮｉＦｅ合金である。

格別に好適な合金は５０質量％超のタングステンを含有する。タングステン及びタングステン合金についての格別に好適な形状はワイヤ状及びパウダ状である。製造は、原理的に当業者に既知の粉末冶金法で行われる。更に、タングステン及び相応のタングステン合金は、種々の製造業者及び金属商社からとりわけインターネットで提供される。

好ましい被覆材料ないしコーティング材料についての上記実施形態は金属基材のコーティングについても一般的に当て嵌まる。

充填チャンバ又は金属基材に化学的、熱的及び機械的に安定な被覆を生成するための好適なコーティング材料の選択に加えて、コーティング方法も極めて重要であることが（本発明により）判明した。これに関し、線熱膨張率αがタングステン（２０℃でα＝４．５×１０^－６ （１／Ｋ））とスチール（２０℃でα＝１１～１３×１０^－６ （１／Ｋ））では互いに極めて大きく相違するため、熱的／機械的に安定なタングステン被膜をスチール基材に適用する（配する）ことは全く困難であることに留意すべきである。

熱スプレー（溶射）の表面コーティング法は、本発明の目的のために格別に好適であることが（本発明により）判明した。この方法は、本発明の一実施形態では、典型的には＞８００ＨＶのビッカース硬度のスプレー（により形成）された層の顕著に大きな硬化をもたらし、他方、例えばタングステン合金は、そうでなければ、２８０～４００ＨＶの硬度しか有しない。化学的／熱的及び機械的安定性の顕著な改善に加えて、熱スプレー（溶射）によって適用される（配される）表面被膜（コーティング）は、例えば液体（溶融）アルミニウムに対する格別な耐溶融物性という特徴も有し、従って、アルミニウム圧力鋳造機における使用に好ましくかつ格別に好適である。

熱スプレー法（溶射法）は以下の方法を含む：
アーク溶射法
溶線式フレーム溶射法（又は溶棒式）
粉末式フレーム溶射法
高速溶射法／高速フレーム溶射法（ＨＶＯＦ：high velocity oxy fuel）
レーザ溶射（法）
コールドスプレー法
デトネーション（爆発）溶射（法）
プラズマ溶射（法）
ＰＴＡ（plasma transferred arc）

コーティング技術としての溶射法の選択によって、かくしてコーティングされた充填チャンバ及びインサート部材及び金属基材の寿命のドラスティックな増大（長期化）にとって決定的な、使用のためにコーティングの極めて有利な硬度（硬さ）が達成される。

これらの方法は全て本発明の目的のために原理的に使用可能である。

本発明は、従って、タングステン系材料（付加（付着）材料（溶射材））に加えて、材料を適用する（吹き付ける）ためのコーティング法にも関する。熱スプレー（溶射）の方法は、表面コーティング法である。標準化定義（ＤＩＮ ＥＮ ６５７）によれば、付加材料即ち所謂溶射材は、溶射トーチの内部又は外部において溶融開始、溶融進展又は溶融完了され、ガス流において溶射パウダの形で加速され、被コーティング部材の表面に衝突する。その際、部材表面は（肉盛溶接とは異なり）溶融されず、僅かな程度でのみ熱的に負荷される。溶射粒子は部材表面への衝突の際に方法及び材料に依存してより強く又はより弱く偏平化し、主として機械的結合によって付着状態を維持し、積層的態様で溶射層を構築することで、層形成が行われる。溶射層の質的特性は、小さな気孔率、部材への良好な結合、クラックフリー及び均一な微細構造である。達成される層（皮膜）特性は、被コーティング表面での溶射粒子の衝突時点における溶射粒子の温度及び速度によって本質的に影響を受ける。表面状態（清浄性、活性性、温度）も、付着強度のような質特性に影響を及ぼす。

溶射付加（付着）材料の溶融の進展又は完了のためのエネルギキャリアとしては、電気的なアーク（アーク溶射）、プラズマ流（ないしジェット）（プラズマ溶射）、燃料・酸素・フレームないし燃料・酸素・高速フレーム（伝統的かつ高速のフレーム溶射）、予加熱された高速ガス（コールドガススプレー）及びレーザビーム（レーザ（ビーム）溶射）が使用される。ＤＩＮ標準ＥＮ６５７によれば、溶射法はこれらの基準に従って分類される。

Ｗ又はＷ合金（Ｗ／Ｗ合金）がワイヤとして使用される場合、好ましい方法はワイヤアーク溶射である。パウダ状のＷ／Ｗ合金については、とりわけプラズマ溶射が適している。

熱スプレーの上記方法は、従来技術において既知であり、従って当業者にも既知である；例えばhttp://www.gts-ev.de/html_d/ts-info.htm又は情報カタログＬＩＮＳＰＲＡＹ（登録商標）“Gase und Know-how beim thermischen Spritzen”, Linde AG, Geschaeftsbereich Linde Gas, Unterschleissheim （ドイツ）参照。

本発明の目的のために、本発明の課題の解決のために適切に修正された、従来技術において原理的に既知のコーティング法のうちの特別な代表（例）は、質に関し及び、この場合とりわけ達成される硬度に関して、適用される（配される）コーティング（皮膜）に関し驚くべき結果をもたらすことが判明した。

基本的に、熱スプレー（溶射）法は、更にはコーティング材料の肉盛溶接のための方法も本発明に応じて好ましい。この場合、熱スプレー（溶射）法は、極めて多様な適用可能な材料についての幅広い応用範囲を提供する。

熱スプレー（溶射）法（複数）のうち、とりわけ、いわゆる２本線式でも、格別に好ましくは１本線（シングルワイヤ）式でも使用されるアーク溶射が本発明に応じて好ましい。好ましいコーティング材料は、タングステン又はタングステン合金である。

以下に、好ましいコーティングないし溶射法が、図１を用いて例示的に詳細に説明されるが、これによって本発明の対象は限定されない。

図１は、シングルワイヤ式スプレー装置の一例のスプレーヘッドを模式図で示す。電極１（タングステン電極）はワイヤの周りで回転可能に組み込まれている。

アークは、２本線（ダブルワイヤ）式の場合は２本のワイヤの間に、図１に示されているようなシングルワイヤスプレーの場合にはタングステン電極１とスプレーワイヤ７の間に、発生する。この場合、放出される電子（複数）即ちアークは、まず、シールドガス２、この場合はアルゴンないしアルゴン・水素混合物を貫通通過し、次いで、シールドガス２と、Ｎ_２ないし空気（エア）からなる噴霧化（微細化）ガス（Zerstaeubergas）とからなる混合ガスを貫通通過し、その際、ガスをイオン化してプラズマ４を生成し、それを凡そ１５，０００℃に加熱する。プラズマ４は、シールドガス１即ちアルゴンないしアルゴン／水素（Ａｒ／ＡｒＨ_２）と噴霧化ガス５の混合ガスから構成される。電極１は、その周囲に専らシールドガス２が流れ続け、かくして、保護される。そして、アーク４はスプレーワイヤ７を溶融し、その後、極めて大きな圧力ないし極めて大きな速度を有する噴霧化ガス５はスプレーワイヤ７の溶融された液滴（複数）を噴霧化（微細化）する。噴霧化ガスとシールドガスを含む噴霧化されたスプレーワイヤには、図面参照符号８が付記されている。噴霧化ガス流は、プラズマ溶接の場合のように、シールドガス２の周囲にリング状に流れる必要はないが、例えばノズル（複数）を介して流入させられることも可能である。この場合、図１に示した噴霧化ガスノズル６は不要になるであろうし、個別ノズル（複数）によって置換されるであろう。

電極１とワイヤ７とを空間的に分離することにより、なお電極１はワイヤ７の周りで回転可能であるが、希ガスの代わりにより好都合な窒素ガスの使用が可能になる。かくして、凡そ３００ＨＶを有する出発材料と比べて凡そ６００ＨＶへの高度の増大が既に達成される。噴霧化ガス５として空気（エア）を用いることによって、凡そ９００ＨＶへの更なる実質的な硬度の増大を達成できることが（本発明により）判明した。Ｗ又はＷ合金からなるワイヤを用いるシングルワイヤスプレー法のために、６０～１５９Ａの範囲の電流を使用することが好ましい。

本発明は、とりわけ、強く負荷される充填チャンバのより長い寿命をもたらし、従って、対応する圧力鋳造機のより長い寿命ももたらし、コーティングされた充填チャンバ又は対応するインサート部材、これらのコンポーネントのコーティングをする方法、相応に構成された圧力鋳造機及び充填チャンバ又は充填チャンバインサート部材を（完全又は部分的に）コーティングするためのタングステン又はタングステン合金の使用を含む。これらの記述は、本発明に応じてコーティングされる金属基材についても一般的にそれらの意義に従って当て嵌まる。

これに関連して、以下を指摘することができる：

Ｗ／Ｗ合金はモリブデン（Ｍｏ）又はモリブデン合金と比べて脆性がより小さく、酸化感受性（酸化のし易さ）もより小さい。本発明に応じた好ましい熱スプレー（溶射）は、インサート部材の保護だけではなく、充填チャンバ全体の保護も可能にする。

スプレーによって材料は強く硬化するが、それによって、液状の溶融物による溶解（ないし浸出）に関する改善だけではなく、同時に、機械的摩耗に対する改善も達成される。かくして、タングステンないし典型的なタングステン合金の硬度は、スプレー形成された（１つの）層について例えば２５０～３００／４００ＨＶから８００ＨＶ超（例えば９００ＨＶ）に増大する（ＨＶはビッカース硬度）。そのような硬化（硬度増大）は、例えば従来使用される鉄合金又はニッケル合金の場合には生じないものである。熱スプレーを用いる（本）方法は、充填チャンバの摩耗したインサート部材の修理も簡単な方法で可能にする。この場合、これらが最初からコーティングを備えていたことは必要ではない。

更に、以下の実施形態及び使用形態を見出したが、これらも本発明に含まれる。

熱スプレーに加えて、保護されるべき基材へのＷ／Ｗ合金の溶接又は肉盛溶接も、その（コーティングされた）表面の熱的、化学的及び機械的性質の改善をもたらす。肉盛溶接されたＷ／Ｗ合金の硬度は、同様に基準（標準）値と比べて顕著に改善されるが、一般的には、熱スプレーによって達成可能な値には到達しない。肉盛溶接は、ＷＩＧ溶接、ＭＩＧ溶接、ＭＡＧ溶接のような通常の溶接法によって行われる。

基材表面への熱スプレー又は肉盛溶接は―Ｗ／Ｗ合金について説明したように―モリブデン又はモリブデン合金の場合にも熱的、化学的及び機械的性質（硬度）の顕著な改善をもたらす。従って、Ｍｏ／Ｍｏ合金の熱スプレー又は肉盛溶接による金属基材表面のコーティングは本発明の目的のために同様に本発明に含まれるが、これについては例えばＥＰ ３ １８４ ２０３ Ｂ１（段落［０００９］～［００１２］参照）に記載されており、該記載は開示の目的のためにこの引用を以って本書に記載されているものとする。

最後に、Ｗ／Ｗ合金又はＭｏ／Ｍｏ合金の本発明に応じた適用は、なおＷ／Ｗ合金が好ましいが、圧力（金型）鋳造機（ダイカストマシン）の充填チャンバ（充填室）及び充填チャンバインサート部材の内面（内周面）のコーティングのみに限定されず、例えばアルミニウム、亜鉛及び銅並びに相応の合金の鋳造における全ての易摩耗性領域に関わる。従って、本発明に応じて適用されるコーティングの使用は、鋳造プロセスの際に負荷が加わる全ての部分を含み、その使用は、例えば、アルミニウム、銅及びスチールのための成型ツール、カムシャフト、シャント（Weichen）、ピストン及びこれらに比肩可能な使用分野のためのコーティングのような、考えられる更なる摩耗対応の全てを含む。これらは、本発明の意義において、易摩耗性金属基材の例である。

１ カソード（タングステン電極）
２ シールドガス（アルゴン／アルゴン水素）
３ シールドガスノズル
４ アーク（シールドガスＡｒ／ＡｒＨ_２からなるプラズマ）
５ 噴霧化（微細化）ガス（Ｎ_２ないし空気）
６ 噴霧化ガスのガスノズル
７ スプレー（溶射）ワイヤ
８ （噴霧化ガス及びシールドガスを含む）噴霧化されたスプレー（溶射）ワイヤ

本発明の第１の視点により、易摩耗性金属基材の表面をコーティングするために使用されるアーク溶射のためのタングステン、モリブデン、タングステン合金又はモリブデン合金を含有する溶射材が提供される（形態１）。
本発明の第２の視点により、易摩耗性金属基材の表面をコーティングするために使用されるアーク溶射のためのタングステン又はタングステン合金を含有する溶射材が提供される（形態２）。
本発明の第３の視点により、アーク溶射によってその表面が完全に又は部分的にタングステン、モリブデン、タングステン合金又はモリブデン合金でコーティングされた金属基材が提供される（形態８）。
本発明の第４の視点により、その内面がアーク溶射によって完全に又は部分的にタングステン、モリブデン、タングステン合金又はモリブデン合金でコーティングされた充填チャンバ又は充填チャンバインサート部材を有する圧力鋳造機が提供される（形態１０）。
本発明の第５の視点により、金属基材の表面にコーティングをする方法が提供される。該方法においては、該金属基材の表面に、タングステン、モリブデン、タングステン合金又はモリブデン合金がアーク溶射によって適用されることを特徴とする（形態１２）。

ここに本発明の好ましい形態を示す。
（形態１）上記本発明の第１の視点参照。
（形態２）上記本発明の第２の視点参照。
（形態３）上記形態１又は２の溶射材において、前記易摩耗性金属基材は、圧力鋳造機の充填チャンバ又は充填チャンバインサート部材の内面であることが好ましい。
（形態４）上記形態１～３の何れか溶射材において、前記タングステン合金は、５０質量％超のタングステンを含む合金であることが好ましい。
（形態５）上記形態１～４の何れかの溶射材において、前記タングステン合金は、５０質量％超のタングステンを含むＷＮｉＦｅ合金、又は、タングステンとモリブデンの割合の合計が５０質量％超であるＷＭｏＮｉＦｅ合金であることが好ましい。
（形態６）上記形態１又は３の溶射材において、前記モリブデン合金は、０．５質量％のチタン、０．０８質量％のジルコニウム、０．０１～０．０４質量％の炭素及び残部１００質量％までのモリブデンからなるＴＺＭモリブデンであることが好ましい。
（形態７）上記形態１～６の何れかの溶射材において、前記易摩耗性金属基材は、金属鋳造システムの易摩耗性領域、成型ツール、ピストン、カムシャフト又はシャントの表面であることが好ましい。
（形態８）上記本発明の第３の視点参照。
（形態９）上記形態８の金属基材において、コーティングされた前記表面は、圧力鋳造機の充填チャンバ又は充填チャンバインサート部材の内面であることが好ましい。
（形態１０）上記本発明の第４の視点参照。
（形態１１）上記形態１０の圧力鋳造機において、該圧力鋳造機はアルミニウム圧力鋳造機であることが好ましい。
（形態１２）上記本発明の第５の視点参照。
（形態１３）上記形態１２の方法において、前記アーク溶射は、シングルワイヤ法であることが好ましい。
（形態１４）上記形態１２又は１３の方法において、噴霧化ガスとしてエアが使用されることが好ましい。

シングルワイヤ式スプレー装置の一例のスプレーヘッドの模式図。

ここに本発明の可能な態様を付記する。
［付記１］易摩耗性金属基材をコーティングするためのタングステン、モリブデン、タングステン合金又はモリブデン合金の使用。コーティングは、基材表面への熱スプレー又は肉盛溶接によって実行される。
［付記２］熱スプレーにより基材表面をコーティングするためのタングステン又はタングステン合金の上記の使用。
［付記３］上記の使用において、前記易摩耗性金属基材は、圧力鋳造機の充填チャンバ又は充填チャンバインサート部材の内面である。
［付記４］上記の使用において、前記タングステン合金は、５０質量％超のタングステンを含む合金である。
［付記５］上記の使用において、前記タングステン合金は、５０質量％超のタングステンを含むＷＮｉＦｅ合金、又は、タングステンとモリブデンの割合の合計が５０質量％超であるＷＭｏＮｉＦｅ合金である。
［付記６］上記の使用において、前記モリブデン合金は、０．５質量％のチタン、０．０８質量％のジルコニウム、０．０１～０．０４質量％の炭素及び残部１００質量％までのモリブデンからなるＴＺＭモリブデンである。
［付記７］上記の使用において、前記易摩耗性金属基材は、金属鋳造システムの易摩耗性領域、成型ツール、ピストン、カムシャフト又はシャントの表面である。
［付記８］熱スプレー又は肉盛溶接によってその表面が完全に又は部分的にタングステン、モリブデン、タングステン合金又はモリブデン合金でコーティングされた金属基材。
［付記９］上記の金属基材において、コーティングされた前記表面は、圧力鋳造機の充填チャンバ又は充填チャンバインサート部材の内面である。
［付記１０］上記の充填チャンバ又は充填チャンバインサート部材を有する圧力鋳造機。
［付記１１］上記の圧力鋳造機はアルミニウム圧力鋳造機である。
［付記１２］金属基材の表面にコーティングをする方法。該方法においては、該金属基材の表面に、タングステン、モリブデン、タングステン合金又はモリブデン合金が熱スプレー又は肉盛溶接によって適用される。
［付記１３］上記の方法において、前記コーティングは、アーク溶射によって適用される。
［付記１４］上記の方法において、前記アーク溶射は、シングルワイヤ法である。
［付記１５］上記の方法において、噴霧化ガスとしてエアが使用される。
［付記１６］易摩耗性金属基材の表面をコーティングするために使用されるアーク溶射のためのタングステン、モリブデン、タングステン合金又はモリブデン合金を含有する溶射材。
［付記１７］易摩耗性金属基材の表面をコーティングするために使用されるアーク溶射のためのタングステン又はタングステン合金を含有する溶射材。
［付記１８］上記の溶射材において、前記易摩耗性金属基材は、圧力鋳造機の充填チャンバ又は充填チャンバインサート部材の内面である。
［付記１９］上記の溶射材において、前記タングステン合金は、５０質量％超のタングステンを含む合金である。
［付記２０］上記の溶射材において、前記タングステン合金は、５０質量％超のタングステンを含むＷＮｉＦｅ合金、又は、タングステンとモリブデンの割合の合計が５０質量％超であるＷＭｏＮｉＦｅ合金である。
［付記２１］上記の溶射材において、前記モリブデン合金は、０．５質量％のチタン、０．０８質量％のジルコニウム、０．０１～０．０４質量％の炭素及び残部１００質量％までのモリブデンからなるＴＺＭモリブデンである。
［付記２２］上記の溶射材において、前記易摩耗性金属基材は、金属鋳造システムの易摩耗性領域、成型ツール、ピストン、カムシャフト又はシャントの表面である。
［付記２３］アーク溶射によってその表面が完全に又は部分的にタングステン、モリブデン、タングステン合金又はモリブデン合金でコーティングされた金属基材。
［付記２４］上記の金属基材において、コーティングされた前記表面は、圧力鋳造機の充填チャンバ又は充填チャンバインサート部材の内面である。
［付記２５］上記の充填チャンバ又は充填チャンバインサート部材を有する圧力鋳造機。
［付記２６］上記の圧力鋳造機はアルミニウム圧力鋳造機である。
［付記２７］金属基材の表面にコーティングをする方法。該方法においては、該金属基材の表面に、タングステン、モリブデン、タングステン合金又はモリブデン合金がアーク溶射によって適用される。
［付記２８］上記の方法において、前記アーク溶射は、シングルワイヤ法である。
［付記２９］上記の方法において、噴霧化ガスとしてエアが使用される。

Claims (15)

1. 易摩耗性金属基材をコーティングするためのタングステン、モリブデン、タングステン合金又はモリブデン合金の使用であって、コーティングは、基材表面への熱スプレー又は肉盛溶接によって実行されること
   を特徴とする使用。
2. 熱スプレーにより基材表面をコーティングするためのタングステン又はタングステン合金の請求項１に記載の使用。
3. 請求項１又は２に記載の使用において、
   前記易摩耗性金属基材は、圧力鋳造機の充填チャンバ又は充填チャンバインサート部材の内面であること
   を特徴とする使用。
4. 請求項１～３の何れかに記載の使用において、
   前記タングステン合金は、５０質量％超のタングステンを含む合金であること
   を特徴とする使用。
5. 請求項１～４の何れかに記載の使用において、
   前記タングステン合金は、５０質量％超のタングステンを含むＷＮｉＦｅ合金、又は、タングステンとモリブデンの割合の合計が５０質量％超であるＷＭｏＮｉＦｅ合金であること
   を特徴とする使用。
6. 請求項１又は３に記載の使用において、
   前記モリブデン合金は、０．５質量％のチタン、０．０８質量％のジルコニウム、０．０１～０．０４質量％の炭素及び残部１００質量％までのモリブデンからなるＴＺＭモリブデンであること
   を特徴とする使用。
7. 請求項１に記載の使用において、
   前記易摩耗性金属基材は、金属鋳造システムの易摩耗性領域、成型ツール、ピストン、カムシャフト又はシャントの表面であること
   を特徴とする使用。
8. 熱スプレー又は肉盛溶接によってその表面が完全に又は部分的にタングステン、モリブデン、タングステン合金又はモリブデン合金でコーティングされた金属基材。
9. 請求項８に記載の金属基材において、
   コーティングされた前記表面は、圧力鋳造機の充填チャンバ又は充填チャンバインサート部材の内面であること
   を特徴とする金属基材。
10. 請求項９に記載の充填チャンバ又は充填チャンバインサート部材を有すること、
    を特徴とする圧力鋳造機。
11. 請求項１０に記載の圧力鋳造機において、
    該圧力鋳造機はアルミニウム圧力鋳造機であること
    を特徴とする圧力鋳造機。
12. 金属基材の表面にコーティングをする方法であって、
    該金属基材の表面に、タングステン、モリブデン、タングステン合金又はモリブデン合金が熱スプレー又は肉盛溶接によって適用されること
    を特徴とする方法。
13. 請求項１２に記載の方法において、
    前記コーティングは、アーク溶射によって適用されること
    を特徴とする方法。
14. 請求項１３に記載の方法において、
    前記アーク溶射は、シングルワイヤ法であること
    を特徴とする方法。
15. 請求項１３又は１４に記載の方法において、
    噴霧化ガスとしてエアが使用されること
    を特徴とする方法。

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