JP2022161874A - 二軸配向ポリエステルフィルム、ディスプレイ用反射フィルム、バックライト、ディスプレイ、および二軸配向ポリエステルフィルムの製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】良好な光反射性能を有し、かつ耐熱試験後の捻じれ変形を抑制した、直下型バックライトユニットの構成部材に好適な反射板を提供すること。【解決手段】ポリエステルを主たる成分とし、ボイドを有するＡ層とポリエステルを主たる成分とし、実質的にボイドを有さないＢ層の少なくとも２層から構成されるフィルムであって、フィルムの空隙率が１０％以上７０％以下であり、フィルム面内における配向角の変動が０．１°／１５０ｍｍ以上３．０°／１５０ｍｍ以下であることを特徴とする、二軸配向ポリエステルフィルム。【選択図】なし

Description

本発明は、直下型バックライトユニットなどの構成部材として好適に用いられる反射板に関する。

近年、パソコン、テレビ、スマートフォン、タブレット、携帯電話などの表示装置として、液晶を利用したディスプレイが数多く用いられている。これらの液晶ディスプレイは、それ自体は発光体でないために、裏側からバックライトと呼ばれる面光源を設置して光を照射することにより表示が可能となっている。また、バックライトは、単に光を照射するだけでなく、画面全体を均一に照射しなければならないという要求に応えるため、エッジライト型もしくは直下型と呼ばれる面光源の構造をとっている。なかでも、薄型・小型化が望まれるノート型パソコンやモニター、タブレット等に使用される薄型液晶ディスプレイ用途には、エッジライト型、つまり画面に対し側面から光を照射するタイプのバックライトが適用されている。一方、液晶テレビのような大画面用では、直下型、つまり画面に対し裏面から光を照射するタイプのバックライトが適用されている。

このような液晶画面用の面光源に用いられるランプリフレクターや反射板（以下、反射フィルム、面光源反射部材などと総称することもある）には、高い光反射性能が要求され、従来、白色顔料を添加したフィルムや内部に微細な気泡を含有させたフィルムが単独で、もしくはこれらのフィルムと金属板、プラスチック板などを貼り合わせたものが使用されてきた。特に内部に微細な気泡を含有させたフィルムは、輝度の向上効果や、画面輝度の均一化に一定の効果があることから広く使用されている（特許文献１、２）。

直下型バックライトを搭載した大型テレビでは、「ローカルディミング」と言われる機能が搭載される。液晶バックライトを細かく区分し、表示する画像の明暗に合わせてバックライトを部分駆動させ区分ごとに明暗をつけることで、よりコントラストを高く、きれいな画像を表示することができる技術である。「ローカルディミング」の技術的課題として、隣り合うＬＥＤの明暗の差が大きい場合、光が隣の領域まで漏れてしまい、効果が薄れるというものがあった。また、直下型バックライトでは、構成によってはＬＥＤがある部分だけ明るくなるムラが生じる場合があった。

特開２００３－１６０６８２号公報 特公平８－１６１７５号公報 特開２０１２－０２２０８９号公報

これらの課題を解決する手法として、トレイ形状に成形した凹状の光反射板（特許文献３）などが使用できるが、車載ディスプレイ等の高い信頼性が要求される用途においては、耐熱試験後に成形された形状に捻じれが発生する課題があり、改善が望まれている。

本発明は、良好な光反射性能を有し、かつ耐熱試験後の捻じれ変形を抑制した、直下型バックライトユニットの構成部材に好適な反射板を提供することを目的とする。

かかる課題を解決するための本発明の要旨とするところは、
ポリエステル樹脂を主たる成分とし、ボイドを有するＡ層とポリエステル樹脂を主たる成分とし、実質的にボイドを有さないＢ層の少なくとも２層から構成されるフィルムであって、フィルムの空隙率が１０％以上７０％以下であり、フィルム面内における配向角の変動が０．１°／１５０ｍｍ以上３．０°／１５０ｍｍ以下である二軸配向ポリエステルフィルムである。

本発明によれば、良好な光反射性能を有し、かつ耐熱試験後の捻じれ変形を抑制した、直下型バックライトユニットの構成部材に好適な反射板を得ることができる。

溶融押出後の未延伸フィルムのＡ層の幅方向における厚み分布を示す模式図である。

以下に本発明を詳細に説明する。

＜二軸配向ポリエステルフィルム＞
本発明の二軸配向ポリエステルフィルム（以下、単に「本発明のフィルム」とも呼ぶ場合もある。）は、ポリエステル樹脂を主たる成分とし、ボイドを有するＡ層とポリエステル樹脂を主たる成分とし、実質的にボイドを有さないＢ層の少なくとも２層から構成されるポリエステルフィルムである。中でも、ポリエステル樹脂およびポリエステル樹脂に非相溶な熱可塑性樹脂を主成分とする層を少なくとも１層有することが好ましい。フィルム中のある層を構成する成分の内、ポリエステル樹脂およびポリエステル樹脂に非相溶な熱可塑性樹脂の合計が５０質量％以上であれば、主成分といえる。

ポリエステル樹脂について、好ましい態様を以下に記載する。ポリエステル樹脂とはエステル結合を主鎖に持つ高分子をいうが、本発明に用いるポリエステル樹脂は、ジカルボン酸とジオールとが縮重合した構造を持つポリエステル樹脂が好ましい。ジカルボン酸成分としては、例えば、テレフタル酸、イソフタル酸、フタル酸、２，６－ナフタレンジカルボン酸、ジフェニルジカルボン酸、ジフェニルスルホンジカルボン酸、ジフェノキシエタンジカルボン酸、５－ナトリウムスルホンジカルボン酸などの芳香族ジカルボン酸、シュウ酸、コハク酸、アジピン酸、セバシン酸、ダイマー酸、マレイン酸、フマル酸などの脂肪族ジカルボン酸、１，４－シクロヘキサンジカルボン酸などの脂環族ジカルボン酸、パラオキシ安息香酸などのオキシカルボン酸などの各成分を挙げることができる。また、ジカルボン酸エステル誘導体成分として、上記ジカルボン酸化合物のエステル化物、たとえばテレフタル酸ジメチル、テレフタル酸ジエチル、テレフタル酸２－ヒドロキシエチルメチルエステル、２，６－ナフタレンジカルボン酸ジメチル、イソフタル酸ジメチル、アジピン酸ジメチル、マレイン酸ジエチル、ダイマー酸ジメチルなどの各成分を挙げることができる。また、ジオール成分としては、例えば、エチレングリコール、１，２－プロパンジオール、１，３－プロパンジオール、１，３－ブタンジオール、１，４－ブタンジオール、１，５－ペンタンジオール、１，６－ヘキサンジオール、２，２－ジメチル－１，３－プロパンジオール（ネオペンチルグリコール）などの脂肪族ジヒドロキシ化合物、ジエチレングリコール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコールなどのポリオキシアルキレングリコール、１，４－シクロヘキサンジメタノール、スピログリコールなどの脂環族ジヒドロキシ化合物、ビスフェノールＡ、ビスフェノールＳなどの芳香族ジヒドロキシ化合物など各成分が挙げられる。これらはそれぞれ１種だけであっても２種以上用いられるものであってもよい。また、フィルムとして製膜性に影響が出なければトリメリット酸、ピロメリット酸およびそのエステル誘導体のうち１種以上を少量共重合されたものであっても構わない。

ポリエステル樹脂の具体的な例は、ポリエチレンテレフタレート（以下、ＰＥＴと略称する）、ポリエチレン－２，６－ナフタレンジカルボキシレート、ポリプロピレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリ－１，４－シクロヘキシレンジメチレンテレフタレートなどは安価に入手でき、かつ製膜性も良好であるため、特に好適に用いることができる。

また、ポリエステル樹脂はホモポリマーであってもコポリマーであってもよい。コポリマーにおける共重合成分としては、芳香族ジカルボン酸、脂肪族ジカルボン酸、脂環族ジカルボン酸、炭素数２～１５のジオール成分を挙げることができ、これらの例としては、たとえばイソフタル酸、アジピン酸、セバシン酸、フタル酸、スルホン酸塩基含有イソフタル酸、およびこれらのエステル形成性化合物、エチレングリコール、１，４－ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、１，４－シクロヘキサンジメタノール、スピログリコール、数平均分子量４００～２０，０００のポリアルキレングリコールなどを挙げることができる。特に、ポリアルキレングリコールは後述するボイド核剤樹脂との親和性が良好であり、より微細な分散が可能となることから好ましく用いられる。

ポリエステル樹脂に非相溶な熱可塑性樹脂は、ボイドを形成するボイド核剤として使用される。以下、ボイド核剤として使用される、ポリエステル樹脂に非相溶な熱可塑性樹脂を、単に「ボイド核剤」とも呼ぶ。本発明におけるボイドとは、ボイド核剤によって形成される層中に存在する空間のことを指す。ボイドの形状は、フィルム断面から略円、略楕円状に観察される。ボイドの形成方法は、上記に記載のポリエステル樹脂とボイド核剤を任意の割合で混合した樹脂を延伸により外力を加え、ポリエステル樹脂とボイド核剤とを引き剥がす方法で形成させることができる。具体的には、ポリエステル樹脂とボイド核剤とを含有する混合物を溶融押出しした後、少なくとも一方向に延伸することで、内部にボイドを形成させる方法が挙げられる。

ボイド核剤の具体的な例は、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン、ポリメチルペンテンなどの直鎖状または分鎖状オレフィン系樹脂、環状オレフィン系樹脂、スチレン系樹脂、ポリ（メタ）アクリレート樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリアクリロニトリル樹脂、ポリフェニレンスルフィド樹脂、フッ素系樹脂などが選ばれる。なかでも好ましいのはオレフィン系樹脂またはスチレン系樹脂であり、オレフィン系樹脂としてはポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ４－メチルペンテン－１（以下、「ポリメチルペンテン」または「ＰＭＰ」と略称することがある）、エチレン－プロピレン共重合体、エチレン－ブテン－１共重合体、環状オレフィンが、スチレン系樹脂としてはポリスチレン、ポリメチルスチレン、ポリジメチルスチレンなどが好ましい。これらは単独重合体であっても共重合体であってもよく、さらには２種以上の熱可塑性樹脂を併用してもよい。本発明で用いるボイド核剤としては、ポリエステル樹脂中にボイドを形成しやすく、かつ製膜性との両立がしやすいポリオレフィンが好ましく、具体的には、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン、ポリメチルペンテンなどの直鎖状または分鎖状オレフィン系樹脂、環状オレフィン系樹脂などが用いられる。特に、ボイドの形成および耐熱性の観点で、ポリメチルペンテンもしくは環状ポリオレフィンが好ましい。

ボイド核剤に好ましく用いられるポリメチルペンテンとしては、分子骨格中に４－メチルペンテン－１から誘導される二価の有機基を繰返し単位として、好ましくは８０モル％以上、より好ましくは８５モル％以上、特に好ましくは９０モル％以上含むものが好ましい。また、その他の繰返し単位としては、エチレン、プロピレン、ブテン－１、３－メチルブテン－１、あるいは４－メチルペンテン－１以外で炭素数６～１２の炭化水素から誘導される二価の有機基などが挙げられる。ポリメチルペンテンは単独重合体であっても共重合体であってもよい。また、組成や溶融粘度などが異なる複数のポリメチルペンテンを混合して用いたり、他のオレフィン系樹脂やその他樹脂と併用したりしてもよい。

ボイド核剤に好ましく用いられる環状ポリオレフィンとしては、シクロアルケン、ビシクロアルケン、トリシクロアルケン及びテトラシクロアルケンなどのシクロオレフィン成分と、エチレン、プロピレンなどの直鎖オレフィン成分からなる共重合体が好ましい。

シクロオレフィン成分の代表例としては、ビシクロ〔２，２，１〕ヘプト－２－エン、６－メチルビシクロ〔２，２，１〕ヘプト－２－エン、５，６－ジメチルビシクロ〔２，２，１〕ヘプト－２－エン、１－メチルビシクロ〔２，２，１〕ヘプト－２－エン、６－エチルビシクロ〔２，２，１〕ヘプト－２－エン、６－ｎ－ブチルビシクロ〔２，２，１〕ヘプト－２－エン、６－ｉ－ブチルビシクロ〔２，２，１〕ヘプト－２－エン、７－メチルビシクロ〔２，２，１〕ヘプト－２－エン、トリシクロ〔４，３，０，１^2.5〕－３－デセン、２－メチル－トリシクロ〔４，３，０，１^2.5〕－３－デセン、５－メチル－トリシクロ〔４，３，０，１^2.5〕－３－デセン、トリシクロ〔４，４，０，１^2.5〕－３－デセン、１０－メチル－トリシクロ〔４，４，０，１^2.5〕－３－デセンなどが挙げられる。

直鎖オレフィン成分の代表例としては、エチレン、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、１－オクテン、１－デセン、１－ドデセン、１－テトラデセン、１－ヘキサデセン、１－オクタデセンなどが挙げられる。

ボイド核剤に好ましく用いられるシクロオレフィン共重合体のガラス転移温度（Ｔｇ）は、１１０℃以上であることが好ましい。１１０℃以上とすることで高い反射率と、寸法安定性を両立することが可能となる。具体的には１３０℃以上が好ましく、より好ましくは１５０℃以上である。かかる範囲にすることにより、混練時において樹脂中に微分散化し、延伸工程においてより確実にボイドを形成し、熱処理工程におけるボイド消失を抑制することができるためである。シクロオレフィン共重合体のガラス転移温度（Ｔｇ）の上限は２５０℃が好ましい。

シクロオレフィン共重合体のガラス転移温度（Ｔｇ）を１１０℃以上に制御するためには、例えばシクロオレフィン共重合体中のシクロオレフィン成分の含有量を多くし、エチレンなどの直鎖オレフィン成分の含有量を少なくすることが挙げられる。具体的には、シクロオレフィン成分は６０モル％以上であり、エチレンなどの直鎖オレフィン成分の含有量は４０モル％未満であることが好ましい。より好ましくは、シクロオレフィン成分は７０モル％以上であり、エチレンなどの直鎖オレフィン成分の含有量は３０モル％未満、さらに好ましくはシクロオレフィン成分が８０モル％以上であり、エチレンなどの直鎖オレフィン成分の含有量が２０モル％未満である。特に好ましくはシクロオレフィン成分が９０モル％以上であり、エチレンなどの直鎖オレフィン成分の含有量が１０モル％未満である。かかる範囲にすることにより、シクロオレフィン共重合体のガラス転移温度（Ｔｇ）を前述の範囲まで高めることができる。

シクロオレフィン共重合体を用いる場合、直鎖オレフィン成分は、反応性の観点からエチレン成分が好ましい。さらに、シクロオレフィン成分は、ビシクロ〔２，２，１〕ヘプト－２－エン（ノルボルネン）やその誘導体が生産性・透明性・高Ｔｇ化の点から好ましい。

ボイド核剤の含有量としては、ポリエステル樹脂およびボイド核剤を主成分とする層１００質量％に対して、２～５０質量％が好ましい。２質量％以上、より好ましくは５質量％以上、さらに好ましくは１０質量％以上とすることで、ボイドを効果的に形成し、反射率を向上させることができる。また、５０質量％以下、より好ましくは４０質量％以下とすることで、反射率の低下や製膜時の破れを防ぐことができる。

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、ポリエステル樹脂を主たる成分とし、ボイドを有するＡ層とポリエステル樹脂を主たる成分とし、実質的にボイドを有さないＢ層の少なくとも２層からなる。ボイドを有するＡ層は、前述のボイド核剤により形成されたボイドを有することが好ましい。また、加熱時のカールの抑制や生産適性の観点から、実質的にボイドを有さないポリエステル層（Ｂ層）を少なくとも一方の最外層に有することが好ましい。３層構成の場合は、Ａ層はフィルム表面を有さない内層にあることが好ましく、Ｃ／Ａ／Ｂの３種３層の構成、Ｂ／Ａ／Ｂの２種３層の構成であってもよいが、Ｂ／Ａ／Ｂの順に３層に積層した構成が好ましい。Ａ層とＢ層をＢ／Ａ／Ｂの順に積層することにより、Ａ層に含まれる粒子やボイド核剤の脱落などによる生産性低下を抑制し、高い製膜安定性を得ることができる。また、本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、あるいは４層以上の構成であってもよいが、製膜上の容易さと強度を考慮すると３層構成が好ましい。また、Ａ層とＢ層は共押出し法により製膜ライン中で一挙に積層された後に、２軸方向に延伸されることが好ましい。なお、実質的にボイドを有さないＢ層とは、当該層における空隙率が０．５％以下であることをいう。

本発明のＢ層を構成する樹脂には、本発明の効果を損なわない範囲で、内部粒子、無機粒子、有機粒子を含有させてもよい。易滑性を付与し、取り扱い性、加工性を向上させる観点から、内部粒子、無機粒子、有機粒子を０．０１～０．５重量％含有することが好ましい。粒子の算術平均粒子径は０．０１～２μｍの範囲であることが好ましい。内部粒子の析出方法としては公知の技術を用いることができるが、たとえば特開昭４８－６１５５６号公報、特開昭５１－１２８６０号公報、特開昭５３－４１３５５号公報、特開昭５４－９０３９７号公報などに記載の技術を採用することができる。さらに、特公昭５５－２０４９６号公報、特開昭５９－２０４６１７号公報などの他の粒子を併用することもできる。

また、無機粒子としては、たとえば湿式および乾式シリカ、コロイダルシリカ、ケイ酸アルミ、酸化チタン、炭酸カルシウム、リン酸カルシウム、硫酸バリウム、酸化アルミニウム、マイカ、カオリン、クレーなど、有機粒子としてはスチレン、シリコーン、アクリル酸類、メタクリル酸類、ポリエステル類、ジビニル化合物などを構成成分とする粒子を使用することができる。なかでも、湿式および乾式シリカ、アルミナなどの無機粒子およびスチレン、シリコーン、アクリル酸類、メタクリル酸類、ポリエステル、ジビニルベンゼンなどを構成成分とする粒子を使用することが好ましい。さらに、これらの内部粒子、無機粒子、有機粒子は二種以上を併用してもよい。本発明においては、これらの中でも特に無機粒子を好ましく用いることができ、中でも乾式または湿式シリカが好ましく用いられる。

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、Ｂ層のポリエステル成分の融点ＴｍｂおよびＡ層中のボイド核剤の融点Ｔｍｎが以下の関係式を満たすことが好ましい。
２．０≦｜Ｔｍｂ－Ｔｍｎ｜≦１５．０・・・（１）
本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは組成の異なるＡ層、およびＢ層から構成されるため、成形した際に、各層に生じる内部応力が異なることから、成形後にディスプレイの実使用状況を模した信頼性試験を行うと、層界面における歪が熱挙動の差異により拡大し容易に層間剥離が生じる課題があった。空隙を形成するための設計として、延伸により容易にマトリックスのポリエステルとの剥離が生じるボイド核剤を有するため、層界面近傍のボイド核剤が層間剥離の主要因となる。そこで発明者らは、層界面の構成要素であるボイド核剤とＡ層およびＢ層のポリエステル樹脂において、特にボイド核剤の融点ＴｍｂとＢ層のポリエステル樹脂の融点Ｔｍｎを式（１）で示される特定の範囲とすることにより、Ａ層内にて十分に延伸による空隙を形成しながら、Ｂ層との層間剥離の抑制が両立可能であることを見出した。上記の融点の関係は式（２）を満たすとより好ましい。
２．０≦｜Ｔｍｂ－Ｔｍｎ｜≦１０．０・・・（２）
本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、フィルム面内における配向角の変動が０．１°／１５０ｍｍ以上３．０°／１５０ｍｍ以下であることが必要である。配向角の変動が０．１°／１５０ｍｍ未満では、フィルム配向軸が過剰に均一であることにより配向方向への引き裂き強度が低下しスリットや断裁時に破れやバリが生じ生産性が低下する場合がある。また、配向角の変動が３．０°／１５０ｍｍより大きい場合には、耐熱試験後に捻じれが生じる場合がある。配向角の変動は、０．３°／１５０ｍｍ以上２．５°／１５０ｍｍ以下であるとより好ましく、０．５°／１５０ｍｍ以上２．０°／１５０ｍｍ以下であるとさらに好ましい。配向角を上記特定の変動範囲とする方法は特に限定されないが、例えば、フィルム製膜工程において最も高温となる熱処理工程でフィルム幅方向に延伸を行う方法等が挙げられる。高温ゾーンにおける搬送方向へのフィルム流れが幅方向で斑となるいわゆるボーイング現象を幅方向に張力を付加することで低減することが可能となるが、ボイドを有する反射フィルムでは非常に破れを誘発し易く、かつ通常の延伸条件に対して大幅に高温の条件であることから厚み斑が大きくなる課題があり適用が困難であった。しかしながら、発明者らが鋭意検討した結果、前記の積層構成を溶融製膜する際において、溶融押出後の未延伸フィルムのボイド層（Ａ層）の幅方向における厚み分布を特定のパターンとすることで、前記の熱処理工程における破断の発生を抑制し、かつ厚み斑を改善が可能であることを見出した。具体的には、溶融押出後の未延伸フィルムのＡ層の幅方向における厚みに２点以上の変曲点を有する分布とするパターンである。その原理は明らかではないが、溶融押出後の未延伸フィルムが幅方向における厚みに分布を有すると、熱処理ゾーンにおける延伸張力にも分布を有することとなり、延伸による局所的な応力集中箇所が厚み分布に沿って移動し、破断に至らずに幅方向への張力を付加する目的が達成されるものと推定される。溶融押出後の未延伸フィルムのボイド層（Ａ層）の幅方向における厚み分布を特定のパターンとする方法は特に限られるものではないが、溶融押出する際に用いる溶融ポリマー流路の形状を制御する方法が挙げられ、具体的には、Ａ層に対応する溶融ポリマー流路の形状を制御する方法が挙げられる。なお、未延伸フィルムの厚み分布の算出をする場合は、幅方向に５ｍｍ間隔で測定した厚み生データの５項移動平均値を用いて行うものとする。

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、フィルム面内において１５０ｍｍ間隔で測定した厚みの偏差が２．５％以下であることが必要である。厚みの偏差は２．０％以下であるとより好ましく、１．５％以下であると最も好ましい。厚みの偏差と配向角の分布を両立する方法としては、前記のとおり幅方向におけるボイド層（Ａ層）の積層厚みを特定の分布とした上で熱処理工程における延伸を行う方法などが挙げられる。熱処理工程のようなフィルムのガラス転移温度を大幅に上回る高温下での延伸では、延伸張力が低くなり厚み斑が拡大する傾向となるのが一般的である。一方、前記の積層比分布とすることで、幅方向においてスポット的に生じる応力集中点が優先的に伸び、延伸倍率の高くない範囲においては全体としての厚み斑を低減する効果を奏することで、特性の両立が可能となると推定される。

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、フィルムの空隙率が１０％以上７０％以下であることが必要である。フィルムの空隙率が１０％未満では反射性能と成形性に劣り、７０％より大きい場合には反射性能は十分であるが前記熱処理工程での延伸が困難となる場合や成形時の破れにより加工に耐えない場合がある。空隙率は２０％以上６０％以下であるとより好ましく、２５％以上５５％以下であると最も好ましい。空隙率を前記特定の範囲とする方法は特に限定されないが、例えばボイド核剤を含み、かつ熱処理工程での延伸を特定の温度範囲で行う方法等が挙げられる。

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、フィルムの比重が０．５５ｇ／ｃｃ以上０．８０ｇ／ｃｃ以下であることが好ましい。比重を０．５５ｇ／ｃｃ以上とすることで延伸時に破れが生じるのを抑制し、製膜性を良好にすることができる。比重を０．８０ｇ／ｃｃ以下とすることで反射率を良好にでき、また無機粒子を含有する場合に熱処理工程での延伸の破れを抑制することができる。より好ましくは０．５８ｇ／ｃｃ以上０．７５ｇ／ｃｃ以下である比重を前記特定の範囲とする方法は特に限定されないが、例えば、Ａ層に含まれる無機粒子を５質量％以下とする方法などが挙げられる。

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、光散乱による反射率向上を目的として、Ａ層に無機粒子を０．５質量％以上５．０質量％以下含有することが好ましい。効果的な粒子散乱効果を得るためには、平均粒径が０．０５～１．００μｍであることが好ましい。

なお、本発明における平均粒径とは、
Ｄ＝ΣＤi ／Ｎ
Ｄi ：粒子の円相当径
Ｎ：粒子の個数
で表される数平均径Ｄを指す。

無機粒子の具体例としては、硫酸バリウム、酸化チタン、硫酸マグネシウム、炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、タルクなどの粒子を挙げることができる。これらの中でも、屈折率、気泡形成、白色度、光学濃度など総合的効果の点から、酸化チタン、炭酸カルシウム、硫酸バリウムがより好ましく用いられる。

Ａ層中の無機粒子の含有量を、０．５質量％以上とすることで反射性能を良好にでき、５．０質量％以下とすることで熱処理工程における延伸や成形時に破断が生じるのを抑制できる。Ａ層における無機粒子の含有量は１．０質量％以上４．５質量％以下がより好ましい。また、Ａ層に無機粒子を含有することにより、熱処理工程での延伸を適用した際に厚み斑低減効果が得られる場合がある。高温延伸条件での大幅な延伸張力低下は一般に厚み斑を悪化させるものであるが、無機粒子を含有し、その近傍樹脂の結晶化が同時に進行することで張力が高まり厚み斑が良化する原理と推定される。

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、後述する測定方法により求められるフィルム面内における１０５℃熱収縮率の最大値が－０．２％以上０．５％以下であることが好ましい。なお、上記の熱収縮率において、正の値はフィルムが収縮することをあらわし、負の値はフィルムが膨張することをあらわす。当該範囲とすることにより、成形前の予熱時にシワが入ることを抑制することができる。１０５℃熱収縮率は０％以上０．３％以下であるとより好ましい。１０５℃熱収縮率を前記の範囲とする方法としては特に限定されないが、アニール処理などの方法が好ましく用いられる。一方、アニール条件によっては、分子鎖の緩和が進み成形による配向が強まることで、成形後の戻り量が大きくなる場合があるため適当な範囲とすることが好ましい。

＜二軸配向ポリエステルフィルムの製造方法＞
次に本発明の二軸配向ポリエステルフィルムの製造方法について、具体例を挙げて説明する。なお、本発明のフィルムは下記の製法により得られたものに限定されるものではない。

少なくとも２台の一軸もしくは二軸押出機、または主押出機と副押出機を有する複合製膜装置において、主押出機にＢ層の原料となる樹脂、副押出機にＡ層の原料となる樹脂を投入する。それぞれの原料は水分率が５０ｐｐｍ以下となるように乾燥されていることが好ましい。このようにして各押出機に原料を供給し、例えば２台の押出機と直線状のリップを有する金型（Ｔダイ）上部に設置したフィードブロックやマルチマニホールドにてＡ／Ｂ／Ａの３層積層フィルムとすることができる。押出された未延伸シートを冷却されたドラム上で密着冷却固化し、未延伸積層フィルムを得る。このとき、均一なフィルムを得るために静電気を印加してドラム上に密着させることが好ましい。この未延伸積層フィルムの幅方向における積層比分布は、各押出機から別々に押し出された原料が合流する短管の流路を適当に設計することで、所望の分布に制御することが可能である。

この未延伸フィルムをロール加熱、必要に応じて赤外線加熱等でポリマーのガラス転移温度（Ｔｇ）以上に加熱し、長手方向（以降、ＭＤと呼ぶ）に延伸する（ＭＤ延伸）。逐次二軸延伸の場合、ＭＤ延伸は２個以上のロールの周速差を利用して行う。ＭＤ延伸の倍率は１．５～６．０倍が好ましい。１．５倍以上、より好ましくは２．０倍以上、さらに好ましくは２．８倍以上とすることで、反射率の高いフィルムを得ることができる。また、６．０倍以下、より好ましくは４．０倍以下とすることで、製膜中の破断の発生を防ぐことができる。また、ＭＤ延伸の温度は、フィルムのＴｇ以上Ｔｇ＋２０℃以下であることが均一な延伸とロール粘着を抑制する観点から好ましい。また、延伸速度は１，０００％／分以上２００，０００％／分以下であることが望ましい。

ＭＤ延伸後、続いて、ＭＤと直交する方向（以降、ＴＤと呼ぶ）に延伸して（ＴＤ延伸）、熱固定、熱弛緩の処理を順次施して二軸配向フィルムとすることができる。これらの処理はフィルムを走行させながら行う。このとき、ＴＤ延伸のための予熱および延伸温度はポリマーのガラス転移温度Ｔｇに対して、Ｔｇ以上、Ｔｇ＋５０℃以下で行うのが好ましい。ＴＤ延伸の倍率は、２．５～６．０倍が好ましい。２．５倍以上、より好ましくは３．０倍以上とすることで、反射率の高いフィルムを得ることができる。６．０倍以下、より好ましくは４．０倍以下とすることで、製膜中の破断の発生を抑制することができる。また、ＴＤ方向の延伸速度は１，０００％／分以上２００，０００％／分以下であることが望ましい。

さらに、二軸延伸の後にフィルムの熱処理を行う。熱処理はオーブン中、加熱したロール上など従来公知の任意の方法により行うことができる。熱処理時間は特性を悪化させない範囲において任意とすることができ、好ましくは５秒以上６０秒以下、より好ましくは１０秒以上４０秒以下、最も好ましくは１５秒以上３０秒以下で行うのがよい。また、配向角の分布と厚みの偏差を好ましい範囲に制御するために、熱処理を複数のゾーンに分けて段階的に昇温・降温する方法や、熱処理工程で幅方向に微延伸する方法が好ましく採用される。例えば熱処理前半温度を１６０℃以上２１０℃以下で幅方向に１％以上１０％以下、好ましくは３％以上１０％以下微延伸し、熱処理中盤温度を１８０℃以上２４０℃以下で幅方向に１％以上１０％以下、好ましくは３％以上１０％以下微延伸し、熱処理後半温度を１８０℃以上２４０℃以下とする方法が挙げられる。熱処理後半温度は熱収縮率を低くするために１％以上１０％以下弛緩しながら実施することも好ましい。

その後、均一に徐冷後、室温まで冷却し、ロールに巻き取る。

またここでは逐次二軸延伸法によって延伸する場合を例に詳細に説明したが、逐次二軸延伸法、同時二軸延伸法のいずれを採用してもよい。

また、本発明の効果が損なわれない範囲で、少なくとも一方のＡ層の表面に、易滑性や帯電防止性、紫外光吸収性能等を付与するために、公知の技術を用いて種々の塗液を塗布したり、耐衝撃性を高めるためにハードコート層などを設けてもよい。塗布は、フィルム製造時に塗布（インラインコーティング）してもよいし、フィルム製造後の二軸配向ポリエステルフィルム上に塗布（オフラインコーティング）してもよい。

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、ＬＥＤ照明ユニット用の反射板として好適に用いることができる。本発明の二軸配向ポリエステルフィルムおよび光学部材を使用したＬＥＤ照明ユニットの場合、隣り合うＬＥＤの光漏れが起こりにくく部分駆動機能を搭載する照明用途として好ましい。特に平面型ＬＥＤ照明ユニット用の反射板として好ましい。

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、直下型ＬＥＤバックライトユニット用の反射板としても好適に用いることができる。本発明の二軸配向ポリエステルフィルムを使用した直下型ＬＥＤバックライトユニットの場合、隣り合うＬＥＤの光漏れが起こりにくくローカルディミング機能を搭載したバックライトに好ましい。特に液晶ディスプレイ、液晶テレビ、液晶モニターなどに使用される直下型ＬＥＤバックライトユニット用の反射板として好ましい。また、直下型ＬＥＤバックライトユニットとしては、特に車載用途等の高い信頼性が求められる用途に好ましく用いることができる。

以下、実施例により本発明を詳述する。なお、各特性値は以下の方法で測定した。

（１）フィルム厚み、厚み偏差、フィルムの層構成（各層厚み）
フィルムの幅方向に対する中心部分の断面を５枚切り出し、走査電子顕微鏡（日立製作所製電界放射型走査電子顕微鏡（ＦＥ－ＳＥＭ）Ｓ－４０００）を用いて、フィルムが厚み方向にわたって視野に収まるよう５００～５，０００倍に拡大観察し、撮影した断面写真より、フィルム厚み、およびフィルム層構成（各層厚み）を特定した。厚み偏差は、フィルムの任意の点において下記（２）の方法で求めた主配向軸方向に１５０ｍｍ間隔の位置において測定した厚みから偏差を求めた。

（２）配向角の分布
フィルムの任意の点において１００ｍｍ×１００ｍｍの寸法でサンプルを切り出し、ＫＳシステムズ製（現王子計測機器）のマイクロ波分子配向計ＭＯＡ－２００１Ａ（周波数４ＧＨｚ）を用い、ポリエステルフィルムの面内の主配向軸方向Ｍａを求めた。また、この任意の点から主配向軸方向に１５０ｍｍごとの位置で同様にサンプルを切り出し、上記マイクロ波分子配向計ＭＯＡ－２００１Ａ（周波数４ＧＨｚ）を用いて、各位置のサンプルにおける主配向軸ＭｂとＭａとの差を測定し、各点の平均値を計算する。これをフィルムの任意の５点について繰り返し、得られた全ての値の平均値を採用した。

（３）空隙率
透過型電子顕微鏡ＨＵ－１２型（（株）日立製作所製）を用い、Ａ層およびＢ層の断面を１０００００倍に拡大観察した断面写真から求めた。すなわち、断面写真の空隙部分を空隙の形状に沿ってマーキングして、その部分をハイビジョン画像解析処理装置ＰＩＡＳ－ＩＶ（（株）ピアス製）を用いて画像処理を行い、空隙の面積を算出し、測定視野の全フィルム面積で割り返した値を空隙率として採用した。

（４）無機粒子の含有量
フィルム１ｇを１Ｎ－ＫＯＨメタノール溶液２００ｍｌに投入して加熱還流し溶解した。溶解が終了した該溶液に２００ｍｌの水を加え、ついで該液体を遠心分離器にかけて粒子を沈降させ、上澄み液を取り除いた。粒子にはさらに水を加えて洗浄、遠心分離を２回繰り返した。このようにして得られた粒子を乾燥させ、その質量を量ることで重量分率を算出した。フィルムが複数の層から構成される場合は、（１）に記載の方法にて層構成を特定し、必要な層を切削してサンプリングし評価に用いた。

（５）比重
ミラージュ貿易（株）製高精度電子比重計（ＳＤ－１２０Ｌ）を用いて、３０×４０ｍｍのサイズに切り出したサンプルについて、ＪＩＳ Ｋ ７１１２（１９９９）Ａ法（水中置換法）に準じて２３℃、６５％ＲＨにて測定して求めた。

（６）１０５℃熱収縮率の面内最大値
温度２５℃、相対湿度６５％の環境下に２４時間静置させた、１５０ｍｍ（測定方向）×１０ｍｍ（測定方向に直交する方向）のフィルムを測定に用いた。サンプルの両端部２５ｍｍの箇所に標線間隔１００ｍｍの標線を描き、３ｇの錘を吊して１０５℃に加熱した熱風オーブン内に３０分間設置し加熱処理を行った。熱処理後の標線間距離を測定し、加熱前後の標線間距離の変化から熱収縮率を算出した。測定は任意の方向から１５°ずつ方向を変えて１６５°に達するまで各方向について行い、各方向の値から面内の最大値を得た。

（７）融点
示差熱量分析（ＤＳＣ）を用い、ＪＩＳ Ｋ ７１２１（２０１２）に従って、窒素雰囲気下、２５℃から２８０℃まで２０℃／分の速度で測定サンプルを昇温させて得られたＤＳＣ曲線の最も高温の吸熱ピークからポリエステルの融点を求めた。なお、測定装置、データ解析システムは以下のものを使用し、測定サンプルの質量は５ｍｇとした。各層の融点は、フィルムの各層を削り取ることで各層単体の融点を測定した。ボイド核剤の融点は、定法により化学種を特定した後に観測された吸熱ピークの温度と照合し特定した。
装置：日立ハイテクサイエンス製 ＥＸＳＴＡＲ ＤＳＣ６２２０
データ解析システム： ディスクセッションＳＳＣ／５２００
（８）製膜安定性
製膜可能な限り４８時間製膜し続け、フィルムが１２時間あたりに破れた回数（延伸、巻き替え、スリットの各工程の合計）により下記のとおり等級付けを行った。
Ａ：１回未満
Ｂ：１回以上２回未満
Ｃ：２回以上３回未満
Ｄ：３回以上、または製膜不可。

（９）成形性
浅野研究所製成形機（ＦＫＳ－０６３１－２０）を用いて４００℃の遠赤外線ヒーターで、フィルム表面温度がＴｇ＋５０℃以上の温度になるようにフィルムを加熱し、５０℃に加熱した金型（底面直径５０ｍｍ、円筒形状）に沿って真空圧空成形（圧力：１ＭＰａ）を行った。金型に沿って成形できた状態を成形度合い（絞り比：成形高さ／底面直径）を用いて以下の基準で評価し、Ｃ以上を合格とした。
Ａ：絞り比０．７以上で成形できた。
Ｂ：絞り比０．７～０．４で成形できた。
Ｃ：絞り比０．４～０．１で成形できた。
Ｄ：破れが発生し、絞り比０．１で成形できなかった。もしくは、追従性が低く、成形できなかった。

（１０）輝度ムラ評価
浅野研究所製成形機（ＦＫＳ－０６３１－２０）を用いて４００℃の遠赤外線ヒーターで、フィルム表面温度がＴｇ＋６０℃以上の温度になるようにフィルムを加熱し、５０℃に加熱した金型（１辺５０ｍｍの２×２マス、高さ１０ｍｍ、厚さ１０ｍｍの壁を有する箱型）に沿って真空圧空成形（圧力：１ＭＰａ）を行った。各マスの底に直径１２ｍｍの穴を開け、穴からＬＥＤとレンズキャップが出るように市販テレビ（ハイアール社製、ＬＥ４２Ａ７０００）のバックライトに組み込み、光学フィルム群を乗せてＬＥＤを点灯させて見た目を観察し、以下の基準で評価しＢ以上を合格とした。
Ａ：箱の四隅まで明るく見える
Ｂ：明るく見える
Ｃ：暗く見える。

（１１）信頼性
浅野研究所製成形機（ＦＫＳ－０６３１－２０）を用いて４００℃の遠赤外線ヒーターで、フィルム表面温度がＴｇ＋６０℃以上の温度になるようにフィルムを加熱し、５０℃に加熱した金型（１辺５０ｍｍの７×７マス、高さ１０ｍｍ、厚さ１０ｍｍの壁を有する箱型）に沿って真空圧空成形（圧力：１ＭＰａ）を行った。得られた成形体を凹側が接するように方眼紙にのせ、マスの外側位置における凹部頂点位置２８点を方眼紙に転写し、隣接する各点を直線で結んだ座標情報を得た。その後、サンプルを、８５℃８５％ＲＨに調温調湿した恒温恒湿槽に投入し、５００時間熱処理を行った後のサンプルについて、同様の作業を行った。各点を結んだ直線について、熱処理前後で各々対応する位置における角度のずれを測定し、以下の基準で判定しＣ以上を合格とした。
Ａ：角度のズレが最大で１°以下であった。
Ｂ：角度のズレの最大値が１°より大きく２°以下であった。
Ｃ：角度のズレの最大値が２°より大きく３°以下であった。
Ｄ：角度のズレの最大値が３°より大きかった。

［使用原料］
（１）ポリエステル樹脂（ａ）
テレフタル酸およびエチレングリコールから、三酸化アンチモンを触媒として、常法により重合を行い、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）を得た。得られたＰＥＴのガラス転移温度は７７℃、融点は２５５℃、固有粘度は０．６３ｄｌ／ｇ、末端カルボキシル基濃度は４０ｅｑ．／ｔであった。

（２）ポリエステル樹脂（ｂ）
ポリエステル（ａ)の重合時に数平均粒子径２．２μｍの凝集シリカ粒子を粒子濃度２質量％で添加しポリエチレンテレフタレート粒子マスター（ｂ）を得た。

（３）共重合ポリエステル樹脂（ｃ）
市販のＰＢＴ-ＰＡＧ（ポリアルキレングリコール）共重合体「“ハイトレル”(登録商標） ７２４７」（東レ・デュポン（株）製）を用いた。当該樹脂はＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）とＰＡＧ（主としてポリテトラメチレングリコール）のブロック共重合体である。

（４）熱可塑性樹脂（ｄ）
市販のポリメチルペンテン樹脂（三井化学(株)製、“ＴＰＸ”）を用いた。

（５）硫酸バリウムマスター（e）
硫酸バリウム粒子（数平均粒径０．５μｍ）５０質量部と、ポリエステル樹脂（ａ）を５０質量部と二軸押出機にて混練し、硫酸バリウムマスターペレット（ｅ）を得た。

（６）二酸化チタンマスター（ｆ）
熱可塑性樹脂（ａ）を５０質量部と二酸化チタン粒子（数平均粒径０．２５μｍ）５０質量部を二軸押出機にて混練し、二酸化チタンマスターペレット（ｆ）を得た。

（７）熱可塑性樹脂（ｇ）
市販の環状オレフィン樹脂（日本ポリプラスチックス（株）製、“ＴＯＰＡＳ ６０１７”）を用いた。

（８）熱可塑性樹脂（ｈ）
市販のポリプロピレン樹脂（株式会社プライムポリマー製、“プライムポリプロＪ１０６”）を用いた。

（実施例１～６）
表１に示した組成の原料を１８０℃の温度で６時間真空乾燥した後に、主押出機にＢ層の原料を供給し、２８０℃の温度で溶融押出後、３０μｍカットフィルターにより濾過を行った。また、副押出機にＡ層の原料を供給し、２９０℃の温度で溶融押出後、３０μｍカットフィルターにより濾過を行った。引き続いて、これらの溶融ポリマーをＴダイ複合口金内で、Ｂ層がＡ層の両表層に積層（Ｂ／Ａ／Ｂ）されるよう合流させた。口金上部でＡ層樹脂とＢ層樹脂が合流する地点において、Ｂ層の流路幅が幅方向の中央となる箇所と幅方向の端部の流路幅が、幅方向の中央と端部の間となる箇所の流路幅よりも拡幅した（Ａ層の流路幅として幅方向の中央と端部の間となる箇所の流路幅が拡幅した）円形断面の単管を用いた。引き続いて、合流した溶融ポリマーをシート状に押出して溶融シートとし、当該溶融シートを、表面温度２５℃に保たれたドラム上に静電印加法で密着させ冷却固化させて未延伸フィルムとした。この未延伸フィルムは、Ｂ層の厚み比率が幅方向における平均値に対して幅方向中央位置において３％高く、また、両端部と中央部の間の計２点にてＢ層の厚み比率が幅方向における平均値に対して２％低く、これら３点が幅方向のＡ層厚み分布において変曲点となっていた。なお、未延伸フィルムの厚み分布の算出は、幅方向に５ｍｍ間隔で測定した厚み生データの５項移動平均値を用いて行った。

該未延伸フィルムを８８℃の温度に加熱したロール群で予熱した後、赤外線ヒーターで両面から照射しながら、長手方向（縦方向）に３．３倍の倍率にて延伸を行い、２５℃の温度のロール群で冷却して一軸延伸フィルムを得た。その後、一軸延伸フィルムの両端をクリップで把持しながらテンター内の１００℃の予熱ゾーンに導き、引き続き１０５℃で長手方向に垂直な方向（横方向）に３．４倍の倍率にて延伸した。さらに引き続いて、テンター内の熱処理ゾーンで表２の温度と倍率で延伸および緩和熱処理を施し、次いで均一に徐冷後、ロールに巻き取り、表３に記載の厚みの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。

（実施例７、８）
ボイド核剤として用いたポリメチルペンテンの配合量を変更した以外は実施例１と同様にして表３に記載の厚みの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。

（実施例９、１０）
Ａ層に硫酸バリウムを加えた配合に変更した以外は実施例１と同様にして表３に記載の厚みの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。

（実施例１１）
実施例１で得られたフィルムロールを、１１００ｍｍ幅にスリットした。その後、１００℃／１２０℃／１５０℃／１５０℃に加熱した４ゾーン（各ゾーン長さ４ｍ）からなるオーブン内に導き、巻き出し張力８０Ｎ、炉内張力４５Ｎ、巻き取り張力９０Ｎにて、オフアニール処理を行い、表３に記載の厚みの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。

（実施例１２）
Ｔダイ複合口金内での合流をＢ／Ａの２層構成とした以外は実施例１と同様にして、表３に記載の厚みの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。

（実施例１３～１５）
Ｂ層にポリアルキレングリコール共重合樹脂を加えた配合とした以外は実施例１と同様にして表３に記載の厚みの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。

（実施例１６、１７）
ボイド核剤として、シクロオレフィン共重合樹脂またはポリプロピレン樹脂を用いた配合とした以外は実施例１と同様にして表３に記載の厚みの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。

各実施例においてＢ層の空隙率は０．１％以下であり、実質的にボイドを有さない層であった。

（比較例１）
実施例１と同様にして表１に示した組成、表２に示した製膜条件にて製膜を行ったが破れが多発した。表３に得られたフィルムの特性を示した。

（比較例２）
表１に示した組成、表２に示した製膜条件にて、熱処理工程での延伸を行わずに製膜を行い、表３に記載の厚みの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。

（比較例３）
Ａ層とＢ層ポリマーが口金入り口で合流する地点において、Ｂ層の流路幅が均一である単管を用いた。未延伸フィルムのＡ層の厚み分布において、明確な厚みの変曲点を持たない均一な分布となり、その点以外は実施例１と同様にして、表１に示した組成、表２に示した製膜条件にて、熱処理工程での延伸を行わずに製膜を行ったが、破れが多発しフィルムを得ることが出来なかった。

これらの実施例および比較例の結果から、本発明の特徴とする特性を充足することによってのみ、輝度ムラと信頼性、成形性を良好なものとし、かつ製膜安定性を両立する二軸配向ポリエステルフィルムを得られることが示された。

本発明によれば、良好な光反射性能を有し、かつ耐熱試験後の捻じれ変形を抑制した、直下型バックライトユニットの構成部材に好適な反射板を得ることができる。

Claims (13)

1. ポリエステル樹脂を主たる成分とし、ボイドを有するＡ層と
   ポリエステル樹脂を主たる成分とし、実質的にボイドを有さないＢ層の少なくとも２層から構成されるフィルムであって、
   フィルムの空隙率が１０％以上７０％以下であり、
   フィルム面内における配向角の変動が０．１°／１５０ｍｍ以上３．０°／１５０ｍｍ以下である二軸配向ポリエステルフィルム。
2. フィルム面内において１５０ｍｍ間隔で測定した厚みの偏差が２．５％以下である請求項１に記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
3. 比重が０．５５ｇ／ｃｃ以上０．８０ｇ／ｃｃ以下である請求項１または２に記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
4. 面内における１０５℃熱収縮率の最大値が０．５％以下である請求項１～３のいずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
5. 前記Ａ層に無機粒子を含有しており、当該無機粒子の含有量がＡ層全体の０．５質量％以上５質量％以下である請求項１～４のいずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
6. 前記Ａ層に、ボイド核剤としてポリメチルペンテン、ポリプロピレン、環状ポリオレフィンから選択される１種以上の熱可塑性樹脂を含有してなる請求項１～５のいずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
7. Ｂ層のポリエステル成分の融点ＴｍｂおよびＡ層中のボイド核剤の融点Ｔｍｎが以下の関係式を満たす請求項１～６のいずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
   ２．０≦｜Ｔｍｂ－Ｔｍｎ｜≦１５．０・・・（１）
8. 請求項１～７のいずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィルムを巻き取ってなる、フィルム幅が１５０ｍｍ以上１５００ｍｍ以下である二軸配向ポリエステルフィルムロール。
9. ディスプレイ用反射フィルムとして用いられる請求項１～７のいずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
10. 請求項１～７のいずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィルムを有するディスプレイ用反射フィルム。
11. 請求項１０に記載のディスプレイ用反射フィルムを有するバックライト。
12. 請求項１１に記載のバックライトを有するディスプレイ。
13. 請求項１～７のいずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィルムを製造する方法であって、熱処理前半にて１６０℃以上２１０℃以下で幅方向に１％以上１０％以下微延伸し、熱処理中盤にて１８０℃以上２４０℃以下で幅方向に１％以上１０％以下微延伸し、かつ熱処理後半温度を１８０℃以上２４０℃以下とする工程を有する二軸配向ポリエステルフィルムの製造方法。
    

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