JP2022151330A - 通信用電線、端子付き電線及びワイヤハーネス - Google Patents

Abstract

【課題】通信用電線において接触不良を抑える。【解決手段】通信用電線１Ａは、単線又は撚線で構成された導体と、絶縁性を有し導体の外周を被覆する絶縁被覆と、を有する２本の絶縁電線が対撚りされている対撚り線２と、対撚り線２の外周を覆うシース１２Ａと、を備え、シース１２Ａの外周面において少なくとも保持される部分に凹凸を有する粗面１２１が形成されている。粗面１２１には、通信用電線１Ａを保持する電線取付部材が圧着される。【選択図】図２

Description

本発明は、通信用電線、端子付き電線及びワイヤハーネスに関する。

電線を保持する発明として、例えば特許文献１に開示された電線付き電線取付部材がある。特許文献１に開示されている電線取付部材は、第１保持部と第２保持部を備えている。電線は、芯線を２本対で撚り合わせた撚り対線を絶縁被覆で被覆したものであり、第１保持部と第２保持部で保持される。また、芯線は、絶縁層が除去されて端子に接続される。第１保持部と第２保持部の間には、第１保持部と第２保持部とを連結する連結部がある。電線を引っ張る力が電線に作用した場合、連結部と共に電線も曲げられる。電線において連結部と共に曲げられた部分では、芯線と絶縁被覆との間の摩擦力が大きくなるため、芯線に対して絶縁被覆が滑りにくくなり、電線が保持される。

特開２０１８－７８０６６号公報

特許文献１に開示された電線付き電線取付部材においては、電線を引っ張る力が電線に作用した場合、第１保持部及び第２保持部に対して絶縁被覆が滑ることも考えられる。第１保持部及び第２保持部に対して絶縁被覆が滑った場合、芯線に過大な力がかかり、芯線に接続された端子が接触不良を起こす虞がある。

本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、通信用電線において接触不良を抑えることを目的とする。

上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明の一態様に係る通信用電線は、単線又は撚線で構成された導体と、絶縁性を有し前記導体の外周を被覆する絶縁被覆と、を有する電線が対撚りされている対撚り線と、前記対撚り線の外周を覆うシースと、を備え、前記シースの外周面において少なくとも保持される部分に粗面が形成されている。

本発明の一態様に係る通信用電線においては、前記粗面は、複数の突起、前記シースの周方向に沿った複数の凸部、前記シースの軸方向に沿った複数の凸部、螺旋状の凸部、格子状の凸部のいずれかを備えるであってもよい。

本発明の一態様に係る通信用電線においては、前記シースの内面より内側においては、前記絶縁被覆の外側に空隙があり、径方向の断面において、前記シースの内面より内側の断面積に対する前記空隙の割合が８％以上３０％以下である構成であってもよい。

本発明の一態様に係る通信用電線においては、前記対撚り線と前記シースとの間に遮蔽層を有する構成であってもよい。

本発明の一態様に係る取付部材付き電線は、上記のいずれか一つの通信用電線と、前記通信用電線に圧着される端子と、を備える。

本発明の一態様に係るワイヤハーネスは、上記の取付部材付き電線を含み、自動車に配索されるワイヤハーネスである。

本発明によれば、通信用電線及びワイヤハーネスにて接触不良を抑えることができる。

図１は、パイプ型のシースを備える通信用電線の断面図である。 図２は、通信用電線の端部を示す図である。 図３は、粗面の構成の一例を示す図である。 図４は、粗面の構成の一例を示す図である 図５は、粗面の構成の一例を示す図である 図６は、粗面の構成の一例を示す図である 図７は、粗面の構成の一例を示す図である 図８は、充実型のシースを備える通信用電線の断面図である。 図９は、対撚り線の撚り方を示す図である。 図１０は、通信用電線に取り付けられた電線取付部材を示す図である 図１１は、引張試験の構成を示す図である。 図１２は、変形例に係る通信用電線の断面図である。

以下、添付図面を参照しながら、本発明の実施形態を詳細に説明する。なお、以下に説明する実施形態により本発明が限定されるものではない。また、図面の記載において、同一又は対応する要素には適宜同一の符号を付している。さらに、図面は模式的なものであり、各要素の寸法の関係などは、現実のものとは異なる場合があることに留意する必要がある。図面の相互間においても、互いの寸法の関係や比率が異なる部分が含まれている場合がある。

［実施形態］
図１は、本発明の一実施形態に係る通信用電線１Ａの断面図である。通信用電線１Ａは、１００Ω±１０Ωの範囲の特性インピーダンスを有している。通信用電線１Ａは、例えば自動車に配索され、配索された自動車においてイーサネット（登録商標）の規格に従った通信に用いられる。

通信用電線１Ａは、絶縁電線１１Ａ、絶縁電線１１Ｂ、及びシース１２Ａで構成されている。絶縁電線１１Ａと絶縁電線１１Ｂは、対撚りされて対撚り線２を構成し、対撚り線２は、シース１２Ａで被覆されている。

（シース）
シース１２Ａは、対撚り線２の保護や対撚り線２の対撚りの安定化、対撚り線２と周囲環境との距離の確保に寄与するものである。シース１２Ａは、ポリオレフィン系樹脂をベース材とした樹脂で形成されているのが好ましい。本実施形態では、シース１２Ａは、ポリオレフィン系樹脂をベースとし、難燃剤や酸化防止材を添加したハロゲンフリー材で形成されている。シース１２Ａの形状は、中空のパイプ型である。中空のシース１２Ａの内面より内側においては、通信用電線１Ａの径方向に沿った断面において、シース１２Ａの内面より内側の面積に対して絶縁電線１１Ａ、１１Ｂを除く空間が占める割合を空隙率と称し、空隙率を８％以上且つ３０％以下とするのが好ましい。

シース１２Ａの硬さについては、柔らかすぎると摩耗や変形などの問題が発生する虞があり、硬すぎると温度が上昇したときに対撚り線２が開かなくなるため、望ましい硬度の範囲がある。本実施例では、シース１２Ａは、ＪＩＳ Ｋ ６２５３－３に従ってタイプＤのデュロメータで測定したときに硬度がＤ２５～Ｄ７０の範囲内であるのが好ましく、Ｄ４０～Ｄ６０の範囲内であるのがより好ましい。

図２は、通信用電線１Ａの端部を示す図である。シース１２Ａの表面は、少なくとも後述する電線取付部材３で保持される部分がサンドブラストで加工されてシース１２Ａの周方向の全体に粗面１２１が形成されている。この粗面１２１においては、算術平均粗さが１μｍ～２０μｍの範囲であるのが好ましい。なお、図２においては、粗面１２１はシース１２Ａの端部に形成されているが、粗面１２１が形成される位置は、シース１２Ａの端部に限定されるものではなく、端部以外の位置であってもよい。また、粗面１２１の面積は、電線取付部材３が接触する部分より広い面積であればよい。また、粗面１２１を形成する方法は、サンドブラストに限定されるものではない。

図３は、粗面１２１に替えてシース１２Ａの表面に形成される粗面の一例である粗面１２１Ａの構成を示す図である。図３（ａ）は、粗面１２１Ａについて、シース１２Ａの径方向に沿った断面の一部を拡大した図であり、図３（ｂ）は、粗面１２１Ａの表面の一部を拡大した図である。例えば、シース１２Ａを押出成形する押出成形装置において、シース１２Ａが押し出される口金の径方向に凹凸を設け、図３に示すように、シース１２Ａの軸方向に沿った山型の凸部１３１Ａと谷型の凹部１３２Ａを形成し、複数の凸部１３１Ａ及び凹部１３２Ａで粗面１２１Ａを形成してもよい。この場合、粗面１２１Ａは、シース１２Ａの一部ではなく、シース１２Ａの軸方向にわたって形成される。凸部１３１Ａの頂点の周方向の間隔Ｌ１は、０．１ｍｍ～０．５ｍｍの範囲内であるのが好ましい。凸部１３１Ａの高さＨ１は、シース１２Ａの中心から凹部１３２Ａの底までの距離とシース１２Ａの中心から凸部１３１Ａの頂点までの距離との差であり、５μｍ～８０μｍの範囲内であるのが好ましい。シース１２Ａの内周面から凹部１３２Ａの底までの距離は、０．３ｍｍ～１．０ｍｍの範囲内であるのが好ましい。なお、押出成形装置において径方向に凹凸を備えていない口金でシース１２Ａを形成した後、例えばローラーダイスによってシース１２Ａを塑性加工することにより凸部１３１Ａを形成してもよい。

また、図４は、粗面１２１に替えてシース１２Ａの表面に形成される粗面の一例である粗面１２１Ｂの構成を示す図である。図４（ａ）は、粗面１２１Ｂについて、シース１２Ａの径方向に沿った断面の一部を拡大した図であり、図４（ｂ）は、粗面１２１Ｂの表面の一部を拡大した図である。例えば、押出成形装置において径方向に凹凸を備えていない口金でシース１２Ａを形成した後、ローラーダイスによってシース１２Ａを塑性加工することにより、シース１２Ａの軸方向へ螺旋状に山型の凸部１３１Ｂと谷型の凹部１３２Ｂを形成し、複数の凸部１３１Ｂ及び凹部１３２Ｂで粗面１２１Ｂを形成してもよい。

図５は、粗面１２１に替えてシース１２Ａの表面に形成される粗面の一例である粗面１２１Ｃの構成を示す図である。図５（ａ）は、粗面１２１Ｃについて、シース１２Ａの軸方向に沿った断面の一部を拡大した図であり、図５（ｂ）は、粗面１２１Ｃの表面の一部を拡大した図である。例えば、押出成形装置において径方向に凹凸を備えていない口金でシース１２Ａを形成した後、ローラーダイスによってシース１２Ａを塑性加工することにより、図５に示すように、シース１２Ａの周方向に沿った山型の凸部１３１Ｃと谷型の凹部１３２Ｃを形成し、複数の凸部１３１Ｃ及び凹部１３２Ｃで粗面１２１Ｃを形成してもよい。なお、凸部１３１Ｃの頂点の軸方向の間隔Ｌ２は、０．１ｍｍ～０．５ｍｍの範囲内であるのが好ましい。凸部１３１Ｃの高さＨ２は、シース１２Ａの中心から凹部１３２Ｃの底までの距離とシース１２Ａの中心から凸部１３１Ｃの頂点までの距離との差であり、５μｍ～８０μｍの範囲内であるのが好ましい。シース１２Ａの内周面から凹部１３２Ｃの底までの距離は、０．３ｍｍ～１．０ｍｍの範囲内であるのが好ましい。

図６は、粗面１２１に替えてシース１２Ａの表面に形成される粗面の一例である粗面１２１Ｄの構成を示す図である。図６（ａ）は、粗面１２１Ｄについて、シース１２Ａの周方向に沿った断面の一部を拡大した図であり、図６（ｂ）は、粗面１２１Ｄの表面の一部を拡大した図である。例えば、押出成形装置において径方向に凹凸を備えていない口金でシース１２Ａを形成した後、シース１２Ａを塑性加工することにより、図６に示すように、柱状の凸部１３１Ｄと、凸部１３１Ｄより凹んでいる凹部１３２Ｄを形成し、凹部１３２Ｄと複数の凸部１３１Ｄで粗面１２１Ｄを形成してもよい。例えば、凸部１３１Ｄの外径は、０．１ｍｍ～０．９ｍｍの範囲内であり、隣り合う凸部１３１Ｄ同士の間隔Ｌ３は、０．１ｍｍ～０．９ｍｍの範囲内であり、且つ、凸部１３１Ｄの外径と間隔Ｌ３との和が０．３ｍｍ～１．０ｍｍの範囲内であるのが好ましい。凸部１３１Ｄの高さＨ３は、シース１２Ａの中心から凹部１３２Ｄの底までの距離とシース１２Ａの中心から凸部１３１Ｄの頂点までの距離との差であり、凸部１３１Ｄの高さＨ３は、５μｍ～８０μｍの範囲内であるのが好ましい。また、シース１２Ａの内周面から凹部１３２Ｄの底までの距離は、０．３ｍｍ～１．０ｍｍの範囲内であるのが好ましい。

図７は、粗面１２１に替えてシース１２Ａの表面に形成される粗面の一例である粗面１２１Ｅの構成を示す図である。図７（ａ）は、粗面１２１Ｅについて、シース１２Ａの周方向に沿った断面の一部を拡大した図であり、図７（ｂ）は、粗面１２１Ｅの表面の一部を拡大した図である。例えば、押出成形装置において径方向に凹凸を備えていない口金でシース１２Ａを形成した後、シース１２Ａを塑性加工することにより、図７に示すように、矩形の凹部１３２Ｅと格子状の凸部１３１Ｅを形成し、凸部１３１Ｅ及び凹部１３２Ｅで粗面１２１Ｅを形成してもよい。例えば、凸部１３１Ｅの周方向の幅及び軸方向の幅は、０．１ｍｍ～０．９ｍｍの範囲内であり、凹部１３２Ｅの幅Ｌ４は、０．１ｍｍ～０．９ｍｍの範囲内であり、且つ、凸部１３１Ｅの幅と幅Ｌ４との和が０．３ｍｍ～１．０ｍｍの範囲内であるのが好ましい。凸部１３１Ｅの高さＨ４は、シース１２Ａの中心から凹部１３２Ｅの底までの距離とシース１２Ａの中心から凸部１３１Ｅの頂点までの距離との差であり、５μｍ～８０μｍの範囲内であるのが好ましい。また、シース１２Ａの内周面から凹部１３２Ｅの底までの距離は、０．３ｍｍ～１．０ｍｍの範囲内であるのが好ましい。

なお、対撚り線２を保護するシースは、図１に示すパイプ型のシース１２Ａに替えて、中空ではない充実型のシースとしてもよい。図８は、充実型のシース１２Ｂを備える通信用電線１Ｂの断面図である。また、対撚り線２とシース１２Ａ、１２Ｂとの間にテープ等の介在やシールドがあってもよい。シースを充実型のシース１２Ｂとする場合、シース１２Ｂの硬度は、ＪＩＳ Ｋ ６２５３－３に従ってタイプＤのデュロメータで測定したときにＤ３０～Ｄ４０の範囲内であるのが好ましい。

（絶縁電線）
絶縁電線１１Ａは、導体１１１と絶縁被覆１１２で構成されている。導体１１１は、Ｓ撚りされた７本の素線１１１１を圧縮して形成された圧縮導体を焼鈍したものである。導体１１１は、撚線の一例である。この圧縮導体に対して行う焼鈍については、圧縮導体の引張り強さが６００ＭＰａ～１２００ＭＰａの範囲内であり、破断伸びが１％以上、且つ７％未満となるように、加熱の温度、加熱時間、加熱後の温度保持時間、冷却時間を設定して焼鈍を行うのが好ましい。本実施例では、焼鈍を行った導体１１１の引張り強さは８００ＭＰａであり、破断伸びは２．５％である。導体１１１の径方向の断面積は、特性インピーダンスを１００Ω±１０Ωとするために、０．０５ｍｍ^２（０．０５ｓｑ）以上、且つ０．３５ｍｍ^２（０．３５ｓｑ）以下とするのが好ましい。また、自動車に配索したときの軽量化や細径化の観点から、導体１１１の径方向の断面積を０．２２ｍｍ^２（０．２２ｓｑ）未満とするのが好ましく、０．１３ｍｍ^２（０．１３ｓｑ）とするのがより好ましい。なお、撚線である導体１１１を構成する素線１１１１の本数は、７本に限定されるものではなく、他の本数であってもよい。また、導体１１１は、撚られたものではなく単線であってもよい。

素線１１１１は、錫の濃度が０．７質量％の銅合金で形成されている。なお、素線１１１１における錫の濃度は、０．４質量％以上、且つ０．８％以下が望ましく、より好ましくは、０．６質量％以上、且つ０．８質量％以下であるのが望ましい。また、素線１１１１は、銀の濃度が１質量％以上、且つ４質量％以下の銅合金であってもよい。なお、絶縁電線１１Ｂは、絶縁電線１１Ａと同じ構成であるため、その説明を省略する。

絶縁被覆１１２は、誘電率が低い樹脂であるのが好ましく、例えば、ＰＥ（ポリエチレン）、ＥＶＡ（エチレン酢酸ビニル）又はＰＰ（ポリプロピレン）等のポリオレフィン系樹脂をベース材とした樹脂で形成されている。本実施例では、絶縁被覆１１２は、ＰＰをベースとし、難燃剤や酸化防止材を添加したハロゲンフリー材で形成されている。絶縁被覆１１２の厚さは、通信用電線１Ａの特性インピーダンスが１００Ω±１０Ωとなるように形成される。

絶縁被覆１１２の硬さについては、通信用電線１Ａ、１Ｂが自動車に配索されて温度が上昇したときに塑性変形を起こさない程度の硬さであるのが好ましく、例えば、パイプ型のシース１２Ａを備える通信用電線１Ａにおいては、絶縁被覆１１２の硬さは、シース１２Ａと同等であるのが好ましい。充実型のシース１２Ｂを備える通信用電線１Ｂにおいては、絶縁被覆１１２の硬さは、シース１２Ｂと同等であるのが好ましい。

（対撚り線）
図９は、対撚り線２の撚り方を示す図である。対撚り線２は、絶縁電線１１Ａと絶縁電線１１Ｂをダブルツイストバンチャー型の撚線機で対撚りした撚線である。本実施例では、対撚り線２は、ピッチが２０ｍｍであり、Ｚ撚りで撚られている。

ところで、絶縁電線１１Ａと絶縁電線１１Ｂとを撚り合わせる場合、単に撚り合わせると絶縁電線１１Ａと絶縁電線１１Ｂのそれぞれが捻じれた状態で撚り合わされてしまい、この捻じれが撚りを解く力が働くため、対撚り線２がばらけやすくなる。

したがって本実施例では、絶縁電線１１Ａと絶縁電線１１Ｂとを撚り合わせながら、その撚り合わせの回転方向とは逆の回転方向（すなわち、撚り合わせによる絶縁電線１１Ａの捻じれと絶縁電線１１Ｂの捻じれを緩和する回転方向）に、絶縁電線１１Ａと絶縁電線１１Ｂのそれぞれをひねって回転させるという、いわゆる撚り返しを施して、捻じれを防止している。

ここで、撚り合わせの回転角Ｘと撚り返しの回転角Ｙとの比Ｙ／Ｘを、撚り返し率と称する。すなわち絶縁電線１１Ａと絶縁電線１１Ｂに撚り返しが全く施されておらず、絶縁電線１１Ａと絶縁電線１１Ｂが捩じれたままの状態では、撚り返し率の値は０％であり、撚り返しが施され、絶縁電線１１Ａ自体の捻じれと絶縁電線１１Ｂ自体の捩じれが全くない状態では撚り返し率の値は１００％である。本実施例では、対撚り線２の撚り返し率は、１００％としている。撚り返し率を１００％とすることにより、絶縁電線１１Ａと絶縁電線１１Ｂがばらけにくくなっている。

図１０は、通信用電線１Ａに取り付けられた電線取付部材３を示す図である。電線取付部材３は、バレル部３１と被係止部３２を備えている。バレル部３１は、第１バレル片３１Ａと第２バレル片３１Ｂを有し、第１バレル片３１Ａと第２バレル片３１Ｂは、通信用電線１Ａに圧着されることによりシース１２Ａの粗面１２１に接触して通信用電線１Ａを保持する。被係止部３２は、バレル部３１に連なって形成されており、板状に延びる板状部３２Ａを有する。被係止部３２の板状部３２Ａが他の部材に係ることにより、バレル部３１で保持された通信用電線１Ａは、軸方向への移動が抑えられる。また、バレル部３１は、粗面１２１に接してシース１２Ａとの間で摩擦力が大きくなるため、通信用電線１Ａが軸方向に引っ張られたときにシース１２Ａがバレル部３１に対して滑るのを抑えることができる。

（評価）
前述した通信用電線１Ａのシース１２Ａの粗面の部分に電線取付部材３を圧着し、その状態で電線取付部材３の強度を評価するための引張試験を行った。この評価に際しては、電線取付部材３が圧着される通信用電線１Ａについて、外径、シース１２Ａの厚み、シース１２Ａに形成される粗面の構成等を変えて実施例Ａ１、Ａ２、Ｂ１、Ｂ２を作成し、比較のため比較例Ｃ１、Ｃ２、Ｄ１、Ｄ２を作成した。なお、説明の便宜上、以下の説明においては、粗面１２１の構成をタイプＡと称し、粗面１２１Ａの構成をタイプＢと称する。

実施例Ａ１、Ａ２及び比較例Ｃ１、Ｃ２に係る通信用電線１Ａは、導体１１１の径方向の断面積を０．１３ｓｑとし、絶縁電線１１Ａ、１１Ｂの外径を０．８５ｍｍとし、シース１２Ａの硬度をＤ４７とした。また、実施例Ａ１、Ａ２に係る通信用電線１Ａは、シース１２Ａの径方向の厚さを０．４ｍｍとし、シース１２Ａの外径を２．５ｍｍとした。

実施例Ｂ１、Ｂ２及び比較例Ｄ１、Ｄ２に係る通信用電線１Ａは、導体１１１の径方向の断面積を０．１３ｓｑとし、絶縁電線１１Ａ、１１Ｂの外径を０．８５ｍｍとし、シース１２Ａの硬度をＤ４７とした。また、実施例Ｂ１、Ｂ２に係る通信用電線１Ａは、シース１２Ａの径方向の厚さを０．７５ｍｍとし、シース１２Ａの外径を３．２ｍｍとした。

実施例Ａ１と実施例Ｂ１は、表面に形成される粗面の構成をタイプＡとし、実施例Ａ２、実施例Ｂ２、比較例Ｃ２及び比較例Ｄ２は、表面に形成される粗面の構成をタイプＢとし、比較例Ｃ１と比較例Ｄ１は、シース１２Ａの表面に粗面を形成しない構成とした。また、比較例Ｃ１と比較例Ｄ１においては、粗面が形成されていないシース１２Ａの表面は、算術平均粗さを０．８μｍとした。タイプＡの粗面は、算術平均粗さを５μｍとした。実施例Ａ２と実施例Ｂ２に形成されるタイプＢの粗面については、凸部１３１Ａの外径を０．２５ｍｍとし、凸部１３１Ａの頂点の周方向の間隔Ｌ１を０．２５ｍｍとし、凸部１３１Ａの高さＨ１を３０μｍとした。比較例Ｃ２と比較例Ｄ２に形成されるタイプＢの粗面については、凸部１３１Ａの外径を０．９２ｍｍとし、凸部１３１Ａの頂点の周方向の間隔Ｌ１を０．０８ｍｍとし、凸部１３１Ａの高さＨ１を０．２ｍｍとした。

図１１は、引張試験の構成を示す図である。引張試験は、実施例Ａ１、Ａ２、実施例Ｂ１、Ｂ２、比較例Ｃ１、Ｃ２及び比較例Ｄ１、Ｄ２の一端側に対し、図１１に示すように、電線取付部材３を圧着して行う。なお、電線取付部材３は、錫メッキの銅合金で形成されており、板厚が０．２５ｍｍであり、バレル部３１の長さが９ｍｍである。電線取付部材３は、バレル部３１の端面から各実施例及び各比較例の端までの距離が０．５ｍｍとなるように各実施例及び各比較例に圧着した。

引張試験に際しては、電線取付部材３が取り付けられていない側を引張試験機ＭＴのチャックＣＫで把持して引っ張ったときに電線取付部材３が丸穴の治具ＪＩＧにかかるようにした。この治具ＪＩＧは、板に丸穴をあけたものであり、穴径が、通信用電線１Ａを通すが電線取付部材３はひっかかるように形成してある。このため、実施例Ａ１、Ａ２と比較例Ｃ１、Ｃ２の引張試験を行うときには、シース１２Ａの外径が２．５ｍｍであるため、穴径が２．７ｍｍの治具ＪＩＧを使用し、実施例Ｂ１、Ｂ２と比較例Ｄ１、Ｄ２の引張試験を行うときには、シース１２Ａの外径が３．２ｍｍであるため、穴径が３．４ｍｍの治具ＪＩＧを使用した。治具ＪＩＧに電線取付部材３が引っ掛かった状態で引き抜き速度を５０ｍｍ／ｍｉｎとして引張試験を行い、通信用電線１Ａが電線取付部材３から引きぬけるときの最大の力を引張強度とした。

実施例Ａ１、Ａ２及び比較例Ｃ１、Ｃ２の引張試験の結果を表１に示し、実施例Ｂ１、Ｂ２及び比較例Ｄ１、Ｄ２の引張試験の結果を表２に示す。

表１に示すように、粗面の部分に電線取付部材３が圧着された実施例Ａ１、Ａ２及び実施例Ｂ１、Ｂ２は、粗面を備えていない比較例Ｃ１及び比較例Ｄ１より引張強さが強いため、引っ張る力が通信用電線１Ａに作用した場合、シース１２Ａが電線取付部材３から外れるのを抑え、絶縁電線１１Ａ、１１Ｂが電線取付部材３に対して接触不良となるのを抑えることができる。

また、本実施形態によれば、対撚り線２とシース１２Ａとの間に空隙があることにより、電線取付部材３が圧着されるときにシース１２Ａが変形し、電線取付部材３とシース１２Ａとが密着するため、シース１２Ａが電線取付部材３に対してずれるのを抑えることができる。なお、シース１２Ａに形成する粗面の構成は、上述した構成に限定されるものではなく、シース１２Ａの表面を加工しない場合と比較して、引張強さが強くなるように凹凸がある構成であればよい。

また、本実施形態によれば、シース１２Ａの全体に粗面１２１Ａ、１２１Ｂを形成した場合、これらの粗面が備える凹凸によって粗面を備えていない構成より表面積が増えて冷却の効果が大きくなるため、押出成形後にシース１２Ａを冷却する際に冷却時間が短くなり、絶縁電線１１Ａ、１１Ｂの絶縁被覆１１２の変形を抑えることができる。

（ワイヤハーネス）
絶縁電線１１Ａの導体１１１と、絶縁電線１１Ｂの導体１１１のそれぞれに圧着端子を接合させることにより端子付き電線が形成される。また、端子付き電線の端子が図示しないコネクタハウジングに挿入されて端子付き電線が形成されることもある。また、圧着端子と通信用電線１Ａとを備える端子付き電線を他の電線と束ねてコネクタに挿入することにより、ワイヤハーネスが形成される。このワイヤハーネスは、例えば自動車に配索される。なお、通信用電線１Ａに圧着される端子は、バレル型の端子であってもよく、バレル部分を粗面１２１の部分に圧着させてもよい。

［変形例］
以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は上述した実施形態に限定されることなく、他の様々な形態で実施可能である。例えば上述の実施形態を以下のように変形して本発明を実施してもよい。なお、上述した実施形態及び以下の変形例は、各々を組み合わせてもよい。上述した各実施形態及び各変形例の構成要素を適宜組み合わせて構成したものも本発明に含まれる。また、さらなる効果や変形例は、当業者によって容易に導き出すことができる。よって、本発明のより広範な態様は、上記の実施の形態や変形例に限定されるものではなく、様々な変更が可能である。

図１２は通信用電線の変形例を示す図である。図１２に示す通信用電線１Ｃは、通信用電線１Ｂと比較すると、絶縁被覆１１２に替えて絶縁被覆１１２Ａを備えている点で相違している。絶縁被覆１１２Ａは、ポリオレフィン系樹脂をベース材とした樹脂で形成されている。絶縁被覆１１２Ａは、絶縁被覆１１２がパイプ型であるのに対して充実型である点で相違している。なお、通信用電線１Ｃは、充実型のシース１２Ｂを備えているが、シース１２Ｂに替えてパイプ型のシース１２Ａを備える構成であってもよい。

上述した実施形態においては、通信用電線１Ａの外径に対する粗面の凸部の高さの割合を制限するようにしてもよく、例えば、上述した粗面における凸部の高さを通信用電線１Ａの外径の１％～２０％の範囲内としてもよい。

シース１２Ａにおいては、シース１２Ａの表面を加工しない場合と比較して、引張強さが強くなるのであれば、周方向の全体ではなく、周方向の一部に粗面が形成されている構成であってもよい。

シース１２Ａにおいては、シース１２Ａの表面を加工しない場合と比較して、引張強さが強くなるのであれば、シース１２Ａの周方向に所定の間隔を開けて粗面が形成されている構成であってもよい。

１Ａ、１Ｂ、１Ｃ 通信用電線
２ 対撚り線
３ 電線取付部材
１１Ａ、１１Ｂ 絶縁電線
１２Ａ、１２Ｂ シース
３２ 被係止部
３２Ａ 板状部
１１１ 導体
１１２、１１２Ａ 絶縁被覆
１１１１ 素線
ＣＫ チャック
ＪＩＧ 治具
ＭＴ 引張試験機

Claims (6)

1. 単線又は撚線で構成された導体と、絶縁性を有し前記導体の外周を被覆する絶縁被覆と、を有する電線が対撚りされている対撚り線と、
   前記対撚り線の外周を覆うシースと、
   を備え、
   前記シースの外周面において少なくとも保持される部分に粗面が形成されている
   通信用電線。
2. 前記粗面は、複数の突起、前記シースの周方向に沿った複数の凸部、前記シースの軸方向に沿った複数の凸部、螺旋状の凸部又は格子状の凸部のいずれかを備える
   請求項１に記載の通信用電線。
3. 前記シースの内面より内側においては、前記絶縁被覆の外側に空隙があり、
   径方向の断面において、前記シースの内面より内側の断面積に対する前記空隙の割合が８％以上３０％以下である
   請求項１又は請求項２に記載の通信用電線。
4. 前記対撚り線と前記シースとの間に遮蔽層を有する
   請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の通信用電線。
5. 請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の通信用電線と、前記電線に圧着される端子と、を備える端子付き電線。
6. 請求項５に記載の端子付き電線を含み、自動車に配索される
   ワイヤハーネス。

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