JP2022126944A - ターボ送風機 - Google Patents

Abstract

【課題】通風抵抗を増大させて逆流を低減するとともに、気流の剥離を防止して送風騒音を低減することができるターボ送風機を提供する。【解決手段】オリフィス７１は筐体５１から筐体５１の内部にノズル状に延出しており、ターボファン５２は筐体５１の内部に位置し、複数枚の羽根５３と、シュラウド５４と、を備え、羽根５３は回転軸９９の周囲に略等間隔に配されており、シュラウド５４は羽根の端部に一体に形成されるノズル状部材であり、シュラウド５４はオリフィス７１の外周側に近接して配置され、筐体５１から延出しシュラウド５４の外周側と所定の隙間を有する略円筒状の隔壁６０を少なくとも１つ備えている。【選択図】図２

Description

本発明は回転することで回転軸方向に気相の流体の流れ（以下、気流）を吸気し、半径方向に排気するターボ送風機に関するものである。

従来、この種のターボ送風機は、例えば、冷凍サイクル装置で用いられる。ターボ送風機は、筐体とオリフィスとターボファンで構成されており、筐体の一部は筐体の内部にノズル状に延出するオリフィスを形成し、ターボファンへの吸気経路になっており、ターボファンが回転することで回転軸方向に吸気して半径方向に排気する。オリフィスとターボファンとは接触を避けるために所定の隙間を有して配置されている（例えば、特許文献１参照）。

特開２０１０－１３３２９７号公報

本開示は、逆流に作用する通風抵抗を増大させて逆流を低減するとともに、気流の剥離を防止して送風騒音を低減することができるターボ送風機を提供する。

本開示におけるターボ送風機は、筐体と、オリフィスと、ターボファンと、を備えるターボ送風機であって、前記オリフィスは前記筐体から前記筐体の内部にノズル状に延出しており、前記ターボファンは前記筐体の内部に位置し、複数枚の羽根と、シュラウドと、を備え、前記羽根は回転軸の周囲に略等間隔に配されており、前記シュラウドは前記羽根の端部に一体に形成されるノズル状部材であり、前記シュラウドは前記オリフィスの外周側に近接して配置され、前記筐体から延出し前記シュラウドの外周側と所定の隙間を有する略円筒状の隔壁を少なくとも１つ備えていることを特徴とする。

本開示におけるターボ送風機は、隔壁を設けることで、逆流に作用する通風抵抗を増大させて逆流を低減することができる。そのため、所定の風量を送風するためのターボファンの回転数を低減し、騒音を低減することが可能となる。

実施の形態１のターボ送風機が適用される冷凍サイクルを示す構成図 実施の形態１におけるターボ送風機を示す回転軸方向の断面図 実施の形態１におけるターボ送風機を示す回転軸方向の拡大断面図 実施の形態１におけるターボ送風機を示す回転軸方向の拡大断面図 実施の形態２におけるターボ送風機を示す回転軸方向の拡大断面図 実施の形態２における変形例を示す回転軸方向の拡大断面図 実施の形態２における変形例による気流の模式図

（本開示の基礎となった知見等）
発明者らが本開示に想到するに至った当時、オリフィスを、一定のクリアランスを有してシュラウドを包むように、Ｕ字状に形成することで逆流が受ける通風抵抗を増大させて逆流を低減するようにした技術があった。
しかしながら、従来の技術では、ターボファンの上流と下流に圧力差があり経路が繋がっているためターボファンの吸気口に向けて逆流が発生するため、逆流しない場合に比べて風量が減ることになり、これにより、所定の風量を送風するためにターボファンの回転数の上昇が必要で、ターボファンの送風騒音が大きくなるという課題を発明者らは発見し、その課題を解決するために、本開示の主題を構成するに至った。
そこで本開示は、通風抵抗を増大させて逆流を低減するとともに、気流の剥離を防止して送風騒音を低減することができるターボ送風機を提供する。

以下、図面を参照しながら、実施の形態を詳細に説明する。但し、必要以上に詳細な説明は省略する場合がある。例えば、既によく知られた事項の詳細説明、または、実質的に同一の構成に対する重複説明を省略する場合がある。これは、以下の説明が必要以上に冗長になるのを避け、当業者の理解を容易にするためである。
なお、添付図面および以下の説明は、当業者が本開示を十分に理解するために提供されるのであって、これらにより特許請求の範囲に記載の主題を限定することを意図していない。

（実施の形態１）
図１は、実施の形態１のターボ送風機が適用される冷凍サイクルを示す構成図である。
図２は、実施の形態１におけるターボ送風機の回転軸方向の断面図である。
図３は、実施の形態１におけるターボ送風機の回転軸方向の拡大断面図である。
図４は、実施の形態１におけるターボ送風機の回転軸方向の拡大断面図である。

［１－１．構成］
［１－１－１．冷凍サイクル装置の構成］
まず、本発明のターボ送風機５０を使用する装置の一例である冷凍サイクル装置２０について説明する。
図１において、冷凍サイクル装置２０は、主回路２１と、圧縮機３１と、室外熱交換器３２と、室内熱交換器３３と、四方弁４０と、室外膨張弁４５と、室内膨張弁４６と、冷媒貯留槽４７と、室外送風装置４８と、室内送風装置４９と、を備えており、室外熱交換器３２で放熱するとともに室内熱交換器３３で吸熱する、もしくは室外熱交換器３２で吸熱するとともに室内熱交換器３３で放熱するという動作を切り替えることが可能な構成となっている。冷凍サイクル装置２０を、空気を加熱または冷却することを目的として用いた装置がエアコン等と呼ばれ、水を加熱または冷却することを目的として用いた装置がチラー等と呼ばれる。

また、冷凍サイクル装置２０は、圧縮機３１と、室外熱交換器３２と、四方弁４０と、室外膨張弁４５と、冷媒貯留槽４７と、室外送風装置４８と、を含む室外機２２、および、室内熱交換器３３と、室内膨張弁４６と、室内送風装置４９と、を含む室内機２３、でユニットを分離して構成されている。
なお、冷凍サイクル装置２０の形態として、室外機２２と、室内機２３と、を一体のユニットとして構成するようにしてもよい。

本実施の形態においては、家庭用エアコンや店舗用エアコンに多く用いられている室外機２２と室内機２３が分離しており、室外機２２と室内機２３が１台ずつであるエアコンの構成例を示す。
なお、１台の室外機２２に対して複数台の室内機２３を設置するようにしてもよい。

主回路２１は、室外熱交換器３２で放熱して室内熱交換器３３で吸熱する動作を行う場合（冷房運転時）には、圧縮機３１、四方弁４０の第１経路４１、室外熱交換器３２、室外膨張弁４５、冷媒貯留槽４７、室内膨張弁４６、室内熱交換器３３をこの順に接続しており、室内熱交換器３３から四方弁４０の第２経路４２を経由して圧縮機３１に戻す回路である。

圧縮機３１と四方弁４０との第１経路４１は、流路９１によって接続されており、四方弁４０の第１経路４１と室外熱交換器とは、流路９２によって接続されている。室外熱交換器３２と室外膨張弁４５とは、流路９３によって接続されており、室外膨張弁４５と冷媒貯留槽４７とは、流路９４によって接続されている。
冷媒貯留槽４７と室内膨張弁４６とは、流路９５によって接続されており、室内膨張弁４６と室内熱交換器３３とは、流路９６によって接続されている。室内熱交換器３３と四方弁４０の第２経路４２とは、流路９７によって接続されており、四方弁４０の第２経路４２と圧縮機３１とは、流路９８によって接続されている。

また、室外熱交換器３２で吸熱して室内熱交換器３３で放熱する動作を行う場合（暖房運転時）には、圧縮機３１、四方弁４０の第３経路４３、室内熱交換器３３、室内膨張弁４６、冷媒貯留槽４７、室外膨張弁４５、室外熱交換器３２をこの順に接続されており、室外熱交換器３２から四方弁４０の第４経路４４を経由して圧縮機３１に戻す回路である。

圧縮機３１と四方弁４０の第３経路４３とは、流路９１によって接続されており、四方弁４０の第３経路４３と室内熱交換器３３とは流路９７によって接続されている。室内熱交換器３３と室内膨張弁４６とは、流路９６によって接続されており、室内膨張弁４６と冷媒貯留槽４７とは、流路９５によって接続されている。
冷媒貯留槽４７と室外膨張弁４５とは、流路９４によって接続されており、室外膨張弁４５と室外熱交換器３２とは、流路９３によって接続されている。室外熱交換器３２と四方弁４０の第４経路４４とは、流路９２によって接続されており、四方弁４０の第４経路４４と圧縮機３１とは、流路９８によって接続されている。冷凍サイクル装置２０の動作の別による主回路２１の切り替えは四方弁４０により行うようにしている。
主回路２１の内部にはＲ３２やＲ４１０Ａに代表される冷媒と、圧縮機３１の摺動部を潤滑するための圧縮機油を封入している。

圧縮機３１は、ロータリー式圧縮機、すなわち、円筒形の内部空間を有するシリンダと、シリンダの内部の中心軸に対して偏心して配したローターと、シリンダ壁面に設けたスリットに摺動自由に収納されていて先端がローターの円筒面に常に接する構成にした仕切弁と、シリンダにおいて仕切弁の両側に主回路２１への連通孔と、を備えている。
室外熱交換器３２および室内熱交換器３３は、フィンアンドチューブ式熱交換器、すなわち、厚さ０．１ｍｍ程度のアルミニウムの板に直径５ｍｍ～８ｍｍ程度の複数個の丸穴が開いていて且つ丸穴が襟状に曲げられているフィンと、銅またはアルミニウムの管と、を備え、数百枚のフィンを並べて丸穴に管を挿入し、管を押し広げてフィンに密着するようにして構成している。

四方弁４０は、内部に備える弁を用いて、第１経路４１と第２経路４２、もしくは、第３経路４３と第４経路４４の組み合わせを切り替えることが可能な構成にしている。
室外膨張弁４５と室内膨張弁４６は、主回路２１に対し冷媒が流れる経路の断面積を小さくするか、閉塞と開放を切り替える等して、部分的に冷媒を流れにくくする構成にしている。
冷媒貯留槽４７は、容器と、主回路２１へ接続するための２つの連通孔と、を備え、連通孔から容器内部の下部まで管が延びており、容器の下部に溜まった液相の冷媒を主回路２１に戻す構成にしている。

［１－１－２．送風機の構成］
室外送風装置４８は、軸流送風機を用いるのが一般的である。
室内送風装置４９は、ターボ送風機や、シロッコ送風機や、クロスフロー送風機を用いるのが一般的であるが、軸流送風機を用いたものもある。ここではターボ送風機５０を用いたいわゆる４方向カセット室内機を対象として説明する。

図２において、送風回路として捉える場合には、ターボ送風機５０は４方向カセット室内機とほぼ同義である。ターボ送風機５０は筐体５１と、オリフィス７１と、ターボファン５２と、電動機５５と、室内熱交換器３３と、グリル５６と、を備えており、ターボファン５２は、複数枚の羽根５３と、シュラウド５４と、を備えている。

オリフィス７１は、筐体５１からその内側にノズル状に延出している。ターボファン５２は、筐体５１の内部に位置し、ターボファン５２の羽根５３は、回転軸９９の周囲に略等間隔に配置されている。シュラウド５４は、羽根５３の端部に一体に形成されるノズルであって、シュラウド５４は、オリフィス７１の外周側に所定間隙をもって配置されている。
電動機５５は、筐体５１の上部に固定されている。ターボファン５２は、電動機５５の回転軸９９によって保持されており、電動機５５を動力として回転駆動される。室内熱交換器３３は、ターボファン５２の外周側を囲っており、通風抵抗を有するものの気流が通過可能になっている。グリル５６は、筐体５１の外板とオリフィス７１との間に配されたメッシュ状のフィルタである。

図２に示すように、本実施の形態においては、シュラウド５４の外周側には、シュラウド５４の外周面に対して所定間隙をもって略円筒状の隔壁６０が配置されている。
隔壁６０は、筐体５１を形成する材料を用いることで、筐体５１と一体に形成されている。材料は具体的には発泡スチロールである。
また、半径方向の最も外方に位置する隔壁６０の回転軸９９を通る平面での断面形状を先細りの略台形としている。また、隔壁６０と筐体５１との接続部である底面から隔壁６０を肉抜きしており、肉抜き部に円周方向に周期的に配されるリブを備えている。

［１－２．作用］
以上のように構成された冷凍サイクル装置２０およびターボ送風機５０について、以下その動作、作用を説明する。
まず、冷凍サイクル装置２０が室外熱交換器３２で放熱するとともに室内熱交換器３３で吸熱する動作を行う場合は、主回路２１において、主回路２１に封入した冷媒が低温低圧の気相の状態で圧縮機３１に吸入され、圧縮機３１によって高温高圧の気相の状態に圧縮される。

冷媒は、四方弁４０によって流れの方向が選択されて室外熱交換器３２に流れ、室外熱交換器３２によって放熱して中温中圧の液相の状態となる。
冷媒は、冷媒貯留槽４７に蓄えられた後に、室内膨張弁４６で冷媒の流れる量が調整されて吐出され、室内熱交換器３３において外気から吸熱して蒸発し、低温低圧の気相の状態に戻り、再び圧縮機３１によって高温高圧の気相の状態に圧縮される。
この一連の動作によって、冷媒を介して室内の熱を室外に移動することになるので、エアコンにおける冷房動作となる。

また、冷凍サイクル装置２０が室外熱交換器３２で吸熱するとともに室内熱交換器３３で放熱する動作を行う場合は、主回路２１において、主回路２１に封入された冷媒が低温低圧の気相の状態で圧縮機３１に吸入され、圧縮機３１によって高温高圧の気相の状態に圧縮される。
冷媒は、四方弁４０によって流れの方向が選択されて室内熱交換器３３に流れ、室内熱交換器３３によって放熱して、中温中圧の液相の冷媒となる。
冷媒は、冷媒貯留槽４７に蓄えられた後に、室外膨張弁４５で冷媒の流れる量が調整されて吐出され、室外熱交換器３２において外気に放熱して蒸発し、低温低圧の気相の状態に戻り、再び圧縮機３１によって高温高圧の気相の状態に圧縮される。
この一連の動作によって、冷媒を介して室外の熱を室内に移動することになるので、エアコンにおける暖房動作となる。

このとき、室内熱交換器３３で放熱または吸熱する際に、ターボファン５２を用いて気流を発生させ、室内の空気を循環させている。
ターボファン５２の出口から入口への逆流７４が発生すれば、ターボファン５２の周囲で気流が循環していることになり、室内に吹き出す風量は、気流が循環しない場合に対して減少する。
そのため、室内機２３が所定の風量で送風するためにはターボファン５２は余分に送風しなければならないことになる。
そのため、ターボファン５２の回転数を上昇させる必要がある。騒音はターボファン５２の回転数に依存するため騒音が増大する。

ここで、逆流７４による騒音を低減するためには、回転するターボファン５２と静止している筐体５１との間を気密する機構が必要となる。
逆流７４をほぼ完全に解消するには、高い気密性を有する接触式のシール機構を用いるのが有効である。しかしながら、摩擦抵抗があり省エネ性が低下したりる、摺動により摩耗するため信頼性が低下したり、埃等の異物が摺動部に混入した場合には送風による騒音とは別の異音が発生したりする等のデメリットがある。
そのため、本実施の形態においては、非接触式のシール機構を用いることで逆流７４を低減している。

非接触式のシール機構は、通風抵抗の大きい流路形状を組み合わせることで構成される。通風抵抗が大きい形状は、流路の急縮小、急拡大、曲げである。
本実施の形態においては、隔壁６０を設けることで、急拡大と急縮小の流路を形成可能であり、本実施の形態ではターボファン５２の外周部に１つ備えている。

図３において、循環経路出口７２に対して、ターボファン５２の入口側の空間をα、循環経路入口７３に対しターボファン５２の下流側をγ、シュラウド５４と筐体５１と隔壁６０とに囲まれた乱流緩和空間７５をβとした場合に、その圧力である、Ｐα、Ｐβ、Ｐγは、隔壁を設けない場合には、Ｐα＜Ｐβ＝Ｐγとなるが、隔壁６０を設けた場合には、Ｐα＜Ｐβ＜Ｐγとなる。
これにより、逆流７４に作用する通風抵抗を増大し、所定の風量を送風するためのターボファン５２の回転数を低減し、騒音を低減することが可能となる。

また、本実施の形態においては、隔壁６０を先細りの台形としている。
隔壁６０の縦横比が大きければ、長手方向に対し垂直な曲げとなる振動が最も低い共振周波数を有する。また、隔壁６０の縦横比を小さくすれば共振周波数が向上する。さらに隔壁６０を台形形状にすることで上辺側の質量が小さくなることから、同一断面積の場合に、強度と共振周波数がより向上する。同一断面積の場合に強度と共振周波数が向上するので、羽根５３の風圧等による隔壁６０の振動を抑制し、振動に起因する騒音を低減している。

また、隔壁６０と筐体５１との接続部である底面から隔壁６０を肉抜きし、肉抜き部に円周方向に周期的に配されるリブを備えることで、隔壁６０の成型性を向上させている。成型性の向上によりコストを下げるための薄肉化が可能である。
しかし、肉抜きのみでは強度や共振周波数も低下してしまう。そのため、肉抜きをし、リブを設けることで、強度と共振周波数を維持しつつ成型性を向上させることができる。
このように、強度と共振周波数を維持できるので、隔壁６０の成型性の向上により悪化する振動騒音を抑制することができる。
なお、隔壁間の距離や大きさにもよるが、十分広い間隔で配置できる場合は、隔壁を複数設ければ、ほぼ比例して通風抵抗を増大させることができるのでより効果を得ることができる。

［１－３．効果等］
以上述べたように、本実施の形態においては、オリフィス７１は筐体５１から筐体５１の内部にノズル状に延出しており、ターボファン５２は筐体５１の内部に位置し、複数枚の羽根５３と、シュラウド５４と、を備え、羽根５３は回転軸９９の周囲に略等間隔に配されており、シュラウド５４は羽根の端部に一体に形成されるノズル状部材であり、シュラウド５４はオリフィス７１の外周側に近接して配置され、筐体５１から延出しシュラウド５４の外周側と所定の隙間を有する略円筒状の隔壁６０を少なくとも１つ備えている。
これにより、隔壁６０を設けることで、逆流７４に作用する通風抵抗を増大させて逆流を低減することができる。そのため、所定の風量を送風するためのターボファン５２の回転数を低減し、騒音を低減することが可能となる。

また、本実施の形態においては、隔壁の上端部を先細り状の台形状に形成している。
これにより、隔壁６０を台形形状にすることで上辺側の質量が小さくなることから、同一断面積の場合に、強度と共振周波数をより向上させることができる。そのため、羽根５３の風圧等による隔壁６０の振動を抑制し、振動に起因する騒音を低減することができる。

（実施の形態２）
［２－１．構成］
図５は、本発明の実施の形態２におけるターボ送風機の回転軸方向における断面図である。
実施の形態１においては、図４に示したように、隔壁６０の上端面６１は、ほぼ回転軸９９に直交する平面上に構成している。
これに対し、本実施の形態では、図５に示すように、隔壁６０を、シュラウド５４の外周における羽根側の稜線６６と、隔壁６０の内周側の稜線６５と、を結ぶ線分６８で形成されるウェーク角６９に従って、隔壁６０の上端面の角度を一致させるように傾斜して形成したものである。

図６は本発明の実施の形態２における変形例を示す回転軸方向の拡大断面図である。
図６に示すように、この変形例は、隔壁６０の外周側の稜線６４および隔壁６０の外周面６２を曲面状に形成するようにしたものである。
隔壁６０の外周側の稜線６４の曲面は、その半径が大きいほど好ましいが、周辺部品との兼ね合いで、例えば、Ｒ１０～Ｒ８０としている。外周面６２の曲面の半径は、例えば、Ｒ２００～Ｒ４００としている。

［２－２．作用］
以上のように構成されたターボ送風機５０について、以下その動作、作用を説明する。
シュラウド５４から吹き出された気流は空気の粘性によって拡散していく。拡散する角度は気流の速度に依存するが、ターボ送風機５０の動作点では概ね２０゜前後と見込まれる。
そのため、図５に示すように、シュラウド５４の外周における羽根側の稜線６６と、隔壁６０の内周側の稜線６５とを結ぶ線分６８が、シュラウド５４の出口における接線６７となす角を合わせることで、気流が隔壁６０に衝突してエッジトーン等の特定の周波数が突出する音や乱流化することによる広帯域の音が新たに発生することを抑制している。

また、図６に示すように、隔壁６０の外周側の稜線６４と外周面６２を曲面状に形成することで、シュラウド５４から吹き出した気流が隔壁６０に付着した後、外周側の稜線６４で曲がり切れずに再度剥離することを防止することができる。これにより、乱流を減らすことで送風騒音を低減することができる。

また、従来、ターボファン５２の周囲の空間は、オリフィス７１およびシュラウド５４によって上流と下流に分かれていた。
本実施の形態においては、シュラウド５４の外周側に近接する隔壁６０を設けることで、循環経路入口７３と循環経路出口７２とに囲まれた乱流緩和空間７５が形成される。
乱流緩和空間７５をβ、羽根５３の上流側の空間をα、羽根５３の下流側の空間をγとした場合、その圧力Ｐα，Ｐβ，Ｐγは、循環経路入口７３や循環経路出口７２の通風抵抗の影響でＰα＜Ｐβ＜Ｐγとなる。逆流７４は、通風抵抗を増大することで低減されるが、圧力差があり且つ非接触シールを用いる限り完全にはなくならない。

図７は、本発明の実施の形態２における変形例による気流の模式図である。
図７に示すように、ターボファン５２内部の気流は、シュラウド５４の途中で剥離して乱流化しやすい。乱流は、微細な渦流の集まりである。渦流は回転していることから、流体分子は、遠心力により回転中心の外方に広がるため渦流の内部の圧力は低下している。
渦流が流体の粘性等により減衰すると圧力は回復する。そのため、乱流は圧力変動の源であり、騒音の源となる。

本実施の形態においては、循環経路入口７３をシュラウド５４の外周面に隣接させることで、乱流が乱流緩和空間７５に逆流７４として吸引され、ターボファン５２の下流における乱流が減少する。さらにターボファン５２から吹き出された気流は徐々に拡散するが、隔壁端面６１を拡散の角度と一致させることで気流が隔壁６０に衝突せず、新たな乱流の生成を抑制できる。乱流緩和空間７５に吸引された乱流は乱流緩和空間７５で減衰する。

［２－３．効果等］
以上述べたように、本実施の形態においては、ターボファン５２の下流の乱流が減少すること、隔壁６０により新たな乱流が生成されないこと、および、乱流緩和空間７５に吸引された乱流は乱流緩和空間７５で減衰する際に騒音を発するが周囲を囲む壁面により吸収されること、によって騒音を低減することができる。

なお、実施の形態１および実施の形態２に対して、以下の構成であっても良い。
圧縮機３１の圧縮形式については、ロータリー式やスクロール式やレシプロ式やターボ式でも良い。また圧縮機３１の動力については、圧縮機３１の内部に備えられた電動機でも良いし、圧縮機とは独立した電動機を動力としても良いし、電動機ではなく原動機を動力としても良い。気相の冷媒を圧縮できる機構であれば、その形式や動力は問わない。

室内機２３は、室内の空気を温度調節する代わりに水を温度調節するチラーモジュールであっても良く、単独の筐体という形態を取らずに化学物質の分留設備等に一体に組み込まれていても良い。主回路２１から外部へ熱交換が可能な構成であれば、温度調節する対象や形態は問わない。

室内熱交換器３３は、扁平管を並べた形態の熱交換器であっても、マイクロチャネル熱交換器と呼ばれる冷媒側は複数の微細流路を一体化し空気側はフィンの集合で構成される形態の熱交換器であっても良い。ターボファン５２によって発生する気流を通過させ、且つ熱交換を行う構成であれば形式は問わない。

室外熱交換器３２は、扁平管を並べた形態の熱交換器であっても、マイクロチャネル熱交換器であっても良い。室外送風装置４８によって発生する気流を通過させることで熱交換が促進できる構成であれば形式は問わない。
主回路２１に封入する冷媒は相変化を伴わないＣＯ２等であってもよく、冷媒の種類は問わない。

以上のように、本発明にかかるターボファンは、筐体内におけるターボファン下流から上流への逆流を低減して風量を増加することで、同一風量時の回転数を低減して騒音を低減することができ、またターボファン下流の乱流を乱流緩和空間に吸引して減衰させることでターボファン下流の乱流騒音を低減することができるので、エアコンやチラー等の冷凍サイクル装置の他にも、換気装置や、噴霧装置や、ファンヒーター等の燃焼器の吸気装置や、バイオベンチの気流循環装置等の用途にも適用できる。

２０ 冷凍サイクル装置
２１ 主回路
２２ 室外機
２３ 室内機
３１ 圧縮機
３２ 室外熱交換器
３３ 室内熱交換器
４０ 四方弁
４１ 四方弁の第１経路
４２ 四方弁の第２経路
４３ 四方弁の第３経路
４４ 四方弁の第４経路
４５ 室外膨張弁
４６ 室内膨張弁
４７ 冷媒貯留槽
４８ 室外送風装置
４９ 室内送風装置
５０ ターボ送風機
５１ 筐体
５２ ターボファン
５３ 羽根
５４ シュラウド
５５ 電動機
５６ グリル
６０ 隔壁
６１ 隔壁の端面
６２ 隔壁の外周面
６３ 隔壁の内周面
６４ 隔壁の外周側の稜線
６５ 隔壁の内周側の稜線
６６ シュラウドの外周の羽根側の稜線
６７ シュラウドの外周の羽根側の稜線の接線
６８ シュラウドの外周における羽根側の稜線と隔壁の内周側の稜線とを結ぶ線分
７１ オリフィス
７２ 循環経路出口
７３ 循環経路入口
７４ 逆流
７５ 乱流緩和空間
７６ 乱流緩和空間の出口境界
７７ 乱流緩和空間の入口境界
８１ 隔壁の外周側の稜線の曲面
８２ 隔壁の外周面の曲面
９９ 回転軸

Claims (4)

1. 筐体と、オリフィスと、ターボファンと、を備えるターボ送風機であって、
   前記オリフィスは前記筐体から前記筐体の内部にノズル状に延出しており、
   前記ターボファンは前記筐体の内部に位置し、複数枚の羽根と、シュラウドと、を備え、
   前記羽根は回転軸の周囲に略等間隔に配されており、
   前記シュラウドは前記羽根の端部に一体に形成されるノズル状部材であり、
   前記シュラウドは前記オリフィスの外周側に近接して配置され、
   前記筐体から延出し前記シュラウドの外周側と所定の隙間を有する略円筒状の隔壁を少なくとも１つ備えていることを特徴とするターボ送風機。
2. 前記隔壁は、その上端部が先細り状の台形状に形成されていることを特徴とする請求項１に記載のターボ送風機。
3. 前記隔壁は、その上端面が、前記シュラウドの外周における前記羽根側の稜線と、前記隔壁の内周側の稜線と、を結ぶ線分と一致させるように傾斜して形成されていることを特徴とする請求項２に記載のターボ送風機。
4. 前記隔壁の外周側の稜線および前記隔壁の外周面を曲面状に形成するようにしたことを特徴とする請求項３に記載のターボ送風機。

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