JP2022117932A - 二重増圧コールドチャンバーダイカストマシンのスクイーズキャスティング法 - Google Patents
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Abstract
【課題】二重増圧コールドチャンバーダイカストマシンのスクイーズキャスティング法を提供する。【解決手段】二重増圧コールドチャンバーダイカストマシンは、横射出プランジャーと縦射出プランジャーと、横型溶解ポットと縦型溶解ポットと、横型増圧射出システムと縦型増圧射出システムを備え、横型増圧射出システムは横射出プランジャーを駆動し横型溶解ポット内で射出動作及び増圧動作を実行し、縦型増圧射出システムは縦射出プランジャーを駆動し縦型溶解ポット内で射出動作及び増圧動作を実行できる。二重増圧射出システムは増圧射出システムのいずれかを介し溶湯を１回目スクイーズし、ダイカスト品内部の引け巣、気孔を減らし、別の増圧射出システムを介し固液混合相の金属をより高い比圧で２回目スクイーズし、引け巣、気孔を潰し、結晶粒を微細化させ、よりよくＴ６処理し、溶接性を備え、機械的性質を向上することができる。【選択図】図４
Description
本発明は、スクイーズキャスティング技術分野に関し、特に、二重増圧コールドチャン
バーダイカストマシンのスクイーズキャスティング法に関する。
バーダイカストマシンのスクイーズキャスティング法に関する。
実際のスクイーズキャスティングによる製造において、ダイカストマシン、製品の構造
、ステップパラメータ、金型の構造等の様々な要因の影響を受けるため、ダイカストプロ
セスに例えば気孔、引け巣、湯境等の不良問題などのいくつかの欠陥も生じ、ダイカスト
品の強度及び機械的性質に影響を与えていた。
、ステップパラメータ、金型の構造等の様々な要因の影響を受けるため、ダイカストプロ
セスに例えば気孔、引け巣、湯境等の不良問題などのいくつかの欠陥も生じ、ダイカスト
品の強度及び機械的性質に影響を与えていた。
本発明は、従来技術における上述の問題点の克服を意図しており、引け巣及び気孔の問
題を解決できる二重増圧コールドチャンバーダイカストマシンのスクイーズキャスティン
グ法を提供することを目的とする。
題を解決できる二重増圧コールドチャンバーダイカストマシンのスクイーズキャスティン
グ法を提供することを目的とする。
上記目的を達成するために本発明では、次のような技術的手段を講じた。
二重増圧コールドチャンバーダイカストマシンのスクイーズキャスティング法であって
、前記二重増圧コールドチャンバーダイカストマシンは、横射出プランジャーと、縦射出
プランジャーと、横型溶解ポットと、縦型溶解ポットと、横型増圧射出システムと、縦型
増圧射出システムとを備え、前記横型増圧射出システムは横射出プランジャーを駆動して
横型溶解ポット内で射出動作及び増圧動作を実行でき、前記縦型増圧射出システムは縦射
出プランジャーを駆動して縦型溶解ポット内で射出動作及び増圧動作を実行でき；前記ス
クイーズキャスティング法は、次の工程Ｓ１１～Ｓ１４を含む。すなわち、
Ｓ１１：横型増圧射出システムを介して横射出プランジャーを駆動して射出動作を実行
し、溶湯を横型溶解ポットから縦型溶解ポット内に輸送する工程、
Ｓ１２：縦型増圧射出システムを介して縦射出プランジャーを駆動して射出動作を実行
し、溶湯を縦型溶解ポット内から金型キャビティ内に射出する工程、
Ｓ１３：縦型増圧射出システムを介して縦射出プランジャーを駆動して１回目の増圧動
作を実行し、液相の溶湯を１回目スクイーズする工程、
Ｓ１４：横型増圧射出システムを介して横射出プランジャーを駆動して２回目の増圧動
作を実行し、固液混合相の金属を２回目スクイーズする工程。
二重増圧コールドチャンバーダイカストマシンのスクイーズキャスティング法であって
、前記二重増圧コールドチャンバーダイカストマシンは、横射出プランジャーと、縦射出
プランジャーと、横型溶解ポットと、縦型溶解ポットと、横型増圧射出システムと、縦型
増圧射出システムとを備え、前記横型増圧射出システムは横射出プランジャーを駆動して
横型溶解ポット内で射出動作及び増圧動作を実行でき、前記縦型増圧射出システムは縦射
出プランジャーを駆動して縦型溶解ポット内で射出動作及び増圧動作を実行でき；前記ス
クイーズキャスティング法は、次の工程Ｓ１１～Ｓ１４を含む。すなわち、
Ｓ１１：横型増圧射出システムを介して横射出プランジャーを駆動して射出動作を実行
し、溶湯を横型溶解ポットから縦型溶解ポット内に輸送する工程、
Ｓ１２：縦型増圧射出システムを介して縦射出プランジャーを駆動して射出動作を実行
し、溶湯を縦型溶解ポット内から金型キャビティ内に射出する工程、
Ｓ１３：縦型増圧射出システムを介して縦射出プランジャーを駆動して１回目の増圧動
作を実行し、液相の溶湯を１回目スクイーズする工程、
Ｓ１４：横型増圧射出システムを介して横射出プランジャーを駆動して２回目の増圧動
作を実行し、固液混合相の金属を２回目スクイーズする工程。
好ましくは、前記２回目のスクイーズの圧力は、１回目のスクイーズの圧力より大きく
、２回のスクイーズの増圧圧力の差△Ｐ１は、下式で表される。
、２回のスクイーズの増圧圧力の差△Ｐ１は、下式で表される。
圧力、ｄは横射出プランジャーの直径、Ｄは縦射出プランジャーの直径である。
好ましくは、前記横型増圧射出システム及び縦型増圧射出システムは、それぞれ増圧動
作を実行する時二者間をインターロックし、前記横型増圧射出システムが横射出プランジ
ャーを駆動して２回目の増圧動作を実行する時、前記縦型増圧射出システムは縦射出プラ
ンジャーが引っ込まないように保持する。
作を実行する時二者間をインターロックし、前記横型増圧射出システムが横射出プランジ
ャーを駆動して２回目の増圧動作を実行する時、前記縦型増圧射出システムは縦射出プラ
ンジャーが引っ込まないように保持する。
好ましくは、前記２回目の増圧動作は、１回目の増圧動作が完了した後で、所定の遅延
時間を経過した後で開始し、前記遅延時間の決定方法が次のＳ２１～Ｓ２２を含む。すな
わち、
Ｓ２１：ＣＡＥソフトウェアの助けを借りて、工程Ｓ１１～Ｓ１３に従って１回目のス
クイーズモデルを確立し、１回目のスクイーズモデル中の溶湯がキャビティを満たした後
の温度場に基づき、溶湯が固液共存状態にある時間範囲を決定すると、理論的な遅延時間
範囲の値を得るステップ、
Ｓ２２：前記理論的な遅延時間範囲値内のいくつかの数値を選択し、各々複数回のモー
ルドトライアル試験を実行することで、複数のダイカスト品サンプルを得、複数の前記ダ
イカスト品サンプルに対し欠陥検出を実施し、欠陥検出の結果に基づき、欠陥が生じたダ
イカスト品サンプルに対応する数値を除去し、前記理論的な遅延時間範囲の値を補正する
ことで、実際の遅延時間範囲の値を得るステップ。
時間を経過した後で開始し、前記遅延時間の決定方法が次のＳ２１～Ｓ２２を含む。すな
わち、
Ｓ２１：ＣＡＥソフトウェアの助けを借りて、工程Ｓ１１～Ｓ１３に従って１回目のス
クイーズモデルを確立し、１回目のスクイーズモデル中の溶湯がキャビティを満たした後
の温度場に基づき、溶湯が固液共存状態にある時間範囲を決定すると、理論的な遅延時間
範囲の値を得るステップ、
Ｓ２２：前記理論的な遅延時間範囲値内のいくつかの数値を選択し、各々複数回のモー
ルドトライアル試験を実行することで、複数のダイカスト品サンプルを得、複数の前記ダ
イカスト品サンプルに対し欠陥検出を実施し、欠陥検出の結果に基づき、欠陥が生じたダ
イカスト品サンプルに対応する数値を除去し、前記理論的な遅延時間範囲の値を補正する
ことで、実際の遅延時間範囲の値を得るステップ。
好ましくは、前記遅延時間は、０～２秒である。
本発明は、二重増圧コールドチャンバーダイカストマシンのスクイーズキャスティング
法をさらに提供する。前記二重増圧コールドチャンバーダイカストマシンは、横射出プラ
ンジャーと、縦射出プランジャーと、横型溶解ポットと、縦型溶解ポットと、横型増圧射
出システムと、縦型増圧射出システムとを備え、前記横型増圧射出システムは横射出プラ
ンジャーを駆動して横型溶解ポット内で射出動作及び増圧動作を実行でき、前記縦型増圧
射出システムは縦射出プランジャーを駆動して縦型溶解ポット内で射出動作及び増圧動作
を実行でき；前記スクイーズキャスティング法は、次の工程Ｓ３１～Ｓ３３を含む。すな
わち、
Ｓ３１：横型増圧射出システムを介して横射出プランジャーを駆動して射出動作を実行
し、溶湯を縦型溶解ポット内から金型キャビティ内に射出する工程、
Ｓ３２：横型増圧射出システムを介して横射出プランジャーを駆動して１回目の増圧動
作を実行し、液相の溶湯を １回目スクイーズする工程、
Ｓ３３：縦型増圧射出システムを介して縦射出プランジャーを駆動して２回目の増圧動
作を実行し、固液混合相の金属を２回目スクイーズする工程。
法をさらに提供する。前記二重増圧コールドチャンバーダイカストマシンは、横射出プラ
ンジャーと、縦射出プランジャーと、横型溶解ポットと、縦型溶解ポットと、横型増圧射
出システムと、縦型増圧射出システムとを備え、前記横型増圧射出システムは横射出プラ
ンジャーを駆動して横型溶解ポット内で射出動作及び増圧動作を実行でき、前記縦型増圧
射出システムは縦射出プランジャーを駆動して縦型溶解ポット内で射出動作及び増圧動作
を実行でき；前記スクイーズキャスティング法は、次の工程Ｓ３１～Ｓ３３を含む。すな
わち、
Ｓ３１：横型増圧射出システムを介して横射出プランジャーを駆動して射出動作を実行
し、溶湯を縦型溶解ポット内から金型キャビティ内に射出する工程、
Ｓ３２：横型増圧射出システムを介して横射出プランジャーを駆動して１回目の増圧動
作を実行し、液相の溶湯を １回目スクイーズする工程、
Ｓ３３：縦型増圧射出システムを介して縦射出プランジャーを駆動して２回目の増圧動
作を実行し、固液混合相の金属を２回目スクイーズする工程。
好ましくは、前記２回目のスクイーズの圧力は、１回目のスクイーズの圧力より大きく
、２回のスクイーズの増圧圧力の差△Ｐ２は、下式で表される。
、２回のスクイーズの増圧圧力の差△Ｐ２は、下式で表される。
圧力、ｄは横射出プランジャーの直径、Ｄは縦射出プランジャーの直径である。
好ましくは、前記横型増圧射出システム及び縦型増圧射出システムは、それぞれ増圧動
作を実行する時二者間をインターロックし、前記縦型増圧射出システムが縦射出プランジ
ャーを駆動して２回目の増圧動作を実行する時、前記横型増圧射出システムは横射出プラ
ンジャーが引っ込まないように保持する。
作を実行する時二者間をインターロックし、前記縦型増圧射出システムが縦射出プランジ
ャーを駆動して２回目の増圧動作を実行する時、前記横型増圧射出システムは横射出プラ
ンジャーが引っ込まないように保持する。
好ましくは、前記２回目の増圧動作は、１回目の増圧動作が完了した後で、所定の遅延
時間を経過した後で開始し、前記遅延時間の決定方法が次のＳ４１～Ｓ４２を含む。すな
わち、
Ｓ４１：ＣＡＥソフトウェアの助けを借りて、工程Ｓ３１～Ｓ３２に従って１回目のス
クイーズモデルを確立し、１回目のスクイーズモデル中の溶湯がキャビティを満たした後
の温度場に基づき、溶湯が固液共存状態にある時間範囲を決定すると、理論的な遅延時間
範囲の値を得るステップ、
Ｓ４２：前記理論的な遅延時間範囲値内のいくつかの数値を選択し、各々複数回のモー
ルドトライアル試験を実行することで、複数のダイカスト品サンプルを得、複数の前記ダ
イカスト品サンプルに対し欠陥検出を実施し、欠陥検出の結果に基づき、欠陥が生じたダ
イカスト品サンプルに対応する数値を除去し、前記理論的な遅延時間範囲の値を補正する
ことで、実際の遅延時間範囲の値を得るステップ。
時間を経過した後で開始し、前記遅延時間の決定方法が次のＳ４１～Ｓ４２を含む。すな
わち、
Ｓ４１：ＣＡＥソフトウェアの助けを借りて、工程Ｓ３１～Ｓ３２に従って１回目のス
クイーズモデルを確立し、１回目のスクイーズモデル中の溶湯がキャビティを満たした後
の温度場に基づき、溶湯が固液共存状態にある時間範囲を決定すると、理論的な遅延時間
範囲の値を得るステップ、
Ｓ４２：前記理論的な遅延時間範囲値内のいくつかの数値を選択し、各々複数回のモー
ルドトライアル試験を実行することで、複数のダイカスト品サンプルを得、複数の前記ダ
イカスト品サンプルに対し欠陥検出を実施し、欠陥検出の結果に基づき、欠陥が生じたダ
イカスト品サンプルに対応する数値を除去し、前記理論的な遅延時間範囲の値を補正する
ことで、実際の遅延時間範囲の値を得るステップ。
好ましくは、前記遅延時間は、０～２秒である。
従来技術と比較して、本発明は、次の有利な効果を有する。
二重増圧]射出システムを用い、まず増圧射出システムのいずれかを介して液相の溶湯
を１回目スクイーズすることで、ダイカスト品内部の引け巣、気孔を減らし、次に別の増
圧射出システムを介して固液混合相の金属を２回目スクイーズすることからより高い比圧
で増圧し、ダイカスト品の引け巣、気孔を潰し、結晶粒を微細化させ、スクイーズダイカ
スト品をよりよくＴ６処理し、溶接性を備え、機械的性質を向上することに有利である。
二重増圧]射出システムを用い、まず増圧射出システムのいずれかを介して液相の溶湯
を１回目スクイーズすることで、ダイカスト品内部の引け巣、気孔を減らし、次に別の増
圧射出システムを介して固液混合相の金属を２回目スクイーズすることからより高い比圧
で増圧し、ダイカスト品の引け巣、気孔を潰し、結晶粒を微細化させ、スクイーズダイカ
スト品をよりよくＴ６処理し、溶接性を備え、機械的性質を向上することに有利である。
以下、本発明の上記特徴及び利点をより明白かつ理解しやすくするために、実施例及び
図面を参照しつつ詳細に説明する。
図面を参照しつつ詳細に説明する。
（実施例１）
図１～図２及び図４に示すように、二重増圧コールドチャンバーダイカストマシンのス
クイーズキャスティング法であって、前記二重増圧コールドチャンバーダイカストマシン
は、横射出プランジャー１と、縦射出プランジャー２と、横型溶解ポット３と、縦型溶解
ポット４と、横型増圧射出システム５と、縦型増圧射出システム６とを備え、前記横型増
圧射出システム５は横射出プランジャー１を駆動して横型溶解ポット３内で射出動作及び
増圧動作を実行でき、前記縦型増圧射出システム６は縦射出プランジャー２を駆動して縦
型溶解ポット４内で射出動作及び増圧動作を実行でき；前記スクイーズキャスティング法
は、次の工程Ｓ１１～Ｓ１４を含む。すなわち、
Ｓ１１：横型増圧射出システム５を介して横射出プランジャー１を駆動して射出動作を
実行し、溶湯を横型溶解ポット３から縦型溶解ポット４内に輸送する工程、
Ｓ１２：縦型増圧射出システム６を介して縦射出プランジャー２を駆動して射出動作を
実行し、溶湯を縦型溶解ポット４内から金型キャビティ内に射出する工程、
Ｓ１３：縦型増圧射出システム６を介して縦射出プランジャー２を駆動して１回目の増
圧動作を実行し、液相の溶湯を１回目スクイーズする工程、
Ｓ１４：横型増圧射出システム５を介して横射出プランジャー１を駆動して２回目の増
圧動作を実行し、固液混合相の金属を２回目スクイーズする工程。
図１～図２及び図４に示すように、二重増圧コールドチャンバーダイカストマシンのス
クイーズキャスティング法であって、前記二重増圧コールドチャンバーダイカストマシン
は、横射出プランジャー１と、縦射出プランジャー２と、横型溶解ポット３と、縦型溶解
ポット４と、横型増圧射出システム５と、縦型増圧射出システム６とを備え、前記横型増
圧射出システム５は横射出プランジャー１を駆動して横型溶解ポット３内で射出動作及び
増圧動作を実行でき、前記縦型増圧射出システム６は縦射出プランジャー２を駆動して縦
型溶解ポット４内で射出動作及び増圧動作を実行でき；前記スクイーズキャスティング法
は、次の工程Ｓ１１～Ｓ１４を含む。すなわち、
Ｓ１１：横型増圧射出システム５を介して横射出プランジャー１を駆動して射出動作を
実行し、溶湯を横型溶解ポット３から縦型溶解ポット４内に輸送する工程、
Ｓ１２：縦型増圧射出システム６を介して縦射出プランジャー２を駆動して射出動作を
実行し、溶湯を縦型溶解ポット４内から金型キャビティ内に射出する工程、
Ｓ１３：縦型増圧射出システム６を介して縦射出プランジャー２を駆動して１回目の増
圧動作を実行し、液相の溶湯を１回目スクイーズする工程、
Ｓ１４：横型増圧射出システム５を介して横射出プランジャー１を駆動して２回目の増
圧動作を実行し、固液混合相の金属を２回目スクイーズする工程。
好ましくは、前記２回目のスクイーズの圧力は、１回目のスクイーズの圧力より大きく
、２回のスクイーズの増圧圧力の差△Ｐ１は、下式で表される。
、２回のスクイーズの増圧圧力の差△Ｐ１は、下式で表される。
増圧圧力、ｄは横射出プランジャー１の直径、Ｄは縦射出プランジャー２の直径である。
本実施例において、前記横射出プランジャー１の直径ｄは、好ましくは縦射出プランジ
ャー２の直径Ｄより小さいか又は等しいが、これに限定されない。例えば横射出プランジ
ャー１の直径ｄが縦射出プランジャー２の直径Ｄに等しい場合、横型増圧射出システム５
の増圧圧力Ｆ１は縦型増圧射出システム６の増圧圧力Ｆ２の１．５倍以上、すなわちＦ１
≧１．５×Ｆ２で２回目のスクイーズを行う。
ャー２の直径Ｄより小さいか又は等しいが、これに限定されない。例えば横射出プランジ
ャー１の直径ｄが縦射出プランジャー２の直径Ｄに等しい場合、横型増圧射出システム５
の増圧圧力Ｆ１は縦型増圧射出システム６の増圧圧力Ｆ２の１．５倍以上、すなわちＦ１
≧１．５×Ｆ２で２回目のスクイーズを行う。
本実施例において、前記横型増圧射出システム５及び縦型増圧射出システム６は、それ
ぞれ増圧動作を実行する時二者間をインターロックし、前記横型増圧射出システム５が横
射出プランジャー１を駆動して２回目の増圧動作を実行する時、前記縦型増圧射出システ
ム６は縦射出プランジャー２が引っ込まないように保持する。
ぞれ増圧動作を実行する時二者間をインターロックし、前記横型増圧射出システム５が横
射出プランジャー１を駆動して２回目の増圧動作を実行する時、前記縦型増圧射出システ
ム６は縦射出プランジャー２が引っ込まないように保持する。
本実施例において、前記２回目の増圧動作は、１回目の増圧動作が完了した後で、所定
の遅延時間を経過した後で開始し、前記遅延時間の決定方法が次のＳ２１～Ｓ２２を含む
。すなわち、
Ｓ２１：ＣＡＥソフトウェアの助けを借りて、工程Ｓ１１～Ｓ１３に従って１回目のス
クイーズモデルを確立し、１回目のスクイーズモデル中の溶湯がキャビティを満たした後
の温度場に基づき、溶湯が固液共存状態にある時間範囲を決定すると、理論的な遅延時間
範囲の値を得るステップ、
Ｓ２２：前記理論的な遅延時間範囲値内のいくつかの数値を選択し、各々複数回のモー
ルドトライアル試験を実行することで、複数のダイカスト品サンプルを得、複数の前記ダ
イカスト品サンプルに対し欠陥検出を実施し、欠陥検出の結果に基づき、欠陥が生じたダ
イカスト品サンプルに対応する数値を除去し、前記理論的な遅延時間範囲の値を補正する
ことで、実際の遅延時間範囲の値を得るステップ。
の遅延時間を経過した後で開始し、前記遅延時間の決定方法が次のＳ２１～Ｓ２２を含む
。すなわち、
Ｓ２１：ＣＡＥソフトウェアの助けを借りて、工程Ｓ１１～Ｓ１３に従って１回目のス
クイーズモデルを確立し、１回目のスクイーズモデル中の溶湯がキャビティを満たした後
の温度場に基づき、溶湯が固液共存状態にある時間範囲を決定すると、理論的な遅延時間
範囲の値を得るステップ、
Ｓ２２：前記理論的な遅延時間範囲値内のいくつかの数値を選択し、各々複数回のモー
ルドトライアル試験を実行することで、複数のダイカスト品サンプルを得、複数の前記ダ
イカスト品サンプルに対し欠陥検出を実施し、欠陥検出の結果に基づき、欠陥が生じたダ
イカスト品サンプルに対応する数値を除去し、前記理論的な遅延時間範囲の値を補正する
ことで、実際の遅延時間範囲の値を得るステップ。
本実施例において、前記遅延時間は、０～２秒で、例えば０．５秒、１秒、１．５秒で
ある。
ある。
（実施例２）
図１及び図３～４に示すように、二重増圧コールドチャンバーダイカストマシンのスク
イーズキャスティング法であって、前記二重増圧コールドチャンバーダイカストマシンは
、横射出プランジャー１と、縦射出プランジャー２と、横型溶解ポット３と、縦型溶解ポ
ット４と、横型増圧射出システム５と、縦型増圧射出システム６とを備え、前記横型増圧
射出システム５は横射出プランジャー１を駆動して横型溶解ポット３内で射出動作及び増
圧動作を実行でき、前記縦型増圧射出システム６は縦射出プランジャー２を駆動して縦型
溶解ポット４内で射出動作及び増圧動作を実行でき；前記スクイーズキャスティング法は
、次の工程Ｓ３１～Ｓ３３を含む。すなわち、
Ｓ３１：横型増圧射出システム５を介して横射出プランジャー１を駆動して射出動作を
実行し、溶湯を横型溶解ポット３内から金型キャビティ内に射出する工程、
Ｓ３２：横型増圧射出システム５を介して横射出プランジャー１を駆動して１回目の増
圧動作を実行し、液相の溶湯を１回目スクイーズする工程、
Ｓ３３：縦型増圧射出システム６を介して縦射出プランジャー２を駆動して２回目の増
圧動作を実行し、固液混合相の金属を２回目スクイーズする工程。
図１及び図３～４に示すように、二重増圧コールドチャンバーダイカストマシンのスク
イーズキャスティング法であって、前記二重増圧コールドチャンバーダイカストマシンは
、横射出プランジャー１と、縦射出プランジャー２と、横型溶解ポット３と、縦型溶解ポ
ット４と、横型増圧射出システム５と、縦型増圧射出システム６とを備え、前記横型増圧
射出システム５は横射出プランジャー１を駆動して横型溶解ポット３内で射出動作及び増
圧動作を実行でき、前記縦型増圧射出システム６は縦射出プランジャー２を駆動して縦型
溶解ポット４内で射出動作及び増圧動作を実行でき；前記スクイーズキャスティング法は
、次の工程Ｓ３１～Ｓ３３を含む。すなわち、
Ｓ３１：横型増圧射出システム５を介して横射出プランジャー１を駆動して射出動作を
実行し、溶湯を横型溶解ポット３内から金型キャビティ内に射出する工程、
Ｓ３２：横型増圧射出システム５を介して横射出プランジャー１を駆動して１回目の増
圧動作を実行し、液相の溶湯を１回目スクイーズする工程、
Ｓ３３：縦型増圧射出システム６を介して縦射出プランジャー２を駆動して２回目の増
圧動作を実行し、固液混合相の金属を２回目スクイーズする工程。
本実施例において前記２回目のスクイーズの圧力は、１回目のスクイーズの圧力より大
きく、２回のスクイーズの増圧圧力の差△Ｐ２は、下式で表される。
きく、２回のスクイーズの増圧圧力の差△Ｐ２は、下式で表される。
増圧圧力、ｄは横射出プランジャー１の直径、Ｄは縦射出プランジャー２の直径である。
本実施例において、前記横射出プランジャー１の直径ｄは、好ましくは縦射出プランジ
ャー２の直径Ｄより大きいか又は等しいが、これに限定されない。例えば横射出プランジ
ャー１の直径ｄが縦射出プランジャー２の直径Ｄに等しい場合、縦型増圧射出システム６
の増圧圧力Ｆ２は横型増圧射出システム５の増圧圧力Ｆ１の１．５倍以上、すなわちＦ２
≧１．５×Ｆ１で２回目のスクイーズを行う。
ャー２の直径Ｄより大きいか又は等しいが、これに限定されない。例えば横射出プランジ
ャー１の直径ｄが縦射出プランジャー２の直径Ｄに等しい場合、縦型増圧射出システム６
の増圧圧力Ｆ２は横型増圧射出システム５の増圧圧力Ｆ１の１．５倍以上、すなわちＦ２
≧１．５×Ｆ１で２回目のスクイーズを行う。
本実施例において、前記横型増圧射出システム５及び縦型増圧射出システム６は、それ
ぞれ増圧動作を実行する時二者間をインターロックし、前記縦型増圧射出システム６が縦
射出プランジャー２を駆動して２回目の増圧動作を実行する時、前記横型増圧射出システ
ム５は横射出プランジャー１が引っ込まないように保持する。
ぞれ増圧動作を実行する時二者間をインターロックし、前記縦型増圧射出システム６が縦
射出プランジャー２を駆動して２回目の増圧動作を実行する時、前記横型増圧射出システ
ム５は横射出プランジャー１が引っ込まないように保持する。
本実施例において、前記２回目の増圧動作は、１回目の増圧動作が完了した後で、所定
の遅延時間を経過した後で開始し、前記遅延時間の決定方法が次のＳ４１～Ｓ４２を含む
。すなわち、
Ｓ４１：ＣＡＥソフトウェアの助けを借りて、工程Ｓ３１～Ｓ３２に従って１回目のス
クイーズモデルを確立し、１回目のスクイーズモデル中の溶湯がキャビティを満たした後
の温度場に基づき、溶湯が固液共存状態にある時間範囲を決定すると、理論的な遅延時間
範囲の値を得るステップ、
Ｓ４２：前記理論的な遅延時間範囲値内のいくつかの数値を選択し、各々複数回のモー
ルドトライアル試験を実行することで、複数のダイカスト品サンプルを得、複数の前記ダ
イカスト品サンプルに対し欠陥検出を実施し、欠陥検出の結果に基づき、欠陥が生じたダ
イカスト品サンプルに対応する数値を除去し、前記理論的な遅延時間範囲の値を補正する
ことで、実際の遅延時間範囲の値を得るステップ。
の遅延時間を経過した後で開始し、前記遅延時間の決定方法が次のＳ４１～Ｓ４２を含む
。すなわち、
Ｓ４１：ＣＡＥソフトウェアの助けを借りて、工程Ｓ３１～Ｓ３２に従って１回目のス
クイーズモデルを確立し、１回目のスクイーズモデル中の溶湯がキャビティを満たした後
の温度場に基づき、溶湯が固液共存状態にある時間範囲を決定すると、理論的な遅延時間
範囲の値を得るステップ、
Ｓ４２：前記理論的な遅延時間範囲値内のいくつかの数値を選択し、各々複数回のモー
ルドトライアル試験を実行することで、複数のダイカスト品サンプルを得、複数の前記ダ
イカスト品サンプルに対し欠陥検出を実施し、欠陥検出の結果に基づき、欠陥が生じたダ
イカスト品サンプルに対応する数値を除去し、前記理論的な遅延時間範囲の値を補正する
ことで、実際の遅延時間範囲の値を得るステップ。
本実施例において、前記遅延時間は、０～２秒で、例えば０．５秒、１秒、１．５秒で
ある。
ある。
上記の２つの実施例において、図４からも分かるように２回目増圧する前の１回目の射
出曲線は、普通のスクイーズキャスティング形態のデータであり、２回目の増圧動作は１
回目の増圧動作の射出圧力をベースとして、所定の射出圧力値に瞬間的に急速に上昇し、
振動・圧力安定化段階において、２回目の増圧動作の射出圧力が上下に変動し、最終的に
２回の増圧圧力の定常値に達することで、鋳造圧力を明らかに増大させた。２回の増圧圧
力は、２つの射出プランジャーの設計直径、１回目の増圧の圧力と２回目の増圧圧力の差
に従って決定できる。２回目の増圧のタイミングは、上述の対応する遅延時間の決定方法
により決定できる。
出曲線は、普通のスクイーズキャスティング形態のデータであり、２回目の増圧動作は１
回目の増圧動作の射出圧力をベースとして、所定の射出圧力値に瞬間的に急速に上昇し、
振動・圧力安定化段階において、２回目の増圧動作の射出圧力が上下に変動し、最終的に
２回の増圧圧力の定常値に達することで、鋳造圧力を明らかに増大させた。２回の増圧圧
力は、２つの射出プランジャーの設計直径、１回目の増圧の圧力と２回目の増圧圧力の差
に従って決定できる。２回目の増圧のタイミングは、上述の対応する遅延時間の決定方法
により決定できる。
上記の２つの実施例において、図６に示すように、前記横型増圧射出システム５は、横
型射出シリンダ５１と、横型増圧シリンダ５２と、横型増圧アキュムレータ５３とを備え
、前記横型射出シリンダ５１の出力側が横型射出ロッド５４の一端と固結し、前記横型射
出ロッド５４の他端が横射出プランジャー１と固結し、前記横型増圧シリンダ５２が横型
射出シリンダ５１に取り付けられ、前記横型増圧アキュムレータ５３が横型増圧シリンダ
５２に取り付けられ、１回の増圧又は2回の増圧に用いられる。前記横型増圧射出システ
ム５は、横型高速射出用アキュムレータ５５をさらに備えることができ、前記横型高速射
出用アキュムレータ５５が横型増圧シリンダ５２に取り付けられ、高速射出に用いられる
。当然、前記横型増圧射出システム５は、高速射出作業を含まない場合、横型高速射出用
アキュムレータ５５を除くことができる。
型射出シリンダ５１と、横型増圧シリンダ５２と、横型増圧アキュムレータ５３とを備え
、前記横型射出シリンダ５１の出力側が横型射出ロッド５４の一端と固結し、前記横型射
出ロッド５４の他端が横射出プランジャー１と固結し、前記横型増圧シリンダ５２が横型
射出シリンダ５１に取り付けられ、前記横型増圧アキュムレータ５３が横型増圧シリンダ
５２に取り付けられ、１回の増圧又は2回の増圧に用いられる。前記横型増圧射出システ
ム５は、横型高速射出用アキュムレータ５５をさらに備えることができ、前記横型高速射
出用アキュムレータ５５が横型増圧シリンダ５２に取り付けられ、高速射出に用いられる
。当然、前記横型増圧射出システム５は、高速射出作業を含まない場合、横型高速射出用
アキュムレータ５５を除くことができる。
上記の２つの実施例において、図６に示すように、前記縦型増圧射出システム６は、縦
型射出シリンダ６１と、縦型増圧シリンダ６２と、縦型増圧アキュムレータ６３とを備え
、前記縦型射出シリンダ６１の出力側が縦型射出ロッド６４の一端と固結し、前記縦型射
出ロッド６４の他端が縦射出プランジャー２と固結し、前記縦型増圧シリンダ６２が縦型
射出シリンダ６１に取り付けられ、前記縦型増圧アキュムレータ６３が縦型増圧シリンダ
６２に取り付けられ、１回の増圧又は２回の増圧に用いられる。前記縦型増圧射出システ
ム６は、縦型高速射出用アキュムレータ６５をさらに備えることができ、前記縦型高速射
出用アキュムレータ６５が縦型増圧シリンダ６２に取り付けられ、高速射出に用いられる
。当然、前記縦型増圧射出システム６は、高速射出作業を含まない場合、縦型高速射出用
アキュムレータ６５を除くことができる。
型射出シリンダ６１と、縦型増圧シリンダ６２と、縦型増圧アキュムレータ６３とを備え
、前記縦型射出シリンダ６１の出力側が縦型射出ロッド６４の一端と固結し、前記縦型射
出ロッド６４の他端が縦射出プランジャー２と固結し、前記縦型増圧シリンダ６２が縦型
射出シリンダ６１に取り付けられ、前記縦型増圧アキュムレータ６３が縦型増圧シリンダ
６２に取り付けられ、１回の増圧又は２回の増圧に用いられる。前記縦型増圧射出システ
ム６は、縦型高速射出用アキュムレータ６５をさらに備えることができ、前記縦型高速射
出用アキュムレータ６５が縦型増圧シリンダ６２に取り付けられ、高速射出に用いられる
。当然、前記縦型増圧射出システム６は、高速射出作業を含まない場合、縦型高速射出用
アキュムレータ６５を除くことができる。
特に言及すべき点は、本発明内の他の未開示の構造は、均しく従来技術であるため、こ
こでその説明を省略する。
こでその説明を省略する。
本発明では好ましい実施例を前述の通り開示したが、これらは決して本発明に限定する
ものではなく、当該技術を熟知する者なら誰でも、本発明の技術的手段の内容を脱しない
範囲内で本発明の技術的本質に基づいて上記の実施例に対して各種の修正、均等な変化や
潤色を加えることができ、したがってすべてのかかる修正、均等な変化や潤色を含むこと
が意図される。
ものではなく、当該技術を熟知する者なら誰でも、本発明の技術的手段の内容を脱しない
範囲内で本発明の技術的本質に基づいて上記の実施例に対して各種の修正、均等な変化や
潤色を加えることができ、したがってすべてのかかる修正、均等な変化や潤色を含むこと
が意図される。
１ 横射出プランジャー
２ 縦射出プランジャー
３ 横型溶解ポット
４ 縦型溶解ポット
５ 横型増圧射出システム
５１ 横型射出シリンダ
５２ 横型増圧シリンダ
５３ 横型増圧アキュムレータ
５４ 横型射出ロッド
５５ 横型高速射出用アキュムレータ
６ 縦型増圧射出システム
６１ 縦型射出シリンダ
６２ 縦型増圧シリンダ
６３ 縦型増圧アキュムレータ
６４ 縦型射出ロッド
６５ 縦型高速射出用アキュムレータ
Ｐ１ 横射出プランジャーのスクイーズ方向
Ｐ２ 縦射出プランジャーのスクイーズ方向
△Ｖ１ 横射出プランジャーの２回目のスクイーズキャスティング変数
△Ｖ２ 縦射出プランジャーの２回目のスクイーズキャスティング変数
２ 縦射出プランジャー
３ 横型溶解ポット
４ 縦型溶解ポット
５ 横型増圧射出システム
５１ 横型射出シリンダ
５２ 横型増圧シリンダ
５３ 横型増圧アキュムレータ
５４ 横型射出ロッド
５５ 横型高速射出用アキュムレータ
６ 縦型増圧射出システム
６１ 縦型射出シリンダ
６２ 縦型増圧シリンダ
６３ 縦型増圧アキュムレータ
６４ 縦型射出ロッド
６５ 縦型高速射出用アキュムレータ
Ｐ１ 横射出プランジャーのスクイーズ方向
Ｐ２ 縦射出プランジャーのスクイーズ方向
△Ｖ１ 横射出プランジャーの２回目のスクイーズキャスティング変数
△Ｖ２ 縦射出プランジャーの２回目のスクイーズキャスティング変数
Claims (10)
- 二重増圧コールドチャンバーダイカストマシンのスクイーズキャスティング法であって
、前記二重増圧コールドチャンバーダイカストマシンは、横射出プランジャーと、縦射出
プランジャーと、横型溶解ポットと、縦型溶解ポットと、横型増圧射出システムと、縦型
増圧射出システムとを備え、前記横型増圧射出システムは前記横射出プランジャーを駆動
して前記横型溶解ポット内で射出動作及び増圧動作を実行でき、前記縦型増圧射出システ
ムは前記縦射出プランジャーを駆動して前記縦型溶解ポット内で射出動作及び増圧動作を
実行でき；前記スクイーズキャスティング法は、
前記横型増圧射出システムを介して前記横射出プランジャーを駆動して射出動作を実行
し、溶湯を前記横型溶解ポットから前記縦型溶解ポット内に輸送する工程Ｓ１１と、
前記縦型増圧射出システムを介して前記縦射出プランジャーを駆動して射出動作を実行
し、溶湯を前記縦型溶解ポット内から金型キャビティ内に射出する工程Ｓ１２と、
前記縦型増圧射出システムを介して前記縦射出プランジャーを駆動して１回目の増圧動
作を実行し、液相の溶湯を１回目スクイーズする工程Ｓ１３と、
前記横型増圧射出システムを介して前記横射出プランジャーを駆動して２回目の増圧動作
を実行し、固液混合相の金属を２回目スクイーズする工程Ｓ１４と、
を含むことを特徴とする、スクイーズキャスティング法。 - 前記２回目のスクイーズの圧力は、１回目のスクイーズの圧力より大きく、２回のスク
イーズの増圧圧力の差△Ｐ１は、下式で表されることを特徴とする、請求項１に記載のス
クイーズキャスティング法。
テムの増圧圧力、ｄは前記横射出プランジャーの直径、Ｄは前記縦射出プランジャーの直
径である。] - 前記横型増圧射出システム及び前記縦型増圧射出システムは、それぞれ増圧動作を実行
する時二者間をインターロックし、前記横型増圧射出システムが前記横射出プランジャー
を駆動して２回目の増圧動作を実行する時、前記縦型増圧射出システムは前記縦射出プラ
ンジャーが引っ込まないように保持することを特徴とする、請求項１に記載のスクイーズ
キャスティング法。 - 前記２回目の増圧動作は、１回目の増圧動作が完了した後で、所定の遅延時間を経過し
た後で開始し、前記遅延時間の決定方法が、
ＣＡＥソフトウェアの助けを借りて、工程Ｓ１１～Ｓ１３に従って１回目のスクイーズ
モデルを確立し、１回目のスクイーズモデル中の溶湯がキャビティを満たした後の温度場
に基づき、溶湯が固液共存状態にある時間範囲を決定すると、理論的な遅延時間範囲の値
を得るステップＳ２１と、
前記理論的な遅延時間範囲値内のいくつかの数値を選択し、各々複数回のモールドトラ
イアル試験を実行することで、複数のダイカスト品サンプルを得、複数の前記ダイカスト
品サンプルに対し欠陥検出を実施し、欠陥検出の結果に基づき、欠陥が生じたダイカスト
品サンプルに対応する数値を除去し、前記理論的な遅延時間範囲の値を補正することで、
実際の遅延時間範囲の値を得るステップＳ２２と、
を含むことを特徴とする、請求項１に記載のスクイーズキャスティング法。 - 前記遅延時間は、０～２秒であることを特徴とする、請求項４に記載のスクイーズキャ
スティング法。 - 二重増圧コールドチャンバーダイカストマシンのスクイーズキャスティング法であって
、前記二重増圧コールドチャンバーダイカストマシンは、横射出プランジャーと、縦射出
プランジャーと、横型溶解ポットと、縦型溶解ポットと、横型増圧射出システムと、縦型
増圧射出システムとを備え、前記横型増圧射出システムは前記横射出プランジャーを駆動
して前記横型溶解ポット内で射出動作及び増圧動作を実行でき、前記縦型増圧射出システ
ムは前記縦射出プランジャーを駆動して前記縦型溶解ポット内で射出動作及び増圧動作を
実行でき；前記スクイーズキャスティング法は、
前記横型増圧射出システムを介して前記横射出プランジャーを駆動して射出動作を実行
し、溶湯を前記縦型溶解ポット内から金型キャビティ内に射出する工程Ｓ３１と、
前記横型増圧射出システムを介して前記横射出プランジャーを駆動して１回目の増圧動
作を実行し、液相の溶湯を１回目スクイーズする工程Ｓ３２と、
前記縦型増圧射出システムを介して前記縦射出プランジャーを駆動して２回目の増圧動
作を実行し、固液混合相の金属を２回目スクイーズする工程Ｓ３３と、
を含むことを特徴とする、スクイーズキャスティング法。 - 前記２回目のスクイーズの圧力は、１回目のスクイーズの圧力より大きく、２回のスク
イーズの増圧圧力の差△Ｐ２は、下式で表されることを特徴とする、請求項６に記載のス
クイーズキャスティング法。
テムの増圧圧力、ｄは前記横射出プランジャーの直径、Ｄは前記縦射出プランジャーの直
径である。] - 前記横型増圧射出システム及び前記縦型増圧射出システムは、それぞれ増圧動作を実行
する時二者間をインターロックし、前記縦型増圧射出システムが前記縦射出プランジャー
を駆動して２回目の増圧動作を実行する時、前記横型増圧射出システムは前記横射出プラ
ンジャーが引っ込まないように保持することを特徴とする、請求項６に記載のスクイーズ
キャスティング法。 - 前記２回目の増圧動作は、１回目の増圧動作が完了した後で、所定の遅延時間を経過し
た後で開始し、前記遅延時間の決定方法が、
ＣＡＥソフトウェアの助けを借りて、工程Ｓ３１～Ｓ３２に従って１回目のスクイーズ
モデルを確立し、１回目のスクイーズモデル中の溶湯がキャビティを満たした後の温度場
に基づき、溶湯が固液共存状態にある時間範囲を決定すると、理論的な遅延時間範囲の値
を得るステップＳ４１と、
前記理論的な遅延時間範囲値内のいくつかの数値を選択し、各々複数回のモールドトラ
イアル試験を実行することで、複数のダイカスト品サンプルを得、複数の前記ダイカスト
品サンプルに対し欠陥検出を実施し、欠陥検出の結果に基づき、欠陥が生じたダイカスト
品サンプルに対応する数値を除去し、前記理論的な遅延時間範囲の値を補正することで、
実際の遅延時間範囲の値を得るステップＳ４２と、
を含むことを特徴とする、請求項６に記載のスクイーズキャスティング法。 - 前記遅延時間は、０～２秒であることを特徴とする、請求項９に記載のスクイーズキャ
スティング法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202110132676.6A CN112548057B (zh) | 2021-02-01 | 2021-02-01 | 一种双增压冷室压铸机的挤压压铸方法 |
| CN202110132676.6 | 2021-02-01 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2022117932A true JP2022117932A (ja) | 2022-08-12 |
| JP7232385B2 JP7232385B2 (ja) | 2023-03-03 |
Family
ID=75035880
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2021192610A Active JP7232385B2 (ja) | 2021-02-01 | 2021-11-28 | 二重増圧コールドチャンバーダイカストマシンのスクイーズキャスティング法 |
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| Country | Link |
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| JP (1) | JP7232385B2 (ja) |
| CN (1) | CN112548057B (ja) |
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-
2021
- 2021-02-01 CN CN202110132676.6A patent/CN112548057B/zh active Active
- 2021-11-28 JP JP2021192610A patent/JP7232385B2/ja active Active
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN116628785A (zh) * | 2023-07-25 | 2023-08-22 | 苏州数算软云科技有限公司 | 一种挤压销的模拟方法及装置 |
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