JP2022117455A

JP2022117455A - 無機コーテッドサンド

Info

Publication number: JP2022117455A
Application number: JP2022006406A
Authority: JP
Inventors: 宏明青沼; Hiroaki Aonuma; 佳祐中根; Keisuke Nakane
Original assignee: Kao Corp
Current assignee: Kao Corp
Priority date: 2021-01-29
Filing date: 2022-01-19
Publication date: 2022-08-10
Also published as: EP4286072A1; WO2022163464A1

Abstract

【課題】鋳造時に起こる鋳型の変形を抑制する無機コーテッドサンドを提供する。【解決手段】耐火性骨材と耐火性骨材の表面に形成された無機粘結剤層とを有する無機コーテッドサンドを用いて作製された鋳型において、無機粘結剤層が酸化亜鉛及び酸化マグネシウムから選ばれる１種以上を含有し、酸化亜鉛及び酸化マグネシウムの合計含有量を無機粘結剤１００質量部に対して６質量部以上７０質量部以下とすることにより、鋳造時に鋳型の変形を抑制する方法。【選択図】なし

Description

本発明は、無機コーテッドサンドに関する。

鋳物の鋳造に用いられる鋳型としては、例えば、耐火性骨材と、耐火性骨材の表面に形成された無機粘結剤層とを有する無機コーテッドサンドを用いて、目的とする形状に造型して得られたものが知られている。
このような無機コーテッドサンドに関する技術としては、例えば、特許文献１（特開２０１４－１１７７４０号公報）および特許文献２（国際公開第２０１５／１９４５５０号）に記載のものが挙げられる。

特許文献１には、加熱した耐火性骨材に対して、粘結材として特定の水ガラス水溶液を混和せしめ、水分を蒸発させることにより、かかる耐火性骨材の表面に粘結材の被覆層を形成してなる、常温流動性を有する乾態のコーテッドサンドに関する製造方法が記載されている。

特許文献２には、耐火性骨材と水ガラスを必須成分とする粘結材と、炭酸塩及び／又はホウ酸塩とを少なくとも含む成形材料混合物を用い、これを特定の温度に加熱された成形型内に充填して、保持することにより、硬化せしめる鋳型の製造方法が記載されている。

特開２０１４－１１７７４０号公報国際公開第２０１５／１９４５５０号

本発明者らの検討により、従来の無機コーテッドサンドでは、たとえば複雑で薄肉の形状をもった鋳型を製造すると、鋳造時に鋳型が高温の溶融金属に曝されて変形し、寸法精度の点で改善の余地があることが新たに見出された。
本発明は、無機コーテッドサンドを用いて作製された鋳型において、鋳造時に該鋳型の変形を抑制する方法を提供する。また、本発明は、鋳造時に起こる鋳型の変形を抑制する無機コーテッドサンドを提供する。

本発明者らは、耐火性骨材と耐火性骨材の表面に形成された無機粘結剤層とを有する無機コーテッドサンドを用いて作製された鋳型において、無機粘結剤層中に酸化亜鉛または酸化マグシウムを含有させることにより、鋳造時に該鋳型の変形を抑制できることを見出した。

本発明によれば、
耐火性骨材と前記耐火性骨材の表面に形成された無機粘結剤層とを有する無機コーテッドサンドを用いて作製された鋳型において、該無機粘結剤層が酸化亜鉛及び酸化マグネシウムから選ばれる１種以上を含有し、前記酸化亜鉛及び前記酸化マグネシウムの合計含有量を無機粘結剤１００質量部に対して６質量部以上７０質量部以下とすることにより、鋳造時に該鋳型の変形を抑制する方法が提供される。

本発明によれば、
耐火性骨材と前記耐火性骨材の表面に形成された無機粘結剤層とを有する無機コーテッドサンドであって、
該無機粘結剤層が酸化亜鉛及び酸化マグネシウムから選ばれる１種以上を含有し、
前記酸化亜鉛及び前記酸化マグネシウムの合計含有量が無機粘結剤１００質量部に対して６質量部以上７０質量部以下である、無機コーテッドサンドが提供される。

本発明によれば、無機コーテッドサンドを用いて作製された鋳型において、鋳造時に該鋳型の変形を抑制する方法を提供することができる。また、本発明によれば、鋳造時に鋳型の変形を抑制する無機コーテッドサンドを提供できる。

実施例における鋳型の変形の測定方法を説明するための断面図である。

以下、本発明の実施の形態について説明する。また、本明細書中において、数値範囲を示す「Ａ～Ｂ」は断りがなければＡ以上Ｂ以下の範囲を表し、両端の値をいずれも含む。また、各実施形態に記載される構成・要素は発明の効果を損なわない限りにおいて適宜組み合わせることもできる。

＜鋳造時に該鋳型の変形を抑制する方法＞
本実施形態において、鋳造時に鋳型の変形を抑制する方法は、耐火性骨材と耐火性骨材の表面に形成された無機粘結剤層とを有する無機コーテッドサンドを用いて作製された鋳型において、無機粘結剤層が酸化亜鉛及び酸化マグネシウムから選ばれる１種以上を含有し、無機粘結剤１００質量部に対して、具体的には無機粘結剤の固形分１００質量部に対して酸化亜鉛及び酸化マグネシウムの合計含有量を６質量部以上７０質量部以下とするものである。

（変形抑制のメカニズム）
本実施形態において、鋳型の変形の抑制効果を発現する理由は定かではないが、以下のように考えられる。無機粘結剤がケイ酸アルカリまたはメタケイ酸アルカリを含む構成を例に挙げると、具体的には、特定量の酸化亜鉛または酸化マグネシウムを無機コーテッドサンドの無機粘結剤層に含有させることで、酸化亜鉛または酸化マグネシウムがケイ酸アルカリまたはメタケイ酸アルカリのアルカリ金属イオンと塩を形成するなどして、シリケート鎖の架橋を阻害するアルカリ金属イオンを系外へ放出してシリケート鎖の架橋を促進し、シリケートネットワークを強固にする。その結果、無機粘結剤の軟化点が上昇して、鋳型が溶融金属の熱に曝されても無機粘結剤の軟化による変形を起こしにくくすると考えられる。
以下、無機コーテッドサンドおよび鋳型の製造方法をさらに具体的に説明する。

＜無機コーテッドサンド＞
無機コーテッドサンドは、耐火性骨材と耐火性骨材の表面に形成された無機粘結剤層とを有する。無機粘結剤層は、酸化亜鉛及び酸化マグネシウムから選ばれる１種以上を含有する。酸化亜鉛及び酸化マグネシウムの合計含有量は、無機粘結剤１００質量部に対して、具体的には無機粘結剤の固形分１００質量部に対して６質量部以上７０質量部以下である。
無機コーテッドサンドは、具体的には無機コーテッドサンドの粒子群で構成され、耐火性骨材は、具体的には耐火性骨材の粒子群で構成される。

流動性を良好にし、成形金型への充填性をより一層向上させる観点から、無機コーテッドサンドは球状であることが好ましい。ここで、無機コーテッドサンドが球状とはボールのような丸い形状をしたものをいう。
より具体的には、流動性、鋳型品質および鋳型強度向上の観点や、鋳型の造型しやすさの観点から、無機コーテッドサンドの球形度は好ましくは０．７５以上であり、より好ましくは０．８０以上、さらに好ましくは０．８２以上である。また、球形度の上限値については、具体的には１以下である。

ここで、無機コーテッドサンドの球形度は、光学顕微鏡またはデジタルスコープ（例えば、キーエンス社製、ＶＨ－８０００型）により得られた粒子の像（写真）を画像解析することにより、粒子の粒子投影断面の面積及び該断面の周囲長を求め、次いで、〔粒子投影断面の面積（ｍｍ²）と同じ面積の真円の円周長（ｍｍ）〕／〔粒子投影断面の周囲長（ｍｍ）〕を計算し、任意の５０個の粒子につき、それぞれ得られた値を平均して求めることができる。

無機コーテッドサンドの平均粒子径は、鋳型品質および鋳型強度向上の観点や、鋳型の造型しやすさの観点から、０．０５ｍｍ以上が好ましく、０．１ｍｍ以上がより好ましい。また、無機コーテッドサンドの平均粒子径が上記下限値以上であると、鋳型の製造の際に、無機粘結剤層の使用量を減らすことができるため、無機コーテッドサンドの再生がより容易となる点においても好ましい。
無機コーテッドサンドの平均粒子径は、鋳型品質および鋳型強度向上の観点や、鋳型の造型しやすさの観点から、２ｍｍ以下が好ましく、１ｍｍ以下がより好ましく、０．５ｍｍ以下がさらに好ましい。また、無機コーテッドサンドの平均粒子径が上記上限値以下であると、鋳型の製造の際に、空隙率が小さくなり、鋳型強度を高められる点においても好ましい。
本実施形態において、無機コーテッドサンドおよび後述する耐火性骨材の平均粒子径は、具体的には以下の方法により測定することができる。

（平均粒子径の測定方法）
粒子の粒子投影断面からの球形度＝１の場合は直径（ｍｍ）を測定し、一方、球形度＜１の場合はランダムに配向させた粒子の長軸径（ｍｍ）と短軸径（ｍｍ）を測定して（長軸径＋短軸径）／２を求め、任意の１００個の粒子につき、それぞれ得られた値を平均して平均粒径（ｍｍ）とする。長軸径と短軸径は、以下のように定義される。粒子を平面上に安定させ、その粒子の平面上への投影像を２本の平行線ではさんだとき、その平行線の間隔が最小となる粒子の幅を短軸径といい、一方、この平行線に直角な方向の２本の平行線で粒子をはさむときの距離を長軸径という。
粒子の長軸径と短軸径は、光学顕微鏡またはデジタルスコープ（例えば、キーエンス社製、ＶＨ－８０００型）により該粒子の像（写真）を撮影し、得られた像を画像解析することにより求めることができる。

（耐火性骨材）
耐火性骨材の材料として、天然砂および人工砂からなる群から選択される１種以上が挙げられる。

天然砂としては、例えば、石英質を主成分とする珪砂、クロマイト砂、ジルコン砂、オリビン砂、アルミナ砂からなる群から選択される１種または２種以上が挙げられる。

人工砂としては、例えば、合成ムライト砂、ＳｉＯ₂を主成分とするＳｉＯ₂系の鋳物砂、Ａｌ₂Ｏ₃を主成分とするＡｌ₂Ｏ₃系の鋳物砂、ＳｉＯ₂／Ａｌ₂Ｏ₃系の鋳物砂、ＳｉＯ₂／ＭｇＯ系の鋳物砂、ＳｉＯ₂／Ａｌ₂Ｏ₃／ＺｒＯ₂系の鋳物砂、ＳｉＯ₂／Ａｌ₂Ｏ₃／Ｆｅ₂Ｏ₃系の鋳物砂、スラグ由来の鋳物砂からなる群から選択される１種または２種以上が挙げられる。ここで、主成分とは、砂の含有成分の中で最も多い成分をいう。
人工砂とは、天然より産出する鋳物砂ではなく、人工的に金属酸化物の成分を調製し、溶融または焼結した鋳物砂のことを表す。また、使用済みの耐火性骨材を回収した回収砂や、回収砂に再生処理を施した再生砂なども使用できる。

耐火性骨材は、無機コーテッドサンドの流動性を良好にし、成形金型への充填性をより一層向上させる観点から、好ましくは粒子状である。
また、耐火性骨材の平均粒子径は、鋳型品質および鋳型強度向上の観点や、鋳型の造型しやすさの観点から、好ましくは０．０５ｍｍ以上であり、より好ましくは０．１ｍｍ以上である。また、耐火性骨材の平均粒子径が上記下限値以上であると、鋳型の製造の際に、無機粘結剤層の使用量を減らすことができるため、無機コーテッドサンドの再生がより容易となるという点においても好ましい。
耐火性骨材の平均粒子径は、鋳型品質および鋳型強度向上の観点や、鋳型の造型しやすさの観点から、好ましくは２ｍｍ以下であり、より好ましくは１ｍｍ以下、さらに好ましくは０．５ｍｍ以下である。また、耐火性骨材の平均粒子径が上記上限値以下であると、鋳型の製造の際に、空隙率が小さくなり、鋳型強度を高められるという点においても好ましい。

（無機粘結剤層）
無機粘結剤層は、具体的には、無機粘結剤と、酸化亜鉛および酸化マグネシウムから選ばれる１種以上とを含有する。
無機粘結剤層とは、具体的には、耐火性骨材の表面に形成された被覆層である。無機粘結剤層は、たとえば、無機粘結剤、酸化亜鉛及び酸化マグネシウムから選ばれる１種以上が混合されて被覆された層；無機粘結剤が被覆された層の上に酸化亜鉛及び酸化マグネシウムから選ばれた１種以上がさらに被覆された層；または、無機粘結剤と酸化亜鉛及び酸化マグネシウムから選ばれる１種以上の化合物が混合されて被覆された層の上に酸化亜鉛及び酸化マグネシウムから選ばれる１種以上の化合物がさらに被覆された層とすることができる。

無機コーテッドサンド中の無機粘結剤層の含有量は、鋳型強度を向上させる観点から、無機コーテッドサンド中の水以外の成分全体に対して好ましくは０．０５質量％以上であり、より好ましくは０．１質量％以上、さらに好ましくは０．５質量％以上、さらにより好ましくは１．０質量％以上、殊更好ましくは１．５質量％以上である。
また、成形金型への充填性を向上させる観点、および、鋳型強度を向上させる観点から、無機コーテッドサンド中の無機粘結剤層の含有量は、無機コーテッドサンド中の水以外の成分全体に対して好ましくは１０質量％以下であり、より好ましくは８質量％以下、さらに好ましくは６質量％以下、さらにより好ましくは４．５質量％以下、さらにより好ましくは４質量％以下である。
ここで、無機粘結剤層の含有量は、無機粘結剤層に含まれる水を除く含有量をいう。たとえば、無機粘結剤として後述するメタケイ酸ナトリウム水和物を用いる場合、メタケイ酸ナトリウムに換算して含有量を求める。

無機コーテッドサンド中の耐火性骨材１００質量部に対する無機粘結剤層の含有量は、鋳型強度を向上させる観点から、好ましくは０．０５質量部以上であり、より好ましくは０．１質量部以上、さらに好ましくは０．５質量部以上、さらにより好ましくは１質量部以上、殊更好ましくは１．５質量部以上である。
また、成形金型への充填性を向上させる観点、および、鋳型強度を向上させる観点から、無機コーテッドサンド中の耐火性骨材１００質量部に対する無機粘結剤層の含有量は、好ましくは１０質量部以下であり、より好ましくは８質量部以下、さらに好ましくは６質量部以下、さらにより好ましくは４．５質量部以下、さらにより好ましくは４質量部以下である。

次に、無機粘結剤層に含まれる成分を説明する。
（無機粘結剤）
本実施形態においては、生産性に優れる観点および入手容易性の観点から、無機粘結剤は、たとえばケイ酸化合物を含み、好ましくはケイ酸ナトリウム及びメタケイ酸ナトリウムから選ばれる少なくとも１種を含む。
また、無機粘結剤は、上記以外の水溶性のケイ酸化合物を主成分とするものをさらに含んでもよい。ケイ酸ナトリウム及びメタケイ酸ナトリウム以外のケイ酸化合物の具体例として、ケイ酸カリウム、メタケイ酸カリウム、ケイ酸リチウム、ケイ酸アンモニウムが挙げられる。

ケイ酸ナトリウムとして、具体的には、ケイ酸ナトリウム１号～５号からなる群から選択される１種または２種以上が挙げられる。ここで、ケイ酸ナトリウムは、ＳｉＯ₂／Ｎａ₂Ｏのモル比により１号～５号に分類されており、ケイ酸ナトリウム１号～３号についてはＪＩＳ－Ｋ－１４０８に規定されている。各号におけるＳｉＯ₂／Ｎａ₂Ｏのモル比は、具体的には以下の通りである。
ケイ酸ナトリウム１号：ＳｉＯ₂／Ｎａ₂Ｏのモル比＝２．０～２．３
ケイ酸ナトリウム２号：ＳｉＯ₂／Ｎａ₂Ｏのモル比＝２．４～２．６
ケイ酸ナトリウム３号：ＳｉＯ₂／Ｎａ₂Ｏのモル比＝２．８～３．３
ケイ酸ナトリウム４号：ＳｉＯ₂／Ｎａ₂Ｏのモル比＝３．３～３．５
ケイ酸ナトリウム５号：ＳｉＯ₂／Ｎａ₂Ｏのモル比＝３．６～３．８
また、２種以上のケイ酸ナトリウムを混合することで、ＳｉＯ₂／Ｎａ₂Ｏのモル比を所望の程度に調整してもよい。
ケイ酸ナトリウムは、好ましくは、１号水ガラスおよび３号水ガラスから選択される少なくとも１種である。

メタケイ酸ナトリウムは、無機コーテッドサンドの生産性を向上する観点、および、鋳型の生産性を向上する観点から、水和物であることが好ましい。
メタケイ酸ナトリウム水和物としては、上記の観点から、メタケイ酸ナトリウム５水和物およびメタケイ酸ナトリウム９水和物から選択される少なくとも１種が好ましく、メタケイ酸ナトリウム９水和物がより好ましい。

無機粘結剤層中の無機粘結剤の含有量は、鋳型強度を向上する観点、および、鋳型の表面形状を良好にする観点から、無機粘結剤層全体に対して好ましくは２５質量％以上であり、より好ましくは３０質量％以上、さらに好ましくは３５質量％以上、さらに好ましくは４０質量％以上である。
また、高温での鋳型の変形を抑制する観点から、無機粘結剤層中の無機粘結剤の含有量は、無機粘結剤層全体に対して好ましくは９４質量％以下であり、より好ましくは９３質量％以下である。
ここで、無機粘結剤層中の無機粘結剤の含有量は、無機粘結剤層中の水以外の成分全体に対する、水分を除く無機粘結剤の含有量をいう。

無機粘結剤中のケイ酸ナトリウム及びメタケイ酸ナトリウムの含有量の合計は、鋳型強度を向上する観点、生産性に優れる観点および入手容易性の観点から、好ましくは８０質量％以上であり、より好ましくは９０質量％以上、さらに好ましくは９５質量％以上、よりさらに好ましくは９８質量％以上、よりさらに好ましくは実質的に１００質量％である。ここで「実質的」とは、意図せずに含まれる成分、例えば、原料であるケイ酸ナトリウム及びメタケイ酸ナトリウム中に含まれるケイ酸ナトリウム及びメタケイ酸ナトリウム以外の成分を含みうることを意味する。
無機粘結剤中のケイ酸ナトリウム及びメタケイ酸ナトリウムの含有量の合計は、無機粘結剤中の水以外の成分全体に対する、ケイ酸ナトリウム及びメタケイ酸ナトリウムの含有量の合計をいう。

また、無機コーテッドサンド中の無機粘結剤の含有量は、鋳型強度を向上させる観点、および、鋳型の表面形状を良好にする観点から、耐火性骨材１００質量部に対して好ましくは０．０３質量部以上であり、より好ましくは０．１質量部以上であり、さらに好ましくは０．５質量部以上、さらにより好ましくは０．８質量部以上、殊更好ましくは１質量部以上である。
また、成形金型への充填性を向上させる観点から、無機コーテッドサンド中の無機粘結剤の含有量は、耐火性骨材１００質量部に対して好ましくは５質量部以下であり、より好ましくは４質量部以下、さらに好ましくは３質量部以下、さらにより好ましくは２質量部以下である。

（酸化亜鉛、酸化マグネシウム）
酸化亜鉛（ＺｎＯ）および酸化マグネシウム（ＭｇＯ）の性状は、無機粘結剤との反応性を高める観点から微粒子であることが好ましい。
酸化亜鉛および酸化マグネシウムの平均粒子径は、無機粘結剤との反応性を高める観点から、好ましくは１００μｍ以下であり、より好ましくは５０μｍ以下、さらに好ましくは３０μｍ以下、さらにより好ましくは２０μｍ以下、さらにより好ましくは１５μｍ以下である。
また、酸化亜鉛および酸化マグネシウムの平均粒子径は、取り扱いやすさの観点、および、入手容易性の観点から、好ましくは０．１μｍ以上であり、より好ましくは０．３μｍ以上、さらに好ましくは０．５μｍ以上、さらに好ましくは１μｍ以上である。

酸化亜鉛および酸化マグネシウムの平均粒子径は、具体的には、以下の測定方法を用いて行うことができる。
（平均粒子径の測定方法）
レーザー回折式粒度分布測定装置ＬＡ－９６０Ｖ２（堀場製作所社製）を用いて測定された体積累積５０％の平均粒子径である。分析条件は以下の通りである。
・測定方法：フロー法
・分散媒：水
・分散方法：攪拌、内蔵超音波３分
・試料濃度：２ｍｇ／１００ｍＬ
・屈折率：各酸化物の屈折率（酸化亜鉛：２．００、酸化マグネシウム：１．７６）

無機粘結剤層中の酸化亜鉛および酸化マグネシウムの含有量の合計は、高温での鋳型の変形を抑制する観点から、無機粘結剤層の水以外の成分全体に対して、好ましくは２質量％以上であり、より好ましくは３質量％以上である。
また、鋳型強度を向上する観点から、無機粘結剤層中の酸化亜鉛および酸化マグネシウムの含有量の合計は、無機粘結剤層の水以外の成分全体に対して、好ましくは４５質量％以下であり、より好ましくは４０質量％以下、さらに好ましくは３５質量％以下である。

無機粘結剤１００質量部に対する酸化亜鉛および酸化マグネシウムの含有量の合計は、高温での鋳型の変形を抑制する観点から、好ましくは６質量部以上であり、より好ましくは７質量部以上、さらに好ましくは１０質量部以上、さらにより好ましくは１５質量部以上、殊更好ましくは２０質量部以上である。
また、鋳型強度を向上する観点、および、無機コーテッドサンドの製造にあたり、耐火性骨材を無機粘結剤で被覆した後酸化亜鉛および酸化マグネシウムを添加する場合（外添）に粉塵飛散を抑制する観点から、無機粘結剤１００質量部に対する酸化亜鉛および酸化マグネシウムの含有量の合計は、好ましくは７０質量部以下であり、より好ましくは６０質量部以下、さらに好ましくは５５質量部以下、さらにより好ましくは５０質量部以下である。

（その他添加剤）
無機粘結剤層には、上述の成分の他、必要に応じて各種添加剤を含有させてもよい。その他添加剤としては、保湿剤、耐湿向上剤、耐火性骨材と無機粘結剤の結合を強化するカップリング剤、滑剤、界面活性剤、離型剤等が挙げられる。
このうち、保湿剤としては、たとえば多価アルコール、水溶性高分子、炭化水素類、糖類、タンパク質、上述したもの以外の無機化合物が挙げられる。
耐湿向上剤としては、金属酸化物（酸化亜鉛および酸化マグネシウムを除く。）、炭酸塩、ホウ酸塩、硫酸塩、リン酸塩等が挙げられる。
滑剤としては、例えば、ワックス類；脂肪酸アマイド類；アルキレン脂肪酸アマイド類；ステアリン酸；ステアリルアルコール；ステアリン酸鉛、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸マグネシウム等のステアリン酸金属塩；ステアリン酸モノグリセリド；ステアリルステアレート；硬化油等が挙げられる。
離型剤としては、例えば、パラフィン、ワックス、軽油、マシン油、スピンドル油、絶縁油、廃油、植物油、脂肪酸エステル、有機酸、黒鉛微粒子、雲母、蛭石、フッ素系離型剤、シリコーン系離型剤等が挙げられる。

（無機微粒子）
本実施形態において、無機コーテッドサンドは、酸化亜鉛及び酸化マグネシウムを除く無機微粒子をさらに含んでもよい。無機微粒子は、無機粘結剤層の一部をなすことが好ましい。このとき、無機粘結剤層は、その層上および層中の少なくとも一方に無機微粒子をさらに含むことが好ましく、層上に無機微粒子をさらに含むことがより好ましい。無機微粒子は、無機粘結剤層上と無機粘結剤層中の両方に含まれていてもよい。
こうすることで、無機コーテッドサンドの粒子同士が無機微粒子を介してより強固に結着し、その結果、得られる鋳型の強度をさらに向上させることができる。
ここで、無機粘結剤層上の無機微粒子は、無機粘結剤層に一部埋め込まれていてもよい。

無機微粒子としては限定されないが、例えば、シリカ粒子、シリコン粒子等が挙げられ、鋳型の強度を向上させる観点から、シリカ粒子が好ましく、比表面積が大きく、ケイ酸ナトリウム、メタケイ酸ナトリウムとの反応性が高い観点から、非晶質シリカ粒子がより好ましい。これらの無機微粒子は一種を単独で使用してもよいし、２種以上を組み合わせて使用してもよい。

（非晶質シリカ粒子）
本実施形態において、無機コーテッドサンドは、非晶質シリカ粒子をさらに含んでもよい。非晶質シリカ粒子は、好ましくは無機粘結剤層の一部をなす。

非晶質シリカ粒子の非晶化度は、無機コーテッドサンドの粒子同士を非晶質シリカ粒子を介してより強固に結着させる観点から、好ましくは８０％以上であり、より好ましくは９０％以上、さらに好ましくは９３％以上、さらにより好ましくは９５％以上、殊更好ましくは９８％以上である。非晶質シリカ粒子の非晶化度の上限は限定されないが、例えば、１００％以下であり、９９．８％以下であってもよく、また、９９％以下であってもよい。

非晶質シリカ粒子の非晶化度は、下記に示されるＸ線回折法によって求めることができる。
（Ｘ線回折法）
非晶質シリカ粒子を乳鉢で粉砕し、粉末Ｘ線回折装置のＸ線ガラスホルダーに圧着して測定する。粉末Ｘ線回折装置は、理学電機社製ＭｕｌｔｉＦｌｅｘ（光源ＣｕＫα線、管電圧４０ｋＶ、管電流４０ｍＡ）を用い、２θ＝５～９０°の範囲で走査間隔０．０１°、走査速度２°／ｍｉｎ、スリットＤＳ１、ＳＳ１、ＲＳ０．３ｍｍにて行う。２θ＝１０°～５０°の範囲で、低角度側及び高角度側のＸ線強度を直線で結び、直線下の面積をバックグラウンドとし、機器付属のソフトを用いて結晶化度を求め、１００から引いて非晶化度とする。具体的には、バックグラウンドより上の面積について、非晶質ピーク（ハロー）と各結晶性成分をカーブフィッティングにより分離し、それぞれの面積を求め、下記式にて非晶化度（％）を計算する。
非晶化度（％）＝ハローの面積／（結晶性成分面積＋ハロー面積）×１００

非晶質シリカ粒子のレーザー回折散乱式粒度分布測定法による重量基準粒度分布における平均粒子径ｄ₅₀は、鋳型強度を向上する観点、および、ハンドリング性向上の観点から、好ましくは０．１μｍ以上であり、より好ましくは０．３μｍ以上である。また、鋳型強度を向上する観点から、非晶質シリカ粒子の上記平均粒子径ｄ₅₀は、好ましくは２．０μｍ以下であり、より好ましくは１．０μｍ以下、さらに好ましくは０．８μｍ以下、さらにより好ましくは０．６μｍ以下である。
ここで、非晶質シリカ粒子のレーザー回折散乱式粒度分布測定法による重量基準粒度分布における平均粒子径ｄ₅₀は、例えば無機コーテッドサンドから無機粘結剤層を水で溶解させて除去し、非晶質シリカ粒子を取り出し、次いで、得られた非晶質シリカ粒子の粒度をレーザー回折散乱式粒度分布測定法で測定することによって得ることができる。
また、非晶質シリカ粒子のレーザー回折散乱式粒度分布測定法による重量基準粒度分布における平均粒子径ｄ₅₀は、原料である非晶質シリカ粒子の粒度をレーザー回折散乱式粒度分布測定法で測定することによって得ることもできる。

また、走査型電子顕微鏡の観察画像から求められる、非晶質シリカ粒子の平均粒子径は、単位質量当たりの鋳型強度向上やハンドリング性向上の観点から、好ましくは０．１μｍ以上であり、より好ましくは０．３μｍ以上である。また、単位質量当たりの鋳型強度向上の観点から、走査型電子顕微鏡の観察画像から求められる、非晶質シリカ粒子の平均粒子径は、好ましくは２．０μｍ以下であり、より好ましくは１．０μｍ以下、さらに好ましくは０．８μｍ以下、さらにより好ましくは０．６μｍ以下である。
ここで、走査型電子顕微鏡の観察画像から求められる、非晶質シリカ粒子の平均粒子径は、種々の画像解析手法を用いることができる。前処理として不規則な粒子選別を行ってもよい。例えば、元素を頼りに無機粘結剤層と非晶質シリカ粒子を判定した後に、任意の非晶質シリカ粒子を１００個選択し、それらの粒子径を測定し、最大粒子径から数えて１０個と最低粒子径から数えて１０個の合計２０個の非晶質シリカ粒子を除いた８０個の非晶質シリカ粒子の粒子径の平均値を非晶質シリカ粒子の平均粒子径とすることができる。

無機粘結剤層中の非晶質シリカ粒子の含有量は、鋳型強度を向上する観点から、無機粘結剤層の水以外の成分全体に対して、具体的には０質量％以上であり、好ましくは２０質量％以上であり、より好ましくは２５質量％以上、さらに好ましくは３０質量％以上である。
また、鋳型の表面形状を良好にする観点、および、粉塵飛散を抑制する観点から、無機粘結剤層中の非晶質シリカ粒子の含有量は、無機粘結剤層の水以外の成分全体に対して、好ましくは５５質量％以下であり、より好ましくは５０質量％以下、さらに好ましくは４５質量％以下である。

また、非晶質シリカ粒子の含有量は、鋳型強度を向上する観点から、無機粘結剤１００質量部に対して、具体的には０質量部以上であり、好ましくは２０質量部以上であり、より好ましくは４０質量部以上、さらに好ましくは５０質量部以上、さらにより好ましくは６０質量部以上である。
また、鋳型の表面形状を良好にする観点、および、粉塵飛散を抑制する観点から、非晶質シリカ粒子の含有量は、無機粘結剤１００質量部に対して、好ましくは１５０質量部以下であり、より好ましくは１２０質量部以下、さらに好ましくは１００質量部以下、さらにより好ましくは９０質量部以下、さらにより好ましくは８０質量部以下である。

無機コーテッドサンドに含まれる無機粘結剤層中の水の含有量は、高強度の鋳型を得る観点から、無機粘結剤１００質量部に対して、好ましくは５質量部以上であり、より好ましくは１０質量部以上、さらに好ましくは２０質量部以上である。
また、成形金型への充填性の観点及び高強度の鋳型を得る観点から、無機コーテッドサンドに含まれる無機粘結剤層中の水の含有量は、無機粘結剤１００質量部に対して、好ましくは１８０質量部以下であり、より好ましくは１６０質量部以下、さらに好ましくは１５０質量部以下、よりさらに好ましくは１４０質量部以下である。

無機コーテッドサンドに含まれる無機粘結剤層中の水の含有量は、無機粘結剤の種類に応じて調整することができる。
無機粘結剤がケイ酸ナトリウムであるとき、無機粘結剤層中の水の含有量は、高強度の鋳型を得る観点から、ケイ酸ナトリウム１００質量部に対して、好ましくは５質量部以上、より好ましくは１０質量部以上、さらに好ましくは２０質量部以上である。
また、成形金型への充填性の観点及び高強度の鋳型を得る観点から、無機コーテッドサンドに含まれる無機粘結剤層中の水の含有量は、ケイ酸ナトリウム１００質量部に対して、好ましくは５５質量部以下であり、より好ましくは５０質量部以下である。

無機粘結剤がメタケイ酸ナトリウムであるとき、高強度の鋳型を得る観点、および、簡便に鋳型を製造する観点から、無機粘結剤層中の水の含有量は、メタケイ酸ナトリウム１００質量部に対して、好ましくは６０質量部以上、より好ましくは６５質量部以上、更に好ましくは９０質量部以上、より更に好ましくは１１０質量部以上であり、また、流動性を良好にし、成形金型への充填性をより一層向上させる観点から、好ましくは１８０質量部以下、より好ましくは１６０質量部以下、更に好ましくは１５０質量部以下、より更に好ましくは１４０質量以下である。
例えば、無機粘結剤層を構成する無機粘結剤がメタケイ酸ナトリウム５水和物のみである場合の水の含有量はメタケイ酸ナトリウム１００質量部に対して７４質量部であり、メタケイ酸ナトリウム９水和物のみである場合の水の含有量はメタケイ酸ナトリウム１００質量部に対して１３３質量部である。

＜無機コーテッドサンドの製造方法＞
無機コーテッドサンドの製造方法は、たとえば無機粘結剤の種類に応じて選択することができる。

無機粘結剤がケイ酸ナトリウムを含むとき、たとえば、加熱した耐火性骨材に対して、無機粘結剤としての水ガラス水溶液を、必要に応じて添加剤とともに、混練または混合して均一に混和し、耐火性骨材の表面を水ガラス水溶液で被覆するとともに、水ガラス水溶液の水分を蒸散させることにより、常温流動性を有する乾態の無機コーテッドサンドを得ることができる。

無機粘結剤がメタケイ酸ナトリウム水和物を含むとき、たとえば、メタケイ酸ナトリウム水和物の融点以上の温度にて、耐火性骨材とメタケイ酸ナトリウム水和物を混合して混合物を得る工程；および、該混合物をメタケイ酸ナトリウム水和物の融点未満の温度に冷却する工程、を含む製造方法により、乾態の無機コーテッドサンドを得ることができる。
かかる製造方法によれば、無機粘結剤層を結晶化させることができるため、従来の製造方法に比べて、流動性に優れた無機コーテッドサンドを得ることができる。また、メタケイ酸ナトリウム水和物の水溶液を用いることを要しないために、脱水工程の必要がなく、無機コーテッドサンドの製造方法を簡略化できる。

混合物を得る工程では、具体的には、メタケイ酸ナトリウム水和物の融点以上の温度にて、耐火性骨材の表面に、流動化したメタケイ酸ナトリウム水和物を被覆する。
メタケイ酸ナトリウム水和物の融点以上の温度にて、耐火性骨材とメタケイ酸ナトリウム水和物を混合する方法としては、例えば、メタケイ酸ナトリウム水和物の融点以上の温度に加熱した耐火性骨材にメタケイ酸ナトリウム水和物を投入し、メタケイ酸ナトリウム水和物を融解させながら耐火性骨材とメタケイ酸ナトリウム水和物とを混合する方法；加熱融解させたメタケイ酸ナトリウム水和物を耐火性骨材に投入し、混合する方法が挙げられる。
これらの中でも、コーティング時間を短くできる観点から、加熱融解させたメタケイ酸ナトリウム水和物を耐火性骨材に投入し、混合する方法が好ましい。
同様の観点から、混合物を得る工程において、メタケイ酸ナトリウム水和物を予め水溶液にしないで混合することが好ましい。また混合物を得る工程が、水を意図的に添加する工程を含まないことが好ましい。
耐火性骨材とメタケイ酸ナトリウム水和物とを混合するときの攪拌速度や処理時間等の混合条件は、混合物の処理量によって適宜決定することができる。

混合物を冷却する工程では、混合物を得る工程で得られた混合物をメタケイ酸ナトリウム水和物の融点未満の温度に冷却することにより、メタケイ酸ナトリウム水和物の流動性を低減させ、耐火性骨材の表面にメタケイ酸ナトリウム水和物を定着させることによって、メタケイ酸ナトリウム水和物層すなわち無機粘結剤層を形成する。

また、無機コーテッドサンドの製造において、酸化亜鉛または酸化マグネシウムの添加方法に制限はなく、たとえば、耐火性骨材を無機粘結剤、必要により非晶質シリカ粒子、上述したその他の添加剤で被覆した後、酸化亜鉛及び酸化マグネシウムから選ばれる１種以上、必要により非晶質シリカ粒子、その他の添加剤を被覆してもよい。
または、無機粘結剤、酸化亜鉛及び酸化マグネシウムから選ばれる１種以上、必要により非晶質シリカ粒子、その他の添加剤を一緒に耐火性骨材に被覆してもよい。
または、無機粘結剤、酸化亜鉛及び酸化マグネシウムから選ばれる１種以上、必要により非晶質シリカ粒子その他の添加剤を一緒に耐火性骨材に被覆した後、酸化亜鉛及び酸化マグネシウムから選ばれる１種以上や必要により非晶質シリカ粒子、その他の添加剤を被覆してもよい。
鋳型の変形を抑制する観点から、耐火性骨材を無機粘結剤で被覆した後、酸化亜鉛及び酸化マグネシウムから選ばれる１種以上を被覆することが好ましい。

酸化亜鉛または酸化マグネシウムは固体状、または水分散液にして、耐火性骨材、無機粘結剤等と混合することができる。
また、酸化亜鉛または酸化マグネシウムの添加は、一括して行ってもよいし、複数回に分けて行ってもよい。

以上の方法により、本実施形態における無機コーテッドサンドを得ることができる。
また、得られた無機コーテッドサンドは、単独で、もしくはその他の公知の耐火性骨材やその他の添加剤と組み合わせて、所望の鋳型を造型することができる。

＜鋳型＞
本実施形態において、鋳型は、前述の本実施形態における無機コーテッドサンドを用いて作製される。鋳型の造型方法としては、加熱された成形金型を用いた造型方法、加熱された成形金型にさらに水蒸気を通気した後、熱風を通気する造型方法等が挙げられる。
無機粘結剤層がメタケイ酸ナトリウム水和物を含む場合は、無機コーテッドサンドを加熱された成形金型に充填して造型する方法が好ましい。無機粘結剤層がケイ酸ナトリウムを含む場合は、無機コーテッドサンドに水を添加し混練した後に、加熱された成形金型へ充填して造型する方法、または無機コーテッドサンドを加熱された成形金型へ充填した後に、水蒸気を通気して、さらにその後に熱風を通気して造型する方法が好ましい。

無機粘結剤層がメタケイ酸ナトリウム水和物を含むとき、加熱された成形金型を用いた造型方法では、たとえば、まず、無機コーテッドサンドを、目的とする鋳型を与える成形金型に充填する。
ここで、鋳型生産性を向上させる観点から、好ましくは無機コーテッドサンドを充填する前に成形金型を予め加熱により保温する。このときの加熱温度は、鋳型生産性を向上させる観点から及び鋳型強度を向上させる観点から、好ましくは１００℃以上であり、より好ましくは１５０℃以上であり、また、好ましくは３００℃以下であり、より好ましくは２５０℃以下である。

無機コーテッドサンドの充填後、水蒸気を通気させずに成形金型を加熱して、無機コーテッドサンドを硬化させる。無機粘結剤層がメタケイ酸ナトリウム水和物を含むとき、無機コーテッドサンドに水を添加して混練する工程や、水蒸気を通気する工程を用いることなく無機コーテッドサンドを硬化させることができるため、水蒸気を通気させる設備等が不要となる。
加熱温度は、鋳型生産性を向上させる観点、及び、鋳型強度を向上させる観点から、好ましくは１００℃以上であり、より好ましくは１５０℃以上であり、また、好ましくは３００℃以下であり、より好ましくは２５０℃以下である。また、加熱する時間は安定した鋳型強度を得る観点から、好ましくは３０秒以上であり、より好ましくは６０秒以上であり、また、好ましくは６００秒以下である。

また、無機粘結剤層がケイ酸ナトリウムを含むとき、無機コーテッドサンドに水を添加して混練した後に加熱された成形金型に充填する。また、水蒸気を通気する造型方法では、たとえば、目的とする鋳型を与える成形金型内に無機コーテッドサンドを充填した後に、水蒸気を吹き込む。水蒸気の通気により無機コーテッドサンドの充填相が湿らされて湿潤状態となる。そして、９０～２００℃に加熱された成形金型内に熱風を通気して無機コーテッドサンドを乾燥して硬化させる。

また、本実施形態における無機コーテッドサンドは、積層造型法に用いることもできる。

上述した実施形態に関し、本発明はさらに以下の鋳型の変形を抑制する方法および無機コーテッドサンドを開示する。
＜１＞
耐火性骨材と前記耐火性骨材の表面に形成された無機粘結剤層とを有する無機コーテッドサンドを用いて作製された鋳型において、該無機粘結剤層が酸化亜鉛及び酸化マグネシウムから選ばれる１種以上を含有し、前記酸化亜鉛及び前記酸化マグネシウムの合計含有量を無機粘結剤１００質量部に対して６質量部以上７０質量部以下とすることにより、鋳造時に該鋳型の変形を抑制する方法。

＜２＞
耐火性骨材と前記耐火性骨材の表面に形成された無機粘結剤層とを有する無機コーテッドサンドを用いて作製された鋳型において、
該無機粘結剤層が酸化亜鉛及び酸化マグネシウムから選ばれる１種以上を含有し、
前記酸化亜鉛及び前記酸化マグネシウムの合計含有量を無機粘結剤１００質量部に対して６質量部以上７０質量部以下とし、
前記無機粘結剤がケイ酸ナトリウム及びメタケイ酸ナトリウムからなる群から選ばれる少なくとも１種を、ケイ酸ナトリウム及びメタケイ酸ナトリウムの合計で８０質量％以上含有し、
前記無機コーテッドサンド中の前記耐火性骨材１００質量部に対する前記無機粘結剤層の含有量を、０．０５質量部以上１０質量部以下とすることによる、＜１＞に記載の鋳造時に該鋳型の変形を抑制する方法。
＜３＞
耐火性骨材と前記耐火性骨材の表面に形成された無機粘結剤層とを有する無機コーテッドサンドを用いて作製された鋳型において、
該無機粘結剤層が酸化亜鉛及び酸化マグネシウムから選ばれる１種以上を含有し、
前記酸化亜鉛及び前記酸化マグネシウムの合計含有量を無機粘結剤１００質量部に対して６質量部以上５５質量部以下とし、
前記無機粘結剤がケイ酸ナトリウム及びメタケイ酸ナトリウムからなる群から選ばれる少なくとも１種を、ケイ酸ナトリウム及びメタケイ酸ナトリウムの合計で９８質量％以上含有し、
前記無機コーテッドサンド中の前記耐火性骨材１００質量部に対する前記無機粘結剤層の含有量を、１質量部以上４．５質量部以下とすることによる、＜１＞又は＜２＞に記載の鋳造時に該鋳型の変形を抑制する方法。
＜４＞
前記無機コーテッドサンドの平均粒子径が０．０５ｍｍ以上２ｍｍ以下である、＜１＞乃至＜３＞いずれかに記載の鋳造時に該鋳型の変形を抑制する方法。
＜５＞
前記耐火性骨材の平均粒子径が０．０５ｍｍ以上２ｍｍ以下である、＜１＞乃至＜４＞いずれかに記載の鋳造時に該鋳型の変形を抑制する方法。
＜６＞
前記無機コーテッドサンド中の無機粘結剤層の含有量が１．０質量％以上４．５質量％以下である、＜１＞乃至＜５＞いずれかに記載の鋳造時に該鋳型の変形を抑制する方法。
＜７＞
前記無機粘結剤層中の無機粘結剤の含有量が３５質量％以上９４質量％以下である、＜１＞乃至＜６＞いずれかに記載の鋳造時に該鋳型の変形を抑制する方法。
＜８＞
前記無機粘結剤中のケイ酸ナトリウム及びメタケイ酸ナトリウムの含有量の合計が、実質的に１００質量％である、＜１＞乃至＜７＞いずれかに記載の鋳造時に該鋳型の変形を抑制する方法。
＜９＞
前記無機コーテッドサンド中の無機粘結剤の含有量が、耐火性骨材１００質量部に対して、０．５質量部以上３質量部以下である、＜１＞乃至＜８＞いずれかに記載の鋳造時に該鋳型の変形を抑制する方法。
＜１０＞
前記酸化亜鉛および酸化マグネシウムの平均粒子径が、０．５μｍ以上３０μｍ以下である、＜１＞乃至＜９＞いずれかに記載の鋳造時に該鋳型の変形を抑制する方法。
＜１１＞
前記無機粘結剤層中の酸化亜鉛および酸化マグネシウムの含有量の合計が、２質量％以上４０質量％以下である、＜１＞乃至＜１０＞いずれかに記載の鋳造時に該鋳型の変形を抑制する方法。
＜１２＞
前記酸化亜鉛及び前記酸化マグネシウムの合計含有量が無機粘結剤１００質量部に対して２０質量部以上５５質量部以下である＜１＞乃至＜１１＞いずれかに記載の鋳造時に該鋳型の変形を抑制する方法。
＜１３＞
前記無機粘結剤層中の水の含有量が、無機粘結剤１００質量部に対して２０質量部以上１５０質量部以下である、＜１＞乃至＜１２＞いずれかに記載の鋳造時に該鋳型の変形を抑制する方法。
＜１４＞
耐火性骨材と前記耐火性骨材の表面に形成された無機粘結剤層とを有する無機コーテッドサンドであって、
該無機粘結剤層が酸化亜鉛及び酸化マグネシウムから選ばれる１種以上を含有し、
前記酸化亜鉛及び前記酸化マグネシウムの合計含有量が無機粘結剤１００質量部に対して６質量部以上７０質量部以下である、無機コーテッドサンド。
＜１５＞
耐火性骨材と前記耐火性骨材の表面に形成された無機粘結剤層とを有する無機コーテッドサンドであって、
該無機粘結剤層が酸化亜鉛及び酸化マグネシウムから選ばれる１種以上を含有し、
前記酸化亜鉛及び前記酸化マグネシウムの合計含有量が無機粘結剤１００質量部に対して６質量部以上７０質量部以下であり、
前記無機粘結剤がケイ酸ナトリウム及びメタケイ酸ナトリウムからなる群から選ばれる少なくとも１種を、ケイ酸ナトリウム及びメタケイ酸ナトリウムの合計で８０質量％以上含有し、
当該無機コーテッドサンド中の前記耐火性骨材１００質量部に対する前記無機粘結剤層の含有量が、０．０５質量部以上１０質量部以下である、＜１４＞に記載の無機コーテッドサンド。
＜１６＞
耐火性骨材と前記耐火性骨材の表面に形成された無機粘結剤層とを有する無機コーテッドサンドであって、
該無機粘結剤層が酸化亜鉛及び酸化マグネシウムから選ばれる１種以上を含有し、
前記酸化亜鉛及び前記酸化マグネシウムの合計含有量が無機粘結剤１００質量部に対して６質量部以上５５質量部以下であり、
前記無機粘結剤がケイ酸ナトリウム及びメタケイ酸ナトリウムからなる群から選ばれる少なくとも１種を、ケイ酸ナトリウム及びメタケイ酸ナトリウムの合計で９８質量％以上含有し、
当該無機コーテッドサンド中の前記耐火性骨材１００質量部に対する前記無機粘結剤層の含有量が、１質量部以上４．５質量部以下である、＜１４＞又は＜１５＞に記載の無機コーテッドサンド。
＜１７＞
当該無機コーテッドサンドの平均粒子径が０．０５ｍｍ以上２ｍｍ以下である、＜１４＞乃至＜１６＞いずれかに記載の無機コーテッドサンド。
＜１８＞
前記耐火性骨材の平均粒子径が０．０５ｍｍ以上２ｍｍ以下である、＜１４＞乃至＜１７＞いずれかに記載の無機コーテッドサンド。
＜１９＞
当該無機コーテッドサンド中の無機粘結剤層の含有量が１．０質量％以上４．５質量％以下である、＜１４＞乃至＜１８＞いずれかに記載の無機コーテッドサンド。
＜２０＞
前記無機粘結剤層中の無機粘結剤の含有量が３５質量％以上９４質量％以下である、＜１４＞乃至＜１９＞いずれかに記載の無機コーテッドサンド。
＜２１＞
前記無機粘結剤中のケイ酸ナトリウム及びメタケイ酸ナトリウムの含有量の合計が、実質的に１００質量％である、＜１４＞乃至＜２０＞いずれかに記載の無機コーテッドサンド。
＜２２＞
当該無機コーテッドサンド中の無機粘結剤の含有量が、耐火性骨材１００質量部に対して、０．５質量部以上３質量部以下である、＜１４＞乃至＜２１＞いずれかに記載の無機コーテッドサンド。
＜２３＞
前記酸化亜鉛および酸化マグネシウムの平均粒子径が、０．５μｍ以上３０μｍ以下である、＜１４＞乃至＜２２＞いずれかに記載の無機コーテッドサンド。
＜２４＞
前記無機粘結剤層中の酸化亜鉛および酸化マグネシウムの含有量の合計が、２質量％以上４０質量％以下である、＜１４＞乃至＜２３＞いずれかに記載の無機コーテッドサンド。
＜２５＞
前記酸化亜鉛及び前記酸化マグネシウムの合計含有量が無機粘結剤１００質量部に対して２０質量部以上５５質量部以下である、＜１４＞乃至＜２４＞いずれかに記載の無機コーテッドサンド。
＜２６＞
前記無機粘結剤層中の水の含有量が、無機粘結剤１００質量部に対して２０質量部以上１５０質量部以下である、＜１４＞乃至＜２５＞いずれかに記載の無機コーテッドサンド。
＜２７＞
当該無機コーテッドサンドが非晶質シリカ粒子を含有し、非晶質シリカ粒子の含有量が無機粘結剤１００質量部に対して、５０質量部以上９０質量部以下である、＜１４＞乃至＜２６＞いずれかに記載の無機コーテッドサンド。
＜２８＞
無機粘結剤層中の前記非晶質シリカ粒子の含有量が２０質量％以上４５質量％以下である、＜２７＞に記載の無機コーテッドサンド。
＜２９＞
前記非晶質シリカ粒子の非晶化度が９０％以上であり、非晶質シリカ粒子の平均粒子径が０．１μｍ以上２．０μｍ以下である、＜２７＞または＜２８＞に記載の無機コーテッドサンド。
＜３０＞
耐火性骨材を無機粘結剤で被覆する工程、無機粘結剤で被覆された耐火性骨材を酸化亜鉛及び酸化マグネシウムから選ばれる少なくとも１種で被覆する工程を含む、＜１４＞乃至＜２９＞いずれかに記載の無機コーテッドサンドの製造方法。

以下、本発明を実施例および比較例により説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
はじめに、以下の例で用いた原料を示す。

（無機コーテッドサンドの製造に用いた原料）
・耐火性骨材
三河珪砂Ｒ６（三河珪石社製、平均粒子径：２００μｍ）
ルナモスＭＳ＃６０（鋳造用人工砂、花王クエーカー社製、平均粒子径：２００μｍ）
・無機粘結剤
メタケイ酸ナトリウム９水和物（Ｎａ₂ＳｉＯ₃・９Ｈ₂Ｏ）（日本化学工業社製）
１号５０水ガラス（ＳｉＯ₂／Ｎａ₂Ｏ＝２．１）（富士化学社製：４５質量％水溶液）
３号水ガラス（ＳｉＯ₂／Ｎａ₂Ｏ＝３．１）（富士化学社製：４０質量％水溶液）
・非晶質シリカ微粒子
デンカ溶融シリカＳＦＰ－２０Ｍ（平均粒子径ｄ₅₀：０．４μｍ、非晶化度：９９．５％以上）（デンカ社製）
・酸化亜鉛（ＺｎＯ）
酸化亜鉛：富士フィルム和光純薬社製、粉末状、平均粒子径１．３７μｍ
・酸化マグネシウム（ＭｇＯ）
酸化マグネシウム：富士フィルム和光純薬社製、粉末状、平均粒子径１２．２μｍ

＜実施例１～４＞
耐火性骨材として三河珪砂Ｒ６（１００質量部）を攪拌機に投入した。次いで、８０℃に加熱して溶融させたメタケイ酸ナトリウム９水和物（４．００質量部）を撹拌機に投入して４分間混練した後、さらに非晶質シリカ微粒子（１．２０質量部）を投入して、２分間混練を行った。次いで、表１に示す量の酸化亜鉛または酸化マグネシウムを投入して、２分間混練を行い、実施例１～４の無機コーテッドサンドを得た。表１に、無機コーテッドサンドの配合組成を示す。

＜実施例５～１２＞
耐火性骨材として約１２０℃に加熱した三河珪砂Ｒ６（１００質量部）を攪拌機に投入した。次いで、１号５０水ガラス（４．００質量部）を撹拌機に投入して混練を行って水分を蒸発させ、砂粒塊が崩壊するまで約３分間攪拌を行った。さらに、酸化亜鉛または酸化マグネシウム（表２に示す量）を投入して２分間混練を行い、実施例５～１２の無機コーテッドサンドを得た。表２に、無機コーテッドサンドの配合組成を示す。

＜実施例１３＞
耐火性骨材として約１２０℃に加熱したルナモスＭＳ＃６０（１００質量部）を攪拌機に投入した。次いで、１号５０水ガラス（２．００質量部）を撹拌機に投入して混練を行って水分を蒸発させ、砂粒塊が崩壊するまで約３分間攪拌を行った。さらに、酸化亜鉛（０．１９質量部）を投入して２分間混練を行い、実施例１３の無機コーテッドサンドを得た。表２に、無機コーテッドサンドの配合組成を示す。

＜実施例１４、１６＞
耐火性骨材として約１２０℃に加熱した三河珪砂Ｒ６（１００質量部）を攪拌機に投入した。次いで、３号水ガラス（４．００質量部）と酸化亜鉛または酸化マグネシウム（０．４１質量部）を撹拌機に投入して混練を行って水分を蒸発させ、砂粒塊が崩壊するまで約３分間攪拌を行って実施例１４、１６の無機コーテッドサンドを得た。表３に、無機コーテッドサンドの配合組成を示す。

＜実施例１５、１７＞
耐火性骨材として約１２０℃に加熱した三河珪砂Ｒ６（１００質量部）を攪拌機に投入した。次いで、３号水ガラス（４．００質量部）を撹拌機に投入して混練を行って水分を蒸発させ、砂粒塊が崩壊するまで約３分間攪拌を行った。さらに、酸化亜鉛または酸化マグネシウム（０．４１質量部）を投入して２分間混練を行い、実施例１５、１７の無機コーテッドサンドを得た。

＜比較例１＞
酸化亜鉛および酸化マグネシウムをいずれも加えなかったこと以外は、実施例１～４と同様にして比較例１の無機コーテッドサンドを得た。表１に、無機コーテッドサンドの配合組成を示す。

＜比較例２＞
酸化亜鉛および酸化マグネシウムをいずれも加えなかったこと以外は、実施例５～１２と同様にして比較例２の無機コーテッドサンドを得た。表２に、無機コーテッドサンドの配合組成を示す。

＜比較例３＞
酸化亜鉛を加えなかったこと以外は、実施例１３と同様にして比較例３の無機コーテッドサンドを得た。表２に、無機コーテッドサンドの配合組成を示す。

＜比較例４＞
酸化亜鉛および酸化マグネシウムをいずれも加えなかったこと以外は、実施例１４～１７と同様にして比較例４の無機コーテッドサンドを得た。表３に、無機コーテッドサンドの配合組成を示す。

（評価方法）
各例で得られた無機コーテッドサンドを用いて以下の方法で鋳型を作製し、その変形を評価した。評価結果を各表にあわせて示す。

（鋳型の作製）
＜実施例１～４、比較例１＞
２２．３×２２．３×１８０ｍｍ試験片（５本取り）金型を１８０℃に加熱した。各例の無機コーテッドサンドについて、ＣＳＲ－４３ブロー造型機を使用し、ブロー圧０．３ＭＰａで無機コーテッドサンドを充填した。その後、この成形金型で無機コーテッドサンドを１５０秒間静置することで硬化させ、鋳型試験片を得た。

＜実施例５～１７、比較例２～４＞
予め無機コーテッドサンド（１００質量部）に水（２質量部）を加えて２分間混練を行った後、実施例１～４、比較例１と同様の操作で無機コーテッドサンドを成形金型に充填し、鋳型試験片を得た。

（鋳型の変形）
図１（ａ）および図１（ｂ）は、鋳型の変形の測定方法を説明するための断面図である。上述の方法で得られた各例の鋳型試験片を、２５℃／５５％ＲＨの恒温室で１時間放置した後、５×２２．３×９０ｍｍの板状試験片１０に切り出した。適当な大きさの鉄板の上に金属製の台座１１ａ、１１ｂ（１３ｍｍ×１３ｍｍ、高さ１３ｍｍ）を中心間距離が９０ｍｍになるように並べて、その上に板状試験片１０を両端がそれぞれの台座の中心に位置するように乗せた（図１（ａ））。さらに板状試験片１０の中心に重り１３（４．７ｇ）を乗せた。その後、後述の条件で加熱したマッフル炉で板状試験片１０を乗せた鉄板を加熱した。所定時間経過後にマッフル炉から板状試験片１０を取り出して１時間放置して冷却した。その後、板状試験片１０の変形量を測定した。板状試験片１０の両端を結んだ直線から湾曲部への最大垂直距離を変形量とした（図１（ｂ））。
加熱条件は、実施例１～１７および比較例１～４のいずれも５００℃、１０分とした。

表１～表３より、実施例１～４と比較例１との間、実施例５～１２と比較例２との間、実施例１３と比較例３との間、および、実施例１４～１７と比較例４との間を比較すると、各実施例においては、比較例のものに比べて、鋳型の変形の抑制効果に優れていた。

１０板状試験片
１１ａ、１１ｂ台座
１３重り

Claims

耐火性骨材と前記耐火性骨材の表面に形成された無機粘結剤層とを有する無機コーテッドサンドを用いて作製された鋳型において、該無機粘結剤層が酸化亜鉛及び酸化マグネシウムから選ばれる１種以上を含有し、前記酸化亜鉛及び前記酸化マグネシウムの合計含有量を無機粘結剤１００質量部に対して６質量部以上７０質量部以下とすることにより、鋳造時に該鋳型の変形を抑制する方法。
前記無機コーテッドサンド中の前記耐火性骨材１００質量部に対する前記無機粘結剤層の含有量が、０．０５質量部以上１０質量部以下である、請求項１に記載の鋳型の変形を抑制する方法。
前記無機粘結剤がケイ酸ナトリウム及びメタケイ酸ナトリウムから選ばれる少なくとも１種を含有する、請求項１又は２に記載の鋳型の変形を抑制する方法。
耐火性骨材と前記耐火性骨材の表面に形成された無機粘結剤層とを有する無機コーテッドサンドであって、
該無機粘結剤層が酸化亜鉛及び酸化マグネシウムから選ばれる１種以上を含有し、
前記酸化亜鉛及び前記酸化マグネシウムの合計含有量が無機粘結剤１００質量部に対して６質量部以上７０質量部以下である、無機コーテッドサンド。
当該無機コーテッドサンド中の前記耐火性骨材１００質量部に対する前記無機粘結剤層の含有量が、０．０５質量部以上１０質量部以下である、請求項４に記載の無機コーテッドサンド。
前記無機粘結剤がケイ酸ナトリウム及びメタケイ酸ナトリウムから選ばれる少なくとも１種を含有する、請求項４又は５に記載の無機コーテッドサンド。