JP2022109375A - ウェハ研削用粘着テープおよびウェハの加工方法 - Google Patents

Abstract

【課題】ウェハ表面の凹凸に対する追従性に優れ、研削後のウェハの厚さ精度が良好になるように研削することができ、先ダイシング法または先ステルス法を適用した場合においても、薄膜研削工程や研磨工程においてウェハや装置を破損することなく加工可能なウェハ研削用粘着テープおよびウェハの加工方法を提供する。【解決手段】基材樹脂フィルム２と、基材樹脂フィルム２の少なくとも片面側に形成された粘着剤層３と、基材樹脂フィルム２と粘着剤層３との間に設けられた中間層４とを有するウェハ研削用粘着テープ１であって、ウェハ研削用粘着テープ１の粘着剤層３とは反対側の面に両面テープを貼付して測定ステージに固定し、５０℃の温度下で測定端子を２０μｍ押込んで、ねじりせん断測定により得られる損失正接が０．１２～０．３５である。【選択図】図１

Description

本発明は、ウェハ研削用粘着テープおよびウェハの加工方法に関する。さらに詳しくは、ウェハの薄膜研削工程に適用できるウェハ研削用粘着テープとこのウェハ研削用粘着テープを用いたウェハの加工方法に関する。

パターン形成後のウェハは、通常、その厚さを薄くするため、ウェハ裏面に裏面研削加工、エッチング等の処理を施す。この際、ウェハ表面のパターンを保護する目的で該パターン面にウェハ研削用粘着テープが貼り付けられる。ウェハ研削用粘着テープは、一般的に、基材樹脂フィルムに粘着剤層が積層されてなり、ウェハの表面に粘着剤層を貼付して用いるようになっている。

近年では、配線長の短縮や機器の小型化を目的に、ＬＳＩ（Large Scale Integration）チップを３次元に配置した実装製品の実用化が進んでいる。ＬＳＩチップは、半導体ウェハの表面に厚い絶縁膜を設け、絶縁膜に貫通孔を形成し、この貫通孔に銅等の配線材を充填して貫通電極を形成した後、これをダイシングすることによって得られる。こうしたウェハでは、半導体ウェハの表面に厚い絶縁膜が設けられているため、ウェハエッジの段差やダイシングのために予め設けておくスクライブラインの深さが大きくなっている。

また、パッケージングの薄層化、チップ実装面積の少面積化等に伴い、フリップチップ実装と呼ばれる実装方法式が採用されている。フリップチップ実装は、チップ表面と基板を電気的に接続する際、半導体ウェハ表面に形成されたボール状や円柱状のバンプによって接続する。このようなバンプは、高さ（厚さ）が１００μｍを超えるようなものもある。

上述のように、ウェハエッジの段差やスクライブライン、バンプ等により、表面の凹凸が大きいウェハにウェハ研削用粘着テープを貼合した場合、ウェハ研削用粘着テープがウェハ表面の凹凸に対して十分に追従できず、凸部に対する粘着テープの密着が不十分となる。そして、凸部に研削時の応力が集中してディンプルと呼ばれる研削跡が発生したり、研削中にウェハが破損してしまうことがあった。

そこで、ウェハ表面の凸部に十分に追従させるために、基材フィルム層と粘着剤層の層間に柔軟性に富んだ熱可塑性樹脂層を形成したウェハ研削用粘着テープが提案されている（例えば、特許文献１，２参照）。

ウェハ表面の凸部に追従させるための指標として、弾性率が挙げられ、一般的にはDYNAMIC ANALYZER RDA IIやARESによる評価が行われている（例えば、特許文献３，４参照）。

ところで、近年の高密度実装技術の進歩に伴い、ウェハの薄厚化の要求があり、場合によっては５０μｍ以下の厚さ、例えば２５μｍまで薄厚加工することが求められている。このような加工方法の一つとして、ウェハの裏面研削加工の前に、ウェハ表面に所定深さの溝を形成し、次いで裏面研削を行うことでチップを個片化する先ダイシング法がある（例えば、特許文献５参照）。また、裏面研削加工の前に、ウェハ内部にレーザーを照射することで改質領域を形成し、次いで裏面研削を行うことでチップを個片化する先ステルス法がある（例えば、特許文献６参照）。

特許第３７７３３５８号公報 特許第４０５４１１３号公報 特許第６０５９４９９号公報 特開２０１８－１００４２２号公報 特開平０５－３３５４１１号公報 特開２００４－００１０７６号公報

しかしながら、特許文献１，２に記載のウェハ研削用粘着テープでは、柔軟な熱可塑性樹脂層があるために研削時にウェハが振動し、研削後のウェハ厚さ精度を悪くすることが懸念される。さらに、先ダイシング法や先ステルス法を用いて、ウェハを厚さ２５μｍまでのように薄く研削する場合、特許文献１，２に記載のウェハ研削用粘着テープでは、柔軟な熱可塑性樹脂層があるために、ウェハをハーフカットしたときに生じたカーフ部や、切断ラインに沿って改質層から伸展させた亀裂に粘着剤層や熱可塑性樹脂層が入り込んで、ウェハの研削時にウェハと研削装置との間に巻き込まれて、ウェハや研削装置が破損してしまうことが懸念される。また、ウェハの裏面を研削した後に、研磨加工を行う場合には、ウェハ裏面には２００Ｎ／１２ｉｎｃｈを超える圧力がかかり、６０℃を超える研磨熱が発生することもあり、熱可塑性樹脂層や粘着剤層が熱可塑性樹脂で構成されている場合は粘着剤層が、よりウェハと研磨装置との間に巻き込まれやすくなり、ウェハや研磨装置が破損してしまうおそれが高まる。

また、研削後のウェハ厚さ精度を向上させるためには、上述のように粘着剤層の他に熱可塑性樹脂層を設けるなど複層化することが望ましいが、特許文献３，４に記載の弾性率評価方法は、単層のもののみ測定が可能であり、複層の測定は困難であった。

そこで、本発明は、ウェハ表面の凹凸に対する追従性に優れ、研削後のウェハの厚さ精度が良好になるように研削することができ、先ダイシング法または先ステルス法を適用した場合においても、薄膜研削工程や研磨工程においてウェハや装置を破損することなく加工可能なウェハ研削用粘着テープおよびこのウェハ研削用粘着テープを用いウェハを加工するウェハの加工方法を提供することを目的とする。

本発明者らは、上記目的を達成するべく鋭意検討した結果、複層構成のウエハ研削用粘着テープの弾性率の測定を可能にする方法を見出し、本発明を完成するに至った。

上記課題を解決するために、本願発明によるウェハ研削用粘着テープは、基材樹脂フィルムと、前記基材樹脂フィルムの少なくとも片面側に形成された粘着剤層と、前記基材樹脂フィルムと前記粘着剤層との間に設けられた中間層とを有するウェハ研削用粘着テープであって、前記ウェハ研削用粘着テープの前記粘着剤層とは反対側の面に両面テープを貼付して、前記ウェハ研削用粘着テープを前記両面テープで測定ステージに固定し、５０℃の温度下で前記ウェハ研削用粘着テープに対して測定端子を２０μｍ押込んで、ねじりせん断測定により得られる損失正接が０．１２～０．３５であることを特徴とする。

上記ウェハ研削用粘着テープは、前記ウェハ研削用粘着テープの前記粘着剤層とは反対側の面に両面テープを貼付して、前記ウェハ研削用粘着テープを前記両面テープで測定ステージに固定し、５０℃の温度下で前記ウェハ研削用粘着テープに対して測定端子を２０μｍ押込んで、ねじりせん断測定により得られる貯蔵弾性率が５３ｋＰａ～１５９ｋＰａであることが好ましい。

上記ウェハ研削用粘着テープは、前記中間層の厚みが粘着剤層の厚みの２０～１５０％であることを特徴とする。

また、上記ウェハ研削用粘着テープは、ウェハに切り込みを入れた後に該ウェハの裏面を研削することによりチップに分割する工程、またはウェハ内部にレーザーを照射することで改質領域を形成した後に該ウェハの裏面を研削することによりチップに分割する工程に用いられることが好ましい。

本発明に係るウェハ研削用粘着テープおよびウェハの加工方法によれば、ウェハ表面の凹凸に対する追従性に優れ、研削後のウェハの厚さ精度が良好になるように研削することができ、先ダイシング法または先ステルス法を適用した場合においても、薄膜研削工程や研磨工程においてウェハや装置を破損することなく加工することができる。

本発明の実施形態に係るウェハ研削用粘着テープの構造を模式的に示す断面図である。 本発明の実施形態に係るウェハ研削用粘着テープの変形例の構造を模式的に示す断面図である。 本発明の実施形態に係るウェハ研削用粘着テープを用いたバックグラインド工程を模式的に示す断面図である。 本発明の実施形態に係るウェハ研削用粘着テープを用いたバックグラインド工程を模式的に示す断面図である。 本発明の実施形態に係るウェハ研削用粘着テープを用いたバックグラインド工程の後の個片化工程を模式的に示す断面図である。 本発明の実施形態に係るウェハ研削用粘着テープを用いたバックグラインド工程の後の個片化工程を模式的に示す断面図である。 本発明の実施形態に係るウェハ研削用粘着テープを用いたバックグラインド工程の後のエキスパンド工程を模式的に示す断面図である。 本発明の実施形態に係るウェハ研削用粘着テープを用いたバックグラインド工程の後のピックアップ工程を模式的に示す断面図である。

以下に、本発明の実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。図１は、本発明の実施形態に係るウェハ研削用粘着テープ１の構造を模式的に示す断面図である。

図１に示すように、本実施形態に係るウェハ研削用粘着テープ１は、基材樹脂フィルム２を有しており、基材樹脂フィルム２の少なくとも片面側には粘着剤層３が設けられている。また基材樹脂フィルム２と粘着剤層３との間には中間層４が設けられている。粘着剤層３上には、必要に応じて、表面が離型処理された剥離フィルム（図示せず）の離型処理面が粘着剤層３側に来るように積層されていてもよい。

（基材樹脂フィルム２）
本発明のウェハ研削用粘着テープ１の基材樹脂フィルム２として、公知のプラスチック、ゴム等を用いることができる。基材樹脂フィルム２は、特に、粘着剤層３に放射線硬化性の組成物を使用する場合には、その組成物が硬化する波長の放射線の透過性の良いものを選択するのがよい。なお、ここで、放射線とは、例えば、紫外線のような光、あるいはレーザー光、または電子線のような電離性放射線を総称して言うものであり、以下、これらを総称して放射線と言う。

このような基材樹脂フィルム２として選択し得る例としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン－プロピレン共重合体、ポリブテン－１、ポリ－４－メチルペンテン－１、エチレン－酢酸ビニル共重合体、エチレン－アクリル酸エチル共重合体、エチレン－アクリル酸メチル共重合体、エチレン－アクリル酸共重合体、アイオノマー等のα－オレフィンの単独重合体または共重合体あるいはこれらの混合物、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリカーボネート、ポリメチルメタクリレート等のエンジニアリングプラスチック、ポリウレタン、スチレン－エチレン－ブテンもしくはペンテン系共重合体、ポリアミド－ポリオール共重合体等の熱可塑性エラストマー、およびこれらの混合物がある。また、これらを複層にしたものを使用してもよい。

各層を積層して基材樹脂フィルム２を形成する方法としては、粘着剤、接着剤などを用いた貼合や共押出し等、公知のものを適用することができる。例えば、図２に示すように基材樹脂フィルム２は、上述の材料から構成される一の基材樹脂フィルム２１と上述の材料から構成される他の基材樹脂フィルム２３とを接着剤層２２を介して貼合して得ることができる。

基材樹脂フィルム２の中間層４が設けられる側の表面には、中間層４との密着性を向上させるために、コロナ処理やプライマー層を設ける等の処理を適宜施してもよい。なお、基材樹脂フィルム２の中間層４が設けられない側の表面をシボ加工もしくは滑剤コーティングすることも好ましく、これによって、本発明のウェハ研削用粘着テープ１の保管時のブロッキング防止等の効果を得ることができる。

（粘着剤層３）
図１に示すように、本実施の形態に係るウェハ研削用粘着テープ１は、基材樹脂フィルム２の一方の面側に粘着剤層３が形成されている。

粘着剤層３を構成する粘着剤組成物は、ウェハ５の研削時にウェハ５との密着性を十分保持でき、ウェハ研削用粘着テープ１の剥離時にウェハ５の破損を発生させないものであれば特に限定されないが、下記に記載するような低角度での剥離力が低くなるものを選択することが好ましい。主成分のポリマー（粘着剤ベース樹脂）は、（メタ）アクリル樹脂であることが好ましい。主成分のポリマーとして（メタ）アクリル樹脂を用いることにより、粘着力の制御が容易になり、弾性率等をコントロールできる。

粘着剤層３を構成する粘着剤組成物としては、剥離性の観点から、放射線硬化型の粘着剤を用いることが好ましい。放射線の照射で硬化させるには、粘着剤ベース樹脂等の樹脂がエチレン性不飽和基（非芳香族性の炭素－炭素二重結合）を有するか、粘着剤ベース樹脂にエチレン性不飽和基を有する化合物を併用する。本発明においては、粘着剤ベース樹脂等の樹脂が側鎖にエチレン性不飽和基を有する樹脂を使用することも剥離性の観点から特に好ましい。また、粘着剤組成物に光重合開始剤および架橋剤を含有することが好ましく、粘着剤層３の弾性率や粘着力を調整するのに架橋剤を含有することが好ましい。

粘着剤層３を構成する粘着剤組成物として、放射線の照射により硬化することのない、いわゆる感圧型の粘着剤を用いる場合、放射線の照射に代えて、剥離時に例えば５０℃程度の熱を加えることで剥離力の低下をさせることも可能である。このような感圧型の粘着剤としては、（メタ）アクリル酸アルキルエステルモノマーから導かれる構成単位と、２－ヒドロキシプロピルアクリレート、２－ヒドロキシルエチル（メタ）アクリレートおよび／または２－ヒドロキシブチルアクリレートから導かれる構成単位とを含み、該（メタ）アクリル酸アルキルエステルモノマーから導かれる構成単位が含まれる共重合体が、イソシアネート化合物により架橋されたものを使用することができる。

［エチレン性不飽和基を有する樹脂］
エチレン性不飽和基を有する樹脂はどのようなものでも構わないが、（メタ）アクリル樹脂が好ましい。樹脂中に含有する二重結合の量の指標であるヨウ素価は０．５～２０であるものが好ましい。このヨウ素価はより好ましくは０．８～１０である。ヨウ素価が０．５以上であると、放射線照射後の粘着力の低減効果を得ることができ、ヨウ素価が２０以下であれば、過度の放射線硬化を防ぐことができる。また、エチレン性不飽和基を有する樹脂は、ガラス転移温度（Ｔｇ）が－７０℃～０℃であることが好ましい。ガラス転移温度（Ｔｇ）が－７０℃以上であれば、ウェハ５の加工工程に伴う熱に対する耐熱性が増す。

エチレン性不飽和基を有する樹脂はどのようにして製造されたものでもよいが、側鎖に官能基（α）を有する（メタ）アクリル樹脂に、エチレン性不飽和基と前記樹脂中の官能基（α）と反応する官能基（β）を有する化合物を反応させ、（メタ）アクリル樹脂の側鎖にエチレン性不飽和基を導入する方法が好ましい。

エチレン性不飽和基としては、とのような基でも構わないが、（メタ）アクリロイル基、（メタ）アクリロイルオキシ基、（メタ）アクリロイルアミノ基、アリル基、１－プロペニル基、ビニル基（スチレンもしくは置換スチレンを含む）が好ましく、（メタ）アクリロイル基、（メタ）アクリロイルオキシ基がより好ましい。官能基（α）と反応する官能基（β）としては、カルボキシル基、水酸基、アミノ基、メルカプト基、環状酸無水基、エポキシ基、イソシアネート基等が挙げられる。

ここで、官能基（α）と官能基（β）のうちの一方の官能基が、カルボキシル基、水酸基、アミノ基、メルカプト基、または環状酸無水基である場合には、他方の官能基は、エポキシ基、イソシアネート基が挙げられ、一方の官能基が環状酸無水基の場合、他方の官能基はカルボキシル基、水酸基、アミノ基、メルカプト基が挙げられる。なお、一方の官能基が、エポキシ基である場合は、他方の官能基はエポキシ基であってもよい。

側鎖に官能基（α）を有する（メタ）アクリル樹脂は、官能基（α）を有する、（メタ）アクリル酸エステル、アクリル酸または（メタ）アクリルアミドを重合させることで得られる。官能基（α）としては、カルボキシル基、水酸基、アミノ基、メルカプト基、環状酸無水基、エポキシ基、イソシアネート基等が挙げられ、カルボキシル基、水酸基が好ましく、水酸基が特に好ましい。

このようなモノマーとしては、アクリル酸、メタクリル酸、ケイ皮酸、イタコン酸、フマル酸、フタル酸、２－ヒドロキシアルキルアクリレート類、２－ヒドロキシアルキルメタクリレート類、グリコールモノアクリレート類、グリコールモノメタクリレート類、Ｎ－メチロールアクリルアミド、Ｎ－メチロールメタクリルアミド、アリルアルコール、Ｎ－アルキルアミノエチルアクリレート類、Ｎ－アルキルアミノエチルメタクリレート類、アクリルアミド類、メタクリルアミド類、無水マレイン酸、無水イタコン酸、無水フマル酸、無水フタル酸、グリシジルアクリレート、グリシジルメタクリレート、アリルグリシジルエーテル、ポリイソシアネート化合物のイソシアネート基の一部を水酸基またはカルボキシル基および放射線硬化性炭素－炭素二重結合を有する単量体でウレタン化したもの等を挙げられる。これらの中でも、アクリル酸、メタクリル酸、２－ヒドロキシアルキルアクリレート類、２－ヒドロキシアルキルメタクリレート類、グリシジルアクリレート、グリシジルメタクリレートが好ましく、アクリル酸、メタクリル酸、２－ヒドロキシアルキルアクリレート類、２－ヒドロキシアルキルメタクリレート類がより好ましく、２－ヒドロキシアルキルアクリレート類、２－ヒドロキシアルキルメタクリレート類がさらに好ましい。

エチレン性不飽和基を有する樹脂は、上記のモノマーとともに、（メタ）アクリル酸エステル等の他のモノマーとの共重合体が好ましい。（メタ）アクリル酸エステルとしては、メチルアクリレート、エチルアクリレート、ｎ－プロピルアクリレート、ｎ－ブチルアクリレート、イソブチルアクリレート、ｎ－ペンチルアクリレート、ｎ－ヘキシルアクリレート、ｎ－オクチルアクリレート、イソオクチルアクリレート、２－エチルヘキシルアクリレート、ドデシルアクリレート、デシルアクリレートヘキシルアクリレート、およびこれらに対応するメタクリレートが挙げられる。（メタ）アクリル酸エステルは１種でも２種以上でも構わないが、アルコール部の炭素数が５以下のものと炭素数が６～１２のものを併用することが好ましい。エチレン性不飽和基を有する樹脂は、（メタ）アクリル酸エステルに加えて、（メタ）アクリル酸をさらに共重合したものが好ましい。

エチレン性不飽和基を有する樹脂、特に、エチレン性不飽和基を有する樹脂の重合反応は、溶液重合、乳化重合、塊状重合、懸濁重合のいずれであってもよい。側鎖に官能基（α）を有する（メタ）アクリル樹脂に、エチレン性不飽和基と前記樹脂中の官能基（α）と反応する官能基（β）を有する化合物を反応させる場合、一方を過剰にして、反応させ、未反応の官能基を残すことにより、所望の粘着物性および弾性率に調整することができる。

重合開始剤としては、α，α’－アゾビスイソブチルニトリル等のアゾビス系、ベンゾイルペルオキシド等の有機過酸化物系等のラジカル発生剤を通常用いる。この際、必要に応じて触媒、重合禁止剤を併用することができ、重合温度および重合時間を調節することにより、所望の分子量の樹脂を得ることができる。また、分子量を調節することに関しては、メルカプタン、四塩化炭素系の溶剤を用いることが好ましい。

エチレン性不飽和基を有する樹脂の平均分子量は、２０万～１５０万程度が好ましく、７０万～１２０万がより好ましい。低分子量成分を少なくすることで、ウェハ５表面の汚染を抑制することができ、例えば分子量１０万以下の分子が全体の１０％以下とすることなどが好ましい。分子量が１５０万を越えると、合成時および塗工時にゲル化する可能性がある。なお、エチレン性不飽和基を有する樹脂が、水酸基価５～１００ｍｇＫＯＨ／ｇとなるＯＨ基を有すると、放射線照射後の粘着力を減少することによりテープ剥離不良の危険性を更に低減することができるので好ましい。

エチレン性不飽和基と官能基（α）と反応する官能基（β）を有する化合物を説明する。エチレン性不飽和基は先に説明した基が好ましく、好ましい範囲も同じである。官能基（α）と反応する官能基（β）は先に説明した基が挙げられる。官能基（β）としては、イソシアネート基が得に好ましい。

エチレン性不飽和基と官能基（α）と反応する官能基（β）を有する化合物としては、官能基（α）を有するモノマーの化合物、アルコール部にイソシアネート基を有する（メタ）アクリレートが挙げられ、アルコール部にイソシアネート基を有する（メタ）アクリレートが好ましい。アルコール部にイソシアネート基を有する（メタ）アクリレートとしては、アルコール部の末端にイソシアネート基を有するものが好ましく、アルコール部のイソシアネート基以外の炭素数は２～８が好ましく、アルコール部は直鎖アルキルのものが好ましい。アルコール部にイソシアネート基を有する（メタ）アクリレートとしては、例えば、２－イソシアナトエチルアクリレート、２－イソシアナトエチルメタクリレートが好ましく挙げられる。

［架橋剤］
架橋剤としては、ポリイソシアネート類、メラミン・ホルムアルデヒド樹脂または２個以上のエポキシ基を有するエポキシ化合物が好ましく、ポリイソシアネート類が特に好ましい。架橋剤は、単独でまたは２種類以上を組み合わせて使用することができる。架橋剤は樹脂ポリマーを架橋することにより、粘着剤の凝集力を、粘着剤塗布後に向上することができる。

ポリイソシアネート類としては、例えば、ヘキサメチレンジイソシアネート、２，２，４－トリメチル－ヘキサメチレンジイソシアネート、イソフォロンジイソシアネート、４，４’－ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、２，４’－ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、リジンジイソシアネート、リジントリイソシアネート、４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネート、トリレンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、４，４’－ジフェニルエーテルジイソシアネート、４，４’－〔２，２－ビス（４－フェノキシフェニル）プロパン〕ジイソシアネート等を挙げることができ、具体的には、市販品として、コロネートＬ（日本ポリウレタン株式会社製）等を用いることができる。

メラミン・ホルムアルデヒド樹脂は、市販品として、ニカラックＭＸ－４５（株式会社三和ケミカル社製）、メラン（昭和電工マテリアルズ株式会社製）等を用いることができる。更に、エポキシ樹脂としては、ＴＥＴＲＡＤ－Ｘ（三菱化学株式会社製）等を用いることができる。

架橋剤の添加量は、エチレン性不飽和基を有する樹脂１００質量部に対して０．１～２０質量部とすることが好ましく、１．０～１０質量部とすることが更に好ましく、エチレン性不飽和基を有する樹脂の官能基数に合わせて、また、所望の粘着物性や弾性率を得るために適宜その量が調整される。架橋剤の量が０．１質量部未満では凝集力向上効果が十分でない傾向があり、２０質量部を越えると粘着剤の配合および塗布作業中に硬化反応が急速に進行し、架橋構造が形成される傾向があるため、作業性が損なわれるおそれがある。

［光重合開始剤］
粘着剤層３として放射線硬化型粘着剤を選定した場合には、必要に応じて光重合開始剤を含むことができる。光重合開始剤には基材樹脂フィルム２を透過する放射線により反応するものであれば、特に制限はなく、従来知られているものを用いることができる。例えば、ベンゾフェノン、４，４’－ジメチルアミノベンゾフェノン、４，４’－ジエチルアミノベンゾフェノン、４，４’－ジクロロベンゾフェノン等のベンゾフェノン類、アセトフェノン、ジエトキシアセトフェノン等のアセトフェノン類、２－エチルアントラキノン、ｔ－ブチルアントラキノン等のアントラキノン類、２－クロロチオキサントン、ベンゾインエチルエーテル、ベンゾインイソプロピルエーテル、ベンジル、２，４，５－トリアリ－ルイミダゾール二量体（ロフィン二量体）、アクリジン系化合物、アシルフォスフィンオキサイド類、等を挙げることができ、これらは単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。 光重合開始剤の添加量は、エチレン性不飽和基を有する樹脂１００質量部に対して０．１～１０質量部とすることが好ましく、０．５～５質量部とすることがより好ましい。

［その他の添加物］
粘着剤層３には必要に応じて粘着付与剤、粘着調整剤、界面活性剤等、あるいは改質剤等を配合することができる。また、無機化合物フィラーを適宜加えてもよい。本発明においては、改質剤を添加することも剥離性の観点から好ましい。改質剤はシリコーン化合物、フッ素系化合物、長鎖アルキル基含有化合物などを挙げることができ、添加により低角度における剥離力を低下させること、および、水に対する接触角が上がることにより、ダスト浸入を抑制することが可能となる。改質剤のウェハ５表面への移行を防ぐため、改質剤はエチレン性不飽和基を有する化合物であることが望ましく、更に、粘着剤ベース樹脂が側鎖にエチレン性不飽和基を有する樹脂であることがより好ましい。エチレン性不飽和基を有する改質剤として、具体的には市販品として、シリコーンアクリレートであるＥｂｅｃｒｙｌ ３６０（ダイセル・オルネクス株式会社製）やフッ素系表面改質剤であるメガファックＲＳ－７２－Ｋ（ＤＩＣ株式会社製）などが挙げられる。ウェハ５表面への影響の観点から、フッ素系化合物であることがより好ましい。

粘着剤層３は、例えば、上述の粘着剤組成物を剥離フィルム上に塗布、乾燥させて後述の中間層４上に転写することで形成することができる。また、粘着剤層３は複数層により構成してもよい。その場合、例えば、上述の粘着剤組成物を剥離フィルム上に塗布、乾燥させて中間層４上に転写して一の粘着剤層３１を形成し、別に上述の粘着剤組成物を剥離フィルム上に塗布、乾燥させて得た粘着剤層３２を、粘着剤層３１の上に貼合して、粘着剤層３とすることができる。あるいは、中間層４上に、粘着剤層３１の粘着剤組成物を塗布し、その上に積層して粘着剤層３２に粘着剤組成物を塗布し乾燥させてもよい。

（中間層４）
また、本発明のウェハ研削用粘着テープ１は、基材樹脂フィルム２と粘着剤層３との間に中間層４を有している。中間層４としては、樹脂または粘着剤を用いることができる。

中間層４に用いる樹脂としては、例えば、ラジカル重合性酸コモノマー、アクリル酸エステルコモノマー、メタクリル酸エステルコモノマー及びカルボン酸ビニルエステルコモノマーから選択される少なくとも１種のコモノマーと、エチレンとの共重合体であるエチレン系共重合体からなる樹脂、アイオノマー等のエチレン性不飽和基を含むモノマーの単独重合体または共重合体からなる樹脂、ポリエチレン（例えば、低密度ポリエチレン）からなる樹脂が挙げられる。本発明のウェハ研削用粘着テープ１に用いられる中間層４には、これらの樹脂を１種単独で用いてもよく、２種以上組み合わせて用いてもよい。

上記ラジカル重合性酸コモノマーとしては、具体的には、マレイン酸、フマル酸、シトラコン酸、イタコン酸等のα，β－不飽和ジカルボン酸またはこれらの無水物、アクリル酸、メタクリル酸、クロトン酸、ビニル酢酸、ペンテン酸等の不飽和モノカルボン酸等が挙げられ、中でも無水マレイン酸、アクリル酸、メタクリル酸が好ましい。
上記アクリル酸エステルコモノマーとしては、具体的には、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸プロピル、アクリル酸ブチル等が挙げられ、中でもアクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチルが好ましい。

上記メタクリル酸エステルコモノマーとしては、具体的には、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸プロピル、メタクリル酸ブチル等が挙げられ、中でもメタクリル酸メチル、メタクリル酸エチルが好ましい。
上記カルボン酸ビニルエステルコモノマーとしては、具体的には、ギ酸ビニル、酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル、酪酸ビニル等が挙げられ、中でも酢酸ビニルが好ましい。

エチレン系共重合体の具体例としては、二元系共重合体として、例えば、エチレン－アクリル酸共重合体、エチレン－メタクリル酸共重合体、エチレン－無水マレイン酸共重合体、エチレン－アクリル酸メチル共重合体、エチレン－アクリル酸エチル共重合体、エチレン－メタクリル酸メチル共重合体、エチレン－メタクリル酸エチル共重合体、エチレン－酢酸ビニル共重合体が挙げられる。
三元系共重合体として、例えば、エチレン－アクリル酸－アクリル酸メチル共重合体、エチレン－アクリル酸－アクリル酸エチル共重合体、エチレン－アクリル酸－酢酸ビニル共重合体、エチレン－メタクリル酸－メタクリル酸メチル共重合体、エチレン－メタクリル酸－メタクリル酸エチル共重合体、エチレン－メタクリル酸－酢酸ビニル共重合体、エチレン－無水マレイン酸－アクリル酸メチル共重合体、エチレン－無水マレイン酸－アクリル酸エチル共重合体、エチレン－無水マレイン酸－メタクリル酸メチル共重合体、エチレン－無水マレイン酸－メタクリル酸エチル共重合体、エチレン－無水マレイン酸－酢酸ビニル共重合体が挙げられる。
さらに、上記のコモノマーを組み合わせた多元系の共重合体も挙げられる。
上記共重合体の中でも、特に、エチレン－アクリル酸共重合体、エチレン－メタクリル酸共重合体、エチレン－アクリル酸メチル共重合体、エチレン－アクリル酸エチル共重合体、エチレン－アクリル酸ブチル共重合体、エチレン－無水マレイン酸－アクリル酸メチル共重合体、エチレン－無水マレイン酸－アクリル酸エチル共重合体、エチレン－無水マレイン酸－メタクリル酸メチル共重合体及びエチレン－無水マレイン酸－メタクリル酸エチル共重合体が好ましく、エチレン－アクリル酸メチル共重合体、エチレン－アクリル酸エチル共重合体及びエチレン－アクリル酸ブチル共重合体が好ましい。

エチレン系共重合体の合成に用いられるエチレンとコモノマ-との合計質量中、コモノマーの割合は１０質量％～５０質量％が好ましく、１５質量％～４０質量％が更に好ましい。

中間層４を構成する樹脂は、単層でもよく複層であっても良い。複層にする方法としては、共押出による製膜や接着剤による貼り合わせなどが挙げられる。

また、中間層４として用いる粘着剤は、上述の粘着剤層３に用いられる粘着剤であってもよいが、放射線非硬化型粘着剤であることが好ましい。

中間層４に用いる放射線非硬化型の粘着剤（粘着剤樹脂、ベース樹脂）としては、例えばアクリル系粘着剤が挙げられる。アクリル系粘着剤としては、（メタ）アクリル酸エステルモノマーまたは（メタ）アクリル酸エステルモノマーおよび（メタ）アクリル酸から導かれる構成単位とからなる（メタ）アクリル酸エステル共重合体が挙げられる。ここで（メタ）アクリル酸エステルモノマーとしては、例えば、（メタ）アクリル酸シクロアルキルエステル、（メタ）アクリル酸ベンジルエステル、アルキル基の炭素数が１～１８である（メタ）アクリル酸アルキルエステル、アルコール部に水酸基を有する（メタ）アクリル酸エステル（例えば、ヒドロキシエチルアクリレート）が挙げられる。

粘着成分以外の他成分としては、粘着成分と相溶性がよいものが好ましく、粘着性に問題が生じないものであれば、必要に応じて粘着付与剤、粘着調整剤、界面活性剤またはその他の改質剤等を配合することができる。また、無機化合物フィラーを適宜加えてもよい。本発明において中間層４は放射線非硬化型であることが好ましいが、硬化収縮に影響を与えない範囲において、剥離性の向上、凝集力の向上、中間層上の放射線硬化型粘着剤層との層間密着性向上等を目的として、放射線硬化型のオリゴマー等を少量（例えば、中間層の上記粘着剤樹脂（ベース樹脂）１００質量部に対して、１～５０質量部）添加しても構わない。

粘着剤組成物は、必要に応じて架橋剤を含有することができる。架橋剤は、ポリイソシアネート類、メラミン・ホルムアルデヒド樹脂、およびエポキシ樹脂から選ばれる化合物であり、単独でまたは２種類以上を組み合わせて使用することができる。（メタ）アクリル系共重合体と反応した結果できる架橋構造により、粘着剤の凝集力を、粘着剤塗布後に向上することができる。ポリイソシアネート類としては、特に制限がなく、例えば、ヘキサメチレンジイソシアネート、２，２，４－トリメチル－ヘキサメチレンジイソシアネート、イソフォロンジイソシアネート、４，４’－ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、２，４’－ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、リジンジイソシアネート、リジントリイソシアネート、４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネート、トリレンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、４，４’－ジフェニルエーテルジイソシアネート、４，４’－〔２，２－ビス（４－フェノキシフェニル）プロパン〕ジイソシアネート等を挙げることができ、具体的には、市販品として、コロネートＬ（日本ポリウレタン（株）製）等を用いることができる。また、メラミン・ホルムアルデヒド樹脂としては、具体的には、市販品として、ニカラックＭＸ－４５（三和ケミカル社製）、メラン（昭和電工マテリアルズ株式会社製）等を用いることができる。更に、エポキシ樹脂としては、ＴＥＴＲＡＤ－Ｘ（三菱化学株式会社製）等を用いることができる。

架橋剤の添加量としては、前記粘着剤樹脂（ベース樹脂）１００質量部に対して０．１～２０質量部とすることが好ましく、粘着剤樹脂（ベース樹脂）の架橋剤と反応しうる官能基（例えば、水酸基、カルボキシル基、アミノ基、メルカプト基）数に合わせて、また、所望の粘着物性や弾性率を得るために適宜その量が調整される。添加量が０．１質量部未満では凝集力向上効果が十分でない傾向があり、２０質量部を越えると粘着剤の配合および塗布作業中に硬化反応が急速に進行し、架橋構造が形成される傾向があるため、作業性が損なわれるおそれがある。架橋剤の添加量は、上記のような貯蔵弾性率とするため、０．１～５質量部であることが好ましい。

中間層４は、上記の粘着剤組成物を、基材樹脂フィルム２上に塗布して乾燥させるか、または剥離フィルム上に塗布、乾燥させ基材樹脂フィルム２に転写することで形成することができる。また、中間層４を構成する樹脂または組成物を塗布し、その上に粘着剤層３の組成物を積層して塗布し、乾燥させる方法で形成してもよく、この方法は中間層４と粘着剤層３間の層間の密着性向上や作業の効率化の点で有用である。

また、本発明のウェハ研削用粘着テープ１は、ウェハ研削用粘着テープ１の粘着剤層３とは反対側の面、本実施形態においては基材樹脂フィルム２の中間層４が設けられている面とは反対側の面に両面テープを貼付して、ウェハ研削用粘着テープ１を両面テープで測定ステージに固定し、５０℃の温度下でウェハ研削用粘着テープ１に対して測定端子を２０μｍ押込んで、ねじりせん断測定により得られる損失正接が０．１２～０．３５である。両面テープは、厚さが５～１０μｍ、ＪＩＳ Ｚ０２３７に準拠し、２３℃、５０％ＲＨの環境下で、万能型引張試験機を用いて剥離角度１８０°、剥離速度３００ｍｍ／ｍｉｎで測定したＳＵＳ研磨面に対する粘着力が５Ｎ／２０ｍｍ以上のものを用いる。

ねじりせん断測定の測定温度はウェハ研削用粘着テープ１を実際にウェハ５に貼り付ける際に適用する温度で測定することが好ましく、一般的に２５～９０℃が好ましく、より好ましくは５０℃である。５０℃未満であるとウェハの凹凸パターンへの追従性が不足し、５０℃を超える場合にはウェハ研削用粘着テープ１が貼り付け時の熱で収縮し、ウェハ研削用粘着テープ１貼り付け後のウェハ５の反りの懸念が生じるため、５０℃の時の動的粘弾性を測定することが好ましい。

押込み深さが２０μｍ未満であると、押し込み深さの誤差が値に大きく影響することから正確な弾性率値が得られない。押込み深さが２０μｍ超であると、ウェハ研削用粘着テープ１中の基材樹脂フィルム２の弾性率の寄与が大きくなり、凹凸追従性に大きく関与する粘着剤層３の弾性率が拾えない。

損失正接が０．１２未満であると、ウェハ研削用粘着テープ１がウェハ５の表面の凹凸に対して十分に追従できず、凸部に対する粘着層３の密着が不十分となり、凸部に研削時の応力が集中してディンプルと呼ばれる研削跡が発生したり、研削中にウェハ５が破損してしまうおそれがある。また、損失正接が０．３５を超えると、裏面研削時の応力がウェハ５に均一に伝わらず、研削後のウェハ５の厚さ精度が悪くなるおそれがある。

なお、損失正接は、動的粘弾性測定装置を用いて、ひずみ量０．１、測定周波数１Ｈｚで測定したときの値である。

上記損失正接は、粘着剤層３中や中間層４中の硬化剤量やポリマーの分子量、モノマー構成で調整することができる。また、中間層４単体の損失正接を粘着剤層３単体の損失正接よりも高くすることで、ウェハ研削用粘着テープ１の損失正接を上述の範囲に調整することが可能である。なお、中間層４単体の損失正接や粘着剤層３単体の損失正接は、動的粘弾性測定装置を用いて、０℃から昇温速度５℃／ｍｉｎで昇温し、測定周波数１Ｈｚで測定し、２５℃に達したときの値である。

また、ウェハ研削用粘着テープ１は、ウェハ研削用粘着テープ１の粘着剤層３とは反対側の面に両面テープを貼付し前記ウェハ研削用粘着テープ１を両面テープで測定ステージに固定し、５０℃の温度下でウェハ研削用粘着テープ１に対して測定端子を２０μｍ押込んで、ねじりせん断測定により得られる貯蔵弾性率が５３ｋＰａ～１５９ｋＰａであることが好ましい。

貯蔵弾性率が５３ｋＰａ未満であると、裏面研削時の応力がウェハ５に均一に伝わらず、研削後のウェハ５の厚さ精度が悪くなるおそれがある。また、貯蔵弾性率が１５９ｋＰａを超えると、ウェハ研削用粘着テープ１がウェハ５の表面の凹凸に対して十分に追従できず、凸部に対する粘着層３の密着が不十分となり、凸部に研削時の応力が集中してディンプルと呼ばれる研削跡が発生したり、研削中にウェハ５が破損してしまうおそれがある。

なお、貯蔵弾性率は、上述の損失正接の測定方法と同様にして、動的粘弾性測定装置を用いて、ひずみ量０．１、測定周波数１Ｈｚで測定したときの値である。

上記貯蔵弾性率は、粘着剤層３中や中間層４中の硬化剤量やポリマーの分子量、モノマー構成で調整することができる。また、中間層４単体の貯蔵弾性率を粘着剤層３単体の貯蔵弾性率よりも高くすることで、ウェハ研削用粘着テープ１の貯蔵弾性率を上述の範囲に調整することが可能である。なお、中間層４単体の貯蔵弾性率や粘着剤層３単体の貯蔵弾性率は、動的粘弾性測定装置を用いて、０℃から昇温速度５℃／ｍｉｎで昇温し、測定周波数１Ｈｚで測定し、２５℃に達したときの値である。

また、中間層４の厚みは、粘着剤層３の厚みの２０～１５０％であることを特徴とする。中間層の厚みが粘着剤層の厚みの２０％未満であると、研削加工時の応力緩和の役割が不十分であることから、研削加工時の振動によりチップ欠けが生じる。また、中間層の厚さが粘着剤層の厚みの１５０％を超えると、応力緩和過多となり、裏面研削時の応力がウェハ５に均一に伝わらず、研削後のウェハ５の厚さ精度が悪くなるおそれがある。

（剥離フィルム）
また、本発明のウェハ研削用粘着テープ１には、必要に応じて剥離フィルムが粘着剤層３上に設けられる。剥離フィルムは、セパレータや剥離層、剥離ライナーとも呼ばれ、粘着剤層３を保護する目的のため、また粘着剤を平滑にする目的のために、設けられる。剥離フィルムの構成材料としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエチレンテレフタレート等の合成樹脂フィルムや紙などが挙げられる。剥離フィルムの表面には粘着剤層３からの剥離性を高めるため、必要に応じてシリコーン処理、長鎖アルキル処理、フッ素処理等の剥離処理が施されていても良い。また、必要に応じて、粘着剤層３が環境紫外線等意図しない紫外線の暴露によって反応してしまわないように、紫外線防止処理が施すことも好ましい。剥離フィルムの厚みは、通常１０～１００μｍ、好ましくは２５～５０μｍ程度である。

＜用途＞
本発明のウェハ研削用粘着テープ１の使用用途としては、先ダイシング法または先ステルス法を用いたウェハ５の加工方法、例えば、以下のウェハ５の加工方法（Ａ）～（Ｂ）において好適に使用できる。

ウェハ５の製造方法（Ａ）
(ａ)ウェハ５の分断予定ラインに、前記ウェハ５の表面から前記ウェハ５の厚さ未満の溝７を形成する工程と、
(ｂ)前記溝７が形成された前記ウェハ５表面に、上述のウェハ研削用粘着テープ１を貼合する工程と、
(ｃ)前記ウェハ５裏面を研削することで、前記ウェハ５を個片化する工程とを含むウェハ５の製造方法。

ウェハ５の製造方法（Ｂ）
(ａ)ウェハ５の分断予定ラインにおける前記ウェハ５内部に、レーザーを照射することで改質領域を形成する工程と、
(ｂ)前記（ａ)の工程の前または後に、ウェハ５表面に上述のウェハ研削用粘着テープ１を貼合する工程と、
(ｃ)前記ウェハ５裏面を研削することで、前記ウェハ５を個片化する工程を含むことを特徴とするウェハ５の製造方法。

＜使用方法＞
次に、本発明のウェハ研削用粘着テープ１の使用方法、すなわちウェハ５の加工方法の一例について説明する。まず、図３に示すように、ブレード（図示しない）やレーザーを用いてウェハ５の表面側よりウェハ５に最終製品厚さと同等以上の深さの溝７を形成した（溝切り工程）後、回路パターンが形成されたウェハ５の表面に、ウェハ研削用粘着テープ１の粘着剤層３を貼合する（保護テープ貼合工程）。

次に、図４（Ａ）に示すように、溝７を形成したウェハ５について、研削装置８で裏面を研削する研削工程により、図４（Ｂ）に示すように、溝７に到達するまで研削を行う。これにより、ウェハ５がチップ１１に個片化される。このとき、ウェハ研削用粘着テープ１を両面テープで測定ステージに固定し、５０℃の温度下で測定端子を２０μｍ押込んで、ねじりせん断測定により得られる損失正接が０．１２～０．３５である本発明のウェハ研削用粘着テープ１を用いることにより、シーページやウェハの破損を抑制することができる。必要に応じて、研削工程の後にウェハ５の抗折強度向上などを目的として研磨やエッチング処理を行う。研磨としては、化学機械的研磨（ＣＭＰ）を用いることができる。

研削、研磨工程が終了した後は、図５に示すように、ダイシングテープ６もしくはダイシングダイボンディングフィルムをウェハ５の裏面に貼り合せるとともに、ダイシングテープ６の外周部にリングフレーム９を貼り合せる。その後、図６に示すように、ウェハ研削用粘着テープ１を剥離する。

その後は、例えば、図７に示すように、ウェハ５及びリングフレーム９が貼り合わされたダイシングテープ６をエキスパンド装置のステージ（図示しない）上に載置し、リングフレーム９を固定した状態で、エキスパンド装置の突き上げ部材１０を上昇させ、ダイシングテープ６をエキスパンドする。

そして、図８に示すように、ダイシングテープ６の裏面側から突き上げピン１２でチップ１１を突上げてコレット１３により吸着してピックアップすることにより、半導体チップ１１を得ることができる。

上記では、先ダイシング法を用いたウェハ研削用粘着テープ１の使用方法について説明したが、先ダイシング法に替えて先ステルス法を用いてもよい。先ステルス法を用いる場合、溝切り工程に替えて、ウェハ５内部にレーザーを照射することで改質領域を形成する改質領域形成工程を実施する。改質領域形成工程は、保護テープ貼合工程の後に実施してもよい。

＜実施例＞
以下、本発明を実施例に基づきさらに詳細に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。

〔基材樹脂フィルムの準備〕
下記のようにして、基材樹脂フィルムを準備した。

［基材樹脂フィルム２Ａ］
両面コロナ処理された厚さ５０μｍのＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）フィルムと厚さ２５μｍのＰＰ（ポリプロピレン）フィルムを厚さ１０μｍの接着層を介して積層し基材樹脂フィルム２Ａを得た。

［基材樹脂フィルム２Ｂ］
片面コロナ処理された厚さ５０μｍのＰＥＴフィルムを準備し、基材樹脂フィルム２Ｂとした。

〔粘着剤層組成物の調製〕
下記のようにして、粘着剤層の樹脂組成物を調製した。

［粘着剤層３Ａ］
２－エチルヘキシルアクリレート８６質量部、２－ヒドロキシアクリレート１３質量部、メタクリル酸１質量部からなる共重合体１００質量部に対して、放射線反応基としてメタクリロイルオキシエチルイソシアネート１０質量部を反応させ、ポリイソシアネートとしてコロネートＬ（商品名、日本ポリウレタン工業株式会社製）０．９質量部、光重合開始剤としてＳＰＥＥＤＣＵＲＥ ＢＫＬ（商品名、ＤＫＳＨジャパン株式会社製）５．０質量部を加えて混合して、粘着剤層３Ａの樹脂組成物を得た。

［粘着剤層３Ｂ］
コロネートＬ（商品名、日本ポリウレタン工業株式会社製）の配合量を０．５質量部にした以外は粘着剤層３Ａの樹脂組成物と同様にして、粘着剤層３Ｂの組成物を得た。

［粘着剤層３Ｃ］
コロネートＬ（商品名、日本ポリウレタン工業株式会社製）の配合量を１．３質量部にした以外は粘着剤層３Ａの樹脂組成物と同様にして、粘着剤層３Ｃの組成物を得た。

［粘着剤層３Ｄ］
２－エチルヘキシルアクリレート８６質量部に替えてブチルアクリレート８６質量部とし、コロネートＬ（商品名、日本ポリウレタン工業株式会社製）の配合量を０．５質量部にした以外は粘着剤３Ａの樹脂組成物と同様にして、粘着剤３Ｄの組成物を得た。

〔中間層の樹脂組成物の調整および樹脂の準備〕
下記のようにして、中間層の樹脂組成物の調整および樹脂の準備をした。

［中間層４Ａ］
２－エチルヘキシルアクリレート７３質量部、メチルアクリレート２０質量部、２－ヒドロキシアクリレート２質量部、メタクリル酸５質量部からなる共重合体１００質量部に対して、ポリイソシアネートとしてコロネートＬ（商品名、日本ポリウレタン工業株式会社製）０．５質量部を加えて混合して、中間層４Ａの樹脂組成物を得た。

［ウェハ研削用粘着テープの作製］
［実施例１］
厚さ３８μｍのＰＥＴのセパレータ上に、乾燥後の膜厚が１０μｍとなるように中間層４Ａの樹脂組成物を塗布し、乾燥させて中間層４Ａを得た。また、厚さ３８μｍのＰＥＴのセパレータ上に、乾燥後の膜厚が５０μｍとなるように粘着剤層３Ａの樹脂組成物を塗布し、乾燥させて粘着剤層３Ａを得た。その後、基材樹脂フィルム２ＡのＰＥＴ面に中間層４Ａを貼り合わせてセパレータを剥離し、中間層４Ａの上面に粘着剤層３Ｂを貼り合わせてセパレータを剥離し、実施例１に係るウェハ研削用粘着テープを得た。

［実施例２］
粘着剤層の膜厚を３０μｍとした以外は実施例１と同様にして、実施例２に係るウェハ研削用粘着テープを得た。

［実施例３］
中間層の膜厚を３０μｍとし、粘着剤層の膜厚を２０μｍとした以外は実施例１と同様にして、実施例３に係るウェハ研削用粘着テープを得た。

［実施例４］
中間層の膜厚を３５μｍとし、粘着剤層の膜厚を２０μｍとした以外は実施例１と同様にして、実施例４に係るウェハ研削用粘着テープを得た。

［実施例５］
中間層の膜厚を３０μｍとし、粘着剤層の膜厚を１０μｍとした以外は実施例１と同様にして、実施例５に係るウェハ研削用粘着テープを得た。

［実施例６］
粘着剤層の樹脂組成物として粘着剤層３Ｂの樹脂組成物を用い、粘着剤層の膜厚を３０μｍとし、中間層を無くした以外は実施例1と同様にして、実施例６に係るウェハ研削用粘着テープを得た。

［実施例７］
粘着剤層の樹脂組成物として粘着剤層３Ｄの樹脂組成物を用い、粘着剤層の膜厚を３０μｍとした以外は実施例１と同様にして、実施例７に係るウェハ研削用粘着テープを得た。

［実施例８］
基材樹脂フィルムとして基材樹脂フィルム２Ｂを用い、粘着剤層の膜厚を５０μｍとした以外は実施例１と同様にして、実施例８に係るウェハ研削用粘着テープを得た。

［比較例１］
粘着剤層の樹脂組成物として粘着剤層３Ｂの樹脂組成物を用い、粘着剤層の膜厚を３０μｍとした以外は実施例１と同様にして、比較例１に係るウェハ研削用粘着テープを得た。

［比較例２］
粘着剤層の樹脂組成物として粘着剤層３Ｃの樹脂組成物を用いた以外は実施例２と同様にして、比較例２に係るウェハ研削用粘着テープを得た。

［特性評価試験］
上記実施例及び比較例のウェハ研削用粘着テープについて、特性評価試験を下記のように行った。

（１）貯蔵弾性率および損失正接
上記実施例および比較例のウェハ研削用粘着テープついて、貯蔵弾性率（Ｇ’）、損失正接（ｔａｎδ）を以下の方法で測定した。ウェハ研削用粘着テープを準備し、Ｔｈｅｒｍｏ Ｆｉｓｈｅｒ Ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｃ製の粘弾性測定装置ＨＡＡＫＥ ＭＡＲＳ４０（製品名）を用いて、ウェハ研削用粘着テープの粘着剤層が設けられていない基材樹脂フィルムの片面側に、両面テープを貼合してウェハ研削用粘着テープを測定ステージに固定し、ウェハ研削用粘着テープの粘着剤層面に対し５０℃の温度下で８ｍｍΦの測定端子を２０μ押込み、ひずみ量０．１、測定周波数１Ｈｚのねじりせん断測定により動的粘弾性を測定し、貯蔵弾性率、損失弾性率、損失正接を求めた。損失正接（ｔａｎδ）は下記式を用いて算出できる。
損失正接（ｔａｎδ）＝損失弾性率（Ｇ’’）／貯蔵弾性率（Ｇ’）
ウェハ研削用粘着テープの５０℃における貯蔵弾性率および損失正接を表１および表２に示す。なお、両面テープは、ポリエステルフィルムを基材とし、その両面にアクリル系粘着剤が塗布された「ＰＥＴ基材極薄5μｍ両面テープ Ｎｏ．５６００」（日東電工株式会社製）を用いた。

（２）凹凸追従性
実施例および比較例で作成したウェハ研削用粘着テープを、幅３０μｍ、深さ１００μｍの切断溝を有する１２ｉｎｃｈミラーウェハに５０℃の加熱下で各ウェハ研削用粘着テープの粘着剤層面を貼合し、レーザー顕微鏡により凹凸追従性を評価した。以下の基準により評価した。その評価結果を表１および表２に示す。
○：ウェハ研削用粘着テープと前記ミラーウェハの界面およびウェハ研削用粘着テープと前記切削溝間にエアーを生じることなく接着していた。
△：ウェハ研削用粘着テープと前記ミラーウェハの界面にはエアが生じなかったが、ウェハ研削用粘着テープと前記切削溝間に切削溝の全面積に対して２０％未満のエアーが生じた。
×：ウェハ研削用粘着テープと前記切削溝間に切削溝の全面積に対して２０％以上のエアー、および／または、ウェハ研削用粘着テープと前記ミラーウェハの界面にエアーが生じた。

（３）研削後のウェハの厚さ精度の評価
実施例および比較例で作成したウェハ研削用粘着テープを、日東精機株式会社製ＤＲ８５００ＩＩ（商品名）を用いて、テーブル温度及びローラー温度を５０℃、貼合圧０．３５ＭＰａ、貼合速度低速（９ｍｍ／ｓｅｃ）の条件で、２５枚のミラーウェハに貼合した。その後、インライン機構を持つグラインダー〔株式会社ディスコ製ＤＦＧ８７６０（商品名）〕を使用してそれぞれ２５枚のミラーウェハについて最終厚みが１００μｍになるまで裏面研削およびドライポリッシュを行った。その後、ウェハの厚み精度ＴＴＶ（最大厚みと最少厚みとの差）を、ＳｅｍＤｅｘ（厚み精度測定装置、ＩＳＩＳ社製）を用いて測定した。測定間隔はＸ方向：０．１ｍｍ、Ｙ方向：１０ｍｍにウェハ全面（２００ｍｍ×２００ｍｍの範囲）を測定するものとする。その結果、２５枚の平均ＴＴＶが４μｍ未満であったものを料品として ○で評価し、２５枚の平均ＴＴＶが４μｍ以上６μｍ未満であったものを許容品として△で評価し、２５枚の平均ＴＴＶが６μｍ以上であったものを不良品として ×で評価した。その評価結果を表１および表２に示す。

（４）チップ欠けの評価
上述の研削後に、基材樹脂フィルム側から高圧水銀灯を用いて、積算照射量５００ｍＪ／ｃｍ^２の紫外線を照射し、粘着剤層を硬化させて粘着力を低減させた後、ウェハ研削用粘着テープから各チップを剥離して、チップ端部の欠けを顕微鏡で観察した。欠けの発生したチップ数が１０個以下のものを良品として〇で評価し、１１～１９個のものを許容品として△で評価し、２０個以上のものを不良品として×で評価した。その評価結果を表１および表２に示す。

（５）剥離性の評価
実施例および比較例で作成したウェハ研削用粘着テープを幅２５ｍｍ×長さ１５０ｍｍに裁断し、片面のセパレータを剥がし、ＪＩＳ Ｒ ６２５３に規定する２８０番の耐水研磨紙で仕上げたＪＩＳ Ｇ ４３０５に規定する厚さ１．５ｍｍのステンレス鋼板上に２ｋｇのゴムローラを３往復し圧着した。１時間養生したものを測定サンプルとし、引っ張り試験機を用いて５０ｍｍ／ｍｉｎの速度で９０度剥離力を測定する。その結果、剥離力が４．９Ｎ／２５ｍｍ未満のものを○、４．９Ｎ／２５ｍｍ以上であり５．１Ｎ／２５ｍｍ未満のものを△、５．１Ｎ／２５ｍｍ以上のものを×で評価した。その評価結果を表１および表２に示す。

表１に示すように、実施例１～８に係るウェハ研削用粘着テープは、損失正接が０．１２～０．３５であるため、凹凸追従性、研削後ウェハの厚み精度およびチップ欠けの評価において良好な結果となった。実施例４，５に係るウェハ研削用粘着テープは、中間層の厚みが粘着剤層の厚みの１５０％を超えるため、研削後ウェハの厚み精度の評価において若干劣る結果となったが許容範囲であった。実施例５に係るウェハ研削用粘着テープは、貯蔵弾性率が１５９ｋＰａ超であるため、凹凸追従性の評価おいても若干劣る結果となったが許容範囲であった。実施例６に係る間層の厚みが粘着剤層の厚みの２０％未満であるため、チップ欠けの評価において若干劣る結果となったが許容範囲であった。

一方、表２に示すように比較例１に係るウェハ研削用粘着テープは、損失正接が０．３５を超えるため、研削後ウェハの厚み精度の評価において劣る結果となった。一方、比較例２に係るウェハ研削用粘着テープは、損失正接が０．１２未満であるため、凹凸追従性が悪くなった。

１：ウェハ研削用粘着テープ
２：基材樹脂フィルム
３：中間層
４：粘着剤層
５：ウェハ
６：ダイシングテープ
７：溝
８：研削装置
９：リングフレーム
１１：チップ

Claims (4)

1. 基材樹脂フィルムと、前記基材樹脂フィルムの少なくとも片面側に形成された粘着剤層と、前記基材樹脂フィルムと前記粘着剤層との間に設けられた中間層とを有するウェハ研削用粘着テープであって、
   前記ウェハ研削用粘着テープの前記粘着剤層とは反対側の面に両面テープを貼付して、前記ウェハ研削用粘着テープを前記両面テープで測定ステージに固定し、５０℃の温度下で前記ウェハ研削用粘着テープに対して測定端子を２０μｍ押込んで、ねじりせん断測定により得られる損失正接が０．１２～０．３５であることを特徴とするウェハ研削用粘着テープ。
2. 前記ウェハ研削用粘着テープの前記粘着剤層とは反対側の面に両面テープを貼付して、前記ウェハ研削用粘着テープを前記両面テープで測定ステージに固定し、５０℃の温度下で前記ウェハ研削用粘着テープに対して測定端子を２０μｍ押込んで、ねじりせん断測定により得られる貯蔵弾性率が５３ｋＰａ～１５９ｋＰａであることを特徴とする請求項1に記載ウェハ研削用粘着テープ。
3. 前記中間層の厚みが前記粘着剤層の厚みの２０～１５０％であることを特徴とする請求項1または請求項２に記載のウェハ研削用粘着テープ。
4. ウェハに切り込みを入れた後、該ウェハの裏面を研削することによりチップに分割する工程、またはウェハ内部にレーザーを照射することで改質領域を形成した後に該ウェハの裏面を研削することによりチップに分割する工程に用いられることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか一項に記載のウェハ研削用粘着テープ。

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