JP2022103633A - Badminton racket - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、バドミントンに使用されるラケットに関する。 The present invention relates to a racket used for badminton.
バドミントンのラケットは、フレーム、ストリング及びシャフトを有している。フレームは、トップとボトムとを有している。ストリングは、フェースを形成している。プレーヤーは、ラケットでシャトルをショットする。ショットにより、フェースがシャトルと衝突する。衝突による衝撃は、ストリングからフレームを経てシャフトへと伝わる。ショットにより、フレーム及びシャフトが変形する。衝突時の変形挙動の適正化に関する試みが、特開2001-70481公報に記載されている。 The badminton racket has a frame, a string and a shaft. The frame has a top and a bottom. The strings form a face. The player shoots the shuttle with a racket. The shot causes the face to collide with the shuttle. The impact of the collision is transmitted from the string through the frame to the shaft. The shot deforms the frame and shaft. An attempt to optimize the deformation behavior at the time of collision is described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2001-70481.
バドミントンのゲームでは、プレーヤーは、様々な種類のショットを行う。スマッシュ、ロビング、ドロップ、クリア等のショットを、プレーヤーは行う。 In a badminton game, players make different types of shots. Players perform shots such as smash, lobing, drop, and clear.
カットロビングは、ノーマルなロビングと異なり、カットの動作を伴う。カットロビングでは、シャトルは、高速で回転しつつ、高速で飛行する。カットロビングは、プレーヤーのコート内の、ネットの近くから、打たれることが多い。カットロビングは、相手プレーヤーのコートの奥にシャトルを運ぶことが意図されるショットである。カットロビングでのシャトルの弾道は、高い。意図した高さでシャトルを飛行させる高度な技量が、プレーヤーには必要である。カットロビングを多用するプレーヤーは、シャトルの弾道(速度、高さ等)の安定を望んでいる。 Unlike normal lobing, cut lobing involves a cut operation. In cut lobing, the shuttle flies at high speed while spinning at high speed. Cut lobing is often struck from near the net on the player's court. Cut lobing is a shot intended to carry the shuttle to the back of the opponent's court. The trajectory of the shuttle in cut lobing is high. Players need a high degree of skill to fly the shuttle at the intended height. Players who make heavy use of cut lobing want a stable trajectory (speed, height, etc.) for the shuttle.
統計的手法による調査では、カットロビングにおける典型的な打点は、トップ寄りである。カットロビング以外のショットにおいても、トップ寄りの打点にて、シャトルがショットされうる。 In a statistical survey, the typical RBI in cut lobing is closer to the top. Even in shots other than cut lobing, the shuttle can be shot at the RBI near the top.
本発明の目的は、打点がトップ寄りであり、かつカットを伴うショットにおいて、シャトルの弾道のバラツキが抑制されうる、バドミントンラケットの提供にある。 An object of the present invention is to provide a badminton racket in which the hitting point is closer to the top and the variation in the trajectory of the shuttle can be suppressed in a shot accompanied by a cut.
本発明に係るバドミントンラケットは、
バッドエンド及びチップエンドを有するシャフト、
このシャフトのバッドエンドの近傍が挿入されるグリップ、
並びに
このチップエンドの近傍においてシャフトに取り付けられたフレーム
を有する。このバドミントンラケットの自由な拘束条件下での固有振動における、面内一次固有振動数ωi1(Hz)と面内二次固有振動数ωi2(Hz)とは、下記数式(1)を満たす。
ωi2 ≧ 3.6 × ωi1 + 5.0 (1)
The badminton racket according to the present invention is
Shafts with bad ends and tip ends,
A grip where the vicinity of the bad end of this shaft is inserted,
It also has a frame attached to the shaft in the vicinity of this chip end. In the natural vibration of this badminton racket under the free restraint condition, the in-plane primary natural frequency ωi1 (Hz) and the in-plane secondary natural frequency ωi2 (Hz) satisfy the following formula (1).
ωi2 ≧ 3.6 × ωi1 + 5.0 (1)
好ましくは、バドミントンラケットは、下記数式(2)を満たす。
ωi2 ≧ 3.6 × ωi1 + 16.0 (2)
好ましくは、バドミントンラケットは、下記数式(3)を満たす。
ωi2 ≧ 3.6 × ωi1 + 29.0 (3)
Preferably, the badminton racket satisfies the following mathematical formula (2).
ωi2 ≧ 3.6 × ωi1 + 16.0 (2)
Preferably, the badminton racket satisfies the following mathematical formula (3).
ωi2 ≧ 3.6 × ωi1 + 29.0 (3)
好ましくは、振動数ωi2は203Hz以上である。好ましくは、振動数ωi2は、208Hz以上である。 Preferably, the frequency ωi2 is 203 Hz or higher. Preferably, the frequency ωi2 is 208 Hz or higher.
本発明に係るバドミントンラケットを使用するプレーヤーは、打点がトップ寄りであり、かつカットを伴うショットを行いやすい。このラケットは、ゲームの勝利に寄与しうる。 The player who uses the badminton racket according to the present invention has a hitting point closer to the top and is easy to make a shot accompanied by a cut. This racket can contribute to the victory of the game.
以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。 Hereinafter, the present invention will be described in detail based on a preferred embodiment with reference to the drawings as appropriate.
図1及び2に、バドミントンラケット2が示されている。このラケット2は、シャフト4、フレーム6、ネック8、キャップ9、グリップ10及びストリング12を有している。図1及び2において、矢印Xは幅方向を表し、矢印Yは軸方向を表し、矢印Zは厚み方向を表す。
The
シャフト4は、バッド部14、ミドル部16及びチップ部18を有している。シャフト4はさらに、バッドエンド20及びチップエンド22を有している。シャフト4は、中空である。シャフト4は、繊維強化樹脂から形成されている。この繊維強化樹脂は、樹脂マトリックスと、多数の強化繊維とを有している。シャフト4は、複数の繊維強化層(後に詳説)を含んでいる。
The
シャフト4の基材樹脂として、エポキシ樹脂、ピスマレイミド樹脂、ポリイミド及びフェノール樹脂のような熱硬化性樹脂;並びにポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテルサルホン、ポリエーテルイミド、ポリフェニレンサルファイド、ポリアミド及びポリプロピレンのような熱可塑性樹脂が例示される。シャフト4に特に適した樹脂は、エポキシ樹脂である。
As the base resin of the
シャフト4の強化繊維として、カーボン繊維、金属繊維、ガラス繊維及びアラミド繊維が例示される。シャフト4に特に適した繊維は、カーボン繊維である。複数種の繊維が併用されてもよい。
Examples of the reinforcing fiber of the
フレーム6は環状であり、中空である。フレーム6は、繊維強化樹脂から形成されている。この繊維強化樹脂には、シャフト4の基材樹脂と同様の基材樹脂が用いられ得る。この繊維強化樹脂には、シャフト4の強化繊維と同様の強化繊維が用いられ得る。フレーム6は、ネック8を介して、シャフト4のチップエンド22に堅固に結合されている。フレーム6は、トップ24及びボトム26を有している。
The
グリップ10は、軸方向(Y方向)に延びる穴27を有している。この穴27に、シャフト4のバッドエンド20の近傍が挿入されている。穴27の内周面とシャフト4の外周面とは、接着剤で接合されている。
The
ストリング12は、フレーム6に張られている。ストリング12は、幅方向X及び軸方向Yに沿って張られる。ストリング12のうち幅方向Xに沿って延在する部分は、横スレッド28と称される。ストリング12のうち軸方向Yに沿って延在する部分は、縦スレッド30と称される。複数の横スレッド28及び複数の縦スレッド30により、フェース32が形成されている。フェース32は、概してX-Y平面に沿っている。
The
図1において符号34は、シャフト4の露出部を表す。露出部34は、ネック8から露出しており、かつグリップ10から露出している。図1において符号Lは、この露出部34の長さである。長さLは、通常は、150mm以上210mm以下である。
In FIG. 1,
図3は、図1のラケット2のシャフト4の一部が示された拡大断面図である。図4は、図3のIV-IV線に沿った拡大断面図である。前述の通り、このシャフト4は中空である。図4に示されるように、このシャフト4の断面形状は、円である。換言すれば、このシャフト4は、円筒状である。
FIG. 3 is an enlarged cross-sectional view showing a part of the
図3及び4において矢印Diは、シャフト4の内径を表す。典型的な内径Diは、3mm以上10mm以下である。図3及び4において矢印Doは、シャフト4の外径を表す。典型的な外径Doは、5mm以上15mm以下である。
In FIGS. 3 and 4, the arrow Di represents the inner diameter of the
前述の通りシャフト4は、繊維強化樹脂から形成されている。このシャフト4は、シートワインディング法によって製造されうる。このシートワインディング法では、複数のプリプレグが、マンドレルに巻かれる。それぞれのプリプレグは、複数の繊維とマトリックス樹脂とを有する。このマトリックス樹脂は、硬化していない。
As described above, the
図5は、図1のラケット2のシャフト4のためのプリプレグ構成が示された展開図である。このプリプレグ構成は、11のプリプレグ(つまりシート)を有する。具体的には、このプリプレグ構成は、第一シートS1、第二シートS2、第三シートS3、第四シートS4、第五シートS5、第六シートS6、第七シートS7、第八シートS8、第九シートS9、第十シートS10及び第十一シートS11を有する。これらのプリプレグから、後述される方法にて、複数の繊維強化層が形成される。具体的には、第一シートS1から第一繊維強化層が形成され、第二シートS2から第二繊維強化層が形成され、第三シートS3から第三繊維強化層が形成され、第四シートS4から第四繊維強化層が形成され、第五シートS5から第五繊維強化層が形成され、第六シートS6から第六繊維強化層が形成され、第七シートS7から第七繊維強化層が形成され、第八シートS8から第八繊維強化層が形成され、第九シートS9から第九繊維強化層が形成され、第十シートS10から第十繊維強化層が形成され、第十一シートS11から第十一繊維強化層が形成される。
FIG. 5 is a developed view showing a prepreg configuration for the
図5における左右方向は、シャフト4の軸方向である。図5には、バッドエンド20及びチップエンド22の位置が、矢印で示されている。説明の便宜上、図5において、左右方向(軸方向)の縮尺は、上下方向の縮尺と一致していない。
The left-right direction in FIG. 5 is the axial direction of the
第一シートS1は、シャフト4の全体に渡って存在している。第一シートS1の形状は、概ね矩形である。この第一シートS1は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、30°以上60°以下である。本実施形態では、この角度は45°である。この第一シートS1では、幅は82mmであり、長さは340mmである。
The first sheet S1 is present throughout the
第二シートS2は、シャフト4の全体に渡って存在している。第二シートS2の形状は、概ね矩形である。この第二シートS2は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、-60°以上-30°以下である。本実施形態では、この角度は-45°である。この第二シートS2では、幅は82mmであり、長さは340mmである。
The second seat S2 is present throughout the
第二シートS2におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第一シートS1におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。従って、第二繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第一繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。このシャフト4では、第一繊維強化層及び第二繊維強化層により、バイアス構造が達成されている。第一繊維強化層及び第二繊維強化層は、シャフト4の曲げ剛性及びねじり剛性に寄与する。第一繊維強化層及び第二繊維強化層は、特に、シャフト4のねじり剛性に寄与する。
The inclination direction of the carbon fibers in the second sheet S2 is opposite to the inclination direction of the carbon fibers in the first sheet S1. Therefore, the inclination direction of the carbon fibers in the second fiber reinforcing layer is opposite to the inclination direction of the carbon fibers in the first fiber reinforcing layer. In this
第三シートS3は、シャフト4のほぼ中央に存在している。第三シートS3の形状は、概ね平行四辺形である。この第三シートS3は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、30°以上60°以下である。本実施形態では、この角度は45°である。この第三シートS3では、幅は38mmであり、長さは70mmである。
The third sheet S3 is located substantially in the center of the
第四シートS4は、シャフト4のほぼ中央に存在している。軸方向において、第四シートS4の位置は、第三シートS3の位置と一致している。第四シートS4の形状は、概ね平行四辺形である。この第四シートS4は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、-60°以上-30°以下である。本実施形態では、この角度は-45°である。この第四シートS4では、幅は38mmであり、長さは70mmである。
The fourth seat S4 exists substantially in the center of the
第四シートS4におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第三シートS3におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。従って、第四繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第三繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。このシャフト4では、第三繊維強化層及び第四繊維強化層により、バイアス構造が達成されている。第三繊維強化層及び第四繊維強化層は、ミドル部16の曲げ剛性及びねじり剛性に寄与する。第三繊維強化層及び第四繊維強化層は、特に、ミドル部16のねじり剛性に寄与する。
The inclination direction of the carbon fibers in the fourth sheet S4 is opposite to the inclination direction of the carbon fibers in the third sheet S3. Therefore, the inclination direction of the carbon fibers in the fourth fiber reinforcing layer is opposite to the inclination direction of the carbon fibers in the third fiber reinforcing layer. In this
第五シートS5は、シャフト4のチップエンド22側に偏って存在している。第五シートS5の形状は、概ね台形である。この第五シートS5は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に一致している。換言すれば、このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、実質的に0°である。この第五シートS5では、幅は76mmであり、上底の長さは105mmであり、下底の長さは115mmである。
The fifth sheet S5 is biased toward the
前述の通り、第五シートS5に含まれるカーボン繊維は、実質的に軸方向に配向している。従って、第五繊維強化層でも、カーボン繊維は実質的に軸方向に配向している。本明細書では、カーボン繊維が実質的に軸方向に配向する構造は、「ストレート構造」と称される。第五繊維強化層は、ストレート構造を有する。シャフト4が撓んだとき、これらのカーボン繊維に大きな張力がかかる。この張力は、シャフト4のさらなる撓みを抑制する。換言すれば、これらのカーボン繊維は、シャフト4の曲げ剛性に寄与する。第五繊維強化層は、特に、チップ部18の曲げ剛性に寄与する。
As described above, the carbon fibers contained in the fifth sheet S5 are substantially axially oriented. Therefore, even in the fifth fiber reinforcing layer, the carbon fibers are substantially axially oriented. As used herein, a structure in which the carbon fibers are substantially axially oriented is referred to as a "straight structure". The fifth fiber reinforcing layer has a straight structure. When the
第六シートS6は、シャフト4のバッドエンド20側に偏って存在している。第六シートS6の形状は、概ね台形である。この第六シートS6は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に一致している。換言すれば、このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、実質的に0°である。この第六シートS6では、幅は76mmであり、上底の長さは155mmであり、下底の長さは165mmである。
The sixth seat S6 is biased toward the
前述の通り、第六シートS6に含まれるカーボン繊維は、実質的に軸方向に配向している。従って、第六繊維強化層でも、カーボン繊維は実質的に軸方向に配向している。第六繊維強化層は、ストレート構造を有する。シャフト4が撓んだとき、これらのカーボン繊維に大きな張力がかかる。この張力は、シャフト4のさらなる撓みを抑制する。換言すれば、これらのカーボン繊維は、シャフト4の曲げ剛性に寄与する。第六繊維強化層は、特に、バッド部14の曲げ剛性に寄与する。
As described above, the carbon fibers contained in the sixth sheet S6 are substantially axially oriented. Therefore, even in the sixth fiber reinforcing layer, the carbon fibers are substantially axially oriented. The sixth fiber reinforcing layer has a straight structure. When the
第七シートS7は、シャフト4のほぼ中央に存在している。第七シートS7の形状は、概ね平行四辺形である。この第七シートS7は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、30°以上60°以下である。本実施形態では、この角度は45°である。この第七シートS7では、幅は38mmであり、長さは110mmである。
The seventh sheet S7 is located substantially in the center of the
第八シートS8は、シャフト4のほぼ中央に存在している。軸方向において、第八シートS8の位置は、第七シートS7の位置と一致している。第八シートS8の形状は、概ね平行四辺形である。この第八シートS8は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、-60°以上-30°以下である。本実施形態では、この角度は-45°である。この第八シートS4では、幅は38mmであり、長さは110mmである。
The eighth sheet S8 is located substantially in the center of the
第九シートS9は、シャフト4のチップエンド22側に偏って存在している。第九シートS9の形状は、概ね台形である。この第九シートS9は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に一致している。換言すれば、このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、実質的に0°である。この第九シートS9では、幅は76mmであり、上底の長さは85mmであり、下底の長さは95mmである。
The ninth sheet S9 is biased toward the
前述の通り、第九シートS9に含まれるカーボン繊維は、実質的に軸方向に配向している。従って、第九繊維強化層でも、カーボン繊維は実質的に軸方向に配向している。第九繊維強化層は、ストレート構造を有する。シャフト4が撓んだとき、これらのカーボン繊維に大きな張力がかかる。この張力は、シャフト4のさらなる撓みを抑制する。換言すれば、これらのカーボン繊維は、シャフト4の曲げ剛性に寄与する。第九繊維強化層は、特に、チップ部18の曲げ剛性に寄与する。
As described above, the carbon fibers contained in the ninth sheet S9 are substantially axially oriented. Therefore, even in the ninth fiber reinforcing layer, the carbon fibers are substantially axially oriented. The ninth fiber reinforcing layer has a straight structure. When the
第十シートS10は、シャフト4のバッドエンド20側に偏って存在している。第十シートS10の形状は、概ね台形である。この第十シートS10は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に一致している。換言すれば、このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、実質的に0°である。この第十シートS10では、幅は76mmであり、上底の長さは135mmであり、下底の長さは145mmである。
The tenth sheet S10 is biased toward the
前述の通り、第十シートS10に含まれるカーボン繊維は、実質的に軸方向に配向している。従って、第十繊維強化層でも、カーボン繊維は実質的に軸方向に配向している。第十繊維強化層は、ストレート構造を有する。シャフト4が撓んだとき、これらのカーボン繊維に大きな張力がかかる。この張力は、シャフト4のさらなる撓みを抑制する。換言すれば、これらのカーボン繊維は、シャフト4の曲げ剛性に寄与する。第十繊維強化層は、特に、バッド部14の曲げ剛性に寄与する。
As described above, the carbon fibers contained in the tenth sheet S10 are substantially axially oriented. Therefore, even in the tenth fiber reinforced layer, the carbon fibers are substantially axially oriented. The tenth fiber reinforced layer has a straight structure. When the
第十一シートS11は、シャフト4の全体に渡って存在している。第十一シートS11の形状は、概ね矩形である。この第十一シートS11は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に一致している。換言すれば、このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、実質的に0°である。この第十一シートS11では、幅は4mmであり、長さは340mmである。
The eleventh sheet S11 exists over the
前述の通り、第十一シートS11に含まれるカーボン繊維は、実質的に軸方向に配向している。従って、第十一繊維強化層でも、カーボン繊維は実質的に軸方向に配向している。第十一繊維強化層は、ストレート構造を有する。シャフト4が撓んだとき、これらのカーボン繊維に大きな張力がかかる。この張力は、シャフト4のさらなる撓みを抑制する。換言すれば、これらのカーボン繊維は、シャフト4の曲げ剛性に寄与する。
As described above, the carbon fibers contained in the eleventh sheet S11 are substantially axially oriented. Therefore, even in the eleventh fiber reinforced layer, the carbon fibers are substantially axially oriented. The eleventh fiber reinforced layer has a straight structure. When the
このシャフト4では、第一繊維強化層、第二繊維強化層及び第十一繊維強化層は、バッドエンド20からチップエンド22に渡って存在している。これらの繊維強化層は、シャフト4の耐久性に寄与しうる。
In this
このシャフト4の製造では、図5に示されたシートが、順次、マンドレルに巻かれる。第一シートS1と第二シートS2とが重ねられて、マンドレルに巻かれてもよい。第三シートS3と第四シートS4とが重ねられて、マンドレルに巻かれてもよい。第六シートS6と第七シートS7とが重ねられて、マンドレルに巻かれてもよい。これらのシートと共に、他のシートがマンドレルに巻かれてもよい。他のシートとして、ガラス繊維を含むものが例示される。
In the manufacture of the
これらのシートに、さらにラッピングテープが巻かれる。これらのマンドレル、プリプレグ(シートS1-S8)及びラッピングテープは、オーブン等で加熱される。加熱により、マトリックスの樹脂が流動する。さらなる加熱によりこの樹脂が硬化反応を起こし、成形体が得られる。この成形体に、端面の加工、研磨、塗装等の処理が施され、シャフト4が完成する。
Wrapping tape is further wrapped around these sheets. These mandrels, prepregs (sheets S1-S8) and wrapping tapes are heated in an oven or the like. The heating causes the matrix resin to flow. Further heating causes the resin to undergo a curing reaction, and a molded product is obtained. The end face is processed, polished, painted, and the like to complete the
このシャフト4の材質は、繊維強化樹脂である。シャフト4の材質が、繊維を含まない樹脂組成物であってもよい。シャフト4の材質が、金属、木材等であってもよい。
The material of the
図6は、図1のラケット2の固有振動の振動数の測定方法が示された説明図である。この方法では、紐36によってラケット2が吊り下げられる。このラケット2は、ストリング12を有していない。換言すれば、固有振動の振動数の測定には、ストリング12がない状態のラケット2が供される。図6では、シャフト4の軸方向(Y方向)は、鉛直方向と一致している。図6では、シャフト4は、フレーム6よりも下方に位置している。
FIG. 6 is an explanatory diagram showing a method of measuring the frequency of the natural vibration of the
図6に示されるように、ラケット2には加速度ピックアップ38が取り付けられている。加速度ピックアップ38の位置は、グリップ10の先端である。この加速度ピックアップ38の向きは、X方向である。この加速度ピックアップ38は、3.5gの質量を有する。次に、グリップ10の、加速度ピックアップ38と対向する点Phが、インパクトハンマー(図示されず)で加振される。このインパクトハンマーが有するフォースピックアップで計測された入力振動と、加速度ピックアップ38で計測された応答振動とが、アンプを介して振動数解析装置(ヒューレットパッカード社の「ダイナミックシグナルアナライザ」)に送られる。この装置で得られた伝達関数に基づいて、面内の固有振動の振動数が算出される。面内の固有振動の方向は、主としてX方向である。この方法では、ラケット2のいかなる部分についても強固に固定されていない状態で、固有振動数が測定される。換言すれば、自由な拘束条件下での固有振動数が測定される。
As shown in FIG. 6, an
図7は、図6の測定で得られた結果が示されたグラフである。図7において、横軸は振動数(Hz)であり、縦軸はアクセレランスの大きさ(m/s2/N)である。図7において符号P1で示されているのは、一次ピークである。この一次ピークP1における振動数は、面内一次固有振動数ωi1である。図7において符号P2で示されているのは、二次ピークである。この二次ピークP2における振動数は、面内二次固有振動数ωi2である。 FIG. 7 is a graph showing the results obtained by the measurement of FIG. In FIG. 7, the horizontal axis is the frequency (Hz), and the vertical axis is the magnitude of acceleration (m / s 2 / N). In FIG. 7, reference numeral P1 is a primary peak. The frequency at this primary peak P1 is the in-plane primary natural frequency ωi1. In FIG. 7, reference numeral P2 is a secondary peak. The frequency at this secondary peak P2 is the in-plane secondary natural frequency ωi2.
図8は、バドミントンラケット2の、面内一次固有振動数ωi1と面内二次固有振動数ωi2との関係が示されたグラフである。このグラフにおいて、符号Prは、図1-5に示されたラケット2のポイントを表す。
FIG. 8 is a graph showing the relationship between the in-plane primary natural frequency ωi1 and the in-plane secondary natural frequency ωi2 of the
図8において符号L1で示された直線は、下記の数式で表されうる。
ωi2 = 3.6 × ωi1 + 5.0
図8に示されるように、ポイントPrは、直線L1よりも上側に位置している。換言すれば、このラケット2の座標(ωi1,ωi2)は、下記の数式(1)を具備する。
ωi2 ≧ 3.6 × ωi1 + 5.0 (1)
本発明者の得た知見によれば、この数式(1)を満たすラケット2は、カットロビングに適している。このラケット2を用いてカットロビングを行うプレーヤーは、シャトルの意図した弾道を得やすい。このラケット2では、カットロビングにおけるシャトルの弾道のばらつきが小さい。
The straight line represented by the reference numeral L1 in FIG. 8 can be represented by the following mathematical formula.
ωi2 = 3.6 x ωi1 + 5.0
As shown in FIG. 8, the point Pr is located above the straight line L1. In other words, the coordinates (ωi1, ωi2) of the
ωi2 ≧ 3.6 × ωi1 + 5.0 (1)
According to the knowledge obtained by the present inventor, the
本発明者が得た知見によれば、フェース32のうちのボトム26寄りの部分でシャトルが打撃されたとき、主として面内二次モードの振動が励起される。本発明者が得た知見によれば、フェース32のうちのトップ24寄りの部分でシャトルが打撃されたとき、主として面内一次モードの振動が励起される。カットロビングにおける典型的な打点は、トップ24寄りである。従って、カットロビングでは、主として面内一次モードの振動が励起される。しかし、カットロビングにおいても、打点はばらつく。上記数式(1)を満たすラケット2では、面内一次固有振動数ωi1が比較的小さく、面内二次固有振動数ωi2が比較的大きい。本発明者が得た知見によれば、面内一次固有振動数ωi1が小さく面内二次固有振動数ωi2が大きいラケット2によるカットロビングでは、打点がばらついても、シャトルの初速のバラツキは小さい。その理由は、意図された位置からずれた位置でシャトルが打撃されても、ラケット2の反発が極端には小さくないからである。シャトルの初速のバラツキが小さいので、シャトルの弾道軌跡のバラツキも小さい。このラケット2は、カットロビングを多用するプレーヤーに適している。このラケット2は、カットロビングを重視するプレーヤーにも適している。
According to the findings obtained by the present inventor, when the shuttle is hit at the portion of the
前述の通り、カットロビングにおける典型的な打点は、トップ24寄りである。フェース32のうちのトップ24寄りの部分でシャトルが打撃されかつカットを伴う、カットロビング以外のショットにも、本発明に係るラケット2は適している。
As mentioned above, a typical RBI in cut lobing is closer to the top 24. The
シャフト4における、プリプレグの位置、プリプレグの数、プリプレグの幅、プリプレグの長さ、繊維の角度、繊維の目付量、繊維の弾性率等の変更により、小さな振動数ωi1及び大きな振動数ωi2が達成されうる。具体的な手段として、
(a)ストレート構造を有する繊維強化層を、バッド部14に偏在させる。
(b)バッド部14の繊維強化層の数を、大きく設定する。
(c)目付量の大きい繊維強化層を、バッド部14に偏在させる。
(d)弾性率が大きい繊維を有する繊維強化層を、バッド部14に偏在させる。
(e)チップ部18の繊維強化層の数を、小さく設定する。
(f)目付量の小さい繊維強化層を、チップ部18に偏在させる。
(g)弾性率が小さい繊維を有する繊維強化層を、チップ部18に偏在させる。
等が例示される。本実施形態では、前述の通り、第五シートS5から得られる第五繊維強化層及び第八シートS8から得られる第八繊維強化層により、バッド部14の高剛性が達成されている。これにより、小さな振動数ωi1及び大きな振動数ωi2が達成されている。
A small frequency ωi1 and a large frequency ωi2 are achieved by changing the position of the prepreg, the number of prepregs, the width of the prepreg, the length of the prepreg, the angle of the fiber, the amount of the grain of the fiber, the elastic modulus of the fiber, etc. on the
(A) The fiber reinforcing layer having a straight structure is unevenly distributed in the
(B) The number of fiber reinforced layers of the
(C) The fiber reinforced layer having a large basis weight is unevenly distributed in the
(D) A fiber reinforcing layer having fibers having a large elastic modulus is unevenly distributed in the
(E) The number of fiber reinforced layers of the
(F) The fiber reinforced layer having a small basis weight is unevenly distributed in the
(G) A fiber reinforcing layer having fibers having a small elastic modulus is unevenly distributed in the
Etc. are exemplified. In the present embodiment, as described above, the high rigidity of the
シャフト4以外の部材の仕様により、小さな振動数ωi1及び大きな振動数ωi2が達成されてもよい。振動数に関与しうるシャフト4以外の部材として、フレーム6が挙げられる。フレーム6における、プリプレグの位置、プリプレグの数、プリプレグの幅、プリプレグの長さ、繊維の角度、繊維の目付量、繊維の弾性率等の変更により、小さな振動数ωi1及び大きな振動数ωi2が達成されうる。具体的な手段として、
(a)ストレート構造を有する繊維強化層を、フレーム6のボトム26の近傍に偏在させる。
(b)フレーム6のボトム26の近傍の繊維強化層の数を、大きく設定する。
(c)目付量の大きい繊維強化層を、フレーム6のボトム26の近傍に偏在させる。
(d)弾性率が大きい繊維を有する繊維強化層を、フレーム6のボトム26の近傍に偏在させる。
(e)フレーム6のトップ24の近傍の繊維強化層の数を、小さく設定する。
(f)目付量の小さい繊維強化層を、フレーム6のトップ24の近傍に偏在させる。
(g)弾性率が小さい繊維を有する繊維強化層を、フレーム6のトップ24の近傍に偏在させる。
等が例示される。
Depending on the specifications of the members other than the
(A) The fiber reinforcing layer having a straight structure is unevenly distributed in the vicinity of the bottom 26 of the
(B) The number of fiber reinforced layers in the vicinity of the bottom 26 of the
(C) Fiber reinforced layers having a large basis weight are unevenly distributed in the vicinity of the bottom 26 of the
(D) Fiber reinforced layers having fibers having a high elastic modulus are unevenly distributed in the vicinity of the bottom 26 of the
(E) The number of fiber reinforced layers in the vicinity of the top 24 of the
(F) Fiber reinforced layers having a small basis weight are unevenly distributed in the vicinity of the top 24 of the
(G) Fiber reinforced layers having fibers having a small elastic modulus are unevenly distributed in the vicinity of the top 24 of the
Etc. are exemplified.
図8において符号L2で示された直線は、下記の数式で表されうる。
ωi2 = 3.6 × ωi1 + 16.0
図8に示されるように、ポイントPrは、直線L2よりも上側に位置している。換言すれば、このラケット2の座標(ωi1,ωi2)は、下記の数式(2)を具備する。
ωi2 ≧ 3.6 × ωi1 + 16.0 (2)
本発明者の得た知見によれば、この数式(2)を満たすラケット2は、カットロビングに適している。このラケット2を用いてカットロビングを行うプレーヤーは、シャトルの意図した弾道を得やすい。このラケット2では、カットロビングにおけるシャトルの弾道のばらつきが小さい。
The straight line represented by the reference numeral L2 in FIG. 8 can be represented by the following mathematical formula.
ωi2 = 3.6 x ωi1 + 16.0
As shown in FIG. 8, the point Pr is located above the straight line L2. In other words, the coordinates (ωi1, ωi2) of the
ωi2 ≧ 3.6 × ωi1 + 16.0 (2)
According to the knowledge obtained by the present inventor, the
図8において符号L3で示された直線は、下記の数式で表されうる。
ωi2 ≧ 3.6 × ωi1 + 29.0
図8に示されるように、ポイントPrは、直線L3よりも上側に位置している。換言すれば、このラケット2の座標(ωi1,ωi2)は、下記の数式(3)を具備する。
ωi2 ≧ 3.6 × ωi1 + 29.0 (3)
本発明者の得た知見によれば、この数式(3)を満たすラケット2は、カットロビングに適している。このラケット2を用いてカットロビングを行うプレーヤーは、シャトルの意図した弾道を得やすい。このラケット2では、カットロビングにおけるシャトルの弾道のばらつきが小さい。
The straight line represented by the reference numeral L3 in FIG. 8 can be represented by the following mathematical formula.
ωi2 ≧ 3.6 × ωi1 + 29.0
As shown in FIG. 8, the point Pr is located above the straight line L3. In other words, the coordinates (ωi1, ωi2) of the
ωi2 ≧ 3.6 × ωi1 + 29.0 (3)
According to the knowledge obtained by the present inventor, the
図8において符号L4で示された直線は、下記の数式で表されうる。
ωi2 = 203
図8に示されるように、ポイントPrは、直線L4よりも上側に位置している。ポイントPrの振動数ωi2は、203以上である。換言すれば、このラケット2の座標(ωi1,ωi2)は、下記の数式(4)を具備する。
ωi2 ≧ 203 (4)
本発明者の得た知見によれば、この数式(4)を満たすラケット2は、カットロビングに適している。このラケット2が用いられたカットロビングでは、高速でシャトルが飛行する。
The straight line represented by the reference numeral L4 in FIG. 8 can be represented by the following mathematical formula.
ωi2 = 203
As shown in FIG. 8, the point Pr is located above the straight line L4. The frequency ωi2 of the point Pr is 203 or more. In other words, the coordinates (ωi1, ωi2) of the
ωi2 ≧ 203 (4)
According to the knowledge obtained by the present inventor, the
図8において符号L5で示された直線は、下記の数式で表されうる。
ωi2 = 208
図8に示されるように、ポイントPrは、直線L5よりも上側に位置している。ポイントPrの振動数ωi2は、208以上である。換言すれば、このラケット2の座標(ωi1,ωi2)は、下記の数式(5)を具備する。
ωi2 ≧ 208 (5)
本発明者の得た知見によれば、この数式(5)を満たすラケット2は、カットロビングに適している。このラケット2が用いられたカットロビングでは、高速でシャトルが飛行する。
The straight line represented by the reference numeral L5 in FIG. 8 can be represented by the following mathematical formula.
ωi2 = 208
As shown in FIG. 8, the point Pr is located above the straight line L5. The frequency ωi2 of the point Pr is 208 or more. In other words, the coordinates (ωi1, ωi2) of the
ωi2 ≧ 208 (5)
According to the knowledge obtained by the present inventor, the
以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。 Hereinafter, the effects of the present invention will be clarified by Examples, but the present invention should not be construed in a limited manner based on the description of these Examples.
[実施例1]
図5に示されたプリプレグ構成を有するシャフトを製作した。各プリプレグは、カーボン繊維を含んでいた。このカーボン繊維の引張弾性率は、24tf/mm2であった。このシャフトに、標準的な硬さ及び質量を有する市販のバドミントンラケットに使用されているフレーム、ネック、キャップ及びグリップを取り付けて、バドミントンラケットを製作した。このラケットの、面内一次固有振動数ωi1は52Hzであり、面内二次固有振動数ωi2は217Hzであった。このラケットの座標は、図8において、符号Prで示されている。
[Example 1]
A shaft having the prepreg configuration shown in FIG. 5 was manufactured. Each prepreg contained carbon fiber. The tensile elastic modulus of this carbon fiber was 24 tf / mm 2 . A badminton racket was manufactured by attaching a frame, neck, cap and grip used in a commercially available badminton racket having standard hardness and mass to this shaft. The in-plane primary natural frequency ωi1 of this racket was 52 Hz, and the in-plane secondary natural frequency ωi2 was 217 Hz. The coordinates of this racket are indicated by the reference numeral Pr in FIG.
[実施例2-10及び比較例1-8]
プリプレグ構成を表1-4に示される通りとした他は実施例1と同様にして、実施例2-10及び比較例1-8のバドミントンラケットを得た。これらのラケットのシャフトのためのプリプレグの幅が、下記の表1-4に示されている。これらのラケットの、面内一次固有振動数ωi1及び面内二次固有振動数ωi2が、下記の表1-4及び図8に示されている。
[Example 2-10 and Comparative Example 1-8]
The badminton rackets of Example 2-10 and Comparative Example 1-8 were obtained in the same manner as in Example 1 except that the prepreg configuration was as shown in Table 1-4. The widths of the prepregs for the shafts of these rackets are shown in Table 1-4 below. The in-plane primary natural frequency ωi1 and the in-plane secondary natural frequency ωi2 of these rackets are shown in Tables 1-4 and FIG. 8 below.
[安定性]
発射マシンにて、シャトルを発射した。このシャトルに対してプレーヤーにカットロビングを行わせ、シャトルの弾道を撮影した。画像を解析し、ネットの上を通過するシャトルの高さを測定した。20回の測定を行い、高さの標準偏差を求めた。この標準偏差に基づき、ラケットを格付けした。格付けの基準は、以下の通りである。この結果が、下記の表1-4に示されている。
A:標準偏差が0.14m未満
B:標準偏差が0.14m以上0.20m未満
C:標準偏差が0.20m以上
[Stability]
The shuttle was launched by the launch machine. The player was asked to cut and lob the shuttle, and the trajectory of the shuttle was photographed. The images were analyzed and the height of the shuttle passing over the net was measured. Twenty measurements were taken to determine the standard deviation of height. The racket was rated based on this standard deviation. The rating criteria are as follows. The results are shown in Table 1-4 below.
A: Standard deviation is less than 0.14m B: Standard deviation is 0.14m or more and less than 0.20m C: Standard deviation is 0.20m or more
[反発性]
前述の安定性の評価に際し、ネットの上を通過するシャトルの速度を測定した。20回の測定を行い、速度の平均値を求めた。この平均値に基づき、ラケットを格付けした。格付けの基準は、以下の通りである。この結果が、下記の表1-4に示されている。
A:平均速度が19.0m/s以上
B:平均速度が18.0m/s以上19.0m/s未満
C:平均速度が18.0m/s未満
[Repulsion]
In the above stability assessment, the speed of the shuttle passing over the net was measured. The measurement was performed 20 times, and the average value of the speed was calculated. The racket was rated based on this average value. The rating criteria are as follows. The results are shown in Table 1-4 below.
A: Average speed is 19.0 m / s or more B: Average speed is 18.0 m / s or more and less than 19.0 m / s C: Average speed is less than 18.0 m / s
表1-4から明らかな通り、各実施例のバドミントンラケットでは、カットロビングにおけるシャトルの弾道が安定している。この評価結果から、本発明の優位性は明らかである。 As is clear from Table 1-4, in the badminton racket of each embodiment, the trajectory of the shuttle in cut lobing is stable. From this evaluation result, the superiority of the present invention is clear.
本発明に係るバドミントンラケットは、カットロビングを多用するスタイルのプレーヤーに適している。このラケットは、打点がトップ寄りであってかつカットを伴う他のショットを多用するスタイルのプレーヤーにも、適している。 The badminton racket according to the present invention is suitable for a player in a style that makes heavy use of cut lobing. This racket is also suitable for players who have a RBI near the top and make heavy use of other shots with cuts.
2・・・バドミントンラケット
4・・・シャフト
6・・・フレーム
8・・・ネック
10・・・グリップ
12・・・ストリング
14・・・バッド部
16・・・ミドル部
18・・・チップ部
20・・・バッドエンド
22・・・チップエンド
24・・・トップ
26・・・ボトム
28・・・横スレッド
30・・・縦スレッド
32・・・フェース
34・・・露出部
38・・・加速度ピックアップ
S1・・・第一シート
S2・・・第二シート
S3・・・第三シート
S4・・・第四シート
S5・・・第五シート
S6・・・第六シート
S7・・・第七シート
S8・・・第八シート
S9・・・第九シート
2 ...
Claims (5)
上記シャフトの、上記バッドエンドの近傍が挿入されるグリップ、
並びに
上記チップエンドの近傍において上記シャフトに取り付けられたフレーム
を備えており、
自由な拘束条件下での固有振動における、面内一次固有振動数ωi1(Hz)と面内二次固有振動数ωi2(Hz)とが、下記数式(1)を満たすバドミントンラケット。
ωi2 ≧ 3.6 × ωi1 + 5.0 (1) Shafts with bad ends and tip ends,
A grip on which the vicinity of the bad end of the shaft is inserted,
It also has a frame attached to the shaft in the vicinity of the chip end.
A badminton racket in which the in-plane primary natural frequency ωi1 (Hz) and the in-plane secondary natural frequency ωi2 (Hz) satisfy the following formula (1) in the natural vibration under free restraint conditions.
ωi2 ≧ 3.6 × ωi1 + 5.0 (1)
ωi2 ≧ 3.6 × ωi1 + 16.0 (2) The badminton racket according to claim 1, which satisfies the following formula (2).
ωi2 ≧ 3.6 × ωi1 + 16.0 (2)
ωi2 ≧ 3.6 × ωi1 + 29.0 (3) The badminton racket according to claim 2, which satisfies the following formula (3).
ωi2 ≧ 3.6 × ωi1 + 29.0 (3)
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