JP2022047766A - アクティブノイズコントロールシステム - Google Patents

Abstract

【課題】消音可能な領域を大きくするのに適したアクティブノイズコントロールシステムを提供する。
【解決手段】
アクティブノイズコントロールシステム５００は、構造物８０と、複数の圧電スピーカー１０と、を備える。複数の圧電スピーカー１０は、構造物８０の表面８０ｓ上に配置されている。各圧電スピーカー１０の放射面は、第１方向Ｄ１と、第２方向Ｄ２と、に沿って拡がっている。第１方向Ｄ１は、隣り合う各圧電スピーカー１０の放射面の中心間を結ぶ方向である。第２方向Ｄ２は、第１方向Ｄ１に直交する方向である。各圧電スピーカー１０の放射面の第１方向Ｄ１の寸法Ｌ１は第２方向Ｄ２の寸法Ｌ２よりも短い。
【選択図】図１Ｅ

Description

本発明は、アクティブノイズコントロールシステムに関する。

アクティブノイズコントロールシステム（以下、ＡＮＣシステムと称することがある）が知られている。ＡＮＣシステムでは、騒音が、逆位相の音で低減される。特許文献１には、ＡＮＣシステムの例が記載されている。

国際公開第２０１９／１０３０１７号 特開２０１６－１２２１８７号公報

特許文献１のＡＮＣシステムでは、パーティションに、複数の圧電スピーカーが取り付けられている。ただし、消音可能な領域を大きくすることに関して、特許文献１の技術には改善の余地がある。

本発明は、
構造物と、
前記構造物の表面上に配置された複数の圧電スピーカーと、を備え、
各圧電スピーカーの放射面は、隣り合う各圧電スピーカーの放射面の中心間を結ぶ方向である第１方向と、前記第１方向に直交する第２方向と、に沿って拡がっており、
各圧電スピーカーの放射面の前記第１方向の寸法は前記第２方向の寸法よりも短い、
アクティブノイズコントロールシステムを提供する。

上記アクティブノイズコントロールシステムは、消音可能な領域を大きくするのに適している。

図１Ａは、ＡＮＣシステムの上面図である。 図１Ｂは、ＡＮＣシステムの側面図である。 図１Ｃは、ＡＮＣシステムの正面図である。 図１Ｄは、ＡＮＣシステムの斜視図である。 図１Ｅは、ＡＮＣシステムの圧電スピーカーの放射面の配置を説明するための拡大図である。 図１Ｆは、隣り合う各圧電スピーカーの放射面の中心間距離と消音との関係について説明するための図である。 図１Ｇは、ＡＮＣシステムの圧電スピーカーの放射面の寸法を説明するための拡大図である。 図１Ｈは、ＡＮＣシステムの圧電スピーカーの放射面の形状の別例を説明するための拡大図である。 図１Ｉは、ＡＮＣシステムの圧電スピーカーの放射面の領域を説明するための拡大図である。 図２Ａは、回折波を説明するための上面図である。 図２Ｂは、回折波を説明するための側面図である。 図２Ｃは、回折波を説明するための斜視図である。 図３Ａは、ＡＮＣシステムの圧電スピーカーが形成する波面を説明するための上面図である。 図３Ｂは、ＡＮＣシステムの圧電スピーカーが形成する波面を説明するための側面図である。 図３Ｃは、ＡＮＣシステムの圧電スピーカーが形成する波面を説明するための斜視図である。 図４は、従来のダイナミックスピーカーが形成する波面の説明図である。 図５は、従来の平面スピーカーが形成する波面の説明図である。 図６Ａは、圧電スピーカーの放射面の振動の説明図である。 図６Ｂは、圧電フィルムの支持構造の説明図である。 図７は、ＡＮＣシステムの説明図である。 図８は、消音効果の模式的な説明図である。 図９は、圧電スピーカーの厚さ方向に平行な断面における断面図である。 図１０は、圧電スピーカーを固定面とは反対側から観察したときの上面図である。 図１１は、別の構成例に係る圧電スピーカーを示す図である。 図１２は、作製したサンプルの構造を説明するための図である。 図１３は、サンプルを測定するための構成を説明するための図である。 図１４は、サンプルを測定するための構成を説明するための図である。 図１５は、出力系のブロック図である。 図１６は、評価系のブロック図である。 図１７Ａは、サンプルの評価結果を示す表である。 図１７Ｂは、サンプルの評価結果を示す表である。 図１８は、介在層の拘束度と音が出始める周波数との関係を示すグラフである。 図１９は、サンプルＥ１の音圧レベルの周波数特性を示すグラフである。 図２０は、サンプルＥ２の音圧レベルの周波数特性を示すグラフである。 図２１は、サンプルＲ１の音圧レベルの周波数特性を示すグラフである。 図２２は、暗騒音の音圧レベルの周波数特性を示すグラフである。 図２３は、参照ＡＮＣ評価系の構成図である。 図２４は、スピーカーＯＦＦ時の音圧分布を示す図である。 図２５は、スピーカーＯＦＦ時の波面の伝搬を示す図である。 図２６は、スピーカーＯＦＦ時の音圧分布を示す図である。 図２７は、スピーカーＯＦＦ時の波面の伝搬を示す図である。 図２８は、圧電スピーカー由来の音圧分布を示す図である。 図２９は、圧電スピーカー由来の波面の伝搬を示す図である。 図３０は、圧電スピーカー由来の音圧分布を示す図である。 図３１は、圧電スピーカー由来の波面の伝搬を示す図である。 図３２は、ダイナミックスピーカー由来の音圧分布を示す図である。 図３３は、ダイナミックスピーカー由来の波面の伝搬を示す図である。 図３４は、ダイナミックスピーカー由来の音圧分布を示す図である。 図３５は、ダイナミックスピーカー由来の波面の伝搬を示す図である。 図３６は、平面スピーカー由来の音圧分布を示す図である。 図３７は、平面スピーカー由来の波面の伝搬を示す図である。 図３８は、平面スピーカー由来の音圧分布を示す図である。 図３９は、平面スピーカー由来の波面の伝搬を示す図である。 図４０Ａは、消音効果の説明図である。 図４０Ｂは、消音効果の説明図である。 図４０Ｃは、消音効果の説明図である。 図４１Ａは、消音効果の説明図である。 図４１Ｂは、消音効果の説明図である。 図４１Ｃは、消音効果の説明図である。 図４２Ａは、ＡＮＣ評価系の構成図である。 図４２Ｂは、圧電スピーカーの配置を説明するための上面図である。 図４２Ｃは、圧電スピーカーの配置を説明するための側面図である。 図４２Ｄは、圧電スピーカーの配置を説明するための正面図である。 図４２Ｅは、圧電スピーカーの配置を説明するための斜視図である。 図４２Ｆは、測定用水平断面及び測定用矢状断面の説明図である。 図４３Ａは、消音効果の説明図である。 図４３Ｂは、消音効果の説明図である。 図４４Ａは、消音効果の説明図である。 図４４Ｂは、消音効果の説明図である。 図４５Ａは、消音効果の説明図である。 図４５Ｂは、消音効果の説明図である。 図４６Ａは、消音効果の説明図である。 図４６Ｂは、消音効果の説明図である。

以下、添付の図面を参照しつつ本発明の実施形態について説明するが、以下は本発明の実施形態の例示に過ぎず、本発明を制限する趣旨ではない。以下では、「上」、「下」、「左」、「右」、「高さ」等の用語は、要素間の相互の配置を指定するために用いており、ＡＮＣシステムの使用時におけるこれらの要素の姿勢を限定する意図ではない。また、以下では、同一又は類似する構成要素に同一の符号を付し、その説明を省略することがある。

［アクティブノイズコントロールシステム］
図１Ａ～図１Ｉに示すように、アクティブノイズコントロールシステム（ＡＮＣシステム）５００は、構造物８０と、複数の圧電スピーカー１０と、を備えている。これらの圧電スピーカー１０は、構造物８０の表面８０ｓ上に配置されている。本実施形態では、複数の圧電スピーカー１０は、第１圧電スピーカー１０Ａと、第２圧電スピーカー１０Ｂと、を有している。

本実施形態では、構造物８０は、板状体である。板状体である構造物８０は、例えば、上下方向寸法が２０ｃｍ～４００ｃｍ（具体例では２０ｃｍ～２００ｃｍ）であり、左右方向寸法が２５ｃｍ～２００ｃｍ（具体例では５０ｃｍ～１２０ｃｍ）であり、厚さ方向寸法が０．１ｃｍ～１５ｃｍである。ここで、上下方向、左右方向及び厚さ方向は、互いに直交している。上下方向寸法と左右方向寸法とは、同じであってもよく、異なっていてもよい。

本実施形態では、構造物８０は、パーティションである。

各圧電スピーカー１０は、放射面１５を有している。放射面１５は、振動することによって、音波を放射する。この音波により、騒音が低減される。本実施形態では、放射面１５は、ひとつながりの放射面である。

構造物８０は、左端部８１と、右端部８２と、上端部８３と、下端部８４と、を有している。左端部８１及び右端部８２は、左右方向に対向している。上端部８３及び下端部８４は、上下方向に対向している。図示の例では、下端部８４は、床に接する端部である。

ＡＮＣシステム５００は、端部８１、８２及び８３で生じる回折音を低減するのに適している。以下、この点について、図２Ａ～図３Ｃを参照しながら説明する。念のため断っておくが、以下の説明において、波面は、波の位相の等しい点を連ねた面を指す。

図２Ａ及び図２Ｂにおいて、符号２００は、騒音源を表わす。構造物８０の厚さ方向に関する騒音源２００と構造物８０の間の距離は、例えば０．３～５ｍである。また、騒音源２００の高さは、例えば、０～４ｍである。この文脈において、高さは、上下方向の位置である。

図２Ａ及び図２Ｂに示すように、騒音源２００からの騒音が構造物８０に向かって伝搬してきたとする。この場合、左端部８１及び右端部８２において、回折が生じうる。端部８１及び８２での回折により生じた波面は、構造物８０の背後に回り込むように伝搬する。

この点、ＡＮＣシステム５００は、端部８１及び８２でこのようにして生じる回折音を低減することに適している。なぜなら、ＡＮＣシステム５００では、圧電スピーカー１０の数が複数であり、このことは、消音可能な領域を大きくするのに寄与しうるためである。

図１Ｅに示すように、隣り合う各圧電スピーカー１０の放射面１５の中心間距離Ｌｃは、例えば、１６０ｍｍ～３７６０ｍｍである。中心間距離Ｌｃを１６０ｍｍ～３７６０ｍｍとすることは、消音可能な領域を大きくすることに適している。

中心間距離Ｌｃは、２６１０ｍｍ以下であってもよく、６６０ｍｍ以下であってもよく、５９０ｍｍ以下であってもよく、４３０ｍｍ以下であってもよく、３８０ｍｍ以下であってもよい。中心間距離Ｌｃは、２００ｍｍ以上であってもよい。

具体的には、圧電スピーカー１０の数が複数であり中心間距離Ｌｃが１６０ｍｍ～３７６０ｍｍであることは、中心間距離Ｌｃに沿った方向について、消音可能な領域を大きくすることに適している。このため、例えば構造物８０の背後にいる人の姿勢が変化しても、その人が感じる消音効果が変化し難い。

ここで、隣り合う各圧電スピーカー１０の放射面１５の中心間距離Ｌｃが１６０ｍｍ～３７６０ｍｍであるという表現について、詳細に説明する。この表現は、ある圧電スピーカー１０の放射面１５の幾何中心とその圧電スピーカー１０に隣接する圧電スピーカー１０の放射面１５の幾何中心との間の距離が１６０ｍｍ～３７６０ｍｍであるという関係性が、当該表現で言及されている複数の圧電スピーカー１０について成立することを意味する。

また、上記の表現は、当該表現において言及されている圧電スピーカー１０の数が３つ以上である場合において、中心間距離Ｌｃにばらつきがあることを許容することを意図している。具体的には、複数の圧電スピーカー１０が第２圧電スピーカー、第１圧電スピーカー及び第３圧電スピーカーをこの順に有している場合において、第２圧電スピーカー及び第１圧電スピーカーの間の中心間距離Ｌｃを第１中心間距離と称し、第１圧電スピーカー及び第３圧電スピーカーの間の中心間距離Ｌｃを第２中心間距離と称することとする。このとき、上記の表現は、第１中心間距離及び第２中心間距離がそれぞれ１６０ｍｍ～３７６０ｍｍであることを意味するが、第１中心間距離及び第２中心間距離が同じであってもよく異なっていてもよいことを意味する。第１中心間距離及び第２中心間距離が同じである形態は、消音システム５００の設計を容易にしうる。第１中心間距離及び第２中心間距離が異なる形態は、消音システム５００の設計の自由度を高めうる。

図１Ｆを参照しながら、中心間距離Ｌｃと消音との関係について、具体的に説明する。以下の説明において、「高さ」は、上下方向の位置を指す。図１Ｆを用いた定量的な説明は、例示的なものであり、ＡＮＣシステム５００の限定的解釈に用いられるべきではない。

図１Ｆの例において、構造物８０の右端部８２に含まれた、高さの差がｈである点Ｐ１及び点Ｐ２を考える。騒音源２００から点Ｐ１までの距離ａ₁と、騒音源２００から点Ｐ２までの距離ａ₂とは、異なる。距離ａ₁と距離ａ₂とに差があるため、騒音源２００由来の騒音の位相は、点Ｐ１と点Ｐ２とで異なる。点Ｐ１の高さは、騒音源２００の高さと同じである。構造物８０の左右方向の中心位置は、騒音源２００の左右方向の中心位置と同じである。図１Ｆにおいて、ｄは、構造物８０の左右方向の寸法を指す。Ｌｓは、構造物８０の厚さ方向に関する構造物８０と騒音源２００との間の距離を指す。

ここで、仮に、上下方向の位置すなわち高さに関して点Ｐ１が放射面１５の中心となるように圧電スピーカー１０を１つだけ構造物８０の表面８０ｓ上に配置したとする。このようにすると、構造物８０の背後における高さが点Ｐ１と同じ領域については、良好な消音を実現しうる。しかし、構造物８０の背後における高さが点Ｐ２と同じ領域については、良好な消音を実現するのは困難となる場合がある。なぜなら、上述の通り、騒音源２００由来の騒音の点Ｐ２における位相は点Ｐ１における位相とは異なり、この位相差が構造物８０の背後にも反映されるためである。特に、この位相差が１８０°である条件では、上記の困難性は顕著になり易い。この問題は、構造物８０の右端部８２における騒音の回折のみならず、構造物８０の左端部８１における騒音の回折によっても生じうる。

この点、本実施形態では、構造物８０の表面８０ｓ上に配置されている圧電スピーカー１０の数が、１つではなく複数である。このため、仮に上記の位相差が１８０°であったとしても、構造物８０の背後における高さが点Ｐ１と同じ領域のみならず点Ｐ２と同じ領域においても良好な消音を実現できる。一具体例では、第１圧電スピーカー１０Ａをその放射面１５の中心高さが点Ｐ１の高さと同じとなるように構造物８０の表面８０ｓ上に配置した上で、第１圧電スピーカー１０Ａに構造物８０の背後における高さが点Ｐ１と同じ領域の消音を担当させる。また、第２圧電スピーカー１０Ｂをその放射面１５の中心高さが点Ｐ２の高さと同じとなるように構造物８０の表面８０ｓ上に配置した上で、第２圧電スピーカー１０Ｂに構造物８０の背後における高さが点Ｐ２と同じ領域の消音を担当させる。これにより、構造物８０の背後における高さが点Ｐ１と同じ領域と点Ｐ２と同じ領域の両方において良好な消音を実現できる。

良好な消音を実現しうるＡＮＣシステム５００の数値例について、図１Ｆを参照しながら説明する。

図１Ｆの例では、騒音源２００が発する騒音の周波数は、５０～３０００Ｈｚである。ＡＮＣシステム５００は、５０～３０００Ｈｚの帯域の消音用の音波を発することができるように構成されている。構造物８０は、板状体である。構造物８０の左右方向の寸法ｄは、０．２５ｍである。構造物８０の厚さ方向に関する騒音源２００と構造物８０の間の距離Ｌｓは、０．３ｍである。

距離ａ₁は、以下の数式１により計算される。

距離ａ₂は、以下の数式２により計算される。

寸法ｄ、距離ａ₁及び距離ａ₂は、数式３の関係を満たす。

以下の数式４が成立する。数式４において、φは、同一時刻における、騒音源２００由来の騒音の点Ｐ１における位相と点Ｐ２における位相の差である。λは、騒音源２００由来の騒音の波長である。

数式４のａ₂に数式３の（ａ₁ ²＋ｈ²）^1/2を代入して得られる数式を変形することにより、以下の数式５が得られる。

数式５に位相差φ＝１８０°を代入することにより、以下の数式６が得られる。

数式５に位相差φ＝１２０°を代入することにより、以下の数式７が得られる。

騒音源２００由来の騒音の速度Ｖ、周波数Ｆ及び波長λは、数式８の関係を満たす。

構造物８０の左右方向の寸法ｄは、距離Ｌｓが０．３ｍであり寸法ｄが０．２５ｍである場合、数式１により、距離ａ₁は０．３３ｍと求まる。

騒音の速度Ｖを３４５ｍ／秒と近似すると、騒音の周波数Ｆが３０００Ｈｚの場合、数式８により騒音の波長λは０．１１５ｍと求まる。数式６に距離ａ₁＝０．３３ｍ及び波長λ＝０．１１５ｍを代入することにより、周波数Ｆ＝３０００Ｈｚかつ位相差φ＝１８０°の場合に関する高さの差ｈが０．２０ｍと求まる。

また、速度Ｖを３４５ｍ／秒と近似すると、騒音の周波数Ｆが５０Ｈｚの場合、数式８により騒音の波長λは６．９ｍと求まる。数式６に距離ａ₁＝０．３３ｍ及び波長λ＝６．９ｍを代入することにより、周波数Ｆ＝５０Ｈｚかつ位相差φ＝１８０°の場合に関する高さの差ｈが３．７６ｍと求まる。

距離Ｌｓが０．３ｍであり寸法ｄが０．２５ｍである場合において、第１圧電スピーカー１０Ａの放射面の中心位置を点Ｐ１に設定し、第２圧電スピーカー１０Ｂの放射面の中心位置を点Ｐ２に設定することを考える。さらに、これらの圧電スピーカー１０Ａ及び１０Ｂの中心間距離Ｌｃを、上記の計算から得られた高さの差ｈに基づいて設定することを考える。この場合、以下のことが言える。
（ｘ１）中心間距離Ｌｃを３．７６ｍ以下にすると、構造物８０の背後における点Ｐ１よりも高く点Ｐ２よりも低い位置において、周波数Ｆが５０Ｈｚの騒音による回折音を消音し難い領域が生じ難い。
（ｙ１）中心間距離Ｌｃを０．２０ｍ以上にすると、周波数Ｆが５０～３０００Ｈｚの騒音による回折音の抑制を、中心間距離Ｌｃを必要以上に狭めるのを避けつつ行い易い。このことは、広い消音領域を確保する観点から有利である。

上述の説明では、位相差φ＝１８０°のときの数値について議論した。位相差φ＝１２０°のときの数値を議論することも、騒音の回折音の抑制する観点から有益である。なぜなら、高さに関して点Ｐ１が放射面１５の中心となるように圧電スピーカー１０を１つだけ構造物８０の表面８０ｓ上に配置した場合において、構造物８０の背後における高さが点Ｐ２と同じ領域の良好な消音を実現することは、位相差φ＝１２０°の条件でも困難となりうるためである。

数式７に距離ａ₁＝０．３３ｍ及び波長λ＝０．１１５ｍを代入することにより、周波数Ｆ＝３０００Ｈｚかつ位相差φ＝１２０°の場合に関する高さの差ｈが０．１６ｍと求まる。数式７に距離ａ₁＝０．３３ｍ及び波長λ＝６．９ｍを代入することにより、周波数Ｆ＝５０Ｈｚかつ位相差φ＝１２０°の場合に関する高さの差ｈが２．６１ｍと求まる。

位相差φ＝１８０°に基づいた項目（ｘ１）及び（ｙ１）と同様、位相差φ＝１２０°に基づいて得られた上記数値から、以下のことが言える。
（ｘ２）中心間距離Ｌｃを２．６１ｍ以下にすると、構造物８０の背後における点Ｐ１よりも高く点Ｐ２よりも低い位置において、周波数Ｆが５０Ｈｚの騒音による回折音を消音し難い領域が生じ難い。
（ｙ２）中心間距離Ｌｃを０．１６ｍ以上にすると、周波数Ｆが５０～３０００Ｈｚの騒音による回折音の抑制を、中心間距離Ｌｃを必要以上に狭めるのを避けつつ行い易い。このことは、広い消音領域を確保する観点から有利である。

項目（ｘ１）及び（ｘ２）に関し、５０Ｈｚは、人間の可聴域における周波数が低い領域に属する。そのため、中心間距離Ｌｃの上限値を３．７６ｍあるいは２．６１ｍに設定すると、構造物８０の背後における点Ｐ１よりも高く点Ｐ２よりも低い領域において、少なくとも、人間の可聴域における周波数が低い領域の騒音を消音し易い。

なお、上述の計算ではａ₁＝０．３３ｍという条件を用いて、３．７６ｍ及び２．６１ｍという上限値を算出した。ａ₁＞０．３３ｍという条件を採用すると、より大きい上限値が算出される。このことは、ａ₁＝０．３３ｍの場合のみならずａ₁＞０．３３ｍの場合にも、中心間距離Ｌｃの上限値を３．７６ｍあるいは２．６１ｍに設定することにより、人間の可聴域における周波数が低い領域の騒音を消音し易いという上記効果が得られることを意味する。例えば、距離Ｌｓが５ｍであり寸法ｄが２ｍである場合、数式１により、距離ａ１が５．１０ｍと求まる。この場合にも、中心間距離Ｌｃの上限値を３．７６ｍあるいは２．６１ｍに設定することにより、上記効果が得られる。

可聴域における周波数がより高い領域における騒音の良好な消音も望まれることもある。その場合、中心間距離Ｌｃをより小さくすることが考えられる。ただし、中心間距離Ｌｃを過度に小さくすると、広い消音領域を確保し難い。このため、項目（ｙ１）及び（ｙ２）のように中心間距離Ｌｃの下限値を０．１６ｍあるいは０．２０ｍに設定することには意義がある。

実際には、５０Ｈｚよりも高い周波数の騒音も良好に消音することが望まれる場合、その周波数を考慮して中心間距離Ｌｃを設定することが可能である。例えば、ＡＮＣシステム５００の規模、計算負荷等を考慮して、ＡＮＣシステム５００の能力を最大限に発揮させるのではなく能力の一部のみを発揮させることが望まれる場合がある。その場合、その発揮させるべき能力を考慮して、抑制する騒音の周波数帯を選択し、その周波数帯に基づいて中心間距離Ｌｃを設定することが可能である。

例えば、騒音の速度Ｖを３４５ｍ／秒と近似すると、騒音の周波数Ｆが５００Ｈｚの場合、数式８により騒音の波長λは０．６９ｍと求まる。数式６に距離ａ₁＝０．３３ｍ及び波長λ＝０．６９ｍを代入することにより、周波数Ｆ＝５００Ｈｚかつ位相差φ＝１８０°の場合に関する高さの差ｈが０．５９ｍと求まる。中心間距離Ｌｃを０．５９ｍ以下にすると、構造物８０の背後における点Ｐ１よりも高く点Ｐ２よりも低い位置において、周波数Ｆが５０～５００Ｈｚの騒音による回折音を消音し難い領域が生じ難い。

また、騒音の速度Ｖを３４５ｍ／秒と近似すると、騒音の周波数Ｆが１０００Ｈｚの場合、数式８により騒音の波長λは０．３５ｍと求まる。数式６に距離ａ₁＝０．３３ｍ及び波長λ＝０．３５ｍを代入することにより、周波数Ｆ＝１０００Ｈｚかつ位相差φ＝１８０°の場合に関する高さの差ｈが０．３８ｍと求まる。中心間距離Ｌｃを０．３８ｍ以下にすると、構造物８０の背後における点Ｐ１よりも高く点Ｐ２よりも低い位置において、周波数Ｆが５０～１０００Ｈｚの騒音による回折音を消音し難い領域が生じ難い。

なお、ＡＮＣシステム５００の消音性能とは別の観点から、中心間距離Ｌｃの範囲を設定することも可能である。例えば、中心間距離Ｌｃの上限値を、構造物８０の上下方向の寸法に基づいて決定することも可能である。この場合、中心間距離Ｌｃの上限値は、例えば、４０００ｍｍに設定されうる。

図１Ｅに示すように、各圧電スピーカー１０の放射面１５は、中心間距離Ｌｃに沿った第１方向Ｄ１と、第１方向Ｄ１に直交する第２方向Ｄ２と、に沿って拡がっている。各圧電スピーカー１０の放射面１５の第１方向Ｄ１の寸法Ｌ１は第２方向Ｄ２の寸法Ｌ２よりも短い。

Ｌ１＜Ｌ２であることは、消音可能な領域を大きくすることに適している。具体的には、寸法Ｌ１は第１方向Ｄ１に関するものであり、その第１方向Ｄ１に関する放射面１５の中心位置（具体的には、幾何中心位置）が異なるように複数の圧電スピーカー１０が並べられている。このため、第１方向Ｄ１については、個々の放射面１５の寸法Ｌ１が小さくても、複数の圧電スピーカー１０が並べられていることにより、広い消音領域が得られうる。また、第２方向Ｄ２については、個々の放射面１５の寸法Ｌ２を大きくすることにより広い消音領域が得られうる。また、Ｌ１＜Ｌ２の設計の下では、寸法Ｌ１を小さくすることにより消音可能な音の周波数の上限を高め易い。

寸法Ｌ１に対する寸法Ｌ２の比率Ｌ２／Ｌ１は、１．２～６である。比率Ｌ２／Ｌ１がこの範囲にある場合、第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２の両方について広い消音領域が得られ易い。比率Ｌ２／Ｌ１は、１．５～４であってもよい。

本実施形態では、第１方向Ｄ１は、鉛直方向である。第２方向Ｄ２は、鉛直方向に直交する水平方向である。この場合、第１方向Ｄ１に複数の圧電スピーカー１０が並んでいることにより、構造物８０の背後にいる背が高い人と背が低い人の間での消音効果のばらつきが抑制されうる。また、この場合、第１方向Ｄ１に複数の圧電スピーカー１０が並んでいることにより、構造物８０の背後にいる人が座っているときと立っているときで消音効果がばらつくのが抑制されうる。

ここで、放射面１５の寸法Ｌ１及び寸法Ｌ２について、詳細に説明する。図１Ｇに示すように、第１方向Ｄ１に延びる辺及び第２方向Ｄ２に延びる辺を有する長方形１２であって、放射面１５を収容する最小の長方形１２を考える。寸法Ｌ１は、長方形１２の第１方向Ｄ１に延びる辺の長さである。寸法Ｌ２は、長方形１２の第２方向Ｄ２に延びる辺の長さである。

図１Ｅの例では、第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２は、それぞれ、長方形１２の辺に沿う方向である。ただし、図１Ｇに示すように、第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２は、それぞれ、長方形１２の辺に沿う方向からずれた方向であってもよい。

図１Ｅの例では、第１方向Ｄ１は上下方向であり、第２方向Ｄ２は左右方向である。図１Ｅの例では、第１方向Ｄ１は各圧電スピーカー１０の放射面１５の短手方向であり、第２方向Ｄ２は、各圧電スピーカー１０の放射面１５の長手方向である。図１Ｅの例では、放射面１５の形状は、第１方向Ｄ１に延びる短辺と第２方向Ｄ２に延びる長辺とを有する長方形である。

各圧電スピーカー１０の放射面１５の第１方向Ｄ１の寸法Ｌ１は、隣り合う各圧電スピーカー１０の放射面１５の中心間距離Ｌｃと同じであってもよく、中心間距離Ｌｃよりも小さくてもよい。本実施形態では、寸法Ｌ１は、１６０ｍｍ～３７６０ｍｍである。寸法Ｌ１は、１５９～３７５９ｍｍであってもよい。

寸法Ｌ１は、４０００ｍｍ以下であってよく、３９９９ｍｍ以下であってよく、２６１０ｍｍ以下であってもよく、２６０９ｍｍ以下であってもよく、６６０ｍｍ以下であってもよく、６５９ｍｍ以下であってもよく、５９０ｍｍ以下であってもよく、５８９ｍｍ以下であってもよく、４３０ｍｍ以下であってもよく、４２９ｍｍ以下であってもよく、３８０ｍｍ以下であってもよく、３７９ｍｍ以下であってもよい。寸法Ｌ１は、１９９ｍｍ以上であってもよく、２００ｍｍ以上であってもよい。

各圧電スピーカー１０の放射面１５の第１方向Ｄ１の寸法Ｌ１を調整して、消音可能な音の周波数を調整することも可能である。この観点から、寸法Ｌ１の上限を設定してもよい。例えば、寸法Ｌ１は、５００ｍｍ以下である。このようにすれば、周波数の高い騒音を消音し易い。寸法Ｌ１は、４００ｍｍ以下であってもよい。

各圧電スピーカー１０の放射面１５の第１方向Ｄ１の寸法Ｌ１の下限を設定してもよい。例えば、寸法Ｌ１は、１５０ｍｍ以上である。寸法Ｌ１は、２００ｍｍ以上であってもよい。

本実施形態では、各圧電スピーカー１０の放射面１５の第２方向Ｄ２の寸法Ｌ２は、中心間距離Ｌｃよりも長い。このことは、第２方向Ｄ２に関して広い消音領域を得る観点から有利である。

各圧電スピーカー１０の放射面１５の第２方向Ｄ２の寸法Ｌ２は、例えば、２５０ｍｍ以上である。寸法Ｌ２は、５００ｍｍ以上であってもよい。

各圧電スピーカー１０の放射面１５の第２方向Ｄ２の寸法Ｌ２の上限は、特に限定されない。寸法Ｌ２は、例えば、２０００ｍｍ以下である。寸法Ｌ２は、１２００ｍｍ以下であってもよい。

放射面１５の形状は、図１Ｅ等に示すような長方形に限定されない。例えば、放射面１５の形状は、図１Ｈに示すような角丸長方形であってもよい。角丸長方形の角部の曲率半径Ｃｒは、例えば、０よりも大きく、角丸長方形の短手方向の長さの半分以下である。

以下、音波の伝搬方向及び位相に触れつつ、ＡＮＣシステム５００が回折音を低減することに適していることについて、さらに説明する。

図１Ｉ、図２Ａ及び図３Ａから、ＡＮＣシステム５００によれば、左端部８１及び右端部８２での回折により生じた回折音を低減できることが理解される。

具体的には、図２Ａに示すように、左端部８１での回折により生じた波面８１ｗ及び右端部８２での回折により生じた波面８２ｗは、軸８０Ｘに近づくように伝搬する。図２Ａにおいて、波面８１ｗの伝搬方向を符号８１ｄにより示し、波面８２ｗの伝搬方向を符号８２ｄにより示している。軸８０Ｘは、左端部８１及び右端部８２の間を通り構造物８０から離れる方向に延びる軸である。具体的には、図２Ａの例では、軸８０Ｘは、構造物８０の表面８０ｓに直交し、表面８０ｓの中心を通っている。

一方、図１Ｉに示すように、各圧電スピーカー１０の放射面１５は、第２方向Ｄ２に沿って、第１領域１５ａと、第３領域１５ｃと、第２領域１５ｂと、をこの順に有する。具体的には、各圧電スピーカー１０の放射面１５において、第２方向Ｄ２に沿って、第１領域１５ａと、第３領域１５ｃと、第２領域１５ｂと、がこの順に並んでいる。隣り合う各圧電スピーカー１０の第１領域１５ａは、第１方向Ｄ１に沿って隣り合っている。隣り合う各圧電スピーカー１０の第２領域１５ｂは、第１方向Ｄ１に沿って隣り合っている。隣り合う各圧電スピーカー１０の第３領域１５ｃは、第１方向Ｄ１に沿って隣り合っている。

図３Ａに示すように、各圧電スピーカー１０は、第１領域１５ａから基準軸１０Ｘに近づくように伝搬する第１波面１６ａと、第２領域１５ｂから基準軸１０Ｘに近づくように伝搬する第２波面１６ｂと、を形成する。具体的には、本実施形態では、放射面１５が振動することによって、そのような第１波面１６ａ及び第２波面１６ｂが形成される。図３Ａにおいて、第１波面１６ａの伝搬方向を符号１３ａにより示し、第２波面１６ｂの伝搬方向を符号１３ｂにより示している。基準軸１０Ｘは、第３領域１５ｃを通り放射面１５から離れていくように延びる軸である。

典型例では、制御装置１１０による制御により、各圧電スピーカー１０は、第１領域１５ａから基準軸１０Ｘに近づくように伝搬する第１波面１６ａと、第２領域１５ｂから基準軸１０Ｘに近づくように伝搬する第２波面１６ｂと、を形成する。一具体例では、制御装置１１０による制御により、各圧電スピーカー１０が、第１領域１５ａから基準軸１０Ｘに近づくように伝搬する第１波面１６ａと、第２領域１５ｂから基準軸１０Ｘに近づくように伝搬する第２波面１６ｂと、を形成する状態が維持される。

本実施形態では、左端部８１と右端部８２とは第２方向Ｄ２について対向し、また、放射面１５は第２方向Ｄ２に沿って第１領域１５ａと第３領域１５ｃと第２領域１５ｂとをこの順に有している。このため、本実施形態では、左端部８１での回折由来の波面８１ｗ及び右端部８２での回折由来の波面８２ｗは、図３Ａに示す基準軸１０Ｘに近づくように伝搬するとも言える。このため、左端部８１の回折由来の波面８１ｗ及び右端部８２の回折由来の波面８２ｗと、ＡＮＣシステム５００由来の第１波面１６ａ及び第２波面１６ｂとには、伝搬方向に共通性がある。このことは、騒音が左端部８１及び右端部８２で回折して生じる回折音を低減することに適している。

本実施形態では、基準軸１０Ｘは、非振動時における第３領域１５ｃに直交している。基準軸１０Ｘからの第１波面１６ａの伝搬方向の逸れ角θ１は、例えば５°～８５°の範囲にあり、１５°～７５°の範囲にあってもよく、２５°～６５°の範囲にあってもよい。基準軸１０Ｘからの第２波面１６ｂの伝搬方向の逸れ角θ２は、例えば５°～８５°の範囲にあり、１５°～７５°の範囲にあってもよく、２５°～６５°の範囲にあってもよい。第３領域１５ｃは、非振動時において平面であってもよい。また、放射面１５全体が、非振動時において平面であってもよい。基準軸１０Ｘは、放射面１５の中心を通る軸であってもよい。

図４は、従来のダイナミックスピーカー６１０の説明図である。ダイナミックスピーカー６１０は、その放射面から略半球面波を放射する。その略半球面波の波面６１０ｗもまた、略半球面状である。図４において、軸６１０Ｘは、ダイナミックスピーカー６１０の放射面を通りその放射面から離れていくように延びる軸である。

図５は、従来の平面スピーカー６２０の説明図である。平面スピーカー６２０は、その放射面から略平面波を放射する。その略平面波の波面６２０ｗもまた、略平面状である。図５において、軸６２０Ｘは、平面スピーカー６２０の放射面を通りその放射面から離れていくように延びる軸である。

図３Ａ、図４及び図５から理解されるように、本実施形態に係る、第１領域１５ａから基準軸１０Ｘに近づくように伝搬する第１波面１６ａと、第２領域１５ｂから基準軸１０Ｘに近づくように伝搬する第２波面１６ｂと、の組み合わせは、従来のスピーカー６１０及び７１０では得られない。

図６Ａは、本実施形態の各圧電スピーカー１０の放射面１５の振動の説明図である。本実施形態のスピーカー１０は、図６Ａに示すように、放射面１５の端部も良好に振動できるように構成されている。放射面１５は、全体として、振動の自由度が高い。詳細については今後の検討を待つ必要があるが、このことが、第１波面１６ａ及び第２波面１６ｂの形成に寄与している可能性がある。また、放射面１５は、自由端振動モードにある程度近いモードで振動している可能性がある。具体的には、放射面１５は、１次自由端振動モードにある程度近いモードで振動している可能性がある。

従来のスピーカー６１０及び７１０と比較したスピーカー１０の消音効果の優位性は、騒音源２００からの騒音の周波数が高いときに現れ易い傾向にある。

仮に、従来のスピーカー６１０又は７１０を用いて、第２方向Ｄ２に関して広い消音領域を得ることを考える。この場合、スピーカー６１０又は７１０から出る音の半端長毎に、スピーカー６１０又は７１０を並べる必要がある。これに対し、圧電スピーカー１０を用いて第２方向Ｄ２に関して広い消音領域を得るべき場合、圧電スピーカー１０の第２方向Ｄ２の寸法Ｌ２を大きくすればよい。スピーカーの数が少なくて済むこともまた、圧電スピーカー１０を用いることの利点である。

一具体例では、第１領域１５ａに、放射面１５の端部の一部が形成されている。第２領域１５ｂに、放射面１５の端部の一部が形成されている。

ここで、各圧電スピーカー１０が振動しておらず、ＡＮＣシステム５００がその消音機能を発揮していない状況（以下、非消音状況）を考える。非消音状況においては、構造物８０のサイズ及び騒音源２００からの騒音の波長にもよるが、図２Ｃに模式的に示すように、騒音源２００からの騒音が構造物８０において回折することにより、各圧電スピーカー１０において、第１領域１５ａにおける音波の位相と第２領域１５ｂにおける音波の位相の正負が同じであり、第１領域１５ａにおける音波の位相と第３領域１５ｃにおける音波の位相の正負が逆であり、かつ、第２領域１５ｂにおける音波の位相と第３領域１５ｃにおける音波の位相の正負が逆である期間が現れうる。図２Ｃでは、第１圧電スピーカー１０Ａの第３領域１５ｃ、第２圧電スピーカー１０Ｂの第１領域１５ａ及び第２圧電スピーカー１０Ｂの第２領域１５ｂにハッチング１１ｍが関連付けられており、このことはこれらの領域における音波の位相が正及び負の一方であることを模式的に表している。また、図２Ｃでは、第１圧電スピーカー１０Ａの第１領域１５ａ、第１圧電スピーカー１０Ａの第２領域１５ｂ及び第２圧電スピーカー１０Ｂの第３領域１５ｃにハッチング１１ｎが関連付けられており、このことはこれらの領域における音波の位相が正及び負の他方であることを模式的に表している。

この点、本実施形態によれば、以下に説明するように、第１領域１５ａ、第２領域１５ｂ及び第３領域１５ｃにおいて上記のような位相分布を有する騒音源２００由来の騒音を、ＡＮＣシステム５００由来の音により低減できる。

各圧電スピーカー１０が形成する第１領域１５ａにおける音波を、第１音波と定義する。各圧電スピーカー１０が形成する第２領域１５ｂにおける音波を、第２音波と定義する。各圧電スピーカー１０が形成する第３領域１５ｃにおける音波を、第３音波と定義する。本実施形態では、図３Ｃに模式的に示すように、各圧電スピーカー１０において、第１音波の位相と第２音波の位相の正負が同じであり、第１音波の位相と第３音波の位相の正負が逆であり、かつ、第２音波の位相と第３音波の位相の正負が逆である期間が現れる。本実施形態によれば、第１領域１５ａ、第２領域１５ｂ及び第３領域１５ｃにおいて上記のような位相分布を有する騒音源２００由来の騒音を、ＡＮＣシステム５００由来の音により低減できる。図３Ｃでは、第１圧電スピーカー１０Ａの第１領域１５ａ、第１圧電スピーカー１０Ａの第２領域１５ｂ及び第２圧電スピーカー１０Ｂの第３領域１５ｃにハッチング１１ｍが関連付けられており、このことはこれらの領域におけるＡＮＣシステム５００由来の音波の位相が正及び負の一方であることを模式的に表している。また、図３Ｃでは、第１圧電スピーカー１０Ａの第３領域１５ｃ、第２圧電スピーカー１０Ｂの第１領域１５ａ及び第２圧電スピーカー１０Ｂの第２領域１５ｂにハッチング１１ｎが関連付けられており、このことはこれらの領域におけるＡＮＣシステム５００由来の音波の位相が正及び負の他方であることを模式的に表している。

典型例では、制御装置１１０による制御により、各圧電スピーカー１０において、第１音波の位相と第２音波の位相の正負が同じであり、第１音波の位相と第３音波の位相の正負が逆であり、かつ、第２音波の位相と第３音波の位相の正負が逆である期間Ｔ１が現れうる。第１音波、第２音波又は第３音波の一周期をＴｐとしたとき、Ｔ１／Ｔｐは、騒音源２００にもよるが、例えば０．０１～１である。また、騒音源２００が正弦波を発する場合、期間Ｔ１は継続しうるあるいは周期的に現れうる。Ｔ１／Ｔｐは、０．１～１であってもよく、０．５～１であってもよく、０．７～１であってもよく、０．９～１であってもよい。

上述のように、第１音波は、スピーカー１０が形成する第１領域１５ａにおける音波である。第１音波は、第１領域１５ａに面する空間のうち、第１領域１５ａに限りなく近い位置の音波を包含する概念である。よって、第１音波の測定は、この「限りなく近い位置」の音波の測定により実現できる。第２音波及び第３音波についても同様である。

上記のような第１音波、第２音波及び第３音波の位相分布が得られるという事実は、放射面１５を１次自由端振動モードにある程度近いモードで振動しているという仮定と整合する。

また、非消音状況においては、構造物８０のサイズ及び騒音源２００からの騒音の波長にもよるが、騒音源２００からの騒音が構造物８０において回折することにより、隣り合う各圧電スピーカー１０の第１領域１５ａにおける音波の位相の正負が逆である期間が現れうる。具体的には、隣り合う各圧電スピーカー１０の第１領域１５ａにおける音波の位相の正負が逆であり、隣り合う各圧電スピーカー１０の第２領域１５ｂにおける音波の位相の正負が逆であり、かつ、隣り合う各圧電スピーカー１０の第３領域１５ｃにおける音波の位相の正負が逆である期間が現れうる。

この点、本実施形態では、図３Ｃに模式的に示すように、隣り合う各圧電スピーカー１０の第１音波の位相の正負が逆である期間が現れうる。具体的には、隣り合う各圧電スピーカー１０の第１音波の位相の正負が逆であり、隣り合う各圧電スピーカー１０の第２音波の位相の正負が逆であり、かつ、隣り合う各圧電スピーカー１０の第３音波の位相の正負が逆である期間が現れうる。本実施形態によれば、第１領域１５ａ、第２領域１５ｂ及び第３領域１５ｃにおいて上記のような位相分布を有する騒音源２００由来の騒音を、ＡＮＣシステム５００由来の音により低減できる。

典型例では、制御装置１１０による制御により、隣り合う各圧電スピーカー１０の第１音波の位相の正負が逆である期間Ｔ２が現れうる。具体的には、制御装置１１０による制御により、隣り合う各圧電スピーカー１０の第１音波の位相の正負が逆であり、隣り合う各圧電スピーカー１０の第２音波の位相の正負が逆であり、かつ、隣り合う各圧電スピーカー１０の第３音波の位相の正負が逆である期間Ｔ２が現れうる。第１音波、第２音波又は第３音波の一周期をＴｐとしたとき、Ｔ２／Ｔｐは、騒音源２００にもよるが、例えば０．０１～１である。また、騒音源２００が正弦波を発する場合、期間Ｔ２は継続しうるあるいは周期的に現れうる。Ｔ２／Ｔｐは、０．１～１であってもよく、０．５～１であってもよく、０．７～１であってもよく、０．９～１であってもよい。

図２Ｂ及び図３Ｂから、ＡＮＣシステム５００によれば、上端部８３での回折により生じた回折音を低減できることが理解される。

具体的には、図２Ｂでは、上端部８３での回折により生じた波面８３ｗと、波面８３ｗの伝搬方向８３ｄとが、模式的に示されている。図２Ｂに示すように、構造物８０の背後において、構造物８０の表面８０ｓから同距離だけ離れているが上下方向の位置が異なる点Ｑ１及び点Ｑ２を考える。上端部８３から点Ｑ１までの距離と、上端部８３から点Ｑ２までの距離とは、互いに異なる。このため、波面８３ｗの位相は、点Ｑ１と点Ｑ２とでずれる。このような位相ずれが存在する場合、単一の圧電スピーカー１０により点Ｑ１及び点Ｑ２の両方で良好な消音を行うのは、必ずしも容易ではない。

この点、本実施形態では、第１方向Ｄ１は、上下方向である。その第１方向Ｄ１に関する放射面１５の中心位置（具体的には、幾何中心位置）が異なるように、複数の圧電スピーカー１０が並べられている。このことは、点Ｑ１及び点Ｑ２の両方において、良好な消音を行うことを可能にする。具体的には、図３Ｂに模式的に示すように、第１圧電スピーカー１０Ａによって点Ｑ１を中心とする領域の消音を実現し、第２圧電スピーカー１０Ｂによって点Ｑ２を中心とする領域の消音を実現できる。より一般的には、本実施形態によれば、第１方向Ｄ１に関する互いに異なる位置において、良好な消音を行うことが可能となる。

本実施形態では、ＡＮＣシステム５００は、制御装置１１０を備える。制御装置１１０は、スピーカー１０から第１周波数範囲ＦＲ１の音を出力させることができるように構成されている。周波数範囲ＦＲ１は、例えば５０Ｈｚ～３０００Ｈｚであり、１００～２０００Ｈｚであってもよい。

一具体例において、制御装置１１０では、第２周波数範囲ＦＲ２が設定されうる。制御装置１１０は、スピーカー１０から出力される音の周波数を、第２周波数範囲ＦＲ２内の値に制御する。第２周波数範囲ＦＲ２は、第１周波数範囲ＦＲ１よりも狭い。現実には、ＡＮＣシステム５００の規模、計算負荷等を考慮して、ＡＮＣシステム５００の能力を最大限に発揮させるのではなく能力の一部のみを発揮させることが望まれる場合がある。この具体例は、そのような場合に採用可能である。具体的には、この具体例によれば、第２周波数範囲ＦＲ２として所望の帯域を選択することができる。

図１Ｅに示すように、本実施形態では、構造物８０の表面８０ｓを平面視で観察したとき、放射面１５は、対向する左端部１５ｊ及び右端部１５ｋを有する。構造物８０の表面８０ｓを平面視で観察したとき、左端部１５ｊと構造物８０の端部の間の左マージンＭ１は、ゼロ以上基準波長の１／１０以下である。構造物８０の表面８０ｓを平面視で観察したとき、右端部１５ｋと構造物８０の端部の間の右マージンＭ２は、ゼロ以上基準波長の１／１０以下である。ここで、基準波長は、第１周波数範囲ＦＲ１又は第２周波数範囲ＦＲ２の上限の音の波長である。このようにすることは、騒音が左端部８１及び右端部８２で回折して生じる回折音を低減することに適している。なお、１／１０という比率は、一般的なＡＮＣの消音領域が制御対象となる騒音の波長の１／１０であることに由来している。

なお、現実には、製品化の都合で、左マージンＭ１及び右マージンＭ２をある程度大きくするべき場合もある。これを考慮し、左マージンＭ１及び右マージンＭ２の上限を、基準波長の１／１０よりも大きくしてもよい。回折音を低減する効果を得つつ無理のない製品化を行う観点から、例えば、左マージンＭ１を、ゼロ以上基準波長の１／３以下にすることができる。また、構造物８０の表面８０ｓを平面視で観察したとき、右マージンＭ２を、ゼロ以上基準波長の１／３以下にすることができる。

左マージンＭ１は、例えば０ｃｍ～５０ｃｍであり、０ｃｍ～１０ｃｍであってもよい。右マージンＭ２は、例えば０ｃｍ～５０ｃｍであり、０ｃｍ～１０ｃｍであってもよい。

左マージンＭ１は、放射面１５を平面視で観察したときの、左端部１５ｊと左端部８１との間の距離（具体的には最短距離）である。本実施形態では、右マージンＭ２は、放射面１５を平面視で観察したときの、右端部１５ｋと右端部８２との間の距離（具体的には最短距離）である。

本実施形態では、構造物８０の表面８０ｓを平面視で観察したとき、複数の圧電スピーカー１０のうち最も上側に配置された圧電スピーカー１０の放射面１５の上端部１５ｌと構造物８０の端部の間の上マージンＭ３は、ゼロ以上、かつ、基準波長の１／１０以下である。上マージンＭ３は、ゼロ以上、かつ、基準波長の１／３以下であってもよい。上マージンＭ３は、例えば０ｃｍ～５０ｃｍであり、０ｃｍ～１０ｃｍであってもよい。

上マージンＭ３は、表面８０ｓを平面視で観察したときの、複数の圧電スピーカー１０のうち最も上側に配置された圧電スピーカー１０の放射面１５の上端部１５ｌと上端部８３との間の距離（具体的には最短距離）である。

本実施形態では、構造物８０の表面８０ｓ上に、第１方向Ｄ１に延びる圧電スピーカー１０の列が構成されている。図示の例では、この列の数は、１つである。このことは、制御が複雑になることを避けつつ広い消音領域を確保する観点から有利である。ただし、この列の数は、複数であってもよい。

圧電スピーカーを用いたＡＮＣシステムでは、点音源又は線音源を用いたＡＮＣシステムに比べ、中心間距離を半波長とする騒音よりも高い周波数の騒音も低減し易い。これは、圧電スピーカーの放射面が、二次元的に拡がっているためである。

一例では、ＡＮＣシステム５００は、複数の圧電スピーカー１０が出力する音の周波数の上限が上限周波数である仕様を有する。この上限周波数は、中心間距離Ｌｃを半波長とする音の周波数よりも高い。この例では、圧電スピーカーを用いたＡＮＣシステムは高い周波数の騒音も低減し易いという利点が活かされている。一具体例では、上限周波数は、上記の第２周波数範囲ＦＲ２の上限である。別の具体例では、上限周波数は、圧電スピーカー１０の寸法によって定まる周波数であり、例えば第１周波数範囲ＦＲ１である。

本実施形態では、図７に示すように、ＡＮＣシステム５００は、複数の誤差マイクロフォン１４０と、制御装置１１０と、を備えている。制御装置１１０は、複数の圧電スピーカー１０から出力される音を、複数の誤差マイクロフォン１４０を用いて制御する。この構成は、消音可能な領域を大きくすることに適している。

具体的に、本実施形態では、複数の圧電スピーカー１０と、複数の誤差マイクロフォン１４０とは、一対一に対応付けられている。制御装置１１０は、各圧電スピーカー１０から出力される音を、当該圧電スピーカー１０に対応付けられた誤差マイクロフォン１４０を用いて制御してもよい。この構成は、誤差マイクロフォン１４０の数を抑えつつ消音可能な領域を大きくすることに適している。

本実施形態では、ＡＮＣシステム５００の制御装置１１０は、複数の騒音制御フィルタ１２１を有する。複数の圧電スピーカー１０と、複数の騒音制御フィルタ１２１とは、一対一に対応付けられている。制御装置１１０は、各圧電スピーカー１０から出力される音を、当該圧電スピーカー１０に対応付けられた騒音制御フィルタ１２１を用いて制御する。この構成によれば、制御装置１１０は、各圧電スピーカー１０を独立して制御できる。このことは、広い領域において良好な消音を実現する観点から有利である。

本実施形態では、複数の圧電スピーカー１０と、複数の誤差マイクロフォン１４０と、複数の騒音制御フィルタ１２１とは、一対一に対応付けられている。騒音制御フィルタ１２１は、自身に対応付けられた誤差マイクロフォン１４０で感知される音が小さくなるように、具体的にはその音の大きさが極小値に近づくように、より具体的にはその音の大きさが極小値に収束するように、自身に対応付けられた圧電スピーカー１０が音を出すように動作する。

誤差マイクロフォン１４０の数は、圧電スピーカー１０の数よりも多くてもよい。この場合、後述するようにマルチチャネルＡＮＣシステムを構成できる。

誤差マイクロフォン１４０の数は、圧電スピーカー１０の数よりも少なくてもよい。この場合、複数の圧電スピーカー１０のうちの少なくとも２つが、同一の誤差マイクロフォン１４０を共用しうる。

本実施形態では、ＡＮＣシステム５００は、少なくとも１つの参照マイクロフォン１３０を備える。制御装置１１０は、各圧電スピーカー１１０から出力される音を、少なくとも１つの参照マイクロフォン１３０を用いて制御する。参照マイクロフォン１３０によれば、非周期信号の消音が可能となる。

図８を用いて、本実施形態の消音効果を説明する。図８において、符号８５ａは、上下方向に垂直な基準面を表す。符号８５ｂは、左右方向に垂直な垂直面を表す。本実施形態によれば、基準面８５ａの消音及び垂直面８５ｂの消音の両方を実現できる。具体的に、図８の例では、上下方向は、鉛直方向である。基準面８５ａは、水平面である。また、垂直面８５ｂは、矢状面である。

図１Ａ～図１Ｉの例では、ＡＮＣシステム５００における圧電スピーカー１０の数は、２つである。ただし、ＡＮＣシステム５００における圧電スピーカー１０の数は、３つ以上、例えば４つであってもよい。

図１Ａ～図１Ｉの例では、下端部８４は、床に接している。ただし、下端部８４よりも下方に空間が形成されるように構造物８０を配置することも可能である。この場合、下端部８４で生じる回折音を低減するように、ＡＮＣシステム５００を構成できる。

一例において、構造物８０の表面８０ｓを平面視で観察したとき、複数の圧電スピーカー１０のうち最も下側に配置された圧電スピーカー１０の放射面１５の下端部と構造物８０の端部の間の下マージンは、ゼロ以上、かつ、基準波長の１／１０以下である。下マージンは、ゼロ以上、かつ、基準波長の１／３以下であってもよい。下マージンは、例えば０ｃｍ～５０ｃｍであり、０ｃｍ～１０ｃｍであってもよい。

下マージンは、表面８０ｓを平面視で観察したときの、複数の圧電スピーカー１０のうち最も下側に配置された圧電スピーカー１０の放射面１５の下端部と下端部８４との間の距離（具体的には最短距離）である。

なお、構造物８０の表面８０ｓのいずれの部分に複数の圧電スピーカー１０を配置するかは、特に限定されない。

［フィードフォワードＡＮＣシステム］
一具体例では、ＡＮＣシステム５００は、フィードフォワード制御を行う。以下、フィードフォワード制御を行うＡＮＣシステム５００を、フィードフォワードＡＮＣシステム５００と表記することがある。

フィードフォワードＡＮＣシステム５００は、１つの参照マイクロフォン１３０と、複数の誤差マイクロフォン１４０と、制御装置１１０と、を備えている。制御装置１１０は、複数の騒音制御フィルタ１２１を有している。複数の圧電スピーカー１０と、複数の誤差マイクロフォン１４０と、複数の騒音制御フィルタ１２１とは、一対一に対応付けられている。

打ち消されるべき音波が、騒音源２００から所定領域におけるある誤差マイクロフォン１４０の位置に到達し、その誤差マイクロフォン１４０の位置において波形Ｘを有するとする。その誤差マイクロフォン１４０に対応付けられた圧電スピーカー１０は、その誤差マイクロフォン１４０の位置に到達したときに波形Ｘとは位相が逆の波形Ｙを有することとなる音波を放射する。これらの音波が、誤差マイクロフォン１４０の位置で互いに打ち消し合う。別の言い方をすると、これらの音波は誤差マイクロフォン１４０の位置で合成され、振幅がゼロ又は小さいレベルに低減された波形Ｚを有する合成音波が生成される。同様の現象が、互いに対応付けられた他の圧電スピーカー１０及び誤差マイクロフォン１４０の組み合わせでも生じる。フィードフォワードＡＮＣシステム５００では、このようにして消音が実現される。

フィードフォワードＡＮＣシステム５００では、参照マイクロフォン１３０、複数の誤差マイクロフォン１４０及び制御装置１１０を用いたフィードフォワード制御がなされる。具体的には、参照マイクロフォン１３０は、圧電スピーカー１０から見て騒音源２００側に配置される。参照マイクロフォン１３０は、騒音源２００からの音を感知する。複数の誤差マイクロフォン１４０は、上記所定領域に配置され、上記所定領域における音を感知する。制御装置１１０は、参照マイクロフォン１３０及び複数の誤差マイクロフォン１４０で感知した音に基づいて、複数の圧電スピーカー１０から放射される音波を調整する。

フィードフォワードＡＮＣシステム５００では、１つの圧電スピーカー１０に、１つの誤差マイクロフォン１４０が対応付けられている。このようなフィードフォワードＡＮＣシステム５００を、シングルチャネルＡＮＣシステム５００と称することができる。

フィードフォワードＡＮＣシステム５００において、１つの圧電スピーカー１０に、複数の誤差マイクロフォン１４０が対応付けられていてもよい。このようなフィードフォワードＡＮＣシステム５００を、マルチチャネルＡＮＣシステム５００と称することができる。

シングルチャネルＡＮＣシステム５００は、シンプルな制御を実現する観点から有利である。マルチチャネルＡＮＣシステム５００によれば、各誤差マイクロフォン１４０の点において騒音を低減できる。複数の誤差マイクロフォン１４０により騒音を低減できる点（制御点）を複数設けることは、広い空間の消音を実現する観点から有利である。

制御装置１１０は、第１プレアンプリファイア（以下、アンプリファイアをアンプと称することがある）と、第１ローパスフィルタと、第１アナログデジタルコンバータ（以下、ＡＤコンバータと称することがある）と、第２プレアンプと、第２ローパスフィルタと、第２ＡＤコンバータと、パワーアンプと、第３ローパスフィルタと、デジタルアナログコンバータ（以下、ＤＡコンバータと称することがある）と、演算部と、を有する。

具体的には、第１プレアンプと、第１ローパスフィルタと、第１ＡＤコンバータと、第２プレアンプと、第２ローパスフィルタと、第２ＡＤコンバータと、パワーアンプと、第３ローパスフィルタと、ＤＡコンバータと、演算部とは、複数の圧電スピーカー１０から出力される音の制御に共用される。一方、誤差マイクロフォン１４０と同様、騒音制御フィルタ１２１は、各圧電スピーカー１０につき１つずつ設けられている。

第１プレアンプは、参照マイクロフォン１３０の出力信号を増幅する。第１ローパスフィルタは、第１プレアンプの出力信号の低域成分を通過させる。第１ＡＤコンバータは、第１ローパスフィルタの出力信号をデジタル信号に変換する。これにより、第１ＡＤコンバータから、時刻ｎにおける参照信号ｘ（ｎ）が出力される。

第２プレアンプは、誤差マイクロフォン１４０の出力信号を増幅する。第２ローパスフィルタは、第２プレアンプの出力信号の低域成分を通過させる。第２ＡＤコンバータは、第２ローパスフィルタの出力信号をデジタル信号に変換する。これにより、第２ＡＤコンバータから、時刻ｎにおける誤差信号ｅ（ｎ）が出力される。

演算部は、参照信号ｘ（ｎ）及び誤差信号ｅ（ｎ）から、時刻ｎにおける制御信号ｙ（ｎ）を生成する。演算部は、例えば、ＤＳＰ(Digital Signal Processor)又はＦＰＧＡ（Field-Programmable Gate Array）等によって構成される。演算部は、例えば、filtered-xアルゴリズムに基づいて動作する。

具体的には、演算部は、騒音制御フィルタ１２１を有する。演算部は、誤差信号ｅ（ｎ）が小さくなるように、具体的には誤差信号ｅ（ｎ）が極小値に近づくように、より具体的には誤差信号ｅ（ｎ）が極小値に収束するように、騒音制御フィルタ１２１のフィルタ係数を更新する。

ＤＡコンバータは、制御信号ｙ（ｎ）をアナログ信号に変換する。第３ローパスフィルタは、ＤＡコンバータの出力信号の低域成分を通過させる。パワーアンプは、第３ローパスフィルタの出力信号を増幅する。パワーアンプから出力された信号が、制御信号として圧電スピーカー１０に送信される。この信号に基づいて、放射面１５から音が出力される。

以上の説明から理解されるように、フィードフォワードＡＮＣシステム５００は、複数の誤差マイクロフォン１４０と、少なくとも１つの参照マイクロフォン１３０と、制御装置１１０と、を備える。少なくとも１つの参照マイクロフォン１３０と、構造物８０と、複数の圧電スピーカー１０と、複数の誤差マイクロフォン１４０と、はこの順に並んでいる。制御装置１１０は、参照マイクロフォン１３０の出力信号及び複数の誤差マイクロフォン１４０の出力信号に基づいて、複数の圧電スピーカー１０から出力される音を制御するフィードフォワード制御を実行する。フィードフォワード制御によれば、周期信号のみならず、非周期信号の消音も可能である。

［フィードバックＡＮＣシステム］
一具体例では、ＡＮＣシステム５００は、フィードバック制御を行う。以下、フィードバック制御を行うＡＮＣシステム５００を、フィードバックＡＮＣシステム５００と表記することがある。

フィードバックＡＮＣシステム５００は、複数の誤差マイクロフォン１４０と、制御装置１１０と、を備えている。制御装置１１０は、複数の騒音制御フィルタ１２１を有している。複数の圧電スピーカー１０と、複数の誤差マイクロフォン１４０と、複数の騒音制御フィルタ１２１とは、一対一に対応付けられている。

打ち消されるべき音波が、騒音源２００から所定領域におけるある誤差マイクロフォン１４０の位置に到達し、その誤差マイクロフォン１４０の位置において波形Ｘを有するとする。その誤差マイクロフォン１４０に対応付けられた圧電スピーカー１０は、その誤差マイクロフォン１４０の位置に到達したときに波形Ｘとは位相が逆の波形Ｙを有することとなる音波を放射する。これらの音波が、誤差マイクロフォン１４０の位置で互いに打ち消し合う。別の言い方をすると、これらの音波は誤差マイクロフォン１４０の位置で合成され、振幅がゼロ又は小さいレベルに低減された波形Ｚを有する合成音波が生成される。同様の現象が、互いに対応付けられた他の圧電スピーカー１０及び誤差マイクロフォン１４０の組み合わせでも生じる。フィードバックＡＮＣシステム５００では、このようにして消音が実現される。

フィードバックＡＮＣシステム５００では、複数の誤差マイクロフォン１４０及び制御装置１１０を用いたフィードバック制御がなされる。具体的には、複数の誤差マイクロフォン１４０は、上記所定領域に配置され、上記所定領域における音を感知する。制御装置１１０は、複数の誤差マイクロフォン１４０で感知した音に基づいて、複数の圧電スピーカー１０から放射される音波を調整する。

フィードバックＡＮＣシステム５００では、１つの圧電スピーカー１０に、１つの誤差マイクロフォン１４０が対応付けられている。このようなフィードバックＡＮＣシステム５００を、シングルチャネルＡＮＣシステム５００と称することができる。

フィードバックＡＮＣシステム５００において、１つの圧電スピーカー１０に、複数の誤差マイクロフォン１４０が対応付けられていてもよい。このようなフィードバックＡＮＣシステム５００を、マルチチャネルＡＮＣシステム５００と称することができる。

シングルチャネルＡＮＣシステム５００は、シンプルな制御を実現する観点から有利である。マルチチャネルＡＮＣシステム５００によれば、各誤差マイクロフォン１４０の点において騒音を低減できる。複数の誤差マイクロフォン１４０により制御点を複数設けることは、広い空間の消音を実現する観点から有利である。

制御装置１１０は、第２プレアンプと、第２ローパスフィルタと、第２ＡＤコンバータと、パワーアンプと、第３ローパスフィルタと、ＤＡコンバータと、演算部と、を有する。

具体的には、第２プレアンプと、第２ローパスフィルタと、第２ＡＤコンバータと、パワーアンプと、第３ローパスフィルタと、ＤＡコンバータと、演算部とは、複数の圧電スピーカー１０から出力される音の制御に共用される。一方、誤差マイクロフォン１４０と同様、騒音制御フィルタ１２１は、各圧電スピーカー１０につき１つずつ設けられている。

第２プレアンプは、誤差マイクロフォン１４０の出力信号を増幅する。第２ローパスフィルタは、第２プレアンプの出力信号の低域成分を通過させる。第２ＡＤコンバータは、第２ローパスフィルタの出力信号をデジタル信号に変換する。これにより、第２ＡＤコンバータから、時刻ｎにおける誤差信号ｅ（ｎ）が出力される。

演算部は、誤差信号ｅ（ｎ）から、時刻ｎにおける制御信号ｙ（ｎ）を生成する。演算部は、例えば、ＤＳＰ又はＦＰＧＡ等によって構成される。演算部は、例えば、filtered-xアルゴリズムに基づいて動作する。

具体的には、演算部は、騒音制御フィルタ１２１を有する。演算部は、誤差信号ｅ（ｎ）が小さくなるように、具体的には誤差信号ｅ（ｎ）が極小値に近づくように、より具体的には誤差信号ｅ（ｎ）が極小値に収束するように、騒音制御フィルタ１２１のフィルタ係数を更新する。

ＤＡコンバータは、制御信号ｙ（ｎ）をアナログ信号に変換する。第３ローパスフィルタは、ＤＡコンバータの出力信号の低域成分を通過させる。パワーアンプは、第３ローパスフィルタの出力信号を増幅する。パワーアンプから出力された信号が、制御信号として圧電スピーカー１０に送信される。この信号に基づいて、放射面１５から音が出力される。

以上の説明から理解されるように、フィードバックＡＮＣシステム５００は、複数の誤差マイクロフォン１４０と、制御装置１１０と、を備える。構造物８０と、複数の圧電スピーカー１０と、複数の誤差マイクロフォン１４０と、はこの順に並んでいる。制御装置１１０は、複数の誤差マイクロフォン１４０の出力信号に基づいて、複数の圧電スピーカー１０から出力される音を制御するフィードバック制御を実行する。フィードバック制御によれば、参照マイクロフォン１３０を必要とすることなく、周期信号を消音することが可能である。

フィードフォワードＡＮＣシステム５００及びフィードバックＡＮＣシステム５００に関する説明から理解されるように、ＡＮＣシステム５００の制御装置１１０は、少なくとも１つのアンプを有しうる。制御装置１１０は、少なくとも１つのローパスフィルタを有しうる。制御装置１１０は、少なくとも１つのＡＤコンバータを有しうる。制御装置１１０は、少なくとも１つのＤＡコンバータを有しうる。これらの要素は、圧電スピーカー１０から出力される音の制御に寄与しうる。

ＡＮＣシステム５００は、オフィス等に設けられうる。一具体例では、パーティションである構造物８０に、圧電スピーカー１０が取り付けられる。騒音源２００は、ある会議スペースの人間である。上記所定領域は、別の会議スペースである。

［圧電スピーカー１０の第１構成例］
図９及び図１０を用いて、第１構成例に係る圧電スピーカー１０を説明する。

圧電スピーカー１０は、圧電フィルム３５と、第１接合層５１と、介在層４０と、第２接合層５２と、を備えている。第１接合層５１と、介在層４０と、第２接合層５２と、圧電フィルム３５とは、この順に積層されている。

圧電フィルム３５は、圧電体３０と、第１電極６１と、第２電極６２と、を含んでいる。

圧電体３０は、フィルム形状を有している。圧電体３０は、電圧が印加されることによって振動する。圧電体３０として、セラミックフィルム、樹脂フィルム等を用いることができる。セラミックフィルムである圧電体３０の材料としては、ジルコン酸鉛、チタン酸ジルコン酸鉛、チタン酸ジルコン酸ランタン酸鉛、チタン酸バリウム、Ｂｉ層状化合物、タングステンブロンズ構造化合物、チタン酸バリウムとビスマスフェライトとの固溶体等が挙げられる。樹脂フィルムである圧電体３０の材料としては、ポリフッ化ビニリデン、ポリ乳酸等が挙げられる。樹脂フィルムである圧電体３０の材料は、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィンであってもよい。また、圧電体３０は、無孔体であってもよく、多孔体であってもよい。

圧電体３０の厚さは、例えば１０μｍ～３００μｍの範囲にあり、３０μｍ～１１０μｍの範囲にあってもよい。

第１電極６１及び第２電極６２は、圧電体３０を挟むように圧電体３０に接している。第１電極６１及び第２電極６２は、フィルム形状を有している。第１電極６１及び第２電極６２は、それぞれ、図示しないリード線に接続されている。第１電極６１及び第２電極６２は、蒸着、めっき、スパッタリング等により圧電体３０上に形成されうる。第１電極６１及び第２電極６２として、金属箔を用いることもできる。金属箔は、両面テープ、粘着剤、接着剤等によって圧電体３０に貼り付け可能である。第１電極６１及び第２電極６２の材料としては、金属が挙げられ、具体的には、金、白金、銀、銅、パラジウム、クロム、モリブデン、鉄、錫、アルミニウム、ニッケル等が挙げられる。第１電極６１及び第２電極６２の材料として、炭素、導電性高分子等も挙げられる。第１電極６１及び第２電極６２の材料として、これらの合金も挙げられる。第１電極６１及び第２電極６２は、ガラス成分等を含んでいてもよい。

第１電極６１及び第２電極６２の厚さは、それぞれ、例えば１０ｎｍ～１５０μｍの範囲にあり、２０ｎｍ～１００μｍの範囲にあってもよい。

図９及び図１０の例では、第１電極６１は、圧電体３０の一方の主面全体を覆っている。ただし、第１電極６１は、圧電体３０の該一方の主面の一部のみを覆っていてもよい。第２電極６２は、圧電体３０の他方の主面全体を覆っている。ただし、第２電極６２は、圧電体３０の該他方の主面の一部のみを覆っていてもよい。

第１構成例では、介在層４０は、圧電フィルム３５と第１接合層５１との間に配置されている。介在層４０は、接着層及び粘着層以外の層であってもよく、接着層又は粘着層であってもよい。第１構成例では、介在層４０は、多孔体層及び／又は樹脂層である。ここで、樹脂層はゴム層及びエラストマ層を含む概念であり、従って樹脂層である介在層４０はゴム層又はエラストマ層であってもよい。樹脂層である介在層４０としては、エチレンプロピレンゴム層、ブチルゴム層、ニトリルゴム層、天然ゴム層、スチレンブタジエンゴム層、シリコーン層、ウレタン層、アクリル樹脂層等が挙げられる。多孔体層である介在層４０としては、発泡体層等が挙げられる。具体的には、多孔体層及び樹脂層である介在層４０としては、エチレンプロピレンゴム発泡体層、ブチルゴム発泡体層、ニトリルゴム発泡体層、天然ゴム発泡体層、スチレンブタジエンゴム発泡体層、シリコーン発泡体層、ウレタン発泡体層等が挙げられる。多孔体層ではないが樹脂層である介在層４０としては、アクリル樹脂層等が挙げられる。樹脂層ではないが多孔体層である介在層４０としては、金属の多孔体層等が挙げられる。ここで、樹脂層は、樹脂を含む層を指し、樹脂を３０％以上含んでいてもよく、樹脂を４５％以上含んでいてもよく、樹脂を６０％以上含んでいてもよく、樹脂を８０％以上含んでいてもよい層を指す。ゴム層、エラストマ層、エチレンプロピレンゴム層、ブチルゴム層、ニトリルゴム層、天然ゴム層、スチレンブタジエンゴム層、シリコーン層、ウレタン層、アクリル樹脂層、金属層等についても同様である。また、圧電体３０として採用されうる樹脂フィルム、セラミックフィルム等についても同様である。介在層４０は、２種類以上の材料のブレンド層であってもよい。

介在層４０の弾性率は、例えば１００００Ｎ／ｍ²～２０００００００Ｎ／ｍ²であり、２００００Ｎ／ｍ²～１０００００Ｎ／ｍ²であってもよい。

一例では、多孔体層である介在層４０の孔径は、０．１ｍｍ～７．０ｍｍであり、０．３ｍｍ～５．０ｍｍであってもよい。別の例では、多孔体層である介在層４０の孔径は、例えば０．１ｍｍ～２．５ｍｍであり、０．２ｍｍ～１．５ｍｍであってもよく、０．３ｍｍ～０．７ｍｍであってもよい。多孔体層である介在層４０の空孔率は、例えば７０％～９９％であり、８０％～９９％であってもよく、９０％～９５％であってもよい。

発泡体層である介在層４０として、公知の発泡体を利用できる（例えば、特許文献２の発泡体を利用できる）。発泡体層である介在層４０は、連続気泡構造を有していてもよく、独立気泡構造を有していてもよく、半独立半連続気泡構造を有していてもよい。連続気泡構造は、連続気泡率が１００％である構造を指す。独立気泡構造は、連続気泡率が０％である構造を指す。半独立半連続気泡構造は、連続気泡率が０％よりも大きく１００％よりも小さい構造を指す。ここで、連続気泡率は、例えば、発泡体層を水中に沈める試験を行い、式：連続気泡率（％）＝｛（吸水した水の体積）／（気泡部分体積）｝×１００を用いて計算することができる。一具体例では、「吸水した水の体積」は、発泡体層を水中に沈めて－７５０ｍｍＨｇの減圧下で３分間放置した後に、発泡体層の気泡中の空気と置換された水の質量を測り、水の密度を１．０ｇ／ｃｍ³として体積に換算することで得られるものである。「気泡部分体積」は、式：気泡部分体積（ｃｍ³）＝｛（発泡体層の質量）／（発泡体層の見かけ密度）｝－｛（発泡体層の質量）／（材料密度）｝を用いて計算される値である。「材料密度」は、発泡体層を形成する母材（中実体）の密度である。

発泡体層である介在層４０の発泡倍率（発泡前後の密度比）は、例えば５～４０倍であり、１０～４０倍であってもよい。

非圧縮状態における介在層４０の厚さは、例えば０．１ｍｍ～３０ｍｍの範囲にあり、１ｍｍ～３０ｍｍの範囲にあってもよく、１．５ｍｍ～３０ｍｍの範囲にあってもよく、２ｍｍ～２５ｍｍの範囲にあってもよい。典型的には、非圧縮状態において、介在層４０は、圧電フィルム３５よりも厚い。非圧縮状態において、圧電フィルム３５の厚さに対する介在層４０の厚さの比率は、例えば３倍以上であり、１０倍以上であってもよく、３０倍以上であってもよい。また、典型的には、非圧縮状態において、介在層４０は、第１接合層５１よりも厚い。

第１接合層５１は、その表面により固定面１７を形成している。第１接合層５１は、構造物８０に接合される層である。図９の例では、第１接合層５１は、介在層４０に接合している。

第１構成例では、第１接合層５１は、粘着性又は接着性の層である。別の言い方をすると、第１接合層５１は、接着層又は粘着層である。固定面１７は、接着面又は粘着面である。第１接合層５１は、構造物８０に貼り付けられうる。図１の例では、第１接合層５１は、介在層４０に接している。

第１接合層５１としては、基材と、基材の両面に塗布された粘着剤とを有する両面テープが挙げられる。第１接合層５１として用いられる両面テープの基材としては、不織布等が挙げられる。第１接合層５１として用いられる両面テープの粘着剤としては、アクリル樹脂を含む粘着剤等が挙げられる。ただし、第１接合層５１は、基材を有さない粘着剤の層であってもよい。

第１接合層５１の厚さは、例えば０．０１ｍｍ～１．０ｍｍであり、０．０５ｍｍ～０．５ｍｍであってもよい。

第２接合層５２は、介在層４０と圧電フィルム３５との間に配置されている。第１構成例では、第２接合層５２は、粘着性又は接着性の層である。別の言い方をすると、第２接合層５２は、接着層又は粘着層である。具体的には、第２接合層５２は、介在層４０と圧電フィルム３５とに接合している。

第２接合層５２としては、基材と、基材の両面に塗布された粘着剤とを有する両面テープが挙げられる。第２接合層５２として用いられる両面テープの基材としては、不織布等が挙げられる。第２接合層５２として用いられる両面テープの粘着剤としては、アクリル樹脂を含む粘着剤等が挙げられる。ただし、第２接合層５２は、基材を有さない粘着剤の層であってもよい。

第２接合層５２の厚さは、例えば０．０１ｍｍ～１．０ｍｍであり、０．０５ｍｍ～０．５ｍｍであってもよい。

第１構成例では、圧電フィルム３５に接着面又は粘着面が接触することによって、圧電フィルム３５が固定面１７側の層と一体化されている。具体的には、第１構成例では、当該接着面又は粘着面は、第２粘着層又は接着層５２の表面により形成された面である。

第１構成例に係る圧電スピーカー１０を複数用いて、ＡＮＣシステム５００を構成可能である。圧電スピーカー１０は、ダイナミックスピーカーに比べ、自身に電気信号が届いてから音が出るまでにかかる時間（以下、遅延時間と称することがある）が短い。このため、圧電スピーカー１０は、自身のサイズが小さい点のみならず、参照マイクロフォン１３０と圧電スピーカー１０との距離を短くできる点でも、小型のＡＮＣシステムの構成に適している。例えば、参照マイクロフォン１３０、制御装置１１０及び圧電スピーカー１０を１つのパーティションに取り付けることも可能である。

圧電スピーカー１０が構造物８０に固定された状態で、電圧が、リード線を介して、圧電フィルム３５に印加される。これにより、圧電フィルム３５が振動し、圧電フィルム３５から音波が放射される。

圧電スピーカー１０及び圧電スピーカー１０が適用されたＡＮＣシステム５００について、さらに説明する。

圧電スピーカー１０は、固定面１７によって、構造物８０に固定されうる。そのようにして、圧電スピーカー１０を用いたＡＮＣシステム５００を構成できる。ＡＮＣシステム５００では、介在層４０は、圧電フィルム３５と構造物８０との間に配置される。

作用の詳細については今後の検討を待つ必要があるが、圧電フィルム３５の片方の主面を介在層４０によって適度に拘束することにより、圧電フィルム３５から可聴音域における低周波側の音が発生し易くなっている可能性がある。これを考慮すると、圧電フィルム３５を平面視で観察したときに、圧電フィルム３５の面積の２５％以上の領域において介在層４０が配置されるようにすることができる。圧電フィルム３５を平面視で観察したときに、圧電フィルム３５の面積の５０％以上の領域において介在層４０が配置されるようにしてもよく、圧電フィルム３５の面積の７５％以上の領域において介在層４０が配置されるようにしてもよく、圧電フィルム３５の全領域において介在層４０が配置されるようにしてもよい。また、圧電スピーカー１０における固定面１７とは反対側の主面３８の５０％以上を圧電フィルム３５よって構成することができる。主面３８の７５％以上を圧電フィルム３５によって構成してもよく、主面３８全体を圧電フィルム３５によって構成してもよい。

第１構成例では、第２接合層５２によって、圧電フィルム３５と介在層４０との分離が防止されている。上記の「適度な拘束」の観点からは、圧電フィルム３５を平面視で観察したときに、圧電フィルム３５の面積の２５％以上の領域において第２接合層５２及び介在層４０が配置されるようにすることができる。圧電フィルム３５を平面視で観察したときに、圧電フィルム３５の面積の５０％以上の領域において第２接合層５２及び介在層４０が配置されるようにしてもよく、圧電フィルム３５の面積の７５％以上の領域において第２接合層５２及び介在層４０が配置されるようにしてもよく、圧電フィルム３５の全領域において第２接合層５２及び介在層４０が配置されるようにしてもよい。

ここで、介在層４０が多孔体である場合、介在層４０が配置される領域の比率は、その多孔質構造に由来する細孔を考慮した微視的な観点ではなく、より巨視的な観点から規定されるものである。例えば、圧電フィルム３５、多孔体である介在層４０及び第２接合層５２が平面視で共通の輪郭を有する板状体である場合、圧電フィルム３５の面積の１００％の領域において第２接合層５２及び介在層４０が配置されていると表現される。

第１構成例では、介在層４０の拘束度は、５×１０⁹Ｎ／ｍ³以下である。介在層４０の拘束度は、例えば、１×１０⁴Ｎ／ｍ³以上である。介在層４０の拘束度は、好ましくは５×１０⁸Ｎ／ｍ³以下であり、より好ましくは２×１０⁸Ｎ／ｍ³以下であり、さらに好ましくは１×１０⁵～５×１０⁷Ｎ／ｍ³である。ここで、介在層４０の拘束度（Ｎ／ｍ³）は、以下の式のように、介在層４０の弾性率（Ｎ／ｍ²）と介在層４０の表面充填率との積を介在層４０の厚さ（ｍ）で割ることによって得られる値である。介在層４０の表面充填率は、介在層４０における圧電フィルム３５側の主面の充填率（１から空孔率を引いた値）である。介在層４０の孔が均等に分布している場合、表面充填率は、介在層４０の３次元的な充填率に等しいとみなすことができる。
拘束度（Ｎ／ｍ³）＝弾性率（Ｎ／ｍ²）×表面充填率÷厚さ（ｍ）

拘束度は、介在層４０による圧電フィルム３５の拘束の程度を表すパラメータと考えることができる。介在層４０の弾性率が大きいほど拘束の程度が大きくなることが、上記の式で表されている。介在層４０の表面充填率が大きいほど拘束の程度が大きくなることが、上記の式で表されている。介在層４０の厚さが小さいほど拘束の程度が大きくなることが、上記の式で表されている。介在層４０の拘束度と圧電フィルム３５から発生する音との関係については今後の検討を待つ必要があるが、拘束度が過度に大きい場合には、低周波側の音を出すのに必要な圧電フィルム３５の変形が妨げられている可能性がある。逆に、拘束度が過度に小さい場合には、圧電フィルム３５がその厚さ方向に十分に変形せず、その面内方向（厚さ方向に垂直な方向）のみに伸縮し、低周波側の音の発生が妨げられている可能性がある。介在層４０の拘束度を適度な範囲に設定することによって、圧電フィルム３５の面内方向の伸縮が厚さ方向の変形に適度に変換され、圧電フィルム３５が全体として適切に屈曲し、低周波側の音が発生し易くなっていると考えることができる。

上述の説明から理解されるように、圧電フィルム３５と固定面１７との間に、介在層４０とは異なる層があってもよい。当該異なる層は、例えば、第２粘着層５２である。

介在層４０に比べ、構造物８０は、大きい拘束度を有していてもよい。この場合であっても、介在層４０の寄与により、圧電フィルム３５から低周波側の音が発生しうる。ただし、構造物８０は、介在層４０と同じ拘束度を有していてもよく、介在層４０よりも小さい拘束度を有していてもよい。ここで、構造物８０の拘束度（Ｎ／ｍ³）は、構造物８０の弾性率（Ｎ／ｍ²）と構造物８０の表面充填率との積を構造物８０の厚さ（ｍ）で割ることによって得られる値である。構造物８０の表面充填率は、構造物８０における圧電フィルム３５側の主面の充填率（１から空孔率を引いた値）である。

典型的には、介在層４０に比べ、構造物８０は、大きい剛性（ヤング率と断面２次モーメントの積）、大きいヤング率及び／又は大きい厚さを有する。ただし、構造物８０は、介在層４０と同じ剛性、ヤング率及び／又は厚さを有していてもよく、介在層４０よりも小さい剛性、ヤング率及び／又は厚さを有していてもよい。構造物８０のヤング率は、例えば１ＧＰａ以上であり、１０ＧＰａ以上であってもよく、５０ＧＰａ以上であってもよい。構造物８０のヤング率の上限は特に限定されないが、例えば１０００ＧＰａである。

図示の例では、圧電フィルム３５は、介在層４０によって完全に包囲されているわけではない。図示の例では、介在層４０及び圧電フィルム３５をこの順に通りその後介在層４０を経由せずにスピーカー１０の外部に至る仮想直線が存在する。ここで、「仮想直線が存在する」とは、そのような直線を引くことができるという意味である。図示の例では、介在層４０は、圧電フィルム３５から見て固定面１７側のみに拡がっている。

図示の例では、圧電フィルム３５における固定面１７とは反対側の主面３８が、放射面１５を構成している。つまり、圧電フィルム３５における介在層４０とは反対側の主面３８が、放射面１５を構成している。この構成において圧電フィルム３５における介在層４０側の主面が介在層４０により拘束されることにより、圧電フィルム３５の面内方向の伸縮が厚さ方向の変形に適度に変換されうる。ただし、他の形態も採用されうる。

具体的には、圧電フィルム３５における介在層４０とは反対側に、第１の層が設けられていてもよい。例えば、第１の層は、圧電フィルム３５の保護に用いられる。この場合、第１の層の主面が、放射面１５を構成しうる。あるいは、第１の層とは別の第２の層が、放射面１５を構成しうる。

第１の層の厚さは、例えば、０．０５ｍｍ～５ｍｍである。第１の層の材料は、例えば、ポリエステル系の材料である。ここで、ポリエステル系の材料は、ポリエステルを含む材料を指し、ポリエステルを３０％以上含んでいてもよく、ポリエステルを４５％以上含んでいてもよく、ポリエステルを６０％以上含んでいてもよく、ポリエステルを８０％以上含んでいてもよい材料を指す。一例では、介在層４０の材料と第１の層の材料とは異なる。介在層４０の材料と第１の層の材料とが異なる場合、圧電フィルム３５における介在層４０側の主面が拘束される程度と、圧電フィルム３５における第１の層側の主面が拘束される程度と、に差をつけることができる。このことは、圧電フィルム３５の面内方向の伸縮を厚さ方向の変形に適度に変換することを可能にしうる。介在層４０の拘束度と第１の層の拘束度とは異なっていてもよい。ここで、第１の層の拘束度（Ｎ／ｍ³）は、第１の層の弾性率（Ｎ／ｍ²）と第１の層の表面充填率との積を第１の層の厚さ（ｍ）で割ることによって得られる値である。第１の層の表面充填率は、第１の層における圧電フィルム３５側の主面の充填率（１から空孔率を引いた値）である。介在層４０の拘束度と第１の層の拘束度とが異なることは、圧電フィルム３５の面内方向の伸縮を厚さ方向の変形に適度に変換することを可能にしうる。一具体例では、介在層４０の拘束度は、第１の層の拘束度よりも大きい。第１の層は、フィルム形状を有していてもよい。第１の層は、不織布であってもよい。

第１構成例では、圧電フィルム３５を平面視で観察したときに、圧電フィルム３５の少なくとも一部が固定面１７と重複する（図９の例では第１接合層５１と重複する）ように、固定面１７が配置されている。圧電スピーカー１０を構造物８０に安定して固定する観点からは、圧電フィルム３５を平面視で観察したときに、圧電フィルム３５の面積の５０％以上の領域において固定面１７が配置されるようにすることができる。圧電フィルム３５を平面視で観察したときに、圧電フィルム３５の面積の７５％以上の領域において固定面１７が配置されるようにしてもよく、圧電フィルム３５の全領域において固定面１７が配置されるようにしてもよい。

第１構成例では、圧電フィルム３５と固定面１７との間に存在する互いに隣接する層は接合されている。ここで、「圧電フィルム３５と固定面１７との間」は、圧電フィルム３５及び固定面１７を含む。具体的には、第１接合層５１と介在層４０は接合されており、介在層４０と第２接合層５２は接合されており、第２接合層５２と圧電フィルム３５とは接合されている。このため、構造物８０への取付姿勢によらず、圧電フィルム３５を安定して配置でき、しかも構造物８０への取付が容易である。さらに、介在層４０の寄与により、取付姿勢によらず、圧電フィルム３５から音が出る。従って、第１構成例では、これらが相俟って、使い勝手がよい圧電スピーカーが実現される。なお、「互いに隣接する層は接合されている」は、互いに隣接する層が全体的又は部分的に接合されていることを意味する。図示の例では、圧電フィルム３５の厚さ方向に沿って延び圧電フィルム３５、介在層４０及び固定面１７をこの順に通る所定領域において、互いに隣接する層が接合されている。

第１構成例では、圧電フィルム３５及び介在層４０は、それぞれ、厚さが実質的に一定である。このことは、圧電スピーカー１０の保管、使い勝手、圧電フィルム３５から出る音の制御等の種々の観点から有利である場合が多い。なお、「厚さが実質的に一定」は、例えば、厚さの最小値が最大値の７０％以上１００％以下であることを指す。圧電フィルム３５及び介在層４０は、それぞれ、厚さの最小値が最大値の８５％以上１００％以下であってもよい。

ところで、樹脂は、セラミック等に比べ、クラックが発生し難い材料である。一具体例では、圧電フィルム３５の圧電体３０は樹脂フィルムであり、介在層４０は圧電フィルムとしては機能しない樹脂層である。このようにすることは、圧電体３０又は介在層４０でクラックを生じさせることなく圧電スピーカー１０をハサミ、人の手等で切断する観点から有利である（圧電スピーカー１０がハサミ、人の手等で切断可能であることは、ＡＮＣシステム５００の設計自由度向上に寄与し、また、ＡＮＣシステム５００の構築を容易にする）。また、このようにすれば、圧電スピーカー１０を曲げても圧電体３０又は介在層４０でクラックが生じ難くなる。また、圧電体３０が樹脂フィルムであり介在層４０が樹脂層であることは、圧電体３０又は介在層４０でクラックを生じさせることなく湾曲面上に圧電スピーカー１０を固定する観点から有利である。

図９の例では、圧電フィルム３５、介在層４０、第１接合層５１及び第２接合層５２は、平面視で輪郭が一致している。ただし、これらの輪郭がずれていても構わない。

図９の例では、圧電フィルム３５、介在層４０、第１接合層５１及び第２接合層５２は、平面視で短手方向及び長手方向を有する長方形である。ただし、これらは、正方形、円形、楕円形等であってもよい。

また、圧電スピーカー１０は、図９に示す層以外の層を含んでいてもよい。図９に示す層以外の層は、例えば、上述の第１の層及び第２の層である。

［圧電スピーカー１０の第２構成例］
以下、図１１を用いて第２構成例に係る圧電スピーカー１１０を説明する。以下では、第１構成例と同様の部分については、説明を省略することがある。

圧電スピーカー１１０は、圧電フィルム３５と、固定面１１７と、介在層１４０と、を備えている。固定面１１７は、圧電フィルム３５を構造物８０に固定することに利用可能である。

介在層１４０は、圧電フィルム３５と固定面１１７との間（ここで、「間」は固定面１１７を含む。第１構成例についても同様である）に配置されている。固定面１１７は、介在層１４０の表面（主面）により形成されている。

介在層１４０は、多孔体層及び／又は樹脂層である。介在層１４０は、粘着層又は接着層である。介在層１４０として、アクリル樹脂を含む粘着剤を用いることができる。介在層１４０として、他の粘着剤、例えば、ゴム、シリコーン又はウレタンを含む粘着剤を用いてもよい。介在層１４０は、２種類以上の材料のブレンド層であってもよい。

介在層１４０の弾性率は、例えば１００００Ｎ／ｍ²～２０００００００Ｎ／ｍ²であり、２００００Ｎ／ｍ²～１０００００Ｎ／ｍ²であってもよい。

非圧縮状態における介在層１４０の厚さは、例えば０．１ｍｍ～３０ｍｍの範囲にあり、１ｍｍ～３０ｍｍの範囲にあってもよく、１．５ｍｍ～３０ｍｍの範囲にあってもよく、２ｍｍ～２５ｍｍの範囲にあってもよい。典型的には、非圧縮状態において、介在層１４０は、圧電フィルム３５よりも厚い。非圧縮状態において、圧電フィルム３５の厚さに対する介在層１４０の厚さの比率は、例えば３倍以上であり、１０倍以上であってもよく、３０倍以上であってもよい。

第２構成例では、介在層１４０の拘束度は、５×１０⁹Ｎ／ｍ³以下である。介在層１４０の拘束度は、例えば、１×１０⁴Ｎ／ｍ³以上である。介在層１４０の拘束度は、好ましくは５×１０⁸Ｎ／ｍ³以下であり、より好ましくは２×１０⁸Ｎ／ｍ³以下であり、さらに好ましくは１×１０⁵～５×１０⁷Ｎ／ｍ³である。拘束度の定義は、先に説明した通りである。

第２構成例では、圧電フィルム３５に接着面又は粘着面が接触することによって、圧電フィルム３５が固定面１１７側の層と一体化されている。具体的には、第２構成例では、当該接着面又は粘着面は、介在層１４０により形成された面である。

圧電スピーカー１１０も、固定面１１７によって、構造物８０に固定されうる。そのようにして、第２構成例に係る圧電スピーカー１１０を複数用いたＡＮＣシステム５００を構成できる。

少なくとも１つの第１構成例に係る圧電スピーカー１０と、少なくとも１つの第２構成例に係る圧電スピーカー１０と、を用いてＡＮＣシステム５００を構成してもよい。

［実験例］
実験例により、本発明を詳細に説明する。ただし、以下の実験例は、本発明の一例を示すものであり、本発明は以下の実験例に限定されない。

（サンプルＥ１）
固定された支持部材６８０に圧電スピーカー１０の固定面１７を貼り付けることによって、図１２に示す構造を作製した。具体的には、支持部材６８０として、厚さ５ｍｍのステンレス平板（ＳＵＳ平板）を用いた。第１接合層５１として、不織布の両面にアクリル系粘着剤を含侵させた、厚み０．１６ｍｍの粘着シート（両面テープ）を用いた。介在層４０として、エチレンプロピレンゴムとブチルゴムとを含む混和物を約１０倍の発泡倍率で発泡させた、厚さ３ｍｍで独立気泡型の発泡体を用いた。第２接合層５２として、基材が不織布でありその基材の両面に無溶剤型のアクリル樹脂を含む粘着剤が塗布された、厚さ０．１５ｍｍの粘着シート（両面テープ）を用いた。圧電フィルム３５として、両面に銅電極（ニッケルを含む）が蒸着されたポリフッ化ビニリデンフィルム（総厚み３３μｍ）を用いた。サンプルＥ１の第１接合層５１、介在層４０、第２接合層５２及び圧電フィルム３５は、平面視で横３７．５ｍｍ×縦３７．５ｍｍの寸法を有しており、平面視で輪郭が重複した非分割かつ非枠状の板状形状を有している（後述のサンプルＥ２～Ｅ１７及びＲ１でも同様である）。支持部材６８０は、平面視で横５０ｍｍ×縦５０ｍｍの寸法を有しており、第１接合層５１を全体的に覆っている。このようにして、図１２に示す構成を有するサンプルＥ１を作製した。

（サンプルＥ２）
介在層４０として、エチレンプロピレンゴムを含む混和物を約１０倍の発泡倍率で発泡させた、厚さ３ｍｍで半独立半連続気泡型の発泡体を用いた。この発泡体は、硫黄を含むものである。それ以外は、サンプルＥ１と同様のサンプルＥ２を作製した。

（サンプルＥ３）
サンプルＥ３では、介在層４０として、サンプルＥ２の介在層４０と同一材料かつ同一構造の、厚さ５ｍｍの発泡体を用いた。それ以外は、サンプルＥ２と同様のサンプルＥ３を作製した。

（サンプルＥ４）
サンプルＥ４では、介在層４０として、サンプルＥ２の介在層４０と同一材料かつ同一構造の、厚さ１０ｍｍの発泡体を用いた。それ以外は、サンプルＥ２と同様のサンプルＥ４を作製した。

（サンプルＥ５）
サンプルＥ５では、介在層４０として、サンプルＥ２の介在層４０と同一材料かつ同一構造の、厚さ２０ｍｍの発泡体を用いた。それ以外は、サンプルＥ２と同様のサンプルＥ５を作製した。

（サンプルＥ６）
介在層４０として、エチレンプロピレンゴムを含む混和物を約１０倍の発泡倍率で発泡させた、厚さ２０ｍｍで半独立半連続気泡型の発泡体を用いた。この発泡体は、硫黄を含まないものであり、サンプルＥ２～Ｅ５の介在層４０として用いた発泡体に比べて柔軟である。それ以外は、サンプルＥ１と同様のサンプルＥ６を作製した。

（サンプルＥ７）
介在層４０として、エチレンプロピレンゴムを含む混和物を約２０倍の発泡倍率で発泡させた、厚さ２０ｍｍで半独立半連続気泡型の発泡体を用いた。それ以外は、サンプルＥ１と同様のサンプルＥ７を作製した。

（サンプルＥ８）
介在層４０として、金属多孔体を用いた。この金属多孔体は、材料がニッケルであり、孔径が０．９ｍｍであり、厚みが２．０ｍｍのものである。第２接合層５２として、サンプルＥ１の第１接合層５１と同じ粘着層を用いた。それ以外は、サンプルＥ１と同様のサンプルＥ８を作製した。

（サンプルＥ９）
サンプルＥ１の第１接合層５１及び第２接合層５２を省略し、圧電フィルム３５と構造物８０との間に介在層１４０のみを介在させた。介在層１４０として、アクリル系粘着剤によって構成された、厚さ３ｍｍの基材レス粘着シートを用いた。それ以外は、サンプルＥ１と同様の、図１２の支持部材６８０に図１１の積層体が取り付けられた構成を有する、サンプルＥ９を作製した。

（サンプルＥ１０）
介在層４０として、サンプルＥ９の介在層１４０と同じ介在層を用いた。それ以外は、サンプルＥ８と同様のサンプルＥ１０を作製した。

（サンプルＥ１１）
介在層４０として、厚さ５ｍｍのウレタンフォームを用いた。それ以外は、サンプルＥ８と同様のサンプルＥ１１を作製した。

（サンプルＥ１２）
介在層４０として、厚さ１０ｍｍのウレタンフォームを用いた。このウレタンフォームは、サンプルＥ１１の介在層４０として用いたウレタンフォームに比べて孔径が小さいものである。それ以外は、サンプルＥ８と同様のサンプルＥ１２を作製した。

（サンプルＥ１３）
介在層４０として、厚さ５ｍｍで独立気泡型のアクリルニトリルブタジエンゴムの発泡体を用いた。それ以外は、サンプルＥ８と同様のサンプルＥ１３を作製した。

（サンプルＥ１４）
介在層４０として、厚さ５ｍｍで独立気泡型のエチレンプロピレンゴムの発泡体を用いた。それ以外は、サンプルＥ８と同様のサンプルＥ１４を作製した。

（サンプルＥ１５）
介在層４０として、天然ゴムとスチレンブタジエンゴムとがブレンドされた厚さ５ｍｍで独立気泡型の発泡体を用いた。それ以外は、サンプルＥ８と同様のサンプルＥ１５を作製した。

（サンプルＥ１６）
介在層４０として、厚さ５ｍｍで独立気泡型のシリコーンの発泡体を用いた。それ以外は、サンプルＥ８と同様のサンプルＥ１６を作製した。

（サンプルＥ１７）
介在層４０として、サンプルＥ１の介在層４０と同一材料かつ同一構造の、厚さ１０ｍｍの発泡体を用いた。第２接合層５２として、サンプルＥ１と同じ粘着シートを用いた。圧電フィルム３５の圧電体３０として、厚さ３５μｍのトウモロコシ由来のポリ乳酸を主原料とした樹脂シートを用いた。圧電フィルム３５の第１電極６１及び第２電極６２は、それぞれ、厚さ０．１μｍのアルミニウム膜であり、蒸着によって形成した。こうして、総厚みが３５．２μｍの圧電フィルム３５を得た。それ以外は、サンプルＥ１と同様のサンプルＥ１７を作製した。

（サンプルＲ１）
サンプルＥ１の圧電フィルム３５を、サンプルＲ１とした。地面に平行な台上に、接着せずにサンプルＲ１を置いた。

サンプルＥ１～Ｅ１７及びＲ１を、以下のようにして評価した。

＜介在層の厚さ（非圧縮状態）＞
介在層の厚さは、厚みゲージを用いて測定した。

＜介在層の弾性率＞
介在層から、小片を切り出した。切り出した小片に対して、引張試験機（ＴＡ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製「ＲＳＡ－Ｇ２」）を用いて、常温で圧縮試験を行った。これにより、応力－ひずみ曲線を得た。応力－ひずみ曲線の初期傾きから、弾性率を算出した。

＜介在層の孔径＞
顕微鏡により、介在層の拡大画像を得た。この拡大画像を画像解析することにより、介在層の孔径の平均値を求めた。求めた平均値を、介在層の孔径とした。

＜介在層の空孔率＞
介在層から直方体の小片を切り出した。切り出した小片の体積及び質量から見かけの密度を求めた。見かけの密度を、介在層を形成する母材（中実体）の密度で除した。これにより、充填率を算出した。さらに１から充填率を差し引いた。これにより、空孔率を得た。

＜介在層の表面充填率＞
サンプルＥ２～１６については、上述の充填率を表面充填率とした。サンプルＥ１及び１７では、介在層は表面スキン層を有しているため、表面充填率は１００％とした。

＜サンプルの音圧レベルの周波数特性＞
サンプルＥ１～Ｅ８及びＥ１０～Ｅ１７を測定するための構成を、図１３に示す。圧電フィルム３５の両面の角部に、厚さ７０μｍであり横７０ｍｍ×縦５ｍｍである導電性銅箔テープ７０（３Ｍ社製のＣＵ－３５Ｃ）を取り付けた。また、これらの導電性銅箔テープ７０のそれぞれに、みのむしクリップ７５を取り付けた。導電性銅箔テープ７０及びみのむしクリップ７５は、圧電フィルム３５に交流電圧を印加するための電気経路の一部を構成する。

サンプルＥ９を測定するための構成を、図１４に示す。図１４の構成には、図１３の第１接合層５１及び第２接合層５２がない。図１４の構成には、介在層１４０がある。

サンプルＲ１を測定するための構成は、図１３及び図１４に倣ったものである。具体的には、図１３及び図１４に倣って、圧電フィルム３５の両面の角部に導電性銅箔テープ７０を取り付け、これらのテープ７０にみのむしクリップ７５を取り付けた。こうして得られたアセンブリを、地面に平行な台上に接着せずに置いた。

図１５及び図１６に、サンプルの音響特性を測定するためのブロック図を示す。具体的に、図１５は出力系を示し、図１６は評価系を示す。

図１５に示す出力系では、音声出力用パーソナルコンピュータ（以下、パーソナルコンピュータをＰＣと簡略化して記載することがある）４０１と、オーディオインターフェース４０２と、スピーカーアンプ４０３と、サンプル４０４（サンプルＥ１～Ｅ１７及びＲ１の圧電スピーカー）と、をこの順に接続した。スピーカーアンプ４０３からサンプル４０４への出力を確認できるように、スピーカーアンプ４０３をオシロスコープ４０５にも接続した。

音声出力用ＰＣ４０１には、ＷａｖｅＧｅｎｅがインストールされている。ＷａｖｅＧｅｎｅは、テスト用音声信号を発生させるためのフリーソフトである。オーディオインターフェース４０２として、ローランド株式会社製のＱＵＡＤ－ＣＡＰＴＵＲＥを用いた。オーディオインターフェース４０２のサンプリング周波数は、１９２ｋＨｚとした。スピーカーアンプ４０３として、オンキヨー株式会社製のＡ－９２４を用いた。オシロスコープ４０５として、テクトロニクス社製のＤＰＯ２０２４を用いた。

図１６に示す評価系では、マイクロフォン５０１と、音響評価装置（ＰＵＬＳＥ）５０２と、音響評価用ＰＣ５０３と、をこの順に接続した。

マイクロフォン５０１として、Ｂ＆Ｋ社製のＴｙｐｅ４９３９－Ｃ－００２を用いた。マイクロフォン５０１は、サンプル４０４から１ｍ離れた位置に配置した。音響評価装置５０２として、Ｂ＆Ｋ社製のＴｙｐｅ３０５２－Ａ－０３０を用いた。

このように出力系及び評価系を構成し、音声出力用ＰＣ４０１からオーディオインターフェース４０２及びスピーカーアンプ４０３を介してサンプル４０４に交流電圧を印加した。具体的には、音声出力用ＰＣ４０１を用いて、２０秒間で周波数が１００Ｈｚから１００ｋＨｚまでスイープするテスト用音声信号を発生させた。この際、スピーカーアンプ４０３から出力される電圧を、オシロスコープ４０５により確認した。また、サンプル４０４から発生した音を、評価系で評価した。このようにして、音圧周波数特性測定試験を行った。

出力系及び評価系の設定の詳細は、以下の通りである。

［出力系の設定］
・周波数範囲：１００Ｈｚ～１００ｋＨｚ
・スイープ時間：２０秒
・実効電圧：１０Ｖ
・出力波形：サイン波

［評価系の設定］
・測定時間：２２秒
・ピークホールド
・測定範囲：４Ｈｚ～１０２．４ｋＨｚ
・ライン数：６４００

＜音が出始める周波数の判断＞
暗騒音よりも３ｄＢ以上音圧レベルが大きい周波数域（音圧レベルが暗騒音＋３ｄＢ以上に保たれる周波数範囲がピーク周波数（音圧レベルがピークとなる周波数）の±１０％に満たないような急峻なピーク部を除く）の下端を、音が出始める周波数と判断した。

サンプルＥ１～１７及びサンプルＲ１の評価結果を、図１７Ａ及び図１７Ｂに示す。サンプルＥ１～１７に関する拘束度と音が出始める周波数の関係を図１８に示す。図１８において、Ｅ１～Ｅ１７はサンプルＥ１～１７に対応する。図１９、図２０及び図２１に、サンプルＥ１、Ｅ２及びＲ１に関する音圧レベルの周波数特性を示す。図２２に、暗騒音の音圧レベルの周波数特性を示す。

［参考ＡＮＣシステムの評価］
平面視の寸法を横５０ｃｍ×縦３５ｃｍとしたこと以外はサンプルＥ１の圧電スピーカー１０と同様の圧電スピーカー１０を用いて、図２３に示すＡＮＣ評価系８００を構成した。参考ＡＮＣ評価系８００で用いた圧電スピーカー１０の数は、１つである。

圧電スピーカー１０を、パーティション７８０の表面７８０ｓに取り付けた。騒音源７００と、参照マイクロフォン７３０と、パーティション７８０の中心と、圧電スピーカー１０の中心と、誤差マイクロフォン７３５と、がこの順に直線上に並ぶように、これらを配置した。また、パーティション７８０からみて圧電スピーカー１０側に、制御領域７９０を設定した。制御領域７９０に、測定用マイクロフォン７４０を配置した。

図２３において、ｘ方向は、制御領域７９０の横方向である。ｙ方向は、制御領域７９０の縦方向である。ｚ方向は、制御領域７９０の奥行方向である。ｘ方向、ｙ方向及びｚ方向は、互いに直交する方向である。

ｚ方向は、騒音源７００と、参照マイクロフォン７３０と、パーティション７８０の中心と、圧電スピーカー１０の中心と、誤差マイクロフォン７３５と、が並ぶ方向でもある。ｚ方向は、圧電スピーカー１０の放射面１５が面する方向でもある。

騒音源７００として、富士通テン株式会社製のＥｃｌｉｐｓｅ ＴＤ５０８ＭＫ３を用いた。パーティション７８０として、有限会社ミハシ工芸製のデスクサイドスクリーンＲを用いた。参照マイクロフォン７３０として、ソニー株式会社製のＥＣＭ－ＰＣ６０を用いた。誤差マイクロフォン７３５として、ソニー株式会社製のＥＣＭ－ＰＣ６０を用いた。測定用マイクロフォン７４０としてソニー株式会社製のＥＣＭ－ＰＣ６０を用いた。

騒音源７００と参照マイクロフォン７３０との間隔は５ｃｍである。参照マイクロフォン７３０とパーティション７８０との間隔は６０ｃｍである。圧電スピーカー１０の放射面１５と誤差マイクロフォン７３５との間隔は１７．５ｃｍである。これらの間隔は、ｚ方向の寸法である。

パーティション７８０は、平面視で長方形の板状形状を有する。パーティション７８０の寸法は、横６０ｃｍ×縦４５ｃｍ×厚さ０．５ｃｍである。制御領域７９０の寸法は、横６０ｃｍ×縦４５ｃｍ×奥行６０ｃｍである。これらの横方向は、ｘ方向である。これらの縦方向は、ｙ方向である。これらの厚さ方向又は奥行方向は、ｚ方向である。

また、圧電スピーカー１０の横方向すなわち５０ｃｍの方向は、ｘ方向である。圧電スピーカー１０の縦方向すなわち３５ｃｍの方向は、ｙ方向である。圧電スピーカー１０の厚さ方向は、ｚ方向である。

左マージンＭ１は、５ｃｍである。右マージンＭ２は、５ｃｍである。マージンＭ１及びＭ２は、ｘ方向の寸法である。

ＡＮＣ評価系８００では、出力信号ＰＣ（パーソナルコンピュータ）７５０と、測定用ＰＣ７６０と、制御装置７１０と、を用いた。出力信号ＰＣ７５０を、騒音源７００及び測定用ＰＣ７６０に接続した。

出力信号ＰＣ７５０は、騒音源７００に、騒音信号を送信する。これにより、出力信号ＰＣ７５０は、騒音源７００に、正弦波を放射させる。また、出力信号ＰＣ７５０は、測定用ＰＣ７６０に、トリッガー信号を送信する。トリッガー信号により、各測定データに、共通する基準時を与えることができる。具体的には、後述する１７６個の測定点について、時間軸の揃った音圧データを得ることが可能となる。このことは、後述する図２４～図３９に示す音圧分布のマッピングを可能にする。

参照マイクロフォン７３０は、騒音源７００からの音を感知する。参照マイクロフォン７３０の出力信号は、制御装置７１０に送信される。

誤差マイクロフォン７３５は、制御領域７９０における音を感知する。誤差マイクロフォン７３５の出力信号は、制御装置７１０に送信される。

制御装置７１０は、参照マイクロフォン７３０及び誤差マイクロフォン７３５の出力信号に基づいて、圧電スピーカー１０に制御信号を送信する。これにより、制御装置７１０は、圧電スピーカー１０から放射される音波を制御する。

測定用マイクロフォン７４０は、自身が配置された位置における音を感知する。測定用マイクロフォン７４０の出力信号は、測定用ＰＣ７６０に送信される。

測定用ＰＣ７６０は、出力信号ＰＣ７５０からのトリッガー信号と、測定用マイクロフォン７４０の出力信号と、を受信する。

制御領域７９０は、ｘ方向及びｚ方向に延びる測定用断面７９０ＣＳを有する。ＡＮＣ評価系８００では、測定用断面７９０ＣＳに、１７６個の測定点が設けられている。具体的には、測定用断面７９０ＣＳは、ｘ方向に均等に１１分割され、ｚ方向に均等に１６分割されている。１７６個という測定点の数は、ｘ方向の分割数１１と、ｚ方向の分割数１６との積である。測定用断面７９０ＣＳのｙ方向の位置は、放射面１５のｙ方向の中心位置と同じである。測定用断面７９０ＣＳ上に、誤差マイクロフォン７３５が設けられている。

ＡＮＣ評価系８００では、測定用マイクロフォン７４０を、１７６個の測定点に順次移動させる。こうして、マイクロフォン７４０は、測定用ＰＣ７６０と協働して、１７６個の測定点における音圧を測定する。具体的には、測定用ＰＣ７６０は、１７６個の測定点における音圧の分布をマッピングする。このマッピングにより、測定用断面７９０ＣＳの音場が可視化される。

以下、図２４～図４１Ｃを参照しつつ、実測したデータに基づいた説明を行う。なお、図２４～図４１Ｃにおいて、図２３に示す制御領域７９０におけるパーティション７８０から遠い一部分の図示が省略されている。図２４、図２６、図２８、図３０、図３２、図３４、図３６及び図３８において、カラーバーの数値は、音圧レベルを指し、その単位はパスカル（Ｐａ）である。この数値が正であることは音圧が正であることを意味し、この数値が負であることは音圧が負であることを意味する。

（第１参考例：回折音の測定）
圧電スピーカー１０が音を発しておらず、かつ、騒音源７００が正弦波を放射している状況で、測定用断面７９０ＣＳの１７６個の測定点における音圧を測定し、マッピングした。図２４～図２７に、マッピングにより得た音圧分布を示す。なお、図２４～図２７では、回折音の測定を行っていることが直感的に理解され易くなるように、圧電スピーカー１０の図示は省略している。しかし、第１参考例の測定は、後述の第２参考例と同様、圧電スピーカー１０がパーティション７８０に取り付けられた状態で行った。

具体的には、図２４は、騒音源７００が放射する正弦波の周波数が５００Ｈｚである場合における、ある時刻に関する、騒音源７００由来の音圧分布を示す。図２５の一連の線は、５００Ｈｚの正弦波を放射する騒音源７００によって生じる、時間経過に伴うある波面の伝搬を示す。図２６は、騒音源７００が放射する正弦波の周波数が８００Ｈｚである場合における、ある時刻に関する、騒音源７００由来の音圧分布を示す。図２７の一連の線は、８００Ｈｚの正弦波を放射する騒音源７００によって生じる、時間経過に伴うある波面の伝搬を示す。

図２５では、一連の線の各々は、互いに異なる時刻における「ある波面」の位置を示している。概括的にいうと、図２５では、互いに隣接する２つの線のうち、パーティション７８０からより離れているものが、より進んだ時刻における「ある波面」を表している。図２５のブロック矢印は、波面の伝搬方向を示す。一連の線及びブロック矢印に関するこれらの説明は、図２７、図２９、図３１、図３３、図３５、図３７及び図３９についても同様である。

なお、図２５は、以下の手順で作成した。まず、図２４と同様の、互いに異なる時刻に関する実測に基づく音圧分布図を複数取得した。次に、それら複数の音圧分布図の各々において、ある波面に対応する線を、手作業で引いた。次に、線を引いた後の複数の音圧分布図を重ね合わせた。これにより、図２５に示す、波面の伝搬を表す一連の線が描かれた図を得た。図の作成手順に関するこれらの説明は、図２７、図２９、図３１、図３３、図３５、図３７及び図３９についても同様である。

図２４～図２７は、パーティション７８０における対向する端部において、回折が生じていることを示している。また、図２４～図２７は、これらの端部での回折により生じた波面が、パーティション７８０の背後に回り込むように伝搬していることを示している。具体的には、図２４～図２７は、これらの端部での回折により生じた波面が、パーティション７８０の中心を通りｚ方向に延びる軸に近づくように伝搬していることを示している。図２４～図２７に示す波面の伝搬の仕方は、図２Ａ～図２Ｃと同様である。

（第２参考例：圧電スピーカー１０が発する音の測定）
第１参考例と同様に騒音源７００が正弦波を放射している状態で、制御装置７１０を用いて圧電スピーカー１０を振動させ、圧電スピーカー１０から消音用の音波を発生させた。この際に、制御装置７１０に、圧電スピーカー１０に送信する制御信号を記憶させた。その後、騒音源７００が音を放射していない状態で、制御装置７１０に、記憶させた制御信号を圧電スピーカー１０に送信させた。このようにして、騒音源７００が音を放射していない状態で圧電スピーカー１０の振動を再現し、測定用断面７９０ＣＳの１７６個の測定点における音圧を測定し、マッピングした。図２８～図３１に、マッピングにより得た音圧分布を示す。

具体的には、図２８は、騒音源７００が放射する正弦波の周波数が５００Ｈｚである場合における、ある時刻に関する、圧電スピーカー１０由来の音圧分布を示す。図２９の一連の線は、騒音源７００が放射する正弦波の周波数が５００Ｈｚである場合において圧電スピーカー１０によって生じる、時間経過に伴うある波面の伝搬を示す。図３０は、騒音源７００が放射する正弦波の周波数が８００Ｈｚである場合における、ある時刻に関する、圧電スピーカー１０由来の音圧分布を示す。図３１の一連の線は、騒音源７００が放射する正弦波の周波数が８００Ｈｚである場合において圧電スピーカー１０によって生じる、時間経過に伴うある波面の伝搬を示す。

図２８～図３１は、圧電スピーカー１０の放射面１５の中央領域を挟む２つの外側領域から、中央領域を通りｚ方向に延びる軸に近づくように、波面が伝搬していることを示している。図２８～図３１に示す波面の伝搬の仕方は、図３Ａ～図３Ｃと同様である。具体的には、騒音源７００からの騒音がパーティション７８０で回折して生じる回折波の波面と、圧電スピーカー１０由来の波面とは、上記軸に近づきながら伝搬している点で、共通している。後述の実施例１においても、圧電スピーカー１０Ａ及び１０Ｂは、同様の波面を形成すると考えられる。

また、図２４～図２７から、パーティション７８０での回折により、第１領域１５ａにおける音波の位相と第２領域１５ｂにおける音波の位相の正負が同じであり、第１領域１５ａにおける音波の位相と第３領域１５ｃにおける音波の位相の正負が逆であり、かつ、第２領域１５ｂにおける音波の位相と第３領域１５ｃにおける音波の位相の正負が逆である期間が現れていることが把握される（領域１５ａ，１５ｂ及び１５ｃについては、図１Ａ～３Ｃ及び関連する説明を参照されたい）。図２８～図３１から、圧電スピーカー１０により、第１音波の位相と第２音波の位相の正負が同じであり、第１音波の位相と第３音波の位相の正負が逆であり、かつ、第２音波の位相と第３音波の位相の正負が逆である期間が現れていることが把握される（第１音波、第２音波及び第３音波については、図１Ａ～３Ｃを参照して行った説明を参照されたい）。第１領域１５ａ、第２領域１５ｂ及び第３領域１５ｃにおける位相分布についても、騒音源７００由来の騒音と圧電スピーカー１０由来の音とで共通性が見られる。後述の実施例１においても、圧電スピーカー１０Ａ及び１０Ｂは、同様の位相分布を形成すると考えられる。

（第３参考例：ダイナミックスピーカー６１０が発する音の測定）
第２参考例の圧電スピーカー１０を、ダイナミックスピーカー６１０に置き換えた。このダイナミックスピーカー６１０は、フォスター電機株式会社製のＦｏｓｔｅｘ Ｐ６５０Ｋである。この置き換えをしたこと以外は、第２参考例と同様にして、ダイナミックスピーカー６１０に由来する、測定用断面７９０ＣＳの１７６個の測定点における音圧を測定し、マッピングした。図３２～図３５に、マッピングにより得た音圧分布を示す。なお、ダイナミックスピーカー６１０は、パーティション７８０に埋め込まれている。

具体的には、図３２は、騒音源７００が放射する正弦波の周波数が５００Ｈｚである場合における、ある時刻に関する、ダイナミックスピーカー６１０由来の音圧分布を示す。図３３の一連の線は、騒音源７００が放射する正弦波の周波数が５００Ｈｚである場合においてダイナミックスピーカー６１０によって生じる、時間経過に伴うある波面の伝搬を示す。図３４は、騒音源７００が放射する正弦波の周波数が８００Ｈｚである場合における、ある時刻に関する、ダイナミックスピーカー６１０由来の音圧分布を示す。図３５の一連の線は、騒音源７００が放射する正弦波の周波数が８００Ｈｚである場合においてダイナミックスピーカー６１０によって生じる、時間経過に伴うある波面の伝搬を示す。

図３２～図３５は、ダイナミックスピーカー６１０の放射面から略半球面波が放射され、その略半球面波の波面もまた略半球面状であることを示している。図３２～図３５に示す波面の伝搬の仕方は、図４と同様である。

（第４参考例：平面スピーカー６２０が発する音の測定）
第２参考例の圧電スピーカー１０を、平面スピーカー６２０に置き換えた。この平面スピーカー６２０は、株式会社エフ・ピー・エス製のＦＰＳ２０３０Ｍ３Ｐ１Ｒである。この置き換えをしたこと以外は、第２参考例と同様にして、平面スピーカー６２０に由来する、測定用断面７９０ＣＳの１７６個の測定点における音圧を測定し、マッピングした。図３６～図３９に、マッピングにより得た音圧分布を示す。

具体的には、図３６は、騒音源７００が放射する正弦波の周波数が５００Ｈｚである場合における、ある時刻に関する、平面スピーカー６２０由来の音圧分布を示す。図３７の一連の線は、騒音源７００が放射する正弦波の周波数が５００Ｈｚである場合において平面スピーカー６２０によって生じる、時間経過に伴うある波面の伝搬を示す。図３８は、騒音源７００が放射する正弦波の周波数が８００Ｈｚである場合における、ある時刻に関する、平面スピーカー６２０由来の音圧分布を示す。図３９の一連の線は、騒音源７００が放射する正弦波の周波数が８００Ｈｚである場合において平面スピーカー６２０によって生じる、時間経過に伴うある波面の伝搬を示す。

図３６～図３９は、平面スピーカー６２０の放射面から略平面波が放射され、その略平面波の波面もまた略平面状であることを示している。図３６～図３９に示す波面の伝搬の仕方は、図５と同様である。

（消音効果）
図４０Ａ～６２Ｃを用いて、第２参考例と第４参考例の消音効果の相違を説明する。以下の説明では、スピーカーＯＮ時及びスピーカーＯＦＦ時という用語を用いることがある。スピーカーＯＮ時は、スピーカーから消音用の音が放射されている時を指す。スピーカーＯＦＦ時は、スピーカーから消音用の音が放射されていない時を指す。

図４０Ａ及び図４１Ａのカラーマップは、騒音源７００から正弦波が放射されているある時刻の消音状態を示す。図４０Ａ及び図４１Ａにおいて、左のカラーマップは、第２参考例の圧電スピーカー１０による消音状態を示す。右のカラーマップは、第４参考例の平面スピーカー６２０による消音状態を示す。図４０Ａは、騒音源７００が放射する正弦波の周波数が５００Ｈｚである場合における、ある時刻の音圧分布を示す。図４１Ａは、騒音源７００が放射する正弦波の周波数が８００Ｈｚである場合における、ある時刻の音圧分布を示す。

図４０Ａ及び図４１Ａにおいて、カラーバーの右側の数値は、増幅率を指し、その単位はｄＢである。増幅率がＸであることは、スピーカーＯＦＦ時を基準として、スピーカーＯＮ時の音圧がＸｄＢ増幅されたことを表している。増幅率が負であることは、消音効果が現れていることを示す。増幅率が正であることは、反対に、騒音が増幅されていることを示す。リダクションエリア（Ｒ．Ａ）は、測定用断面７９０ＣＳにおいて増幅率が－６ｄＢ以下である領域（すなわち消音効果が良好に現れている領域）占める割合を示す。アンプリフィケーションエリア（Ａ．Ａ）は、測定用断面７９０ＣＳにおいて増幅率が０ｄＢよりも大きい領域（すなわち騒音が増幅されている領域）が占める割合を示す。カラーバー、リダクションエリア及びアンプリフィケーションエリアに関する説明は、後述の図４３Ａ、６５Ａ、６６Ａ及び６７Ａについても同様である。

図４０Ｂは、図４０Ａにおける増幅率が０ｄＢよりも小さい領域に細かいハッチングを付し、増幅率が０よりも大きい領域に荒いハッチングを付したものである。図４１Ｂは、図４１Ａにおける増幅率が０ｄＢよりも小さい領域に細かいハッチングを付し、増幅率が０よりも大きい領域に荒いハッチングを付したものである。つまり、図４０Ｂ及び図４１Ｂでは、騒音が低減されている領域に細かいハッチングを付し、アンプリフィケーションエリアに荒いハッチングを付している。なお、図４０Ｂ及び図４１Ｂにおけるハッチングは、図４０Ａ及び図４１Ａの目視に基づいて手作業で付した大まかなものである。目視に基づいて手作業で付した点は、後述の図４０Ｃ、図４１Ｃ、図４３Ｂ、図４４Ｂ、図４５Ｂ及び図４６Ｂについても同様である。

図４０Ｃは、図４０Ａにおける増幅率が－６ｄＢ以下である領域に細かいハッチングを付し、増幅率が０よりも大きい領域に荒いハッチングを付したものである。図４１Ｃは、図４１Ａにおける増幅率が－６ｄＢ以下である領域に細かいハッチングを付し、増幅率が０よりも大きい領域に荒いハッチングを付したものである。つまり、図４０Ｃ及び図４１Ｃでは、リダクションエリアに細かいハッチングを付し、アンプリフィケーションエリアに荒いハッチングを付している。この点は、後述の図４３Ｂ、図４４Ｂ、図４５Ｂ及び図４６Ｂについても同様である。

図４０Ａ～図４１Ｃに示すように、第２参考例の圧電スピーカー１０を用いた場合には、第４参考例の平面スピーカー６２０を用いた場合に比べ、騒音が低減されている領域及びリダクションエリアが大きく、アンプリフィケーションエリアが小さい。

具体的には、第２参考例の圧電スピーカー１０を用いた場合には、騒音源７００が放射する正弦波の周波数が５００Ｈｚである場合、リダクションエリアは約５８％であり、アンプリフィケーションエリアは約１８％である。騒音源７００が放射する正弦波の周波数が８００Ｈｚである場合、リダクションエリアは約２７％であり、アンプリフィケーションエリアは約１８％である。

一方、第４参考例の平面スピーカー６２０を用いた場合には、騒音源７００が放射する正弦波の周波数が５００Ｈｚである場合、リダクションエリアは約３８％であり、アンプリフィケーションエリアは約２１％である。騒音源７００が放射する正弦波の周波数が８００Ｈｚである場合、リダクションエリアは約１３％であり、アンプリフィケーションエリアは約６１％である。

図４０Ａ～図４１Ｃから、圧電スピーカー１０の平面スピーカー６２０に対する消音効果の優位性は、騒音源７００が放射する正弦波の周波数が５００Ｈｚのときよりも８００Ｈｚのときのほうが顕著に表れている。

なお、第３参考例のダイナミックスピーカー６１０を用いた場合には、第４参考例の平面スピーカー６２０を用いた場合よりも、騒音が低減されている領域及びリダクションエリアが小さくなり、アンプリフィケーションエリアが大きくなることが予想される。

［ＡＮＣシステムにおける水平面及び矢状面の消音性評価］
図２３～図４１Ｃを参照して説明した参考ＡＮＣ評価系８００では、上述のように、ｘ方向及びｚ方向に延びる測定用断面７９０ＣＳについて、良好な消音が実現されうる。しかし、本発明者らの検討によれば、参考ＡＮＣ評価系８００では、ｙ方向及びｚ方向に延びる面すなわち測定用断面７９０ＣＳに直交する面については、良好な消音を実現するのは容易ではない。本発明者らのさらなる検討によれば、測定用断面７９０ＣＳに直交する面について良好な消音を実現するには、複数の圧電スピーカーを用いることが有効である。以下、この点について、比較例１及び実施例１により説明する。

比較例１及び実施例１では、ｘ方向は左右方向であり、ｙ方向は上下方向である。ｘ方向及びｚ方向に延びる平面は、水平面である。水平面である測定用断面を、測定用水平断面と称することがある。この水平面に対して垂直な垂直面（ｙ方向及びｚ方向に延びる平面）である測定用断面は、パーティション及び圧電スピーカーの組み合わせを左右対称に切る断面である。このため、垂直面である測定用断面を、測定用矢状断面と称することがある。

実施例１では、図４２Ａ～図４２Ｆに示すように、ＡＮＣ評価系９００を構成した。比較例１のＡＮＣ評価系は、実施例１のＡＮＣ評価系９００から、圧電スピーカー１０Ｂと、圧電スピーカー１０Ｂに対応付けられた誤差マイクロフォン７３５と、を削除したものである。以下、比較例１及び実施例１について、図４２Ａ～図４２Ｆを参照しながら詳細に説明する。

（比較例１）
比較例１のＡＮＣ評価系では、平面視の寸法を横８０ｃｍ×縦３４ｃｍとしたこと以外はサンプルＥ１の圧電スピーカー１０と同様の圧電スピーカー１０を用いた。比較例１のＡＮＣ評価系で用いた圧電スピーカー１０の数は、１つである。比較例１では、この圧電スピーカー１０を、圧電スピーカー１０Ａと称する。

パーティション９８０を、その下端部９８４が床に接するように配置した。圧電スピーカー１０Ａを、パーティション９８０の表面９８０ｓに取り付けた。騒音源７００を、床から１２０ｃｍ離して配置した。騒音源７００と、参照マイクロフォン７３０と、パーティション９８０と、圧電スピーカー１０Ａの中心と、誤差マイクロフォン７３５と、がこの順に直線上に並ぶように、これらを配置した。また、パーティション９８０からみて圧電スピーカー１０Ａ側に、制御領域９９０を設定した。制御領域９９０に、測定用マイクロフォン７４０を配置した。

図４２Ａ～図４２Ｆにおいて、ｘ方向は、制御領域９９０の横方向である。ｙ方向は、制御領域９９０の縦方向である。ｚ方向は、制御領域９９０の奥行方向である。ｘ方向、ｙ方向及びｚ方向は、互いに直交する方向である。

ｚ方向は、騒音源７００と、参照マイクロフォン７３０と、パーティション９８０と、圧電スピーカー１０Ａの中心と、誤差マイクロフォン７３５と、が並ぶ方向でもある。ｚ方向は、圧電スピーカー１０Ａの放射面１５が面する方向でもある。

パーティション９８０は、実験用に試作したものである。騒音源７００、参照マイクロフォン７３０、誤差マイクロフォン７３５及び測定用マイクロフォン７４０は、参考ＡＮＣ評価系８００で用いたものと同様である。

騒音源７００と参照マイクロフォン７３０との間隔は２０ｃｍである。参照マイクロフォン７３０とパーティション９８０との間隔は１００ｃｍである。圧電スピーカー１０Ａの放射面１５と誤差マイクロフォン７３５との間隔は５０ｃｍである。これらの間隔は、ｚ方向の寸法である。

パーティション９８０は、平面視で長方形の板状形状を有する。パーティション９８０の寸法は、横１００ｃｍ×縦１８０ｃｍ×厚さ５ｃｍである。制御領域９９０の寸法は、横７０ｃｍ×縦７０ｃｍ×奥行６０ｃｍである。これらの横方向は、ｘ方向である。これらの縦方向は、ｙ方向である。これらの厚さ方向又は奥行方向は、ｚ方向である。パーティション９８０のｙ方向の一端は、床に接している。

また、圧電スピーカー１０Ａの横方向すなわち８０ｃｍの方向は、ｘ方向である。圧電スピーカー１０Ａの縦方向すなわち３４ｃｍの方向は、ｙ方向である。圧電スピーカー１０Ａの厚さ方向は、ｚ方向である。

左マージンＭ１は、１０ｃｍである。右マージンＭ２は、１０ｃｍである。マージンＭ１及びＭ２は、ｘ方向の寸法である。

ｙ方向に関する圧電スピーカー１０Ａの中心は、パーティション９８０の下端部８４から上に１２０ｃｍの位置にある。下マージンＭ４は、１０３ｃｍである。下マージンＭ４は、ｙ方向の寸法である。

参考ＡＮＣ評価系８００と同様、比較例１のＡＮＣ評価系では、出力信号ＰＣ７５０と、測定用ＰＣ７６０と、制御装置７１０と、を用いた。出力信号ＰＣ７５０を、騒音源７００及び測定用ＰＣ７６０に接続した。

比較例１のＡＮＣ評価系における参照マイクロフォン７３０、誤差マイクロフォン７３５、出力信号ＰＣ７５０、測定用ＰＣ７６０及び制御装置７１０の動作は、参考ＡＮＣ評価系８００と同様である。

図４２Ｆから理解されるように、制御領域９９０は、測定用水平断面９９０ＣＳＨと、測定用矢状断面９９０ＣＳＶと、を有する。測定用水平断面９９０ＣＳＨは、ｘ方向及びｚ方向に延びる。測定用矢状断面９９０ＣＳＶは、ｙ方向及びｚ方向に延びる。

比較例１のＡＮＣ評価系では、測定用水平断面９９０ＣＳＨに、５６個の測定点が設けられている。具体的には、測定用水平断面９９０ＣＳＨは、ｘ方向に均等に８分割され、ｚ方向に均等に７分割されている。５６個という測定点の数は、ｘ方向の分割数８と、ｚ方向の分割数７との積である。測定用水平断面９９０ＣＳＨのｙ方向の位置は、圧電スピーカー１０Ａの放射面１５のｙ方向の中心位置と同じである。

比較例１のＡＮＣ評価系では、測定用矢状断面９９０ＣＳＶに、５６個の測定点が設けられている。具体的には、測定用矢状断面９９０ＣＳＶは、ｙ方向に均等に７分割され、ｚ方向に均等に８分割されている。５６個という測定点の数は、ｙ方向の分割数７と、ｚ方向の分割数８との積である。測定用水平断面９９０ＣＳＨのｘ方向の位置は、圧電スピーカー１０Ａの放射面１５のｘ方向の中心位置と同じである。

誤差マイクロフォン７３５は、測定用水平断面９９０ＣＳＨと測定用矢状断面９９０ＣＳＶとが交差する部分に設けられている。

比較例１のＡＮＣ評価系では、測定用マイクロフォン７４０を、測定用水平断面９９０ＣＳＨにおける５６個の測定点に順次移動させる。こうして、マイクロフォン７４０は、測定用ＰＣ７６０と協働して、測定用水平断面９９０ＣＳＨにおける５６個の測定点における音圧を測定する。具体的には、測定用ＰＣ７６０は、これらの測定点における音圧の分布をマッピングする。このマッピングにより、ｘ－ｚ方向に拡がる測定用水平断面９９０ＣＳＨの音場が可視化される。

比較例１のＡＮＣ評価系では、測定用マイクロフォン７４０を、測定用矢状断面９９０ＣＳＶにおける５６個の測定点に順次移動させる。こうして、マイクロフォン７４０は、測定用ＰＣ７６０と協働して、測定用矢状断面９９０ＣＳＶにおける５６個の測定点における音圧を測定する。具体的には、測定用ＰＣ７６０は、これらの測定点における音圧の分布をマッピングする。このマッピングにより、ｙ－ｚ方向に拡がる測定用矢状断面９９０ＣＳＶの音場が可視化される。

以下、図４３Ａ～図４４Ｂを用いて、測定用水平断面９９０ＣＳＨ及び測定用矢状断面９９０ＣＳＶにおける消音効果を説明する。なお、図４３Ａ～図４４Ｂでは、測定用水平断面９９０ＣＳＨ及び測定用矢状断面９９０ＣＳＶの一部が示されている。

図４３Ａのカラーマップは、測定用水平断面９９０ＣＳＨにおける音圧分布を示す。図４４Ａのカラーマップは、測定用矢状断面９９０ＣＳＶにおける音圧分布を示す。具体的には、図４３Ａ及び図４４Ａのカラーマップは、騒音源７００から騒音が放射されているある時刻の音圧分布を示す。具体的には、この騒音は、白色ノイズを１５０～６５０Ｈｚ帯域制限フィルタを通過させることにより生成したものである。より具体的には、帯域制限フィルタを通過した白色ノイズは、１５０～６５０Ｈｚの各周波数成分を実質的に均等に含む。

図４３Ａ～図４４Ｂに示すように、測定用水平断面９９０ＣＳＨでは、リダクションエリアが大きく、アンプリフィケーションエリアが小さい。具体的には、リダクションエリアは２３．２％であり、アンプリフィケーションエリアは５．４％である。しかし、測定用矢状断面９９０ＣＳＶでは、リダクションエリアが小さく、アンプリフィケーションエリアが大きい。具体的には、リダクションエリアは５．４％であり、アンプリフィケーションエリアは４６．４％である。

（実施例１：ＡＮＣ評価系９００）
図４２Ａ～図４２Ｅに示すように、ＡＮＣ評価系９００を構成した。ＡＮＣ評価系９００は、比較例１のＡＮＣ評価系に、圧電スピーカー１０Ｂと、圧電スピーカー１０Ｂに対応付けられた誤差マイクロフォン７３５と、を追加することにより構成されている。このため、ＡＮＣ評価系９００では、圧電スピーカー１０の数が２つである。また、ＡＮＣ評価系９００では、誤差マイクロフォン７３５の数が２つである。

なお、図４２Ａ及び図４２Ｂでは、誤差マイクロフォン７３５が２つあることを示すために誤差マイクロフォン７３５が２つ描かれているが、実際には、２つの誤差マイクロフォン７３のｘ方向及びｚ方向の位置は同じである。この点は、後述の図４５Ａ及び図４５Ｂについても同様である。

圧電スピーカー１０Ｂは、圧電スピーカー１０Ａと同一の圧電スピーカーである。圧電スピーカー１０Ｂを、ｚ方向に面するようにパーティション９８０に取り付けた。圧電スピーカー１０Ｂに対応付けられた誤差マイクロフォン７３５は、圧電スピーカー１０Ａに対応付けられた誤差マイクロフォン７３５と同じである。パーティション９８０と、圧電スピーカー１０Ｂの中心と、圧電スピーカー１０Ｂに対応付けられた誤差マイクロフォン７３５と、がこの順にｚ方向に直線上に並ぶように、これらを配置した。

上述のように、圧電スピーカー１０Ａの放射面１５と、圧電スピーカー１０Ａに対応付けられた誤差マイクロフォン７３５との間隔は、５０ｃｍである。同様に、圧電スピーカー１０Ｂの放射面１５と、圧電スピーカー１０Ｂに対応付けられた誤差マイクロフォン７３５との間隔は、５０ｃｍである。これらの間隔は、ｚ方向の寸法である。

圧電スピーカー１０Ａと同様、圧電スピーカー１０Ｂの横方向すなわち８０ｃｍの方向は、ｘ方向である。圧電スピーカー１０Ｂの縦方向すなわち３４ｃｍの方向は、ｙ方向である。圧電スピーカー１０Ｂの厚さ方向は、ｚ方向である。

圧電スピーカー１０Ｂの端部とパーティション９８０の左マージンＭ１は、１０ｃｍである。圧電スピーカー１０Ｂの端部とパーティション９８０の右マージンＭ２は、１０ｃｍである。マージンＭ１及びＭ２は、ｘ方向の寸法である。

ｙ方向に関する圧電スピーカー１０Ｂの中心は、パーティション９８０の上端部８３から下に２２ｃｍの位置にある。上マージンＭ３は、５ｃｍである。上マージンＭ３は、ｙ方向の寸法である。

圧電スピーカー１０Ａの放射面１５と圧電スピーカー１０Ｂの放射面１５との中心間距離Ｌｃは、４０ｃｍである。

ＡＮＣ評価系９００は、比較例１のＡＮＣ評価系と同じ位置に、測定用水平断面９９０ＣＳＨと、測定用矢状断面９９０ＣＳＶと、を有する（図４２Ｆ参照）。実施例１では、比較例１と同様にして、測定用水平断面９９０ＣＳＨ及び測定用矢状断面９９０ＣＳＶの音圧分布を得た。

以下、図４５Ａ～図４６Ｂを用いて、測定用水平断面９９０ＣＳＨ及び測定用矢状断面９９０ＣＳＶにおける消音効果を説明する。図４５Ｂ及び図４６Ｂは、それぞれ、図４５Ａ及び図４６Ａのリダクションエリアに細かいハッチングを付し、アンプリフィケーションエリアに荒いハッチングを付したものである。

図４５Ａのカラーマップは、測定用水平断面９９０ＣＳＨにおける音圧分布を示す。図４６Ａのカラーマップは、測定用矢状断面９９０ＣＳＶにおける音圧分布を示す。具体的には、図４５Ａ及び図４６Ａのカラーマップは、騒音源７００から騒音が放射されているある時刻の音圧分布を示す。具体的には、この騒音は、白色ノイズを１５０～６５０Ｈｚの帯域制限フィルタを通過させることにより生成したものである。より具体的には、帯域制限フィルタを通過した白色ノイズは、１５０～６５０Ｈｚの各周波数成分を実質的に均等に含む。

図４５Ａ～図４６Ｂに示すように、測定用水平断面９９０ＣＳＨ及び測定用矢状断面９９０ＣＳＶの両方において、リダクションエリアが大きく、アンプリフィケーションエリアが小さい。具体的には、測定用水平断面９９０ＣＳＨでは、リダクションエリアは２５％であり、アンプリフィケーションエリアは１．８％である。測定用矢状断面９９０ＣＳＶでは、リダクションエリアは６４．３％であり、アンプリフィケーションエリアは１．８％である。

［圧電フィルムの支持構造と振動の自由度］
本発明による圧電スピーカーの支持構造の一例を参照する。図６Ａ、図９、図１１、図１２及びこれらに関連する説明から理解されるように、圧電スピーカー１０では、圧電フィルム３５の全面が接合層５１、５２及び介在層４０を介して構造物８０に固定されている。

圧電フィルム３５の振動が構造物８０により阻害されないようにするためには、圧電フィルム３５の一部を支持して構造物８０から離間させることも考えられる。この設計思想に基づく支持構造を図６Ｂに例示する。図６Ｂに示した仮想的な圧電スピーカー１０８では、枠体８８が構造物８０から離れた位置で圧電フィルム３５の周縁部を支持している。

予め一方に湾曲させて湾曲の向きが固定された圧電フィルムからは十分な音量を確保しやすい。このため、例えば圧電スピーカー１０８において、圧電フィルム３５、枠体８８及び構造物８０に囲まれた空間４８に上面が凸面となった厚みが一定でない介在物を配置し、圧電フィルム３５の中央部を上方に押し上げておくことが考えられる。しかし、このような介在物は、圧電フィルム３５の振動を阻害することがないように圧電フィルム３５と接合されることがない。したがって、空間４８に介在物を配置したとしても、圧電フィルム３５をその振動を規定する態様で支持しているのは枠体８８のみである。

上述のとおり、図６Ｂに示す圧電スピーカー１０８では、圧電フィルム３５の局部的な支持構造が採用されている。これに対し、図６Ａ等の圧電スピーカー１０では圧電フィルム３５が特定の部分で支持されていない。意外なことに、圧電スピーカー１０は、圧電フィルム３５の全面が構造物８０に固定されているにも関わらず、実用的な音響特性を示す。具体的には、圧電スピーカー１０では、圧電フィルム３５の周縁部までが上下に振動しうる。圧電フィルム３５は、その全体が上下に振動することも可能である。したがって、圧電スピーカー１０８と比較すると、圧電スピーカー１０はその振動の自由度が高く、良好な発音特性の実現には相対的に有利である。

図６Ａを参照して説明したように、振動の自由度の高さは、第１波面１６ａ及び第２波面１６ｂの形成に寄与している可能性がある。なお、図６Ａでは、スピーカー１０が図９に示す圧電スピーカー１０である場合が描かれている。図６Ａにおいて、第１接合層５１及び第２接合層５２の図示は省略されている。振動の高い自由度は、スピーカー１０が図１１に示す圧電スピーカー１１０である場合も得られうる。

本発明者らの検討によれば、介在層が多孔体層及び／又は樹脂層であることは、振動の自由度の確保に適している。事実、介在層が多孔体層及び／又は樹脂層であるサンプルＥ１～Ｅ１７では、圧電フィルム３５の全面が支持部材６８０に固定されているにも関わらず、実用的な音響特性が発揮されている。ＡＮＣ評価系９００において圧電スピーカー１０をサンプルＥ１のサイズ違い品からサンプルＥ２～Ｅ１７のサイズ違い品に変更したとしても、図４５Ａ～図４６Ｂと同様の傾向の音圧分布が現れると考えられる。

１０，１０Ａ，１０Ｂ，１１０，６１０，６２０ スピーカー
１０Ｘ，８０Ｘ、６１０Ｘ，６２０Ｘ 軸
１１ｍ，１１ｎ ハッチング
１２ 長方形
１５ 放射面
１５ａ，１５ｂ，１５ｃ 領域
１５ｊ，１５ｋ，８１，８２，８３，８４，９８１，９８２，９８３，９８４ 端部
１６ａ，１６ｂ，８１ｗ，８２ｗ，６１０ｗ，６２０ｗ 波面
１７，１１７ 固定面
３０ 圧電体
３５ 圧電フィルム
３８ 主面
４０，１４０ 介在層
５１，５２ 接合層
６１，６２ 電極
７０ 導電性銅箔テープ
７５ みのむしクリップ
８０ 構造物
８０ｓ 表面
８１ｄ，８２ｄ，８３ｄ 波面の伝搬方向
８１ｗ，８２ｗ，８３ｗ 波面
１１０ 制御装置
１２１ 騒音制御フィルタ
１３０，１４０，５０１，７３０，７３５，７４０ マイクロフォン
２００，７００ 騒音源
３００ 領域
４０１ 音声出力用ＰＣ
４０２ オーディオインターフェース
４０３ スピーカーアンプ
４０４ サンプル
４０５ オシロスコープ
５０２ 音響評価装置
５０３ 音響評価用ＰＣ
５００ ＡＮＣシステム
６８０ 支持部材
７５０ 出力信号ＰＣ
７６０ 測定用ＰＣ
７８０，９８０ パーティション
７８０ｓ，９８０ｓ 表面
７９０，９９０ 制御領域
７９０ＣＳ 測定用断面
８００ 参考ＡＮＣ評価系
９００ ＡＮＣ評価系
９９０ＣＳＨ 測定用水平断面
９９０ＣＳＶ 測定用矢状断面
Ｃｒ 曲率半径
Ｄ１，Ｄ２ 方向
Ｍ１，Ｍ２，Ｍ３，Ｍ４ マージン
Ｌ１，Ｌ２ 寸法
Ｌｃ 中心間距離
Ｌｓ 騒音源と構造体の間の距離
Ｐ１，Ｐ２ 点
ａ₁，ａ₂ 距離
ｄ 左右方向寸法
ｈ 高さの差
θ１，θ２ 角度

Claims (16)

1. 構造物と、
   前記構造物の表面上に配置された複数の圧電スピーカーと、を備え、
   各圧電スピーカーの放射面は、隣り合う各圧電スピーカーの放射面の中心間を結ぶ方向である第１方向と、前記第１方向に直交する第２方向と、に沿って拡がっており、
   各圧電スピーカーの放射面の前記第１方向の寸法は前記第２方向の寸法よりも短い、
   アクティブノイズコントロールシステム。
2. 各圧電スピーカーの放射面は、第１領域を有し、
   隣り合う各圧電スピーカーの前記第１領域は、前記第１方向に沿って隣り合っており、
   各圧電スピーカーが形成する前記第１領域における音波を第１音波と定義したとき、隣り合う各圧電スピーカーの前記第１音波の位相の正負が逆である期間が現れる、
   請求項１に記載のアクティブノイズコントロールシステム。
3. 各圧電スピーカーの放射面は、前記第２方向に沿って、第１領域と、第３領域と、第２領域と、をこの順に有し、
   隣り合う各圧電スピーカーの前記第１領域は、前記第１方向に沿って隣り合っており、
   隣り合う各圧電スピーカーの前記第２領域は、前記第１方向に沿って隣り合っており、
   隣り合う各圧電スピーカーの前記第３領域は、前記第１方向に沿って隣り合っており、
   各圧電スピーカーが形成する前記第１領域における音波を第１音波と定義し、各圧電スピーカーが形成する前記第２領域における音波を第２音波と定義し、各圧電スピーカーが形成する前記第３領域における音波を第３音波と定義したとき、隣り合う各圧電スピーカーの前記第１音波の位相の正負が逆であり、隣り合う各圧電スピーカーの前記第２音波の位相の正負が逆であり、かつ、隣り合う各圧電スピーカーの前記第３音波の位相の正負が逆である期間が現れる、
   請求項１又は２に記載のアクティブノイズコントロールシステム。
4. 各圧電スピーカーの放射面は、前記第２方向に沿って、第１領域と、第３領域と、第２領域と、をこの順に有し、
   隣り合う各圧電スピーカーの前記第１領域は、前記第１方向に沿って隣り合っており、
   隣り合う各圧電スピーカーの前記第２領域は、前記第１方向に沿って隣り合っており、
   隣り合う各圧電スピーカーの前記第３領域は、前記第１方向に沿って隣り合っており、
   各圧電スピーカーが形成する前記第１領域における音波を第１音波と定義し、各圧電スピーカーが形成する前記第２領域における音波を第２音波と定義し、各圧電スピーカーが形成する前記第３領域における音波を第３音波と定義したとき、各圧電スピーカーにおいて、前記第１音波の位相と前記第２音波の位相の正負が同じであり、前記第１音波の位相と前記第３音波の位相の正負が逆であり、かつ、前記第２音波の位相と前記第３音波の位相の正負が逆である期間が現れる、
   請求項１から３のいずれか一項に記載のアクティブノイズコントロールシステム。
5. 各圧電スピーカーの放射面は、前記第２方向に沿って、第１領域と、第３領域と、第２領域と、をこの順に有し、
   各圧電スピーカーにおいて前記第３領域を通り前記放射面から離れていくように延びる軸を基準軸と定義したとき、各圧電スピーカーは、前記第１領域から前記基準軸に近づくように伝搬する第１波面と、前記第２領域から前記基準軸に近づくように伝搬する第２波面と、を形成する、
   請求項１から４のいずれか一項に記載のアクティブノイズコントロールシステム。
6. 隣り合う各圧電スピーカーの放射面の中心間距離は、１６０ｍｍ～３７６０ｍｍである、
   請求項１から５のいずれか一項に記載のアクティブノイズコントロールシステム。
7. 構造物と、
   前記構造物の表面上に配置された複数の圧電スピーカーと、を備え、
   隣り合う各圧電スピーカーの放射面の中心間距離は、１６０ｍｍ～３７６０ｍｍである、
   アクティブノイズコントロールシステム。
8. 前記中心間距離は、６６０ｍｍ以下である、
   請求項６又は７に記載のアクティブノイズコントロールシステム。
9. 各圧電スピーカーの放射面は、前記中心間距離に沿った第１方向と、前記第１方向に直交する第２方向と、に沿って拡がっており、
   各圧電スピーカーの放射面の前記第２方向の寸法は、前記中心間距離よりも長い、
   請求項１から８のいずれか一項に記載のアクティブノイズコントロールシステム。
10. 各圧電スピーカーの放射面の前記中心間距離に沿う第１方向の長さは、１６０ｍｍ～３７６０ｍｍである、
    請求項１から９のいずれか一項に記載のアクティブノイズコントロールシステム。
11. 前記アクティブノイズコントロールシステムは、複数の誤差マイクロフォンと、制御装置と、を備え、
    前記制御装置は、前記複数の圧電スピーカーから出力される音を、前記複数の誤差マイクロフォンを用いて制御する、
    請求項１から１０のいずれか一項に記載のアクティブノイズコントロールシステム。
12. 前記複数の圧電スピーカーと、前記複数の誤差マイクロフォンとは、一対一に対応付けられており、
    前記制御装置は、各圧電スピーカーから出力される音を、当該圧電スピーカーに対応付けられた前記誤差マイクロフォンを用いて制御する、
    請求項１１に記載のアクティブノイズコントロールシステム。
13. 前記アクティブノイズコントロールシステムは、制御装置を備え、
    前記制御装置は、複数の騒音制御フィルタを有し、
    前記複数の圧電スピーカーと、前記複数の騒音制御フィルタとは、一対一に対応付けられており、
    前記制御装置は、各圧電スピーカーから出力される音を、当該圧電スピーカーに対応付けられた前記騒音制御フィルタを用いて制御する、
    請求項１から１２のいずれか一項に記載のアクティブノイズコントロールシステム。
14. 前記アクティブノイズコントロールシステムは、少なくとも１つの参照マイクロフォンと、制御装置と、を備え、
    前記制御装置は、各圧電スピーカーから出力される音を、前記少なくとも１つの参照マイクロフォンを用いて制御する、
    請求項１から１３のいずれか一項に記載のアクティブノイズコントロールシステム。
15. 各圧電スピーカーは、圧電フィルムと、前記圧電フィルムと前記構造物との間に配置された介在層と、を有し、
    前記介在層は、多孔体層及び／又は樹脂層である、
    請求項１から１４のいずれか一項に記載のアクティブノイズコントロールシステム。
16. 前記アクティブノイズコントロールシステムは、前記複数の圧電スピーカーが出力する音の周波数の上限が上限周波数である仕様を有し、
    前記上限周波数は、前記中心間距離を半波長とする音の周波数よりも高い、
    請求項１から１５のいずれか一項に記載のアクティブノイズコントロールシステム。

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