JP2022023780A - 冷凍サイクル装置 - Google Patents

Abstract

【課題】複数の蒸発器を有する冷凍サイクル装置に関し、蒸発器における冷凍機油の滞留と、圧縮機に対する液バックを抑制すると共に、複数の蒸発器を有効に活用できる冷凍サイクル装置を提供する。【解決手段】冷凍サイクル装置１０は、圧縮機１１と、熱媒体冷媒熱交換器１２と、分岐部１３ａと、第１膨張弁１４ａと、室内蒸発器１５と、蒸発圧力調整弁１７と、第２膨張弁１４ｂと、チラー１６と、合流部１３ｂと、制御装置７０を有する。判定部７０ｂは、室内蒸発器１５及びチラー１６に冷媒を流通させると共に、室内蒸発器１５を流通する冷媒流量を、冷凍機油の滞留を抑制する為の基準流量以上とする運転モードにて、液バック条件を満たすか否かを判定する。減圧制御部７０ｃは、液バック条件を満たすと判定された場合、圧縮機１１から吐出される冷媒が過熱度を有するまで、チラー１６の流出口における冷媒圧力を下げるように第２膨張弁１４ｂを制御する。【選択図】図４

Description

本開示は、冷凍サイクル装置に関する。

従来、冷凍サイクル装置では、圧縮機を保護するために、冷媒に含まれている冷凍機油が熱交換器の内部にて滞留することを抑制している。熱交換器に冷凍機油が滞留すると、サイクルを実質的に循環する冷凍機油の量が減少して、圧縮機の焼きつき等が生じることが考えられる。この点に関して、特許文献１では、特定対象と熱交換を行う蒸発器を流通する冷媒流量を、少なくとも冷凍機油の滞留を抑制できる程度に確保することで、圧縮機の保護を図っている。

特開２０１９－１２９０８７号公報

ここで、特許文献１において、特許文献１のように熱交換器を流通する冷媒流量に条件を付加した場合、蒸発器における冷却負荷と冷媒流量とのバランスがとれず、冷媒流量が冷却負荷に対して過剰になる場合が想定される。この場合、蒸発器で蒸発しきれなかった液相冷媒が圧縮機へ流入する液バックが生じ、液圧縮等の圧縮機の故障要因になると考えられる。この点に鑑みて、蒸発器の冷却負荷に対応するように、時間平均としての冷媒流量を調整する為に、圧縮機の断続運転等のように作動を制御することも考えられる。

一方で、冷凍サイクル装置として複数の蒸発器を有する構成が存在している。ここで、複数の蒸発器のうち、一方の蒸発器における冷凍機油の滞留と、一方の蒸発器からの圧縮機への液バックを抑制する方法として、圧縮機の作動を制御した場合について考察する。この場合、一方の蒸発器の冷凍機油の滞留等の為に圧縮機の作動を制御すると、他方の蒸発器に対する冷媒流量も変化してしまい、他方の蒸発器における冷却性能に影響が及んでしまう。

本開示は、上記点に鑑み、複数の蒸発器を有する冷凍サイクル装置に関し、蒸発器における冷凍機油の滞留と、圧縮機に対する液バックを抑制すると共に、複数の蒸発器を有効に活用できる冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。

前記目的を達成するため、本開示の第１態様に係る冷凍サイクル装置は、圧縮機（１１）と、凝縮器（１２）と、分岐部（１３ａ）と、第１減圧部（１４ａ）と、第１蒸発器（１５）と、を有する。更に、冷凍サイクル装置は、第２減圧部（１４ｂ）と、第２蒸発器（１６）と、合流部（１３ｂ）と、制御部（７０）と、を有する。

圧縮機は冷凍機油を含む冷媒を圧縮して吐出する。凝縮器は圧縮機から吐出された冷媒を凝縮させる。分岐部は凝縮器から流出した冷媒を分岐させる。第１減圧部は分岐部における流出口の一方から流出した冷媒を減圧させる。第１蒸発器は第１減圧部から流出した冷媒を蒸発させる。

第２減圧部は分岐部における流出口の他方から流出した冷媒を減圧させる。第２蒸発器は第２減圧部から流出した冷媒を蒸発させる。合流部は第１蒸発器から流出した冷媒と、第２蒸発器から流出した冷媒を合流させて、圧縮機へ導く。制御部は第１減圧部及び第２減圧部の作動を制御する。

そして、制御部は、判定部（７０ｂ）と、減圧制御部（７０ｃ）と、を有する。判定部は、第１蒸発器及び第２蒸発器に対して冷媒を流通させると共に、第１蒸発器を流通する冷媒流量を、冷凍機油の滞留を抑制する為の基準流量以上とする運転モードにおいて、液バック条件を満たすか否かを判定する。液バック条件は、圧縮機に対して液相冷媒が流入する液バックに関する条件である。減圧制御部は、判定部にて液バック条件を満たすと判定された場合に、圧縮機から吐出される冷媒が過熱度を有するまで、第２蒸発器の流出口における冷媒圧力を下げるように、第２減圧部の作動を制御する。

冷凍サイクル装置は、判定部にて液バック条件を満たすと判定された場合に、圧縮機から吐出される冷媒が過熱度を有するまで、第２蒸発器の流出口における冷媒圧力を下げる。これにより、冷凍サイクル装置は、第１蒸発器及び第２蒸発器に対して冷媒を流通させると共に、第１蒸発器を流通する冷媒流量を基準流量以上とする為、第１蒸発器における冷凍機油の滞留を抑制することができる。

同時に、冷凍サイクル装置は、第２蒸発器の流出口における冷媒圧力を下げることで、合流部における冷媒の乾き度を上昇させることができる。従って、冷凍サイクル装置によれば、圧縮機に吸入される冷媒の状態を気相よりにすることができるので、圧縮機に対する液バックの発生を抑制することができる。

又、モリエル線図において、等エントロピー線の傾きは、圧力が低い程小さな値を示す。この為、冷凍サイクル装置は、合流部における冷媒圧力を低下させることで、圧縮機から吐出される冷媒が過熱度を有する状態にして、圧縮機から気相冷媒を吐出させることができ、圧縮機における液圧縮など、液バックに起因した故障を防止することができる。

この結果、冷凍サイクル装置は、第１蒸発器、第２蒸発器を有する構成において、第１蒸発器における冷凍機油の滞留と、圧縮機に対する液バックに起因する故障を抑制すると共に、第１蒸発器、第２蒸発器を充分に活用することができる。

又、本開示の第２態様に係る冷凍サイクル装置は、圧縮機（１１）と、凝縮器（１２）と、分岐部（１３ａ）と、第１減圧部（１４ａ）と、第１蒸発器（１５）と、を有する。更に、冷凍サイクル装置は、第２減圧部（１４ｂ）と、第２蒸発器（１６）と、合流部（１３ｂ）と、制御部（７０）と、を有する。

圧縮機は冷凍機油を含む冷媒を圧縮して吐出する。凝縮器は圧縮機から吐出された冷媒を凝縮させる。分岐部は凝縮器から流出した冷媒を分岐させる。第１減圧部は分岐部における流出口の一方から流出した冷媒を減圧させる。第１蒸発器は第１減圧部から流出した冷媒を蒸発させる。

第２減圧部は分岐部における流出口の他方から流出した冷媒を減圧させる。第２蒸発器は第２減圧部から流出した冷媒を蒸発させる。合流部は第１蒸発器から流出した冷媒と、第２蒸発器から流出した冷媒を合流させて、圧縮機へ導く。制御部は圧縮機の作動を制御する。

そして、制御部は、判定部（７０ｂ）と、吐出能力制御部（７０ｄ）と、を有する。判定部は、第１蒸発器及び第２蒸発器に対して冷媒を流通させると共に、第１蒸発器を流通する冷媒流量を、冷凍機油の滞留を抑制する為の基準流量以上とする運転モードにおいて、液バック条件を満たすか否かを判定する。液バック条件は、圧縮機に対して液相冷媒が流入する液バックに関する条件である。吐出能力制御部は、判定部にて液バック条件を満たすと判定された場合に、圧縮機から吐出される冷媒が過熱度を有するまで、第２蒸発器の流出口における冷媒圧力を下げるように、圧縮機の作動を制御する。

冷凍サイクル装置は、判定部にて液バック条件を満たすと判定された場合に、圧縮機から吐出される冷媒が過熱度を有するまで、第２蒸発器の流出口における冷媒圧力を下げるように、圧縮機の作動を制御する。これにより、冷凍サイクル装置は、第１蒸発器及び第２蒸発器に対して冷媒を流通させると共に、第１蒸発器を流通する冷媒流量を基準流量以上とする為、第１蒸発器における冷凍機油の滞留を抑制することができる。

同時に、冷凍サイクル装置は、第２蒸発器の流出口における冷媒圧力を下げることで、合流部における冷媒の乾き度を上昇させることができる。従って、冷凍サイクル装置によれば、圧縮機に吸入される冷媒の状態を気相よりにすることができるので、圧縮機に対する液バックの発生を抑制することができる。

又、モリエル線図において、等エントロピー線の傾きは、圧力が低い程小さな値を示す。この為、冷凍サイクル装置は、合流部における冷媒圧力を低下させることで、圧縮機から吐出される冷媒が過熱度を有する状態にして、圧縮機から気相冷媒を吐出させることができ、圧縮機における液圧縮など、液バックに起因した故障を防止することができる。

この結果、冷凍サイクル装置は、第１蒸発器、第２蒸発器を有する構成において、第１蒸発器における冷凍機油の滞留と、圧縮機に対する液バックに起因する故障を抑制すると共に、第１蒸発器、第２蒸発器を充分に活用することができる。

尚、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

第１実施形態に係る冷凍サイクル装置を含む車両用空調装置の構成図である。 第１実施形態に係る室内空調ユニットの構成図である。 第１実施形態に係る車両用空調装置の制御系を示すブロック図である。 第１実施形態に係る液バックを抑制する為の制御処理のフローチャートである。 第１実施形態における液バック条件を満たすか否かを判定する為の制御テーブルの一例を示す説明図である。 液バック条件を満たすか否かの判定基準の一例に関する説明図である。 液バック条件を満たす場合におけるモリエル線図の一例である。 液バック抑制制御を実行している場合のモリエル線図の一例である。 第１実施形態における液バック抑制制御の目標低圧圧力を決定する為の制御テーブルの一例を示す説明図である。 第２実施形態における液バック抑制制御の目標過熱度を決定する為の制御テーブルの一例を示す説明図である。 第３実施形態における液バック抑制制御の圧縮機の最低回転数を決定する為の制御テーブルの一例を示す説明図である。 冷凍サイクル装置の構成に関する第１変形例である。 冷凍サイクル装置の構成に関する第２変形例である。

以下に、図面を参照しながら本開示を実施するための複数の形態を説明する。各実施形態において、先行する実施形態で説明した事項に対応する部分には同一の参照符号を付して重複する説明を省略する場合がある。各実施形態において構成の一部のみを説明している場合は、構成の他の部分については先行して説明した他の実施形態を適用することができる。各実施形態で具体的に組合せが可能であることを明示している部分同士の組合せばかりではなく、特に組合せに支障が生じなければ、明示してなくとも実施形態同士を部分的に組み合せることも可能である。

（第１実施形態）
先ず、本開示における第１実施形態について、図１～図３を参照して説明する。第１実施形態では、本開示に係る車両用空調装置１を、車両走行用の駆動力を走行用電動モータから得る電気自動車に適用している。車両用空調装置１は、電気自動車において、空調対象空間である車室内の空調や、バッテリ４２等を含む機器の温度調整を行う。そして、車両用空調装置１は、車室内の空調を行う運転モードとして、冷房モードと、暖房モードと、除湿暖房モードとを切り替えることができる。

尚、車両用空調装置１における冷凍サイクル装置１０では、冷媒として、ＨＦＣ系冷媒（具体的には、Ｒ１３４ａ）を採用しており、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。冷媒として、Ｒ１２３４ｙｆ等を採用することも可能である。冷媒には、圧縮機１１を潤滑する為の冷凍機油が混入されている。冷凍機油としては、液相冷媒に相溶性を有するＰＡＧオイル（ポリアルキレングリコールオイル）が採用されている。冷凍機油の一部は、冷媒と共にサイクルを循環している。

次に、第１実施形態に係る車両用空調装置１の具体的構成について、図１を参照して説明する。車両用空調装置１は、冷凍サイクル装置１０と、高温側熱媒体回路２０と、低温側熱媒体回路４０と、機器用熱媒体回路５０と、室内空調ユニット６０と、制御装置７０を有している。

初めに、車両用空調装置１における冷凍サイクル装置１０の構成について説明する。冷凍サイクル装置１０は、蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置である。圧縮機１１は、冷凍サイクル装置１０において、冷媒を吸入し、圧縮して吐出する。圧縮機１１は車両ボンネット内に配置されている。

圧縮機１１は、吐出容量が固定された固定容量型の圧縮機構を電動モータにて回転駆動する電動圧縮機である。圧縮機１１は、後述する制御装置７０から出力される制御信号によって、回転数（即ち、冷媒吐出能力）が制御される。

そして、圧縮機１１の吐出口には、熱媒体冷媒熱交換器１２の冷媒通路の入口側が接続されている。熱媒体冷媒熱交換器１２は、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒が有する熱を高温側熱媒体回路２０の熱媒体に放熱して加熱する熱交換器である。

熱媒体冷媒熱交換器１２は、所謂、サブクール型の凝縮器によって構成されており、凝縮部１２ａと、レシーバ部１２ｂと、過冷却部１２ｃを有している。凝縮部１２ａは、高圧冷媒と、高温側熱媒体回路２０の熱媒体とを熱交換させて冷媒を凝縮させる熱交換部である。レシーバ部１２ｂは、凝縮部１２ａから流出した液相冷媒を蓄える受液部である。過冷却部１２ｃは、レシーバ部１２ｂから流出した液相冷媒と、高温側熱媒体回路２０の熱媒体とを熱交換させて液相冷媒を過冷却する熱交換部である。

これにより、所謂レシーバサイクルを構成することができ、凝縮部１２ａにて凝縮させた高圧液相冷媒をサイクルの余剰冷媒としてレシーバ部１２ｂに蓄えることができる。従って、室内蒸発器１５から流出する冷媒を、過熱度を有する気相冷媒となるまで蒸発させることができる。更に、過冷却部１２ｃにて冷媒を過冷却させることで、室内蒸発器１５の出口側冷媒のエンタルピと入口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差を拡大させることができる。

尚、熱媒体冷媒熱交換器１２は、凝縮器の一例に相当する。そして、高温側熱媒体回路２０における熱媒体としては、エチレングリコールを含む溶液、不凍液等を採用することができる。

熱媒体冷媒熱交換器１２の冷媒通路の出口には、分岐部１３ａの冷媒流入口側が接続されている。分岐部１３ａは、熱媒体冷媒熱交換器１２から流出した液相冷媒の流れを分岐するものである。分岐部１３ａは、互いに連通する３つの冷媒流入出口を有する三方継手構造となるように形成されている。分岐部１３ａでは、３つの流入出口の内の１つを冷媒流入口とし、残りの２つを冷媒流出口としている。

分岐部１３ａの一方の冷媒流出口には、第１膨張弁１４ａを介して、室内蒸発器１５の冷媒入口側が接続されている。分岐部１３ａの他方の冷媒流出口には、第２膨張弁１４ｂを介して、チラー１６の冷媒入口側が接続されている。

第１膨張弁１４ａは、少なくとも冷房モード時において、分岐部１３ａの一方の冷媒流出口から流出した冷媒を減圧させる減圧部であり、第１減圧部の一例に相当する。第１膨張弁１４ａは、電気式の可変絞り機構であり、弁体と電動アクチュエータとを有している。即ち、第１膨張弁１４ａは、いわゆる電気式膨張弁によって構成されている。

第１膨張弁１４ａの弁体は、冷媒通路の通路開度（換言すれば絞り開度）を変更可能に構成されている。電動アクチュエータは、弁体の絞り開度を変化させるステッピングモータを有している。第１膨張弁１４ａは、制御装置７０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

又、第１膨張弁１４ａは、絞り開度を全開した際に冷媒通路を全開する全開機能と、絞り開度を全閉した際に冷媒通路を閉塞する全閉機能を有する可変絞り機構で構成されている。つまり、第１膨張弁１４ａは、冷媒通路を全開にすることで冷媒の減圧作用を発揮させないようにすることができる。

そして、第１膨張弁１４ａは、冷媒通路を閉塞することで、室内蒸発器１５に対する冷媒の流入を遮断することができる。即ち、第１膨張弁１４ａは、冷媒を減圧させる減圧部としての機能と、冷媒回路を切り替える冷媒回路切替部としての機能を兼ね備えている。

第１膨張弁１４ａの出口には、室内蒸発器１５の冷媒入口側が接続されている。室内蒸発器１５は、少なくとも冷房モード時に、第１膨張弁１４ａにて減圧された低圧冷媒と送風空気Ｗとを熱交換させて低圧冷媒を蒸発させ、送風空気Ｗを冷却する蒸発器である。室内蒸発器１５は、第１蒸発器の一例に相当する。図１、図２に示すように、室内蒸発器１５は、室内空調ユニット６０のケーシング６１内に配置されている。

図１に示すように、分岐部１３ａにおける他方の冷媒流出口には、第２膨張弁１４ｂが接続されている。第２膨張弁１４ｂは、少なくとも暖房モード時において、分岐部１３ａの他方の冷媒流出口から流出した冷媒を減圧させる減圧部であり、第２減圧部の一例に相当する。

第２膨張弁１４ｂは、第１膨張弁１４ａと同様に、電気式の可変絞り機構であり、弁体と電動アクチュエータとを有している。即ち、第２膨張弁１４ｂは、いわゆる電気式膨張弁によって構成されており、全開機能と全閉機能を有している。

つまり、第２膨張弁１４ｂは、冷媒通路を全開にすることで冷媒の減圧作用を発揮させないようにすることができる。又、第２膨張弁１４ｂは、冷媒通路を閉塞することで、チラー１６に対する冷媒の流入を遮断することができる。即ち、第２膨張弁１４ｂは、冷媒を減圧させる減圧部としての機能と、冷媒回路を切り替える冷媒回路切替部としての機能とを兼ね備えている。

第２膨張弁１４ｂの出口には、チラー１６の冷媒入口側が接続されている。チラー１６は、第２膨張弁１４ｂにて減圧された低圧冷媒と、低温側熱媒体回路４０を循環する熱媒体とを熱交換させる熱交換器である。チラー１６は第２蒸発器の一例に相当する。

チラー１６は、第２膨張弁１４ｂにて減圧された低圧冷媒を流通させる冷媒通路と、低温側熱媒体回路４０を循環する熱媒体を流通させる熱媒体通路とを有している。従って、チラー１６は、冷媒通路を流通する低圧冷媒と熱媒体通路を流通する熱媒体との熱交換によって、低圧冷媒を蒸発させて熱媒体から吸熱する吸熱器である。

そして、室内蒸発器１５の冷媒出口には、蒸発圧力調整弁１７の入口側が接続されている。蒸発圧力調整弁１７は、室内蒸発器１５における冷媒蒸発圧力を予め定めた基準圧力以上に維持する蒸発圧力調整部である。蒸発圧力調整弁１７は、室内蒸発器１５の出口側の冷媒圧力の上昇に伴って、弁開度を増加させる機械式の可変絞り機構によって構成されている。

尚、蒸発圧力調整弁１７は、室内蒸発器１５における冷媒蒸発温度を、室内蒸発器１５の着霜を抑制可能な基準温度（本実施形態では、１℃）以上に維持するように構成されている。

蒸発圧力調整弁１７の出口には、合流部１３ｂの他方の冷媒入口側が接続されている。図１に示すように、チラー１６の冷媒出口側には、合流部１３ｂの一方の冷媒入口側が接続されている。

合流部１３ｂは、分岐部１３ａと同様の三方継手構造のもので、３つの流入出口のうち２つを冷媒入口とし、残りの１つを冷媒出口としたものである。合流部１３ｂは、蒸発圧力調整弁１７から流出した冷媒の流れとチラー１６から流出した冷媒の流れとを合流させる。そして、合流部１３ｂの冷媒出口には、圧縮機１１の吸入口側が接続されている。

次に、車両用空調装置１における高温側熱媒体回路２０の構成について説明する。高温側熱媒体回路２０は熱媒体を循環させる熱媒体回路である。高温側熱媒体回路２０における熱媒体としては、エチレングリコールを含む溶液、不凍液等を採用することができる。

高温側熱媒体回路２０には、熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路、ラジエータ２１、ヒータコア２２、電気ヒータ２６、高温側ポンプ２７、第１リザーブタンク２８、第２リザーブタンク２９、回路切替部３０等が配置されている。

ラジエータ２１は、熱媒体冷媒熱交換器１２等で加熱された熱媒体と図示しない外気ファンから送風された外気ＯＡを熱交換させて、熱媒体の有する熱を外気ＯＡに放熱させる熱交換器である。

そして、ラジエータ２１は、車両ボンネット内の前方側に配置されている。上述した外気ファンの作動に伴って、外気ＯＡは、車両前方側から後方へ流れ、ラジエータ２１の熱交換部を通過する。又、車両走行時には、車両前方側から後方に向かってラジエータ２１に走行風を当てることができる。

ヒータコア２２は、熱媒体冷媒熱交換器１２等で加熱された熱媒体と室内蒸発器１５を通過した送風空気Ｗとを熱交換させて、送風空気Ｗを加熱する熱交換器である。図１、図２に示すように、ヒータコア２２は、室内空調ユニット６０のケーシング６１内に配置されている。

図１に示すように、高温側熱媒体回路２０では、ラジエータ２１とヒータコア２２は、高温側熱媒体回路２０における熱媒体の流れに対して並列に接続されている。即ち、高温側熱媒体回路２０は、ラジエータ２１を介して循環する熱媒体と、ヒータコア２２を介して循環する熱媒体の何れもが共通して流れる共通流路２３を有している。

共通流路２３は、熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路を含んで構成されている。そして、共通流路２３の一端部側には、熱媒体分岐部２４が配置されている。熱媒体分岐部２４は、互いに連通する３つの流入出口を有する三方継手構造となるように形成されている。熱媒体分岐部２４では、３つの流入出口の内の１つを流入口とし、残りの２つを流出口としている。

熱媒体分岐部２４における熱媒体入口側には、共通流路２３の一端部が接続されている。そして、熱媒体分岐部２４における一方の出口側には、第１電磁弁３０ａ、第２リザーブタンク２９を介して、ラジエータ２１の入口側が接続されている。

熱媒体分岐部２４における他方の出口側には、第２電磁弁３０ｂを介して、ヒータコア２２の入口側が接続されている。即ち、熱媒体分岐部２４は、共通流路２３の端部において、熱媒体の流れをラジエータ２１側へ向かう流れとヒータコア２２側へ向かう流れに分岐させる。

そして、共通流路２３の他端部側には、熱媒体合流部２５が配置されている。熱媒体合流部２５は、熱媒体分岐部２４と同様の三方継手構造となるように構成されており、３つの流入出口の内の１つを流出口とし、残りの２つを流入口としている。

熱媒体合流部２５における一方の入口側には、ラジエータ２１の出口側が接続されている。そして、熱媒体合流部２５における他方の入口側には、ヒータコア２２における出口側が接続されている。そして、熱媒体合流部２５における出口側には、共通流路２３の他端部が接続されている。

従って、高温側熱媒体回路２０において、共通流路２３は、ラジエータ２１から流出した熱媒体とヒータコア２２から流出した熱媒体が流入可能に接続されている。共通流路２３において、熱媒体合流部２５は、熱媒体の流れの最も上流側に位置する。そして、熱媒体分岐部２４は、共通流路２３における熱媒体の流れの最も下流側に位置する。

図１に示すように、共通流路２３には、熱媒体冷媒熱交換器１２に加えて、電気ヒータ２６、高温側ポンプ２７、第１リザーブタンク２８が配置されている。電気ヒータ２６は、電力を供給されることによって発熱して共通流路２３を流れる熱媒体を加熱する加熱装置である。

電気ヒータ２６としては、例えば、ＰＴＣ素子（即ち、正特性サーミスタ）を有するＰＴＣヒータを用いることができる。電気ヒータ２６は、制御装置７０から出力される制御電圧によって、熱媒体を加熱する為の熱量を任意に調整することができる。

そして、電気ヒータ２６は、共通流路２３における熱媒体の流れに関して、熱媒体分岐部２４の上流側に配置されている。具体的には、電気ヒータ２６における熱媒体通路の入口は、熱媒体冷媒熱交換器１２における熱媒体通路の出口側に接続されている。電気ヒータ２６における熱媒体通路の出口側は、熱媒体分岐部２４の入口側に接続されている。つまり、電気ヒータ２６は、共通流路２３において、熱媒体冷媒熱交換器１２と熱媒体分岐部２４の間に配置されている。

高温側ポンプ２７は、高温側熱媒体回路２０における熱媒体を循環させる為に圧送する熱媒体ポンプである。高温側ポンプ２７は、制御装置７０から出力される制御電圧によって、回転数（即ち、圧送能力）が制御される電動ポンプである。

図１に示すように、高温側ポンプ２７の吸込口は、第１リザーブタンク２８を介して、熱媒体合流部２５の出口側に接続されている。高温側ポンプ２７の吐出口は、熱媒体冷媒熱交換器１２における熱媒体通路の入口側に接続されている。従って、高温側ポンプ２７は、共通流路２３において、熱媒体の流れに関して熱媒体冷媒熱交換器１２の上流側に配置されている。

第１リザーブタンク２８は、余剰の熱媒体を貯留する熱媒体貯留部である。第１リザーブタンク２８に余剰の熱媒体を貯留しておくことによって、熱媒体回路を循環する熱媒体の液量の低下を抑制することができる。又、第１リザーブタンク２８は、熱媒体回路内の熱媒体の量が不足した際に、熱媒体を供給する為の熱媒体供給口として機能する。

このように高温側熱媒体回路２０の共通流路２３では、熱媒体の流れに従って、熱媒体合流部２５、第１リザーブタンク２８、高温側ポンプ２７、熱媒体冷媒熱交換器１２、電気ヒータ２６、熱媒体分岐部２４の順に配置されている。

第２リザーブタンク２９は、余剰の熱媒体を貯留する熱媒体貯留部であり、ラジエータ２１の入口側に配置されている。第２リザーブタンク２９も、熱媒体回路内の熱媒体の量が不足した際に、熱媒体を供給する為の熱媒体供給口として機能する。

図１に示すように、高温側熱媒体回路２０は、熱媒体分岐部２４において、ラジエータ２１側へ流れる熱媒体の流量と、ヒータコア２２側へ流れる熱媒体の流量とを制御する為の回路切替部３０を有している。具体的に、回路切替部３０は、第１電磁弁３０ａと、第２電磁弁３０ｂによって構成されている。

第１電磁弁３０ａは、熱媒体流路の開度を調整可能に構成された電磁弁であり、熱媒体分岐部２４における一方の出口に接続されている。第１電磁弁３０ａは、全閉機能及び全開機能を有している。

第２電磁弁３０ｂは、第１電磁弁３０ａと同様に、熱媒体流路の開度を調整可能に構成された電磁弁であり、熱媒体分岐部２４における他方の出口に配置されている。そして、第２電磁弁３０ｂは、全閉機能及び全閉機能を有している。

従って、回路切替部３０は、第２電磁弁３０ｂを全閉とした場合には、熱媒体分岐部２４を通過した熱媒体をラジエータ２１に流入させることができる。そして、回路切替部３０は、第１電磁弁３０ａを全閉とした場合には、熱媒体分岐部２４を通過した熱媒体をヒータコア２２に流入させることができる。つまり、回路切替部３０は、高温側熱媒体回路２０の回路構成を切り替えることができる。

そして、車両用空調装置１において、ラジエータ２１の前方側には、シャッター装置３１が配置されている。シャッター装置３１は、枠状のフレームの開口部に、複数のブレードを回転可能に配置して構成されている。複数のブレードは、図示しない電動アクチュエータの作動によって連動して回転し、フレームの開口部における開口面積を調整する。これにより、シャッター装置３１は、ラジエータ２１の熱交換部を通過する外気ＯＡの流量を調整することができるので、ラジエータ２１の熱交換能力を調整することができる。

このように構成された高温側熱媒体回路２０は、回路切替部３０の制御によって、熱媒体の流れを切り替えることができる。第２電磁弁３０ｂを全閉にした場合には、熱媒体合流部２５、第１リザーブタンク２８、高温側ポンプ２７、熱媒体冷媒熱交換器１２、電気ヒータ２６、第１電磁弁３０ａ、第２リザーブタンク２９、ラジエータ２１、熱媒体合流部２５の順で熱媒体が循環する。この場合、高温側熱媒体回路２０の熱媒体の有する熱を外気ＯＡに放熱したり、着霜したラジエータ２１を熱媒体の熱によって除霜したりすることが可能となる。

一方、第１電磁弁３０ａを全閉にした場合には、熱媒体合流部２５、第１リザーブタンク２８、高温側ポンプ２７、熱媒体冷媒熱交換器１２、電気ヒータ２６、第２電磁弁３０ｂ、ヒータコア２２、熱媒体合流部２５の順で、熱媒体が循環する。この場合、高温側熱媒体回路２０の熱媒体が有する熱を用いて、ヒータコア２２にて、送風空気Ｗを加熱することができ、車室内の暖房を実現することができる。

続いて、車両用空調装置１における低温側熱媒体回路４０の構成について説明する。低温側熱媒体回路４０は熱媒体を循環させる熱媒体回路である。低温側熱媒体回路４０の熱媒体としては、高温側熱媒体回路２０と同様の流体を採用できる。

低温側熱媒体回路４０には、チラー１６の熱媒体通路、低温側ポンプ４１、バッテリ４２、充電器４３、低温側三方弁４４等が配置されている。チラー１６における熱媒体通路の入口には、低温側ポンプ４１の吐出口側が接続されている。低温側ポンプ４１は、低温側熱媒体回路４０の熱媒体をチラー１６の熱媒体通路の入口側へ圧送する熱媒体ポンプである。低温側ポンプ４１の基本的構成は、高温側ポンプ２７と同様である。

チラー１６における熱媒体通路の出口には、低温側三方弁４４の流入出口の１つが接続されている。低温側三方弁４４は、３つの流入出口を有する電気式の三方流量調整弁によって構成されている。

低温側三方弁４４の別の流入出口には、バッテリ４２における熱媒体通路の入口側が接続されている。バッテリ４２は、車両の各種電気機器に電力を供給するものであり、例えば、充放電可能な二次電池（本実施形態では、リチウムイオン電池）が採用される。バッテリ４２の熱媒体通路は、バッテリ４２のカバーに形成されており、熱媒体を通過させることで、バッテリ４２の温度調整を行って、予め定められた温度範囲内にバッテリ４２の温度を保つことができる。

そして、バッテリ４２の熱媒体通路の出口側には、充電器４３における熱媒体通路の入口側が接続されている。充電器４３は、バッテリ４２に電力を充電する充電器である。充電器４３は、バッテリ４２の充電の際に発熱する為、低温側熱媒体回路４０の熱媒体によって、充電器４３を冷却することができる。

充電器４３における熱媒体通路の出口側は、低温側ポンプ４１の吸込口に接続されている。従って、低温側熱媒体回路４０は、低温側ポンプ４１のよって、熱媒体を循環させることができる。

図１に示すように、低温側三方弁４４のさらに別の流入出口は、ラジエータ２１の出口と熱媒体合流部２５とを接続する熱媒体配管に接続されている。又、充電器４３における熱媒体通路の出口は、第１電磁弁３０ａの出口と第２リザーブタンク２９の入口とを接続する熱媒体配管と接続されている。即ち、第１実施形態に係る低温側熱媒体回路４０は、バッテリ４２及び充電器４３と、ラジエータ２１及び第２リザーブタンク２９とを、並列に接続している。

この為、低温側熱媒体回路４０は、低温側三方弁４４の作動を制御することで、低温側熱媒体回路４０における熱媒体の流れを切り替えることができる。例えば、低温側三方弁４４は、チラー１６側の流入出口とバッテリ４２側の流入出口とを連通させると共に、残りの流入出口を閉塞させることができる。

この場合、低温側熱媒体回路４０における熱媒体は、低温側ポンプ４１、チラー１６、低温側三方弁４４、バッテリ４２、充電器４３、低温側ポンプ４１の順に流れて、低温側熱媒体回路４０を循環する。この態様によれば、チラー１６で冷却された熱媒体を、バッテリ４２及び充電器４３に供給することができるので、バッテリ４２及び充電器４３を冷却することができる。

又、低温側三方弁４４は、３つの流入出口を相互に連通させることができる。この態様によれば、低温側熱媒体回路４０における熱媒体は、低温側ポンプ４１、チラー１６、低温側三方弁４４の順に流れ、低温側三方弁４４で分岐して流れる。熱媒体の流れにおける一方は、低温側三方弁４４、バッテリ４２、充電器４３の順に流れ、他方は、低温側三方弁４４、ラジエータ２１、第２リザーブタンク２９の順に流れる。

そして、充電器４３から流出した熱媒体と、第２リザーブタンク２９から流出した熱媒体は、合流して低温側ポンプ４１の吸込口へ到達する。この場合、低温側熱媒体回路４０は、バッテリ４２及び充電器４３の冷却と、ラジエータ２１における外気ＯＡとの熱交換を並行して実現することができる。

車両用空調装置１は、低温側熱媒体回路４０を利用することで、バッテリ４２及び充電器４３の冷却や温度調整を行うことができる。又、車両用空調装置１は、ラジエータ２１を利用することで、外気ＯＡを熱源として利用したり、外気ＯＡに放熱したりすることができる。

次に、車両用空調装置１における機器用熱媒体回路５０の構成について説明する。機器用熱媒体回路５０は熱媒体を循環させる熱媒体回路である。機器用熱媒体回路５０の熱媒体としては、上述した高温側熱媒体回路２０等と同様の流体を採用できる。

機器用熱媒体回路５０には、車載機器５１の熱媒体通路、機器用ポンプ５２、機器用三方弁５３等が配置されている。車載機器５１は、電気自動車に搭載され、作動時に発熱する機器によって構成されている。車載機器５１には、例えば、インバータ、モータジェネレータ、トランスアクスル装置等が含まれる。

インバータは、直流電流を交流電流に変換する電力変換部である。そして、モータジェネレータは、電力を供給されることによって走行用の駆動力を出力すると共に、減速時等には回生電力を発生させるものである。又、トランスアクスル装置は、トランスミッションとファイナルギア・ディファレンシャルギア（デフギア）を一体化した装置である。車載機器５１における熱媒体通路は、機器用熱媒体回路５０の熱媒体を流通させることで、それぞれの機器を冷却できるように形成されている。

そして、車載機器５１における熱媒体通路の入口側には、機器用ポンプ５２の吐出口が接続されている。機器用ポンプ５２は、機器用熱媒体回路５０の熱媒体を車載機器５１の熱媒体通路の入口側へ圧送する熱媒体ポンプである。機器用ポンプ５２の基本的構成は、高温側ポンプ２７等と同様である。

図１に示すように、機器用ポンプ５２の吸込口は、第１電磁弁３０ａの出口と第２リザーブタンク２９の入口とを接続する熱媒体配管と接続されている。より具体的には、低温側ポンプ４１の吸込口から伸びる熱媒体配管との接続部分と、第２リザーブタンク２９の入口との間にて、機器用ポンプ５２から伸びる熱媒体配管が接続されている。

そして、車載機器５１における熱媒体通路の出口側には、機器用三方弁５３の流入出口の１つが接続されている。機器用三方弁５３は、３つの流入出口を有する電気式の三方流量調整弁によって構成されている。

機器用三方弁５３における別の流入出口は、ラジエータ２１の出口と熱媒体合流部２５とを接続する熱媒体配管に接続されている。より具体的には、ラジエータ２１の出口と、低温側三方弁４４から伸びる熱媒体配管との接続部分との間にて、機器用三方弁５３から伸びる熱媒体配管が接続されている。

従って、機器用熱媒体回路５０によれば、車載機器５１を通過した熱媒体をラジエータ２１に供給することができ、車載機器５１から吸熱した熱を、熱媒体を介して、外気ＯＡへ放熱することもできる。

ここで、機器用三方弁５３のさらに別の流入出口は、バイパス流路５４が接続されている。バイパス流路５４は、熱媒体の流れに関して、ラジエータ２１及び第２リザーブタンク２９を迂回させる為の熱媒体流路である。バイパス流路５４の他端側は、機器用ポンプ５２の吸込口側に接続されている。

従って、機器用熱媒体回路５０は、機器用三方弁５３の作動を制御することで、機器用熱媒体回路５０における熱媒体の流れを切り替えることができる。例えば、機器用三方弁５３は、車載機器５１側の流入出口とバイパス流路５４側の流入出口を連通させ、残りの流入出口を閉塞させることができる。この場合、機器用熱媒体回路５０の熱媒体は、機器用ポンプ５２、車載機器５１、機器用三方弁５３、バイパス流路５４、機器用ポンプ５２の順に流れて循環する。

又、機器用三方弁５３は、バイパス流路５４側の流入出口を閉塞して、残りの２つの流入出口を連通させることができる。この場合、機器用熱媒体回路５０の熱媒体の流れは、機器用ポンプ５２、車載機器５１、機器用三方弁５３、ラジエータ２１、第２リザーブタンク２９、機器用ポンプ５２の順に流れて循環する。

この態様によれば、車載機器５１から吸熱した熱媒体をラジエータ２１に供給することができるので、車載機器５１で生じた熱を外気ＯＡに放熱することができる。つまり、車両用空調装置１は、機器用熱媒体回路５０を利用することで、車載機器５１の冷却や温度調整を行うことができる。

次に、車両用空調装置１を構成する室内空調ユニット６０について、図２を参照して説明する。室内空調ユニット６０は、車両用空調装置１において、冷凍サイクル装置１０によって温度調整された送風空気Ｗを車室内の適切な箇所へ吹き出す為のユニットである。室内空調ユニット６０は、車室内最前部の計器盤（即ち、インストルメントパネル）の内側に配置されている。

室内空調ユニット６０は、その外殻を形成するケーシング６１の内部に形成される空気通路に、送風機６２、室内蒸発器１５、ヒータコア２２等を収容している。ケーシング６１は、車室内に送風される送風空気Ｗの空気通路を形成している。ケーシング６１は、或る程度の弾性を有し、強度的にも優れた樹脂（具体的には、ポリプロピレン）にて成形されている。

図２に示すように、ケーシング６１の送風空気流れ最上流側には、内外気切替装置６３が配置されている。内外気切替装置６３は、ケーシング６１内へ内気（車室内空気）と外気（車室外空気）とを切替導入するものである。

内外気切替装置６３は、ケーシング６１内へ内気を導入させる内気導入口及び外気を導入させる外気導入口の開口面積を、内外気切替ドアによって連続的に調整して、内気の導入風量と外気の導入風量との導入割合を変化させる。内外気切替ドアは、内外気切替ドア用の電動アクチュエータによって駆動される。この電動アクチュエータは、制御装置７０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

内外気切替装置６３の送風空気流れ下流側には、送風機６２が配置されている。送風機６２は、遠心多翼ファンを電動モータにて駆動する電動送風機によって構成されている。送風機６２は、内外気切替装置６３を介して吸入した空気を車室内へ向けて送風する。送風機６２は、制御装置７０から出力される制御電圧によって、回転数（即ち、送風能力）が制御される。

送風機６２の送風空気流れ下流側には、室内蒸発器１５及びヒータコア２２が、送風空気の流れに対して、この順に配置されている。つまり、室内蒸発器１５は、ヒータコア２２よりも送風空気流れ上流側に配置されている。

又、ケーシング６１内には、冷風バイパス通路６５が形成されている。冷風バイパス通路６５は、室内蒸発器１５を通過した送風空気Ｗを、ヒータコア２２を迂回させて下流側へ流す空気通路である。

室内蒸発器１５の送風空気流れ下流側であって、かつ、ヒータコア２２の送風空気流れ上流側には、エアミックスドア６４が配置されている。エアミックスドア６４は、室内蒸発器１５を通過後の送風空気Ｗのうち、ヒータコア２２を通過させる風量と冷風バイパス通路６５を通過させる風量との風量割合を調整するものである。

エアミックスドア６４は、エアミックスドア駆動用の電動アクチュエータによって駆動される。この電動アクチュエータは、制御装置７０から出力される制御信号により、その作動が制御される。

ヒータコア２２の送風空気流れ下流側には、混合空間６６が設けられている。混合空間６６では、ヒータコア２２にて加熱された送風空気Ｗと冷風バイパス通路６５を通過してヒータコア２２にて加熱されていない送風空気Ｗとが混合される。

更に、ケーシング６１の送風空気流れ最下流部には、混合空間６６にて混合された送風空気（空調風）を車室内へ吹き出す開口穴が配置されている。この開口穴としては、フェイス開口穴、フット開口穴、及びデフロスタ開口穴（いずれも図示せず）が設けられている。

フェイス開口穴は、車室内の乗員の上半身に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。フット開口穴は、乗員の足元に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。デフロスタ開口穴は、車両前面窓ガラス内側面に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。

これらのフェイス開口穴、フット開口穴、及びデフロスタ開口穴は、それぞれ空気通路を形成するダクトを介して、車室内に設けられたフェイス吹出口、フット吹出口およびデフロスタ吹出口（いずれも図示せず）に接続されている。

従って、エアミックスドア６４が、ヒータコア２２を通過させる風量と冷風バイパス通路６５を通過させる風量との風量割合を調整することによって、混合空間６６にて混合される空調風の温度が調整される。これにより、各吹出口から車室内へ吹き出される送風空気（空調風）の温度も調整される。

そして、フェイス開口穴、フット開口穴、及びデフロスタ開口穴の送風空気流れ上流側には、それぞれ、フェイスドア、フットドア、デフロスタドア（いずれも図示せず）が配置されている。フェイスドアは、フェイス開口穴の開口面積を調整する。フットドアは、フット開口穴の開口面積を調整する。デフロスタドアは、デフロスタ開口穴の開口面積を調整する。

これらのフェイスドア、フットドア、デフロスタドアは、空調風が吹き出される吹出口を切り替える吹出モード切替装置を構成する。フェイスドア、フットドア、デフロスタドアは、リンク機構等を介して、吹出口モードドア駆動用の電動アクチュエータに連結されて連動して回転操作される。この電動アクチュエータは、制御装置７０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

次に、第１実施形態に係る車両用空調装置１の制御系について、図３を参照して説明する。制御装置７０は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成されている。

そして、制御装置７０は、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行い、その出力側に接続された各種制御対象機器の作動を制御する。制御装置７０は制御部の一例に相当する。

制御対象機器には、圧縮機１１と、第１膨張弁１４ａと、第２膨張弁１４ｂと、電気ヒータ２６と、高温側ポンプ２７と、第１電磁弁３０ａと、第２電磁弁３０ｂと、シャッター装置３１が含まれている。更に、制御対象機器には、低温側ポンプ４１と、低温側三方弁４４と、機器用ポンプ５２と、機器用三方弁５３と、送風機６２等が含まれている。

図３に示すように、制御装置７０の入力側には、空調制御用のセンサ群が接続されている。空調制御用のセンサ群は、内気温センサ７２ａ、外気温センサ７２ｂ、日射センサ７２ｃ、高圧センサ７２ｄ、チラー側圧力センサ７２ｅ、蒸発器温度センサ７２ｆ、合流部温度センサ７２ｇ、空調風温度センサ７２ｈ、バッテリ温度センサ７２ｉを含んでいる。制御装置７０には、これらの空調制御用のセンサ群の検出信号が入力される。

内気温センサ７２ａは、車室内温度（内気温）Ｔｒを検出する内気温検出部である。外気温センサ７２ｂは、車室外温度（外気温）Ｔａｍを検出する外気温検出部である。日射センサ７２ｃは、車室内へ照射される日射量Ａｓを検出する日射量検出部である。

高圧センサ７２ｄは、圧縮機１１の吐出口側から第１膨張弁１４ａ或いは第２膨張弁１４ｂの入口側へ至る冷媒流路の高圧冷媒温度を検出する冷媒温度検出部である。高圧センサ７２ｄは、熱媒体冷媒熱交換器１２の冷媒通路における出口側に配置されており、熱媒体冷媒熱交換器１２の冷媒通路から流出する冷媒の温度を検出する。高圧センサ７２ｄは高圧側温度検出部の一例に相当する。チラー側圧力センサ７２ｅは、チラー１６の冷媒流路における流出口側の冷媒圧力を検出する冷媒圧力検出部である。チラー側圧力センサ７２ｅは冷媒圧力検出部の一例に相当する。

蒸発器温度センサ７２ｆは、室内蒸発器１５における冷媒蒸発温度（蒸発器温度）Ｔｅｆｉｎを検出する蒸発器温度検出部である。又、合流部温度センサ７２ｇは、冷凍サイクル装置１０の合流部１３ｂにおける冷媒温度を検出する冷媒温度検出部である。空調風温度センサ７２ｈは、車室内へ送風される送風空気温度ＴＡＶを検出する空調風温度検出部である。

バッテリ温度センサ７２ｉは、バッテリ温度ＴＢ（すなわち、バッテリ４２の温度）を検出するバッテリ温度検出部である。バッテリ温度センサ７２ｉは、複数の温度センサを有し、バッテリ４２の複数の箇所の温度を検出している。このため、制御装置７０では、バッテリ４２の各部の温度差を検出することもできる。バッテリ温度ＴＢとしては、複数の温度センサの検出値の平均値を採用している。

そして、制御装置７０の入力側には、高温側熱媒体回路２０、低温側熱媒体回路４０、機器用熱媒体回路５０の各熱媒体回路における熱媒体の温度を検出する為に、複数の熱媒体温度センサが接続されている。複数の熱媒体温度センサには、第１熱媒体温度センサ７３ａ～第５熱媒体温度センサ７３ｅが含まれている。

第１熱媒体温度センサ７３ａは、共通流路２３が接続された熱媒体分岐部２４の入口部分に配置されており、共通流路２３から流出する熱媒体の温度を検出する。第２熱媒体温度センサ７３ｂは、ラジエータ２１の入口部分に配置されており、ラジエータ２１を通過する熱媒体の温度を検出する。第３熱媒体温度センサ７３ｃは、ヒータコア２２の入口部分に配置されており、ヒータコア２２を通過する熱媒体の温度を検出する。

第４熱媒体温度センサ７３ｄは、チラー１６における熱媒体通路の出口部分に配置されており、チラー１６から流出する熱媒体の温度を検出する。第５熱媒体温度センサ７３ｅは、車載機器５１における熱媒体通路の出口部分に配置されており、車載機器５１の熱媒体通路から流出する熱媒体の温度を検出する。

車両用空調装置１は、第１熱媒体温度センサ７３ａ～第５熱媒体温度センサ７３ｅの検出結果を参照して、高温側熱媒体回路２０、低温側熱媒体回路４０、機器用熱媒体回路５０における熱媒体の流れを切り替える。これにより、車両用空調装置１は、熱媒体を用いて、車両における熱を管理することができる。

更に、制御装置７０の入力側には、車室内前部の計器盤付近に配置された操作パネル７１が接続されている。操作パネル７１には、複数の操作スイッチが配置されている。従って、制御装置７０には、この複数の操作スイッチからの操作信号が入力される。操作パネル７１における各種操作スイッチとしては、オートスイッチ、冷房スイッチ、風量設定スイッチ、温度設定スイッチ等がある。

オートスイッチは、車両用空調装置１の自動制御運転を設定或いは解除する際に操作される。冷房スイッチは、車室内の冷房を行うことを要求する際に操作される。風量設定スイッチは、送風機６２の風量をマニュアル設定する際に操作される。そして、温度設定スイッチは、車室内の目標温度Ｔｓｅｔを設定する際に操作される。

尚、制御装置７０では、その出力側に接続された各種制御対象機器を制御する制御部が一体に構成されているが、それぞれの制御対象機器の作動を制御する構成（ハードウェア及びソフトウェア）がそれぞれの制御対象機器の作動を制御する制御部を構成している。例えば、制御装置７０のうち、室内蒸発器１５及びチラー１６を介して冷媒を循環させる運転モード（例えば、冷房冷却モード）を行う場合に、冷凍機油の滞留を抑制する為の作動を制御する構成は、滞留抑制制御部７０ａである。

又、制御装置７０のうち、室内蒸発器１５及びチラー１６を介して冷媒を循環させる運転モードにて、圧縮機１１に対する冷媒の液バックに関する判定を行う構成は、判定部７０ｂである。そして、制御装置７０のうち、圧縮機１１に対する冷媒の液バックを抑制する為に、第２膨張弁１４ｂの作動を制御する構成は、減圧制御部７０ｃである。又、制御装置７０のうち、圧縮機１１に対する冷媒の液バックを抑制する為に、圧縮機１１の冷媒吐出能力（即ち、回転数）を制御する構成は、吐出能力制御部７０ｄである。

続いて、第１実施形態における車両用空調装置１の作動について説明する。上述したように、第１実施形態に係る車両用空調装置１では、複数の運転モードから適宜運転モードを切り替えることができる。これらの運転モードの切り替えは、制御装置７０に予め記憶された制御プログラムが実行されることによって行われる。

より具体的には、制御プログラムでは、空調制御用のセンサ群によって検出された検出信号および操作パネル７１から出力される操作信号に基づいて、車室内へ送風させる送風空気の目標吹出温度ＴＡＯを算出する。そして、目標吹出温度ＴＡＯおよび検出信号に基づいて、車室内空調に関する運転モードを切り替える。

又、熱媒体温度センサ群やバッテリ温度ＴＢの検出信号に基づいて、バッテリ４２や車載機器５１に対する温度調整に関する運転モードを決定している。バッテリ４２の冷却を実行するか否かについては、例えば、バッテリ温度ＴＢが閾値を超えた否かに基づいて定められ、バッテリ温度ＴＢが閾値を超えた場合には、バッテリ４２を冷却する運転モードに切り替えられる。

従って、車両用空調装置１における複数の運転モードは、車室内空調に関する運転モードと、バッテリ４２の冷却に関する運転モードの組み合わせによって構成される。複数の運転モードには、暖房モード、冷房モード、除湿暖房モード、暖房冷却モード、冷房冷却モード、除湿暖房冷却モードが含まれている。

暖房モードは、バッテリ４２の冷却を実行することなく、車室内へ送風される送風空気をヒータコア２２で加熱して車室内へ供給する運転モードである。又、冷房モードは、バッテリ４２の冷却を実行することなく、送風空気を室内蒸発器１５で冷却して車室内へ供給する運転モードである。そして、除湿暖房モードは、バッテリ４２の冷却を実行することなく、室内蒸発器１５で除湿された送風空気を、ヒータコア２２で加熱して車室内へ供給する運転モードである。

更に、暖房冷却モードは、バッテリ４２の冷却を実行すると共に、送風空気をヒータコア２２で加熱して車室内へ供給する運転モードである。又、冷房冷却モードは、バッテリ４２の冷却を実行すると共に、送風空気を室内蒸発器１５で冷却して車室内へ供給する運転モードである。そして、除湿暖房冷却モードは、バッテリ４２の冷却を実行すると共に、室内蒸発器１５で除湿された送風空気を、ヒータコア２２で加熱して車室内へ供給する運転モードである。

そして、第１実施形態における複数の運転モードにおいて、室内蒸発器１５及びチラー１６の両者に対して冷媒を流通させる運転モードとしては、冷却冷房モードと、除湿暖房冷却モードが存在している。以下の説明では、室内蒸発器１５及びチラー１６の両者に対して冷媒を流通させる運転モードの具体例として、冷房冷却モードの動作について詳細に説明する。

冷房冷却モードでは、制御装置７０が、第１膨張弁１４ａ、第２膨張弁１４ｂをそれぞれ所定の絞り開度で開く。従って、冷房冷却モードの冷凍サイクル装置１０において、冷媒は、先ず、圧縮機１１、熱媒体冷媒熱交換器１２、分岐部１３ａまで流れる。

そして、分岐部１３ａの一方側から流出した冷媒は、第１膨張弁１４ａ、室内蒸発器１５、蒸発圧力調整弁１７へ流れ、分岐部１３ａの他方側から流出した冷媒は、第２膨張弁１４ｂ、チラー１６へ流れる。蒸発圧力調整弁１７から流出した冷媒及びチラー１６から流出した冷媒は合流部１３ｂにて合流した後、圧縮機１１の順で流れて循環する。

つまり、冷房冷却モードでは、室内蒸発器１５へ冷媒を流入させ、送風空気Ｗを冷却すると共に、チラー１６へ冷媒を流入させ、低温側熱媒体回路４０の熱媒体を冷却する冷媒回路に切り替えられる。

そして、このサイクル構成で、制御装置７０は、出力側に接続された各種制御対象機器の作動を制御する。例えば、制御装置７０は、蒸発器温度センサ７２ｆによって検出された冷媒蒸発温度Ｔｅｆｉｎが目標蒸発温度ＴＥＯとなるように圧縮機１１の作動を制御する。目標蒸発温度ＴＥＯは、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め制御装置７０に記憶された冷房冷却モード用の制御マップを参照して決定される。

具体的には、この制御マップでは、空調風温度センサ７２ｈによって検出された送風空気温度ＴＡＶが目標吹出温度ＴＡＯに近づくように、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って目標蒸発温度ＴＥＯを上昇させる。さらに、目標蒸発温度ＴＥＯは、室内蒸発器１５の着霜を抑制可能な範囲（具体的には、１℃以上）の値に決定される。

そして、制御装置７０は、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め制御装置７０に記憶された制御マップを参照して送風機６２の制御電圧（送風能力）を決定する。具体的には、この制御マップでは、目標吹出温度ＴＡＯの極低温域（最大冷房域）及び極高温域（最大暖房域）で送風機６２の送風量を最大とし、中間温度域に近づくに伴って送風量を減少させる。又、制御装置７０は、冷風バイパス通路６５を全開としてヒータコア２２側の通風路を閉塞するように、エアミックスドア６４の作動を制御する。

高温側熱媒体回路２０について、制御装置７０は、予め定めた冷房冷却モード時の水圧送能力を発揮するように、高温側ポンプ２７の作動を制御する。又、制御装置７０は、回路切替部３０において、第１電磁弁３０ａを全開状態にすると共に、第２電磁弁３０ｂを全閉状態にするように制御する。

これにより、高温側熱媒体回路２０の熱媒体は、高温側ポンプ２７、熱媒体冷媒熱交換器１２、電気ヒータ２６、熱媒体分岐部２４、第１電磁弁３０ａ、第２リザーブタンク２９、ラジエータ２１、熱媒体合流部２５、高温側ポンプ２７の順に循環する。

そして、低温側熱媒体回路４０については、制御装置７０は、冷房冷却モード時の水圧送能力を発揮するように、低温側ポンプ４１の作動を制御する。又、制御装置７０は、低温側三方弁４４の作動を制御して、チラー１６側の流入出口とバッテリ４２側の流入出口とを連通させると共に、残りの流入出口を閉塞させる。これにより、低温側熱媒体回路４０における熱媒体は、低温側ポンプ４１、チラー１６、低温側三方弁４４、バッテリ４２、充電器４３、低温側ポンプ４１の順に循環する。

機器用熱媒体回路５０では、制御装置７０は、予め定めた冷房冷却モード時の水圧送能力を発揮するように、機器用ポンプ５２の作動を制御する。又、制御装置７０は、機器用三方弁５３の作動を制御して、車載機器５１側の流入出口とバイパス流路５４側の流入出口とを連通させると共に、残りの流入出口を閉塞させる。これにより、機器用熱媒体回路５０における熱媒体は、機器用ポンプ５２、車載機器５１、機器用三方弁５３、バイパス流路５４、機器用ポンプ５２の順で循環する。

このように、冷房冷却モードの冷凍サイクル装置１０では、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒が、熱媒体冷媒熱交換器１２へ流入する。熱媒体冷媒熱交換器１２では、高温側ポンプ２７が作動しているので、高圧冷媒と高温側熱媒体回路２０の熱媒体が熱交換して、高圧冷媒が冷却されて凝縮し、熱媒体が加熱される。

そして、高温側熱媒体回路２０では、熱媒体冷媒熱交換器１２にて加熱された熱媒体が、熱媒体分岐部２４及び第１電磁弁３０ａを介して、ラジエータ２１へ流入する。ラジエータ２１へ流入した熱媒体は、外気ＯＡと熱交換して放熱する。これにより、高温側熱媒体回路２０の熱媒体が冷却される。ラジエータ２１にて冷却された熱媒体は、高温側ポンプ２７に吸入されて再び熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路へ圧送される。

一方、熱媒体冷媒熱交換器１２の冷媒通路にて冷却された高圧冷媒は、分岐部１３ａを介して、第１膨張弁１４ａへ流入して減圧される。第１膨張弁１４ａの絞り開度は、基本的には、室内蒸発器１５の出口側の冷媒の過熱度が概ね３℃となるように調整される。

但し、第１膨張弁１４ａの絞り開度の最小値は、第１膨張弁１４ａで減圧された低圧冷媒は、室内蒸発器１５内における冷凍機油の滞留を抑制するために制限されている。第１膨張弁１４ａの絞り開度の最小値を制限することによって、室内蒸発器１５を流通する冷媒流量を、冷凍機油の滞留を抑制可能な基準流量以上に確保している。

第１膨張弁１４ａで減圧された低圧冷媒は、室内蒸発器１５へ流入する。室内蒸発器１５へ流入した冷媒は、送風機６２から送風された送風空気Ｗから吸熱して蒸発し、送風空気Ｗを冷却する。室内蒸発器１５から流出した冷媒は、蒸発圧力調整弁１７にて適切に減圧され、合流部１３ｂを介して、圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される。

従って、冷房冷却モードでは、室内蒸発器１５にて冷却された送風空気Ｗを車室内へ吹き出すことによって、車室内の冷房を行うことができる。

そして、分岐部１３ａの他方から流出した高圧冷媒は、第２膨張弁１４ｂへ流入して減圧される。第２膨張弁１４ｂの絞り開度は、通常、チラー１６の冷媒通路における出口側の冷媒の過熱度が目標過熱度に近づくように定められる。

第２膨張弁１４ｂにて減圧された低圧冷媒は、チラー１６に流入して、チラー１６の熱媒体通路を流れる熱媒体から吸熱して蒸発する。これにより、低温側熱媒体回路４０の熱媒体が冷却される。チラー１６から流出した低圧冷媒は、合流部１３ｂを介して、圧縮機１１に吸入されて再び圧縮される。

ここで、低温側熱媒体回路４０では、チラー１６にて冷却された熱媒体が、低温側三方弁４４を介して、バッテリ４２、充電器４３に流入する。バッテリ４２、充電器４３の熱媒体通路において、熱媒体は、バッテリ４２及び充電器４３から吸熱することで、バッテリ４２及び充電器４３を冷却する。充電器４３から流出した熱媒体は、低温側ポンプ４１に吸入されて再びチラー１６の熱媒体通路へ圧送される。

つまり、車両用空調装置１によれば、送風空気Ｗを冷却する際に吸熱した熱、バッテリ４２、充電器４３の冷却に際して吸熱した熱を、チラー１６によって、低温側熱媒体回路４０の熱媒体から低圧冷媒に吸熱させることができる。

そして、車両用空調装置１は、冷凍サイクル装置１０にて、チラー１６、室内蒸発器１５で吸熱した熱を汲み上げて、熱媒体冷媒熱交換器１２で高温側熱媒体回路２０の熱媒体に放熱して、熱媒体を加熱することができる。車両用空調装置１は、高温側熱媒体回路２０の熱媒体が有する熱を、ラジエータ２１にて外気ＯＡへ放熱させることができる。

尚、この冷房冷却モードにおいては、高温側熱媒体回路２０にて、熱媒体の有する熱を外気ＯＡへ放熱させる構成であったが、高温側熱媒体回路２０の回路構成を変更することで、除湿暖房冷却モードの回路構成を実現することができる。

具体的には、除湿暖房冷却モードの回路構成において、冷凍サイクル装置１０、低温側熱媒体回路４０及び機器用熱媒体回路５０の回路構成は、冷房冷却モードと同様である。除湿暖房冷却モードにおける高温側熱媒体回路２０について、制御装置７０は、回路切替部３０において、第２電磁弁３０ｂを全開状態にすると共に、第１電磁弁３０ａを全閉状態にするように制御する。

これにより、高温側熱媒体回路２０の熱媒体は、高温側ポンプ２７、熱媒体冷媒熱交換器１２、電気ヒータ２６、熱媒体分岐部２４、第２電磁弁３０ｂ、ヒータコア２２、熱媒体合流部２５、高温側ポンプ２７の順に循環する。つまり、除湿暖房冷却モードでは、室内蒸発器１５にて除湿された送風空気Ｗを、熱媒体の有する熱を熱源として、ヒータコア２２で加熱して車室内に供給することができる。尚、除湿暖房冷却モードにおいては、電気ヒータ２６を必要に応じて作動させても良いことは言うまでもない。

このように、車両用空調装置１の冷房冷却モードにおいて、第１膨張弁１４ａの絞り開度の下限値が、冷凍機油の滞留を抑制する為に制限されている。つまり、第１膨張弁１４ａにて調整可能な室内蒸発器１５を流通する冷媒流量の最小値には限度がある。

一方、室内蒸発器１５における冷却負荷は、冷却対象である送風空気Ｗの温度と、室内蒸発器１５を通過する送風空気Ｗの風量によって定められる。この為、室内蒸発器１５を流通する冷媒流量に対して、室内蒸発器１５における冷却負荷が低すぎる場合が発生しうる。この場合、室内蒸発器１５において、流入した冷媒が蒸発しきらず、液相冷媒のままで圧縮機１１の吸入口に流入する液バックが生じる場合がある。液バックが生じた場合、圧縮機１１における液圧縮による圧縮機構の故障等が発生することが想定される。

第１実施形態に係る車両用空調装置１では、冷房冷却モード等の際に、室内蒸発器１５における冷凍機油の滞留と、液バックに起因する圧縮機１１の故障との両方を抑制する為に、制御プログラムが実行される。

図４に示す制御プログラムは、室内蒸発器１５及びチラー１６を介して冷媒が循環する運転モード（例えば、冷房冷却モード、除湿暖房冷却モード）であって、第１膨張弁１４ａの絞り開度の最小値が制限されている場合に実行される。つまり、制御装置７０は、室内蒸発器１５及びチラー１６を介して冷媒が循環する運転モードにおいて、室内蒸発器１５に対する冷媒流量が冷凍機油の滞留を抑制可能な流量を確保している状態の場合に、図４に示す制御プログラムを実行する。

先ず、ステップＳ１０では、液バックに起因する圧縮機１１の故障が発生する可能性が高い状態を示す液バック条件を満たすか否かが判定される。第１実施形態においては、図５に示す制御マップを参照して、室内蒸発器１５における冷却負荷と、制御マップに定められた基準値との比較によって、液バック条件を満たすか否かを判定する。

具体的に、ステップＳ１０における処理内容について説明する。ステップＳ１０では、先ず、室内蒸発器１５を通過する送風空気の風量と、室内蒸発器１５を通過する送風空気の温度を用いて、室内蒸発器１５における冷却負荷を特定する。

室内蒸発器１５を通過する送風空気の風量は、例えば、送風機６２に対する制御電圧から特定することができる。又、室内蒸発器１５を通過する送風空気の温度は、例えば、内気温センサ７２ａ、外気温センサ７２ｂの検出結果と、内外気切替装置６３における内外気切替ドア用の電動アクチュエータに入力される制御信号から特定することができる。

図５に示す制御マップを制御装置７０のＲＯＭから読み出して、室内蒸発器１５の冷却負荷と、制御マップに定められた基準線ＫＬとを比較することによって、液バック条件を満たすか否かの判定が行われる。

具体的には、室内蒸発器１５の冷却負荷が制御マップに定められた基準線ＫＬよりも小さい場合には、液バックによる圧縮機１１の故障が生じる可能性が高いとして、液バック条件を満たすと判定する。一方、室内蒸発器１５の冷却負荷が制御マップに定められた基準線ＫＬ以上である場合は、液バックによる圧縮機１１の故障が生じる可能性が低いとして、液バック条件を満たさないと判定する。ステップＳ１０を実行する際の制御装置７０は判定部７０ｂに相当する。

ここで、図５に示す制御マップの基準線ＫＬは、冷凍サイクル装置１０を循環する冷媒が液バックによる圧縮機１１の故障が生じやすい状態となる場合を示すように決定されている。具体的には、基準線ＫＬは、圧縮機１１から吐出される冷媒の乾き度と、圧縮機１１の内部に残存する冷凍機油の量（即ち、残存オイル量）との関係が予め定められた関係になるように定められている。残存オイル量は、圧縮機１１の内部に配置されたスクロールの背面に付着する冷凍機油の量により算出される。

図６に示すように、吐出冷媒の乾き度と残存オイル量との間には、圧縮機１１からの吐出冷媒の乾き度が大きくなるほど、圧縮機１１の内部における残存オイル量が大きくなる関係性がある。

ここで、圧縮機１１には、圧縮機１１における圧縮機構の構成等の諸元等に基づいて、液バックにより圧縮機１１の故障が生じやすくなる最低オイル量Ｖｏｌが実験的に定められている。従って、図６に示す吐出冷媒の乾き度と残存オイル量の関係性から、最低オイル量Ｖｏｌを確保する為に必要な吐出冷媒の乾き度として、基準値Ｋｐを求めることができる。

つまり、第１実施形態に係る基準線ＫＬは、吐出冷媒の乾き度が基準値Ｋｐとなることを前提とした、室内蒸発器１５に対する吸込風量と、室内蒸発器１５に対する吸込空気の温度との関係を示している。

続いて、液バック条件を満たす場合における冷凍サイクル装置１０のモリエル線図について、図面を参照して説明する。図７に示すモリエル線図において、点ａは、圧縮機１１から吐出した冷媒の状態を示しており、飽和蒸気線よりも左側に位置している。従って、点ａは、圧縮機１１から吐出された冷媒に液相冷媒が含まれている状態であることを示している。

点ａと点ｂの間において、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒は、熱媒体冷媒熱交換器１２にて、高温側熱媒体回路２０の熱媒体に放熱して凝縮する。点ｂは、熱媒体冷媒熱交換器１２の冷媒流路における出口側から分岐部１３ａまでの間の冷媒の状態を示し、所定の過冷却度を有していることがわかる。

点ｂと点ｃの間において、分岐部１３ａの一方側から流出した冷媒が第１膨張弁１４ａによって減圧される。一方、点ｂと点ｅの間では、分岐部１３ａの他方側から流出した冷媒が第２膨張弁１４ｂによって減圧される。

ここで、制御プログラムが実行されている場合の冷凍サイクル装置１０において、第１膨張弁１４ａの絞り開度の下限値は、冷凍機油の滞留を抑制可能な冷媒流量となるように制限されている。一方、第２膨張弁１４ｂの絞り開度は、チラー１６の冷媒通路における出口側の冷媒の過熱度が目標過熱度に近づくように定められる。この為、第１膨張弁１４ａにおける減圧量は、第２膨張弁１４ｂにおける減圧量よりも小さい。

点ｃから点ｄの間では、第１膨張弁１４ａから流出した冷媒は、室内蒸発器１５において、送風空気Ｗと熱交換して蒸発する。この時、室内蒸発器１５を流通する冷媒流量に対して、室内蒸発器１５における冷却負荷が低い為、点ｄにおける冷媒は気液二相状態である。

一方、点ｅから点ｆの間では、第２膨張弁１４ｂから流出した冷媒は、チラー１６において、低温側熱媒体回路４０の熱媒体から吸熱して蒸発する。チラー１６から流出した冷媒は、合流部１３ｂを介して、圧縮機１１の吸込口に導かれる。

そして、点ｄから点ｆの間では、室内蒸発器１５から流出した冷媒は、蒸発圧力調整弁１７に流入して減圧される。蒸発圧力調整弁１７で減圧された冷媒は、合流部１３ｂにおいて、チラー１６から流出した冷媒と合流した後、圧縮機１１の吸込口に導かれる。点ｆは、合流部１３ｂから圧縮機１１の吸込口までの冷媒の状態を示しており、気液二相状態である。

つまり、図７に示すモリエル線図では、圧縮機１１は、点ｆに示す気液二相状態の冷媒を吸い込んで、点ａに示す気液二相状態の冷媒として吐出している。即ち、液相状態の冷媒を吸い込んで圧縮して、液相状態のまま吐出している為、冷媒の液圧縮によって、圧縮機１１の圧縮機構が故障することが想定される。

ステップＳ１０では、室内蒸発器１５における冷却負荷を用いて、図７のモリエル線図における点ａ及び点ｆが気液二相状態であるか否かを判定していると換言することができる。

ステップＳ２０に移行すると、液バック条件を満たし、液バックに起因する圧縮機１１の故障が生じる可能性があると判定されている為、液バック抑制制御が実行される。液バック抑制制御は、液バックに起因する圧縮機１１の故障（例えば、液圧縮による圧縮機構の故障）を抑制する為に、第２膨張弁１４ｂの絞り開度を調整する制御である。ステップＳ２０を実行する制御装置７０は、減圧制御部７０ｃである。

具体的に、ステップＳ２０の液バック抑制制御では、制御装置７０は、先ず、第２膨張弁１４ｂの絞り開度の制御態様を通常の場合（後述するステップＳ３０）と相違させている。詳細に説明すると、制御装置７０は、圧縮機１１の吐出口側における冷媒が過熱度を有する状態になるまで、第２膨張弁１４ｂの絞り開度を小さくする。これにより、第２膨張弁１４ｂにおける減圧量が増大する為、チラー１６を流通する冷媒の圧力を下げることができる。

ここで、図８を参照して、液バック抑制制御を実行している場合における冷媒の状態について説明する。尚、図８における点ａ～点ｆは、上述した図７に示すモリエル線図における点ａ～点ｆと同じ状態（即ち、液バック条件を満たす状態）を示している。

上述したように、ステップＳ２０の液バック抑制制御では、第２膨張弁１４ｂの絞り開度を小さくして、チラー１６を流通する冷媒の圧力を下げる。この為、第２膨張弁１４ｂの冷媒出口側における冷媒の状態を示す点ｅ１は、液バック条件判定時における第２膨張弁１４ｂの冷媒出口側の冷媒の状態を示す点ｅよりも低い圧力を示す。

これにより、チラー１６の冷媒流路の出口側における冷媒の状態を示す点ｆ１は、液バック条件判定時におけるチラー１６の冷媒出口側の冷媒の状態を示す点ｆよりも低い圧力を示す。又、液バック抑制制御にて第２膨張弁１４ｂの絞り開度を調整すると、蒸発圧力調整弁１７における減圧量が増大する。

図８における点ｆ１は、液バック抑制制御を実行している場合の合流部１３ｂから圧縮機１１の吸入口までの冷媒の状態を示している。ここで、図７、図８に示すモリエル線図における飽和蒸気線は、低圧領域において圧力が低い程、比エンタルビが小さくなるように傾斜している。

この為、液バック抑制制御にて、チラー１６の出口側における冷媒圧力を下げることによって、点ｆ１における冷媒の乾き度を、点ｆにおける冷媒の乾き度よりも大きくすることができる。換言すると、液バック抑制制御にて、第２膨張弁１４ｂの絞り開度の調整によって、チラー１６の出口側の冷媒圧力を下げることによって、圧縮機１１に吸入される冷媒の状態を気相寄りにすることができる。

更に、図７、図８におけるモリエル線図において、等エントロピー線の傾きは、圧力が小さくなるほど、小さくなっている。この為、液バック抑制制御において、第２膨張弁１４ｂの絞り開度を下げることによって、圧縮機１１から吐出される冷媒の比エンタルビを増加させて、過熱度を有する状態にすることができる。

つまり、液バック抑制制御を実行することで、図８に示すモリエル線図にて、圧縮機１１から吐出される冷媒の状態を、点ａから点ａ１に変更することができ、圧縮機１１から吐出される冷媒を、過熱蒸気の状態に調整することができる。圧縮機１１の吐出口における冷媒が過熱蒸気となっているので、圧縮機１１にて液圧縮が生じる可能性を低くすることができる。

換言すると、液バック抑制制御にて、圧縮機１１から吐出される冷媒が過熱蒸気の状態になるように調整することによって、液バックに起因する圧縮機１１の故障を抑制することができる。

又、ステップＳ２０の液バック抑制制御では、室内蒸発器１５の冷却負荷に応じて定められた目標低圧圧力Ｐｌｏと、チラー側圧力センサ７２ｅにより検出される検出結果の差を用いて、第２膨張弁１４ｂの絞り開度が調整される。

具体的には、制御装置７０は、室内蒸発器１５における冷却負荷に応じて、チラー１６の冷媒流路の流出口側における冷媒圧力の目標値として目標低圧圧力Ｐｌｏを決定する。目標低圧圧力Ｐｌｏは目標圧力の一例に相当する。室内蒸発器１５における冷却負荷は、液バック条件に関する判定の際と同様に、室内蒸発器１５を通過する送風空気の風量と、室内蒸発器１５を通過する送風空気の温度を用いて特定される。

目標低圧圧力Ｐｌｏを決定する際には、特定した室内蒸発器１５における冷却負荷と、目標低圧圧力Ｐｌｏ決定用の制御テーブルを用いて、目標低圧圧力Ｐｌｏを決定する。図９に示すように、目標低圧圧力Ｐｌｏ決定用の制御テーブルには、室内蒸発器１５における冷却負荷に対して、複数種類の目標低圧圧力Ｐｌｏが対応付けられている。

制御テーブルに対応付けられている目標低圧圧力Ｐｌｏは、Ｐｌｏａ、Ｐｌｏｂ、Ｐｌｏｃの３種類であり、Ｐｌｏａが最も小さな値を示している。そして、Ｐｌｏｃが最も大きな値を示しており、ＰｌｏｂがＰｌｏａよりも大きく、Ｐｌｏｃよりも小さな値を示している。図９に示す制御テーブルにおいては、室内蒸発器１５における冷却負荷が大きい程、大きな値の目標低圧圧力Ｐｌｏとなるように対応付けられている。

そして、制御装置７０は、チラー側圧力センサ７２ｅの検出結果と、図９に示す制御テーブルを用いて決定された目標低圧圧力Ｐｌｏとの差を用いたフィードバック制御によって、第２膨張弁１４ｂの絞り開度を調整する。この時、第２膨張弁１４ｂの絞り開度は、チラー側圧力センサ７２ｅで検出される冷媒圧力の値が目標低圧圧力Ｐｌｏに近づくように調整される。

これにより、ステップＳ２０の液バック抑制制御によれば、室内蒸発器１５の冷却負荷に応じて、第２膨張弁１４ｂの絞り開度が調整される為、液バックに起因した圧縮機１１の液圧縮等を抑制することができ、圧縮機１１の故障を防止することができる。

一方、ステップＳ１０にて、液バック条件を満たさないと判定された場合には、制御装置７０は、ステップＳ３０において、通常制御を実行する。通常制御では、制御装置７０は、チラー１６の冷媒通路における出口側の冷媒の過熱度が目標値に近づくように調整する。目標値としては、予め定めた定数（例えば、５℃）を採用することができる。

以上説明したように、第１実施形態に係る冷房冷却モードにおいて、冷凍サイクル装置１０は、第１膨張弁１４ａの絞り開度の最小値を制限することで、室内蒸発器１５に対する冷媒流量が冷凍機油の滞留を抑制可能な流量を確保している。これにより、冷凍サイクル装置１０は、室内蒸発器１５における冷凍機油の滞留を抑制することができる。

又、冷凍サイクル装置１０は、図４に示す制御プログラムにおいて、ステップＳ２０の液バック抑制制御を実行することによって、第２膨張弁１４ｂの絞り開度を調整して、チラー１６を流通する冷媒の圧力を下げる。これにより、チラー１６の下流に位置する合流部１３ｂから圧縮機１１の吸入口までの間における冷媒の乾き度を上昇させることができるので、圧縮機１１に対する液バックを抑制することができる。

そして、冷凍サイクル装置１０は、ステップＳ２０の液バック抑制制御にて、チラー１６を流通する冷媒の圧力を下げる際に、圧縮機１１の吐出口における冷媒が過熱度を有する状態となるように、第２膨張弁１４ｂの絞り開度を制御する。これにより、圧縮機１１から吐出される冷媒が過熱蒸気の状態となる為、冷凍サイクル装置１０は、圧縮機１１における液圧縮を防止することができ、液バックに起因する圧縮機１１の故障を抑制することができる。

これにより、第１実施形態に係る冷凍サイクル装置１０によれば、ステップＳ２０の液バック抑制制御を実行することで、室内蒸発器１５における冷凍機油の滞留を抑制すると共に、液バックに起因する圧縮機１１の故障を防止することができる。

そして、第１実施形態に係る冷凍サイクル装置１０は、ステップＳ１０において、液バック条件を満たすか否かの判定を、室内蒸発器１５の冷却負荷と、制御テーブルに定められた基準とを比較して行っている。

これにより、ステップＳ１０にて、液バックに起因する圧縮機１１の故障が生じる可能性の大小を、室内蒸発器１５の冷却負荷から精度よく推定して、その判定精度を向上させることができる。

又、第１実施形態に係る冷凍サイクル装置１０は、ステップＳ２０の液バック抑制制御に際して、室内蒸発器１５における冷却負荷に応じて定められた目標低圧圧力Ｐｌｏと、チラー側圧力センサ７２ｅの検出値との差を用いたフィードバック制御を行う。具体的には、制御装置７０は、目標低圧圧力Ｐｌｏと、チラー側圧力センサ７２ｅの検出値の差に応じて、チラー側圧力センサ７２ｅで検出された冷媒圧力が目標低圧圧力Ｐｌｏに近づくように、第２膨張弁１４ｂの絞り開度を制御する。

これにより、ステップＳ２０の液バック抑制制御では、室内蒸発器１５における冷凍機油の滞留と、液バックに起因した圧縮機１１の故障を防止すると同時に、室内蒸発器１５及びチラー１６の冷却性能を適切に発揮させることができる。

（第２実施形態）
次に、第１実施形態と異なる第２実施形態について、図１０を参照して説明する。第２実施形態では、図４に示す制御プログラムにおけるステップＳ１０、ステップＳ２０の処理内容が第１実施形態と相違している。車両用空調装置１、冷凍サイクル装置１０、高温側熱媒体回路２０、低温側熱媒体回路４０、機器用熱媒体回路５０、室内空調ユニット６０の基本構成等については、第１実施形態と同様である為、再度の説明を省略する。

第２実施形態におけるステップＳ１０では、第１実施形態と同様に、液バック条件を満たすか否かが判定される。ここで、第１実施形態では、室内蒸発器１５の冷却負荷と、制御マップに定められた基準との比較によって、液バック条件を満たすか否かの判定をしていたが、第２実施形態では、高圧センサ７２ｄで検出される圧縮機１１の吐出口側の冷媒温度を用いて判定される。

具体的には、第２実施形態では、制御装置７０は、高圧センサ７２ｄの検出値を用いて、圧縮機１１の吐出口側の冷媒が過熱度を有していないか否かによって、液バック条件を満たすか否かを判定する。

圧縮機１１の吐出口側の冷媒が過熱度を有している場合、吐出された冷媒は過熱蒸気の状態である為、液圧縮によって圧縮機１１に故障が生じる可能性が低いと考えられる。この為、圧縮機１１の吐出冷媒が過熱度を有している場合は、液バック条件を満たさないと判定される。

一方、圧縮機１１の吐出口側の冷媒が過熱度を有していない場合、吐出された冷媒は気液二相状態であり、液相冷媒を含んでいる。圧縮機構から吐出された状態で液相冷媒を含んでいる為、液圧縮によって圧縮機１１に故障が生じる可能性があると考えられる。この為、圧縮機１１の吐出冷媒が過熱度を有していない場合は、液バック条件を満たすと判定される。

第２実施形態では、高圧センサ７２ｄで検出された実測値を用いて、液バック条件を満たすか否かが判定される為、液バックに起因する圧縮機１１の故障を確実に抑制することができる。

続いて、第２実施形態に係るステップＳ２０の液バック抑制制御について説明する。第２実施形態における液バック抑制制御では、制御装置７０は、第１実施形態と同様に、圧縮機１１の吐出口側における冷媒が過熱度を有する状態になるまで、第２膨張弁１４ｂの絞り開度を小さくする。この点については、第１実施形態と同様である為、再度の説明は省略する。

ここで、第１実施形態に係る液バック抑制制御では、室内蒸発器１５の冷却負荷に応じて定められた目標低圧圧力Ｐｌｏと、チラー側圧力センサ７２ｅにより検出される検出結果の差を用いて、第２膨張弁１４ｂの絞り開度が調整されている。

一方、第２実施形態に係る液バック抑制制御では、室内蒸発器１５の冷却負荷に応じて定められた目標過熱度と、高圧センサ７２ｄで検出される圧縮機１１の吐出側の冷媒温度との差を用いて、第２膨張弁１４ｂの絞り開度が調整される。

具体的には、制御装置７０は、室内蒸発器１５における冷却負荷に応じて、圧縮機１１の吐出口側の冷媒温度の目標値として目標過熱度Ｓｈｏを決定する。室内蒸発器１５における冷却負荷は、上述した第１実施形態と同様の手法で特定される。

目標過熱度Ｓｈｏを決定する際には、特定した室内蒸発器１５における冷却負荷と、目標過熱度Ｓｈｏ決定用の制御テーブルを用いて、目標過熱度Ｓｈｏを決定する。図１０に示すように、目標過熱度Ｓｈｏ決定用の制御テーブルには、室内蒸発器１５における冷却負荷に対して、複数種類の目標過熱度Ｓｈｏが対応付けられている。

制御テーブルに対応付けられている目標過熱度Ｓｈｏは、Ｓｈｏａ、Ｓｈｏｂ、Ｓｈｏｃの３種類であり、Ｓｈｏａが最も小さな値を示している。そして、Ｓｈｏｃが最も大きな値を示しており、ＳｈｏｂがＳｈｏａよりも大きく、Ｓｈｏｃよりも小さな値を示している。図１０に示す制御テーブルにおいては、室内蒸発器１５における冷却負荷が大きい程、大きな値の目標過熱度Ｓｈｏとなるように対応付けられている。

そして、制御装置７０は、高圧センサ７２ｄの検出結果と、図１０に示す制御テーブルを用いて決定された目標過熱度Ｓｈｏとの差を用いたフィードバック制御によって、第２膨張弁１４ｂの絞り開度を調整する。この時、第２膨張弁１４ｂの絞り開度は、高圧センサ７２ｄで検出される圧縮機１１の吐出冷媒の過熱度の値が目標過熱度Ｓｈｏに近づくように調整される。

第２実施形態では、高圧センサ７２ｄで検出された実測値を用いて定められた目標過熱度Ｓｈｏに近づくように、第２膨張弁１４ｂの絞り開度に関するフィードバック制御が行われる。この為、冷凍サイクル装置１０は、室内蒸発器１５及びチラー１６の冷却能力を、現在の状況に応じて適切に調整することができる。

以上説明したように、第２実施形態に係る冷凍サイクル装置１０によれば、圧縮機１１の吐出口側の冷媒過熱度を用いた制御態様に変更した場合でも、上述した第１実施形態と共通の構成及び作動から奏される作用効果を、第１実施形態と同様に得ることができる。

又、第２実施形態では、圧縮機１１の吐出冷媒の状態を実際に検出した結果を用いて、液バック条件に係る判定や、第２膨張弁１４ｂの絞り開度の制御を行っている。この為、実際に液バックに起因する圧縮機１１の故障が発生しそうな場合に、確実に圧縮機１１の故障を抑制することができる。

（第３実施形態）
続いて、上述した実施形態と異なる第３実施形態に関し、図１１を参照して説明する。第３実施形態では、図４に示す制御プログラムにおけるステップＳ１０、ステップＳ２０の処理内容が上述した実施形態と相違している。車両用空調装置１、冷凍サイクル装置１０、高温側熱媒体回路２０、低温側熱媒体回路４０、機器用熱媒体回路５０、室内空調ユニット６０の基本構成等については、上述した実施形態と同様である為、再度の説明を省略する。

第３実施形態においても、制御装置７０は、室内蒸発器１５及びチラー１６を介して冷媒が循環する運転モードにおいて、図４に示す制御プログラムを実行する。第３実施形態のステップＳ１０では、制御装置７０は、液バック条件として、室内蒸発器１５における必要冷媒流量が冷凍機油の滞留を抑制する為の基準流量以下であるか否かを判断する。

必要冷媒流量は、室内蒸発器１５が送風空気から除湿する為に必要な冷媒流量を意味しており、内気温センサ７２ａ、外気温センサ７２ｂ、蒸発器温度センサ７２ｆ、内外気切替装置６３の作動態様、送風機６２の送風量等を用いて推定することができる。基準流量とは、圧縮機１１の残存オイル量が最低オイル量Ｖｏｌを確保する為に必要な冷媒流量として定められる。

必要冷媒流量が基準流量以下である場合、圧縮機１１に対して液バックする冷媒の量が過剰であると判定し、ステップＳ２０に処理を進める。一方、必要冷媒流量が基準流量よりも大きい場合には、ステップＳ３０に処理を進める。ステップＳ３０の処理内容は、上述した実施形態と同様である為、再度の説明は省略する。

第３実施形態に係るステップＳ２０では、液バックに起因する圧縮機１１の故障（例えば、液圧縮による圧縮機構の故障）を抑制する為の液バック抑制制御として、圧縮機１１の冷媒吐出能力の下限値（即ち、最低回転数）を調整する制御を行う。ステップＳ２０を実行する制御装置７０は、第３実施形態に係る吐出能力制御部７０ｄを構成する。

尚、圧縮機１１の最低回転数を設定することで、圧縮機１１の冷媒吐出能力を制御する上で、最低回転数よりも低い状態にはならないことを意味する。換言すると、圧縮機１１の冷媒吐出能力を制御する上で、最低回転数よりも大きな冷媒吐出能力であれば、要求される冷却能力等に応じて適宜変更することができる。

具体的に、ステップＳ２０の液バック抑制制御では、制御装置７０は、室内蒸発器１５の出口側の冷媒圧力とチラー１６の出口側の冷媒圧力のうち低い方の冷媒圧力を用いて、圧縮機１１の最低回転数を設定する。

ここで、車両用空調装置１の冷凍サイクル装置１０では、熱媒体冷媒熱交換器１２から流出した冷媒の流れに対して、室内蒸発器１５及びチラー１６が並列に接続されている。又、室内蒸発器１５の冷媒出口側には、蒸発圧力調整弁１７が配置されている。この為、第３実施形態では、室内蒸発器１５の出口側の冷媒圧力とチラー１６の出口側の冷媒圧力のうち低い方の冷媒圧力は、チラー１６の出口側の冷媒圧力となり、チラー側圧力センサ７２ｅで検出することができる。

従って、第３実施形態に係るステップＳ２０では、制御装置７０は、チラー側圧力センサ７２ｅで検出されるチラー１６の出口側の冷媒圧力と、図１１に示す制御マップとを参照して、圧縮機１１の最低回転数を定める。図１１に示す制御マップでは、圧縮機１１の最低回転数は、圧縮機１１からの吐出冷媒の乾き度が基準値Ｋｐ以上になるように定められており、チラー１６の出口側の冷媒圧力が高いほど、圧縮機１１の最低回転数が小さくなる傾向を示している。

第３実施形態に係る液バック抑制制御においては、チラー側圧力センサ７２ｅで検出されるチラー１６の出口側における冷媒圧力が低い程、圧縮機１１の最低回転数が高くなるように定められる。これにより、圧縮機１１の冷媒吐出能力としては、全体として高くなる。

この時の運転モードは、室内蒸発器１５及びチラー１６を介して冷媒が循環する運転モードであり、室内蒸発器１５の出口側には、蒸発圧力調整弁１７が配置されている。この為、圧縮機１１の最低回転数の設定によって冷媒吐出能力が増加すると、室内蒸発器１５側の冷媒流量はほとんど変化せず、チラー１６側の冷媒流量が増加することになる。

ここで、圧縮機１１に対する吸入冷媒のエンタルピは、室内蒸発器１５からの流出冷媒のエンタルピと、チラー１６からの流出冷媒のエンタルピを用いて表すことができる。上述したように、液バック抑制制御によって、圧縮機１１の冷媒吐出能力が増加すると、室内蒸発器１５側の冷媒流量はほとんど変化せず、チラー１６側の冷媒流量が増加する。従って、圧縮機１１に対する吸入冷媒のエンタルピは、チラー１６からの流出冷媒のエンタルピに近づき、圧縮機１１からの吐出冷媒のエンタルピが増加することになる。

圧力－エンタルピ線図において、圧力が低いほど、エンタルピに対する等エントロピー線の傾きが小さくなることが知られている。これにより、第３実施形態に係る液バック抑制制御にて、チラー１６の出口側の冷媒圧力に応じて、圧縮機１１の最低回転数を調整することで、圧縮機１１の吐出冷媒が過熱度を有する状態にすることができ、圧縮機１１に対する液バックを抑制できる。

以上説明したように、第３実施形態に係る冷凍サイクル装置１０によれば、圧縮機１１の最低回転数を用いた制御態様に変更した場合でも、上述した実施形態と共通の構成及び作動から奏される作用効果を、上述した実施形態と同様に得ることができる。

尚、第３実施形態におけるステップＳ１０については、液バック条件として、室内蒸発器１５における必要冷媒流量が冷凍機油の滞留を抑制する為の基準流量以下であるか否かを判断していたが、この態様に限定されるものではない。液バック条件として、上述した実施形態と同様の条件を採用することも可能である。

（他の実施形態）
以上、実施形態に基づき本発明を説明したが、本発明は上述した実施形態に何ら限定されるものではない。即ち、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改良変更が可能である。例えば、上述した各実施形態を適宜組み合わせても良いし、上述した実施形態を種々変形することも可能である。

（１）上述した実施形態において、冷凍サイクル装置１０としては、第１蒸発器、第２蒸発器の２つを備えた構成であったが、この態様に限定されるものではない。冷凍サイクル装置１０に配置される複数の蒸発器として、例えば、３つ以上の蒸発器を並列に接続した構成を採用することも可能である。

室内蒸発器１５、チラー１６に加えて、補助蒸発器１８を配置する構成としては、図１２に示すように、室内蒸発器１５に対して補助蒸発器１８を並列に接続した構成を採用することができる。この場合、補助蒸発器１８の冷媒入口側は、第１膨張弁１４ａの流出口から分岐するように接続され、補助蒸発器１８の冷媒出口側は、室内蒸発器１５の流出冷媒の流れと合流した後、蒸発圧力調整弁１７の冷媒入口側に流入するように接続されることが望ましい。

又、図１３に示すように、チラー１６に対して補助蒸発器１８を並列に接続した構成を採用することも可能である。この場合、補助蒸発器１８の冷媒入口側は、第２膨張弁１４ｂの流出口から分岐するように接続され、補助蒸発器１８の冷媒出口側は、合流部１３ｂの上流にて、チラー１６からの流出冷媒の流れと合流するように接続されることが望ましい。

（２）又、上述した実施形態では、冷凍サイクル装置１０、高温側熱媒体回路２０、低温側熱媒体回路４０、機器用熱媒体回路５０を含む車両用空調装置１に対して、本発明を適用しているが、この態様に限定されるものでない。本発明は、少なくとも、冷凍サイクル装置１０及び制御装置７０を有していれば、種々の構成に適用することができる。

（３）上述した実施形態において、本発明が適用される運転モードの具体例として、冷房冷却モードを挙げていたが、この態様に限定されるものではない。室内蒸発器１５及びチラー１６に対して冷媒を流通させると共に、室内蒸発器１５に対する冷媒流量に関し、冷凍機油の滞留を抑制可能な流量を確保した運転モードであれば、種々の態様を採用することができ、除湿暖房冷却モードに適用することも可能である。

（４）上述した実施形態では、第１蒸発器の一例として室内蒸発器１５を採用し、第２蒸発器の一例としてチラー１６を採用した例について説明したが、この態様に限定されるものではない。冷凍サイクル装置１０に第１蒸発器、第２蒸発器が配置された構成であれば、種々の態様に本発明を適用することができる。例えば、第１蒸発器、第２蒸発器にて冷却される冷却対象が、上述した実施形態における送風空気や熱媒体と相違させることも可能である。

又、第１蒸発器、第２蒸発器の配置位置が大きく異なっている構成を採用することも可能である。例えば、第１蒸発器が車両前方側の空調用に配置され、第２蒸発器が車両後方側の空調用に配置されている場合などを挙げることができる。

（５）又、上述した実施形態では、凝縮器として、熱媒体冷媒熱交換器１２を採用した例を挙げたが、この態様に限定されるものではない。凝縮器として、高圧冷媒の有する熱を放熱して、冷媒を凝縮させることができればよく、例えば、高圧冷媒の熱を送風空気に放熱させて、冷媒を凝縮する室内凝縮器を採用することもできる。

１ 車両用空調装置
１１ 圧縮機
１４ａ 第１膨張弁
１４ｂ 第２膨張弁
１５ 室内蒸発器
１６ チラー
１７ 蒸発圧力調整弁
７０ 制御装置
７０ｂ 判定部
７０ｃ 減圧制御部

Claims (10)

1. 冷凍機油を含む冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、
   前記圧縮機から吐出された冷媒を凝縮させる凝縮器（１２）と、
   前記凝縮器から流出した冷媒を分岐させる分岐部（１３ａ）と、
   前記分岐部における流出口の一方から流出した冷媒を減圧させる第１減圧部（１４ａ）と、
   前記第１減圧部から流出した冷媒を蒸発させる第１蒸発器（１５）と、
   前記分岐部における流出口の他方から流出した冷媒を減圧させる第２減圧部（１４ｂ）と、
   前記第２減圧部から流出した冷媒を蒸発させる第２蒸発器（１６）と、
   前記第１蒸発器から流出した冷媒と、前記第２蒸発器から流出した冷媒を合流させて、前記圧縮機へ導く合流部（１３ｂ）と、
   前記第１減圧部及び前記第２減圧部の作動を制御する制御部（７０）と、を有し、
   前記制御部は、
   前記第１蒸発器及び前記第２蒸発器に対して冷媒を流通させると共に、前記第１蒸発器を流通する冷媒流量を、前記冷凍機油の滞留を抑制する為の基準流量以上とする運転モードにおいて、前記圧縮機に対して液相冷媒が流入する液バックに関する液バック条件を満たすか否かを判定する判定部（７０ｂ）と、
   前記判定部にて前記液バック条件を満たすと判定された場合に、前記圧縮機から吐出される冷媒が過熱度を有するまで、前記第２蒸発器の流出口における冷媒圧力を下げるように、前記第２減圧部の作動を制御する減圧制御部（７０ｃ）と、を有する冷凍サイクル装置。
2. 前記第１蒸発器の流出口と前記合流部の間に配置され、前記第１蒸発器から流出した冷媒を減圧して前記第１蒸発器における冷媒蒸発圧力を調整する蒸発圧力調整弁（１７）と、を有している請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
3. 前記判定部（７０ｂ）は、前記第１蒸発器（１５）における冷却負荷が基準（ＫＬ）よりも小さい場合に、前記液バック条件を満たすと判定する請求項１又は２に記載の冷凍サイクル装置。
4. 前記第２蒸発器（１６）の流出口側における冷媒圧力を検出する冷媒圧力検出部（７２ｅ）を有し、
   前記減圧制御部（７０ｃ）は、前記判定部（７０ｂ）にて前記液バック条件を満たすと判定された場合に、前記第１蒸発器（１５）における冷却負荷から決定された目標圧力と、前記冷媒圧力検出部で検出された冷媒圧力との差に応じて、前記冷媒圧力が前記目標圧力に近づくように前記第２減圧部（１４ｂ）の開度を制御する請求項１ないし３の何れか１つに記載の冷凍サイクル装置。
5. 前記圧縮機から吐出された冷媒の温度を検出する高圧側温度検出部（７２ｄ）を有し、
   前記判定部（７０ｂ）は、前記高圧側温度検出部の検出結果にて、前記圧縮機から吐出される冷媒が過熱度を有していない場合に、前記液バック条件を満たすと判定する請求項１又は２に記載の冷凍サイクル装置。
6. 前記減圧制御部（７０ｃ）は、前記判定部（７０ｂ）にて前記液バック条件を満たすと判定された場合に、前記第１蒸発器（１５）における冷却負荷から決定される目標過熱度と、前記高圧側温度検出部で検出された冷媒の過熱度との差に応じて、冷媒の過熱度が前記目標過熱度に近づくように前記第２減圧部（１４ｂ）の開度を制御する請求項５に記載の冷凍サイクル装置。
7. 冷凍機油を含む冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、
   前記圧縮機から吐出された冷媒を凝縮させる凝縮器（１２）と、
   前記凝縮器から流出した冷媒を分岐させる分岐部（１３ａ）と、
   前記分岐部における流出口の一方から流出した冷媒を減圧させる第１減圧部（１４ａ）と、
   前記第１減圧部から流出した冷媒を蒸発させる第１蒸発器（１５）と、
   前記分岐部における流出口の他方から流出した冷媒を減圧させる第２減圧部（１４ｂ）と、
   前記第２減圧部から流出した冷媒を蒸発させる第２蒸発器（１６）と、
   前記第１蒸発器から流出した冷媒と、前記第２蒸発器から流出した冷媒を合流させて、前記圧縮機へ導く合流部（１３ｂ）と、
   前記圧縮機の作動を制御する制御部（７０）と、を有し、
   前記制御部は、
   前記第１蒸発器及び前記第２蒸発器に対して冷媒を流通させると共に、前記第１蒸発器を流通する冷媒流量を、前記冷凍機油の滞留を抑制する為の基準流量以上とする運転モードにおいて、前記圧縮機に対して液相冷媒が流入する液バックに関する液バック条件を満たすか否かを判定する判定部（７０ｂ）と、
   前記判定部にて前記液バック条件を満たすと判定された場合に、前記圧縮機から吐出される冷媒が過熱度を有するまで、前記第２蒸発器の流出口における冷媒圧力を下げるように、前記圧縮機の作動を制御する吐出能力制御部（７０ｄ）と、を有する冷凍サイクル装置。
8. 前記第１蒸発器の流出口と前記合流部の間に配置され、前記第１蒸発器から流出した冷媒を減圧して前記第１蒸発器における冷媒蒸発圧力を調整する蒸発圧力調整弁（１７）と、を有している請求項７に記載の冷凍サイクル装置。
9. 前記判定部（７０ｂ）は、前記第１蒸発器（１５）における冷却負荷が基準（ＫＬ）よりも小さい場合に、前記液バック条件を満たすと判定する請求項７又は８に記載の冷凍サイクル装置。
10. 前記吐出能力制御部（７０ｄ）は、前記判定部（７０ｂ）にて前記液バック条件を満たすと判定された場合に、前記第１蒸発器（１５）の流出口側における冷媒圧力及び前記第２蒸発器（１６）の流出口側における冷媒圧力のうち何れか低い方の冷媒圧力に応じて、前記圧縮機から吐出される冷媒が過熱度を有するように、前記圧縮機の冷媒吐出能力を制御する請求項７ないし９の何れか１つに記載の冷凍サイクル装置。

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