JP2021532286A - パネル又はポールを製造するための湿式方法、前記方法によって製造された製品、及び前記方法によって製造された製品の使用 - Google Patents

Abstract

以下を含む、ボード又はマットを製造する方法：−無機繊維及びセルロース繊維を含む固形分を有する液体スラリーを作製すること、−少なくとも１つの有孔要素上、好ましくは移動している有孔要素上に、前記スラリーからウェブを作製すること、−前記ウェブから水を抽出すること、及び−前記ウェブを乾燥させて製品を作ることここで、前記方法は、以下を特徴とする：−前記無機繊維及び前記セルロース繊維を含むスラリーのｐＨが、２〜６の範囲にあること、並びに−前記セルロース繊維のＩＳＯ ５２６７によるＳｃｈｏｐｐｅｒ−Ｒｉｅｇｌｅｒ指数が、５０以上である。

Description

本発明は、湿式処理によってボード又はマットを製造するための方法、この方法によって製造された製品、及びこの製品の使用に関する。

建築物及び産業施設の断熱に人工の鉱物繊維を使用することは、何十年も前から最先端の技術となっている。

鉱物繊維ボードの製造は、当業者に周知の２つの方法によって行うことができる。従来の方法、いわゆるエアレイド法は、それぞれＴＥＬ法若しくはＲＥＸ法とも呼ばれる内部又は外部遠心などの回転法、又はノズルブラスト法による溶融ガラス塊の繊維化から始まる。これらの方法は例えば、Ｕｌｌｍａｎｎ’ｓ Ｅｎｃｙｃｌｏｐｅｄｉａ ｏｆ Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ、Ｖｏｌ．Ａ１１，Ｆｉｂｅｒｓ，５．Ｓｙｎｔｈｅｔｉｃ Ｉｎｏｒｇａｎｉｃに記載されている。

それらの方法は、移動している有孔要素に向かう空気の流れ、繊維含有ガス流に任意に添加される他の化合物、例えばバインダーと一緒に同伴される繊維の一次形成によって定義され、フェルトを形成する。このフェルトを通常、乾燥又は硬化工程を含む方法により、更に処理して、マット又はボードを形成する。

これらの形成方法の特徴は、繊維で形成されたマット又はボードの本質的に層状の配向であり、前記繊維は、主として水平方向に配向されている。製品の意図される用途に応じて、この層状配向は、いくつかの特性、特に耐熱性のためには有益であり得るが、その一方で、目標とされる主な特性が圧縮抵抗又は引裂き強度などの機械的性能である場合には、あまり望ましくない。

エアレイド法から生じる製品のこの欠点を克服するために、例えば、乾燥又は硬化の前にフェルト中の繊維を再配向させることによって、機械的性能を増大させるための様々な提案がなされている。

機械的性質に敏感な用途の分野の一つに、真空断熱パネルのコア材料としての鉱物繊維ボード又はマット要素の使用がある。真空引きされる気密箔材料にコア材料が埋め込まれているため、真空断熱パネルの耐用年数の全期間中、コア材料は、大気圧に耐えなければならない。全体密度を増加させることによって、又はバインダー含有率を増加させることによって、機械的性能を増大させることができるが、第１の選択肢は、高い重量及び材料の必要性のために敬遠されており、一方、後者の選択肢は、バインダーが分解し、これによって、真空を悪化させ、その結果、内部圧力を増加させる可能性があるという欠点を有する。その結果、真空断熱パネルの耐用年数が有意に影響を受けることがある。

代替として、機械的特性に対する高い要求を有する製品は、湿式法によって製造してもよい。湿式法は、エアレイド形成の繊維が収集され、更に処理される液体中に懸濁されるという点で、エアレイド形成とは異なる。

国際公開第００／７０１４７号パンフレットは、無機繊維及びセルロース繊維を含む固形分を有するスラリーを作製すること、その後、少なくとも１つの運動している有孔要素に、スラリーからウェブを作製することを含む、ボード又はマットを製造する方法を開示している。水は、ウェブから抽出され、ウェブは、ウェブに高温空気を通すことによって乾燥される。この方法の目的は、特にリサイクルされたガラス繊維、鉱物繊維、ロックウール又は他の無機繊維をインプット繊維として使用する鉱物繊維ボードの製造を可能にする方法を提供することであり、この鉱物繊維ボードは、エアレイド法で製造されたボードと比較して向上した均一性及び圧縮強度を有する。アラミド、熱可塑性及びセルロース繊維などの他の繊維を鉱物繊維に添加してもよい。国際公開第００／７０１４７号パンフレットに従って製造された製品は、ほとんどの場合、バインダーを含むが、この方法は、バインダーを含まない製品の製造を可能にする。

しかしながら、高い機械的性質、特に圧縮強度及び／又は引張強度を有する鉱物繊維ベースの製品を、このような性質を要求する用途、特に真空断熱パネル用のコア材料、例えばフィルター材料、特に濾紙又は電池セパレーターの用途のために提供することには、依然として関心が存在する。

この目的は、以下を含む、ボード又はマットを製造する方法によって達成される：
−無機繊維及びセルロース繊維を含む固形分を有する液体スラリーを作製すること、
−少なくとも１つの有孔要素、好ましくは運動している有孔要素に、スラリーからウェブを作製すること、
−ウェブから水を抽出すること、並びに
−ウェブを乾燥させて製品を作ること
ここで、前記方法は、以下を特徴とする：
−無機繊維及びセルロース繊維を含むスラリーのｐＨが、２〜６の範囲にあること、並びに
−セルロース繊維のＩＳＯ ５２６７によるＳｃｈｏｐｐｅｒ−Ｒｉｅｇｌｅｒ指数が、５０以上である。

この方法によって製造された製品もこの目的を達成する。使用に関して、この目的は、真空断熱パネルのコア材料として、又はフィルター材料として、特に濾紙として、又は電池セパレーターとして、前記製品を使用することによって達成される。

本発明は特に、以下の工程を含む、ボード又はマットを製造する方法に関する：
−無機繊維及びセルロース繊維を含む固形分を有するスラリーを作製すること、
−少なくとも１つの有孔要素、好ましくは運動している有孔要素に、スラリーからウェブを作製すること、
−ウェブから水を抽出すること、並びに
−ウェブを乾燥させて製品を作ること
ここで、無機繊維及びセルロース繊維を含むスラリーのｐＨは、２〜６のｐＨ範囲であり、かつ
前記セルロース繊維が、ＩＳＯ ５２６７による５０以上のＳｃｈｏｐｐｅｒ−Ｒｉｅｇｌｅｒ指数を有する。

（原文に記載なし）

ウェブは、任意の厚さを有することができ、これによれば、紙と同程度に薄くすることができる。所望の厚さの製品を製造するためには、折り畳み、積み重ね等の公知の方法によって複数のウェブ層を互いの上に積層する工程を予見することが必要であり得る。

ＩＳＯ ５２６７に従って決定されるＳｃｈｏｐｐｅｒ−Ｒｉｅｇｌｅｒ（ショッパー・リーグラ）指数は、叩解指数（ろ水度）を決定するための尺度である。叩解は、中でも、マクロフィブリルの遊離による繊維壁の解繊を可能にし、これは、最終製品においてより多くの繊維間接続を生じさせる。このような繊維間接続の発生は、最終製品の機械的性質を増加させる。

本発明者らは、方法が特定の範囲のセルロース繊維で行われている場合に、圧縮強度及び／又は引張強度が実質的に増加することを認識している。この増加は、セルロース繊維間の水素結合の形成によるものである。

叩解されたセルロース繊維は、ＩＳＯ ５２６７によるＳｃｈｏｐｐｅｒ−Ｒｉｅｇｌｅｒ指数が６０以上、及び／又はＩＳＯ ５２６７によるＳｃｈｏｐｐｅｒ−Ｒｉｅｇｌｅｒ指数が１００以上であることが好ましい。

ｐＨ値は、３〜５、特に３〜４の範囲にあることが好ましい。過度の酸性条件は、圧縮強度の低下を示したが、有利な効果は、ｐＨ値が中性に近づくにつれて低下する。

好ましくは、ｐＨ値は、硫酸又は塩酸などの３以下の酸解離定数ｐＫａを有する強酸によって調節する。

本発明の好ましい実施形態では、無機繊維は、ミネラルウール繊維、すなわちグラスウール繊維、ストーンウール繊維又はスラグウール繊維から選択され、好ましくは回転法又はノズルブラスト法によって製造される。これらの繊維は、低コストで大量に入手可能である。

無機繊維のマイクロネアは、２０リットル／分以下、好ましくは１２リットル／分以下、特に８リットル／分以下であることが好ましい。

これにより、マイクロネアは、国際公開第２００３／０９８２０９号パンフレットに記載されている公知の技術に従って測定される。この特許出願は実際に、繊度指数を測定するための装置を含む、繊維の繊度指数を判定するための装置に関する。前記繊度指数を測定するための装置は、一方では複数の繊維から構成される試料を受け入れるように設計された測定セルに接続されている少なくとも１つの第１のオリフィス、及び他方では前記試料の両側に位置する、差圧を測定するための装置に接続された第２のオリフィスを有する。前記差圧を測定するための装置は、流体流生成装置に接続されるように設計され、繊度指数を測定するための装置は、前記セルを通過する流体のための少なくとも１つの体積流量計を含むことを特徴とする。この装置は、「マイクロネア」値とリットル／分（リットル／分）との間の対応関係を提供する。

低い繊維指数、すなわち低いマイクロネア値は、多数の比較的薄い微細な繊維を意味する。微細繊維の使用は、高い機械的圧縮強度及び改善されたラムダ性能を有する製品を提供するために有益である。

好ましくは、セルロース繊維は、パルプ繊維、特に、トウヒ、マツ、モミ、ラーチ、及びヘムロックなどの針葉樹の木材パルプ、並びにユーカリ、アスペン、及びカバノキなどの広葉樹の木材パルプである。パルプを製造するために適用されるパルプ化処理は、機械パルプ、サーモメカニカルパルプ（ＴＭＰ）、ケミサーモメカニカルパルプ（ＣＴＭＰ）、ケミカルパルプ（クラフト、亜硫酸塩及びオルガノソルブ）、リサイクルパルプなどの標準的なパルプ化処理であり得る。クラフトパルプ、特に、トウヒ、マツ、モミ、ラーチ、及びヘムロックなどの針葉樹、並びにユーカリ、アスペン、及びカバノキなどの広葉樹からの化学漂白クラフト木材パルプを使用することが特に好ましい。異なるパルプは、単独で、又は様々な混合物で使用することができる。

特に好ましいのは、ユーカリ繊維の漂白クラフトパルプの使用である。この材料は、低コストで大量に国際市場で入手可能である。

セルロース繊維は、０．２ｍｍ〜５ｍｍの算術平均長さ及び１０μｍ〜７０μｍの算術平均直径を有することが好ましい。

形態上のパラメータの長さ及び直径は、長さが２００μｍ〜１０ｍｍの範囲にあり、直径が５μｍ〜７５μｍにある要素を繊維として定義する測定方法により、機器ＭｏｒＦｉ（Ｔｅｃｈｐａｐ、Ｇｒｅｎｏｂｌｅ、Ｆｒａｎｃｅ）を測定装置として使用して測定される。微細部分は、長さ２００μｍ未満及び／又は幅５μｍ未満の要素からなる。

測定原理は、ＣＣＤカメラを用いて流体中の繊維懸濁液の画像を撮影すること、及び物体の形態を判定するための特定のソフトウェアを用いて画像を処理することを含む。これによれば、測定は、懸濁された繊維、すなわちパルプ化された材料に対して行われる。平均は、分析された少なくとも５０００本の繊維のサンプルから計算される。

叩解されたセルロース繊維は、繊維壁の外面に見えるマクロフィブリルの存在を特徴とする。マクロフィブリル含有率の測定値は、以下のように定義される：

マクロフィブリル含有率は、０．１％〜１．５％であることが特に好ましい（上記定義による少なくとも３００本の繊維の評価に基づく）。

微細繊維含有率は、５〜８０％であることが更に好ましい。これによれば、微細繊維含有率は、以下の式によって定義される：

好ましくは、無機繊維の割合は、９０％以上であり、セルロース繊維の割合は、０％超１０％以下である。特に好ましい実施形態では、無機繊維の割合は、９２〜９８％であり、かつセルロース繊維の割合は、２〜８％である。特に、無機繊維の割合は、９４〜９８％であり、かつセルロース繊維の割合は、２〜６％であることが好ましい。これらの％値は、スラリー中の固形分の重量を指す。

好ましくは、スラリーの固体物質の形成に寄与する他の化合物の割合は、固形分の３重量％以下である。そのような他の非バインダー化合物は例えば、乳白剤、充填剤、染料などであってもよい。

スラリーは、いかなる追加のバインダーも含まないことが更に好ましい。無機繊維とセルロース繊維との相乗的相互作用により、十分な機械的特性が提供され、これにより、向上した機械的特性を得るためのバインダーの使用を回避することが可能になる。更に、バインダーを含まない製品は、真空断熱パネル用のガスを排出しない／劣化しないコア材料としての使用など、様々な特定の用途に興味深い。

機械的特性についての特定の要件の場合、スラリーは、バインダーを含んでもよく、バインダーは、特に、バインダー固体物質を含まないスラリーの固形分１００重量部に対して、バインダー固体物質４重量部以下の質量関係で添加されてもよい。

また、上述した製造プロセスに従って製造された製品に対しても、特別な保護が要求される。

好ましい実施形態では、１バールの圧縮に曝された製品の原料密度が２５０ｋｇ／ｍ^３以下、好ましくは２００ｋｇ／ｍ^３以下、最も好ましくは１８０ｋｇ／ｍ^３以下である。

好ましくは、１バールの圧縮に曝された製品の全体密度の増大が、２５０Ｐａの圧縮に曝された製品の全体密度の１５０％未満、特に１００％未満である。結果として、本製品は、この特定の用途の標準条件に曝されたときの機械的圧縮強度により、真空断熱パネルのコア材料としての使用に適している。

結果として、本製品はこの特定の用途の標準条件に曝されたときの機械的圧縮強度により、真空断熱パネルのコア材料としての使用に適している。

圧縮率測定は、例えばＢｕｃｈｅｌ−Ｖａｎ Ｄｅｒ Ｋｏｒｐｕｔプレスなどの、５ｋＮの測定セルを備えた剛体プラテン試験機で行われる。試験中のプラテンの速度は、１．４ｃｍ／分であり、選択された測定範囲は、０〜５０００Ｎである。２５０Ｐａでの厚さ（ＩＳＯ ２９４６６：２００８）は、別個の装置を用いて測定する。圧力を受ける表面は、１０×１０ｃｍ^２である。この測定値は、圧縮率の算出に用いた基準厚さに相当する。２５０Ｐａでの厚さが測定されると、マットを圧縮するように上昇する底ボード上に１０ｃｍの半径のディスクが置かれる。装置の上方に配置されたセンサーは、上部プレート上で検出された力を測定する。この実験の間、力が１バール（直径２０ｃｍの試験片では３１４０Ｎ）の圧力に対応する値に達したときに圧縮を停止し、直ちに厚さを測定する。圧力を３０秒間維持する。次いで、底ボードを下げ、マットを５分間解放し、その後、圧縮手順を繰り返す。圧縮試験を実施するのに十分な厚さ（約１０ｍｍ）を得るために、半径１０ｃｍの複数の試験片を積み重ねる。

実際の実験は、５分間の圧力開放後の厚さが長期間にわたって実質的に一定のままであることを示している。実用上の理由から、厚さのデータは、試験された実施形態について全体密度に変換してい。

好ましい実施形態において、製品の引張強度指数は、少なくとも１．５Ｎｍ／ｇ、好ましくは少なくとも２．０Ｎｍ／ｇ、最も好ましくは少なくとも２．５Ｎｍ／ｇであり、それによって、可動有孔ベルトを使用する動的製造法の場合の引張強度指数は、走行方向に測定される。

静的製造法の場合、引張強度指数は、配向の大きな影響を示さない。この場合、引張強度指数は、両方向の引張強度指数のうちの低い方である。

その結果、製品はフィルター材料、特に濾紙ー又は電池セパレーターとして使用するのに適しており、いずれの用途も引張強度特性の増加を必要とする。

引張強度指数（ＴＳＩ）は、以下のようにして決定される：

引っ張り試料（１５０ｍｍ×２０ｍｍ）を、（エッジ効果を制限するために）カッターを使用して、走行方向、並びに作られたマット又はシートの交差方向で切断する。走行方向は、装置の製造方向を表し、この方向は、ほとんどの場合、繊維の優先的な配向を示す。交差方向は、走行方向に対して垂直に位置している。

次いで、これらのサンプルを、標準的な張力測定機器、例えば、Ｂｌｕｅｈｉｌｌ取得ソフトウェアに接続されたＩＮＳＴＲＯＮ装置を使用して、１０ｍｍ／分の一定速度で試験する。２ｋＮの範囲のセンサーの引張強度試験のための通常のフォースセルを、最大容量１０Ｎのフォースセルに置き換えて、約１Ｎの大きさで試験された試料の典型的な破断力に適合させる。

引張強度指数は、以下の式を用いて、直接比較するための試験試料の破断時の引張強度値（Ｎで表す）を、幅（２０ｍｍ）、すなわち試験試料の引裂力に対する垂直方向の伸長、及び坪量（ｇ／ｍ^２で表す）で正規化して算出する：

本発明は、有利な実施形態の説明からより詳細に理解される筈である。

〈本発明による試料及び比較試料の作製〉
ブラジルのＣｅｎｉｂｒａによって市販されているユーカリをベースとする漂白クラフトパルプを、セルロース繊維化合物の原料として使用している。

第１の工程では、ＩＳＯ ５２６４に従って、叩解機器ＰＦＩで漂白クラフトパルプを更に前処理し、叩解している。叩解指数、すなわちＳｃｈｏｐｐｅｒ−Ｒｉｅｇｌｅｒ指数を、原料パルプ及び叩解パルプの両方について判定した。この指数を、ＩＳＯ ５２６７に従って正規化する。漂白クラフトパルプの叩解は、第１の叩解パルプについては４０＋／−５、第２の叩解パルプについては７０＋／−５のＳｃｈｏｐｐｅｒ−Ｒｉｅｇｌｅｒ指数を得ることを目的とする。

表１は、原料漂白クラフトパルプ及び叩解プロセス後の漂白クラフトパルプの形態学的パラメータを示す。

引張強度指数へのＳｃｈｏｐｐｅｒ−Ｒｉｅｇｌｅｒ指数の影響を評価するために、それぞれ８３及び８５のＳｃｈｏｐｐｅｒ−Ｒｉｅｇｌｅｒ指数を有する２つの更なる叩解パルプ３及び４を同様に作製した。

２つの異なるガラス繊維、すなわち、それぞれ１８リットル／分及び４リットル／分のマイクロネアを有する繊維１及び繊維２を提供した。

繊維１及び繊維２をそれぞれ含む液体スラリー、及び叩解ユーカリパルプを作製し、滴定によりｐＨ値３に調整し、動的処理を用いてマットに加工する。追加のバインダーは、添加していない。懸濁液を、回転しているウェブ上に形成した水の壁に噴射して、製紙機械又は浸漬成形機の重要な特徴である配向効果を再現する。動的形成には、繊維がドラムの回転方向、すなわち走行方向に向く異方性ネットワークを作る効果がある。繊維のこの配向は、シートの方向とその垂直な交差方向との間の機械的強度の差をもたらす。このようにして作ったマットを、一定の質量が得られるまで、オーブン中で１３０℃の温度で乾燥させた。この方法は、ＶＩＰコア要素の乾燥後に坪量が４００ｇ／ｍ^３を有する試料を製造することを目的とし、一方、電池セパレーター紙の目標とする坪量は、乾燥後において３００ｇ／ｍ^３とした。

〈圧縮強度特性を改善した製品のサンプル〉
したがって、第１の試験では、異なるＳｃｈｏｐｐｅｒ−Ｒｉｅｇｌｅｒ指数を有する表１の３つのユーカリパルプを使用して、叩解ユーカリパルプの固形分の６重量％で繊維１を用いて、実施例を製造した。

圧縮率の測定は、上記のように５ｋＮの測定セルを備えたＢｕｃｈｅｌ−Ｖａｎ Ｄｅｒ Ｋｏｒｐｕｔプレスを用いて行った。

表２は、マットの圧縮率の測定値から計算した、スラリーパラメーター及びスラリーから製造されたマットの全体密度を列挙する。２５０Ｐａの荷重及び１バールの荷重での基準値について、全体密度を示す。

表２：スラリーパラメーター及びスラリーから製造されたマットの全体密度。

表は、Ｓｃｈｏｐｐｅｒ−Ｒｉｅｇｌｅｒ指数が製品の機械的性質に有意な影響を与えることを示している。約４０のＳＲ指数を有する叩解パルプを使用する場合、全体密度は、１バールの荷重で約２８０ｋｇ／ｍ^３まで増加する。未処理の未叩解原料では、この原料密度が約４８０ｋｇ／ｍ^３にさえ増加する。大気圧下で使用されているＶＩＰ（真空断熱パネル）要素について生じ得る２８０ｋｇ／ｍ^３の全体密度は、非常に高く、これにより、ＶＩＰ要素をより重くし、シーム溶接及び／又は気密被覆層の損傷のリスクを潜在的に増加させるので、受け入れられない。未処理のパルプで達成される原料密度は、ＶＩＰ要素のコア材料として使用するには著しく高すぎる。

実施例及び比較例は、ｐＨ調整なしで、又は６７の最も高いＳｃｈｏｐｐｅｒ−Ｒｉｅｇｌｅｒ指数を有する叩解ユーカリパルプ２を添加せずに、記載した工程と同様にして行った。調整なしの液体スラリーのｐＨ値は、約９であり、このｐＨ値は、使用されるガラス繊維のｐＨによって主に決定され、スラリーに添加したユーカリ繊維は、ｐＨ値にほとんど影響を及ぼさない。

一連の第１の試験と同様に、圧縮率測定は、上記のように５ｋＮの測定セルを備えたＢｕｃｈｅｌ−Ｖａｎ Ｄｅｒ Ｋｏｒｐｕｔプレスを用いて行った。表３は、スラリーパラメーター、及び第１の繊維を用いてスラリーから製造されたマットの、圧縮率の測定値から計算される全体密度のリストを示す。表２と同様に、２５０Ｐａの荷重に対する基準値及び１バールの荷重における値の両方を列挙している。

表４は、第２の繊維についての同じパラメータを列挙する。

表３：スラリーパラメーター及び第１の繊維を用いてスラリーから製造されたマットの全体密度

表４：スラリーパラメーター及び第２の繊維を用いてスラリーから製造されたマットの全体密度

比較例３及び４の場合、バインダーが存在しない繊維１の粗い構造のため、原料密度を測定することができなかった。圧力荷重に対して特定の機械的抵抗を与える繊維２のより微細な繊維分布は、全体密度の測定を可能とした。

提示した全体密度のデータは、荷重下の全体密度が、使用したパルプのＳｃｈｏｐｐｅｒ−Ｒｉｅｇｌｅｒ指数、マット作製中のスラリーのｐＨ値、及びセルロース繊維／パルプの量に依存することを実証している。特に興味深いのは、ＳＲ指数である（表２及び結果分析を参照されたい）。ｐＨ３からｐＨ９へのｐＨの増大は、同一の他のパラメーター（ガラス繊維の種類及びガラス繊維含有率、叩解パルプ含有率；例えば、実施例１から比較例７）についての荷重下での全体密度の増大をもたらす。この全体密度の増大は、少なくとも７０ｋｇ／ｍ^３であり、これは、実施例と比較して過剰な質量過剰である。

材料コストなどの他の利点に加えて、ＶＩＰ処理におけるコア材料の全体密度の減少は、主にコア排気のための時間の大幅な減少によるより速い動作を可能にし、かつ原則として、コア材料の熱伝導率の減少によるＶＩＰコア要素の改善された熱特性を可能にする。

直接比較すると、繊維１及び繊維２の両方について、マット作製中のスラリーのｐＨ値の変更の影響により、１バール未満の全体密度が改善される：
−比較例５と実施例１との比較では、２８２ｋｇ／ｍ^３から２２１ｋｇ／ｍ^３、すなわち約２１％である。
−比較例６と実施例２との比較では、５７８ｋｇ／ｍ^３から２９６ｋｇ／ｍ^３、すなわち約４９％である。
−比較例９と実施例３との比較では、２６３ｋｇ／ｍ^３から１６０ｋｇ／ｍ^３、すなわち約３９％である。
−比較例１０と実施例４との比較では、４５４ｋｇ／ｍ^３から２７７ｋｇ／ｍ^３、すなわち約３９％である。

真空断熱パネルの芯材としての使用については、異なる繊維の全体密度のデータは、それ自体で比較すべきではないことを念頭に置く必要がある。繊維１及び繊維２の異なる繊維形態は、ＶＩＰ要素と対応するコア材料との熱特性の差をもたらす。

改良された圧縮強度の主要な目標の他に、本発明による試験試料は、引張強度指数の増大を更に示した。しかしながら、圧縮強度の最適化により、その増加は、以下に記載する引張強度を最適化した製品と比較して、それほど有意ではなかった。

引張強度指数を向上させた製品サンプル

３００ｇ／ｍ^３の目標とする坪量を目指して、上記の動的法で、ガラス繊維１（マイクロネア１８リットル／分）及び叩解ユーカリパルプ２、３、及び４を用いて、走行方向及び交差方向の両方における試験実施形態を作製した。比較例として、叩解繊維を添加しないガラス繊維１及びガラス繊維２からなる実施形態を作製した。

ｐＨの影響に関する知見を考慮して、比較例を含むすべての実施形態は、３の改善させたｐＨで製造された。

試験したすべての実施形態について、上述の方法に従って、坪量、２５０Ｐａの荷重での全体密度、及び引張強度指数（ＴＳＩ）を測定した。走行方向における実施形態の値を、以下の表に要約する：

表５：スラリーパラメーター、全体密度及びスラリーから製造されたマットの引張強度指数

叩解ユーカリパルプの種類及び濃度の関数としての引張強度指数も図１に示す。見やすくするために、比較例２は、図１には示していない。

両方の比較例についての引張強度指数は非常に低いが、実施例５〜１５は、パルプ濃度及びＳｃｈｏｐｐｅｒ−Ｒｉｅｇｌｅｒ指数の両方に依存して、引張強度指数の定常的な増大を実証している。

少なくとも１．５Ｎｍ／ｇの好ましい引張強度指数は、図１のグラフでの表示に従う各パルプについてのパルプ含有率とＳｃｈｏｐｐｅｒ−Ｒｉｅｇｌｅｒ指数との組合せによって達成される。

実施例７（７％パルプ２、ＳＲ６９）、実施例１０（７％パルプ３、ＳＲ８３）及び実施例１３（５％パルプ４、ＳＲ８５）は、好ましいＴＳＩを超える測定値を示している。

改良された引張強度指数の主要な目標の他に、本発明による試験試料は、更に圧縮強度の増大を示していた。しかしながら、引張強度の最適化に起因して、特にＶＩＰコアとしての用途については、増加は、上述の圧縮強度を最適化した製品のそれと比較して、それほど有意ではなかった。

Claims (16)

1. 以下を含む、ボード又はマットを製造する方法：
   −無機繊維及びセルロース繊維を含む固形分を有する液体スラリーを作製すること、
   −少なくとも１つの有孔要素上、好ましくは移動している有孔要素上に、前記スラリーからウェブを作製すること、
   −前記ウェブから水を抽出すること、及び
   −前記ウェブを乾燥させて製品を作ること
   ここで、前記方法は、以下を特徴とする：
   −前記無機繊維及び前記セルロース繊維を含むスラリーのｐＨが、２〜６の範囲にあること、並びに
   −前記セルロース繊維のＩＳＯ ５２６７によるＳｃｈｏｐｐｅｒ−Ｒｉｅｇｌｅｒ指数が、５０以上であること。
2. 前記セルロース繊維の、ＩＳＯ ５２６７によるＳｃｈｏｐｐｅｒ−Ｒｉｅｇｌｅｒ指数が６０以上、及び／又はＩＳＯ ５２６７によるＳｃｈｏｐｐｅｒ−Ｒｉｅｇｌｅｒ指数が１００以下であることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
3. 前記ｐＨの値が、３〜５、特に３〜４の範囲にあることを特徴とする、請求項１又は２に記載の方法。
4. 前記ｐＨ値を、酸解離定数ｐＫａが３以下の強酸により調整することを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一項に記載の方法。
5. 前記無機繊維が、ミネラルウール繊維、すなわちグラスウール、ストーンウール又はスラグウール繊維であり、好ましくは回転法又はノズルブラスト法によって製造されるミネラルウール繊維であることを特徴とする、請求項１〜４のいずれか一項に記載の方法。
6. 前記セルロース繊維が、パルプ繊維、特に、トウヒ、マツ、モミ、ラーチ、及びヘムロックなどの針葉樹、並びにユーカリ、アスペン、及びカバノキなどの広葉樹からの木材パルプ、特に、トウヒ、マツ、モミ、ラーチ、及びヘムロックなどの針葉樹、並びにユーカリ、アスペン、及びカバノキなどの広葉樹からの化学漂白クラフト木材パルプであることを特徴とする、請求項１〜５のいずれか一項に記載の方法。
7. 前記無機繊維のマイクロネアが、２０リットル／分以下、好ましくは１２リットル／分以下、特に８リットル／分以下であることを特徴とする、請求項１〜６のいずれか一項に記載の方法。
8. 前記無機繊維が、固形分の９０重量％以上、好ましくは９２〜９８重量％、最も好ましくは９４〜９８重量％であり、かつ前記セルロース繊維が、固形分の０重量％超１０重量％未満、好ましくは２〜８重量％、最も好ましくは２〜６重量％であることを特徴とする、請求項１〜７のいずれか一項に記載の方法。
9. 前記スラリーが、追加のバインダーを全く含まないことを特徴とする、請求項１〜８のいずれか一項に記載の方法。
10. 前記スラリーが、バインダーを含み、好ましくは〜バインダー固体物質を含まないスラリーの固形分１００重量部に対して、バインダー固体物質４重量部以下の質量関係でバインダーを含むことを特徴とする、請求項１〜８のいずれか一項に記載の方法。
11. 請求項１〜１０のいずれか一項に記載の方法により製造した製品。
12. １バールの圧縮に曝された前記製品の全体密度の増大が、２５０Ｐａの圧縮に曝された製品の全体密度の１５０％未満、好ましくは１００％未満であることを特徴とする、請求項１１に記載の製品。
13. １バールの圧縮に曝された前記製品の全体密度が、２５０ｋｇ／ｍ^３以下、好ましくは２００ｋｇ／ｍ^３以下、最も好ましくは１８０ｋｇ／ｍ^３以下であることを特徴とする、請求項１１又は１２に記載の製品。
14. 引張強度指数が、少なくとも１．５Ｎｍ／ｇ、好ましくは少なくとも２．０ｍ／ｇ、最も好ましくは少なくとも２．５Ｎｍ／ｇであることを特徴とする、請求項１１に記載の製品。
15. 真空断熱パネルの芯材としての、請求項１１〜１３のいずれか一項に記載の製品の使用。
16. フィルター材料として、特に濾紙として、又は電池セパレーターとしての、請求項１１又は１４に記載の製品の使用。

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