JP2021508776A - 脆性亀裂伝播抵抗性に優れた構造用鋼材及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】本発明の一側面による脆性亀裂伝播抵抗性に優れた構造用鋼材は、重量%で、C:0.02〜0.12%、Si:0.01〜0.8%、Mn:1.7〜2.5%、Al:0.005〜0.5%、残部Fe及びその他の不可避不純物からなり、厚さ方向に沿って外側の表層部と内側の中心部が微細組織的に区分され、前記表層部は、焼戻しベイナイトを基地組織として含み、フレッシュマルテンサイトを第2組織として含み、且つオーステナイトを残留組織として含むことができる。
【選択図】図1
Description
[数1]
Mneq=[Mn]+1.5[Cr]+3[Mo]+[Si]/3+[Ni]/3+[Cu]/2+124[B]
但し、前記[数1]において、[Mn]、[Cr]、[Mo]、[Si]、[Ni]、[Cu]、及び[B]はそれぞれ、Mn、Cr、Mo、Si、Ni、Cu、及びBの含有量を意味し、該当する鋼組成が含まれない場合には0を意味する。
[数1]
Mneq=[Mn]+1.5[Cr]+3[Mo]+[Si]/3+[Ni]/3+[Cu]/2+124[B]
但し、前記[数1]において、[Mn]、[Cr]、[Mo]、[Si]、[Ni]、[Cu]、及び[B]はそれぞれ、Mn、Cr、Mo、Si、Ni、Cu、及びBの含有量を意味し、該当する鋼組成が含まれない場合には0を意味する。
炭素(C)は、本発明において硬化能を確保する重要な元素であり、アシキュラフェライト組織の形成にかなりの影響を与える元素である。したがって、本発明は、かかる効果を得るために、炭素(C)の含有量の下限を0.02%に制限することができる。但し、炭素(C)が過多に添加される場合には、アシキュラフェライトの形成の代わりにパーライトの形成をもたらし、それに応じて、低温靭性が低下するおそれがあることから、本発明は、炭素(C)の含有量の上限を0.12%に制限することができる。したがって、本発明の炭素(C)の含有量は0.02〜0.12%であることができる。さらに、溶接用構造物として用いられる板材の場合には、溶接性を確保するために、炭素(C)の含有量の範囲を0.03〜0.09%の範囲に制限することができる。
シリコン(Si)は、脱酸剤として用いられる元素であり、強度向上及び靭性向上に寄与する元素でもある。したがって、本発明は、かかる効果を得るために、シリコン(Si)の含有量の下限を0.01%に制限することができる。但し、シリコン(Si)の含有量が過多に添加される場合には、低温靭性及び溶接性を低下させる可能性があることから、本発明は、シリコン(Si)の含有量の上限を0.8%に制限することができる。したがって、本発明のシリコン(Si)の含有量は0.01〜0.8%であることができ、より好ましいシリコン(Si)の含有量は0.05〜0.5%であることができる。
マンガン(Mn)は、固溶強化により強度を向上させるのに有用な元素であり、経済的に硬化能を向上させることができる元素でもある。したがって、本発明は、かかる効果を得るために、マンガン(Mn)の含有量の下限を1.7%に制限することができる。但し、Mnの含有量が過多に添加される場合には、過度な硬化能の増加により溶接部の靭性が大幅に低下する可能性があることから、本発明は、マンガン(Mn)の含有量の上限を2.5%に制限することができる。したがって、本発明のマンガン(Mn)の含有量は1.7〜2.5%であることができ、より好ましいマンガン(Mn)の含有量は1.75〜2.3%であることができる。
アルミニウム(Al)は、溶鋼を経済的に脱酸することができる代表的な脱酸剤であり、強度の向上に寄与する元素でもある。したがって、本発明は、かかる効果を達成するために、アルミニウム(Al)の含有量の下限を0.0005%に制限することができる。但し、アルミニウム(Al)が過多に添加される場合には、連続鋳造時における連続鋳造ノズルの詰まりの原因となる可能性があることから、本発明は、アルミニウム(Al)の含有量の上限を0.5%に制限することができる。したがって、本発明のアルミニウム(Al)の含有量は0.0005〜0.5%であることができ、より好ましいアルミニウム(Al)の含有量は0.0005〜0.1%であることができる。
リン(P)は、強度の向上及び耐食性に有利な元素であるものの、衝撃靭性を大きく阻害する可能性があるため、できる限りその含有量を低く維持することが好ましい。したがって、本発明のリン(P)の含有量は0.02%以下であることができ、より好ましいリン(P)の含有量は0.015%以下であることができる。
硫黄(S)は、MnSなどの非金属介在物を形成して衝撃靭性を大きく阻害する元素であるため、できる限りその含有量を低く維持することが好ましい。したがって、本発明の硫黄(S)の含有量は0.01%以下に制限することが好ましい。但し、硫黄(S)は、製鋼工程において不可避に流入される不純物であって、0.001%未満のレベルに制御することは経済的な面から好ましくない。したがって、本発明の好ましい硫黄(S)の含有量は、0.001〜0.01%の範囲であることができる。
ニオブ(Nb)は、TMCP鋼の製造において最も重要な役割を果たす元素のうちの1つであり、炭化物又は窒化物の形で析出して母材及び溶接部の強度向上に大きく寄与する元素でもある。また、スラブの再加熱時に固溶されたニオブ(Nb)は、オーステナイトの再結晶を抑制し、フェライト及びベイナイトの変態を抑制して組織を微細化させることから、本発明におけるニオブ(Nb)は0.005%以上の含有量で添加されることができる。但し、ニオブ(Nb)が過多に添加される場合には、粗大な析出物が生成され、鋼材の端に脆性クラックを発生させることから、ニオブ(Nb)の含有量は0.1%以下に制限されることができる。したがって、本発明のニオブ(Nb)の含有量は0.005〜0.1%の範囲であることができ、より好ましいニオブ(Nb)の含有量は0.005〜0.05%の範囲であることができる。
ボロン(B)は、低価の添加元素である一方で、少量の添加でも硬化能を効果的に高めることができる有益な元素でもある。但し、本発明では、中心部へのアシキュラフェライト組織の形成を目標とするが、ボロン(B)の含有量が過多に添加される場合には、ベイナイトの形成に大きく寄与して緻密なアシキュラフェライト組織を形成することができなくなることから、本発明は、ボロン(B)の含有量の上限を0.001%に制限することができる。
チタン(Ti)は、再加熱時における結晶粒の成長を抑制し、低温靭性を大幅に向上させる元素である。したがって、本発明は、かかる効果を得るために、チタン(Ti)の含有量の下限を0.005%に制限することができる。但し、チタン(Ti)が過多に添加される場合には、連続鋳造ノズルの詰まりや中心部晶出による低温靭性の減少のような問題を発生させる可能性があることから、本発明は、チタン(Ti)の含有量の上限を0.1%に制限することができる。したがって、本発明のチタン(Ti)の含有量は0.005〜0.1%であることができ、より好ましいチタン(Ti)の含有量は0.005〜0.05%であることができる。
窒素(N)は、鋼材の強度向上に寄与する元素である。しかし、窒素(N)の添加量が過度である場合には、鋼材の靭性が大幅に減少することから、本発明は、窒素(N)含有量を0.015%以下に制限することができる。但し、窒素(N)は、製鋼工程において不可避に流入される不純物であって、窒素(N)の含有量を0.0015%未満のレベルに制御することは経済的な面から好ましくない。したがって、本発明の窒素(N)の含有量は0.0015〜0.015%であることができる。
クロム(Cr)は、硬化能を増加させて強度の増加に効果的に寄与する元素であるため、本発明は、強度確保のためにクロム(Cr)が0.05%以上添加されることができる。但し、クロム(Cr)が過多に添加される場合には、溶接性が大きく低下することから、本発明は、クロム(Cr)の含有量の上限を1.0%に制限することができる。したがって、本発明のクロム(Cr)の含有量は0.05〜1.0%の範囲であることができ、より好ましいクロム(Cr)の含有量は0.05〜0.5%であることができる。
モリブデン(Mo)は、少量の添加だけで硬化能を大幅に向上させることから、フェライトの生成を抑制することができ、それに応じて、鋼材の強度を大幅に向上させることができる元素である。したがって、強度の確保の面からモリブデン(Mo)は0.01%以上の含有量で添加されることができる。但し、モリブデン(Mo)の添加量が過多な場合には、溶接部の硬度が過度に増加して母材の靭性が阻害されるおそれがあることから、本発明は、モリブデン(Mo)の含有量の上限を1.0%に制限することができる。したがって、本発明のモリブデン(Mo)の含有量は0.01〜1.0%の範囲であることができ、より好ましいモリブデン(Mo)の含有量は0.01〜0.5%であることができる。
ニッケル(Ni)は、母材の強度及び靭性をともに向上させることができる元素であることから、本発明では、強度及び靭性の確保のためにニッケル(Ni)が0.01%以上添加されることができる。但し、ニッケル(Ni)は、高価な元素であって、過度な添加は経済の面から好ましくないだけでなく、ニッケル(Ni)の添加量が過度な場合には溶接性が劣化する可能性があることから、本発明は、ニッケル(Ni)の含有量の上限を2.0%に制限することができる。したがって、本発明のニッケル(Ni)の含有量は0.01〜2.0%の範囲であることができ、より好ましいニッケル(Ni)の含有量は0.01〜1.0%であることができる。
銅(Cu)は、母材の靭性の低下を最小限にするとともに、強度を高めることができる元素である。したがって、本発明では、強度を確保するために銅(Cu)が0.01%以上添加されることができる。但し、銅(Cu)の添加量が過度な場合には、最終製品の表面品質が阻害される可能性が高くなることから、本発明は、銅(Cu)の含有量の上限を1.0%に制限することができる。したがって、本発明の銅(Cu)の含有量は0.01〜1.0%であることができ、より好ましい銅(Cr)の含有量は0.01〜0.5%であることができる。
バナジウム(V)は、他の合金組成に比べて固溶される温度が低く、溶接熱影響部から析出して、溶接部の強度低下を防止することができる。したがって、本発明は、かかる効果を達成するために、バナジウム(V)の含有量の下限を0.005%に制限することができる。但し、バナジウム(V)が過多に添加される場合には、靭性が低下する可能性があることから、本発明では、バナジウム(V)の含有量の上限を0.3%に制限することができる。したがって、本発明のバナジウム(V)の含有量は0.005〜0.3%であることができ、より好ましいバナジウム(V)の含有量は0.01〜0.3%であることができる。
カルシウム(Ca)は、MnSなどの非金属介在物の形状を制御し、低温靭性を向上させる元素として主に用いられる。但し、カルシウム(Ca)の過度な添加は、多量のCaO−CaSの形成及び結合による粗大な介在物の形成を誘発することから、鋼の清浄度の低下や現場での溶接性の低下などの問題が発生する可能性がある。したがって、本発明は、カルシウム(Ca)の含有量の上限を0.006%に制限することができる。より好ましいカルシウム(Ca)の含有量の上限は0.003%であることができる。
本発明の鋼組成は、下記[数1]のMneqで表されるMn当量が2%以上を満たすようにすることができる。
[数1]
Mneq=[Mn]+1.5[Cr]+3[Mo]+[Si]/3+[Ni]/3+[Cu]/2+124[B]
但し、前記[数1]において、[Mn]、[Cr]、[Mo]、[Si]、[Ni]、[Cu]、及び[B]はそれぞれ、Mn、Cr、Mo、Si、Ni、Cu、及びBの含有量を意味し、該当する鋼組成が含まれない場合には0を意味する。
本発明の鋼材は、厚さ方向に沿って外側の表層部と内側の中心部に区分されることができ、表層部及び中心部は微細組織的に区分されることができる。表層部は、鋼材上部側の上部表層部及び鋼材下部側の下部表層部に区分され、上部表層部及び下部表層部の厚さはそれぞれ、鋼材の厚さに対して3〜10%のレベルであることができる。好ましい上部表層部及び下部表層部の厚さはそれぞれ、鋼材の厚さに対して5〜7%のレベルであることができる。
鋳造中に形成されたTi及びNbの炭窒化物を十分に固溶させるために、スラブの再加熱温度は1050℃以上に制限されることができる。但し、再加熱温度が過度に高い場合には、オーステナイトが粗大化するおそれがあり、粗圧延後の鋼材の表層部温度が第1冷却開始温度に達するまで過度な時間がかかることから、再加熱温度の上限を1250℃に制限することができる。
スラブの形状を調整し、デンドライトなどの鋳造組織を破壊するために、再加熱後に粗圧延を行う。微細組織の制御のために、オーステナイトの再結晶が停止する温度(Tnr)以上で粗圧延を行い、第1冷却開始温度を考慮して粗圧延温度の上限は1150℃に制限することができる。したがって、本発明の粗圧延温度はTnr〜1150℃の範囲であることができる。
粗圧延終了後に、鋼材表層部にラスベイナイトを形成させるために、表層部の温度が鋼材基準Ms〜Bs(ベイナイト変態開始温度)℃の範囲に達するまで第1冷却を行う。第1冷却の冷却速度が5℃/s未満の場合には、ラスベイナイト組織ではなく、ポリゴナルフェライト又はグラニュラーベイナイト組織が表層部に形成されることから、第1冷却の冷却速度は5℃/s以上であることができる。また、第1冷却方式は特に限定されるものではないが、冷却効率の面から水冷が好ましい。一方、第1冷却の開始温度が高すぎる場合には、第1冷却によって表層部に形成されるラスベイナイト組織が粗大化するおそれがあることから、第1冷却の開始温度はAe3+100℃以下に制限することが好ましい。
第1冷却を行った後、鋼材中心部側の高熱によって鋼材表層部側が再加熱されるように待機する復熱処理が行われる。復熱処理は、鋼材表層部の温度が(Ac1+40℃)〜(Ac3−5℃)の温度範囲に達するまで行われることができる。復熱処理を介した表層部のラスベイナイトは、微細な焼戻しベイナイト及びフレッシュマルテンサイト組織に変形することができ、表層部のラスベイナイトの一部はオーステナイトに逆変態することができる。
粗圧延された鋼材のオーステナイト組織に不均一な微細組織を導入するために、仕上げ圧延を行う。仕上げ圧延は、ベイナイト変態開始温度(Bs)以上、オーステナイトの再結晶温度が停止する温度(Tnr)以下の温度区間で行われる。
仕上げ圧延終了後の鋼材中心部にアシキュラフェライト組織を形成するために、5℃/s以上の冷却速度で冷却を行う。第2冷却方式は、特に限定されるものではないが、冷却効率の面から水冷が好ましい。第2冷却の到達温度が鋼材基準Bs℃を超えると、アシキュラフェライトの組織が粗大となってアシキュラフェライトの平均粒径が20μmを超えるおそれがある。また、第2冷却の到達温度が鋼材基準Ms℃未満の場合には、鋼材にねじれが発生するおそれが存在することから、第2冷却の到達温度はMs〜Bs℃に限定することが好ましい。
5 スラブ
5’ 復熱処理終了したスラブ
10 粗圧延装置
12a、12b 粗圧延ローラー
20 冷却装置
22、32 補助ローラ
25 バークーラー
30 復熱処理台
40 仕上げ圧延装置
42a、42b 圧延ローラ
Claims (18)
- 重量%で、C:0.02〜0.12%、Si:0.01〜0.8%、Mn:1.7〜2.5%、Al:0.005〜0.5%、残部はFe及びその他の不可避不純物からなり、
厚さ方向に沿って外側の表層部と内側の中心部が微細組織的に区分され、
前記表層部は、焼戻しベイナイトを基地組織として含み、フレッシュマルテンサイトを第2組織として含み、且つオーステナイトを残留組織として含む、ことを特徴とする脆性亀裂伝播抵抗性に優れた構造用鋼材。 - 前記表層部は、上部側の上部表層部及び下部側の下部表層部に区分され、
前記上部表層部及び前記下部表層部はそれぞれ、前記鋼材の厚さに対して3〜10%の厚さで備えられる、ことを特徴とする請求項1に記載の脆性亀裂伝播抵抗性に優れた構造用鋼材。 - 前記基地組織及び前記第2組織は前記表層部に95%以上の体積分率で含まれる、ことを特徴とする請求項1に記載の脆性亀裂伝播抵抗性に優れた構造用鋼材。
- 前記残留組織は前記表層部に5%以下の体積分率で含まれる、ことを特徴とする請求項1に記載の脆性亀裂伝播抵抗性に優れた構造用鋼材。
- 前記焼戻しベイナイトの平均粒径は3μm以下(0μmを除く)である、ことを特徴とする請求項1に記載の脆性亀裂伝播抵抗性に優れた構造用鋼材。
- 前記フレッシュマルテンサイトの平均粒径は3μm以下(0μmを除く)である、ことを特徴とする請求項1に記載の脆性亀裂伝播抵抗性に優れた構造用鋼材。
- 前記中心部はアシキュラフェライト(acicular ferrite)を含む、ことを特徴とする請求項1に記載の脆性亀裂伝播抵抗性に優れた構造用鋼材。
- 前記アシキュラフェライト(acicular ferrite)の平均粒径は10〜20μmである、ことを特徴とする請求項7に記載の脆性亀裂伝播抵抗性に優れた構造用鋼材。
- 前記鋼材は、重量%で、P:0.02%以下、S:0.01%以下、Nb:0.005〜0.10%、B:0.001%以下、Ti:0.005〜0.1%、N:0.0015〜0.015%、Cr:0.05〜1.0%、Mo:0.01〜1.0%、Ni:0.01〜2.0%、Cu:0.01〜1.0%、V:0.005〜0.3%、Ca:0.006%以下のうち1種又は2種以上をさらに含む、ことを特徴とする請求項1に記載の脆性亀裂伝播抵抗性に優れた構造用鋼材。
- 前記鋼材は下記[数1]のMneqで表されるMn当量が2%以上である、ことを特徴とする請求項9に記載の脆性亀裂伝播抵抗性に優れた構造用鋼材。
[数1]
Mneq=[Mn]+1.5[Cr]+3[Mo]+[Si]/3+[Ni]/3+[Cu]/2+124[B]
但し、前記[数1]において、[Mn]、[Cr]、[Mo]、[Si]、[Ni]、[Cu]、及び[B]はそれぞれ、Mn、Cr、Mo、Si、Ni、Cu、及びBの含有量を意味し、該当する鋼組成が含まれない場合には0を意味する。 - 前記鋼材の引張強度は570MPa以上であり、温度勾配型ESSO試験における−10℃基準前記表層部のKca値が6000N/mm3/2以上であり、前記表層部の高傾角粒界の分率は45%以上である、ことを特徴とする請求項1に記載の脆性亀裂伝播抵抗性に優れた構造用鋼材。
- 重量%で、C:0.02〜0.12%、Si:0.01〜0.8%、Mn:1.7〜2.5%、Al:0.005〜0.5%、残部Fe及びその他の不可避不純物からなるスラブを1050〜1250℃の温度範囲で再加熱し、
前記再加熱されたスラブをTnr〜1150℃の温度範囲で粗圧延し、
前記粗圧延された鋼材の表層部温度を基準に5℃/s以上の冷却速度でMs〜Bs℃まで第1冷却し、
前記第1冷却された鋼材の表層部が復熱を介して(Ac1+40℃)〜(Ac3−5℃)の温度範囲で再加熱されるように維持して復熱処理し、
前記復熱処理された鋼材を仕上げ圧延し、
前記仕上げ圧延された鋼材を5℃/s以上の冷却速度でMs〜Bs℃まで第2冷却する、ことを特徴とする脆性亀裂伝播抵抗性に優れた構造用鋼材の製造方法。 - 前記スラブは、重量%で、P:0.02%以下、S:0.01%以下、Nb:0.005〜0.10%、B:0.001%以下、Ti:0.005〜0.1%、N:0.0015〜0.015%、Cr:0.05〜1.0%、Mo:0.01〜1.0%、Ni:0.01〜2.0%、Cu:0.01〜1.0%、V:0.005〜0.3%、Ca:0.006%以下のうち1種又は2種以上をさらに含む、ことを特徴とする請求項12に記載の脆性亀裂伝播抵抗性に優れた構造用鋼材の製造方法。
- 前記スラブは下記[数1]のMneqで表されるMn当量が2%以上である、ことを特徴とする請求項12に記載の脆性亀裂伝播抵抗性に優れた構造用鋼材の製造方法。
[数1]
Mneq=[Mn]+1.5[Cr]+3[Mo]+[Si]/3+[Ni]/3+[Cu]/2+124[B]
但し、前記[数1]において、[Mn]、[Cr]、[Mo]、[Si]、[Ni]、[Cu]、及び[B]はそれぞれ、Mn、Cr、Mo、Si、Ni、Cu、及びBの含有量を意味し、該当する鋼組成が含まれない場合には0を意味する。 - 前記表層部は、前記鋼材の外側面から前記鋼材の中心側に向かって前記鋼材の厚さに対する3〜10%の深さまでの領域である、ことを特徴とする請求項12に記載の脆性亀裂伝播抵抗性に優れた構造用鋼材の製造方法。
- 前記第1冷却は前記粗圧延直後に行われる、ことを特徴とする請求項12に記載の脆性亀裂伝播抵抗性に優れた構造用鋼材の製造方法。
- 前記第1冷却の開始温度は、前記鋼材の表層部の温度を基準にAe3+100℃以下である、ことを特徴とする請求項12に記載の脆性亀裂伝播抵抗性に優れた構造用鋼材の製造方法。
- 前記仕上げ圧延の温度はBs〜Tnr℃である、ことを特徴とする請求項12に記載の脆性亀裂伝播抵抗性に優れた構造用鋼材の製造方法。
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Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06100924A (ja) * | 1992-09-24 | 1994-04-12 | Nippon Steel Corp | 耐火性及び靱性の優れた制御圧延形鋼の製造方法 |
WO1995026424A1 (fr) * | 1994-03-29 | 1995-10-05 | Nippon Steel Corporation | Tole grosse d'acier presentant d'excellentes caracteristiques sur le plan de la prevention de la propagation des criques et de la durete a basse temperature et procede d'elaboration de cette tole |
KR100833076B1 (ko) * | 2006-12-22 | 2008-05-27 | 주식회사 포스코 | 저온인성과 취성균열전파정지특성이 우수한 고강도저항복비 구조용 강재 및 그 제조방법 |
KR101253958B1 (ko) * | 2010-12-27 | 2013-04-16 | 주식회사 포스코 | 우수한 파괴전파 저항성 및 저항복비 특성을 갖는 라인파이프용 강판 및 그 제조방법 |
JP2013147733A (ja) * | 2011-12-21 | 2013-08-01 | Jfe Steel Corp | 強度−伸びバランスに優れた高張力鋼板およびその製造方法 |
WO2014162680A1 (ja) * | 2013-04-04 | 2014-10-09 | Jfeスチール株式会社 | 熱延鋼板およびその製造方法 |
WO2015030210A1 (ja) * | 2013-08-30 | 2015-03-05 | 新日鐵住金株式会社 | 耐サワー性、耐圧潰特性及び低温靭性に優れた厚肉高強度ラインパイプ用鋼板とラインパイプ |
Family Cites Families (13)
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---|---|---|---|---|
KR100325714B1 (ko) | 1997-12-24 | 2002-06-29 | 이구택 | 저온인성이우수한베이나이트계강재의제조방법 |
JP2002020835A (ja) | 2000-05-02 | 2002-01-23 | Nippon Steel Corp | 脆性き裂伝播停止特性と板厚方向破壊特性の優れた鋼材およびその製造方法 |
JP4058097B2 (ja) | 2006-04-13 | 2008-03-05 | 新日本製鐵株式会社 | アレスト性に優れた高強度厚鋼板 |
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JP5418251B2 (ja) * | 2009-01-30 | 2014-02-19 | Jfeスチール株式会社 | 耐hic性に優れた厚肉高張力熱延鋼板の製造方法 |
JP2011052244A (ja) | 2009-08-31 | 2011-03-17 | Nippon Steel Corp | 脆性き裂伝播停止特性に優れた、板厚50〜125mmの厚手高強度鋼板の製造方法 |
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JP5949682B2 (ja) * | 2012-07-03 | 2016-07-13 | Jfeスチール株式会社 | 脆性亀裂伝播停止特性に優れた大入熱溶接用鋼板の製造方法 |
KR101702794B1 (ko) | 2012-09-13 | 2017-02-03 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 열연 강판 및 그 제조 방법 |
JP5928374B2 (ja) | 2013-03-14 | 2016-06-01 | Jfeスチール株式会社 | 非調質低降伏比高張力厚鋼板およびその製造方法 |
WO2017006144A1 (en) * | 2015-07-09 | 2017-01-12 | Arcelormittal | Steel for press hardening and press hardened part manufactured from such steel |
KR101726082B1 (ko) | 2015-12-04 | 2017-04-12 | 주식회사 포스코 | 취성균열전파 저항성 및 용접부 취성균열개시 저항성이 우수한 고강도 강재 및 그 제조방법 |
-
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Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06100924A (ja) * | 1992-09-24 | 1994-04-12 | Nippon Steel Corp | 耐火性及び靱性の優れた制御圧延形鋼の製造方法 |
WO1995026424A1 (fr) * | 1994-03-29 | 1995-10-05 | Nippon Steel Corporation | Tole grosse d'acier presentant d'excellentes caracteristiques sur le plan de la prevention de la propagation des criques et de la durete a basse temperature et procede d'elaboration de cette tole |
KR100833076B1 (ko) * | 2006-12-22 | 2008-05-27 | 주식회사 포스코 | 저온인성과 취성균열전파정지특성이 우수한 고강도저항복비 구조용 강재 및 그 제조방법 |
KR101253958B1 (ko) * | 2010-12-27 | 2013-04-16 | 주식회사 포스코 | 우수한 파괴전파 저항성 및 저항복비 특성을 갖는 라인파이프용 강판 및 그 제조방법 |
JP2013147733A (ja) * | 2011-12-21 | 2013-08-01 | Jfe Steel Corp | 強度−伸びバランスに優れた高張力鋼板およびその製造方法 |
WO2014162680A1 (ja) * | 2013-04-04 | 2014-10-09 | Jfeスチール株式会社 | 熱延鋼板およびその製造方法 |
WO2015030210A1 (ja) * | 2013-08-30 | 2015-03-05 | 新日鐵住金株式会社 | 耐サワー性、耐圧潰特性及び低温靭性に優れた厚肉高強度ラインパイプ用鋼板とラインパイプ |
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