JP2021188628A - 締結部材 - Google Patents

Abstract

【課題】高温環境下で使用されても、優れた耐固着性が得られる締結部材および締結方法を提供する。【解決手段】実施形態の締結部材１は、ボルト１０とナット４０とからなる。ボルト１０のねじ部１３の表面、またはナット４０のねじ部４２の表面に、金属窒化物からなる硬化層２０が形成されている。【選択図】図１

Description

本発明の実施形態は、締結部材に関する。

火力発電所に備えられる発電機器には、高温で長時間の運転を行う機器がある。この高温機器の各部品においては、長期的に劣化せず、安定した性能を発揮することが求められる。

このような高温機器の定期検査において、ボルトやナットなどの締結部材どうしが固着して取り外せないことがある。この場合、例えば、締結部材に打撃や切断を加えて取り外される。

このような固着した締結部材の取り外し処理は、検査工期を延長させる。さらに、新たな締結部材が必要となるため、検査コストが増加する。

高温下での締結の場合、締結部材の固着の原因として次の原因が挙げられる。第１の原因として、締結状態が高温かつ高負荷応力の状態で長時間保持されることにより、一方の締結部材の表面に塗布した焼付き防止剤が他方の締結部材と反応して固着することが挙げられる。第２の原因として、締結部材の当接面において、高温酸化および腐食が生じ、酸化スケールが成長することによって固着することが挙げられる。第３の原因として、締結部材どうしが拡散接合することによって固着することが挙げられる。

上記したいずれの固着においても、締結部材間に本来存在する間隙が消滅する。そして、隙間の消滅後の固着面の親和性が高いほど、その固着面を摺動させるための静的摩擦係数が大きくなる。例えば、同じ部材どうしの圧着は、親和性が高く静的摩擦係数が大きい。

従来の締結部材において、接触する締結部材間における電解腐食を防止する技術や、接触する締結部材間における錆を防止する技術が検討されている。これらの技術は、室温における耐環境劣化を念頭に置いて検討されている。

特許第４５３２３１０号公報 米国特許出願公開第２０１５／００５６０４１号明細書

上記したように、従来の締結部材では、使用環境が室温程度の温度を想定して、腐食による劣化対策がなされている。そのため、高温使用環境下における上記した固着の原因などは考慮されていない。

また、高温機器に使用される締結部材は、例えば、５００℃を超える温度になる。このような高温環境下では、上記した固着の原因の他に、クリープなどの変形も重畳する。高温機器に使用される締結部材においては、このような複合的な環境の中で長時間劣化せず、固着を防止することが求められる。

本発明が解決しようとする課題は、高温環境下で使用されても、優れた耐固着性が得られる締結部材を提供するものである。

実施形態の締結部材は、雄ねじと雌ねじとからなる。前記雄ねじのねじ部の表面、または前記雌ねじのねじ部の表面に、金属窒化物からなる硬化層が形成されている。

実施の形態の締結部材の縦断面を示す図である。 実施の形態の締結部材によって被締結部材を締結した状態の縦断面を示す図である。 実施の形態の締結部材によって被締結部材を締結した状態の縦断面を示す図である。 実施の形態の締結部材によって被締結部材を締結した状態の縦断面を示す図である。 本実施の形態の締結部材の製造方法の工程を示す図である。

以下、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。

図１は、実施の形態の締結部材１の縦断面を示す図である。ここで、図１には、締結部材１であるボルト１０が示されている。

締結部材１は、ボルトとナット、またはボルトとこのボルトと螺合するねじ穴で構成される。ここで、ボルトは雄ねじとして機能し、ナットおよびねじ穴は雌ねじとして機能する。

まず、締結部材１であるボルト１０について説明する。

図１に示すように、ボルト１０は、頭部１１と、円筒部１２と、ねじ部１３とを備える。

少なくともねじ部１３の表面には、硬化層２０が形成されている。すなわち、硬化層２０は、ねじ部１３を構成するボルト１０の基材の表面に形成されている。

ここでは、ねじ部１３以外にも、円筒部１２の表面１２ａ、および頭部１１の裏面（座面）１１ａに硬化層２０を形成した一例を示している。

ボルト１０は、フェライト系耐熱鋼、Ｎｉ基超合金、オーステナイト系耐熱鋼などで構成される。ボルト１０をこれらの材料で構成するのは、高温強度に優れ、高温に曝される締結部における緩みが比較的少ないからである。

フェライト系耐熱鋼としては、例えば、９〜１２Ｃｒ−Ｍｏ耐熱鋼、Ｃｒ−Ｍｏ耐熱鋼、Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ耐熱鋼などが挙げられる。なお、９〜１２Ｃｒ−Ｍｏ耐熱鋼は、Ｃｒを９〜１２質量％の範囲で含むことを意味する。

Ｎｉ基超合金としては、例えば、ＩＮＣＯＮＥＬ７１８、ＵＤＩＭＥＴ５２０、ＷＡＳＰＡＬＬＯＹなどが挙げられる。

オーステナイト系耐熱鋼としては、例えば、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６、ＳＵＳ３１０などが挙げられる。

硬化層２０は、締結部材１とは異なる材料で構成される。また、硬化層２０は、高温にて不活性であり、耐酸化特性および耐摩耗性に優れる材料で構成される。具体的には、硬化層２０は、窒素と金属の化合物である金属窒化物で構成される。金属窒化物は、高温にて不活性であり、耐酸化特性に優れる。また、金属窒化物は、硬く耐摩耗性に優れる。

硬化層２０は、金属窒化物の中でも、耐熱性、耐酸化性および耐摩耗性に優れるＴｉ系窒化物、Ｃｒ系窒化物で形成されることが好ましい。

Ｔｉ系窒化物としては、例えば、ＴｉＮ、ＴｉＡｌＮ、ＴｉＣＮなどが挙げられる。Ｃｒ系窒化物としては、例えば、ＣｒＮ、ＣｒＡｌＮなどが挙げられる。硬化層２０として、Ｔｉ系窒化物、Ｃｒ系窒化物の中でも、ＴｉＡｌＮやＣｒＮがより適している。

硬化層２０の膜厚は、２μｍ〜１０μｍであることが好ましい。硬化層２０の膜厚をこの範囲とすることで、優れた耐固着性が得られる。硬化層２０の膜厚が１０μｍを超える場合、耐固着性は得られるが、硬化層２０を形成する施工時間とコストが増大する。

ここで、耐固着性とは、締結部材の取り外しの際、締結部材どうしが固着しておらず、通常のスパナなどの工具で緩めることができる特性をいう。優れた耐固着性が得られる場合とは、締結部材の取り外しの際、締結部材どうしが固着しておらず、通常のスパナなどの工具で、例えば、７００Ｎｍ以下の緩めトルクで容易に緩めることができる場合をいう。

緩めトルクが７００Ｎｍ以下の場合、検査現場において使用する工具類によって締結部材を正常に取り外すことができる。なお、緩めトルクが、例えば８００Ｎｍを超える場合、締結部材を正常に取り外すことができない。この場合、締結部材に打撃を加える、または締結部材を切断することなどによって、締結部材は取り外される。

硬化層２０は、例えば、物理蒸着法（ＰＶＤ法：Physical Vapor Deposition）によって形成される。硬化層２０は、ねじ部１３のねじ山の表面にねじ山形状に形成される。ＰＶＤ法によって硬化層２０を形成することで、ねじ部１３の表面に均一に硬化層２０を形成することができる。すなわち、ＰＶＤ法によって、硬化層２０は、ねじ部１３のねじ山の表面の全体に亘って均一な厚さに形成される。

ここで、ＰＶＤ法とは、硬化層２０を形成する物質を高温にして蒸発させ、ボルト１０に吸着させ、ボルト１０の表面に物質の固体被膜（硬化層２０）を形成する方法である。

硬化層２０の表面硬さは、１５００ＨＶ（ビッカース硬さ）以上であることが好ましい。この表面硬さの範囲では、表面において十分な硬さを有し、優れた耐摩耗性が得られる。

硬化層２０の表面における酸化速度は、１×１０^−６ｍｍ／ｈ以下であることが好ましい。ここでの酸化は、高温大気雰囲気下における酸化を想定しており、酸化速度は、硬化層２０の表面に形成する酸化スケールによる太り量の時間変化を表す。酸化速度の測定方法は、ＪＩＳ Ｚ２２９０「金属材料の高温腐食試験方法」に準拠する。

この酸化速度の範囲では、優れた耐酸化特性を有し、硬化層２０の表面における酸化スケールの生成による固着を抑制できる。

ここで、ボルト１０と螺合する、ナットやねじ穴が形成された被締結部材は、例えば、上記したボルト１０と同じ材料で構成されても、ボルト１０の材料と異なる材料で構成されてもよい。ボルト１０を構成する材料およびボルト１０と締結される締結部材を構成する材料は、機械的強度を考慮してそれぞれ決定される。

硬化層２０の摩擦係数は、０．３以下であることが好ましい。ここでの摩擦係数は、室温における無潤滑ボールオンディスク試験によって得られる動摩擦係数である。摩擦係数の測定方法は、ＪＩＳ Ｒ１６１３「ファインセラミックスのボールオンディスク法による摩耗試験方法」に準拠する。

この摩擦係数の範囲では、摩擦係数が小さいため、ボルトを緩める際の緩めトルクを低く抑えることができる。

図２、図３および図４は、実施の形態の締結部材１によって被締結部材３０、３１を締結した状態の縦断面を示す図である。

ここで、図２および図３には、締結部材１であるボルト１０と、締結部材１であるナット４０を締結した状態が示されている。図４には、被締結部材３０に形成された、締結部材１として機能するねじ穴５０に、締結部材１であるボルト１０を締結した状態が示されている。

締結部材１は、例えば、ボルト１０とナット４０、またはボルト１０とねじ穴５０で構成される。なお、ボルト１０として、例えば、図１に示すような、一端側が頭部１１を有し、他端側にナット４０と螺合するねじ部１３を有する形態がある。また、ボルト１０として、後述するが、両端にナット４０と螺合するねじ部を有する形態がある。

まず、締結部材１がボルト１０とナット４０で構成される場合について、図２を参照して説明する。

図２に示すように、ボルト１０は、一端側に頭部１１を有し、他端側にねじ部１３を有する。被締結部材３０、３１には、ボルト１０の円筒部１２およびねじ部１３を通すための貫通孔３０ａ、３１ａが形成されている。ナット４０は、貫通孔３０ａ、３１ａを貫通したねじ部１３に螺合されている。

ここで、ナット４０は、硬化層２０が形成されたねじ部１３に直接螺合されてもよい。また、ナット４０は、硬化層２０が形成されたねじ部１３に焼付き防止剤を介して螺合されてもよい。

焼付き防止剤を使用する場合には、例えば、ナット４０に螺合するねじ部１３の硬化層２０の表面に焼付き防止剤を塗布した後、ボルト１０は、ナット４０と螺合される。なお、焼付き防止剤は、ナット４０のねじ穴４１の内周に形成されたねじ部４２に塗布されてもよい。

焼付き防止剤を使用する場合、ボルト１０とナット４０との間に焼付き防止剤からなる層が形成される。

ここで、焼付き防止剤は、例えば、酸化物などの微細粒子と水分を含んだペースト状の塗布材である。焼付き防止剤としては、例えば、ネバーシーズ標準グレード（Ｂｏｓｔｉｋ社製）、モリコート（デュポン・東レ・スペシャルティ・マテリアル社製）、ロックタイト（ＨＥＮＫＥＬ社製）などが挙げられる。

焼付き防止剤は、初期締結時の潤滑剤としての役割と、高温運転後の固着防止剤としての役割がある。なお、焼付き防止剤の使用は必須ではない。

ここで、締結部材１の締結は、トルクレンチなどを用いて行われる。締結の際、ボルト１０は加熱されてもよい。この際、例えば、ボルト１０の中心軸に沿って形成された中心孔にボルトヒータを設置し、ボルト１０を加熱する。

締結の際ボルト１０を加熱することで、ボルト１０は、熱膨張して軸方向に伸長される。締結後ボルトヒータによる加熱を停止し、ボルト１０が冷えて軸方向に収縮することで、高い締め付け力が得られる。

また、締結部材１を一定時間運用後、締結部材１を緩める際、締結部材１を締結する方法と同様の方法が適用される。すなわち、締結部材１の取り外しは、スパナなどの工具を用いて行われる。また、ボルト１０を加熱して締結した場合には、ボルトヒータによってボルト１０を加熱した後、締結部材１を緩める。

次に、締結部材１がボルト１０とナット４０Ａ、４０Ｂで構成される場合について、図３を参照して説明する。

図３に示すように、ボルト１０は、ねじ部６０Ａ、６０Ｂと、円筒部６１と、頭部６２Ａ、６２Ｂを備える。ねじ部６０Ａ、６０Ｂは、ボルト１０の両端に備えられている。頭部６２Ａ、６２Ｂは、ねじ部６０Ａ、６０Ｂの軸方向の端面から軸方向外側に突出している。

頭部６２Ａ、６２Ｂは、例えば、ボルト１０をナットと螺合する際の作用部として機能する。また、頭部６２Ａ、６２Ｂは、例えば、ボルト１０をナットと螺合する際、ボルト１０の回転を防止するための支持部として機能する。

なお、頭部６２Ａ、６２Ｂにおけるボルト１０の軸方向に垂直な断面形状は、例えば、六角形などである。頭部６２Ａ、６２Ｂのサイズは、ねじ部６０Ａ、６０Ｂの外縁の内部に収まるサイズに構成されている。

ボルト１０のねじ部６０Ａ、６０Ｂの表面には、硬化層２０が形成されている。

なお、ここでは、円筒部６１にねじ部を備えない一例を示しているが、ボルト１０の円筒部６１にねじ部を備えていてもよい。すなわち、ボルト１０の側面に軸方向に亘ってねじ部が形成されていてもよい。

被締結部材３０、３１には、ボルト１０を通すための貫通孔３０ａ、３１ａが形成されている。ボルト１０は、貫通孔３０ａ、３１ａを貫通すように配置されている。そして、ねじ部６０Ａは、ナット４０Ａに螺合され、ねじ部６０Ｂは、ナット４０Ｂに螺合されている。

なお、ナット４０Ａ、４０Ｂは、硬化層２０が形成されたねじ部６０Ａ、６０Ｂに直接螺合されてもよい。また、ナット４０Ａ、４０Ｂは、硬化層２０が形成されたねじ部６０Ａ、６０Ｂに焼付き防止剤を介して螺合されてもよい。

次に、締結部材１がボルト１０と被締結部材３０に形成されたねじ穴５０で構成される場合について説明する。

図４に示すように、被締結部材３１には、ボルト１０の円筒部１２およびねじ部１３を通すための貫通孔３１ａが形成されている。被締結部材３０には、ねじ穴５０が形成されている。ねじ穴５０の内周には、硬化層２０が形成されたねじ部１３と螺合するねじ部５１が形成されている。

ここで、硬化層２０が形成されたねじ部１３は、被締結部材３０のねじ穴５０に直接螺合されてもよい。また、硬化層２０が形成されたねじ部１３は、被締結部材３０のねじ穴５０に焼付き防止剤を介して螺合されてもよい。

焼付き防止剤は、ボルト１０におけるねじ部１３の硬化層２０の表面に塗布されてもよいし、被締結部材３０におけるねじ穴５０のねじ部５１の表面に塗布されてもよい。焼付き防止剤を使用する場合、ボルト１０とねじ穴５０との間に焼付き防止剤からなる層が形成される。なお、焼付き防止剤の使用は必須ではない。

なお、締結部材１がボルト１０とねじ穴５０で構成される場合においても、締結部材１の締結方法や締結部材１を緩める方法は、前述したボルト１０とナット４０の場合におけるそれらと同様である。

ここで、本実施の形態の締結部材１は、例えば、火力発電所に備えられる高温で長時間の運転を行う発電機器の締結に使用される。締結部材１は、例えば、５００℃を超える温度になる発電機器の締結に使用される。そのため、締結部材１も、５００℃を超える温度になる。

発電機器としては、例えば、高温の作動流体の流量を調整する制御バルブの構成部材の締結、高温となるタービン部材の締結などに使用される。なお、締結部材１が使用される機器は、特に限定されるものではなく、締結部材１は、例えば、５００℃を超える高温機器の構成部材の締結に使用される。

ここで、前述したように、締結部材どうしが固着する際、締結部材間に本来存在する間隙が消滅する。そして、隙間の消滅後の固着面の親和性が高いほど、その固着面を摺動させるための静的摩擦係数が大きくなる。例えば、同じ部材どうしの圧着は、親和性が高く静的摩擦係数が大きい。

本実施の形態では、ボルト１０のねじ部１３の表面に硬化層２０を形成することで、ボルト１０のねじ部１３とナット４０のねじ部４２との間、またはボルト１０のねじ部１３と被締結部材３０のねじ穴５０との間に、高温でも安定で劣化しない、異材からなる硬化層２０をムラなく均一に形成することができる。

これによって、高温環境下で使用されても、優れた耐固着性が得られる締結部材１を提供することができる。このように、本実施の形態の締結部材１は、優れた耐固着性を有するため、高温環境下で使用されても、締結部材１どうしの固着が防止できる。これによって、固着した締結部材を取り外すための処理が不要となり、検査工期の延長は生じない。さらに、新たな締結部材の準備も不要となるため、検査コストが削減できる。

なお、ここでは、硬化層２０は、雄ねじであるボルト１０のねじ部１３の表面に形成される一例を示したが、この構成に限られるものではない。例えば、硬化層２０は、雄ねじのねじ部の表面ではなく、雌ねじのねじ部の表面に形成されてもよい。すなわち、硬化層２０は、雄ねじのねじ部の表面、雌ねじのねじ部の表面のいずれか一方に形成されていればよい。

（締結部材１の製造方法）
次に、本実施の形態の締結部材１の製造方法について説明する。

図５は、本実施の形態の締結部材１の製造方法の工程を示す図である。

ここでは、ボルト１０のねじ部１３の表面に硬化層２０を形成する方法について、図５を参照して説明する。硬化層２０は、以下の工程で、ＰＶＤ法によって形成される。

まず、硬化層２０を形成するボルト１０を準備する（締結部材の準備工程：ステップＳ１）。

続いて、ボルト１０を洗浄し、表面の汚れを十分に除去する（洗浄工程：ステップＳ２）。

続いて、真空または減圧雰囲気としたチャンバー内にボルト１０を装填する。そして、ボルト１０を自転または公転させながら、硬化層２０を形成する物質を気化させ、ボルト１０の表面にその物質を吸着させる。これによって、ボルト１０のねじ部１３の表面に硬化層２０が形成される（硬化層形成工程：ステップＳ３）。

この際、硬化層２０の膜厚は、気化した物質をボルト１０の表面に吸着させる時間によって調整される。なお、ボルト１０は、円筒形状であるため、ＰＶＤ法によって均一な硬化層２０を形成することに適している。

なお、ナット４０のねじ部４２の表面または被締結部材３０に形成されたねじ穴５０のねじ部５１の表面に硬化層２０を形成する工程も、上記したボルト１０のねじ部１３の表面に硬化層２０を形成する工程と同様である。

（締結試験）
次に、本実施の形態の締結部材１が優れた耐固着性を有することを示すため、締結試験を行った。

締結試験において、締結部材１としてボルトおよびナットを使用した。

ねじ部の直径が２５．４ｍｍ（１インチ）のボルトを使用した。なお、ナットは、ボルトのねじ部と締結可能なねじ部を有するものを使用した。

各条件で締結試験を行うため、ボルトおよびナットからなる試料部材を２０セット準備した（試料部材１〜試験部材２０）。

各試料部材を構成する材料および硬化層を構成する材料は、表１に示されている。また、表１には、使用した焼付き防止剤も示している。

なお、表１において、硬化層材の「なし」とは、ボルトのねじ部の表面に硬化層を形成せずに、ボルトとナットを螺合したことを意味する。また、焼付き防止剤の「なし」とは、焼付き防止剤を使用せずに、ボルトとナットを直接螺合したことを意味する。

なお、試料部材１〜試料部材１０は、本実施の形態の締結部材１に相当し、試料部材１１〜試料部材２０は、本実施の形態の範囲にない、比較例である。

ここで、硬化層は、前述した締結部材１の製造方法に基づいて形成された。すなわち、まず、ボルトおよびナットを洗浄した。続いて、ＰＶＤ法によって、各硬化層を構成する材料を気化してボルトのねじ部の表面に吸着させた。すべて試料部材における硬化層の膜厚を２μｍ〜１０μｍとした。

焼付き防止剤を使用する試料部材においては、ボルトのねじ部の表面に焼付き防止剤を塗布した後、ナットと螺合した。

各試料部材において、ナットを固定し、トルクレンチを使用してボルトをナット螺合した。この際の締結トルクを４１２Ｎｍとした。トルクレンチは、デジタルトルクメータ付きのトルクレンチを使用した。

ボルトをナット螺合した各試料部材に対して、５６６℃の温度で１０００時間の時効処理を行った。時効処理は、大気雰囲気下で行われた。

時効処理後、各試料部材の緩め作業を行った。この際、ナットを固定し、トルクレンチを使用してボルトを緩めた。そして、トルクレンチにおいて緩めトルクを計測した。各試料部材の緩めトルク値（Ｎｍ）は、表１に示されている。

また、表１には、硬化層の表面硬さ、硬化層の表面における酸化速度、硬化層の動摩擦係数も示されている。

表１に示すように、試料部材１〜試料部材１０における緩めトルクは、試料部材１１〜試料部材２０の緩めトルクよりも小さい。試料部材１〜試料部材１０における緩めトルクは、いずれも７００Ｎｍを下回っている。なお、緩めトルクが７００Ｎｍ以下であることが好ましい理由は、前述したとおりである。

すなわち、緩めトルクを小さくするためには、硬化層を形成する材料として、Ｔｉ系窒化物であるＴｉＡｌＮおよびＣｒ系窒化物であるＣｒＮを使用することが有効あることがわかる。

試料部材１〜試料部材１０において、試料部材を構成するいずれの材料（１１Ｃｒ−Ｍｏ耐熱鋼、ＩＮＣＯＮＥＬ７１８）においても、ＴｉＡｌＮまたはＣｒＮからなる硬化層を備えることで、緩めトルクの低減の効果が得られた。

また、試料部材１５および試料部材２０の結果から、高温でも安定な材料で試料部材を構成した仕様であっても、硬化層を備えない場合や硬化層がＴｉＣからなる場合には、緩めトルクの低減の効果が得られないことがわかる。

また、試料部材１〜試料部材１０において、焼付き防止剤を使用しない場合においても、緩めトルクの低減の効果が得られた。これは、表面に形成された硬化層が、締結部材どうしの接触を防ぐ働きをする焼付き防止剤と同等以上の効果を発揮したためであると考えられる。

試料部材１〜試料部材１０において焼付き防止剤を使用しない場合でも、焼付き防止剤を塗布した場合と同等以上の効果を発揮したのは、次のことが原因と考えられる。まず、焼付き防止剤を締結部表面に対して完全にムラなく塗布することが困難である。次に、焼付き防止剤は、高温において締結部材と反応して劣化する場合があることに対し、硬化層は、締結部表面に均一に形成され高温でも安定である。

締結試験の結果から、本実施の形態の締結部材１においては、５００℃を超える温度で使用された場合でも、優れた耐固着性が得られた。

以上説明した実施形態によれば、高温環境下で使用されても、優れた耐固着性を得ることが可能となる。

本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。

１…締結部材、１０…ボルト、１１、６２Ａ、６２Ｂ…頭部、１１ａ…裏面、１２、６１…円筒部、１２ａ…表面、１３…ねじ部、２０…硬化層、３０、３１…被締結部材、３０ａ、３１ａ…貫通孔、４０、４０Ａ、４０Ｂ…ナット、４１、５０…ねじ穴、４２、５１、６０Ａ、６０Ｂ…ねじ部。

Claims (7)

1. 雄ねじと雌ねじとからなる締結部材であって、
   前記雄ねじのねじ部の表面、または前記雌ねじのねじ部の表面に、金属窒化物からなる硬化層が形成されていることを特徴とする締結部材。
2. 前記金属窒化物が、Ｔｉ系窒化物またはＣｒ系窒化物で構成されていることを特徴とする請求項１記載の締結部材。
3. 前記締結部材が、５００℃以上の温度下で使用されることを特徴とする請求項１または２記載の締結部材。
4. 前記締結部材が、フェライト系耐熱鋼、Ｎｉ基超合金またはオーステナイト系耐熱鋼で構成されていることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項記載の締結部材。
5. 前記硬化層の表面硬さが、１５００ＨＶ以上であることを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項記載の締結部材。
6. 前記硬化層の表面における酸化速度が、１×１０^−６ｍｍ／ｈ以下であることを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項記載の締結部材。
7. 室温における無潤滑ボールオンディスク試験によって得られる、前記硬化層の動摩擦係数が、０．３以下であることを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項記載の締結部材。

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