JP2021162216A - 熱交換器およびこれを備えた空気調和機 - Google Patents

Abstract

【課題】ヘッダ内における冷媒の滞留量を抑制することができる熱交換器を提供する。
【解決手段】本発明の一形態に係る熱交換器は、上下方向に間隔をおいて配置された複数の第１扁平管と、第１ヘッダと、第２ヘッダとを備える。第１ヘッダは、第１扁平管の第１端部に接続される第１ヘッダ管と、第１ヘッダ管の内部に配置され第１ヘッダ管の内部を上下方向に複数の第１空間部に区画する複数の第１仕切板とを有する。第１空間部に接続される複数の第１扁平管のうち最下方に位置する第１扁平管と第１空間部を区画する２枚の第１仕切板のうちの下方に配置される第１仕切板との間隔を第１間隔Ｇ１とし、第１空間部に接続される複数の第１扁平管のうち最上方に位置する第１扁平管と第１空間部を区画する２枚の第１仕切板のうちの上方に配置される第１仕切板との間隔を第２間隔Ｇ２としたとき、第１間隔Ｇ１が第２間隔Ｇ２より小さい。
【選択図】図４

Description

本発明は、熱交換器およびこれに備えた空気調和機に関する。

複数本の流路を有し各流路に冷媒が流れる複数の扁平管と、複数の扁平管の両端に接続される複数のヘッダを有し、各扁平管への冷媒の分流がヘッダ内で行われる構造を持つ熱交換器が知られている。例えば、特許文献１，２には、複数の扁平管の両端にヘッダを有する熱交換器において、いくつかの扁平管が直列に接続されて形成されるパスを複数経路形成するために、ヘッダ内部に仕切り板を設けることが開示されている。

特開２００９−５２７２２号公報 特開２００３−４９３４号公報

扁平管の両端に接続されたヘッダのうち、気液二相冷媒が流入するヘッダにおいては、流入する気液二相冷媒のうちの液冷媒の一部が、重力の影響で当該ヘッダの下部に滞留する。この、ヘッダの下部に滞留する液冷媒の量は、熱交換器に冷媒を流し始めた時点から時間が経過するのにつれて多くなり、当該ヘッダに接続される扁平管のうちの最下段の扁平管が接続されている接続口に液冷媒の液面が到達して最下段の扁平管に液冷媒が流れるようになるまで、当該ヘッダの下部における液冷媒の滞留量は増え続ける。従って、冷媒回路に冷媒を充填するにあたり、必要とされる空調能力を発揮させるのに必要な量を見込んだ冷媒に加えて、上述したヘッダの下部に滞留する量の冷媒を余計に充填する必要があり、使用冷媒量が増加するという問題があった。

以上のような事情に鑑み、本発明の目的は、ヘッダ内における冷媒の滞留量を抑制することで冷媒回路への冷媒の充填量を削減できる熱交換器およびこれを備えた空気調和機を提供することにある。

本発明の一形態に係る熱交換器は、第１熱交換器本体と、第１ヘッダと、第２ヘッダとを備える。
上記第１熱交換器本体は、上下方向に間隔をおいて配置された複数の第１扁平管を有する。
上記第１ヘッダは、上記複数の第１扁平管の一方側の第１端部に接続される第１ヘッダ管と、上記第１ヘッダ管の内部に配置され上記第１ヘッダ管の内部を上下方向に複数の第１空間部に区画する複数の第１仕切板と、を有する。
上記第２ヘッダは、前記複数の第１扁平管の他方の第２端部に接続される第２ヘッダ管を有する。
上記第１空間部に接続される上記複数の第１扁平管のうち最下方に位置する第１扁平管と上記第１空間部を区画する２枚の第１仕切板のうちの下方に配置される第１仕切板との間隔を第１間隔Ｇ１とし、上記第１空間部に接続される上記複数の第１扁平管のうち最上方に位置する第１扁平管と上記第１空間部を区画する２枚の第１仕切板のうちの上方に配置される第１仕切板との間隔を第２間隔Ｇ２としたとき、上記第１間隔Ｇ１が上記第２間隔Ｇ２より小さい。

上記熱交換器によれば、上記第１間隔Ｇ１が上記第２間隔Ｇ２より小さいため、第１空間部に接続される複数の第１扁平管のうち最下方に位置する第１扁平管と第１空間部を区画する２枚の第１仕切板のうちの下方に配置される第１仕切板との間の領域に滞留する液冷媒の量を低減できる。

上記第１空間部に接続される上記複数の第１扁平管のうちの２本の第１扁平管の間隔を第３間隔Ｇ３としたとき、上記第３間隔Ｇ３は、上記第１間隔Ｇ１と上記第２間隔Ｇ２とを加算した値より大きくてもよい。

上記第１空間部に接続される上記複数の第１扁平管のうち最下方に位置する第１扁平管の下面と上記最下方に位置する第１扁平管の直下に位置する第１仕切板の厚み方向の中心との間における上下方向に沿った距離を距離Ｌ１としたとき、上記距離Ｌ１は、上記第３間隔Ｇ３の半分の値より小さくてもよい。

上記第２ヘッダは、上記第２ヘッダ管の内部を、上記第１ヘッダ内の上下方向に隣り合う所定の２つの第１空間部の間において冷媒の流れを折り返す複数の第２空間部に区画する、上記第２ヘッダ管の内部に配置された複数の第２仕切板をさらに有してもよい。

上記熱交換器は、第２熱交換器本体と、第３ヘッダと、第４ヘッダとをさらに備えてもよい。
上記第２熱交換器本体は、上下方向に間隔をおいて配置された複数の第２扁平管を有し、空気が流通する方向に上記第１熱交換器本体と対向して配置される。
上記第３ヘッダは、上記複数の第２扁平管の一方側の第１端部に接続される第３ヘッダ管と、上記第３ヘッダ管の内部に配置され上記第３ヘッダ管の内部を上下方向に複数の第３空間部に区画する複数の第３仕切板と、を有する。
上記第４ヘッダは、上記複数の第２扁平管の他方の第２端部に接続される第４ヘッダ管と、上記第４ヘッダ管の内部を、上記第３ヘッダ内の上下方向に隣り合う所定の２つの第２空間部の間において冷媒の流れを折り返す複数の第４空間部に区画する、前記第４ヘッダ管の内部に配置された複数の第４仕切板とを有する。
上記複数の第３仕切板および上記複数の第４仕切板は、上記複数の第１仕切板および上記複数の第２仕切板よりも上方の位置にそれぞれ配置される。

上記第３空間部に接続される上記複数の第２扁平管のうち最上方に位置する第２扁平管と上記第３空間部を区画する２枚の第３仕切板のうちの上方に配置される第３仕切板との間隔を第４間隔Ｇ４とし、上記第３空間部に接続される上記複数の第２扁平管のうち最下方に位置する第２扁平管と上記第３空間部を区画する２枚の第３仕切板のうちの下方に配置される第３仕切板との間隔を第５間隔Ｇ５としたとき、上記第４間隔Ｇ４が上記第５間隔Ｇ５より小さくてもよい。

本発明によれば、ヘッダ内における冷媒の滞留量を抑制することで冷媒回路への冷媒の充填量を削減できる。

本発明の一実施形態に係る熱交換器が適用される空気調和機の構成を示す冷媒回路図である。 第１の実施形態に係る熱交換器を説明する図であり、（ａ）は平面図、（ｂ）は正面図である。 上記熱交換器を通過する冷媒の様子を示す模式図である。 上記熱交換器における第１ヘッダの内部構造を示す要部の側断面図である。 上記第１ヘッダ管に対する扁平管の接合構造の一例を示す要部の側断面図である。 本発明の第２の実施形態に係る熱交換器を示す概略斜視図である。 風上側での冷媒の流れを示す上記熱交換器の概略構成図である。 風下側での冷媒の流れを示す上記熱交換器の概略構成図である。 上記熱交換器における第１ヘッダの内部構造を示す要部の側断面図である。 上記熱交換器における第３ヘッダの内部構造を示す要部の側断面図である。 上記熱交換器の側面図である。

以下、図面を参照しながら、本発明の実施形態を説明する。

＜第１の実施形態＞
図１は、本発明の一実施形態に係る熱交換器が適用される空気調和機１の構成を示す冷媒回路図である。以下、空気調和機１について概略的に説明する。
（空気調和機）
図１に示すように、空気調和機１は、室内機２と、室外機３とを備えている。室内機２には、室内用の熱交換器４が設けられ、室外機３には、室外用の熱交換器５のほかに、圧縮機６、膨張弁７、四方弁８が設けられている。

暖房運転時は、図１中、四方弁８は実線で示す状態に切り替わり、黒矢印の方向に冷媒が流れる。室外機３の圧縮機６から吐出されたガス冷媒は、配管Ｐ１、四方弁８および配管Ｐ２を流れて室内用の熱交換器４に流入する。暖房運転時には、室内用の熱交換器４は凝縮器として機能し、室内空気と熱交換した冷媒は凝縮して液化する。その後、液冷媒は、配管Ｐ３を流れ、室外機３の膨張弁７を通過することによって減圧されて気液二相冷媒となり、配管Ｐ４を流れて室外用の熱交換器５へ流入する。暖房運転時には、室外用の熱交換器５は蒸発器として機能し、外気と熱交換した冷媒はガス化する。その後、ガス冷媒は、配管Ｐ５、四方弁８および配管Ｐ６を流れて圧縮機６に吸入される。

冷房運転時は、図１中、四方弁８は破線で示す状態に切り替わり、白矢印の方向に冷媒が流れる。室外機３の圧縮機６から吐出されたガス冷媒は、配管Ｐ１、四方弁８および配管Ｐ５を流れて室外用の熱交換器５に流入する。冷房運転時には、室外用の熱交換器５は凝縮器として機能し、外気と熱交換した冷媒は凝縮して液化する。その後、液冷媒は、配管Ｐ４を流れ、室外機３の膨張弁７を通過することによって減圧されて気液二相冷媒となり、配管Ｐ３を流れて室内用の熱交換器４へ流入する。冷房運転時には、室内用の熱交換器４は蒸発器として機能し、室内空気と熱交換した冷媒はガス化する。その後、ガス冷媒は、配管Ｐ２、四方弁８および配管Ｐ６を流れて圧縮機６に吸入される。

（熱交換器）
本実施形態に係る熱交換器は、室内用の熱交換器４および室外用の熱交換器５のいずれにも適用可能である。以下の説明では、室外用の熱交換器５への適用例について説明する。

図２は、熱交換器５を説明する図であり、（ａ）は熱交換器５をＹ軸方向から見た図、（ｂ）は熱交換器５をＺ軸方向から見た図である。図３は、熱交換器５を通過する冷媒の様子を示す模式図である。
なお図中、Ｘ軸、Ｙ軸およびＺ軸は相互に直交する３軸方向を示しており、Ｘ軸は左右方向（横方向）、Ｙ軸は上下方向（縦方向）、Ｚ軸は空気が流通する方向（以下、空気流通方向ともいう）にそれぞれ相当する。

熱交換器５では、左右方向に延びる複数の扁平管（第１扁平管）１１が上下方向に間隔をおいて配置されるとともに、上下方向に延びる複数の伝熱フィン１１１が左右方向に間隔をおいて配置されており、複数の伝熱フィン１１１を複数の扁平管１１が貫通している。熱交換器５は、複数の扁平管１１の一方の端部（第１端部）に接続される第１ヘッダ１２ａと、複数の扁平管１１の他方の端部（第２端部）に接続される第２ヘッダ１２ｂとを備える。なお、図２（Ｂ）に示すように、本実施形態の扁平管１１は１２本である。

各扁平管１１は、空気流通方向に延びた扁平な断面を有し、その内部には、冷媒が流れる図示しない複数の流路が空気流通方向に並んで形成されている。各扁平管１１は、空気が通過するための間隔Ｇ３を介して上下方向（Ｙ軸方向）に等ピッチで配置される。

ここで、間隔Ｇ３は、各扁平管１１の上下方向における対向距離に相当する。上下方向における対向距離とは、上下方向に隣り合う２つの扁平管１１のうち上方側に位置する扁平管１１の下面と下方側に位置する扁平管１１の上面との間の距離をいう。

各扁平管１１の一方の端部は第１ヘッダ１２ａに接続され、他方の端部は第２ヘッダ１２ｂに接続される。具体的には、第１ヘッダ１２ａおよび第２ヘッダ１２ｂにあらかじめ扁平管１１の端部が挿通可能な形状の複数の孔を形成しておき、当該複数の孔にそれぞれ扁平管１１の端部を挿通した後ロウ材で接合することにより、各扁平管１１と両ヘッダ１２ａ，１２ｂを接続して一体化する。

各伝熱フィン１１１は、空気流通方向に平行な平板形状に形成されている。各伝熱フィン１１１は、空気が通過するための間隙を介して左右方向（Ｘ軸方向）に所定の配列ピッチで配置される。各伝熱フィン１１１は、複数の扁平管１１に上述したように接合されることで、熱交換器５における第１ヘッダ１２ａおよび第２ヘッダ１２ｂ以外の部分（本発明における第１熱交換器本体に相当。以降、熱交換器本体ＴＥと記載する）が形成される。

第１ヘッダ１２ａおよび第２ヘッダ１２ｂは、それぞれ円筒形状に形成され、熱交換器５に供給された冷媒を複数の扁平管１１に分流させる、あるいは、複数の扁平管１１から流出した冷媒を合流させる。

熱交換器５は、図３に示すように、第１ヘッダ１２ａに供給された冷媒を第１ヘッダ１２ａの５つの仕切板１２２ａによって後述する４つの空間部Ｓに分け、各空間部Ｓに３本一組の扁平管１１が接続される４つの流路Ｄ１，Ｄ２、Ｄ３およびＤ４を有する。第１ヘッダ１２ａから各流路Ｄ１〜Ｄ４に分流した冷媒は、第２ヘッダ１２ｂで合流する。
なお、本実施形態では１２本の扁平管１１を４つの流路Ｄ１〜Ｄ４に分配した例を示すが、各流路Ｄ１〜Ｄ４を構成する扁平管１１の数は、扁平管１１の総本数や必要とされる流路Ｄ１〜Ｄ４の数などに応じて任意に設定することができる。

図４は、第１ヘッダ１２ａの内部構造を示す要部の側断面図である。第１ヘッダ１２ａは、図３及び図４に示すように、アルミニウム合金等の金属材料で構成された円筒状のヘッダ管（第１ヘッダ管）１２１ａと、ヘッダ管１２１ａの内部に配置された複数の仕切板（第１仕切板）１２２ａとを有する。

複数の仕切板１２２ａは、ヘッダ管１２１ａの内部を上下方向に複数の空間部Ｓ（本発明における第１空間部に相当）に区画するようにヘッダ管１２１ａに組み込まれている。第１ヘッダ管１２１ａに接続される複数の扁平管１１は、４つの空間部Ｓに均等に分配される。前述したように、本実施形態では、扁平管１１が１２本設けられているため、１つの空間部Ｓに対して３本の扁平管１１が接続される。ヘッダ管１２１ａには、暖房運転時において各空間部Ｓに冷媒を供給する複数の流入管１２３ａが設けられる。本実施形態において複数の流入管１２３ａは、膨張弁７と熱交換器５との間を接続する配管Ｐ４（図１参照）に接続される。

複数の仕切板１２２ａは、アルミニウム合金等の金属材料で構成された円板状の部材である。各仕切板１２２ａは、ヘッダ管１２１ａの断面積と同じかあるいは少し大きい面積を持つように形成されており、ヘッダ管１２１ａの内部の所定の高さ位置にそれぞれ配置されることで、ヘッダ管１２１ａの内部を区画して上述した複数の空間部Ｓを形成する。なお、ヘッダ管１２１ａと各仕切板１２２ａとは、ロウ材で接合される。

図４に示すように、各空間部Ｓには３本の扁平管１１の一方の端部１１ａ（本発明における第１端部に相当）が接続されている。暖房運転時に流入管１２３ａから複数の空間部Ｓへ供給された冷媒は、各空間部Ｓに接続された複数本の扁平管１１に流入し、図３において矢印で示すように第２ヘッダ１２ｂに向かって複数の流路Ｄ１〜Ｄ４を流れる。このように複数の仕切板１２２ａは、ヘッダ管１２１ａの内部を複数の流路Ｄ１〜Ｄ４に分流させる冷媒流路を形成する。

一方、第２ヘッダ１２ｂは、図３に示すように、アルミニウム合金等の金属材料で構成された円筒状のヘッダ管１２１ｂと、ヘッダ管１２１ｂの内部を仕切る２つの仕切板１２２ｂとを有する。２つの仕切板１２２ｂは、ヘッダ管１２１ｂの上部および下部に接合されることで、ヘッダ管１２１ｂの内部に１つの空間部を形成する。第１ヘッダ１２ａから各流路Ｄ１〜Ｄ４を通過して第２ヘッダ１２ｂに到達した冷媒は、ヘッダ管１２１ｂの内部の空間部で合流する。ヘッダ管１２１ｂには、暖房運転時、合流した冷媒を第２ヘッダ１２ｂの外部へ流出させる流出管１２３ｂが設けられる。本実施形態において流出管１２３ｂは、圧縮機６の吸入口と熱交換器５との間を接続する配管Ｐ５（図１参照）に接続される。

複数の仕切板１２２ｂは、アルミニウム合金等の金属材料で構成された円板状の部材である。各仕切板１２２ｂは、ヘッダ管１２１ｂの断面積と同じかあるいは少し大きい面積を持つように形成されており、ヘッダ管１２１ｂの内部の所定の高さ位置にそれぞれ配置されることで、ヘッダ管１２１ｂの内部を区画する。なお、ヘッダ管１２１ｂと各仕切板１２２ｂとは、ロウ材で接合される。

（第１ヘッダの詳細）
暖房運転時に蒸発器として機能する室外用の熱交換器５においては、気液二相の冷媒が第１ヘッダ１２ａから各扁平管１１を通って第２ヘッダ１２ｂに流れる。このとき、冷媒は、扁平管１１を通過する過程で外気と熱交換を行うことで蒸発し、液冷媒の比率は第２ヘッダ１２ｂに近づくにつれて小さくなる。各扁平管１１を通過した冷媒はガス冷媒となって第２ヘッダ１２ｂで合流し、流出管１２３ｂから圧縮機６（図１参照）へ向けて流出する。なお、図３において冷媒が流れる方向を示す矢印内の濃淡の分布は、液冷媒の比率の分布を模式的に表すものであり、濃淡の分布が濃い領域ほど液冷媒の比率が高いことを示す。

前述のように、第１ヘッダ１２ａにおいては、膨張弁７を通過した冷媒を流路Ｄ１〜Ｄ４へ分流させるために、ヘッダ管１２１ａの内部が複数の仕切板１２２ａで区画されて流路Ｄ１〜Ｄ４につながる４つの空間部Ｓが形成される。熱交換器５が蒸発器として機能するとき、各流入管１２３ａから第１ヘッダ１２ａに流入する冷媒は、液冷媒の比率がガス冷媒の比率よりも高く、また、密度の高い液冷媒の割合が大きいほど冷媒流速は遅くなるため、重力の影響により第１ヘッダ１２ａの下方に液冷媒が滞留しやすい。本実施形態のように、第１ヘッダ１２ａが複数の仕切板１２２ａによって複数の空間部Ｓに区画される構造では、図４に示すように、空間部Ｓの底部を形成する仕切板１２２ａと、空間部Ｓに接続される３本の扁平管１１のうち最下方に接続される扁平管１１の端部１１ａとの間の空間Ｒ１に液冷媒が溜まりやすい。

そこで本実施形態では、気液二相冷媒が第１ヘッダ１２ａに流入したときに、空間部Ｓに滞留する液冷媒の量を低減するために、各空間部Ｓの底部を形成する仕切板１２２ａを、当該空間部Ｓにおいて最下方に位置する扁平管１１に近づけて配置する。このように空間部Ｓの底部を形成する仕切板１２２ａを当該空間部Ｓの最下方に位置する扁平管１１の近傍に配置することで、これらの間に形成される空間Ｒ１の容積を小さく抑える。空間Ｒ１の高さ以上に液冷媒の液面が上がると、直上の扁平管１１（空間部Ｓの最下方に位置する扁平管１１）に液冷媒が流出するため、空間Ｒ１の容積を小さくするほど、空間部Ｓの底部に滞留する液冷媒の量が低減する。

より具体的には、図４に示すように、空間部Ｓに接続される３本の扁平管１１のうち最下方に位置する扁平管１１と空間部Ｓを区画する２枚の仕切板１２２ａのうちの下方に配置される仕切板１２２ａとの間隔をＧ１とする。間隔Ｇ１は、本発明における第１間隔Ｇ１に相当し、上記最下方に位置する扁平管１１の下面と、上記下方に配置される仕切板１２２ａの上面との間の距離をいう。

また、空間部Ｓに接続される３本の扁平管１１のうち最上方に位置する扁平管１１と空間部Ｓを区画する２枚の仕切板１２２ａのうちの上方に配置される仕切板１２２ａとの間隔をＧ２とする。間隔Ｇ２は、本発明における第２間隔に相当し、上記最上方に位置する扁平管１１の上面と、上記上方に配置される仕切板１２２ａの下面との間の距離をいう。
この場合、間隔Ｇ１が間隔Ｇ２よりも小さくなるように、空間部Ｓを区画する２枚の仕切板１２２ａが配置される。

前述のように、各扁平管１１は、間隔Ｇ３（本発明における第３間隔に相当）をおいて等ピッチで配置される。このとき、空間部Ｓを区画する２枚の仕切板１２２ａを、間隙Ｇ１と間隙Ｇ２が等しくなるように配置する場合と比較して、間隔Ｇ１が間隔Ｇ２よりも小さくなるように配置する方が、間隙Ｇ１に相当する高さを有する空間Ｒ１の容積を小さくすることができるので、空間部Ｓの底部に滞留する液冷媒の量がそのぶん低減する。

本実施形態では、１２本の扁平管１１が間隔Ｇ３をおいて等ピッチで配列されているため、間隔Ｇ３は、間隔Ｇ１と間隔Ｇ２と仕切板１２２の厚さ（図４では「Ｔ」としている）を加算した値に等しい。つまり、間隔Ｇ３は、間隔Ｇ１と間隔Ｇ２を加算した値より大きい。なお、１２本の扁平管１１が間隔Ｇ３を全て同じ値とするのではなく、上下に隣接する空間部Ｓのうち、上方側の空間部Ｓに接続された３本の扁平管１１のうち最下方に位置する扁平管１１と、下方側の空間部Ｓに接続された３本の扁平管１１のうち最上方に位置する扁平管１１との間隔のみ、仕切板１２２の厚さＴに応じて間隔Ｇ３と異なる値としてもよく、間隔Ｇ１が間隔Ｇ２よりも大きい値となっていればよい。

さらに、１２本の扁平管１１が間隔Ｇ３をおいて等ピッチで配列されている場合に、図４に示すように、空間部Ｓに接続される複数の扁平管１１のうち最下方に位置する扁平管１１の下面と当該最下方に位置する扁平管１１の直下に位置する仕切板１２２ａの厚み方向の中心との間における上下方向に沿った距離を距離Ｌ１としたとき、距離Ｌ１の大きさは特に限定されないが、本実施形態では、Ｌ１は、間隔Ｇ３の半分の値より小さい値とされる。

前述のように、空間部Ｓの底部を形成する仕切板１２２ａは、その直上の扁平管１１の端部１１ａに近接する位置に配置されるのが好ましい。また、図５に示すように、扁平管１１に挿通されるヘッダ管１２１ａの孔Ｇが、ヘッダ管１２１ａの側面をその内側に切り起こすことで形成された上下２つのガイド部Ｇａの間に形成される場合は、扁平管１１の下面を支持するガイド部Ｇａの直下に適宜の間隔をおいて仕切板１２２ａが配置される。この場合、距離Ｌ１は、間隔Ｇ３の半分の値より小さい値としつつ、ガイド部Ｇの大きさや仕切板１２２ａの厚みに応じた値とすればよい。

以上のように本実施形態によれば、間隔Ｇ１が間隔Ｇ２よりも小さくなるよう仕切板１２２ａが配置されることで、空間Ｒ１の容積を小さくでき、これにより各空間部Ｓに滞留する液冷媒の量が最小限に抑えられる。また、第１ヘッダ１２ａ内における冷媒の滞留量を抑制することができるため、空気調和機１において使用される冷媒量の低減を図ることができる。特に、近年における空気調和機の省冷媒化の要求にも対応可能となる。

＜第２の実施形態＞
図６は、本発明の第２の実施形態に係る熱交換器５０を示す概略斜視図である。本実施形態の熱交換器５０は、第１の実施形態と同様に、室外用の熱交換器５（図１参照）への適用例について説明する。

熱交換器５０は、第１熱交換器５１と第２熱交換器５２とを有する２列構造の熱交換器である。第１熱交換器５１および第２熱交換機５２は、空気流通方向（図中Ｚ軸方向）に相互に対向して配置されており、本実施形態では、第１熱交換器５１が第２熱交換器５２よりも風上側（図６においてＺ軸の負方向側）に配置される。

図７は、第１熱交換器５１の概略構成図である。第１熱交換器５１は、第１熱交換器本体ＴＥ１と、第１ヘッダ５１ａと、第２ヘッダ５１ｂとを有する。

第１熱交換器本体ＴＥ１では、左右方向に延びる複数の第１扁平管が上下方向に間隔をおいて配置されるとともに、上下方向に延びる複数の伝熱フィンが左右方向に間隔をおいて配置されており、複数の伝熱フィンを複数の第１扁平管が貫通している。上記第１扁平管および伝熱フィンは、第１の実施形態で説明した扁平管１１および伝熱フィン１１１に相当し、以下の説明では、第１扁平管１１および伝熱フィン１１１ともいう。

第１ヘッダ５１ａは、複数の第１扁平管１１の一方側の端部（第１端部）に接続される円筒状の第１ヘッダ管５１１ａと、第１ヘッダ管５１１ａの内部に配置された複数の第１仕切板５１２ａとを有する。複数の第１仕切板５１２ａは、第１ヘッダ管５１１ａの内部を上下方向に複数の第１空間部Ｓ１に区画するように第１ヘッダ管５１１ａに組み込まれる。

第１熱交換器５１では、図７に示すように、複数の第１扁平管１１が８つの流路Ｄ１'、Ｄ１、Ｄ２'、Ｄ２、Ｄ３'、Ｄ３、Ｄ４'およびＤ４に分配される。この例では、第１ヘッダ管５１１ａの内部が９つの第１仕切板５１２ａによって８つの第１空間部Ｓ１に区画されており、これら８つの第１空間部Ｓ１に対応して８つの流路Ｄ１〜Ｄ４、Ｄ１'〜Ｄ４'がそれぞれ接続される。

第１ヘッダ管５１１ａには、暖房運転時において、流路Ｄ１、Ｄ２、Ｄ３およびＤ４に連通する第１空間部Ｓ１にそれぞれ冷媒を供給する複数の流入管５１３が設けられる。本実施形態において上記各流入管５１３は、膨張弁７と熱交換器５との間を接続する配管Ｐ４（図１参照）に接続される。また、第１ヘッダ管５１１ａには、暖房運転時において、流路Ｄ１'、Ｄ２'、Ｄ３'およびＤ４'に連通する第１空間部Ｓ１から第２熱交換器５２へそれぞれ冷媒を供給する複数の供給管５１４が設けられる。

一方、第２ヘッダ５１ｂは、複数の第１扁平管１１の他方側の端部（第２端部）に接続される円筒状の第２ヘッダ管５１１ｂと、第２ヘッダ管５１１ｂの内部に配置された複数の第２仕切板５１２ｂとを有する。複数の第２仕切板５１２ｂは、第２ヘッダ管５１１ｂの内部を上下方向に複数の第２空間部Ｓ２に区画するように第２ヘッダ管５１１ｂに組み込まれる。この例では、第２ヘッダ管５１１ｂの内部が５つの第２仕切板５１２ｂによって４つの第２空間部Ｓ２に区画される。

本実施形態において第２ヘッダ５１ｂは、第１ヘッダ５１ａから流路Ｄ１〜Ｄ４を形成する第１扁平管１１を通して流入した冷媒の流れを、流路Ｄ１'〜Ｄ４'を形成する第１扁平管１１を通して第１ヘッダ５１ａへ戻す折り返しヘッダとして構成される。すなわち、第２仕切板５１２ｂは、第１ヘッダ５１ａ内の上下方向に隣り合う所定の２つの第１空間部Ｓ１の間において冷媒の流れを折り返すように第２空間部Ｓ２を形成する。本実施形態では、第１熱交換器５１における冷媒の流れを、流路Ｄ１からＤ１'、流路Ｄ２からＤ２'、流路Ｄ３からＤ３'、そして流路Ｄ４からＤ４'へそれぞれ折り返すように第２ヘッダ５１ｂ内に４つの第２空間部Ｓ２が形成される。

第２熱交換器５２も第１熱交換器５１と同様に構成される。図８は、第２熱交換器５１の概略構成図である。第２熱交換器５１は、第２熱交換器本体ＴＥ２と、第３ヘッダ５２ａと、第４ヘッダ５２ｂとを有する。

第２熱交換器本体ＴＥ２は、第１熱交換器本体ＴＥ１と空気流通方向に対向して配置される。第２熱交換器本体ＴＥ２では、左右方向に延びる複数の第２扁平管が上下方向に間隔をおいて配置されるとともに、上下方向に延びる複数の伝熱フィンが左右方向に間隔をおいて配置されており、複数の伝熱フィンを複数の第２扁平管が貫通している。上記第２扁平管および伝熱フィンは、第１の実施形態で説明した扁平管１１および伝熱フィン１１１と同一の構成を有しており、以下の説明では、第２扁平管２１および伝熱フィン２１１ともいう。

第３ヘッダ５２ａは、複数の第２扁平管２１の一方側の端部（第１端部）に接続される円筒状の第３ヘッダ管５２１ａと、第３ヘッダ管５２１ａの内部に配置された複数の第３仕切板５２２ａとを有する。複数の第３仕切板５２２ａは、第３ヘッダ管５２１ａの内部を上下方向に複数の第３空間部Ｓ３に区画するように第３ヘッダ管５２１ａに組み込まれる。

第２熱交換器５２では、図８に示すように、複数の第２扁平管２１が８つの流路Ｅ１'、Ｅ１、Ｅ２'、Ｅ２、Ｅ３'、Ｅ３、Ｅ４'およびＥ４に分配される。この例では、第３ヘッダ管５２１ａの内部が９つの第３仕切板５２２ａによって８つの第３空間部Ｓ３に区画されており、これら８つの第３空間部Ｓ３に対応して８つの流路Ｅ１〜Ｅ４、Ｅ１'〜Ｅ４'がそれぞれ接続される。

第３ヘッダ管５２１ａには、暖房運転時において、流路Ｅ１、Ｅ２、Ｅ３およびＥ４に連通する第３空間部Ｓ３にそれぞれ冷媒を供給する複数の流入管５２３が設けられる。これら流入管５２３は、第１ヘッダ５１ａに設けられた複数の供給管５１４にそれぞれ接続される。また、第３ヘッダ管５２１ａには、暖房運転時において、流路Ｅ１'、Ｅ２'、Ｅ３'およびＥ４'に連通する第３空間部Ｓ３から冷媒を第３ヘッダ５２ａの外部へ流出させる複数の流出管５２４が設けられる。本実施形態において各流出管５２４は、圧縮機６の吸入口と熱交換器５０との間を接続する配管Ｐ５（図１参照）に接続される。

そして、第４ヘッダ５２ｂは、複数の第２扁平管２１の他方側の端部（第２端部）に接続される円筒状の第４ヘッダ管５２１ｂと、第４ヘッダ管５２１ｂの内部に配置された複数の第４仕切板５２２ｂとを有する。複数の第４仕切板５２２ｂは、第４ヘッダ管５１１ｂの内部を上下方向に複数の第４空間部Ｓ４に区画するように第４ヘッダ管５２１ｂに組み込まれる。この例では、第４ヘッダ管５２１ｂの内部が５つの第４仕切板５２２ｂによって４つの第４空間部Ｓ４に区画される。

第４ヘッダ５２ｂは、第３ヘッダ５２ａから流路Ｅ１〜Ｅ４を形成する第２扁平管２１を通して流入した冷媒の流れを、流路Ｅ１'〜Ｅ４'を形成する第２扁平管２１を通して第２ヘッダ５２ａを戻す折り返しヘッダとして構成される。すなわち、第４仕切板５２２ｂは、第３ヘッダ５２ａ内の上下方向に隣り合う所定の２つの第３空間部Ｓ３の間において冷媒の流れを折り返すように第４空間部Ｓ４を形成する。本実施形態では、第２熱交換器５２における冷媒の流れを、流路Ｅ１からＥ１'、流路Ｅ２からＥ２'、流路Ｅ３からＥ３'、そして流路Ｅ４からＥ４'へそれぞれ折り返すように第４ヘッダ５２ｂ内に４つの第４空間部Ｓ４が形成される。

なお、第１熱交換器５１の各供給管５１４と、第２熱交換器５２の各流入管５２３とは、図示しない配管で接続されており、第１熱交換器５１の各供給管５１４から流出した冷媒が、第２熱交換器５２の各流入管５２３を介して第３ヘッダ５２ａに流入する（図６に示す矢印Ａ２参照）。

暖房運転時において蒸発器として機能する熱交換器５０において、膨張弁７を通過した気液二相の冷媒は、第１ヘッダ５１ａの流入管５１３から流入し、流路Ｄ１〜Ｄ４、第２ヘッダ５１ｂおよび流路Ｄ１'〜Ｄ４'を通って、再び第１ヘッダ５１ａに戻る。第１ヘッダ５１ａに戻った冷媒は、図６に示す矢印Ａ２のように第１ヘッダ５１ａの供給管５１４から第３ヘッダ５２ａの流入管５２３へと流れて第３ヘッダ５２ａに流入する。第３ヘッダ５２ａに流入した冷媒は、流路Ｅ１〜Ｅ４、第４ヘッダ５２ｂおよび流路Ｅ１'〜Ｅ４'を通って、再び第３ヘッダ５２ａに戻る。第３ヘッダ５２ａに戻った冷媒は、第３ヘッダ５２ａの流出管５２４から圧縮機６に向けて流出する。

より具体的に、第１ヘッダ５１ａは、流入管５１３から供給された冷媒を複数の流路Ｄ１〜Ｄ４に分流する。各流路Ｄ１〜Ｄ４を第２ヘッダ５１ｂへ向けて流れる冷媒は外気と熱交換し、これにより液冷媒の比率が徐々に減少するとともにガス冷媒の比率が徐々に増加する。
第２ヘッダ５１ｂに到達した各流路Ｄ１〜Ｄ４の冷媒は、図７において矢印Ａ１で示すように第２ヘッダ５１ｂの第２空間部Ｓ２を介して流路Ｄ１'〜Ｄ４'に流入し、再び第１ヘッダ５１ａへ向かって流れる。各流路Ｄ１'〜Ｄ４'を第１ヘッダ５１ａへ向けて流れる冷媒は外気と熱交換し、これによりさらに液冷媒の比率が減少するとともにガス冷媒の比率が増加する。

なお、図７において冷媒が流れる方向を示す矢印内の濃淡の分布は、液冷媒の比率の分布を模式的に表すものであり、濃淡の分布が濃い領域ほど液冷媒の比率が高いことを示す（図８においても同様）。

第１ヘッダ５１ａに到達した各流路Ｄ１'〜Ｄ４'の冷媒は、図６において矢印Ａ２で示すように第１ヘッダ５１ａから第３ヘッダ５２ａへ供給される。第３ヘッダ５２ａは、複数の流路Ｅ１〜Ｅ４に分流する。各流路Ｅ１〜Ｅ４を第４ヘッダ５２ｂへ向けて流れる冷媒は外気と熱交換し、これによりさらに液冷媒の比率が減少するとともにガス冷媒の比率が増加する。
第４ヘッダ５２ｂに到達した各流路Ｅ１〜Ｅ４の冷媒は、図８において矢印Ａ３で示すように第４ヘッダ５２ｂの第４空間部Ｓ４を介して流路Ｅ１'〜Ｅ４'に流入し、再び第３ヘッダ５２ａへ向かって流れる。各流路Ｅ１'〜Ｅ４'を第３ヘッダ５２ａへ向けて流れる冷媒は外気と熱交換し、これによりさらに液冷媒の比率が減少するとともにガス冷媒の比率が増加する。第３ヘッダ５２ａに到達した冷媒は、流出管５２４から圧縮機６の吸入口に向けて流出する。

ここで、第１ヘッダ５１ａに流入する冷媒は、液冷媒の比率がガス冷媒の比率よりも多く、密度の高い液冷媒の割合が大きいほど冷媒流速は遅くなる。このため、重力の影響により、第１ヘッダ５１ａの各第１空間部Ｓ１の底部に液冷媒が滞留しやすい。そこで本実施形態の熱交換器５１においても、第１の実施形態と同様に、各第１空間部Ｓ１の底部を形成する第１仕切板５１２ａは、その直上の第１扁平管１１（第１空間部Ｓ１に接続される扁平管１１のうち最下方に接続される扁平管１１）の端部１１ａに近接する位置に配置されるのが好ましい（図９参照）。

図９は、第１ヘッダ５１ａの内部構造を示す要部の側断面図である。図９に示すように、第１空間部Ｓ１に接続される複数（図９では、３本）の第１扁平管１１のうち最下方に位置する第１扁平管１１と第１空間部Ｓを区画する２枚の第１仕切板５１２ａのうちの下方に配置される第１仕切板５１２ａとの間隔をＧ１とする。間隔Ｇ１は、本発明における第１間隔Ｇ１に相当し、上記最下方に位置する第１扁平管１１の下面と、上記下方に配置される第１仕切板５１２ａの上面との間の距離をいう。

また、第１空間部Ｓ１に接続される３本の第１扁平管１１のうち最上方に位置する第１扁平管１１と第１空間部Ｓ１を区画する２枚の第１仕切板５１２ａのうちの上方に配置される第１仕切板５１２ａとの間隔をＧ２とする。間隔Ｇ２は、本発明における第２間隔に相当し、上記最上方に位置する第１扁平管１１の上面と、上記上方に配置される第１仕切板５１２ａの下面との間の距離をいう。
この場合、間隔Ｇ１が間隔Ｇ２よりも小さくなるように、第１空間部Ｓ１を区画する２枚の第１仕切板５１２ａが配置される。

各第１扁平管１１は、間隔Ｇ３をおいて等ピッチで配置される場合、第１空間部Ｓ１を区画する２枚の第１仕切板５１２ａを、間隙Ｇ１と間隙Ｇ２が等しくなるように配置する場合と比較して、間隔Ｇ１が間隔Ｇ２よりも小さくなるように配置する方が、間隙Ｇ１に相当する高さを有する空間Ｒ１の容積を小さくすることができるので、第１空間部Ｓ１の底部に滞留する液冷媒の量がそのぶん低減する。

また、複数本の第１扁平管１１が間隔Ｇ３をおいて等ピッチで配列されている場合は、間隔Ｇ３は、間隔Ｇ１と間隔Ｇ２と第１仕切板５１２ａの厚さ（図９では「Ｔ」としている）を加算した値に等しい。つまり、間隔Ｇ３は、間隔Ｇ１と間隔Ｇ２を加算した値より大きい。なお、複数本の第１扁平管１１が間隔Ｇ３を全て同じ値とするのではなく、上下に隣接する第１空間部Ｓ１のうち、上方側の第１空間部Ｓ１に接続された３本の第１扁平管１１のうち最下方に位置する第１扁平管１１と、下方側の第１空間部Ｓ１に接続された３本の第１扁平管１１のうち最上方に位置する第１扁平管１１との間隔のみ、第１仕切板５１２ａの厚さＴに応じて間隔Ｇ３と異なる値としてもよく、間隔Ｇ１が間隔Ｇ２よりも大きい値となっていればよい。

さらに、複数本の第１扁平管１１が間隔Ｇ３をおいて等ピッチで配列されている場合に、図９に示すように、第１空間部Ｓ１に接続される３本の第１扁平管１１うち最下方に位置する第１扁平管１１の下面と当該最下方に位置する第１扁平管１１の直下に位置する第１仕切板５１２ａの厚み方向の中心との間における上下方向に沿った距離を距離Ｌ１としたとき、距離Ｌ１の大きさは特に限定されないが、本実施形態では、Ｌ１は、間隔Ｇ３の半分の値より小さい値とされる。

なお、液冷媒の滞留は、第１ヘッダ５１ａだけでなく、第２ヘッダ５１ｂにおいても発生する場合がある。このため、図９に示した構成が第２ヘッダ５１ｂにおいても同様に適用されてもよい。この場合、第２ヘッダ５１ｂ内の複数の第２仕切板５１２ｂを、第１ヘッダ５１ａ内の複数の第１仕切板５１２ａと同じ高さ位置に配置することで、第２ヘッダ５１ｂにおいても上述と同様の作用効果を得ることができる。

一方、第３ヘッダ５２ａは、第１ヘッダ５１ａおよび第２ヘッダ５１ｂと比較して、ガス冷媒の比率が液冷媒の比率よりも大きい冷媒が流入する。この場合、密度の高い液冷媒の割合が小さいほど冷媒流速は高くなるため、重力よりも慣性力の影響を受けて液冷媒は重力方向上側に滞留することがある。そこで、本実施形態では、第３ヘッダ５２ａの第３空間部Ｓ３の上方に滞留する液冷媒を減少させるために、図１０に示すように、第３ヘッダ５２ａ内の複数の第３仕切板５２２ａを、複数の第１仕切板５１２ａおよび複数の第２仕切板５２２ａよりも上方の位置に配置する。

図１０は、第３ヘッダ５２ａの第３空間部Ｓ３の側断面図である。図１０に示すように、第３空間部Ｓ３に接続される３本の第２扁平管２１のうち最上方に位置する第２扁平管２１と第３空間部Ｓ３を区画する２枚の第３仕切板５２２ａのうちの上方に配置される第３仕切板５２２ａとの間隔をＧ４とする。間隔Ｇ４は、本発明における第４間隔に相当し、上記最上方に位置する第２扁平管２１の上面と上記上方に配置される第３仕切板５２２ａの下面との間の距離をいう。

また、第３空間部Ｓ３に接続される３本の第２扁平管２１のうち最下方に位置する第２扁平管２１と第３空間部Ｓ３を区画する２枚の第３仕切板５２２ａのうちの下方に配置される第３仕切板５２２ａとの間隔をＧ５とする。間隔Ｇ５は、本発明における第５間隔に相当し、上記最下方に位置する第２扁平管２１の上面と、上記下方に配置される第３仕切板５２２ａの上面との間の距離をいう。
この場合、間隔Ｇ４が間隔Ｇ５より小さくなるように、第３空間部Ｓ３を区画する２枚の第３仕切板５３２ａが配置される。

各第２扁平管２１は、間隔Ｇ３をおいて等ピッチで配置される場合は、第３空間部Ｓ３を区画する２枚の第３仕切板５２２ａを、間隙Ｇ４と間隙Ｇ５が等しくなるように配置する場合と比較して、間隔Ｇ４が間隔Ｇ５よりも小さくなるように配置する方が、間隙Ｇ４に相当する高さを有する空間Ｒ２の容積を小さくすることができるので、第３空間部Ｓ３の上部に滞留する液冷媒の量がそのぶん低減する。

また、複数の第２扁平管２１が間隔Ｇ３をおいて等ピッチで配列されている場合は、間隔Ｇ３は、間隔Ｇ４と間隔Ｇ５と第３仕切板５２２ａの厚さ（図９では「Ｔ」としている）を加算した値に等しい。つまり、間隔Ｇ３は、間隔Ｇ４と間隔Ｇ５を加算した値より大きい。なお、複数本の第２扁平管２１が間隔Ｇ３を全て同じ値とするのではなく、上下に隣接する第３空間部Ｓ３のうち、上方側の第３空間部Ｓ３に接続された３本の第２扁平管２１のうち最下方に位置する第２扁平管２１と、下方側の第３空間部Ｓ３に接続された３本の第２扁平管２１のうち最上方に位置する第２扁平管２１との間隔のみ、第３仕切板５２２ａの厚さＴに応じて間隔Ｇ３と異なる値としてもよく、間隔Ｇ４が間隔Ｇ５よりも小さい値となっていればよい。

さらに、複数本の第２扁平管２１が間隔Ｇ３をおいて等ピッチで配列されている場合に、図１０に示すように、第３空間部Ｓ３に接続される３本の第２扁平管２１うち最下方に位置する第２扁平管２１の下面と当該最下方に位置する第２扁平管２１の直下に位置する第３仕切板５２２ａの厚み方向の中心との間における上下方向に沿った距離を距離Ｌ２としたとき、距離Ｌ２の大きさは特に限定されないが、本実施形態では、Ｌ２は、間隔Ｇ３の半分の値より小さい値とされる。

これにより、第３空間部Ｓ３の頂部を形成する第３仕切板５２２ａとその直下の第２扁平管２１の端部２１ａとの間の空間Ｒ２の容積が小さく抑えられるため、慣性力で液冷媒が滞留しても、第３空間部Ｓ３の上部に滞留する液冷媒の量が低減される。その結果、使用冷媒量のさらなる低減を図ることができる。

重力方向上側での液冷媒の滞留は、第３ヘッダ５２ａだけでなく、第４ヘッダ５２ｂにおいても発生する場合がある。このため、図１０に示した構成が第４ヘッダ５２ｂにおいても同様に適用されてもよい。この場合、第４ヘッダ５２ｂ内の複数の第４仕切板５２２ｂを、第３ヘッダ５２ａ内の複数の第３仕切板５２２ａと同じ高さ位置に配置することで、第４ヘッダ５２ｂにおいても上述と同様の作用効果を得ることができる。

図１１は、第２ヘッダ５１ｂおよび第４ヘッダ５２ｂ側から見た熱交換器５０の側面図である。図１１に示すように、第２仕切板５１２ｂが第４仕切板５２２ｂよりも上方の位置に配置される。また、図示は省略するが、第３仕切板５２２ａが第３仕切板５２２ａよりも上方の位置に配置される。これにより、各仕切板が、当該仕切板が配置される各ヘッダ管の径外方へ突出するフランジ部を有する場合に、各仕切板のフランジ部どうしが干渉することがないため、第１熱交換器５１と第２熱交換器５２とを近接配置させることができる。これにより、熱交換器５０の空気流通方向（Ｚ軸方向）における寸法が低減されるため、熱交換器５０のコンパクト化を図ることができる。なお、上記各仕切板がフランジ部を有する場合、ロウ付け代を設けられるためヘッダ管との接合強度が高まり、ヘッダ管への組み込み作業性も向上させることができる。

１…空気調和機
４…室内用の熱交換器
５，５０…室外用の熱交換器
１１…扁平管（第１扁平管）
１２ａ，５１ａ…第１ヘッダ
１２ｂ，５１ｂ…第２ヘッダ
２１…第２扁平管
５２ａ…第３ヘッダ
５２ｂ…第４ヘッダ
１２２ａ，５１２ａ…仕切板（第１仕切板）
５１２ｂ…第２仕切板
５２２ａ…第３仕切板
５２２ｂ…第４仕切板
Ｓ…空間部
Ｓ１…第１空間部
Ｓ２…第２空間部
Ｓ３…第３空間部
Ｓ４…第４空間部
ＴＥ１…第１熱交換器本体
ＴＥ２…第２熱交換器本体

Claims (7)

1. 上下方向に間隔をおいて配置された複数の第１扁平管を有する第１熱交換器本体と、
   前記複数の第１扁平管の一方側の第１端部に接続される第１ヘッダ管と、前記第１ヘッダ管の内部に配置され前記第１ヘッダ管の内部を上下方向に複数の第１空間部に区画する複数の第１仕切板と、を有する第１ヘッダと、
   前記複数の第１扁平管の他方の第２端部に接続される第２ヘッダ管を有する第２ヘッダと、を備え、
   前記第１空間部に接続される前記複数の第１扁平管のうち最下方に位置する第１扁平管と前記第１空間部を区画する２枚の第１仕切板のうちの下方に配置される第１仕切板との間隔を第１間隔Ｇ１とし、前記第１空間部に接続される前記複数の第１扁平管のうち最上方に位置する第１扁平管と前記第１空間部を区画する２枚の第１仕切板のうちの上方に配置される第１仕切板との間隔を第２間隔Ｇ２としたとき、前記第１間隔Ｇ１が前記第２間隔Ｇ２より小さい、
   熱交換器。
2. 請求項１に記載の熱交換器であって、
   前記第１空間部に接続される前記複数の第１扁平管のうちの２本の第１扁平管の間隔を第３間隔Ｇ３としたとき、前記第３間隔Ｇ３は、前記第１間隔Ｇ１と前記第２間隔Ｇ２とを加算した値より大きい、
   熱交換器。
3. 請求項２に記載の熱交換器であって、
   前記複数の第１扁平管が全て前記第３間隔Ｇ３で配列されており、
   前記第１空間部に接続される前記複数の第１扁平管のうち最下方に位置する第１扁平管の下面と前記最下方に位置する第１扁平管の直下に位置する第１仕切板の厚み方向の中心との間における上下方向に沿った距離を距離Ｌ１としたとき、前記距離Ｌ１は、前記第３間隔Ｇ３の半分の値より小さい、
   熱交換器。
4. 請求項１〜３のいずれか１つに記載の熱交換器であって、
   前記第２ヘッダは、前記第２ヘッダ管の内部を、前記第１ヘッダ内の上下方向に隣り合う所定の２つの第１空間部の間において冷媒の流れを折り返す複数の第２空間部に区画する、前記第２ヘッダ管の内部に配置された複数の第２仕切板をさらに有する、
   熱交換器。
5. 請求項４に記載の熱交換器であって、
   上下方向に間隔をおいて配置された複数の第２扁平管を有し、空気が流通する方向に前記第１熱交換器本体と対向して配置される第２熱交換器本体と、
   前記複数の第２扁平管の一方側の第１端部に接続される第３ヘッダ管と、前記第３ヘッダ管の内部に配置され前記第３ヘッダ管の内部を上下方向に複数の第３空間部に区画する複数の第３仕切板と、を有する第３ヘッダと、
   前記複数の第２扁平管の他方の第２端部に接続される第４ヘッダ管と、前記第４ヘッダ管の内部を、前記第３ヘッダ内の上下方向に隣り合う所定の２つの第２空間部の間において冷媒の流れを折り返す複数の第４空間部に区画する、前記第４ヘッダ管の内部に配置された複数の第４仕切板とを有する第４ヘッダと、をさらに備え、
   前記複数の第３仕切板および前記複数の第４仕切板は、前記複数の第１仕切板および前記複数の第２仕切板よりも下方の位置にそれぞれ配置される、
   熱交換器。
6. 請求項５に記載の熱交換器であって、
   前記第３空間部に接続される前記複数の第２扁平管のうち最上方に位置する第２扁平管と前記第３空間部を区画する２枚の第３仕切板のうちの上方に配置される第３仕切板との間隔を第４間隔Ｇ４とし、前記第３空間部に接続される前記複数の第２扁平管のうち最下方に位置する第２扁平管と前記第３空間部を区画する２枚の第３仕切板のうちの下方に配置される第３仕切板との間隔を第５間隔Ｇ５としたとき、前記第４間隔Ｇ４が前記第５間隔Ｇ５より小さい、
   熱交換器。
7. 請求項１〜６のいずれか１つに記載の熱交換器を備えた空気調和機。

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