JP2021160986A - セメント組成物、及びセメント組成物の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】ＳＯ３量及びＣ３Ａ量が多い場合でも、セメント製造時のＣＯ２排出量を従前よりも低減して製造することが可能であり、ＤＥＦにともなう膨張を抑制し、高温養生後の脱型時の圧縮強さに優れるセメント硬化体を製造可能なセメント組成物を提供すること。【解決手段】本開示の一側面は、Ｂｏｇｕｅ式によって算出されるＣ３Ｓ量が２０．０〜８０．０質量％であり、Ｃ３Ａ量が６．０〜１５．０質量％であるセメントクリンカーと、石膏と、混合材と、を含有し、上記石膏の含有量が、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の合計量を１００質量％として、ＳＯ３換算で１．８〜３．５質量％であり、上記混合材の含有量が、上記セメントクリンカー、上記石膏及び前記混合材の合計量を１００質量％として、２．０〜３０．０質量％であり、上記Ｃ３Ｓ量と、上記Ｃ３Ａ量と、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の合計の含有量を１００質量％に対する石炭灰の含有量と、上記石膏に由来するＳＯ３量とが、［Ｃ３Ｓ量（質量％）］≦α×［Ｃ３Ａ量（質量％）−９．０］＋２．０×［石炭灰の含有量（質量％）］＋β−１０．０×［ＳＯ３量］ …式（１）［上記式（１）において、上記αは、α＝（−２．５×［ＳＯ３量（質量％）］）×（１００−［半水石膏割合（質量％）］）／１００ …式（２）で表され、上記半水石膏割合は上記石膏の全量に対する半水石膏の割合を示し、上記半水石膏割合は０〜９０質量％であり、上記βは７５．０以下の実数である。］の関係を満たす、セメント組成物を提供する。【選択図】なし

Description

本開示は、セメント組成物、及びセメント組成物の製造方法に関する。

早強ポルトランドセメントや白色ポルトランドセメント等では、早期の強度発現や凝結の緩和を目的として、石膏の添加量が普通ポルトランドセメントと比べて高くなる場合がある。しかし、セメント中のＳＯ_３量が増加することで、遅延エトリンガイト形成（ＤＥＦ）が発生しやすくなり、セメント硬化体にひび割れ等の劣化現象が発生する危険性が高まる。実際に早強ポルトランドセメントや白色ポルトランドセメントではＤＥＦに伴うセメント硬化体の膨張が生じやすいことが報告されている（非特許文献１）。

ＤＥＦとは、以下のようなエトリンガイトの再生成現象のことをいう。まず、初期の高温養生及びセメント組成物の発熱によって、コンクリート内部の温度が著しく上昇することで、本来初期に生成するべきエトリンガイト（３ＣａＯ・Ａｌ_２Ｏ_３・３ＣａＳＯ_４・３２Ｈ_２Ｏで表される化合物）の分解が発生する。その後、コンクリートの供用中に水分が供給されることによって、エトリンガイトが再生成する現象が生じる。またエトリンガイトは結晶化に伴い膨張することが知られており、ＤＥＦが原因となって硬化体組織に膨張が生じ、コンクリートにひび割れ等の深刻な劣化を引き起こしている。例えば、非特許文献２では、国内のコンクリート二次製品（プレキャストコンクリート製品）の膨張事例が報告されている。ＳＯ_３量やＣ_３Ａ量の多い白色セメントが蒸気養生によって高温履歴を受けることで、ＤＥＦにともなう膨張による劣化を受けていることが報告されている。

ＤＥＦを抑制する方策が種々検討されている。非特許文献３では、普通ポルトランドセメントや早強ポルトランドセメントよりも、低熱ポルトランドセメントや中庸熱ポルトランドセメントを使用した場合の方がＤＥＦによる膨張が生じにくいことが示されている。しかし、これらのＤＥＦに伴う膨張を抑制するセメントでは、発熱抑制等の目的でＣ_３Ａ量が低く設定されており、原料に添加できる単位セメント量あたりの廃棄物使用量が低下するという問題がある。

セメントの原料であるセメントクリンカーは、その製造工程におけるＣＯ_２排出量が多いことが知られている。地球温暖化防止の観点から、セメント組成物におけるセメントの含有量を低下させるため、石炭灰等の混合材の含有量を今後さらに増加させることが望まれている。混合材として、石炭灰以外に、例えば、石灰石等も知られている。ＣＯ_２排出量制限の観点からは石灰石の配合が有効であるが、石灰石の添加はＤＥＦの促進を招くことが報告されている(例えば、非特許文献３)。

二次製品の製造では型枠回転率を上げ、歩留まりを向上させるため、高温養生後の脱型時の強度が必要とされる。特許文献１には、セメント組成物に塩素バイパスダストを添加することで、脱型時の圧縮強さを十分に向上させるセメント組成物、当該セメント組成物を用いて調製されたモルタル及びコンクリートが開示されている。

特開２００７−１７６７７４号公報

「マスコンクリートのひび割れ制御指針２０１６」，２０１６，公益社団法人 日本コンクリート学会 川端雄一郎、松下博通，「高温蒸気養生を行ったコンクリートにおけるＤＥＦ膨張に関する検討」，土木学会論文集Ｅ２（材料・コンクリート構造），２０１１，Ｖｏｌ．６７，Ｎｏ．４，ｐ．５４９−５６３ 浅本晋吾他，「遅延エトリンガイト生成に及ぼす炭酸イオンの影響に関する検討」，コンクリート工学年次論文集，２０１６，Ｖｏｌ．２８，Ｎｏ．１，ｐ．８１９−８２４

上記の対策において、低熱ポルトランドセメントや中庸熱ポルトランドセメントでは単位セメント量あたりのＣ_３Ａ量が低く、原材料への廃棄物使用量が少なくなってしまうという問題がある。しかし、Ｃ_３Ａ量が高い場合にはＤＥＦの発生や脱型強度の低下を生じる恐れがある。また上述のとおりＳＯ_３量が高い場合にはＤＥＦ発生によるセメント硬化体の劣化の危険性が高くなる。

本開示は、セメント製造時のＣＯ_２排出量を従前よりも低減して製造することが可能であり、ＳＯ_３量及びＣ_３Ａ量が多い場合でも、ＤＥＦにともなう膨張を抑制し、且つ高温養生後の脱型時の圧縮強さに優れるセメント硬化体を製造可能なセメント組成物、及びその製造方法を提供することを目的とする。

本開示は、Ｂｏｇｕｅ式によって算出されるＣ_３Ｓ量が２０．０〜８０．０質量％であり、Ｃ_３Ａ量が６．０〜１５．０質量％であるセメントクリンカーと、石膏と、混合材と、を含有し、上記石膏の含有量が、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の合計量を１００質量％として、ＳＯ_３換算で１．８〜３．５質量％であり、上記混合材の含有量が、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の合計量を１００質量％として、２．０〜３０．０質量％であり、上記Ｃ_３Ｓ量と、上記Ｃ_３Ａ量と、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の合計の含有量を１００質量％に対する石炭灰の含有量と、上記石膏に由来するＳＯ_３量とが、［Ｃ_３Ｓ量（質量％）］≦α×［Ｃ_３Ａ量（質量％）−９．０］＋２．０×［石炭灰の含有量（質量％）］＋β−１０．０×［ＳＯ_３量（質量％）］ …式（１）［上記式（１）におて、上記αは、α＝（−２．５×［ＳＯ_３量（質量％）］）×（１００−［半水石膏割合（質量％）］）／１００ …式（２）で表され、上記半水石膏割合は上記石膏全量に対する半水石膏の割合を示し、上記半水石膏割合は０〜９０質量％であり、上記βは７５．０以下の実数である。］の関係を満たす、セメント組成物を提供する。

上記セメント組成物は、Ｃ_３Ａ量が比較的高いセメントクリンカーと、石膏とを含有し、上記石膏の含有量も比較的多くなっているが、上記Ｃ_３Ｓ量と、上記Ｃ_３Ａ量と、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の合計の含有量を１００質量％に対する石炭灰の含有量と、上記石膏に由来するＳＯ_３量とが上記式（１）の関係を充足することによって、ＤＥＦにともなう膨張を抑制し、且つ高温養生後の脱型時の圧縮強さに優れるセメント硬化体を製造可能である。上述のような効果が得られる理由は定かではないが、Ｃ_３Ｓ量、Ｃ_３Ａ量及びＳＯ_３量が高いほどＤＥＦが生じやすく、石炭灰の含有量及び半水石膏が増加するほどＤＥＦを抑制するため、Ｃ_３Ａ量と石炭灰含有量とＳＯ_３量と半水石膏割合に応じてＣ_３Ｓ量を調整する必要があるためであると本発明者らは推測する。

上記セメントクリンカーがＳＯ_３及びＲ_２Ｏを含み、上記セメントクリンカー１００質量％における、上記ＳＯ_３量が０．１０〜２．００質量％であり、且つ上記Ｒ_２Ｏ量が０．１０〜２．００質量％であってよい。セメントクリンカーが上述の組成を有することによって、ＤＥＦを抑制しつつ、適切な可使時間を得ることができる。

上記セメント組成物は、ブレーン比表面積が３０００〜６０００ｃｍ^２／ｇであってよい。セメント組成物のブレーン比表面積が上記範囲内であることで、セメント組成物の十分な強度発現性と適切な水和発熱を両立できる。

上記混合材が石灰石を含み、上記石灰石の含有量が、上記混合材の全量を基準として、２．０〜２２．５質量％であってよい。混合材として石灰石を所定量で含有することによって、ＣＯ_２排出量を従前よりも低減し、セメント組成物の水和熱を低減し、脱型強度を増進できる。

上記混合材が石炭灰を含み、上記石炭灰の含有量が、上記混合材の全量を基準として、１５．０〜８５．０質量％であってよい。石炭灰の含有量が上記範囲内であることで、セメント組成物の水和熱を低減し、脱型強度を増進できる。

上記石炭灰のブレーン比表面積が３９００〜１００００ｃｍ^２／ｇであってよい。石炭灰のブレーン比表面積が上記範囲内であることで、ＤＥＦ膨張を抑制し、強度を増進できる。

上記石炭灰は、４μｍ残分が４０〜８５体積％であり、且つ３２μｍ残分が０〜２０．０体積％であってよい。石炭灰が上述のような粒度分布を有することによって、強度を増進し、ＤＥＦを抑制しつつ、断熱温度上昇を低下できる。

上記セメント組成物は、硬化促進剤を更に含有し、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の合計量１００質量部に対する上記硬化促進剤の含有量が０．１〜２０．０質量部であってよい。硬化促進剤を所定量で含有することによって、初期強度を増進しつつ、適切なワーカビリティを得ることができる。

本開示の一側面は、Ｂｏｇｕｅ式によって算出されるＣ_３Ｓ量が２０．０〜８０．０質量％であり、Ｃ_３Ａ量が６．０〜１５．０質量％であるセメントクリンカーと、石膏と、混合材と、を混合する工程を備え、上記工程において、上記石膏の含有量が、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の合計量を１００質量％としてＳＯ_３換算で１．８〜３．５質量％となり、上記混合材の含有量が、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の合計量を１００質量％として、２．０〜３０．０質量％となり、上記Ｃ_３Ｓ量と、上記Ｃ_３Ａ量と、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の合計の含有量を１００質量％に対する石炭灰の含有量と、上記石膏に由来するＳＯ_３量とが、［Ｃ_３Ｓ量（質量％）］≦α×［Ｃ_３Ａ量（質量％）−９．０］＋２．０×［石炭灰の含有量（質量％）］＋β−１０．０×［ＳＯ_３量（質量％）］ …式（１）、［上記式（１）において、上記αは、α＝（−２．５×［ＳＯ_３量（質量％）］）×（１００−［半水石膏割合（質量％）］）／１００ …式（２）で表され、上記半水石膏割合は上記石膏全量に対する半水石膏の割合を示し、上記半水石膏割合は０〜９０質量％であり、上記βは７５．０以下の実数である。］の関係を満たすように、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の配合を調整することを特徴とする、セメント組成物の製造方法。

上記セメント組成物の製造方法は、Ｃ_３Ａ量が比較的高いセメントクリンカーと、石膏とを含有し、上記石膏の含有量も比較的多くなるようにセメントクリンカーと、石膏と、混合材と、を混合する工程を備えるが、上記Ｃ_３Ｓ量と、上記Ｃ_３Ａ量と、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の合計の含有量を１００質量％に対する石炭灰の含有量と、上記石膏に由来するＳＯ_３量とが、下記式（１）の関係を満たすように配合を調整することによって、得られるセメント組成物は、ＤＥＦにともなう膨張を抑制し、且つ高温養生後の脱型時の圧縮強さに優れるセメント硬化体を製造可能である。

本開示によれば、セメント製造時のＣＯ_２排出量を従前よりも低減して製造することが可能であり、ＳＯ_３量及びＣ_３Ａ量が多い場合でも、ＤＥＦにともなう膨張を抑制し、高温養生後の脱型時の圧縮強さに優れるセメント硬化体を製造可能なセメント組成物、及びその製造方法を提供できる。

以下、本開示の実施形態について説明する。ただし、以下の実施形態は、本開示を説明するための例示であり、本開示を以下の内容に限定する趣旨ではない。なお、以下の説明では、「Ｘ〜Ｙ」（Ｘ、Ｙは任意の数字）と記載した場合、特に断らない限り「Ｘ以上Ｙ以下」を意味する。

セメント組成物の一実施形態は、Ｂｏｇｕｅ式によって算出されるＣ_３Ｓ量が２０．０〜８０．０質量％であり、Ｃ_３Ａ量が６．０〜１５．０質量％であるセメントクリンカーと、石膏と、混合材と、を含有する。上記石膏の含有量が、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の合計量を１００質量％として、ＳＯ_３換算で１．８〜３．５質量％である。上記混合材の含有量が、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の合計量を１００質量％として、２．０〜３０．０質量％である。

上記セメント組成物は、上記Ｃ_３Ｓ量と、上記Ｃ_３Ａ量と、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の合計の含有量を１００質量％に対する石炭灰の含有量と、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の合計の含有量を１００質量％に対する上記石膏に由来するＳＯ_３量とが、以下の式（１）の関係を満たす。なお、石炭灰の含有量は、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の合計の含有量を基準として、０〜２２．５質量％である。

［Ｃ_３Ｓ量（質量％）］≦α×［Ｃ_３Ａ量（質量％）−９．０］＋２．０×［石炭灰の含有量（質量％）］＋β−１０．０×［ＳＯ_３量（質量％）］ …式（１）

上記式（１）において、上記αは、下記式（２）で表される値である。上記式（１）における、上記βは７５．０以下の整数であるが、好ましくは７５．０であり、より好ましくは７０．０であり、更に好ましくは６５．０である。

α＝（−２．５×［ＳＯ_３量（質量％）］）×（１００−［半水石膏割合（質量％）］）／１００ …式（２）

上記式（２）における半水石膏割合はセメント組成物中の石膏の全量に対する半水石膏の割合（質量％）を示し、下記式（３）で求められる値を意味する。下記式（３）における「全質量」とは、セメントクリンカーと石膏とを粉砕したベースセメント中に内添加された石膏、及びベースセメントに外添加される石膏等を含む、セメント組成物中の全ての石膏の質量の総和を意味する。なお、上記セメント組成物においては、上記半水石膏割合は０〜９０質量％である。

［半水石膏割合（質量％）］＝１００×［半水石膏の全質量（質量％）］／［石膏の全質量（質量％）］ …式（３）

Ｂｏｇｕｅ式とは、化学組成によってセメント中の主要鉱物の含有量を算定する式として広く用いられる式である。以下に示すＢｏｇｕｅ式を用いることによって、セメントクリンカー中のケイ酸三カルシウム（３ＣａＯ・ＳｉＯ_２，Ｃ_３Ｓで示す。）、ケイ酸二カルシウム（２ＣａＯ・ＳｉＯ_２，Ｃ_２Ｓで示す。）、及びアルミン酸三カルシウム（３ＣａＯ・Ａｌ_２Ｏ_３，Ｃ_３Ａで示す。）の含有量を算出することができる。なお、下記式中の「％」は「質量％」を意味する。

＜Ｂｏｇｕｅ式＞
Ｃ_３Ｓ［％］＝（４.０７×ＣａＯ［％］）−（７．６０×ＳｉＯ_２［％］）−（６．７２×Ａｌ_２Ｏ_３［％］）−（１．４３×Ｆｅ_２Ｏ_３［％］）−（２．８５×ＳＯ_３［％］）
Ｃ_２Ｓ［％］＝（２．８７×ＳｉＯ_２［％］）−（０．７５４×Ｃ_３Ｓ［％］）
Ｃ_３Ａ［％］＝（２．６５×Ａｌ_２Ｏ_３［％］）−（１．６９×Ｆｅ_２Ｏ_３［％］）
Ｃ_４ＡＦ［％］＝３．０４×Ｆｅ_２Ｏ_３［％］

セメントクリンカーにおける、Ｃ_３Ａ及びＣ_４ＡＦといった間隙相量が多くなるように設計することによって、セメントクリンカー原料となる石炭灰やスラグ等のＡｌやＦeを多く含む廃棄物・副産物利用量を増加させることができ、環境負荷低減の観点から望ましいセメント組成物を提供できる。

セメントクリンカーにおけるＣ_３Ｓ量の下限値は、２０．０質量％以上であるが、好ましくは３０．０質量％以上であり、より好ましくは３３．０質量％以上であり、更に好ましくは３７．０質量％以上であり、更により好ましくは４１．０質量％以上であり、特に好ましくは４５．０質量％以上である。Ｃ_３Ｓ量の下限値が上記範囲内であることによって、セメント組成物の硬化における初期強度をより向上させることができる。セメントクリンカーにおけるＣ_３Ｓ量の上限値は、８０．０質量％以下であるが、好ましくは６５．０質量％以下であり、より好ましくは６０．０質量％以下であり、更に好ましくは５４．０質量％以下であり、特に好ましくは４８．０質量％以下である。Ｃ_３Ｓ量の上限値が上記範囲内であることによって、セメント組成物の硬化時における発熱をより抑制しエトリンガイトの分解を抑制することができ、ＤＥＦの発生を更に抑制することができる。なお、Ｃ_３Ｓ量が８０．０質量％を超えるとセメントクリンカーの調製も難しくなる。

セメントクリンカーにおけるＣ_３Ａ量の下限値は、６．０質量％以上であるが、好ましくは８．０質量％以上であり、より好ましくは９．０質量％以上であり、更に好ましくは９．５質量％以上であり、更により好ましくは１０．０質量％超であり、特に好ましくは１０．３質量％以上である。Ｃ_３Ａ量の下限値を上記範囲内とすることによって、セメントクリンカー原料となる石炭灰等の廃棄物・副産物利用量を増加させたセメント組成物を製造することができる。セメントクリンカーにおけるＣ_３Ａ量の上限値は、１５．０質量％以下であるが、好ましくは１４．０質量％以下であるが、より好ましくは１３．５質量％以下であり、更に好ましくは１２．５質量％以下であり、特に好ましくは１０．５質量％未満である。Ｃ_３Ａ量の上限値を上記範囲内とすることによって、セメント組成物の硬化時における断熱温度上昇の増加をより低減することができ、ＤＥＦによる膨張を更に抑制することができる。

本明細書におけるＣ_３Ａ量、及びＣ_３Ｓ量は、ＪＩＳ Ｒ ５２０４「セメントの蛍光Ｘ線分析方法」に記載の方法に準拠して測定されたセメントクリンカーの化学分析値を用いて、Ｂｏｇｕｅ式によって算出される値を意味する。

セメントクリンカーがＳＯ_３及びＲ_２Ｏを含んでよい。

セメントクリンカー中のＳＯ_３量は、セメントクリンカー１００質量％を基準として、好ましくは０．１０〜２．００質量％であり、より好ましくは０．１５〜１．５０質量％であり、更により好ましくは０．２０〜１．２０質量％であり、特に好ましくは０．２５〜０．７５質量％である。ＳＯ_３量が上述の範囲内であることによって、セメントクリンカー焼成時に使用する廃棄物量をより増加させることが可能であり、当該セメントクリンカーを含むセメント組成物から得られるセメント硬化体におけるＤＥＦをより抑制することができる。

セメントクリンカー中のＳＯ_３量は、ＪＩＳ Ｒ ５２０４「セメントの蛍光Ｘ線分析方法」に記載の方法に準拠して測定したセメントクリンカーの化学分析値を意味する。

セメントクリンカー中のＲ_２Ｏ量は、セメントクリンカー１００質量％を基準として、好ましくは０．１０〜２．００質量％であり、より好ましくは０．１５〜１．５０質量％であり、更により好ましくは０．２０〜１．２０質量％であり、特に好ましくは０．２５〜０．７５質量％である。Ｒ_２Ｏ量が上述の範囲内であることによって、セメントクリンカー焼成時に使用する廃棄物量をより増加させることが可能であり、当該セメントクリンカーを含むセメント組成物から得られるセメント硬化体におけるＤＥＦをより抑制することができる。

セメントクリンカー中のＲ_２Ｏ量は、ＪＩＳ Ｒ ５２０４「セメントの蛍光Ｘ線分析方法」に記載の方法に準拠して測定したセメントクリンカーの化学分析値を用い、下記式から算出される値を意味する。なお、Ｒ_２Ｏ量はセメント中の全アルカリ量として、品質規格などに利用されている。なお、下記式中の「％」は「質量％」を意味する。
Ｒ_２Ｏ［％］＝Ｎａ_２Ｏ［％］＋０．６５８×Ｋ_２Ｏ［％］

石膏は、例えば、二水石膏、半水石膏、及び無水石膏を使用することができる。石膏は、１種を単独で使用してもよく、また複数を組み合わせて使用してもよい。上記セメント組成物は、石膏の配合量が比較的高い。セメント組成物における石膏の含有量は、上記セメントクリンカー及び上記石膏の合計の含有量を１００質量％として、ＳＯ_３換算で、１．８〜３．５質量％であるが、好ましくは１．９〜３．０質量％であり、より好ましくは２．０〜２．６質量％である。石膏の含有量が上述の範囲内であることによって、セメント組成物の高温養生時の脱型時の圧縮強さや、常温での強度発現性を向上できる。また、石膏の含有量が上述の範囲内であることによって、ＤＥＦの発生を抑制しつつ、可使時間を十分に確保することができる。

半水石膏の含有量は、上記式（２）における半水石膏割合を充足するように調整する。半水石膏割合は、０〜９０質量％であるが、好ましくは１０〜８０質量％であり、より好ましくは２０〜６０質量％であり、更に好ましくは３０〜５０質量％である。半水石膏割合が上記範囲内であることで、高温での脱型強度を増進し、ＤＥＦの抑制効果をより向上させることができる。さらに半水石膏割合を９０質量％以下とすることで、凝結や流動性を適正に保つことができる。

セメント組成物においては、上記セメントクリンカー及び上記石膏を、予め混合・粉砕したベースセメント（セメントクリンカー及び石膏の混合粉砕物）として含んでもよい。

ベースセメントのブレーン比表面積は、好ましくは３０００〜５０００ｃｍ^２／ｇであり、より好ましくは３１００〜４５００ｃｍ^２／ｇであり、更に好ましくは３１５０〜４０００ｃｍ^２／ｇである。ブレーン比表面積が上述の範囲内であることで、セメント硬化体の脱型時の圧縮強さをより向上させることができ、セメント組成物の初期の水和発熱を低下させ、セメント硬化体におけるＤＥＦをより抑制することができる。

本明細書における「ブレーン比表面積」は、ＪＩＳ Ｒ ５２０１：２０１５「セメントの物理試験方法」に記載の方法に準拠して測定される値を意味する。

混合材としては、適量の石灰石を含むことが望ましい。石灰石を含むことでセメント組成物の製造におけるＣＯ_２排出量の低減、及び高温養生して得られるセメント硬化体の圧縮強さをより向上させることができる。混合材は、石炭灰を更に含んでもよく、石炭灰を含むことでＤＥＦに伴うセメント硬化体の膨張をより抑制することができ、高温養生して得られるセメント硬化体の圧縮強さをより向上させることができる。

混合材の含有量は、セメント組成物の製造におけるＣＯ_２発生量低減を含む低炭素化の観点からは多い方が望ましく、一方でセメント硬化体の物性（例えば、圧縮強さ等）向上の観点からは少ない方が望ましい。混合材の含有量は、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の合計の含有量を１００質量％として、２．０〜３０．０質量％であるが、好ましくは２．５〜２７．５質量％であり、より好ましくは３．０〜２０．０質量％であり、更に好ましくは４．０〜１５．０質量％であり、特に好ましくは５．０質量％を超えて１２．５質量％以下である。

石灰石としては、例えば、一般に販売されている石灰石粉、及び寒水石粉等の炭酸カルシウムを主成分とする粉末を使用することができる。石灰石は、好ましくは、ＪＩＳ Ｒ ５２１０「ポルトランドセメント」に記載の少量混合成分に適合するものを含む。

石灰石のブレーン比表面積は、好ましくは２５００〜１００００ｃｍ^２／ｇであり、より好ましくは４０００〜９０００ｃｍ^２／ｇであり、更に好ましくは６０００〜８０００ｃｍ^２／ｇである。石灰石のブレーン比表面積が２５００ｃｍ^２／ｇ以上であることで、セメント組成物の反応性を向上させることができる。石灰石のブレーン比表面積が１００００ｃｍ^２／ｇ以下であることで、ハンドリング性の低下を抑制できる。

石灰石の含有量は、ＤＥＦ抑制の観点からは少ない方が望ましく、一方で、セメント組成物の製造におけるＣＯ_２発生量低減を含む低炭素化の観点からは多い方が望ましい。石灰石の含有量は、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の合計の含有量を１００質量％として、好ましくは２．０〜２２．５質量％であり、より好ましくは２．２〜１７．０質量％であり、より好ましくは２．５〜１２．５質量％であり、更に好ましくは２．５質量％を超えて１０．０質量％以下である。石灰石の含有量が上述の範囲内であることで、水和発熱をより低減でき、セメント硬化体の強度もより増進することができる。石灰石の含有量が上述の範囲内であることで、セメント硬化体の初期及び長期の強度発現性をより向上させることができる。適量の石灰石の添加は、強度増進や水和発熱の低減に寄与するが、添加量が２２．５質量％を超えると初期及び長期の強度発現性が低下し、ＤＥＦ膨張に悪影響を及ぼす。

石炭灰は、例えば、石炭火力発電所から排出される石炭灰を好適に使用できる。上記混合材は、石炭灰及び石灰石に加えて、その他の成分を含んでもよい。例えば、石炭火力発電所の発電ボイラ燃料として、主燃料である石炭と、木屑、やし殻、及び下水汚泥等に由来するバイオマス燃料とを投入して混焼した場合に得られる灰も、混合材として使用することができる。

石炭灰のブレーン比表面積は、好ましくは３９００〜１００００ｃｍ^２／ｇであり、より好ましくは４２００〜８０００ｃｍ^２／ｇであり、更に好ましくは４５００〜６５００ｃｍ^２／ｇであり、更により好ましくは５０００〜６０００ｃｍ^２／ｇである。石炭灰のブレーン比表面積は、例えば、石炭灰の分級、破砕等によって調整することができる。石炭灰のブレーン比表面積はまた、ブレーン比表面積の異なる石炭灰を混合して調整してもよく、粉砕した石炭灰と、分級した石炭灰とを混合することによって調整してもよい。石炭灰の分級方法としては、例えば、空気分級、静電分級、篩い分級、重力場分級、及び遠心力場分級などが挙げられる。石炭灰の粉砕方法としては、例えば、ボールミル、ジェットミル、ロッドミル、及びブレードミル等の機器を用いる方法が挙げられる。

石炭灰の粒度は適宜調整することができる。石炭灰は、好ましくは、４μｍ残分が４０〜８５体積％であり、かつ３２μｍ残分が０〜２０．０体積％以下であり、より好ましくは、４μｍ残分が４０〜８０体積％であり、かつ３２μｍ残分が０〜１０．０体積％以下であり、更に好ましくは、４μｍ残分が６５〜７７．５体積％であり、かつ３２μｍ残分が０〜５．０体積％以下である。石炭灰の４μｍ残分が４０体積％以上であることで、微細な石炭灰粒子の含有量を低減し、ハンドリング性の低下を抑制することができる。石炭灰の４μｍ残分が４０体積％以上であることでまた、セメント組成物の硬化時における断熱温度上昇の増加をより抑制することができ、ＤＥＦ抑制効果をより長期に維持することができる。石炭灰の３２μｍ残分が２０．０体積％以下であることで、石炭灰の粗大粒子の含有量が少なく、ポゾラン反応性の低下を抑制し、セメント硬化体の強度（例えば、圧縮強さ等）の低下及びＤＥＦ抑制効果の低下をより抑制することができる。

石炭灰の含有量は、混合材の全量を基準として、好ましくは１５．０〜８５．０質量％であり、より好ましくは２５．０〜７５．０質量％であり、更に好ましくは３５．０〜６０．０質量％であり、特に好ましくは４５．０〜５５．０質量％である。混合材における石炭灰の含有量を上述の範囲内とすることで、セメント硬化体におけるＤＥＦ膨張をより抑制することができ、セメント組成物の高温養生によって得られるセメント硬化体の圧縮強さをより向上させることができる。

石炭灰の含有量は、ＤＥＦ抑制の観点からは多い方が望ましく、一方で、セメント硬化体の物性（例えば、圧縮強さ等）向上の観点からは少ない方が望ましい。石炭灰の含有量は、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の合計の含有量を１００質量％として、好ましくは０〜２２．５質量％であり、より好ましくは１．０〜１７．０質量％であり、更に好ましくは１．５〜１２．５質量％であり、特に好ましくは２．５〜７．５質量％である。

上述のセメント組成物に、例えば、細骨材、粗骨材、水及び／又は混和剤、並びに硬化促進剤等を加えることによってモルタル組成物又はコンクリート形成用組成物を製造することができる。上述のセメント組成物を用いて形成されるモルタル及びコンクリートは、優れた断熱温度上昇抑制、強度増進、及びＤＥＦ抑制効果を発揮し得る。

細骨材は、ＪＩＳ Ａ ５００５「コンクリート用砕石及び砕砂」に規定の細骨材等を用いることができる。細骨材としては、例えば、川砂、陸砂、海砂、砕砂、珪砂、硬質高炉スラグ細骨材、高炉スラグ細骨材、銅スラグ細骨材、及び電気炉酸化スラグ細骨材等が挙げられる。細骨材は、１種を単独で使用してもよく、また複数を組み合わせて使用してもよい。上述のセメント組成物における細骨材の含有量は、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の合計量１００質量部に対して、例えば、５０〜５００質量部であってよい。

粗骨材は、ＪＩＳ Ａ ５００５「コンクリート用砕石及び砕砂」に規定の粗骨材等を用いることができる。粗骨材としては、例えば、砂利、砕石、高炉スラグ粗骨材、及び電気炉酸化スラグ粗骨材等が挙げられる。粗骨材は、１種を単独で使用してもよく、また複数を組み合わせて使用してもよい。上述のセメント組成物における粗骨材の含有量は、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の合計量１００質量部に対して、好ましくは５０〜５００質量部である。

水としては、例えば、水道水、蒸留水、及び脱イオン水等が挙げられる。上述のセメント組成物における水の含有量は、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の合計量１００質量部に対して、好ましくは２０質量部以上６０質量部以下である。セメント組成物における水の含有量を上述の範囲内とすることで、所定のフレッシュ性状（流動性、空気量等）及び成形性を十分に確保することができ、得られるセメント硬化体の圧縮強さ及び耐久性の低下も十分抑制することができる。

混和剤としては、例えば、ＡＥ剤、減水剤、ＡＥ減水剤、高性能減水剤、高性能ＡＥ減水剤、流動化剤、消泡剤、収縮低減剤、凝結促進剤、凝結遅延剤、及び増粘剤等が挙げられる。混和剤は、求められる性能に応じて、１種を単独で使用してもよく、また複数を組み合わせて使用してもよい。上述のセメント組成物における混和剤の含有量は、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の合計量１００質量部に対して、好ましくは０．０１〜２質量部である。

硬化促進剤としては、例えば、硫酸カリウム、硫酸ナトリウム、硫酸リチウム、無水石膏、生石灰、消石灰、亜硝酸カルシウム、硝酸カルシウム、塩化カルシウム、アルミン酸アルカリ、炭酸アルカリ、トリエタノールアミン、トリイソプロパノールアミン、メチルジエタノールアミン、ジエタノールイソプロパノールアミン、ギ酸カルシウム、無水マレイン酸、ロダン酸カルシウム、Ｃ−Ｓ−Ｈナノ粒子、及びチオシアン酸カルシウム等が挙げられる。硬化促進剤は、１種を単独で使用してもよく、また複数を組み合わせて使用してもよい。

上述のセメント組成物における硬化促進剤の含有量は、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の合計量１００質量部に対して、好ましくは０．１〜２０．０質量部であり、より好ましくは３．０〜１５．０質量部であり、更に好ましくは６．０〜１０．０質量部以下である。硬化促進剤の含有量が上述の範囲内であることで、硬化促進効果を十分に発揮させると共に、凝結の促進及び流動性の低下などを抑制することができる。

上述のセメント組成物のブレーン比表面積は、好ましくは３０００〜６０００ｃｍ^２／ｇであり、より好ましくは３０５０〜５０００ｃｍ^２／ｇであり、更に好ましくは３１００〜４５００ｃｍ^２／ｇであり、特に好ましくは３１５０〜４０００ｃｍ^２／ｇであり、最も好ましくは３２００〜３８００ｃｍ^２／ｇである。ブレーン比表面積が３０００ｃｍ^２／ｇ以上であると、脱型時の強度発現性が向上し、６０００ｃｍ^２／ｇ以下であると初期の水和発熱が低下し、ＤＥＦをより抑制することができる。

上述のセメント組成物は、例えば、以下のような方法によって製造することができる。セメント組成物の製造方法の一実施形態は、Ｂｏｇｕｅ式によって算出されるＣ_３Ｓ量が２０．０〜８０．０質量％であり、Ｃ_３Ａ量が６．０〜１５．０質量％であるセメントクリンカーと、石膏と、混合材と、を混合する工程（混合工程）を備える。

上記製造方法においては、上記工程において、上記石膏の含有量が、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の合計量を１００質量％としてＳＯ_３換算で１．８〜３．５質量％となり、上記混合材の含有量が、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の合計量を１００質量％として、２．０〜３０．０質量％となり、上記Ｃ_３Ｓ量と、上記Ｃ_３Ａ量と、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の合計の含有量を１００質量％に対する石炭灰の含有量と、上記石膏に由来するＳＯ_３量とが、下記記式（１）の関係を満たすように、上記セメントクリンカー、上記石膏及び上記混合材の配合を調整する。
［Ｃ_３Ｓ量（質量％）］≦α×［Ｃ_３Ａ量（質量％）−９．０］＋２．０×［石炭灰の含有量（質量％）］＋β−１０．０×［ＳＯ_３量（質量％）］ …式（１）

上記式（１）における上記αは、下記式（２）で表される値である。
α＝（−２．５×［ＳＯ_３量（質量％）］）×（１００−［半水石膏割合（質量％）］）／１００ …式（２）

上記式（２）における上記半水石膏割合は上記石膏の全量に対する半水石膏の割合（質量％）を示し、下記式（３）で求められる値を意味する。
［半水石膏割合（質量％）］＝１００×［半水石膏の全質量（質量％）］／［石膏の全質量（質量％）］ …式（３）

上記式（１）における、上記βは７５．０以下の実数であるが、好ましくは７５．０であり、より好ましくは７０．０であり、更に好ましくは６５．０である。βが低いほどＤＥＦの抑制効果が向上する。

混合工程における各種成分の混合順序は適宜調整してよく、例えば、セメントクリンカー及び石膏を先に混合しベースセメントを調製し、その後に混合材を混合してもよく、セメントクリンカー、石膏及び混合材を一度に混合してもよい。混合工程は、各種成分を粉砕する粉砕工程を兼ねてもよい。例えば、上記製造方法は、セメントクリンカー、石膏、及び混合材を粉砕機に投入し混合及び粉砕する混合工程を備えてもよい。混合工程がセメントクリンカー、石膏、及び混合材を混合及び粉砕する工程であることで、ＤＥＦの抑制効果により優れるセメント組成物を製造することができる。

混合工程における各種成分の混合は、例えば、パン型ミキサー、傾胴式ミキサー、リボンミキサー等の混合機を用いて行ってよい。また、セメントクリンカーの粉砕工程時に高Ｃ_３Ａセメントクリンカーと石膏と上記石炭灰を粉砕機（ボールミル等）に投入して混合粉砕することで製造することも可能である。これにより、ＤＥＦの抑制効果の高いセメント組成物を製造することができる。

以上、幾つかの実施形態について説明したが、本開示は上記実施形態に何ら限定されるものではない。また、上述した実施形態についての説明内容は、互いに適用することができる。

以下、実施例及び比較例を参照して本開示の内容をより詳細に説明する。ただし、本開示は、下記の実施例に限定されるものではない。

［ベースセメント（セメントクリンカー及び石膏の混合物）の調製］
表１に後述する実施例及び比較例で使用したベースセメント（ＮＣ１〜ＮＣ６）を示す。ベースセメント（ＮＣ１〜ＮＣ６）は、いずれも少量添加成分の混和材を添加せずに、まずセメントクリンカーに二水石膏を添加し、ブレーン比表面積が３３００±１００ｃｍ^２／ｇとなるようにボールミルで粉砕して調製した。ベースセメント中の全ＳＯ_３量が１．９質量％±０．１質量％となるように二水石膏量を調整して添加した。

表１には、ベースセメントのブレーン比表面積、化学成分、及びＢｏｇｕｅ式によって算出されるセメントクリンカーの鉱物組成を示した。ベースセメントのブレーン比表面積はＪＩＳ Ｒ ５２０１「セメントの物理試験方法」に基づき求めた。ベースセメントの化学組成、及びセメントクリンカーの鉱物組成はＪＩＳ Ｒ ５２０４「セメントの蛍光Ｘ線分析方法」に基づき、分析を行なった。蛍光Ｘ線分析には株式会社リガク製のＳｉｍｕｌｔｉｘ１２を用いた。

［石炭灰（フライアッシュ）］
表２に後述する実施例及び比較例で使用した石炭灰（Ｆ１）を示す。石炭灰（ＦＡ１）は、火力発電所から採取した石炭灰を、旋回気流式分離機（日清エンジニアリング株式会社製、ターボクラシファイア）を用いて３０００ｒｐｍの条件下で分級し、粗粉分を除去して、得られた微粉の分画を更に６０００ｒｐｍの条件下で分級し、極細かい微粒分を除去して、粒度を調整したうえで用いた。

表２には、石炭灰のブレーン比表面積、及び粒度を示す。石炭灰のブレーン比表面積はＪＩＳ Ｒ ５２０１「セメントの物理試験方法」に基づいて求めた。石炭灰の粒度分布は、株式会社島津製作所製のレーザー回折式粒度分布測定装置ＳＡＬＤ２２００を用いて、石炭灰をエタノール中に分散させて測定した。

［石灰石］
後述する実施例及び比較例で使用した石灰石（ＣＣ）は、宇部マテリアルズ株式会社製の３２５メッシュ品（４５μｍふるい通過分）を用いた。当該３２５メッシュ品は、ブレーン比表面積が７４７０ｃｍ^２／ｇ、炭酸カルシウム含有量が９０質量％以上、酸化アルミニウム含有量が１．０質量％以下であり、ＪＩＳ Ｒ ５２１０：２０１９「ポルトランドセメント」の少量混合成分に適合するものを用いた。
［細骨材］
ＤＥＦ試験及び圧縮強さ測定では、細骨材として、セメント協会(一社)のセメント強さ試験用標準砂を用いた。

（実施例１〜１２、及び比較例４）
ベースセメント、石炭灰及び石灰石を表３に示す配合割合（質量％）で、混合及び粉砕することで、セメント組成物を調製した。ベースセメント（ＮＣ）、石炭灰（ＦＡ）、石灰石（ＣＣ）の合量１００質量部に対して、二水石膏及び半水石膏の合計の配合量がＳＯ_３換算で１．０質量部分となるように、二水石膏及び半水石膏を外割で添加した。半水石膏割合は、セメント組成物中の全石膏質量に対する全半水石膏質量の比率として計算した。また、セメント組成物中の石膏由来のＳＯ_３量は、セメント組成物１００質量％中の石膏に含まれるＳＯ_３量を質量％で計算した。ここで、二水石膏（２Ｈ_２Ｏ・ＣａＳＯ_４）の分子量は１７２、半水石膏（０．５Ｈ_２Ｏ・ＣａＳＯ_４）の分子量は１４５、ＳＯ_３の分子量は８０として、計算した。

［ＤＥＦ試験及び圧縮強さ測定］
（モルタル組成物の調製）
実施例及び比較例で調製した各組成物に対して、細骨材としてのセメント協会(一社)のセメント強さ試験用標準砂、及び水を配合し、ＪＩＳ Ｒ ５２０１：２０１５「セメントの物理試験方法」に記載の方法に準拠してモルタル組成物を調製した。モルタル組成物の配合は表４に示した。

（ＤＥＦ試験）
セメント組成物中の全ＳＯ_３量が６．２質量％となるように調整し、更に９０℃の高温での前養生を施すことで、ＤＥＦを生じやすい条件の下で行った。これは、高温養生及びＳＯ_３量の増加が無い場合には、ＤＥＦによる膨張を生じない場合があり得、観測を容易なものとするために、上述の調整を行った。

より具体的には、まずモルタル組成物に硬化促進剤として硫酸カリウムを添加した後、練り混ぜ及び型詰めを行った。次に、型枠を封かん状態にして恒温槽に入れ、２０℃において４時間かけて養生し、２時間かけて９０℃まで上昇させ、９０℃において１２時間保持した。１２時間経過後、４時間かけて２０℃まで温度を下げ、２０℃において２時間養生した。その後、脱型し、セメント硬化体（ここではモルタル硬化体）を得た。

上述の方法で調製されたモルタル硬化体について、２０℃の恒温室にて水中養生を行い、各水準について３本のモルタル硬化体の長さ変化量を測定した。長さ変化量の測定方法は、ＪＩＳ Ａ １１２９−３：２０１０「モルタル及びコンクリートの長さ変化測定方法」の記載に準拠して、ダイヤルゲージを用いて、脱型時を基長として、水中養生材齢７日目、１４日目、２８日目、その後は２８日間経過毎にモルタル硬化体を水中から取り出して、長さ変化量を測定した。２本のモルタル硬化体の表裏の４か所にて、長さ変化量を測定し、その平均値を、対象とするモルタル硬化体の長さ変化量とした。得られた長さ変化量をストレインゲージの間隔（１００ｍｍ）で除した値を、モルタル硬化体の膨張率とし、水中養生材齢１１２日目のモルタル硬化体について以下の基準でＤＥＦ及びＤＥＦにともなるモルタル硬化体の膨張抑制の程度を評価した。評価がＣ以上であれば、実用上充分なＤＥＦに伴うモルタル硬化体の膨張の抑制効果があると判断した。結果を表５に示す。
Ａ：モルタル硬化体の膨張率が０．０３％以下である。
Ｂ：モルタル硬化体の膨張率が０．０３％超０．０５％以下である。
Ｃ：モルタル硬化体の膨張率が０．０５％超０．１０％以下である。
Ｄ：モルタル硬化体の膨張率が０．１０％超である。

（脱型時の圧縮強さ測定）
練り混ぜから２４時間時点での脱型時の圧縮強さを測定した。圧縮強さの測定は、ＪＩＳ Ｒ ５２０１：２０１５「セメントの物理試験方法」に記載の方法に準拠した。測定は上記３本のうち１本を対象として行い、２回の測定を行って得られた平均値を脱型時の圧縮強さとし、下記の基準で評価した。各モルタル硬化体について、下記の基準で評価した。評価がＤ以上であれば、優れた圧縮強さを有すると判断した。結果を表５に示す。
Ａ：圧縮強さが４０ＭＰａ以上である。
Ｂ：圧縮強さが３７．５ＭＰａ以上４０ＭＰａ未満である。
Ｃ：圧縮強さが３２ＭＰａ以上３７．５ＭＰａ未満である。
Ｄ：圧縮強さが３０ＭＰａ以上３２ＭＰａ未満である。
Ｅ：圧縮強さが２０ＭＰａ以上３０ＭＰａ未満である。
Ｆ：圧縮強さが２０ＭＰａ未満である。

表５に示されるとおり、半水石膏割合が０質量％である実施例１〜２及び比較例１〜４の結果から、式（１）の関係を充足する実施例１〜２のモルタル組成物は、式（１）の関係を充足しない比較例１〜４の組成物とは異なり、ＤＥＦに伴うモルタル硬化体の膨張率が低く、脱型時の圧縮強さも十分なものとなることが確認された。また半水石膏割合が４０質量％前後である、実施例３〜５及び比較例５〜７の結果を比較しても同様に式（１）の関係を充足することで、ＤＥＦに伴うモルタル硬化体の膨張が抑制され、脱型時の圧縮強さにも優れることが確認された。

同一のベースセメント（ＮＣ２）を含む比較例１の組成物と実施例４のモルタル組成物との比較から、半水石膏割合を０質量％から４０質量％前後まで増加させ、式（１）の関係を充足するように配合を調整することによって、ＤＥＦに伴うモルタル硬化体の膨張を抑制することができ、且つ脱型時の圧縮強さも向上させることができることが確認された。半水石膏割合の増加によって、ＤＥＦに伴うモルタル硬化体の膨張を抑制できる傾向があることが確認された。また、同一のベースセメントを含む、実施例１及び実施例３、並びに、実施例２及び実施例５の比較からも同様に、半水石膏割合を０質量％から４０質量％前後まで増加させ、式（１）の関係を充足するように配合を調整することで、脱型時の圧縮強さが増加することが確認された。

また、参考例１の組成物と実施例２のモルタル組成物とは石膏の添加量以外は同一の材料、同一の配合である。参考例１は、セメントクリンカー、石膏及び混合材の合計に対するＳＯ_３量の要件以外は、本開示にかかるセメント組成物の要件を充足するものの、脱型時の強度が不足する結果を示した。一方で、外添石膏によって、石膏由来のＳＯ_３量を増加させて、セメントクリンカー、石膏及び混合材の合計に対するＳＯ_３量を含む本開示のセメント組成物の要件を充足する実施例２のモルタル組成物用いた場合は、脱型時の圧縮強さが大きく増加することが確認された。

本開示によれば、ＳＯ_３量及びＣ_３Ａ量が多い場合でも、セメント製造時のＣＯ_２排出量を従前よりも低減して製造することが可能であり、ＤＥＦにともなう膨張を抑制し、高温養生後の脱型時の圧縮強さに優れるセメント硬化体を製造可能なセメント組成物、及びその製造方法を提供できる。

Claims (9)

1. Ｂｏｇｕｅ式によって算出されるＣ_３Ｓ量が２０．０〜８０．０質量％であり、Ｃ_３Ａ量が６．０〜１５．０質量％であるセメントクリンカーと、
   石膏と、
   混合材と、を含有し、
   前記石膏の含有量が、前記セメントクリンカー、前記石膏及び前記混合材の合計量を１００質量％として、ＳＯ_３換算で１．８〜３．５質量％であり、
   前記混合材の含有量が、前記セメントクリンカー、前記石膏及び前記混合材の合計量を１００質量％として、２．０〜３０．０質量％であり、
   前記Ｃ_３Ｓ量と、前記Ｃ_３Ａ量と、前記セメントクリンカー、前記石膏及び前記混合材の合計の含有量を１００質量％に対する石炭灰の含有量と、前記石膏に由来するＳＯ_３量とが、
   ［Ｃ_３Ｓ量（質量％）］≦α×［Ｃ_３Ａ量（質量％）−９．０］＋２．０×［石炭灰の含有量（質量％）］＋β−１０．０×［ＳＯ_３量（質量％）］ …式（１）
   ［前記式（１）において、前記αは、
   α＝（−２．５×［ＳＯ_３量（質量％）］）×（１００−［半水石膏割合（質量％）］）／１００ …式（２）
   で表され、前記半水石膏割合は前記石膏の全量に対する半水石膏の割合を示し、前記半水石膏割合は０〜９０質量％であり、
   前記βは７５．０以下の実数である。］
   の関係を満たす、セメント組成物。
2. 前記セメントクリンカーがＳＯ_３及びＲ_２Ｏを含み、
   前記セメントクリンカー１００質量％における、前記ＳＯ_３量が０．１０〜２．００質量％であり、且つ前記Ｒ_２Ｏ量が０．１０〜２．００質量％である、請求項１に記載のセメント組成物。
3. ブレーン比表面積が３０００〜６０００ｃｍ^２／ｇである、請求項１又は２に記載のセメント組成物。
4. 前記混合材が石灰石を含み、
   前記石灰石の含有量が、前記混合材の全量を基準として、２．０〜２２．５質量％である、請求項１〜３のいずれか一項に記載のセメント組成物。
5. 前記混合材が石炭灰を含み、
   前記石炭灰の含有量が、前記混合材の全量を基準として、１５．０〜８５．０質量％である、請求項１〜４のいずれか一項に記載のセメント組成物。
6. 前記石炭灰のブレーン比表面積が３９００〜１００００ｃｍ^２／ｇである、請求項１〜５のいずれか一項に記載のセメント組成物。
7. 前記石炭灰は、４μｍ残分が４０〜８５体積％であり、且つ３２μｍ残分が０〜２０．０体積％である、請求項１〜６のいずれか一項に記載のセメント組成物。
8. 硬化促進剤を更に含有し、
   前記セメントクリンカー、前記石膏及び前記混合材の合計量１００質量部に対する前記硬化促進剤の含有量が０．１〜２０．０質量部である、請求項１〜７のいずれか一項に記載のセメント組成物。
9. Ｂｏｇｕｅ式によって算出されるＣ_３Ｓ量が２０．０〜８０．０質量％であり、Ｃ_３Ａ量が６．０〜１５．０質量％であるセメントクリンカーと、石膏と、混合材と、を混合する工程を備え、
   前記工程において、前記石膏の含有量が、前記セメントクリンカー、前記石膏及び前記混合材の合計量を１００質量％としてＳＯ_３換算で１．８〜３．５質量％となり、前記混合材の含有量が、前記セメントクリンカー、前記石膏及び前記混合材の合計量を１００質量％として、２．０〜３０．０質量％となり、前記Ｃ_３Ｓ量と、前記Ｃ_３Ａ量と、前記セメントクリンカー、前記石膏及び前記混合材の合計の含有量を１００質量％に対する石炭灰の含有量と、前記石膏に由来するＳＯ_３量とが、
   ［Ｃ_３Ｓ量（質量％）］≦α×［Ｃ_３Ａ量（質量％）−９．０］＋２．０×［石炭灰の含有量（質量％）］＋β−１０．０×［ＳＯ_３量（質量％）］ …式（１）
   ［前記式（１）において、前記αは、
   α＝（−２．５×［ＳＯ_３量（質量％）］）×（１００−［半水石膏割合（質量％）］）／１００ …式（２）
   で表され、前記半水石膏割合は前記石膏の全量に対する半水石膏の割合を示し、前記半水石膏割合は０〜９０質量％であり、
   前記βは７５．０以下の実数である。］
   の関係を満たすように、前記セメントクリンカー、前記石膏及び前記混合材の配合を調整することを特徴とする、セメント組成物の製造方法。