JP2021088674A - パラ型全芳香族コポリアミド積層膜及び該積層膜が積層された積層多孔質膜 - Google Patents

Abstract

【課題】溶媒への高い溶解性と無機粒子の担持性に優れたパラ型全芳香族コポリアミドからなる積層膜及び該積層膜が積層された積層多孔質膜を提供する。【解決手段】無機粒子を含有するパラ型全芳香族コポリアミドからなる積層膜であって、該無機粒子の積層膜全質量に対する含有量が６０〜９５質量％であり、該パラ型全芳香族コポリアミドを構成するジアミン成分に２−（４−アミノフェニル）−５（６）アミノベンズイミダゾール（ＤＡＰＢＩ）成分を、全ジアミン成分に対して１０モル％を越える量含み、該パラ型全芳香族コポリアミドの重量平均分子量が４０，０００〜２５０，０００、且つ重量平均分子量と数平均分子量の比率である多分散度が１〜４である積層膜をポリオレフィン多孔膜に積層する。【選択図】なし

Description

本発明は、パラ型全芳香族コポリアミド積層膜及び該積層膜が積層された積層多孔質膜に関するものであり、さらに詳しくは、パラ型全芳香族ポリアミドを構成するジアミン成分に２−（４−アミノフェニル）−５（６）アミノベンズイミダゾール（ＤＡＰＢＩ）成分を含むパラ型全芳香族コポリアミド積層膜及び該積層膜がポリオレフィン多孔膜に積層された積層多孔質膜に関するものである。

リチウムイオンバッテリーに用いられるセパレーターにはポリエチレンやポリプロピレンなどのポリオレフィンの多孔膜が用いられる。そして、電池に何らかの異常が発生した場合には電池内部の温度が上昇することがあり、その際ポリオレフィン多孔膜は温度上昇に伴い多孔が閉塞し電池をシャットダウンさせる（シャットダウン機能）。

更に温度が上昇し、ポリオレフィンの融点を超えると、多孔膜が収縮し、電池が短絡しショートする。その後、電解液や正極の分解反応を伴い、熱暴走反応を引き起こし発火することもある。

このようなポリオレフィン多孔膜に耐熱性を持たせるため、ポリフッ化ビニリデンや水系アクリル樹脂などをアルミナ等の無機粒子と共にコーティングする技術で耐熱性を高められてきた。しかしより短時間での充電など、電池に求められる耐熱性は年々高まってきている。そこでこれらの樹脂の代わりにアラミド樹脂が使用されている（特許文献１）。

しかし、ポリパラフェニレンテレフタルアミドを代表とするアラミド樹脂をコーティングするためには溶媒に溶解させる必要があり、アラミド樹脂を低分子量化する必要があった。しかしながら、アラミド樹脂は分子間の相互作用が強いため、結晶が析出しやすく、塗工液の安定性が悪く、生産性が悪い。

そこで、溶液に溶解可能な第３成分を含むパラ型全芳香族コポリアミドの利用が検討されている（特許文献２）。しかし、特許文献２においては、引張強度、初期モジュラス等の機械的物性に優れたパラ型全芳香族コポリアミド繊維を得るため、パラ型全芳香族コポリアミドの分子量を可及的に高めているので、これらの第３成分を含むパラ型全芳香族コポリアミド樹脂においてもやはり分子間力は高く、コーティングの際に結晶が析出しやすく、塗工液の安定性が悪く、生産性が悪いという問題があり、その解決策が望まれてきた。

特開２００７−２９９６１２号公報 国際公開第２００８／０１２９２５号

本発明の目的は、かかる従来技術における問題点を解消し、溶媒への高い溶解性と無機粒子の担持性に優れたパラ型全芳香族コポリアミドからなる積層膜及び該積層膜が積層された積層多孔質膜を提供することにある。

本発明者は、上記の課題を解決するために鋭意検討をおこなった結果、パラ型全芳香族ポリアミドの溶解性を高めるために第３成分として、２−（４−アミノフェニル）−５（６）アミノベンズイミダゾール（ＤＡＰＢＩ）成分を特定量分子鎖内に導入することにより上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。

すなわち本発明によれば、
１．無機粒子を含有するパラ型全芳香族コポリアミドからなる積層膜であって、該無機粒子の積層膜全質量に対する含有量が６０〜９５質量％であり、該パラ型全芳香族コポリアミドを構成するジアミン成分に２−（４−アミノフェニル）−５（６）アミノベンズイミダゾール（ＤＡＰＢＩ）成分を、全ジアミン成分に対して１０モル％を越える量含み、該パラ型全芳香族コポリアミドの重量平均分子量が４０，０００〜２５０，０００、且つ重量平均分子量と数平均分子量の比率である多分散度が１〜４であることを特徴とする積層膜、
及び、
２．ポリオレフィン多孔膜に、上記１記載の積層膜が積層された積層多孔質膜であって、該積層膜とポリオレフィン多孔膜との透気度の差（Δ透気度）が２５〜１２０秒／１００ｃｃであることを特徴とする積層多孔質膜、
が提供される。

本発明によれば、溶媒への高い溶解性と無機粒子の担持性に優れたパラ型全芳香族コポリアミドからなる積層膜及び該積層膜が積層された積層多孔質膜が安価に得られるので、リチウムイオンバッテリーに用いられるセパレーターなどの用途に好適に用いることができる。

以下、本発明について詳細を説明する。

＜パラ型全芳香族コポリアミド＞
本発明におけるパラ型全芳香族コポリアミドは、下記化学式（１）に示した１種または２種以上の２価の芳香族基が、アミド結合により直接連結されたポリマーである。また、芳香族基には、下記化学式（２）に示されたベンゼン環がパラ位で結合し、これらの２価の芳香族基には、メチル基やエチル基等の低級アルキル基、メトキシ基等が含まれていてもよい。さらに上記芳香族基は、下記化学式（３）であらわされる２−（４−アミノフェニル）−５（６）アミノベンズイミダゾール（以下、ＤＡＰＢＩと称することがある）を第３成分として全ジアミン成分に対して１０モル％を越える量含むパラ型全芳香族コポリアミドである。

＜パラ型全芳香族コポリアミドの製造方法＞
本発明におけるパラ型全芳香族コポリアミドは、従来公知の方法にしたがって製造することができる。例えば、アミド系極性溶媒中で、芳香族ジカルボン酸ジクロライド（以下「酸クロライド」ともいう）成分と芳香族ジアミン成分とを低温溶液重合、または界面重合などにより反応せしめることにより得ることができる。

［パラ型全芳香族コポリアミドの原料］
（芳香族ジカルボン酸ジクロライド成分）
パラ型全芳香族コポリアミドの製造において使用される芳香族ジカルボン酸クロライド成分としては、上記化学式（１）を満たすものとしてテレフタル酸クロライドを使用する。これらを第１成分とする。

（芳香族ジアミン成分）
パラ型全芳香族コポリアミドの製造において使用される芳香族ジアミン成分としては、上記化学式（１）を満たすものとして、ｐ−フェニレンジアミンを用いる。これらを第２成分とする。

また上記化学式（３）を満たすものとして、２−（４−アミノフェニル）−５（６）アミノベンズイミダゾール（ＤＡＰＢＩ）を第３成分とする。

第３成分は第２成分と混合して用いる。第２成分と第３成分とのモル比率は２／８〜８／２、より好ましくは３／７〜７／３である。第２成分のモル比率が８より大きい場合にはポリマーの結晶が析出し、溶液が不安定となる場合がある。また、該モル比率が２より小さい場合には得られるポリマーのフィルム強度が低下するため好ましくない。

［重合溶媒］
パラ型全芳香族コポリアミドを重合する際の溶媒としては、例えば、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド（以下、ＤＭＦと称する場合がある）、Ｎ，Ｎ−ジメチルアセトアミド（以下、ＤＭＡｃと称する場合がある）、Ｎ−メチル−２−ピロリドン（以下、ＮＭＰと称する場合がある）、Ｎ−メチルカプロラクタム（以下、ＮＭＣと称する場合がある）などの有機極性アミド系溶媒、テトラヒドロフラン、ジオキサンなどの水溶性エーテル化合物、メタノール、エタノール、エチレングリコールなどの水溶性アルコール系化合物、アセトン、メチルエチルケトンなどの水溶性ケトン系化合物、アセトニトリル、プロピオニトリルなどの水溶性ニトリル化合物などが挙げられる。

これらの溶媒は、１種単独であっても、また、２種以上の混合溶媒として使用することも可能である。なお、用いられる溶媒は、脱水されていることが望ましく、水分率が１００ｐｐｍ未満であることが好ましい。

本発明に用いられるパラ型全芳香族コポリアミドの製造においては、汎用性、有害性、取り扱い性、パラ型全芳香族コポリアミドに対する溶解性等の観点から、Ｎ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）を用いることが最も好ましい。

また、本発明に使用する溶剤への水の含有率を１００ｐｐｍ以下にすることが好ましい。１００ｐｐｍ以上の場合にはモノマーの反応率が低下し、目的とする重合度に達しないため、好ましくない。

［重合体の分子量］
パラ型全芳香族コポリアミドの重量平均分子量（Ｍｗ）は４０，０００〜２５０，０００であることが必要である。重量平均分子量（Ｍｗ）が４０，０００以下の場合には無機粒子と混合した後、ポリオレフィン多孔膜に塗工した後に樹脂が無機粒子を担持することができず粉落ちとなる。一方、重量平均分子量が２５０，０００を超える場合には、塗工液の粘度が高くなりすぎて、生産性が悪化する。

また、重量平均分子量と数平均分子量の比率である多分散度（Ｍｗ／Ｍｎ）は塗工液の粘度を適正にコントロールするためには低分散であることが必要であり、１〜４が必要である。多分散度（Ｍｗ／Ｍｎ）が４より大きいと、粘度のばらつきが大きくなり塗工液がコントロールしにくくなる。

［その他重合条件等］
重合体の濃度は２〜１６重量％が好ましい。２％未満の場合には粘度が低すぎ、紡糸するための強度が得られないため好ましくない。また１６重量％を超えるとポリマーが溶解しきれずに析出するため好ましくない。

生成する全芳香族コポリアミド重合体の溶解性を向上させるため、重合前、途中、終了時のいずれかに、一般に公知の無機塩を適当量添加しても差し支えない。このような無機塩としては、例えば、塩化リチウム、塩化ナトリウム、塩化カルシウム等のアルカリ金属の塩化物、および塩化マグネシウム、塩化カルシウム等のアルカリ土類金属の塩化物が挙げられる。このうち塩化リチウム、塩化カルシウムが好ましい。

また、パラ型全芳香族コポリアミドの末端は、封止することもできる。末端封止剤を用いて末端を封止する場合には、例えば、フタル酸クロライドおよびその置換体、アニリンおよびその置換体等を末端封止剤として用いることができる。
また、生成する塩化水素のごとき酸を捕捉するために、脂肪族や芳香族のアミン、第４級アンモニウム塩等を併用することもできる。

反応の終了後は、必要に応じて、塩基性の無機化合物、例えば、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化カルシウム、酸化カルシウム等を添加し、中和反応を実施してもよい。

中和反応後、析出した塩はフィルトレーションのプロセスを経由し除去することが好ましい。

上記方法により得られた重合体溶液は０〜８０℃で溶液状態を維持するため、そのまま、ポリオレフィン多孔膜への塗工液とすることも可能である。また、本発明で得られた、重合体溶液を貧溶剤中に浸漬し、凝固することで、固形物とすることも可能である。

［凝固方法］
パラ型全芳香族コポリアミド、および溶媒を含む重合体溶液（ドープ）を調整する方法は、特に限定されるものではなく、公知の方法を採用することができる。

重合体溶液（ドープ）の調製に用いられる溶媒としては、例えば、Ｎ−メチルピロリドン（ＮＭＰ）、ジメチルアセトアミド（ＤＭＡｃ）、ジメチルホルムアミド（ＤＭＦ）、ジメチルスルホキシド（ＤＭＳＯ）、Ｎ−メチルカプロラクタム（ＮＭＣ）等を挙げることができる。また、用いられる溶媒は１種単独であっても、２種以上を混合した混合溶媒であってもよい。さらには、パラ型全芳香族コポリアミドの重合に用いた溶媒を、そのまま使用してもよい。

なお、重合体溶液（ドープ）におけるポリマー濃度、すなわちパラ型全芳香族コポリアミドの濃度は、１．０質量％以上１６質量％以下の範囲とすることが好ましい。重合体溶液（ドープ）におけるポリマー濃度が１．０質量％未満の場合には、ポリマーの絡み合いが少ないため、凝固時に必要な粘度が得られず、吐出安定性が低下してしまう。一方で、ポリマー濃度が１６質量％を超える場合には、ドープの粘性が急激に増加するため、吐出安定性が低下し、凝固が困難となりやすい。

［凝固浴］
本発明の製造方法は、上記のように重合体を湿式凝固するのであるが、その凝固液の組成としてはパラ型全芳香族コポリアミドの貧溶媒であることが好ましい。凝固液の組成は必ずしも単一である必要はなく、例えばＮＭＰと水との混合溶液でもよい。溶剤回収の効率性の観点から凝固浴組成（ＮＭＰ／水）としてはＮＭＰ濃度が高い方が好ましく、ＮＭＰ濃度は３０％以上が好ましい。より好ましくは３５％以上である。

［その他の工程］
凝固液から糸条を引き上げた後は、凝固浴中で凝固して形成した糸条を水洗して溶媒を徐々に除去する。そのために水洗浴の温度は６０℃以下が好ましい。

水洗後は１００℃以上の温度で乾燥後、糸条をカットしてもよいし、糸条のままとしてもよい。

［再溶解］
次に、糸条のまま、あるいはカットした糸条を溶媒に溶解し、再溶解する。使用する溶媒は特に限定されないが、例えば、Ｎ−メチルピロリドン（ＮＭＰ）、ジメチルアセトアミド（ＤＭＡｃ）、ジメチルホルムアミド（ＤＭＦ）、ジメチルスルホキシド（ＤＭＳＯ）、Ｎ−メチルカプロラクタム（ＮＭＣ）等を挙げることができる。また、用いられる溶媒は１種単独であっても、２種以上を混合した混合溶媒であってもよい。これらの内、Ｎ−メチルピロリドン（ＮＭＰ）が好ましい。

再溶解には、公知のミキサーを使用することができる、１軸のミキサー、リボンミキサー、プラネタリーミキサーなどを使用することができる。糸条をカットせずに用いることなどを考慮すると、プラネタリーミキサーを選定するのが好ましい。溶解にあたっては、溶媒をミキサー内に投入後、糸条あるいはカットされた糸条、粉末状の重合体を溶媒に分散させる。分散させながら、加温を行う。温度は６０℃以上が好ましい。溶解時間を早めることが可能なことから、８０℃以上がなお好ましい。昇温後、さらなる溶解性を高めるために、塩化リチウム、塩化カルシウム、臭化リチウムなどのハロゲン化金属塩を混ぜ合わせることも可能である。

［塗工液の調整］
重合して得られた重合体溶液もしくは重合後に凝固させ、再溶解した重合体溶液を用いて、塗工溶液を作成する。使用する溶媒は特に限定されないが、例えば、Ｎ−メチルピロリドン（ＮＭＰ）、ジメチルアセトアミド（ＤＭＡｃ）、ジメチルホルムアミド（ＤＭＦ）、ジメチルスルホキシド（ＤＭＳＯ）、Ｎ−メチルカプロラクタム（ＮＭＣ）等を挙げることができる。また、用いられる溶媒は１種単独であっても、２種以上を混合した混合溶媒であってもよい。これらの内、Ｎ−メチルピロリドン（ＮＭＰ）が好ましい。

この重合体溶液に無機粒子を混ぜ合わせて、塗工液とする。無機粒子としては湿式あるいは乾式シリカ、コロイダルシリカ、珪酸アルミ、酸化チタン、炭酸カルシウム、リン酸カルシウム、硫酸バリウム、アルミナ、水酸化アルミニウム、ベーマイト、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム、炭酸亜鉛、酸化亜鉛、酸化アンチモン、酸化セリウム、酸化ジルコニウム、酸化錫、酸化ランタン、酸化マグネシウム、炭酸バリウム、炭酸亜鉛、塩基性炭酸塩、硫酸バリウム、硫酸カルシウム、硫酸鉛、硫化亜鉛、マイカ、雲母チタン、タルク、クレー、カオリン、フッ化リチウム及びフッ化カルシウムなどが挙げられる。無機粒子の含有量は重合体全質量に対して６０〜９５質量％が好ましい。無機粒子の含有量が６５質量％より少ないと、オレフィン膜が収縮する際の収縮応力に抵抗する粒子間の衝突が起こりにくく好ましくない。一方、無機粒子の含有量が９５質量％を越える場合には無機粒子に対する重合体の量が少なすぎるため、粒子が担持されずに脱落する、所謂粉落ちが発生するため、好ましくない。

塗工液の重合体濃度は１重量％以上１０重量％以下が好ましい。重合体の濃度が１重量％以下の場合には重合体の量が少なく、粉落ちが発生する恐れがあり好ましくない。一方、重合体濃度が１０重量％以上の場合には塗工液の粘度が高くなりすぎて、生産性が悪化し好ましくない。

［塗工］
ポリオレフィン多孔膜への塗工量は２０〜４０ｇ／ｍ^２程度が好ましい。塗工する方法はドクターナイフ法、ナイフコーター法、グラビアコーター法、スクリーン印刷法、スプレー法、ロールコーター法、コンマコーター法、マイヤーバー法などが挙げられる。本発明においては、表面に芳香族コポリアミド重合体組成物が塗工された基材を貧溶剤の凝固液に浸漬することで、前記重合体組成物を湿式凝固させ多孔質層を形成する。凝固の方法としては凝固液をスプレーする方法や凝固液に浸漬する方法などが挙げられる。

凝固液は前記重合体組成物を凝固することのできる液体であればよいが、本発明では水が好ましく、イオン交換樹脂、逆浸透膜、やフィルター等あるいはこれらを直列に配置した複合設備で不純物を取り除いた純水が好ましい。この純水の導電率が１．０μＳ／ｃｍのものが好ましい。溶剤回収の観点から水に重合体組成物に使用している溶剤を０〜４０重量％含有しているものが好ましい。

このようにして得られた積層多孔質膜において、積層膜とポリオレフィン多孔膜との透気度の差（△透気度）は２５〜１２０秒／１００ｃｃであることが肝要である。該透気度の差（△透気度）が２５秒／１００ｃｃより小さい場合は、積層膜の構造がルーズになり低収縮が達成できないばかりか、粉落ちが発生し、セパレーターとして不適である。一方、該透気度の差（△透気度）が１２０秒／１００ｃｃより大きい場合は、低収縮かつ粉落ちの無いセパレーターを得ることができるが、正極と負極間のリチウムイオンの移動を阻害し、電池性能を低下させる。

また、得られた積層多孔質膜の１５０℃での熱収縮率は１０％以下であることが必要である。
該熱収縮率が１０％を越える場合は、寸法変化が大きくなり過ぎ、正極と負極が短絡するため、セパレーターとして不適となる場合がある。

以下、実施例および比較例により、本発明を詳細に説明するが、本発明の範囲は、以下の実施例及び比較例に制限されるものではない。また、実施例中の各物性は以下の方法により測定した。

（１）分子量
重量平均分子量（Ｍｗ）および分子量多分散度（Ｍｗ／Ｍｎ）を、以下の測定条件によりゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）によって測定した。
装置名 ：高速液体クロマトグラフ ＬＣ−２０Ａシリーズ
カラムオーブン ：ＣＴＯ−２０Ａ
移動相 ：ＮＭＰ
オートサンプラ ：ＳＩＬ−２０ＡＨＴ
ＬＣワークステーション：ＬＣ ｓｏｌｕｔｉｏｎ
流量 ：０．３ｍｌ／分
示差屈折計検出器 ：ＲＩＤ−１０Ａ
オーブン温度 ：６０℃
分子量標準試料 ：ポリスチレン

（２）粘度
ブルックフィールド社のＤＶ２Ｔ型粘度計を用いて粘度を測定した。

（３）積層膜の厚み
基材となるポリオレフィン多孔膜と積層多孔質膜を１０ｃｍ×１０ｃｍのサイズに打ち抜き、それぞれの厚さを９点測定し平均値を算出し、以下の計算式より、厚さを算出した。
積層膜の厚み＝（積層多孔質膜の厚さの平均値）−（ポリオレフィン多孔膜の厚さの平均値）

（４）１５０℃熱収縮率
得られた積層多孔質膜を一定寸法で切り出し、１５０℃の温度に設定した乾燥機に６０分入れ、加熱乾燥前後の寸法変化から熱収縮率を測定した。尚、収縮率測定は、基材送り出し方向と平行方向（ＭＤ）と、垂直方向（ＴＤ）の２方向でそれぞれ実施し、その平均値を熱収縮率とした。

（５）透気度
基材及び積層膜の通気度の測定は、ＪＩＳ Ｐ８１１７（ガーレー式透気度測定法）に準じて実施した。ここで、「Δ透気度」とは、積層膜の透気度から基材の透気度を差し引いた値である。

（６）粉落ち
積層膜と黒色の模造紙を重ね合せ、上下方向に１０回こすり合せ、その時に黒色の模造紙に粒子が残留しているかどうか目視で判断した。

＜実施例１＞
［パラ型全芳香族コポリアミドの重合］
水分率が１００ｐｐｍ以下のＮ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）２００ｇ、塩化カルシウム１２ｇ、パラフェニレンジアミン２．１９０６ｇ、ＤＡＰＢＩ４．５３７６ｇを、常温下で反応容器に入れ、窒素雰囲気中で溶解混合した後、攪拌しながらテレフタル酸クロリド８．１４３３ｇを添加した。引き続き、８５℃で６０分間重合反応せしめることにより、透明で粘稠なポリマー溶液を得た。次いで、２２．５％の水酸化カルシウムのＮＭＰスラリー溶液を１１．８１ｇ添加し、中和反応を行うことにより重合を終了させ、パラ型全芳香族コポリアミド溶液を得た。

［塗工液の作成］
得られたポリマー溶液をポリマー濃度が４重量％になるようにＮＭＰを加え、ポリマー量に対し、９０質量％の量となるようアルミナを添加し、積層用の塗工液を作成した。
［塗工液のコーティング］
膜厚が１０μｍで通気度が１７０秒／１００ｃｃのポリオレフィン多孔膜の上にマイヤーバーを使用してコーティングした。コーティング後、水に浸漬し、凝固、乾燥させ、積層多孔質膜を得た。得られた積層多孔質膜の厚さは１４．１μｍであった。

＜実施例２＞
［パラ型全芳香族コポリアミドの重合］
水分率が１００ｐｐｍ以下のＮ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）２００ｇ、パラフェニレンジアミン２．１９０６ｇ、ＤＡＰＢＩ４．５３７６ｇを、常温下で反応容器に入れ、窒素雰囲気中で溶解混合した後、攪拌しながらテレフタル酸クロリド８．１８４４ｇを添加した。引き続き、８５℃で６０分間重合反応せしめることにより、透明で粘稠なポリマー溶液を得た。次いで、水酸化カルシウムのＮＭＰスラリー溶液を用いて中和反応を行うことにより重合を終了させ、パラ型全芳香族コポリアミド溶液を得た。

［塗工液の作成］
実施例１と同様に実施した。
［塗工液のコーティング］
実施例１と同様に実施した。

＜実施例３＞
［パラ型全芳香族コポリアミドの重合］
水分率が１００ｐｐｍ以下のＮ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）２００ｇ、パラフェニレンジアミン２．１９０６ｇ、ＤＡＰＢＩ４．５３７６ｇを、常温下で反応容器に入れ、窒素雰囲気中で溶解混合した後、攪拌しながらテレフタル酸クロリド７．８９６５ｇを添加した。引き続き、８５℃で６０分間重合反応せしめることにより、透明で粘稠なポリマー溶液を得た。次いで、２２．５％の水酸化カルシウムのＮＭＰスラリー溶液を用いて中和反応を行うことにより重合を終了させ、パラ型全芳香族コポリアミド溶液を得た。

［塗工液の作成］
実施例１と同様に実施した。
［塗工液のコーティング］
実施例１と同様に実施した。

＜実施例４＞
［パラ型全芳香族コポリアミドの重合］
水分率が１００ｐｐｍ以下のＮ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）２００ｇ、パラフェニレンジアミン０．７８４２ｇ、ＤＡＰＢＩ６．４９７６ｇを、常温下で反応容器に入れ、窒素雰囲気中で溶解混合した後、攪拌しながらテレフタル酸クロリド７．２８１１ｇを添加した。引き続き、８５℃で６０分間重合反応せしめることにより、透明で粘稠なポリマー溶液を得た。次いで、２２．５％の水酸化カルシウムのＮＭＰスラリー溶液を用いて中和反応を行うことにより重合を終了させ、パラ型全芳香族コポリアミド溶液を得た。

［塗工液の作成］
実施例１と同様に実施した。
［塗工液のコーティング］
実施例１と同様に実施した。

＜実施例５＞
［パラ型全芳香族コポリアミドの重合］
水分率が１００ｐｐｍ以下のＮ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）２００ｇ、パラフェニレンジアミン３．９７０９ｇ、ＤＡＰＢＩ２．０５６３ｇを、常温下で反応容器に入れ、窒素雰囲気中で溶解混合した後、攪拌しながらテレフタル酸クロリド９．２２６０ｇを添加した。引き続き、８５℃で６０分間重合反応せしめることにより、透明で粘稠なポリマー溶液を得た。次いで、２２．５％の水酸化カルシウムのＮＭＰスラリー溶液を用いて中和反応を行うことにより重合を終了させ、パラ型全芳香族コポリアミド溶液を得た。

［塗工液の作成］
実施例１と同様に実施した。
［塗工液のコーティング］
実施例１と同様に実施した。

＜比較例１＞
［パラ型全芳香族コポリアミドの重合］
水分率が１００ｐｐｍ以下のＮ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）２００ｇ、パラフェニレンジアミン４．６７４５ｇ、ＤＡＰＢＩ１．０７５８ｇを、常温下で反応容器に入れ、窒素雰囲気中で溶解混合した後、攪拌しながらテレフタル酸クロリドを９．６５３８ｇ添加した。引き続き、８５℃で重合反応させようとしたが、重合途中でポリマーが析出し、溶解ドープを得ることはできなかった。

＜比較例２＞
［パラ型全芳香族コポリアミドの重合］
水分率が１００ｐｐｍ以下のＮ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）２００ｇ、パラフェニレンジアミン２．１９０６ｇ、ＤＡＰＢＩ４．５３７６ｇを、常温下で反応容器に入れ、窒素雰囲気中で溶解混合した後、攪拌しながらテレフタル酸クロリドを８．２００９ｇ添加した。引き続き、８５℃で６０分間重合反応せしめることにより、ポリマー溶液を得た。重合後、実施例１と同様に塗工液を作成し、コーティングした。

＜比較例３＞
［パラ型全芳香族コポリアミドの重合］
水分率が１００ｐｐｍ以下のＮ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）２００ｇ、パラフェニレンジアミン２．１９０６ｇ、ＤＡＰＢＩ４．５３７６ｇを、常温下で反応容器に入れ、窒素雰囲気中で溶解混合した後、攪拌しながらテレフタル酸クロリドを７．６４９８ｇ添加した。引き続き、８５℃で６０分間重合反応せしめることにより、ポリマー溶液を得た。重合後、実施例１と同様に塗工液を作成し、コーティングした。

各実施例、比較例における評価結果を表１に示す。

本発明によれば、溶媒への高い溶解性と無機粒子の担持性に優れたパラ型全芳香族コポリアミドからなる積層膜及び該積層膜が積層された積層多孔質膜を得ることができるので、その工業的価値は極めて大きい。

Claims (4)

1. 無機粒子を含有するパラ型全芳香族コポリアミドからなる積層膜であって、該無機粒子の積層膜全質量に対する含有量が６０〜９５質量％であり、該パラ型全芳香族コポリアミドを構成するジアミン成分に２−（４−アミノフェニル）−５（６）アミノベンズイミダゾール（ＤＡＰＢＩ）成分を、全ジアミン成分に対して１０モル％を越える量含み、該パラ型全芳香族コポリアミドの重量平均分子量が４０，０００〜２５０，０００、且つ重量平均分子量と数平均分子量の比率である多分散度が１〜４であることを特徴とする積層膜。
2. パラ型全芳香族アミドが、下記式（１）で表される繰り返し単位からなり、式（１）におけるＡｒ_１が式（２）又は式（３）で表される化合物であって、式（２）と式（３）で表される化合物のモル比率が２／８〜８／２であり、且つ式（１）におけるＡｒ_２が式（２）からなる請求項１記載の積層膜。
   

   

   

   
3. ポリオレフィン多孔膜に、請求項１又は２記載の積層膜が積層された積層多孔質膜であって、該積層膜とポリオレフィン多孔膜との透気度の差（Δ透気度）が２５〜１２０秒／１００ｃｃであることを特徴とする積層多孔質膜。
4. １５０℃での熱収縮率が１０％以下である請求項３記載の積層多孔質膜。