JP2021072697A - 電力変換装置 - Google Patents

Abstract

【課題】バッテリの充電時における変圧回路の電力消費を抑制できる電力変換装置を提供すること。【解決手段】メインバッテリ１１と、メインバッテリ１１と定格電圧が異なる補機バッテリ１７とを含む電源システム１００に適用される電力変換装置２０であって、交流電源２００から入力される交流電力を直流電力に変換し、この直流電力でメインバッテリ１１を充電する充電器３０と、メインバッテリ１１の電源電圧を変圧して補機バッテリ１７に出力する第１ＤＤＣ４０と、充電器３０によるメインバッテリ１１の充電時に、直流電力が第１ＤＤＣ４０に供給されることを遮断可能な遮断部と、を備える。【選択図】 図１

Description

本発明は、電力変換装置に関する。

従来、特許文献１に見られるように、外部の商用電源等から供給される交流電力を直流電力に変換してバッテリを充電する充電回路と、バッテリの電源電圧を変圧して車内の補機等に出力する変圧回路とを備える電力変換装置が知られている。この電力変換装置では、充電回路とバッテリとを接続する電気経路に変圧回路が接続されている。

特開２０１６−２２０３４５号公報

充電回路と変圧回路とが共通の電気経路に接続されていると、充電回路を用いてバッテリを充電する際に、充電回路で生成された直流電力の一部が変圧回路に供給される。これにより、変圧回路に印加される電圧が閾値を超えて上昇すると、変圧回路を制御する制御部が起動し、変圧回路で消費される電力が増大する。バッテリの充電中に車内の補機等が使用されることは少ないため、制御部の起動は不要であり、制御部の起動により変圧回路において不要な電力が消費され、バッテリの充電時間が延びる等の不具合が生じる。

本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、バッテリの充電時における変圧回路の電力消費を抑制できる電力変換装置を提供することにある。

上記課題を解決するための第１の構成は、第１バッテリと、前記第１バッテリと定格電圧が異なる第２バッテリとを含む電源システムに適用される電力変換装置であって、交流電源から入力される交流電力を直流電力に変換し、この直流電力で前記第１バッテリを充電する充電回路と、前記第１バッテリの電源電圧を変圧して前記第２バッテリに出力する変圧回路と、前記充電回路による前記第１バッテリの充電時に、前記直流電力が前記変圧回路に供給されることを遮断可能な遮断部と、を備える。

上記構成では、交流電源から入力される交流電力を直流電力に変換して第１バッテリを充電する充電回路と、第１バッテリの電源電圧を変圧して第２バッテリに出力する変圧回路と、がともに第１バッテリに接続されている。そして、充電回路による第１バッテリの充電時に、充電回路からの直流電力が変圧回路に供給されることを遮断部により遮断可能となっている。そのため、変圧回路に印加される電圧の上昇が抑制され、変圧回路を制御する制御部の起動が抑制される。これにより、第１バッテリの充電時における変圧回路の電力消費を抑制できる。

第２の構成では、前記遮断部は、前記充電回路と前記第１バッテリとを接続する充電側コネクタと、前記充電側コネクタとは別に設けられ、前記変圧回路と前記第１バッテリとを接続する変圧側コネクタと、を備える。

上記構成では、充電回路と第１バッテリとを接続する充電側コネクタと、変圧回路と第１バッテリとを接続する変圧側コネクタとが、それぞれ別々に設けられている。そのため、電力変換装置内において、充電回路と第１バッテリとを接続する充電経路と、変圧回路と第１バッテリとを接続する変圧経路とを分離でき、充電回路と変圧回路との間における電力の供給を遮断できる。

第３の構成では、前記充電回路と前記第１バッテリとを接続する充電経路と、前記変圧回路と前記第１バッテリとを接続する変圧経路と、を備え、前記遮断部は、前記変圧経路のうち、前記充電経路と前記変圧経路との接続点よりも前記変圧回路側に設けられた開閉部を備える。

上記構成では、充電回路と第１バッテリとを接続する充電経路と、変圧回路と第１バッテリとを接続する変圧経路とが、接続点において接続されているため、共通のコネクタを用いて充電回路と変圧回路とを第１バッテリに接続できる。そして、変圧経路のうち、接続点よりも変圧回路側に開閉部が設けられている。そのため、第１バッテリの充電時に、開閉部をオフ状態とすることで、充電回路からの直流電力が変圧回路に供給されることを抑制できる。

第４の構成では、前記開閉部は、第１開閉部であり、前記遮断部は、前記充電経路のうち、前記接続点よりも前記充電回路側に設けられた第２開閉部を備える。

変圧回路の変圧時に、第１バッテリの電源電圧が充電回路に印加されると、充電回路を制御する制御部が起動し、充電回路において不要な電力が消費されることが考えられる。上記構成では、変圧経路のうち、接続点よりも変圧回路側に第１開閉部が設けられているとともに、充電経路のうち、接続点よりも充電回路側に第２開閉部が設けられている。そのため、変圧回路の変圧時に、第２開閉部をオフ状態とすることで、第１バッテリの電源電圧が充電回路に印加されることが抑制される。これにより、変圧回路の変圧時における充電回路の電力消費を抑制できる。

第５の構成では、前記第２バッテリは、前記第１バッテリよりも定格電圧が小さく、前記変圧回路は、前記電源電圧を降圧して前記第２バッテリに出力する第１変圧回路であり、前記充電回路は、前記交流電源から入力される交流電力を直流電力に変換する電力変換回路と、前記電力変換回路から出力される変換電圧を変圧して前記第１バッテリに出力する第２変圧回路とを含み、前記電力変換回路の前記第２変圧回路側と前記第１変圧回路の前記第２バッテリ側との間に接続され、前記変換電圧を降圧して前記第２バッテリに出力する第３変圧回路を備え、前記第３変圧回路は、前記電力変換回路側の１次側回路と、前記第１変圧回路側の２次側回路と、前記１次側回路と前記２次側回路とを接続する絶縁型トランスと、を有している。

上記構成では、充電回路は、電力変換回路と第２変圧回路とを含み、この電力変換回路の第２変圧回路側と第１変圧回路の第２バッテリ側との間に第３変圧回路が接続されている。そのため、第３変圧回路を用いることで、第１変圧回路を駆動することなく、交流電源から入力される交流電力を用いて第２バッテリを充電できる。

一方、第３変圧回路により、充電回路と第１変圧回路とが接続される。この構成では、第３変圧回路が、電力変換回路側の１次側回路と、第１変圧回路側の２次側回路とが絶縁型トランスを介して接続される構成となっているため、第３変圧回路が設けられていても充電回路と第１変圧回路との絶縁性が確保される。また、第３変圧回路と第１変圧回路とは、ともに降圧回路であり、これらの降圧回路の出力側、つまり低圧側が接続されている。そのため、第３変圧回路で降圧された電圧が第１変圧回路の出力側に印加されても、第１変圧回路を制御する制御部が起動することがなく、第１バッテリの充電時における変圧回路の電力消費を抑制できる。

第６の構成では、前記第１変圧回路と前記第３変圧回路とは、共通のフィルタ回路を介して前記第２バッテリに接続されている。

上記構成では、第１変圧回路と第３変圧回路とにおけるフィルタ回路が共通化されているため、電力変換装置の構成を簡略化できる。

第７の構成では、前記フィルタ回路は、前記第１変圧回路に設けられており、前記フィルタ回路は、第１フィルタ回路と、前記第１フィルタ回路よりも前記第２バッテリ側に設けられ、前記第１フィルタ回路よりもカットオフ周波数が高い第２フィルタ回路と、を備え、前記第１変圧回路の定格出力電流は、前記第３変圧回路の定格出力電流よりも大きく、前記第３変圧回路は、前記第１変圧回路に設けられた前記第１フィルタ回路及び前記第２フィルタ回路を介して前記第２バッテリに接続されている。

変圧回路における変圧は電圧変動を伴うため、この電圧変動により生じるノイズを抑制する複数のフィルタ回路を用いることがある。例えば、カットオフ周波数が低い第１フィルタ回路を用いて、比較的大きいノイズを除去し、カットオフ周波数が高い第２フィルタ回路を用いて、第１フィルタ回路では除去できない比較的小さいノイズを除去する。

上記構成では、第１変圧回路の定格出力電流は、第３変圧回路の定格出力電流よりも大きいため、定格出力電流の大きい第１変圧回路のフィルタ回路を共通化する。この場合に、カットオフ周波数の低い第１フィルタ回路だけでなく、カットオフ周波数の高い第２フィルタ回路まで共通化することで、電力変換装置の構成を好適に簡略化できる。

第８の構成では、前記第１変圧回路は、前記第１バッテリ側の１次側回路と、前記第２バッテリ側の２次側回路と、前記１次側回路と前記２次側回路とを接続する絶縁型トランスと、を有しており、前記第１変圧回路の２次側回路と前記第３変圧回路の２次側回路とは共通化されている。

上記構成では、第１変圧回路と第３変圧回路とにおける２次側回路が共通化されているため、電力変換装置の構成を好適に簡略化できる。

第１実施形態に係る電源システムの構成図。 第１実施形態に係る電力変換装置の構成図。 第２実施形態に係る電力変換装置の構成図。 第３実施形態に係る電源システムの構成図。 第３実施形態に係る電力変換装置の構成図。 切替処理のフローチャート。 その他の実施形態に係る電力変換装置の構成図。 その他の実施形態に係る電力変換装置の構成図。 その他の実施形態に係る電力変換装置の構成図。 その他の実施形態に係る電力変換装置の構成図。

（第１実施形態）
以下、本発明に係る電力変換装置を、車載の電源システム１００に適用した第１実施形態について、図面を参照しつつ説明する。電源システム１００は、第１バッテリとしてのメインバッテリ１１と、第２バッテリとしての補機バッテリ１７とを含む。

図１に示すように、電源システム１００は、電源部１０と、電力変換装置２０と、充電器ＥＣＵ１５と、ＤＣＤＣコンバータ（以下、ＤＤＣ）ＥＣＵ１６と、を備えている。電源システム１００は、第１，第２外部端子ＴＡ１，ＴＡ２を介して交流電源２００に接続可能である。交流電源２００は、例えば、商用電源である。

電源部１０は、メインバッテリ１１を備えている。メインバッテリ１１は、第１，第２接続経路ＬＣ１，ＬＣ２を介して電力変換装置２０と接続されており、第１，第２接続経路ＬＣ１，ＬＣ２に充電切替部１２が設けられている。充電切替部１２は、第１接続経路ＬＣ１に設けられた第１充電スイッチＳＣ１と、第２接続経路ＬＣ２に設けられた第２充電スイッチＳＣ２とを含む。また、メインバッテリ１１は、第３，第４接続経路ＬＣ３，ＬＣ４を介して電力変換装置２０と接続されており、第３，第４接続経路ＬＣ３，ＬＣ４に放電切替部１３が設けられている。放電切替部１３は、第３接続経路ＬＣ３に設けられた第１放電スイッチＳＤ１と、第４接続経路ＬＣ４に設けられた第２放電スイッチＳＤ２とを含む。

電力変換装置２０は、充電回路としての充電器３０と、第１ＤＤＣ４０と、を備えている。充電器３０は、第５，第６配線ＬＰ５，ＬＰ６と第１，第２接続経路ＬＣ１，ＬＣ２とを介してメインバッテリ１１に接続されている。また、充電器３０は、第１，第２交流端子ＴＢ１，ＴＢ２を介して第１，第２外部端子ＴＡ１，ＴＡ２に接続されている。充電器３０は、第１，第２外部端子ＴＡ１，ＴＡ２に交流電源２００が接続されると、交流電源２００から入力される交流電力を直流電力に変換し、この直流電力でメインバッテリ１１を充電する。

第１ＤＤＣ４０は、第７，第８配線ＬＰ７，ＬＰ８と第３，第４接続経路ＬＣ３，ＬＣ４とを介してメインバッテリ１１に接続されている。また、第１ＤＤＣ４０は、出力端子ＴＥを介して補機バッテリ１７に接続されている。補機バッテリ１７は、メインバッテリ１１よりも定格電圧が小さいバッテリであり、第１ＤＤＣ４０は、メインバッテリ１１の電源電圧ＶＢを降圧した基準電圧ＶＫを補機バッテリ１７に出力する。なお、本実施形態において、第１ＤＤＣ４０が「変圧回路、第１変圧回路」に相当する。

ＥＣＵ１５，１６は、ＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ、フラッシュメモリ等からなる周知のマイクロコンピュータを備えた制御装置である。ＥＣＵ１５，１６は、各種信号を取得し、取得した情報に基づき、各種制御を実施する。具体的には、充電器ＥＣＵ１５は、充電器３０に印加される交流電源２００の交流電圧ＶＡＣに基づいて、充電器３０を制御する。また、ＤＤＣＥＣＵ１６は、第１ＤＤＣ４０に印加される電源電圧ＶＢに基づいて、第１ＤＤＣ４０を制御する。

次に、電力変換装置２０の構成について詳しく説明する。まず、充電器３０について説明する。図２に示すように、充電器３０は、電力変換回路５０と、第２変圧回路としての第２ＤＤＣ６０と、を備えている。

電力変換回路５０は、交流電源２００から入力される交流電力を直流電力に変換するＡＣＤＣコンバータであり、フィルタ回路５１と、整流回路５２と、ＰＦＣ（Ｐｏｗｅｒ Ｆａｃｔｏｒ Ｃｏｒｒｅｃｔｉｏｎ）回路５３と、を備えている。

フィルタ回路５１は、交流電圧ＶＡＣに重畳するノイズを除去する回路であり、コモンモードフィルタ５１Ａと、Ｙコンデンサ５１Ｂと、を含む。ここで、Ｙコンデンサとは、２つのコンデンサが直列に接続されるとともに、その中間点が接地されている素子である。コモンモードフィルタ５１Ａ及びＹコンデンサ５１Ｂは、第１交流端子ＴＢ１に接続される第１配線ＬＰ１と、第２交流端子ＴＢ２に接続される第２配線ＬＰ２との間に並列に接続されている。コモンモードフィルタ５１Ａは、Ｙコンデンサ５１Ｂよりも第１，第２交流端子ＴＢ１，ＴＢ２側に設けられている。

整流回路５２は、整流素子としての第１〜第４ダイオードＤ１〜Ｄ４を備える全波整流回路としてのダイオードブリッジ回路であり、第１ダイオードＤ１のアノードと第２ダイオードＤ２のカソードとが接続されて、第１直列接続体が構成されている。また、第３ダイオードＤ３のアノードと第４ダイオードＤ４のカソードとが接続されて、第２直列接続体が構成されている。そして、第１直列接続体と第２直列接続体とが並列接続されている。

第１直列接続体における第１ダイオードＤ１と、第２ダイオードＤ２との第１中間点ＰＡ１が、第１配線ＬＰ１に接続されている。第２直列接続体における第３ダイオードＤ３と第４ダイオードＤ４との第２中間点ＰＡ２が、第２配線ＬＰ２に接続されている。第１，第３ダイオードＤ１，Ｄ３の各カソードが、第３配線ＬＰ３の一端に接続されており、第２，第４ダイオードＤ２，Ｄ４の各アノードが、第４配線ＬＰ４の一端に接続されている。

ＰＦＣ回路５３は、交流電源２００から入力される交流電圧ＶＡＣ及び交流電流ＩＡＣの位相と周波数とを調整することで、力率を改善する回路である。ＰＦＣ回路５３は、リアクトル５３Ａと、ＰＦＣスイッチ５３Ｂと、ダイオード５３Ｃと、平滑コンデンサ５３Ｄと、を備えている。リアクトル５３Ａとダイオード５３Ｃとは、第３配線ＬＰ３上に設けられており、ダイオード５３Ｃのカソードが第２ＤＤＣ６０に接続され、ダイオード５３Ｃのアノードがリアクトル５３Ａに接続されている。

ＰＦＣスイッチ５３Ｂは、電圧駆動型のスイッチであり、本実施形態ではＮチャネルＭＯＳＦＥＴである。ＰＦＣスイッチ５３Ｂは、第３配線ＬＰ３と第４配線ＬＰ４との間に接続されている。具体的には、ＰＦＣスイッチ５３Ｂのドレインが、リアクトル５３Ａとダイオード５３Ｃとの間の第３配線ＬＰ３に接続されており、ＰＦＣスイッチ５３Ｂのソースが、第４配線ＬＰ４に接続されている。

平滑コンデンサ５３Ｄは、ダイオード５３Ｃよりも第２ＤＤＣ６０側において、第３配線ＬＰ３と第４配線ＬＰ４との間に接続されている。平滑コンデンサ５３Ｄは、例えば電解コンデンサである。

第２ＤＤＣ６０は、電力変換回路５０から出力される変換電圧Ｖｃｈを変圧してメインバッテリ１１に出力する変圧回路であり、変換回路６１と、トランス６２と、整流回路６３と、平滑回路６４と、フィルタ回路６５と、を備えている。

変換回路６１は、電力変換回路５０から出力される変換電圧Ｖｃｈを変圧するために、電力変換回路５０の直流電力を交流電力に変換するＤＣＡＣコンバータである。直流電力を交流電力に変換した後に変圧することで、直流電力のまま変圧する場合に比べて、電力変換回路５０から出力される変換電圧Ｖｃｈを容易に絶縁して変圧できる。

変換回路６１は、ＮチャネルＭＯＳＦＥＴである第１〜第４スイッチＱ１〜Ｑ４を備え、第１スイッチＱ１のソースと第２スイッチＱ２のドレインとが接続されて、第３直列接続体が構成されている。また、第３スイッチＱ３のソースと第４スイッチＱ４のドレインとが接続されて、第４直列接続体が構成されている。そして、第３直列接続体と第４直列接続体とが並列接続されている。

第３直列接続体における第１スイッチＱ１と第２スイッチＱ２との第３中間点ＰＡ３が、トランス６２の１次コイル６２Ａの一端に接続されている。第４直列接続体における第３スイッチＱ３と第４スイッチＱ４との第４中間点ＰＡ４が、トランス６２の１次コイル６２Ａの他端に接続されている。第１，第３スイッチＱ１，Ｑ３の各ドレインが、第３配線ＬＰ３の他端に接続されており、第２，第４スイッチＱ２，Ｑ４の各ソースが、第４配線ＬＰ４の他端に接続されている。

トランス６２は絶縁型トランスであり、１次コイル６２Ａ及び２次コイル６２Ｂを備えている。整流回路６３は、第５〜第８ダイオードＤ５〜Ｄ８を備えるダイオードブリッジ回路である。なお、整流回路６３の構成は、整流回路５２の構成と略同一であるため、重複した説明を省略する。

第５ダイオードＤ５と第６ダイオードＤ６との第５直列接続体における第５中間点ＰＡ５が、トランス６２の２次コイル６２Ｂの一端に接続されている。第７ダイオードＤ７と第８ダイオードＤ８との第６直列接続体における第６中間点ＰＡ６が、トランス６２の２次コイル６２Ｂの他端に接続されている。第５，第７ダイオードＤ５，Ｄ７の各カソードが、高圧側配線としての第５配線ＬＰ５の一端に接続されており、第６，第８ダイオードＤ６，Ｄ８の各アノードが、低圧側配線としての第６配線ＬＰ６の一端に接続されている。第５配線ＬＰ５は、平滑回路６４及びフィルタ回路６５を介してメインバッテリ１１の高圧入力側に接続され、第６配線ＬＰ６は、平滑回路６４及びフィルタ回路６５を介してメインバッテリ１１の低圧入力側に接続されている。つまり、第５，第６配線ＬＰ５，ＬＰ６は、充電器３０とメインバッテリ１１とを接続する充電経路である。

変換回路６１、トランス６２、及び整流回路６３によって、電力変換回路５０から出力される変換電圧Ｖｃｈが直流電圧ＶＤＣに変圧される。そして、変圧後の直流電圧ＶＤＣが、第５配線ＬＰ５及び第６配線ＬＰ６を介してメインバッテリ１１に出力される。

平滑回路６４は、直流電圧ＶＤＣに重畳するノイズを除去する回路であり、リアクトル６４Ａ及びコンデンサ６４Ｂを備えるＬＣフィルタである。リアクトル６４Ａは第５配線ＬＰ５上に設けられており、リアクトル６４Ａの一端に第５，第７ダイオードＤ５，Ｄ７の各カソードが接続され、リアクトル６４Ａの他端にコンデンサ６４Ｂの一端が接続されている。コンデンサ６４Ｂの他端は、第６配線ＬＰ６に接続されている。

フィルタ回路６５は、直流電圧ＶＤＣに重畳するノイズであって、平滑回路６４では除去できないノイズを除去する回路であり、コモンモードフィルタ６５Ａと、Ｙコンデンサ６５Ｂと、コンデンサ６５Ｃと、を含む。

コモンモードフィルタ６５Ａ、Ｙコンデンサ６５Ｂ、及びコンデンサ６５Ｃは、第５配線ＬＰ５と第６配線ＬＰ６との間に並列に接続されている。コモンモードフィルタ６５Ａは、Ｙコンデンサ６５Ｂよりも平滑回路６４側に設けられており、コンデンサ６５Ｃは、Ｙコンデンサ６５Ｂよりもメインバッテリ１１側に設けられている。

次に、第１ＤＤＣ４０について説明する。図２に示すように、第１ＤＤＣ４０は、入力側フィルタ回路４１と、変換回路４２と、トランス４３と、整流回路４４と、第１フィルタ回路としての平滑回路４５と、第２フィルタ回路としての出力側フィルタ回路４６と、を備えている。

入力側フィルタ回路４１は、メインバッテリ１１の電源電圧ＶＢに重畳するノイズを除去する回路であり、Ｙコンデンサ４１Ａと、コモンモードフィルタ４１Ｂと、コンデンサ４１Ｃと、を含む。

Ｙコンデンサ４１Ａ、コモンモードフィルタ４１Ｂ、及びコンデンサ４１Ｃは、メインバッテリ１１の高圧入力側に接続される第７配線ＬＰ７と、メインバッテリ１１の低圧入力側に接続される第８配線ＬＰ８との間に並列に接続されている。つまり、第７，第８配線ＬＰ７，ＬＰ８は、第１ＤＤＣ４０とメインバッテリ１１とを接続する変圧経路である。Ｙコンデンサ４１Ａは、コモンモードフィルタ４１Ｂよりもメインバッテリ１１側に設けられており、コンデンサ４１Ｃは、コモンモードフィルタ４１Ｂよりも変換回路４２側に設けられている。

変換回路４２は、メインバッテリ１１の電源電圧ＶＢを降圧するために、メインバッテリ１１の直流電力を交流電力に変換するＤＣＡＣコンバータである。直流電力を交流電力に変換した後に降圧することで、直流電力のまま降圧する場合に比べて、メインバッテリ１１の電源電圧ＶＢを容易に絶縁して降圧できる。

変換回路４２は、ＮチャネルＭＯＳＦＥＴである第５〜第８スイッチＱ５〜Ｑ８を備えている。なお、変換回路４２の構成は、変換回路６１の構成と略同一であるため、重複した説明を省略する。

第５スイッチＱ５と第６スイッチＱ６との第７直列接続体における第７中間点ＰＡ７が、トランス４３の１次コイル４３Ａの一端に接続されている。第７スイッチＱ７と第８スイッチＱ８との第８直列接続体における第８中間点ＰＡ８が、トランス４３の１次コイル４３Ａの他端に接続されている。第５，第７スイッチＱ５，Ｑ７の各ドレインが、第７配線ＬＰ７の一端に接続されており、第６，第８スイッチＱ６，Ｑ８の各ソースが、第８配線ＬＰ８の一端に接続されている。

トランス４３は絶縁型トランスであり、１次コイル４３Ａ及び２次コイル４３Ｂを備えている。本実施形態において、２次コイル４３Ｂは、中間タップを備えている。中間タップは、車両のボディアースに接続されている。

整流回路４４は、同期整流により、２次コイル４３Ｂから出力される交流電力を直流電力に変換するＤＣＡＣコンバータである。整流回路４４は、第９，第１０スイッチＱ９，Ｑ１０を備えている。

２次コイル４３Ｂの一端には、第９スイッチＱ９のソースが接続され、２次コイル４３Ｂの他端には、第１０スイッチＱ１０のソースが接続されている。第９，第１０スイッチＱ９，Ｑ１０のドレインは、第９配線ＬＰ９の一端に接続されている。第９配線ＬＰ９は、平滑回路４５及び出力側フィルタ回路４６を介して出力端子ＴＥに接続されている。

変換回路４２、トランス４３、及び整流回路４４によって、メインバッテリ１１の電源電圧ＶＢが基準電圧ＶＫに降圧される。そして、降圧後の基準電圧ＶＫが、第９配線ＬＰ９及び出力端子ＴＥを介して補機バッテリ１７に出力される。

平滑回路４５は、基準電圧ＶＫに重畳するノイズを除去する回路であり、リアクトル４５Ａ及びコンデンサ４５Ｂを備えるＬＣフィルタである。出力側フィルタ回路４６は、基準電圧ＶＫに重畳するノイズを除去する回路であり、ノイズを除去するためのカットオフ周波数が平滑回路４５よりも高い値に設定されている。出力側フィルタ回路４６は、リアクトル４６Ａ及びコンデンサ４６Ｂを備えるＬＣフィルタであり、平滑回路４５よりも補機バッテリ１７側に設けられている。なお、平滑回路４５及び出力側フィルタ回路４６の構成は、平滑回路６４の構成と略同一であるため、重複した説明を省略する。

ところで、電力変換装置２０では、充電器３０及び第１ＤＤＣ４０は、ともにメインバッテリ１１に接続されている。そのため、メインバッテリ１１に接続される充電器３０の第５，第６配線ＬＰ５，ＬＰ６と、メインバッテリ１１に接続される第１ＤＤＣ４０の第７，第８配線ＬＰ７，ＬＰ８とが互いに接続されていると、充電器３０を用いてメインバッテリ１１を充電する際に、充電器３０で生成された直流電力の一部が第１ＤＤＣ４０に供給され、第１ＤＤＣ４０に直流電圧ＶＤＣが印加される。そして、直流電圧ＶＤＣが第１ＤＤＣ４０における所定の閾値を超えている場合には、この直流電圧ＶＤＣにより第１ＤＤＣ４０を制御するＤＤＣＥＣＵ１６が起動し、第１ＤＤＣ４０で消費される電力が増大する。メインバッテリ１１の充電中に、補機バッテリ１７が使用されることは少ないため、ＤＤＣＥＣＵ１６の起動は不要であり、ＤＤＣＥＣＵ１６の起動により、第１ＤＤＣ４０において不要な電力が消費され、メインバッテリ１１の充電時間が延びる等の不具合が生じる。

そこで、本実施形態では、メインバッテリ１１の充電時に、充電器３０から出力される直流電力が第１ＤＤＣ４０に供給されることを遮断可能な構成となっている。具体的には、充電器３０における第５配線ＬＰ５の他端は、第１直流端子ＴＣ１に接続されており、充電器３０の第６配線ＬＰ６の他端は、第２直流端子ＴＣ２に接続されている。また、第１ＤＤＣ４０における第７配線ＬＰ７の他端は、第１直流端子ＴＣ１と異なる第１入力端子ＴＤ１に接続されており、第１ＤＤＣ４０における第８配線ＬＰ８の他端は、第２直流端子ＴＣ２と異なる第２入力端子ＴＤ２に接続されている。

そして、第１，第２直流端子ＴＣ１，ＴＣ２と第１，第２入力端子ＴＤ１，ＴＤ２とが、互いに異なるコネクタに接続されている。図１に示すように、第１，第２直流端子ＴＣ１，ＴＣ２は、充電側コネクタとしての第１コネクタＣＮ１に接続されている。第１コネクタＣＮ１は、充電器３０とメインバッテリ１１とを接続する。また、第１，第２入力端子ＴＤ１，ＴＤ２は、変圧側コネクタとしての第２コネクタＣＮ２に接続されている。第２コネクタＣＮ２は、第１ＤＤＣ４０の入力側とメインバッテリ１１とを接続する。そして、第１コネクタＣＮ１と第２コネクタＣＮ２とが、別に設けられている。

本実施形態では、第１コネクタＣＮ１と第２コネクタＣＮ２とが、それぞれ別々に設けられている。これにより、電力変換装置２０内において、充電器３０と第１ＤＤＣ４０とを分離でき、充電器３０と第１ＤＤＣ４０との間における電力の供給を遮断できる。この結果、メインバッテリ１１の充電時における第１ＤＤＣ４０の電力消費を抑制できる。なお、本実施形態において、第１コネクタＣＮ１及び第２コネクタＣＮ２が「遮断部」に相当する。

以上詳述した本実施形態によれば、以下の効果が得られるようになる。

・本実施形態では、交流電源２００から入力される交流電力を直流電力に変換してメインバッテリ１１を充電する充電器３０と、メインバッテリ１１の電源電圧ＶＢを変圧して補機バッテリ１７に出力する第１ＤＤＣ４０と、がともにメインバッテリ１１に接続されている。そして、充電器３０によるメインバッテリ１１の充電時に、充電器３０からの直流電力が第１ＤＤＣ４０に供給されることを遮断可能となっている。充電器３０からの直流電力が第１ＤＤＣ４０に供給されることを遮断することにより、第１ＤＤＣ４０に印加される電圧の上昇が抑制され、第１ＤＤＣ４０を制御するＤＤＣＥＣＵ１６の起動が抑制される。これにより、メインバッテリ１１の充電時における第１ＤＤＣ４０の電力消費を抑制できる。

・具体的には、充電器３０とメインバッテリ１１とを接続する第１コネクタＣＮ１と、第１ＤＤＣ４０とメインバッテリ１１とを接続する第２コネクタＣＮ２とが、それぞれ別々に設けられている。そのため、電力変換装置２０内において、充電器３０と第１ＤＤＣ４０とを分離できる。詳細には、充電器３０とメインバッテリ１１とを接続する第５，第６配線ＬＰ５，ＬＰ６と、第１ＤＤＣ４０とメインバッテリ１１とを接続する第７，第８配線ＬＰ７，ＬＰ８とを分離でき、充電器３０と第１ＤＤＣ４０との間における電力の供給を遮断できる。

（第２実施形態）
以下、第２実施形態について、第１実施形態との相違点を中心に図３を参照しつつ説明する。図３において、先の図２に示した構成と同一の構成については、便宜上、同一の図示番号を付して説明を省略する。

本実施形態では、充電器３０における電力変換回路５０の第２ＤＤＣ６０側と、第１ＤＤＣ４０の補機バッテリ１７側との間に第３変圧回路としての第３ＤＤＣ７０が接続されている点で、第１実施形態と異なる。図３に、本実施形態に係る電力変換装置２０の構成を示す。

第３ＤＤＣ７０は、電力変換回路５０から出力される変換電圧Ｖｃｈを降圧して補機バッテリ１７に出力する降圧回路であり、変換回路７１と、トランス７２と、整流回路７３と、平滑回路７４と、出力側フィルタ回路７５と、を備えている。

変換回路７１は、ＮチャネルＭＯＳＦＥＴである第１１〜第１４スイッチＱ１１〜Ｑ１４を備えている。トランス７２は絶縁型トランスであり、１次コイル７２Ａ及び２次コイル７２Ｂを備えている。なお、変換回路７１及びトランス７２の構成は、変換回路４２及びトランス４３の構成と略同一であるため、重複した説明を省略する。

第１１スイッチＱ１１と第１２スイッチＱ１２との第９直列接続体における第９中間点ＰＡ９が、１次コイル７２Ａの一端に接続されている。第１３スイッチＱ１３と第１４スイッチＱ１４との第１０直列接続体における第１０中間点ＰＡ１０が、１次コイル７２Ａの他端に接続されている。第１１，第１３スイッチＱ１１，Ｑ１３の各ドレインが、第３配線ＬＰ３における電力変換回路５０と第２ＤＤＣ６０との間に位置する第１接続点ＰＢ１に接続されている。第１２，第１４スイッチＱ１２，Ｑ１４の各ソースが、第４配線ＬＰ４における電力変換回路５０と第２ＤＤＣ６０との間に位置する第２接続点ＰＢ２に接続されている。

整流回路７３は、整流素子としての第９，第１０ダイオードＤ９，Ｄ１０を備え、２次コイル７２Ｂから出力される交流電力を直流電力に変換するＤＣＡＣコンバータである。２次コイル７２Ｂの一端には、第９ダイオードＤ９のアノードが接続され、２次コイル７２Ｂの他端には、第１０ダイオードＤ１０のソースが接続されている。第９，第１０ダイオードＤ９，Ｄ１０のカソードは、第１０配線ＬＰ１０の一端に接続されている。第１０配線ＬＰ１０は、平滑回路７４及び出力側フィルタ回路７５を介して、第９配線ＬＰ９における第１ＤＤＣ４０と出力端子ＴＥとの間に位置する第３接続点ＰＢ３に接続されている。

変換回路７１、トランス７２、及び整流回路７３によって、電力変換回路５０から主直される変換電圧Ｖｃｈが基準電圧ＶＫに降圧される。そして、降圧後の基準電圧ＶＫが、第９，第１０配線ＬＰ９，ＬＰ１０を介して補機バッテリ１７に出力される。

平滑回路７４は、リアクトル７４Ａ及びコンデンサ７４Ｂを備えるＬＣフィルタである。出力側フィルタ回路７５は、リアクトル７５Ａ及びコンデンサ７５Ｂを備えるＬＣフィルタである。なお、平滑回路７４及び出力側フィルタ回路７５の構成は、平滑回路４５及び出力側フィルタ回路４６の構成と略同一であるため、重複した説明を省略する。

なお、第３ＤＤＣ７０の定格出力電流は、第１ＤＤＣ４０の定格出力電流よりも小さい値に設定されている。そのため、第３ＤＤＣ７０における平滑回路７４及び出力側フィルタ回路７５の許容電流は、第１ＤＤＣ４０における平滑回路４５及び出力側フィルタ回路４６の許容電流よりも小さい値に設定されている。

本実施形態では、充電器３０における電力変換回路５０の第２ＤＤＣ６０側と、第１ＤＤＣ４０の補機バッテリ１７側との間に第３ＤＤＣ７０が接続されている。そのため、第３ＤＤＣ７０を用いることで、第１ＤＤＣ４０を駆動することなく、交流電源２００から入力される交流電力を用いて補機バッテリ１７を充電できる。

特に、本実施形態では、充電器３０を動作する際に用いる第３ＤＤＣ７０の必要定格出力は、主に車両走行時に用いる第１ＤＤＣ４０の必要定格出力よりも小さいため、第３ＤＤＣ７０は、第１ＤＤＣ４０に比べて降圧に必要な電力が小さい。そのため、第３ＤＤＣ７０を用いることで、補機バッテリ１７の充電時における電力消費を抑制できる。

一方、充電器３０と第１ＤＤＣ４０とが第３ＤＤＣ７０により接続されているため、メインバッテリ１１の充電時における第１ＤＤＣ４０の電力消費の増大が懸念される。本実施形態では、第３ＤＤＣ７０が、トランス７２の１次コイル７２Ａよりも電力変換回路５０側の１次側回路と、２次コイル７２Ｂよりも第１ＤＤＣ４０側の２次側回路とが、絶縁型トランスであるトランス７２を介して接続される構成となっている。そのため、第３ＤＤＣ７０が設けられていても、充電器３０と第１ＤＤＣ４０との絶縁性が確保される。また、第３ＤＤＣ７０と第１ＤＤＣ４０とは、ともに降圧回路であり、これらの降圧回路の出力側、つまり低圧側が接続されている。そのため、第３ＤＤＣ７０で降圧された基準電圧ＶＫが第１ＤＤＣ４０の補機バッテリ１７側に印加されても、第１ＤＤＣ４０を制御するＤＤＣＥＣＵ１６が起動することがなく、メインバッテリ１１の充電時における第１ＤＤＣ４０の電力消費を抑制できる。

（第３実施形態）
以下、第３実施形態について、第２実施形態との相違点を中心に図４〜図６を参照しつつ説明する。図４において、先の図１に示した構成と同一の構成については、便宜上、同一の図示番号を付して説明を省略する。

本実施形態では、電力変換装置２０に第２コネクタＣＮ２が設けられていない点で、第２実施形態と異なる。図４に、本実施形態に係る電力変換装置２０の構成を示す。第１ＤＤＣ４０における第７配線ＬＰ７の他端は、第４接続点ＰＢ４において、充電器３０における第５配線ＬＰ５に接続されている。また、第１ＤＤＣ４０における第８配線ＬＰ８の他端は、第５接続点ＰＢ５において、充電器３０における第６配線ＬＰ６に接続されている。つまり、充電経路としての第５，第６配線ＬＰ５，ＬＰ６と、変圧経路としての第７，第８配線ＬＰ７，ＬＰ８とが、第４，第５接続点ＰＢ４，ＰＢ５において接続されている。なお、本実施形態において、第４，第５接続点ＰＢ４，ＰＢ５が「接続点」に相当する。

本実施形態では、充電切替部１２及び放電切替部１３が、電源部１０ではなく電力変換装置２０に設けられている点で、第２実施形態と異なる。図５に、本実施形態に係る電力変換装置２０の構成を示す。図５において、先の図３に示した構成と同一の構成については、便宜上、同一の図示番号を付して説明を省略する。

充電切替部１２の第１充電スイッチＳＣ１は、第５配線ＬＰ５において、第４接続点ＰＢ４よりも充電器３０側に設けられており、第２充電スイッチＳＣ２は、第６配線ＬＰ６において、第５接続点ＰＢ５よりも充電器３０側に設けられている。また、放電切替部１３の第１放電スイッチＳＤ１は、第７配線ＬＰ７において、第４接続点ＰＢ４よりも第１ＤＤＣ４０側に設けられており、第２放電スイッチＳＤ２は、第８配線ＬＰ８において、第５接続点ＰＢ５よりも第１ＤＤＣ４０側に設けられている。なお、本実施形態において、第１，第２充電スイッチＳＣ１，ＳＣ２が「遮断部、第２開閉部」に相当し、第１，第２放電スイッチＳＤ１，ＳＤ２が「遮断部、開閉部、第１開閉部」に相当する。

本実施形態では、第１ＤＤＣ４０における第７，第８配線ＬＰ７，ＬＰ８の他端が、第４，第５接続点ＰＢ４，ＰＢ５において、充電器３０における第５，第６配線ＬＰ５，ＬＰ６に接続されている。そのため、共通の第１コネクタＣＮ１を用いて充電器３０と第１ＤＤＣ４０とをメインバッテリ１１に接続できる。

一方、第５〜８配線ＬＰ５〜ＬＰ８により、充電器３０と第１ＤＤＣ４０とが接続されているため、メインバッテリ１１の充電時における第１ＤＤＣ４０の電力消費の増大が懸念される。本実施形態では、第７，第８配線ＬＰ７，ＬＰ８において、第４，第５接続点ＰＢ４，ＰＢ５よりも第１ＤＤＣ４０側に、第１，第２放電スイッチＳＤ１，ＳＤ２が設けられている。そのため、メインバッテリ１１の充電時に、第１，第２放電スイッチＳＤ１，ＳＤ２をオフ状態とする切替処理を実施することで、充電器３０からの直流電力が充電器３０に供給されることを抑制でき、メインバッテリ１１の充電時における第１ＤＤＣ４０の電力消費を抑制できる。

仮に、第１，第２放電スイッチＳＤ１，ＳＤ２が設けられ、第１，第２充電スイッチＳＣ１，ＳＣ２が設けられていないとすると、第１ＤＤＣ４０の変圧時に、メインバッテリ１１の電源電圧ＶＢが充電器３０に印加される。本実施形態では、充電器３０の第２ＤＤＣ６０は変圧回路であり、この変圧回路の出力側、つまりメインバッテリ側に電源電圧ＶＢが印加される。そのため、電源電圧ＶＢが第２ＤＤＣ６０における所定の閾値を超えている場合には、この電源電圧ＶＢにより充電器３０を制御する充電器ＥＣＵ１５が起動し、充電器３０で消費される電力が増大する。

本実施形態では、第５，第６配線ＬＰ５，ＬＰ６において、第４，第５接続点ＰＢ４，ＰＢ５よりも充電器３０側に、第１，第２充電スイッチＳＣ１，ＳＣ２が設けられている。そのため、第１ＤＤＣ４０の変圧時に、第１，第２充電スイッチＳＣ１，ＳＣ２をオフ状態とする切替処理を実施することで、メインバッテリ１１の電源電圧ＶＢが充電器３０に印加されることを抑制できる。この結果、第１ＤＤＣ４０の変圧時における充電器３０の電力消費を抑制できる。

図６に、本実施形態の切替処理のフローチャートを示す。ＥＣＵ１５，１６は、充電器３０によるメインバッテリ１１の充電時及び車両の起動時において、所定期間毎に切替処理を繰り返し実施する。

切替処理を開始すると、まずステップＳ１０において、メインバッテリ１１が充電されているか否かを判定する。ステップＳ１０は、充電器ＥＣＵ１５により交流電圧ＶＡＣに基づいて判定される。ステップＳ１０で肯定判定すると、ステップＳ１２において、第１，第２充電スイッチＳＣ１，ＳＣ２をオンし、続くステップＳ１４において、第１，第２放電スイッチＳＤ１，ＳＤ２をオフし、切替処理を終了する。

一方、ステップＳ１０で否定判定すると、ステップＳ１６において、第１ＤＤＣ４０が変圧中であるか否かを判定する。ステップＳ１６は、ＤＤＣＥＣＵ１６により補機バッテリ１７の充電状態に基づいて判定される。ステップＳ１６で肯定判定すると、ステップＳ１８において、第１，第２充電スイッチＳＣ１，ＳＣ２をオフし、続くステップＳ２０において、第１，第２放電スイッチＳＤ１，ＳＤ２をオンし、切替処理を終了する。

一方、ステップＳ１６で否定判定すると、ステップＳ２２において、第１，第２充電スイッチＳＣ１，ＳＣ２をオフし、続くステップＳ２４において、第１，第２放電スイッチＳＤ１，ＳＤ２をオフし、切替処理を終了する。この切替処理により、メインバッテリ１１の充電時における第１ＤＤＣ４０の電力消費を抑制できるとともに、第１ＤＤＣ４０の変圧時における充電器３０の電力消費を抑制できる。

（その他の実施形態）
なお、上記各実施形態は、以下のように変更して実施してもよい。

・上記実施形態では、補機バッテリ１７の定格電圧がメインバッテリ１１の定格電圧よりも小さい例を示したが、補機バッテリ１７の定格電圧がメインバッテリ１１の定格電圧よりも大きくてもよい。この場合、第１ＤＤＣ４０は、昇圧回路となる。

・上記第３実施形態では、電力変換装置２０に第１，第２充電スイッチＳＣ１，ＳＣ２と第１，第２放電スイッチＳＤ１，ＳＤ２とが設けられている例を示したが、第１，第２充電スイッチＳＣ１，ＳＣ２は必ずしも設けられる必要はなく、第１，第２放電スイッチＳＤ１，ＳＤ２のみが設けられてもよい。

・上記実施形態では、第１ＤＤＣ４０と第３ＤＤＣ７０とが別々に設けられる例を示したが、これらのＤＤＣ４０，７０の一部が一体化して設けられてもよい。

例えば図７に示すように、第１ＤＤＣ４０と第３ＤＤＣ７０とが、出力側フィルタ回路４６を共有してもよい。つまり、第１ＤＤＣ４０と第３ＤＤＣ７０とは、共通の出力側フィルタ回路４６を介して補機バッテリ１７に接続されていてもよい。これにより、第３ＤＤＣ７０の出力側フィルタ回路７５が不要となり、電力変換装置２０の構成を簡略化できる。

また図８に示すように、出力側フィルタ回路４６に加えて平滑回路４５を共有してもよい。つまり、第１ＤＤＣ４０と第３ＤＤＣ７０とは、共通の平滑回路４５及び出力側フィルタ回路４６を介して補機バッテリ１７に接続されている。第１ＤＤＣ４０と第３ＤＤＣ７０とにおいて、出力側フィルタ回路４６だけでなく平滑回路４５まで共通化されているため、電力変換装置２０の構成を好適に簡略化できる。

本実施形態では、第１ＤＤＣ４０は、第３ＤＤＣ７０よりも定格出力電流が大きいため、第１ＤＤＣ４０の平滑回路４５の許容電流は、第３ＤＤＣ７０の許容電流よりも大きい。そのため、許容電流の大きい第１ＤＤＣ４０の平滑回路４５を共有することで、第１，第３ＤＤＣ４０，７０に生じるノイズを抑制しつつ、電力変換装置２０の構成を好適に簡略化できる。

また図９に示すように、平滑回路４５及び出力側フィルタ回路４６に加えて整流回路４４を共有してもよい。本実施形態では、第１ＤＤＣ４０の整流回路４４は、スイッチを用いて構成されているのに対して、第３ＤＤＣ７０の整流回路７３は、ダイオードを用いて構成されている。これは、第１ＤＤＣ４０の整流回路４４の許容電流を、第３ＤＤＣ７０の整流回路７３の許容電流よりも大きくするためである。この場合、スイッチを用いて構成されている第１ＤＤＣ４０の整流回路４４を共有することが好ましい。スイッチを用いて構成されている第１ＤＤＣ４０の整流回路４４を共有することで、電力変換装置２０の構成を好適に簡略化できる。

また例えば、図１０に示すように、第１ＤＤＣ４０が、トランス４３の１次コイル４３Ａよりもメインバッテリ１１側の１次側回路と、２次コイル４３Ｂよりも補機バッテリ１７側の２次側回路とが、絶縁型トランスであるトランス４３を介して接続される構成となっている場合には、２次側回路を共通化してもよい。つまり、第１ＤＤＣ４０の１次側回路と第３ＤＤＣ７０の１次側回路とが、共通の２次側回路に接続されていてもよい。これにより、電力変換装置２０の構成を簡略化できる。

１１…メインバッテリ、１７…補機バッテリ、２０…電力変換装置、３０…充電器、４０…第１ＤＤＣ、１００…電源システム、２００…交流電源。

Claims (8)

1. 第１バッテリ（１１）と、前記第１バッテリと定格電圧が異なる第２バッテリ（１７）とを含む電源システム（１００）に適用される電力変換装置（２０）であって、
   交流電源（２００）から入力される交流電力を直流電力に変換し、この直流電力で前記第１バッテリを充電する充電回路（３０）と、
   前記第１バッテリの電源電圧を変圧して前記第２バッテリに出力する変圧回路（４０）と、
   前記充電回路による前記第１バッテリの充電時に、前記直流電力が前記変圧回路に供給されることを遮断可能な遮断部と、を備える電力変換装置。
2. 前記遮断部は、
   前記充電回路と前記第１バッテリとを接続する充電側コネクタ（ＣＮ１）と、
   前記充電側コネクタとは別に設けられ、前記変圧回路と前記第１バッテリとを接続する変圧側コネクタ（ＣＮ２）と、を備える請求項１に記載の電力変換装置。
3. 前記充電回路と前記第１バッテリとを接続する充電経路（ＬＰ５，ＬＰ６）と、
   前記変圧回路と前記第１バッテリとを接続する変圧経路（ＬＰ７，ＬＰ８）と、を備え、
   前記遮断部は、前記変圧経路のうち、前記充電経路と前記変圧経路との接続点（ＰＢ４，ＰＢ５）よりも前記変圧回路側に設けられた開閉部（ＳＤ１，ＳＤ２）を備える請求項１に記載の電力変換装置。
4. 前記開閉部は、第１開閉部（ＳＤ１，ＳＤ２）であり、
   前記遮断部は、前記充電経路のうち、前記接続点よりも前記充電回路側に設けられた第２開閉部（ＳＣ１，ＳＣ２）を備える請求項３に記載の電力変換装置。
5. 前記第２バッテリは、前記第１バッテリよりも定格電圧が小さく、
   前記変圧回路は、前記電源電圧を降圧して前記第２バッテリに出力する第１変圧回路（４０）であり、
   前記充電回路は、前記交流電源から入力される交流電力を直流電力に変換する電力変換回路（５０）と、前記電力変換回路から出力される変換電圧を変圧して前記第１バッテリに出力する第２変圧回路（６０）とを含み、
   前記電力変換回路の前記第２変圧回路側と前記第１変圧回路の前記第２バッテリ側との間に接続され、前記変換電圧を降圧して前記第２バッテリに出力する第３変圧回路（７０）を備え、
   前記第３変圧回路は、
   前記電力変換回路側の１次側回路と、
   前記第１変圧回路側の２次側回路と、
   前記１次側回路と前記２次側回路とを接続する絶縁型トランス（７２）と、を有している請求項１から４までのいずれか一項に記載の電力変換装置。
6. 前記第１変圧回路と前記第３変圧回路とは、共通のフィルタ回路を介して前記第２バッテリに接続されている請求項５に記載の電力変換装置。
7. 前記フィルタ回路は、
   第１フィルタ回路（４５）と、
   前記第１フィルタ回路よりも前記第２バッテリ側に設けられ、前記第１フィルタ回路よりもカットオフ周波数が高い第２フィルタ回路（４６）と、を備え、
   前記第１変圧回路の定格出力電流は、前記第３変圧回路の定格出力電流よりも大きく、
   前記第３変圧回路は前記第１変圧回路に設けられた前記第１フィルタ回路及び前記第２フィルタ回路を介して前記第２バッテリに接続されている請求項６に記載の電力変換装置。
8. 前記第１変圧回路は、
   前記第１バッテリ側の１次側回路と、
   前記第２バッテリ側の２次側回路と、
   前記１次側回路と前記２次側回路とを接続する絶縁型トランス（４３）と、を有しており、
   前記第１変圧回路の２次側回路と前記第３変圧回路の２次側回路とは共通化されている請求項６又は７に記載の電力変換装置。

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