JP2020520364A - 遠心ろ過による１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンの精製 - Google Patents

遠心ろ過による１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンの精製 Download PDF

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Abstract

本発明は、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンの製造方法であって：反応溶媒中、ルイス酸の存在下で、塩化テレフタロイルをジフェニルエーテルと反応させ、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼン−ルイス酸複合体を含む生成混合物を得る工程；−生成混合物をプロトン性溶媒と接触させ、ルイス酸を含有する第一相、及び１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンを含有する第二相を得る工程；少なくとも第二相を、遠心ろ過による固体／液体分離工程に供し、固体１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンを回収する工程を含む、方法に関する。

Description

本発明は、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンの製造方法、及び前記１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンから出発するポリエーテルケトンケトンポリマーの製造方法に関する。
ポリエーテルケトンケトン（ＰＥＫＫ）ポリマーは、高温、又は高い機械ストレス若しくは化学ストレスの暴露を含むアプリケーションに有用な多くの特性を有する。それらは、例えば、航空宇宙産業、海洋掘削及び医薬機器に有用である。
ポリエーテルケトンケトンポリマーを製造する一つの既知のルートは、出発物質として、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンの使用に依存する。
１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンは、三塩化アルミニウムなどのルイス酸の存在下、塩化テレフタロイル、及びジフェニルエーテルを反応させることによって調製され得る。
米国特許第４，８１６，５５６号明細書（実施例２）において、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンは、オルト−ジクロロベンゼン中で、塩化テレフタロイル及びジフェニルエーテル溶解させ、塩化アルミニウムを添加することによって調製される。その後、冷メタノールが加えられ、ろ過されるスラリーを生成し、メタノール中で再スラリー化され、再びろ過される。
米国特許第４，８２６，９４７号明細書（実施例２）において、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンが、塩化メチレン、メチルスルホン及び三塩化アルミニウムの混合物を提供し、ジフェニルエーテル、及びその後塩化テレフタロイルを加えることにより調製される。反応混合物は、その後、冷メタノールに注がれ、その後ろ過されるスラリーを作る。
国際公開第９５／２３８２１号（実施例１１）は、オルト−ジクロロベンゼン中に塩化アルミニウムを提供し、その後、塩化テレフタロイル及びジフェニルエーテルを添加することを開示している。その後、反応混合物は、室温に温められ、撹拌され、濃縮塩酸メタノール溶液に注がれる。その後ろ過される沈殿物が、形成される。
米国特許第４，８１６，５５６号明細書 米国特許第４，８２６，９４７号明細書 国際公開第９５／２３８２１号
経済的に現実的な方法で、産業スケールで実行され得る、高純度、及び高収率の１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンの製造方法は、いまだ需要がある。
本発明の第一の目的は、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンの製造方法であって、
−ルイス酸の存在下、反応溶媒中で、塩化テレフタロイルをジフェニルエーテルと反応させ、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼン−ルイス酸複合体を含む生成混合物を得る工程；
−生成混合物をプロトン性溶液と接触させ、ルイス酸を含有する第一相、及び１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンを含有する第二相を得る工程；
−少なくとも第二相を、遠心ろ過による固体／液体分離工程に供し、固体１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンを回収する工程を含む、方法を提供することである。
いくつかの実施態様において、第一相は、生成混合物中に、少なくとも５０％のルイス酸、５０％超のルイス酸、少なくとも７０％のルイス酸、少なくとも９０％のルイス酸を含有してもよい。
いくつかの実施態様において、第二相は、生成混合物中に、少なくとも５０％の１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼン、５０％超の１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼン、少なくとも７０％の１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼン、少なくとも９０％の１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンを含有してもよい。
いくつかの実施態様において、本方法は、回収した固体１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンをプロトン性溶媒、好ましくはメタノール中で洗浄する工程、及び好ましくは遠心ろ過により、さらなる固体／液体分離に供する工程のうちの１以上の工程を含む。
いくつかの実施態様において、少なくとも一つの固体１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンを洗浄する工程が、少なくとも２０℃、好ましくは３０℃〜６０℃の温度で行われる。
いくつかの実施態様において、回収した固体１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンを洗浄する各工程が、遠心ろ過装置内で行われる。
いくつかの実施態様において、方法は更に：
−好ましくは固体／液体分離工程に第二相を供する前に、第二相から第一相を分離する工程；及び／又は
−固体／液体分離工程に第二相を供する前に、好ましくは第二相から第一相を分離した後に、最大温度まで第二相を加熱し、その後分離温度まで第二相を冷却する工程
を含む。
いくつかの実施態様において、第二相に含有される、３０質量％から９９．９質量％、好ましくは５０質量％から９５質量％、より好ましくは６０質量％から９０質量％の１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンが、最大温度で第二相に溶解される。
いくつかの実施態様において、最大温度は９０℃から１５０℃、好ましくは１００℃から１４０℃、より好ましくは１１０℃から１３５℃である。
いくつかの実施態様において、分離温度は、少なくとも２０℃、好ましくは２５℃から４０℃である。
いくつかの実施態様において、第二相は、１０℃／時から５０℃／時、好ましくは２０℃／時から４０℃／時の速度で冷却される。
いくつかの実施態様において、生成混合物が接触される、プロトン性溶媒は水溶液であり、好ましくは、５以下、より好ましくは３以下、最も好ましくは２以下のｐＨを有する。
いくつかの実施態様において、生成混合物は、プロトン性溶媒を含有する容器内に注がれる。
いくつかの実施態様において、第二相は、少なくとも２０℃、好ましくは２５℃から４０℃の温度で、固体／液体分離工程に供される。
いくつかの実施態様において、ルイス酸は三塩化アルミニウムである。
いくつかの実施態様において、反応溶媒は、好ましくは分離反応溶媒であり、オルト−ジクロロベンゼンであってもよい。いくつかの実施態様において、反応溶媒はジフェニルエーテルであってもよい。
本発明の別の目的は、ポリエーテルケトンケトンポリマーを合成する方法であって、
−上記の方法により、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンを製造する工程；
−前記１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンを少なくとも一つの二官能性芳香族塩化アシルと反応させる工程、を含む方法を提供することである。
本発明は、高純度、及び高収率で、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンを製造する方法を提供する。この方法は、産業スケールで実行され得る。
ルイス酸の存在下で、塩化テレフタロイルとジフェニルエーテルとの反応は、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼン−ルイス酸複合体の形成を招く。その後、大部分が固体の（沈殿形態の）フリーの１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンを回収するため、この複合体は、プロトン性溶媒に接触させることによって分離される。前記１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンは、その後固体／液体分離工程により生成混合物から分離される。
本発明によると、固体／液体分離工程は、遠心ろ過装置内で遠心ろ過により行われてもよい。遠心ろ過は、望ましい固体／液体分離を行うために特に効果的で速いことが分かった。
遠心ろ過装置内で、その場で、洗浄に使用された溶媒中の固体を再懸濁することなしに、固体１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンを洗浄することにも特に有利であり得る。従来のろ過と比較して、精製された固体及び遠心内の溶媒間の限られた接触時間にも関わらず、この方法において効果的な洗浄が行われ得ることが、驚くべきことにわかった。
実施例３で得られた、ろ過された体積（Ｖ）の関数に対する、ろ過された体積で割ったろ過時間（ｔ／Ｖ）のグラフを示す。このグラフ内で、実質的に直線領域で測定される傾きは、ケーキ比抵抗を計算するための、Kozeny-Carman式で使用されてもよい。
本発明は、下記説明で、限定なく、より詳細に説明される。
１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンは、式Ｉの化合物である：
それは、溶媒（反応溶媒）中、Friedel-Crafts触媒として作用する、ルイス酸の存在下で、式ＩＩの塩化テレフタロイルを、式ＩＩＩのジフェニルエーテルと反応させることによって合成され得る。
反応は、大部分が、ルイス酸と複合体を形成した式Ｉの化合物の生成をもたらす。
反応は、２段階を含むと考えられる。第一段階は、１分子の式ＩＩが、１分子の式ＩＩＩと反応して、“活性中間体”と呼ばれる、式ＩＶの塩化４−（４−フェノキシベンゾイル）ベンゾイル中間体を生成する：
その後、１分子の活性中間体の式ＩＶが、式ＩＩＩの別の分子と反応して、所望の式Ｉの生成物を生成する。
反応の間、式ＩＶａの４−（４−フェノキシベンゾイル）安息香酸が、（顕著な式ＩＶの活性中間体に対して）ある程度生成もし得る。
類似の４−（４−フェノキシベンゾイル）安息香酸エステルが、式ＩＶの塩化アシルから直接、又は式ＩＶａのカルボン酸両方から、生成され得る。中間体の、酸の形態及び／又はエステルの形態は、反応の間、生成され得るが、それらは、（下記示すように、生成混合物が、プロトン性溶媒と混合される場合のような）後処理の間に、残存している活性中間体から主に生成もされ得る。
４−（４−フェノキシベンゾイル）安息香酸、及び４−（４−フェノキシベンゾイル）安息香酸エステルは、不活性であり、それ故、生成混合物中に不純物として残る。
反応により生成される、他の主要な不純物は、キサンチドロール構造含有分子である。
反応溶媒は、好ましくは非プロトン性溶媒である。
プロトン性溶媒は、酸素原子又は窒素原子に結合する、少なくとも一つの水素原子を含有する溶媒であり、それ故、試薬にプロトン供与することができる。
非プロトン性溶媒は、プロトン性溶媒でない溶媒である。
本明細書内で使用される、非プロトン性溶媒は、特に、塩化メチレン、二硫化炭素、オルト−ジクロロベンゼン、メタ−ジクロロベンゼン、パラ−ジクロロベンゼン、１，２，４−トリクロロベンゼン、１，２，３−トリクロロベンゼン、オルトジフルオロベンゼン、１，２−ジクロロエタン、１，１，２，２−テトラクロロエタン、テトラクロロエチレン、ジクロロメタン、ニトロベンゼン、及びそれらの混合物から選択され得る。
オルト−ジクロロベンゼンが、最も好ましい溶媒である。
使用され得るルイス酸は、例えば、三塩化アルミニウム、三臭化アルミニウム、五塩化アンチモン、五フッ化アンチモン、三塩化インジウム、三塩化ガリウム、三塩化ホウ素、三フッ化ホウ素、塩化亜鉛、塩化鉄、塩化スズ、四塩化チタン、及び五塩化モリブデンを含む。三塩化アルミニウム、三塩化ホウ素、三臭化アルミニウム、四塩化チタン、五塩化アンチモン、塩化鉄、三塩化ガリウム、及び五塩化モリブデンが好ましい。三塩化アルミニウムが特に好ましい。
式（Ｉ）の化合物を合成するための、式（ＩＩ）及び式（ＩＩＩ）の化合物間の反応は、反応容器内で行われ得る。反応容器は、例えばガラス反応容器、ガラス−線反応容器、又はステンレス鋼反応容器であり得る。
いくつかの変化によって、本発明の方法において、反応容器に導入される材料は、式（ｉｉ）及び式（ＩＩＩ）の化合物、反応溶媒、並びにルイス酸から実質的になる、又はからなる。
本発明によると、反応溶媒中に、塩化テレフタロイル、及びジフェニルエーテルを含む、（及び好ましくは、からなる）初期反応混合物が提供される。反応混合物は、三成分を同時に、任意の順番で混合することにより、作られ得る。例として、溶媒は、反応容器に最初に導入され、その後二つの反応物が反応容器に添加され得る。
第二の工程として、ルイス酸が、反応混合物に添加される。好ましくは、ルイス酸が固体として添加される。別法として、好ましくは上記溶媒中の、懸濁液、又は溶液として添加もされ得る。
いくつかの変化において、ルイス酸は、（例えば、１ｍｍ超のＤｖ８０を有する）顆粒の形態、又は（例えば、１ｍｍ未満のＤｖ８０、好ましくは０．５ｍｍ未満のＤｖ５０を有する）粉末の形態などの、微粒子の形態で添加される。Ｄｖ８０、及びＤｖ５０は、ルイス酸粒子の、累積サイズ分布の、それぞれ８０％及び５０％での（体積）粒子径である。これらのパラメータは、篩により決定され得る。
いくつかの特定の実施態様において、反応物及び触媒の濃度、及び質量比は下記のとおりである：
−（反応容器内に導入される、溶媒、塩化テレフタロイル、ジフェニルエーテル、及びルイス酸の合計に対する）塩化テレフタロイルの濃度は、３％から１２％、好ましくは５％から１０％である；
−（反応容器内に導入される、溶媒、塩化テレフタロイル、ジフェニルエーテル及びルイス酸の合計に対する）ジフェニルエーテルの濃度は、５％から３５％、好ましくは１２％から２５％である；
−（反応容器内に導入される、溶媒、塩化テレフタロイル、ジフェニルエーテル及びルイス酸の合計に対する）ルイス酸の濃度は、４％から３０％、好ましくは１０％から２５％である；
−反応容器内に導入されるジフェニルエーテルに対する塩化テレフタロイルの質量比は、０．２から０．６、好ましくは０．３から０．５である；
−反応容器内に導入される、塩化テレフタロイル及びジフェニルエーテルに対するルイス酸の質量比は、０．２から０．９、好ましくは０．３から０．７である。
ルイス酸の添加は、有利には、５分から６００分、好ましくは３０から３００分の範囲であり得る、期間にわたって、好ましくは、徐々に行なわれる。
添加は、連続又は１以上の中断で行われ得る。連続で行われる場合、一定の添加速度で行われ得る。別法として、添加速度は、経時的に変化し得る。
反応混合物は、反応工程の少なくとも一部の間に、好ましくは、撹拌される。したがって、反応容器は、（例えば、１以上の羽根車を含んでもよい）メカニカルスターラーなどの撹拌装置、又はポンプ付きの再循環ループ付きで、好ましくは、提供される。
好ましくは、反応混合物は、ルイス酸の添加の間、撹拌装置を使用して撹拌されてもよい。
反応混合物への、ルイス酸の添加が終了した時点で、望ましい程度に反応を終了させるために、反応工程は、好ましくは撹拌しながら、一定時間、反応混合物を維持する工程を任意選択で含んでもよい。好ましくは、混合物は０分から６００分、より好ましくは５分から１８０分維持される。
反応が、所望の程度まで終了した時点で、反応混合物は、生成混合物として指定される。
反応時の危険は、発熱である。反応容器内の反応混合物の温度を制御するため、特にルイス酸の添加中及び後に、好ましくは温度コントロールシステムが供給される。温度コントロールシステムは、特に、反応容器中に温度センサーを含み、反応混合物を冷却及び／又は加熱するために構成されてもよい。好ましくは、反応混合物を冷却するため、少なくとも構成される。
反応混合物を加熱及び／又は冷却する装置は、反応容器内、若しくは再循環ループ内に熱交換機、又は反応容器のジャケット内に熱交換流体回路を含んでもよい。
反応混合物の温度が、ルイス酸の添加の工程の間に、増大する場合、これは、三つの異なる方法であって：
−（温度において、目的の増加を達成するように、好ましくはルイス酸の添加の速度を制御しながら、）反応混合物を加熱することによる；
−温度において、目的の増加を達成するように、外部冷却又は加熱供給なしに、ルイス酸の添加の速度を、単純に制御することによる；
−温度において、目的の増加を達成するように、ルイス酸の添加の速度も制御しながら、反応混合物を冷却することによる、方法で達成され得る。
好ましい実施態様によると、反応物が互いに反応し始めた際に、反応混合物の温度において過度に大きな、又は速い増大を抑制するために、反応混合物が、ルイス酸の添加の工程の間、及び場合によっては後に、冷却される。
好ましくは、反応混合物の温度は、反応混合物にルイス酸を添加する工程の少なくとも一部の間に、５℃より大きい。特定の変化において、反応混合物の温度は、反応混合物に、ルイス酸の添加の工程の少なくとも一部の間に、少なくとも１０℃、又は少なくとも１５℃、又は少なくとも２０℃、又は少なくとも２５℃、又は少なくとも３０℃、又は少なくとも３５℃、又は少なくとも４０℃、又は少なくとも４５℃、又は少なくとも５０℃、又は少なくとも５５℃、又は少なくとも６０℃である。
比較的高温での反応工程の制御は、キサンチドロール構造含有分子などの、副生成物の不純物の濃度において、著しい増大なしに、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンの収率の増大をもたらし得る。
一方、ＰＥＫＫポリマーに反応物の重大な高分子量化を避けるために、反応混合物へのルイス酸の添加の工程の間の温度は、好ましくは、特定の閾値未満を維持するべきである。
更に、反応混合物にルイス酸を添加する工程の間の温度は、溶媒の沸点未満を維持するべきである。
反応容器内の温度が、溶媒の沸騰を引き起こさずに、高い値に達するように、加圧方法で反応容器を操作することが可能である。この場合、反応容器内の圧力は、１ｂａｒ（大気圧）から６ｂａｒ、好ましくは１．５ｂａｒから３ｂａｒの範囲であり得る。
別法として、及び好ましくは、反応は大気圧で行われてもよい。
いくつかの変化により、反応混合物の温度は、ルイス酸の添加の工程の間に、１００℃超、好ましくは９０℃、より好ましくは８０℃、更に一層好ましくは７０℃を超えない。
反応混合物の温度は、ルイス酸の添加の工程の間に、一定に維持され得る。別法として、この工程の間に変化され得る。
好ましい変化において、反応混合物の温度は、ルイス酸の添加の工程の間に増大し、すなわち、最終温度は初期温度より大きい。
いくつかの実施態様において、最終温度及び初期温度の間の温度差△Ｔは、１℃から７０℃、好ましくは５℃から６０℃、より好ましくは１０℃から５０℃、特に２０℃から４０℃である。
いくつかの変化において、反応混合物の温度は、初期温度から最終温度まで、連続的に増大する。別法として、反応混合物の温度は、ルイス酸の添加の工程の間に、１以上の増大する段階、及び１以上の安定段階を含んでもよい。特に、反応混合物の温度は、ルイス酸の添加の工程の最初の部分の間に、初期温度から最終温度まで、最初に増大し、その後、ルイス酸の添加の工程の第二の部分の間に、最終温度で安定であり得る。この場合、安定になった温度は、例えば、＋／−５℃、又は＋／−２℃、又は＋／−１℃の正確さで設定されてもよい。
ルイス酸の添加の後の、反応混合物を維持する任意の工程の間、反応混合物の温度に関しては、制限されない。いくつかの変化において、混合物の温度は、上記最終温度で維持される。他の変化において、最終温度に対して、増大したり減少したりする。
本発明の方法は、（所望の程度まで反応が完了した後）生成混合物から、特に溶媒、触媒、及び未反応反応物、及び副生成物から、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンを精製するための工程を含んでも良い。
特に、前記精製は、プロトン性溶媒に生成混合物を、接触させる工程を含み、ルイス酸を含有する第一相、及び１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンを含有する第二相を回収する。生成混合物、及び接触させるプロトン性溶媒の、相対質量比は、好ましくは４から０．２５、より好ましくは３から０．５、最も好ましくは２から１である。
プロトン性溶媒は、特に、メタノール、酢酸、ギ酸、エタノール、イソプロパノール及びベンジルアルコールなどの有機溶媒であり得る。メタノールが有機溶媒として好ましい。
別法として、プロトン性溶媒は水性溶液であり得る。
上記溶媒の混合物、例えばメタノールと混合された水性溶液の水性−有機溶媒等も、使用されてもよい。
１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼン−ルイス酸複合体の分離を行うため、プロトン性溶媒として水性溶液の使用は、二つの理由から特に有利である。
第一に、水性溶液は、比較的大きな熱容量を有する。これは、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼン−ルイス酸複合体の、高い発熱分離の結果として、発生する熱の良い消失を達成することを可能にする。したがって、例えば、メタノールが使用される場合より、少ない蒸気が発生する。より一般的には、工程の安全性が向上する。
第二に、ルイス酸が、水性溶液中に回収され得る。これは、例えば、メタノール流より、水流が、より容易に直接リサイクル及び再利用され得る。例えば、ルイス酸が三塩化アルミニウムである場合、三塩化アルミニウムの水性廃液は、排水処理において、凝集剤として直接使用され得る。逆に、メタノール中の三塩化アルミニウムは、処分される必要のある、廃液である。
水性溶液は単純に水であり得る。別法として、塩酸、リン酸、硫酸、硝酸、ギ酸などの有機酸、及びこれらの組み合わせなどの、酸性溶液であり得る。好ましくは、水性溶液のｐＨは、７以下、好ましくは６以下、又は５以下、又は４以下、又は３以下、又は２以下である。
１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼン−ルイス酸複合体の分離は、酸性溶液が使用される場合、より効果的であり得る。
１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼン−ルイス酸複合体を、プロトン性溶媒に接触させる第一の可能性は、例えば反応容器に直接、生成混合物にプロトン性溶媒を、添加することである。添加は、有利には２分から６００分、好ましくは１０分から１８０分、より好ましくは、２０分から６０分の範囲であり得る、期間にわたって、好ましくは、徐々に行なわれる。
（好ましい）第二の可能性は、別の容器にプロトン性溶媒を供給し、その後、プロトン性溶媒に生成混合物を添加することである。添加は、有利には、２分から６００分、好ましくは１０分から１８０分、より好ましくは２０から６０分の範囲であり得る期間にわたって、好ましくは徐々に行われる。
第一及び第二両方の可能性において、プロトン性溶媒、及び生成混合物の混合物は、例えば、（例えば、１以上の羽根車を含んでもよい）メカニカルスターラー、又はポンプ付きの再循環ループなどの撹拌装置を用いて、好ましくは撹拌される。
第三の可能性は、反応容器又はパイプに、水性溶液及び生成混合物を同時に入れることである。
生成混合物及び水性溶液の全体が、接触した時点で、両者の混合は、好ましくは撹拌で、例えば、１分から６００分、好ましくは１０分から３００分、より好ましくは３０分から１８０分の期間、維持され得る。
温度は、任意にこの段階で制御され、例えば混合物は冷却されてもよい。すでに上述した、温度制御及び冷却装置が、最後まで使用されてもよい。
別の変化において、温度はこの段階で制御されず、従って、混合物中に存在する１以上の（例えば水を含む）溶媒の沸点まで上がる可能性がある。したがって、生成した蒸気は、収集され、その後処理され及び／又はリサイクル若しくは処分され得る。混合物は、この急発熱の後、任意選択で、冷却され（又は積極的に冷却され）得る。
生成混合物を水性溶液と接触させる工程の終了時に、（プロトン性溶媒を含有する）第一相、及び（反応溶媒を含有する）第二相が得られる。水性溶液がプロトン性溶媒として使用される場合、第一相は水性相であり、第二相が有機相である。１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンは、第二相にほとんど存在し、例えば、少なくとも５０質量％、好ましくは５０質量％超、好ましくは少なくとも７０質量％、好ましくは少なくとも９０質量％の１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンが第二相に存在し、一方、ルイス酸は第一相にほとんど存在し、例えば、少なくとも５０質量％、好ましくは５０質量％超、好ましくは少なくとも７０質量％、好ましくは少なくとも９０質量％のルイス酸が第一相に存在する。
第一相及び第二相は、好ましくはデカンテーションにより、別々に回収されるように、分離されてもよい。その結果、上部層は、デカンテーション装置の頂点から移され、及び／又は下部相は、デカンテーション装置の底部から、第二の装置へ移されてもよい。これらの移動は、１以上のポンプ、重力又は圧力差により行われてもよい。
第一相は、ルイス酸を含有し、更に処理、又はリサイクル又は処分され得、好ましくは、異なる産業工程において、販売され、又は再利用され得る。
第二相は、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンの大部分を、固体／沈殿形態で含んでもよい。
いくつかの変化において、有機相は、第一相及び第二相を再び回収するように、上記の様に、任意選択でプロトン性溶媒と再び接触される。この操作は、必要であれば、第二相が更に処理されるまで、数回繰り返されてもよい。
第二相から１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンを回収するため、固体／液体分枝工程は、遠心ろ過装置内で遠心ろ過により行われる。
別法として、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンは、第一相及び第二相の前分離なしで、遠心ろ過装置内で、この混合物をろ過工程に供することにより、第一相及び第二相の混合物から直接回収されてもよい。この場合、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンが、フィルター上に保持され、第一相及び第二相は、遠心ろ過装置の出口で回収され、この時分離されてもよい。
遠心ろ過装置は、特に水平軸又は垂直軸を有し得る。
遠心ろ過は好ましくは、２ｇから１５００ｇ、より好ましくは５ｇから１０００ｇ、最も好ましくは１０ｇから８００ｇの加速度で行われる。
異なる加速値又は範囲は、充填段階、洗浄段階及び／又は脱水段階などの、遠心ろ過の連続段階の間に使用されてもよい。例として、低い加速度が最初に適用され、その後高い加速度になってもよい。
ろ過の終了時の、ろ過された生成物の、乾燥固体物質含有量は、好ましくは６５質量％から９９質量％、より好ましくは７０質量％から９８質量％、更に一層好ましくは８０質量％から９７質量％、最も好ましくは９０質量％から９６質量％である。
好ましい変化において、固体／液体分離工程の効率は、いわゆる熟成工程により向上され、前記固体／液体分離工程の前に行われる。
実際には、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンの固体形態のモルフォロジーは、固体／液体分離工程の効率に影響を与えるパラメータである。１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンは、複合体の分離の後、周囲の液体からの分離に不便な、細かい板状の粒子の形態で存在する傾向にある。固体／液体分離工程の前に熟成工程を行うことにより、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンは、一部溶解し、その後再結晶化する。これは、特に、遠心ろ過により周囲の液体からの分離に容易な、固体の１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンを得ることを可能にする。特に、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンのろ過性は、熟成工程のおかげで向上する。
いくつかの変化において、熟成工程は、第一相及び第二相が分離される前に、（両相が熟成工程に供されるように、）行われる。
他の、好ましい変化において、熟成工程は、第一相及び第二相が分離された後、第二相のみに行われる。
熟成工程において、（事前分離されている、又はされていない）第二相が、第一に最大温度まで加熱され、分離温度まで冷却される。それ故、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンは一部第二相に溶解し、細い板の堆積した典型的な形状の粒子として再結晶化し、固体／液体分離工程に、固体の形態の１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンのより好ましいモルフォロジーで得られる。
１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンが、熟成工程の間に完全に溶解しないことが好ましい。実際には、第二相中の残存固体１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼン粒子の存在が、前記残存粒子が、結晶化の種として作用する傾向にあるため、比較的早く、効果的な方法で、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンの再結晶を可能にする。
熟成工程の間に第二相に溶解される（１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンの総量に対する、）１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンの最大比率は、例えば、２０質量％から３０質量％、又は３０質量％から４０質量％、又は４０質量％から５０質量％、又は５０質量％から６０質量％、又は６０質量％から７０質量％、又は７０質量％から８０質量％、又は８０質量％から９０質量％、又は９０質量％から９５質量％、又は９５質量％から９９質量％であり得る。
第二相を加熱、及び温度を制御する典型的な装置は、上記のとおりである。
熟成工程の間に達する最大温度は、例えば、８０℃から９０℃、又は９０℃から１００℃、又は１００℃から１１０℃、又は１１０から１２０℃、又は１２０℃から１３０℃、又は１３０℃から１４０℃、又は１４０℃から１５０℃、又は１５０℃から１６０℃であっても良い。最大温度の選択は、本方法中に使用される非プロトン性溶媒及びプロトン性溶媒の性質に依存する。１１０℃から１３５℃の温度範囲は、オルトジクロロベンゼンが、非プロトン性溶媒として使用され、水性溶液がプロトン性溶媒として使用される場合、特に有利であることが分かった。
望ましい最大温度次第で、熟成工程の前に、第二相から第一相を分離することが必要であり得る。例えば、水は、オルト−ジクロロベンゼンと、９８℃の大気圧で低い沸点を有する、共沸混合物を形成する。それ故、プロトン性溶媒が水性相であり、非プロトン性溶媒がオルト−ジクロロベンゼンの場合、例えば１１０℃から１３５℃の第二相の望ましい最大温度が、大気圧で効果的に達せられるように、熟成工程の前に第二相から第一相を分離することが好ましい。
他の変化によると、一部又はすべての熟成工程は、圧力下、例えば１．５ｂａｒから２ｂａｒ、又は２ｂａｒから５ｂａｒ、又は５ｂａｒから１０ｂａｒ、又は１０ｂａｒから２０ｂａｒ、又は２０ｂａｒから５０ｂａｒの絶対圧力のもとで、行われる。これは、第一相から事前の分離なしで、第二相が望ましい最大温度に達することを、特に可能にし得る。
熟成工程の間の加熱速度は、例えば、０．１℃／分から１０℃／分、好ましくは０．２℃／分から５℃／分、より好ましくは０．５℃／分から１℃／分であり得る。
最大温度に達した時点で、（事前に分離されている、又はされていない）第二相は、好ましくは１分間から６００分間、より好ましくは５分間から３００分間、より好ましくは１５分間から１２０分間、任意選択で、最大温度で維持され得る。
その後、（事前に分離されている、又はされていない）第二相は、制御された方法で、上記のとおりの冷却及び温度コントロールシステムを使用して、冷却される。冷却速度は、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンが適切に結晶化するように、好ましくは、十分低いが、本発明の方法の総合的な経済効果を最適にするため、過剰に低くない。冷却速度は、例えば５℃／時から１０℃／時、又は１０℃／時から１５℃／時、又は１５℃／時から２０℃／時、又は２０℃／時から２５℃／時、又は２５℃／時から３０℃／時、又は３０℃／時から３５℃／時、又は３５℃／時から４０℃／時、又は４０℃／時から４５℃／時、又は４５℃／時から５０℃／時、又は５０℃／時から５５℃／時、又は５５℃／時から６０℃／時であり得る。２０℃／時から４０℃／時、及び特に、２５℃／時から３５℃／時に含まれる速度は、特に有利であることが分かった。
いくつかの（好ましい）変化において、温度は、冷却段階の間に、十分に一定の速度で減少してもよい。他の変化において、温度は不定の速度で減少してもよい。そのような場合、上記の速度範囲は、冷却段階全体での平均速度を意味する。
熟成工程の終了時に、（事前に分離されている、又はされていない）第二相は、いわゆる分離温度に達し、最大温度未満である。
熟成工程の終了時、すなわち、分離温度での、（１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンの総量に対して、）第二相中の固体１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンの比率は、好ましくは、少なくとも９０質量％、より好ましくは少なくとも９５質量％、又は少なくとも９８質量％、又は少なくとも９９質量％、又は少なくとも９９．５質量％、又は少なくとも９９．９質量％である。
ろ過される能力があると特徴づけに一般に使用される、懸濁液の特性は、ケーキ比抵抗である。熟成工程後の、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンのケーキ比抵抗は、熟成工程前の１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンのケーキ比抵抗より、少なくとも２倍、より好ましくは、３倍、又は５倍、又は１０倍低い。ケーキ比抵抗Ｒｓは、ろ過された体積（Ｖ）の関数に対して、ろ過された体積で割ったろ過時間（ｔ／Ｖ）をプロットし、実質的に直線型である、領域内の付随するグラフの傾きを測定し、下記Ｋｏｚｅｎｙ−ｃａｒｍａｎ式を参照することにより計算され得る：t＝(R0.μ.V)/(A.ΔP)+(Rs.μ.W.V2)/(2A2.ΔP)、ここでｔはｓで表されるろ過時間であり、Ｒ０はｍ−１で表されるろ過媒体の比抵抗であり、μはろ過温度での、Ｐａ．ｓでのろ液の粘度であり、Ｖはｍ３で表される、時間ｔでろ過される体積であり、Ａはｍ２でのろ過表面であり、ΔＰはＰａで表される（ケーキ及びろ過媒体を含む）フィルターの圧力損失であり、Ｗはｋｇ／ｍ３でろ過される懸濁液の乾燥固体濃度であり、Ｒｓはｍ／ｋｇでのケーキ比抵抗である。どのような測定方法を行うかの追加の詳細は、下記実施例に記載した。
熟成工程の後の、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンのケーキ比抵抗は、好ましくは、５×１０７ｍ／ｋｇから１．５×１０１０ｍ／ｋｇ、より好ましくは、１×１０８ｍ／ｋｇから１×１０１０ｍ／ｋｇ、より好ましくは２×１０８ｍ／ｋｇから５×１０９ｍ／ｋｇである。
固体／液体分離工程（好ましくはろ過工程）は、上述した分離温度で好ましくは行われる。
熟成工程が存在しない場合、第二相は、第一相を分離した後、分離温度で直接得られるか、第一相を分離した後、直接加熱又は冷却されるか、事前の第一相からの分離されずに、分離温度まで直接上昇させ、固体／液体分離工程にされる。
分離温度は、例えば、通常−２０℃から０℃、又は０℃から２０℃の範囲であり、又は、２０℃から１２０℃などの、少なくとも２０℃であり得る。少なくとも２０℃での分離温度は、特に（独占的ではないが）、水性相がプロトン性溶媒として使用される場合、下記理由で好まれる。
高純度の最終１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンを達成するため、特に４−（４−フェノキシベンゾイル）安息香酸、及び４−（４−フェノキシベンゾイル）安息香酸エステルの不純物の量を制限又は減少させることが望ましい。
いかなる理論にも縛られることは望ましくないが、本発明者は、４−（４−フェノキシベンゾイル）安息香酸が、４−（４−フェノキシベンゾイル）安息香酸エステルより反応溶媒中に溶けにくく、生成混合物の水性溶液への接触は、生成混合物をメタノールなどの非水性溶媒へ接触させることより、（４−（４−フェノキシベンゾイル）安息香酸及び４−（４−フェノキシベンゾイル）安息香酸エステルの総量に対して）４−（４−フェノキシベンゾイル）安息香酸の比率が大きくなることを理解した。
すべての４−（４−フェノキシベンゾイル）安息香酸−型の不純物が、第二相中に溶解可能であることが望ましい。実際には、４−（４−フェノキシベンゾイル）安息香酸−型の不純物の固体粒子は、固体／液体分離工程の間に、固体１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンと共に保持される傾向がある。
結果として、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼン−ルイス酸複合体の分離のための水性溶液の使用は、上述の理由で有利であり、４−（４−フェノキシベンゾイル）安息香酸−型の不純物の分離の問題を引き起こし得る。
それ故、好ましい変化において、この問題を解決、及び４−（４−フェノキシベンゾイル）安息香酸−型の不純物の分離が、最適であることを確かにするために、固体／液体分離工程が、少なくとも２０℃の温度で行われる。この工程の可能な温度範囲は、特に、２０℃から２５℃、２５℃から３０℃、３０℃から３５℃、３５℃から４０℃、及び４０℃から４５℃である。
温度が、比較的高い場合、４−（４−フェノキシベンゾイル）安息香酸は、第二相によく溶解する。一方、温度は過度に高くあるべきでなく、さもなければ１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼン自体が、固体／液体分離工程の間に十分に溶解し、それ故失われもし得る。
液体／固体分離工程の間に、望ましい温度を維持するため、使用は、上記のような、温度制御装置並びに冷却及び／又は加熱装置で行われ得る。
固体１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンは、残存不純物と共に、固体／液体分離工程の後、回収される。
好ましい変化において、前記固体１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンは、プロトン性溶媒中で洗浄されることにより、更に精製される。プロトン性溶媒の使用は、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンが、そのような溶媒において、非常に溶けにくいので、有利である。この段階でのプロトン性溶媒は水性溶液であり得る。しかしながら、好ましい変化において、この段階でのプロトン性溶媒は、有機溶媒である。メタノールは特に好ましい溶媒である。他の可能性は、例えば、酢酸、ギ酸、エタノール、イソプロパノール及びベンジルアルコールを含む。
この洗浄工程の間の、メタノールのような有機溶媒の使用は、４−（４−フェノキシベンゾイル）安息香酸−型の不純物、及び特に４−（４−フェノキシベンゾイル）安息香酸自体が、水よりそのような溶媒により溶解するが、一方１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンはまだほとんど溶けないので、有利である。
この洗浄工程で使用されるプロトン性溶媒に対する、固体１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンの質量比は、例えば、０．３から２０、好ましくは０．６から１０、より好ましくは１から５であり得る。
洗浄工程の後、又は洗浄工程に付随して、別の固体／液体分離工程が行われてもよい。
洗浄工程は、反応容器中で、前工程で回収された固体１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンをプロトン性溶媒と混合することにより行われてもよい。そのような洗浄工程の継続は、例えば、５分から９００分、好ましくは１５分から３００分、より好ましくは４５分から１２０分であってもよい。
しかしながら、好ましい変化において、洗浄及びろ過は、生成物の再懸濁なしで遠心ろ過装置内で付随して行われ得るように、使用が、遠心ろ過装置で行われる。
洗浄工程、及び次の又は付随する固体／液体分離工程は、好ましくは、少なくとも２０℃の温度で行われる。比較的高い温度での操作は、上述の理由から有利であり、すなわち、これは４−（４−フェノキシベンゾイル）安息香酸−型の不純物、及び特に４−（４−フェノキシベンゾイル）安息香酸自身の溶解を助ける。
洗浄工程及び次の又は付随する固体／液体分離工程の間に、高い温度での操作は、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンがプロトン性溶媒にかなり溶けにくいため、初期固体／液体分離工程の間より、有利であり得る。したがって、使用されるプロトン性溶媒の沸点までの温度での操作が可能である。
これらの工程の、可能な温度範囲は、特に２０℃から２５℃、２５℃から３０℃、３０℃から３５℃、３５℃から４０℃、４０℃から４５℃、４５℃から５０℃、５０℃から５５℃、５５℃から６０℃である。
これらの工程の間の温度制御は、上記のとおりに行われ得る。
洗浄工程、及び固体／液体分離（好ましくは遠心分離）工程は、任意選択で、まったく同じ、又は異なる方法で、１回以上繰り返されてもよい。例えば、異なるプロトン性溶媒、異なる洗浄継続、及び／又は異なる温度は、様々な洗浄工程、及び固体／液体分離工程において使用されてもよい。
遠心ろ過ごとに、好ましくは２ｇから１５００ｇ、より好ましくは５ｇから１０００ｇ、及び最も好ましくは１０ｇから８００ｇの加速度が使用されてもよい。
遠心ろ過ごとに、ろ過の終了時でのろ過された生成物の乾燥固体物質含有量は、好ましくは８５質量％から９９質量％、より好ましくは８８質量％から９８質量％、及び最も好ましくは９０質量％から９７質量％であってもよい。
最後の固体／液体分離の後、回収された固体は、好ましくは大気圧又は真空下で、オーブン又はドライヤー内で乾燥されてもよい。
最終的に、実質的には純粋な形態の、すなわち少なくとも９８．５質量％、好ましくは９９．０質量％、及びより好ましくは９９．５質量％の純度での１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンが回収される。
１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンの純度は、核磁気共鳴、示差走査熱量測定、ガスクロマトグラフィー、又は高速液体クロマトグラフィー（ＨＰＬＣ）を含む、多くの方法により決定されてもよい。好ましくは、前記純度はＨＰＬＣにより決定される。
本発明により得られる１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンは、次いで、ＰＥＫＫポリマーを作るため、重合化反応を行うために使用され得る。
ＰＥＫＫポリマーを作るため、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンは、少なくとも一つの二官能性の芳香族塩化アシルと反応される。
二官能性の芳香族塩化アシルは、特に、塩化テレフタロイル、塩化イソフタロイル、並びにより好ましくは塩化テレフタロイル及び塩化イソフタロイルの混合物を含む。
反応は好ましくは溶媒中で実行される。溶媒は好ましくは非プロトン性溶媒であり、特に塩化メチレン、二硫化炭素、オルト−ジクロロベンゼン、メタ−ジクロロベンゼン、パラ−ジクロロベンゼン、１，２，４−トリクロロベンゼン、１，２，３−トリクロロベンゼン、オルト−ジフルオロベンゼン、１，２−ジクロロエタン、１，１，２，２−テトラクロロエタン、テトラクロロエチレン、ジクロロメタン、ニトロベンゼン、及びそれらの混合物から選択され得る。オルト−ジクロロベンゼンが最も好ましい溶媒である。
反応は、触媒としてルイス酸の存在下で、好ましくは行われる。
使用されるルイス酸は、例えば、三塩化アルミニウム、三臭化アルミニウム、五塩化アンチモン、五フッ化アンチモン、三塩化インジウム、三塩化ガリウム、三塩化ホウ素、三フッ化ホウ素、塩化亜鉛、塩化鉄、塩化スズ、四塩化チタン及び五塩化モリブデンを含む。三塩化アルミニウム、三塩化ホウ素、三臭化アルミニウム、四塩化チタン、五塩化アンチモン、塩化鉄、三塩化ガリウム、及び五塩化モリブデンが好ましい。三塩化アルミニウムが特に好ましい。
重合は、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンの生成に使用されたものと同じ反応容器内で実行され得る。しかし、より好ましくは、１以上の他の反応容器内で実行される。
重合は、例えば５０℃から１２０℃の温度範囲で行われ得る。
ＰＥＫＫポリマーを合成する方法は、有利には、ＰＥＫＫポリマーを精製するための１以上の工程：
−ＰＥＫＫポリマーを含有する混合物とプロトン性溶媒を混合し、ＰＥＫＫスラリーを提供する工程；
−好ましくはろ過及び洗浄により、ＰＥＫＫスラリーからＰＥＫＫポリマーを分離する工程、のような工程も含む。
ＰＥＫＫスラリーを作るための、使用されるプロトン性溶媒は、例えばメタノールであってもよい。
ＰＥＫＫポリマーは、その後、ろ過によりＰＥＫＫスラリーから回収され得る。必要であれば、ポリマーは、好ましくは、メタノールなどのプロトン性溶媒により、一度又は数回、洗浄され、再ろ過され得る。洗浄は、例えば、溶媒中にポリマーを再スラリー化することにより行われ得る。
下記実施例は、限定なしに、本発明を説明する。
実施例１
メカニカルスターラー、並びにスクラバーシステムに接続した窒素吸入口、及び排気口を装備した２Ｌの反応容器中に、１０６６ｇのオルト−ジクロロベンゼン、９２．７ｇの塩化テレフタロイル及び２３３ｇのジフェニルエーテルを導入した。完全に溶解させた後、混合物を３５℃にセットした。３５℃に保持しながら、１９８ｇの三塩化アルミニウムを反応混合物に３ｈ以上でゆっくり加えた。三塩化アルミニウムの添加が終了した後、混合物を、反応が終了するように、３５℃で３時間撹拌して保持した。その後、混合物を、３％のＨＣＬを含有する８３０ｇの水を含む第二の反応容器に注いだ。この工程の終了の後、混合物を３時間落ち着かせ、水性相をデカント、及び吸引により取り除き得る。第２の３％のＨＣＬ水性相をその後加え、撹拌し、その後デカンテーションのため、１時間落ち着かせた。この第二の酸性水性相を、吸引によりほとんど取り除いた。
したがって、得られた懸濁液を、その後１２０℃まで加熱し、３時間で３５℃に冷却した。得られた固体を、溶媒から、７６０ｇ（１ｇ＝９．８０６６５ｍ・ｓ−２）の加速度で、遠心分離した。母液の回収の後、湿った粉末は遠心を維持し、３５℃で１９００ｇのメタノールで噴霧洗浄した。湿った固体を、得て、遠心分離から取り除き、乾燥での質量損失により測定し、固形分９６質量％を有した。その後、真空下で一晩乾燥させた。１８３ｇの１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンを、ＨＰＬＣにより決定される、約９９．７５質量％の純度で回収した。
実施例２（遠心分離）
実施例１で３５℃に冷却して得られた有機溶媒中の１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンの懸濁液の８３３６ｇを遠心分離装置（Rousselet-Robatel製 Model RC30）に２分で導入し、その後２分で、母液からケーキを「脱水」する工程を経た。その後、遠心分離で更に回転させながら、約１２分で、７１２５ｇのメタノールをウェットケーキに噴霧した。その後、高い加速度で２分間「脱水」を行った。
この精製手順の総時間は１８分であった。得られた１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンの純度は、NMRにより測定され、９９．６２％であった。
比較例（ろ過）
実施例１で３５℃に冷却した後、得られた有機溶媒中の１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンの懸濁液の１８０ｇをガラス焼結フィルター（細孔径１６〜４０μｍ）に置き、真空（絶対真空２００ｍｂａｒ）でろ過した。５分後、真空をオフにして、１３ｇのメタノールを優しく得られたウェットケーキの上に注ぎ、その後２分間真空下で、ウェットケーキをろ過した。得られた湿った粉末をその後、フィルターから取り除き、７８のメタノール入りのフラスコ内に入れ、１時間撹拌した。この混合物をその後約５分で同じ装置でろ過した。操作を別の７８ｇのメタノールで繰り返した。
この精製手順の総時間は１３７分であった。得られた１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンの純度は、NMRにより測定され、９９．６８％であった。
実施例３
実施例１と同様の合成を行った。第二の酸性水性相の除去の後、残存している有機懸濁液を、１１８℃に加熱し、その後３ｈで２３℃に冷却した。
８０ｍＬの１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンの有機懸濁液を、ポリプロピレンのろ布（細孔径＝３５ミクロン）を付けた１００ｍＬのステンレス鋼圧力ろ過ホルダー（EMO Millipor）中に置いた。
このろ過器の下に、はかりの上にフラスコを置いた。システムをその後しっかりと閉じ、（典型的には１．１から２ｂａｒの間の絶対）窒素圧を、懸濁液を導入後、３０秒システムの上部分に適用した。
フラスコ内に収集した、ろ液の量を、時間の関数に対して記録した。液体の密度を使用して質量データを体積に変換した後、ろ過体積で割ったろ過時間（ｔ／Ｖ）をろ過体積の関数（Ｖ）に対してプロットした（図１参照）。
実質直線型である、領域でのグラフの傾きを測定し、上述のKozeny-Carman式に、この実施例に関する下記値と共に、代入した：μ＝１．３８・１０−３Ｐａ・s；Ａ＝０．０００９３４８１９ｍ２；ΔＰ＝１００００Ｐａ及びＷ＝１６０ｋｇ／ｍ３。
Kozeny-Carmanによる、ケーキ比抵抗Ｒｓは、（傾き・２Ａ２・ΔＰ）／（μ．Ｗ）＝１．５８・１０１０ｍ／ｋｇに等しい。

Claims (15)

  1. １，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンの製造方法であって：
    −反応溶媒中で、ルイス酸の存在下、塩化テレフタロイルをジフェニルエーテルと反応させ、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼン−ルイス酸複合体を含む生成混合物を得る工程；
    −前記生成混合物を、プロトン性溶媒と接触させて、前記ルイス酸を含有する第一相、及び１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンを含有する第二相を得る工程；
    −少なくとも前記第二相を、遠心ろ過による固体／液体分離工程に供し、固体１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンを回収する工程、
    を含む、方法。
  2. プロトン性溶媒、好ましくはメタノール中で、回収された前記固体１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンを洗浄する工程、及び、好ましくは遠心ろ過による、さらなる固体／液体分離に供する工程のうちの１以上の工程を含む、請求項１に記載の方法。
  3. 前記固体１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンを洗浄する少なくとも１つの工程が、少なくとも２０℃の温度、好ましくは３０℃から６０℃の温度で行われる、請求項２に記載の方法。
  4. 回収された前記固体１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンを洗浄するそれぞれの工程が、遠心ろ過装置内で行われる、請求項２又は３に記載の方法。
  5. −好ましくは前記第二相を、前記固体／液体分離工程に供する前に、前記第二相から前記第一相を分離する工程；及び／又は
    −前記第二相を前記固体／液体分離工程に供する前に、好ましくは前記第一相を前記第二相から分離した後に、前記第二相を最大温度まで加熱し、その後、前記第二相を分離温度まで冷却する工程
    を更に含む、請求項１から４のいずれか一項に記載の方法。
  6. 前記第二相中に含有される、３０質量％から９９．９質量％、好ましくは５０質量％から９５質量％、より好ましくは６０質量％から９０質量％の前記１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンが、前記最大温度で前記第二相中に溶解される、請求項５に記載の方法。
  7. 前記最大温度が、９０℃から１５０℃、好ましくは１００℃から１４０℃、より好ましくは１１０℃から１３５℃である、請求項５又は６に記載の方法。
  8. 前記分離温度が、少なくとも２０℃、好ましくは２５℃から４０℃である、請求項５から７のいずれか一項に記載の方法。
  9. 前記第二相が、１０℃／時から５０℃／時、好ましくは２０℃／時から４０℃／時の速度で冷却される、請求項５から８のいずれか一項に記載の方法。
  10. 前記生成混合物が接触される、前記プロトン性溶媒が、好ましくは５以下、より好ましくは３以下及び最も好ましくは２以下のｐＨを有する、水性溶液である、請求項１から９のいずれか一項に記載の方法。
  11. 前記生成混合物が、前記プロトン性溶媒を含有する容器に注がれる、請求項１から１０のいずれか一項に記載の方法。
  12. 前記第二相が、前記固体／液体分離工程に、少なくとも２０℃、好ましくは２５℃から４０℃の温度で供される、請求項１から１１のいずれか一項に記載の方法。
  13. 前記ルイス酸が、三塩化アルミニウムである、請求項１から１２のいずれか一項に記載の方法。
  14. 前記反応溶媒が、オルト−ジクロロベンゼンである、請求項１から１３のいずれか一項に記載の方法。
  15. ポリエーテルケトンケトンポリマーを合成する方法であって：
    −請求項１から１４のいずれか一項に記載の方法によって、１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンを製造する工程；
    −前記１，４−ビス（４−フェノキシベンゾイル）ベンゼンを少なくとも一つの二官能性芳香族塩化アシルと反応させる工程
    を含む方法。
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