JP2020507640A - 発泡シーリングコンパウンド - Google Patents

Abstract

重量の低減およびドライビングダイナミクスの改善のために車両タイヤに適用される、発泡されるポリマーベースのシーリングコンパウンド、そのような発泡シーリングコンパウンドを製造する方法およびタイヤでのその使用。

Description

概括的に、本発明は、ドライビングダイナミクスの改善のために車両タイヤに適用されるポリマーベースの発泡シーリングコンパウンド、そのような発泡シーリングコンパウンドを製造する方法およびタイヤにおけるその使用に関する。

自動車およびトラックのための空気式タイヤの運転において、異物の貫通の結果および損傷のためにタイヤが空気を失う結果として、タイヤへの損傷のリスクが存在する。タイヤ空気の損失は多くの場合、タイヤの即時交換またはタイヤの一時的な修理を必要とする不安定な乗車状態につながる。危険な交通状況でタイヤ交換または修理のために車両を停止および放置する必要がないように、様々なタイヤおよび車輪設計が開発されている。したがって、タイヤ圧の損失の場合、トレッドを下方に支持リング上へ下げることによって移動の一時的続行を可能にするランフラット特性を有するタイヤが市場に存在する。さらに、タイヤ圧の損失の場合、不安定な乗車状況になることなく、限定された期間空気圧なしでさえも軸重に耐えることができる強化タイヤ側壁を特徴とするランフラットタイヤもある。市場に存在するすべてのこれらの設計は、著しくタイヤの重量および転がり抵抗と、したがって自動車運転での燃料の消費とを増加させる。

貫通異物を取り囲むおよび／またはそれらが形成する穴を直接塞ぐセルフシール層の形態でシーリングコンパウンドを有するタイヤは、原則として公知である。しかしながら、この追加の自己シーリング組成物により、タイヤ重量の増加がもたらされる。自動車の重量の低減は、自動車工業にとって重要な考慮点である。このような低減は、自動車の全重量のみならず、運転の快適性および安全性を改善する、いわゆるバネ下部分の重量にも関連する。バネ下部分は、ブレーキ、ホイールサスペンションおよび減衰の部品を含むホイールを含む（非特許文献１）。

早くも１９６８年に、（特許文献１）は、インナーライナーによって分離され、タイヤ骨組み内でビードワイヤからビードワイヤまで支持されているタイヤシーリングコンパウンドの２つの層を含有するセルフシールタイヤを開示している。シーリング材は、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）および少量の架橋剤から主としてなり、ここで、ＳＢＲ成分は、８０ｐｈｒ〜９５ｐｈｒ（１００部ゴム当たりの部）の低温重合ＳＢＲと、５ｐｈｒ〜２０ｐｈｒの高温重合ＳＢＲとの混合物である。この文献は、接着および粘着特性へのいかなる指摘も与えていない。

（特許文献２）は、事前に架橋したＳＢＲ粒子を第２の成分として、および天然ゴムまたは合成ゴムを主成分として含むシーリングコンパウンドを開示している。これらの架橋ＳＢＲ粒子は、高温乳化重合によって製造される。様々な研究は、高温乳化重合の場合の５０℃から、低温乳化重合の場合の５℃への重合温度の低下が分子量分布に強い影響を及ぼしたことを示している。５℃でのフリーラジカル重合の初期段階におけるチオールの速い反応での低分子量画分の形成は明らかに減少し、そのため、ポリマーの鎖長のより良好な制御が可能になった。鎖長分布の改善だけでなく、望ましくない非制御架橋反応も明らかに減少することが示された。高温乳化重合によって得られるＳＢＲ粒子は、したがって、低温ポリマーと比べて、非常に幅広い分子量分布および高レベルの非制御分岐を有する。粘弾性特性の制御された調整は、したがって不可能である（非特許文献２）。

粘弾性は、純粋な弾性の特徴だけでなく、粘稠流動性の特徴も存在するという意味で材料の特性であり、それは、例えば、変形時の内部摩擦の発生に明示される。

結果として生じるヒステリシスは、典型的には、高温（例えば、６０℃）での損失係数ｔａｎ δの測定によって特徴付けられ、タイヤにおけるゴム混合物にとって、とりわけタイヤトレッドにとって重要なパラメータである。ヒステリシスは、動的応力（可逆伸び）下でのゴム混合物での発熱の指標であるのみならず、タイヤの転がり抵抗の良好な指標でもある（非特許文献３）。ヒステリシス損失についての測定パラメータは、損失弾性率対貯蔵弾性率の比と定義されるｔａｎ δであり；例えば、ＤＩＮ ５３ ５１３、ＤＩＮ ５３ ５３５も参照されたい。商業的に入手可能なシーリングコンパウンドは、とりわけ６０℃で比較的高いｔａｎ δ値を有する。

用途に関連して妥当な温度／周波数範囲および振幅範囲におけるｔａｎ δの低下は、例えば、エラストマーにおける発熱の減少をもたらす。タイヤの最小転がり抵抗は、それを備えた車両の最小燃焼消費を可能にする。

転がり抵抗は、単位長さ当たりの回転タイヤによる熱への機械エネルギーの変換を意味すると理解される。転がり抵抗の次元は、１メートル当たりのジュールである（非特許文献４）。

タイヤのノイズ低減および快適性の増加のための既存の解決策は、接着剤組成物の補助によってタイヤの中間ライナーに適用される発泡リングの使用を含む。このような発泡リングは、ノイズを吸収する特性を有する。しかしながら、この材料を備えるタイヤは、自己シーリング性ではない。

（特許文献３）において、タイヤの加硫中に中間ライナーに化学的および／または機械的に結合したメラミン樹脂発泡体またはＰＵ発泡体がノイズを吸収するように機能することが開示されている。しかしながら、自己シーリング特性は、開示されていない。

（特許文献４）において、中間ライナーの第１の層が非発泡体を表し、かつ第２の層が発泡エラストマー性材料を表す二重層中間ライナーもノイズを吸収することが開示されている。発泡材料は、加硫中に窒素を放出するゴム混合物を加硫することによって調製される。しかしながら、タイヤの自己シーリング特性は、開示されていない。

（特許文献５）において、発泡ポリマー材料、好ましくは感圧性接着剤組成物が押出成形によって調製可能であることが開示されている。この材料は、好ましくは、天然ゴムおよび／またはスチレンブタジエンゴムを表し得るマトリックス材料に膨張可能なマイクロバルーンを添加し、その後、例えば押出成形機で混合することによって調製される。そのような接着剤組成物は、改善された様式で振動を減衰および分離する。自己シーリング特性およびタイヤでの使用は、開示されていない。

（特許文献６）は、一端でガス供給源と連結可能であるガス導入パイプと、一方で材料供給源と連結可能である材料導入パイプと、第２の端部で材料導入パイプと連結可能である材料輸送装置と、それに材料およびガスを導入および混合可能であり、かつ出口ラインを経由してそれから均質な混合発泡体を取り出すことが可能である混合装置とを含む、発泡材料を調製するための装置が記載されている。タイヤでのそのような材料の使用は、開示されていない。

（特許文献７）において、タイヤでの自己シーリングおよびノイズ吸収発泡リングの同時の使用が記載されている。中間ライナーに接着させたノイズ吸収発泡リングの使用によってノイズが低減する。発泡リングを、ブチルゴム、ポリブチレンまたはシリコーンをベースとする粘性混合物を表す、あらかじめ適用されたシーラントに接着させる。発泡カバーの追加の適用により、そのような自己シーリングタイヤの重量のさらなる低減を達成することは不可能である。したがって、改善されたドライビングダイナミクスは、開示されていない。一方、（特許文献８）において、有機ペルオキシドおよびガラス中空球の存在下でのブチルゴムベースの自己シーリングタイヤが開示されており、ここで、少量で使用されるガラス中空球により、自己シーリング混合物の貯蔵弾性率の増加をもたらすことができる。しかしながら、少量であるため、シーリング組成物の密度は、有意に減少しない。より密度が低く、かつ改善されたドライビングダイナミクスを有する組成物は、開示されていない。

ゴムゲルと呼ばれるものを、例えば、自動車タイヤの転がり抵抗を向上させるために、タイヤトレッドでの多様な異なるゴムとのブレンドに使用できることが知られている（例えば、（特許文献９）、（特許文献１０）、（特許文献１１）および（特許文献１２）を参照されたい）。

（特許文献１３）、（特許文献１４）および（特許文献１５）は、タイヤ用途向けの低温乳化重合を用いたＳＢＲミクロゲルの製造を記載している。

（特許文献１６）および（特許文献１７）は、ミクロゲルと呼ばれるものが、熱可塑性材料または官能性添加剤を含有する非架橋混合物にも使用されることを開示している。

シーリングコンパウンドは、実使用における高い要求を満たさなければならない。それらは、−４０℃〜＋９０℃の操作温度の全体範囲にわたって柔らかく、粘着性でありかつ寸法安定性でなければならない。同時に、シーリングコンパウンドは、粘稠でもなければならない。タイヤトレッドを通したタイヤの内部への物体の侵入後、シーリングコンパウンドは物体を取り囲むべきである。物体がタイヤから出る場合、物体に付着しているシーリングコンパウンドは、結果として生じる穴に引き込まれるか、またはシーリングコンパウンドは、内部タイヤ圧の結果として穴に流れ込み、穴を塞ぐ。さらに、これらのシーリングコンパウンドは、一時的なさらなる移動が可能にされるように、ガス不透過性でなければならない。シーリングコンパウンドは、簡単な方法でタイヤのインナーライナーに適用可能であるべきである。

シーリングコンパウンドは、タイヤ内で寸法安定のある状態を保つために、インナーライナーへの高い接着性と高い粘着性とをさらに有さなければならない。

自己シーリングタイヤを提供するために、特許文献においてこれまでに知られているすべての解決策は、タイヤの全重量を有意に増加させるものである。商業的に入手可能なシーリングコンパウンドは、高密度を示し、より低いドライビングダイナミクスをもたらす。

さらに、従来技術によると、シーリングコンパウンドは、最小転がり抵抗のみならず同時に優れた接着および凝集特性も必要である特定の応用に関して依然として満足でないことが示される。

米国特許第Ａ−３，５６５，１５１号明細書 国際公開第Ａ−２００９／１４３８９５号パンフレット 独国特許出願公開第１９８０６９３５Ａ１号明細書 米国特許出願公開第２００６０１４４４９６Ａ１号明細書 独国特許出願公開第１０２０１３２０８４４５Ａ１号明細書 独国特許出願公開第１０２２０５０４２３８０Ａ１号明細書 独国特許出願公開第１０２００７０２８９３２Ａ１号明細書 米国特許第６９６２１８１Ｂ２号明細書 独国特許出願公開第Ａ−４２２０５６３号明細書 英国特許出願公開第Ａ−１０７８４００号明細書 欧州特許出願公開第Ａ−４０５２１６号明細書 欧州特許出願公開第Ａ−０８５４１７１号明細書 独国特許第６０１１８３６４ Ｔ２号明細書 欧州特許出願公開第Ａ−１１４９８６６号明細書 欧州特許出願公開第Ａ−１２９１３６９号明細書 独国特許出願公開第Ａ−１０３４５０４３号明細書 独国特許出願公開第Ａ−１０−２００５−０１４２７１号明細書

Ｇｒｕｎｄｌａｇｅｎ ｄｅｒ Ｋｒａｆｔｆａｈｒｚｅｕｇｔｅｃｈｎｉｋ，Ｋａｒｌ−Ｌｕｄｗｉｇ Ｈａｋｅｎ，４．Ａｋｔｕａｌｉｓｉｅｒｔｅ Ａｕｆｌａｇｅ，Ｃａｒｌ−Ｈａｎｓｅｒ Ｖｅｒｌａｇ Ｍｕｅｎｃｈｅｎ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ Ｒｕｂｂｅｒ，Ｊａｍｅｓ Ｅ．Ｍａｒｋ，Ｂｕｒａｋ Ｅｒｍａｎ，Ｅｌｓｅｖｉｅｒ Ａｃａｄｅｍｉｃ Ｐｒｅｓｓ，２００５，ｐａｇｅ ５０ Ｒｕｂｂｅｒ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｓｔ’ｓ Ｈａｎｄｂｏｏｋ，Ｖｏｌｕｍｅ ２；ｐａｇｅ １９０ Ｓｃａｌｅ Ｍｏｄｅｌｓ ｉｎ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｄ．Ｓｃｈｕｒｉｎｇ，Ｐｅｒｇａｍｏｎ Ｐｒｅｓｓ，Ｏｘｆｏｒｄ，１９７７

本発明の目的は、非常に低い密度に対応する自己シーリングタイヤのための特有の自己シーリング組成物を提供すること、または非常に低い重量を有するタイヤの製造を可能にし、それによりドライビングダイナミクスを改善する自己シーリング組成物を提供することである。本発明のさらなる１つの目的は、押出成形または射出成形によって中間ライナーに連続的または不連続的に適用可能である自己シーリング組成物を提供すること、およびタイヤの吸音性を改善することであった。

したがって、本発明によって対処されるさらなる課題は、優れた接着および凝集を有し、かつ転がり抵抗の最小低下を有するシーリングコンパウンドを提供することであった。

本発明者は、シーリングゲルを含み、かつ非常に低い密度を有する発泡シーリング組成物が驚くべきことに自己シーリング特性を提供し、したがってそれらを自己シーリングタイヤのために使用することが可能であることを見いだした。

驚くべきことに、本発明の課題および主題に対する解決策は、発泡シーリングコンパウンドであって、
４５ｐｈｒ〜１００ｐｈｒ、好ましくは６０ｐｈｒ〜１００ｐｈｒ、より好ましくは７０ｐｈｒ〜１００ｐｈｒの量のシーリングゲル、
１０ｐｈｒ〜６０ｐｈｒ、好ましくは２０ｐｈｒ〜５０ｐｈｒ、より好ましくは２５ｐｈｒ〜４５ｐｈｒの量の樹脂（Ｃ）、
１〜５０ｐｈｒ、好ましくは５ｐｈｒ〜４０ｐｈｒ、より好ましくは１０ｐｈｒ〜３０ｐｈｒの量の天然ゴムまたは合成ゴム（Ｅ）
を含み、
前記ｐｈｒは、それぞれの場合にシーリングコンパウンド中のシーリングゲルならびに天然および／または合成ゴム（Ｅ）の総量に基づくものであり、
シーリングコンパウンドは、０．００１〜０．９３５ｇ／ｍＬ、より好ましくは０．１００〜０．９３２ｇ／ｍＬの密度を有し、
前記シーリングゲルは、
ｉ）少なくとも１つの架橋剤（Ｉ）の存在下での少なくとも１つの共役ジエンの乳化重合によって入手可能なジエンゴムゲル（Ａ）と、少なくとも１つの架橋剤（ＩＩ）の存在下での少なくとも１つの共役ジエンの乳化重合によって入手可能なジエンゴムゲル（Ｂ）とを含む混合物の形態であるか、または
ｉｉ）少なくとも１つの架橋剤（Ｉ）の存在下および／または少なくとも１つの架橋剤（ＩＩ）の存在下での少なくとも１つの共役ジエンの乳化重合によって入手可能であり、本明細書では以下でゲル（Ｈ）と呼ばれ、
架橋剤（Ｉ）は、好ましくは、エチレングリコール、プロパン−１，２−ジオール、ブタン−１，４−ジオール、ヘキサンジオール、２〜８つ、好ましくは２〜４つのオキシエチレン単位を有するポリエチレングリコール、ネオペンチルグリコール、ビスフェノールＡ、グリセロール、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール、脂肪族ジおよびポリオールの不飽和ポリエステルを有するソルビトールおよびその混合物のアクリレートおよびメタクリレートからなる群から選択される、より好ましくはプロパン−１，２−ジオール、ブタン−１，４−ジオール、ネオペンチルグリコール、ビスフェノールＡ、グリセロール、トリメチロールプロパンおよびペンタエリスリトールのアクリレートおよびメタクリレートからなる群から選択される、多価、好ましくは二価〜四価のＣ_２〜Ｃ_２０アルコールのアクリレートおよびメタクリレートであり、かつ架橋剤（Ｉ）は、最も好ましくは、トリメチロールプロパントリメタクリレート（ＴＭＰＴＭＡ）であり、および
架橋剤（ＩＩ）は、好ましくは、ジイソプロぺニルベンゼン、ジビニルベンゼン（ＤＶＢ）、ジビニルエーテル、ジビニルスルホン、ジアリルフタレート、トリビニルベンゼン、トリアリルシアヌレート、トリアリルイソシアヌレート、１，２−ポリブタジエン、Ｎ，Ｎ’−ｍ−フェニレンマレイミド、トリレン−２，４−ビス（マレイミド）およびトリアリルトリメリテートならびにその混合物からなる群から選択される、より好ましくはジイソプロぺニルベンゼン、ジビニルベンゼンおよびトリビニルベンゼンからなる群から選択される、２つ以上のビニル、アリルもしくはイソプロペニル基または１つのマレイミド単位を有する化合物であり、かつ架橋剤（ＩＩ）は、最も好ましくは、ジビニルベンゼンである、発泡シーリングコンパウンドであることが見いだされた。

好ましい実施形態では、上記のシーリングコンパウンドのゲル（Ｈ）は、少なくとも１つの架橋剤（Ｉ）の存在下および少なくとも１つの架橋剤（ＩＩ）の存在下での少なくとも１つの共役ジエンの乳化重合によって入手可能である。

別の実施形態では、シーリングゲルは、少なくとも１つのゲル（Ｈ）と、ジエンゴムゲル（Ａ）もしくは（Ｂ）または（Ａ）および（Ｂ）との混合物でもある。

スチレン−ブタジエンコポリマー（ＳＢＲ）がジエンゴムゲル（Ａ）もしくはジエンゴムゲル（Ｂ）またはゲル（Ｈ）である実施形態では、そのようなジエンゴムゲル（Ａ）もしくはジエンゴムゲル（Ｂ）またはゲル（Ｈ）は、５℃〜２０℃での低温乳化重合によって入手可能である。

一実施形態において、本発明によるシーリングコンパウンドの２０℃におけるｔａｎ δ_ｆは、Ｏｂｅｒｓｔ測定方法によって測定された場合に０．００３より大きく、好ましくは０．００５を上回り、特に好ましくは０．０１０を上回る。

一実施形態では、本発明のシーリングゲルは、１００ＭＵ〜１７０ＭＵ、好ましくは１００ＭＵ〜１５０ＭＵ、より好ましくは１００ＭＵ〜１３０ＭＵの１００℃でのムーニー粘度（ＭＬ１＋４）を有する。

本発明に関連して、用語ジエンゴムゲルは、重合中に少なくとも１つの架橋剤（Ｉ）を用いてまたは少なくとも１つの架橋剤（ＩＩ）を用いて反応させられたジエンゴムである。

本発明に関連して、シーリングコンパウンドは、１つ以上の老化安定剤（Ｄ）および可塑剤（Ｆ）を含むさらなる添加剤を含み得る。

本明細書で使用される場合、発泡シーリング組成物は、独立気泡発泡体および連続気泡発泡体の形態であり得る、液体または固体中にガスのポケットを捕捉することによって形成される物質であることが理解されるべきである。独立気泡発泡体では、ガスは、それぞれ固体材料によって完全に包囲された不連続なポケットを形成する。連続気泡発泡体では、ガスポケットは、互いに連結している。

コンパウンドを発泡する方法は、当業者に既知であり、かつ一般に、ブローイング剤をポリマーと混合し、ガスによってポリマーが置き換えられることによって密度が減少した物品を得ることを含む。ブローイングまたは発泡剤は、概括的に、物理的および化学的発泡剤の２つの一般的な分類に分けられる。

発泡シーリング組成物は、例えば、以下を含む一般に既知の方法に従って調製可能である。

ｉ）多孔性発泡体構造を形成するための、例えば加熱時に分解し、かつ窒素ガスを放出する窒素放出発泡剤であるブローイング剤の使用。窒素放出発泡剤の例としては、（活性化されたかまたは活性化されない）アゾジカルボン酸ジアミド；ｐ−トルエンスルホヒドラジド（ＴＳＨ）などのスルホヒドラジド；ジニトロソペンタメチレンテトラミン（ＤＮＰＴ）；トリアゾール誘導体；およびアゾイソ酪酸ジニトリルまたは類似の化合物が含まれる。商業的に入手可能な発泡剤の例としては、Ｂａｙｅｒ ＣｈｅｍｉｃａｌｓからのＰＯＲＯＦＯＲ（登録商標）ＴＳＨ；ＡＭＣＯ Ｐｌａｓｔｉｃ Ｍａｔｅｒｉａｌ，Ｉｎｃ．からのＳＡＦＯＡＭ（登録商標）；Ｐｈｏｅｎｉｘ Ｐｌａｓｔｉｃｓ Ｃｏ．からのＣＥＬＳＰＡＮ（登録商標）；およびＳｔａｎｄａｒｄ Ｃｈｅｍｉｃａｌ ＩｎｄｕｓｔｒｉｅｓからのＤＮＰＴが挙げられる。

ｉｉ）混合装置（例えば、押出成形機）において、不活性ガス（例えば、Ｎ_２、ＣＯ_２）が圧力下でシーリング組成物中に分散されて、ガスが押出成形機を出ると直ちに膨張し、それによって発泡体が形成される。

ｉｉｉ）シーリング組成物中に中空球、例えばシーリング組成物の密度を減少させる中空ガラス球が含まれる。代表的な中空ガラスミクロスフェアは、例えば、約３０μｍの平均球径を有する３Ｍ（商標）Ｇｌａｓｓ Ｂｕｂｂｌｅｓ Ｓ６０または３Ｍ（商標）Ｇｌａｓｓ Ｂｕｂｂｌｅｓ Ｓ６０ＨＳ、または３Ｍ（商標）Ｇｌａｓｓ Ｂｕｂｂｌｅｓ ｉＭ１６Ｋ、または３Ｍ（商標）Ｇｌａｓｓ Ｂｕｂｂｌｅｓ ｉＭ３０Ｋである。本発明で利用することが可能な種類の中空球としては、シリカバルーン、Ｓｈｉｒａｓｕバルーン、フェノールバルーン、塩化ビニリデンバルーン、アルミナバルーン、ジルコニアバルーンなどが含まれるが、これらの例に限定されない。１つの種類の中空球または複数の種類の一緒に混合された中空球が使用され得る。

ｉｖ）ガスが含まれる熱可塑性シェルを含む極めて小さい球形粒子を表す、膨張可能なマイクロバルーンがシーリング組成物中に含まれる。加熱時に熱可塑性シェルが軟化し、かつその内部のガスが膨張し、それによって球形粒子の膨張がもたらされる。したがって、マイクロバルーンの体積が実質的に増加し、それによりシーリング組成物の密度が減少する。膨張可能なマイクロバルーンは、商業的に入手可能である。未膨張のマイクロバルーンの使用は、コンパウンドに膨張した種を添加するよりも、それらがコンパウンド中でより大きい膨張特性を示すため、本発明にとって好ましい。未膨張マイクロバルーンは、種々の製造業者から入手可能である。それらは、主により小さい種、例えばＥｘｐａｎｃｅｌｓ、４６１ ＤＵ ２０に関する６〜９μｍから、最大の種、例えばＥｘｐａｎｃｅｌｓ、９２０、９３０および９５１ ＤＵ １２０に関する２８〜３８μｍまでの範囲でそれらの粒子直径が異なり、かつ７５〜２２０℃の範囲で必要な膨張温度が異なる。商業的に入手可能なマイクロバルーンは、例えば、Ａｋｚｏ ＮｏｂｅｌからのＥｘｐａｎｃｅｌ（登録商標）ＤＵ−Ｔｙｐｅｓ（ＤＵ＝乾燥未膨張）である。

方法ｉ）またはｉｉ）によって得られる発泡シーリング組成物は、典型的に、５０Ｈｚ〜３０００Ｈｚの音響学上適切な周波数帯で有益な吸音性を含む連続気泡構造発泡体を表す。これは、連続構造においてノイズが消えるという事実に起因する。方法ｉｉｉ）またはｉｖ）によって得られる発泡シーリング組成物は、典型的に、特定の機械的安定性に対応する独立気泡発泡体である。

そのような発泡シーリング組成物は、非発泡シーリング組成物と比較してはるかに低い密度を有し、それにより自己シーリングタイヤのためのすべての既知のシーリング組成物と比較してタイヤの重量が低減される。

そのような発泡シーリング組成物は、特に、シーリング組成物の接着および凝集を制御することを可能にする特有の粘弾性に対応するＳＢＲジエンゴムゲルを含むシーリングゲルをベースとし得る。

発泡シーリング組成物は、連続または不連続プロセス（押出成形／射出成形）で調製され得、かつ中間ライナーに次の加硫を受けさせることなく、例えば、その後、中間ライナーに適用することができる。

この時点で、本発明の範囲は、一般的な条件または優先範囲内において、成分、上に述べられたおよび本明細書で後に言及される値および／またはプロセスパラメータの範囲の任意のおよびすべての可能な組み合わせを包含することが指摘されるべきである。

本発明のジエンゴムゲルは、架橋剤（Ｉ）または架橋剤（ＩＩ）を有する少なくとも１つのものを用いた乳化重合によって製造される。

架橋剤（Ｉ）または架橋剤（ＩＩ）での架橋は、次の通りに行うことができる：
ａ）少なくとも１つの架橋剤（Ｉ）もしくは少なくとも１つの架橋剤（ＩＩ）または少なくとも１つの架橋剤（Ｉ）および１つの架橋剤（ＩＩ）が最初に装入される。
ｂ）少なくとも１つの架橋剤（Ｉ）もしくは少なくとも１つの架橋剤（ＩＩ）または少なくとも１つの架橋剤（Ｉ）および１つの架橋剤（ＩＩ）が重合中に計量供給される。

ジエンゴムゲル（Ａ）および（Ｂ）の製造および乳化重合によるゲル（Ｈ）の場合、少なくとも１つの共役ジエンがフリーラジカル重合可能なモノマーとして使用される。

共役ジエンの例は、１，３−ブタジエン、２，３−ジメチル−１，３−ブタジエン、イソプレンおよびクロロプレン、好ましくは１，３−ブタジエンである。

ジエンゴムゲル（Ａ）および（Ｂ）の製造および乳化重合によるゲル（Ｈ）の場合、使用されるジエン以外のさらなるモノマーを使用することも可能である。

乳化重合によるジエンゴムゲルおよびシーリングゲルの製造では、例えば、次のフリーラジカル重合可能なモノマーがジエンモノマー以外のさらなるモノマーとして使用される：１，３−ブタジエン、ビニル芳香族化合物、好ましくはスチレン、２−メチルスチレン、３−メチルスチレン、４−メチルスチレン、α−メチルスチレン、２，４−ジメチルスチレン、２，４−ジイソプロピルスチレン、４−ｔｅｒｔ−ブチルスチレンおよびｔｅｒｔ−ブトキシスチレン、より好ましくはスチレン、アクリロニトリル、イソプレン、アクリル酸およびメタクリル酸のエスエル、テトラフルオロエチレン、フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロペン、２−クロロブタジエン、２，３−ジクロロブタジエン、二重結合を含有するカルボン酸、好ましくはアクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸またはイタコン酸、二重結合を含有するヒドロキル化合物、好ましくはヒドロキシエチルメタクリレート、ヒドロキシエチルアクリレートまたはヒドロキシブチルメタクリレート、アミン官能化（メタ）アクリレート、グリシジルメタクリレート、アクロレイン、Ｎ−ビニル−２−ピロリドン、Ｎ−アリル尿素、Ｎ−アリルチオ尿素、第二級アミノ（メタ）アクリレート、好ましくは２−ｔｅｒｔ−ブチルアミノエチルメタクリレートおよび２−ｔｅｒｔ−ブチルアミノエチルメタクリルアミドまたは２−、４−ビニルピリジンおよび１−ビニルイミダゾールなどのビニルヘテロ芳香族化合物。

さらなるモノマーとしてのビニル芳香族化合物の場合、ビニル芳香族化合物の量は、モノマーの総量に基づいて典型的には１ｐｈｍ〜２０ｐｈｍ、好ましくは８ｐｈｍ〜１４ｐｈｍである。

スチレン−ブタジエンコポリマー（ＳＢＲ）がジエンゴムゲル（Ａ）もしくはジエンゴムゲル（Ｂ）またはゲル（Ｈ）である実施形態では、本発明のそのようなＳＢＲは、５℃〜２０℃での低温乳化重合によって入手可能であるものである。低温乳化重合は、当業者に知られた重合法である（とりわけ、米国特許第Ａ−３，５６５，１５１号明細書（第２列２６行）、欧州特許出願公開第Ａ−１２９１３６９号明細書［００５５］、欧州特許出願公開第Ａ−１１４９８６６号明細書（［００７７］、［００８０］））、Ｋａｕｔｓｃｈｕｋ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅ，Ｆ．Ｒｏｅｔｈｅｍｅｙｅｒ，Ｆ．Ｓｏｍｍｅｒ，Ｃａｒｌ Ｈａｎｓｅｒ Ｖｅｒｌａｇ Ｍｕｎｉｃｈ Ｖｉｅｎｎａ，２００６；ｐａｇｅ ９５以下を参照されたい）。低温乳化重合は、５℃〜２０℃、好ましくは５℃〜１５℃、より好ましくは５℃〜１０℃の温度で行われる。低温乳化重合と比べて、高温乳化重合は、２０℃超〜１５０℃以下、好ましくは４０℃〜８０℃の温度で行われる。

架橋剤（Ｉ）および架橋剤（ＩＩ）は、乳化重合中の異なる組み込み特性によって異なる。

好ましい実施形態では、架橋剤（Ｉ）は、重合の早期での組み込みを特徴とする。

架橋剤（Ｉ）は、多価、好ましくは二〜四価の、Ｃ_２〜Ｃ_２０アルコールのアクリレートおよびメタクリレートである。

好ましい架橋剤（Ｉ）は、エチレングリコール、プロパン−１，２−ジオール、ブタン−１，４−ジオール、ヘキサンジオール、２〜８つ、好ましくは２〜４つのオキシエチレン単位を有するポリエチレングリコール、ネオペンチルグリコール、ビスフェノールＡ、グリセロール、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール、脂肪族ジおよびポリオールの不飽和ポリエステルを有するソルビトールならびにその混合物のアクリレートおよびメタクリレートからなる群から選択される。

特に好ましい架橋剤（Ｉ）は、プロパン−１，２−ジオール、ブタン−１，４−ジオール、ネオペンチルグリコール、ビスフェノールＡ、グリセロール、トリメチロールプロパンおよびペンタエリスリトールのアクリレートおよびメタクリレートである。

非常に特に好ましい架橋剤（Ｉ）は、トリメチロールプロパントリメタクリレート（ＴＭＰＴＭＡ）である。

架橋剤（ＩＩ）は、２つ以上のビニル、アリルもしくはイソプロペニル基または１つのマレイミド単位を有する化合物である。

好ましい架橋剤（ＩＩ）は、ジイソプロペニルベンゼン、ジビニルベンゼン（ＤＶＢ）、ジビニルエーテル、ジビニルスルホン、ジアリルフタレート、トリビニルベンゼン、トリアリルシアヌレート、トリアリルイソシアヌレート、１，２−ポリブタジエン、Ｎ，Ｎ’−ｍ−フェニレンマレイミド、トリレン−２，４−ビス（マレイミド）およびトリアリルトリメリテートならびにその混合物からなる群から選択される。

特に好ましい架橋剤（ＩＩ）は、ジイソプロペニルベンゼン、ジビニルベンゼン、トリビニルベンゼンである。

非常に特に好ましい架橋剤（ＩＩ）はジビニルベンゼンである。

ジエンゴムゲル（Ａ）および（Ｂ）の製造のために、ならびにゲル（Ｈ）の製造のために使用される架橋剤の量は、ジエンゴムゲル（Ａ）もしくは（Ｂ）またはゲル（Ｈ）中のジエンモノマー、さらなるモノマーおよび架橋剤の総量（ここで、ジエンモノマー、さらなるモノマーおよび架橋剤の総量は１００ｐｈｍに対応する）に基づいて、架橋剤（Ｉ）の場合、典型的には１ｐｈｍ〜６ｐｈｍ、好ましくは１ｐｈｍ〜４ｐｈｍ、より好ましくは１．５ｐｈｍ〜３ｐｈｍおよび架橋剤（ＩＩ）の場合、０．２ｐｈｍ〜４ｐｈｍ、好ましくは０．２ｐｈｍ〜３ｐｈｍ、より好ましくは０．５ｐｈｍ〜２．７ｐｈｍである。

架橋剤（Ｉ）および架橋剤（ＩＩ）の両方を有するゲル（Ｈ）の製造のために、架橋剤（Ｉ）および架橋剤（ＩＩ）は、好ましくは５：１〜１：５の比で、より好ましくは５：１〜１：１の比で使用される。

乳化重合は、一般に、乳化剤を使用して行われる。このために、広範囲の乳化剤が当業者に公知であり、利用可能である。使用される乳化剤は、例えば、アニオン乳化剤あるいは非荷電乳化剤であり得る。アニオン乳化剤、より好ましくは水溶性塩の形態でアニオン乳化剤を使用することが好ましい。

使用されるアニオン乳化剤は、アビエチン酸、ネオアビエチン酸、パルストリン酸、レボピマール酸を含む樹脂酸混合物の二量化、不均化、水素化および改質によって得られる改質樹脂酸であり得る。特に好ましい改質樹脂酸は不均化樹脂酸である（Ｕｌｌｍａｎｎ’ｓ Ｅｎｃｙｃｌｏｐｅｄｉａ ｏｆ Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ，２０１１，６ｔｈ ｅｄｉｔｉｏｎ，ｖｏｌｕｍｅ ３１，ｐ．３４５−３５５）。

使用されるアニオン乳化剤は、脂肪酸でもあり得る。これらは、１分子当たり６〜２２の炭素原子を含有する。それらは、完全飽和であっても、１つまたは複数の二重結合を分子中に含有し得る。脂肪酸の例は、カプロン酸、ラウリン酸、ミリスチン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、オレイン酸、リノール酸、リノレン酸である。カルボン酸は、典型的には、起源特異的な油または脂肪、例えば、ヒマシ油、綿実油、落花生油、アマニ油、ココナツ脂肪、パーム核油、オリーブオイル、菜種油、大豆油、魚油および牛脂などをベースとしている。好ましいカルボン酸は、ココナツ脂肪酸におよび牛脂に由来し、部分または完全水素化される。

改質樹脂酸または脂肪酸をベースとするそのようなカルボン酸は、水溶性リチウム、ナトリウム、カリウムおよびアンモニウム塩の形態で使用される。ナトリウム塩およびカリウム塩が好ましい。

アニオン乳化剤は、さらに、有機ラジカルに結合したスルホネート、スルフェートおよびホスフェートである。有用な有機ラジカルには、脂肪族、芳香族、アルキル化芳香族系、縮合芳香族系およびメチレン架橋芳香族系が含まれ、ここで、メチレン架橋および縮合芳香族系はさらにアルキル化され得る。アルキル鎖の長さは、６〜２５の炭素原子である。芳香族系に結合したアルキル鎖の長さは、３〜１２の炭素原子である。

スルフェート、スルホネートおよびホスフェートは、リチウム塩、ナトリウム塩、カリウム塩およびアンモニウム塩の形態で使用される。ナトリウム塩、カリウム塩およびアンモニウム塩が好ましい。

この種のスルホネート、スルフェートおよびホスフェートの例は、ラウリル硫酸ナトリウム、アルキルスルホン酸ナトリウム、アルキルアリールスルホン酸ナトリウム、メチレン架橋アリールスルホネートのナトリウム塩、アルキル化ナフタレンスルホネートのナトリウム塩およびメチレン架橋ナフタレンスルホネートのナトリウム塩であり、それらはまた、オリゴマー化され得、ここで、オリゴマー化レベルは２〜１０である。典型的には、アルキル化ナフタレンスルホン酸およびメチレン架橋（および任意選択的にアルキル化された）ナフタレンスルホン酸は、分子中に１つ超のスルホン酸基（２〜３つのスルホン酸基）を含有し得る異性体混合物の形態である。ラウリル硫酸ナトリウム、１２〜１８の炭素原子を有するアルキルスルホン酸ナトリウム混合物、アルキルアリールスルホン酸ナトリウム、ジイソブチレンナフタレンスルホン酸ナトリウム、メチレン架橋ポリナフタレンスルホネート混合物およびメチレン架橋アリールスルホネート混合物が特に好ましい。

非荷電乳化剤は、十分に酸性の水素を有する化合物へのエチレンオキシドおよびプロピレンオキシドの付加生成物に由来する。これらには、例えば、フェノール、アルキル化フェノールおよびアルキル化アミンが含まれる。エポキシドの平均重合レベルは２〜２０である。非荷電乳化剤の例は、８、１０および１２のエチレンオキシド単位を有するエトキシル化ノニルフェノールである。非荷電乳化剤は、典型的には、単独で使用されないが、アニオン乳化剤と組み合わせて使用される。

不均化アビエチン酸および部分水素化牛脂脂肪酸ならびにその混合物のナトリウムおよびカリウム塩、ラウリル硫酸ナトリウム、アルキルスルホン酸ナトリウム、アルキルベンゼンスルホン酸ナトリウムならびにアルキル化およびメチレン架橋ナフタレンスルホン酸が好ましい。

乳化剤は、ジエンモノマー、さらなるモノマーおよび架橋剤の総量に基づいて０．２ｐｈｍ〜１５ｐｈｍ、好ましくは０．５ｐｈｍ〜１２．５ｐｈｍ、より好ましくは１．０ｐｈｍ〜１０ｐｈｍの量で使用される。

乳化重合は、一般に、述べられた乳化剤を使用して行われる。重合の完了時、ある種の不安定性のために早過ぎる自己凝固の傾向を有するラテックスが得られる場合、前記乳化剤をラテックスのポスト安定化のために添加することもできる。これは、スチームでの処理による未転化モノマーの除去前およびラテックスの任意の貯蔵前に特に必要になり得る。

乳化重合は、本発明に従って好ましいＳＢＲゴムが重合中に架橋されるような方法で行われる。したがって、分子量調整剤の使用は一般に必須ではない。しかし、架橋を制御するために分子量調整剤を使用することが有利であるが、その性質は決定的に重要ではない。その場合、調整剤は、典型的には、ジエンモノマー、さらなるモノマーおよび架橋剤の総量に基づいて１００ｐｈｍ当たり０．０１ｐｈｍ〜３．５ｐｈｍ、好ましくは０．０５ｐｈｍ〜２．５ｐｈｍの量で使用される。使用される分子量調整剤は、例えば、メルカプタン含有カルボン酸、メルカプタン含有アルコール、キサントゲンジスルフィド、チウラムジスルフィド、ハロゲン化炭化水素、分岐芳香族または脂肪族炭化水素、あるいは線状または分岐メルカプタンであり得る。これらの化合物は、典型的には、１〜２０の炭素原子を有する。

メルカプタン含有アルコールおよびメルカプタン含有カルボン酸の例は、モノチオエチレングリコールおよびメルカプトプロピオン酸である。キサントゲンジスルフィドの例は、ジメチルキサントゲンジスルフィド、ジエチルキサントゲンジスルフィドおよびジイソプロピルキサントゲンジスルフィドである。

チウラムジスルフィドの例は、テトラメチルチウラムジスルフィド、テトラエチルチウラムジスルフィドおよびテトラブチルチウラムジスルフィドである。ハロゲン化炭化水素の例は、四塩化炭素、クロロホルム、ヨウ化メチル、ジヨードメタン、ジフルオロジヨードメタン、１，４−ジヨードブタン、１，６−ジヨードヘキサン、臭化エチル、ヨウ化エチル、１，２−ジブロモテトラフルオロエタン、ブロモトリフルオロエタン、ブロモジフルオロエタンである。

分岐炭化水素の例は、Ｈラジカルをそれから容易に脱離することができるものである。その例は、トルエン、エチルベンゼン、クメン、ペンタフェニルエタン、トリフェニルメタン、２，４−ジフェニル−４−メチル−１−ペンタン、ジペンタンおよびテルペン、例えばリモネン、α−ピネン、β−ピネン、α−カロテンおよびβ−カロテンである。

線状または分岐メルカプタンの例は、ｎ−ヘキシルメルカプタンあるいは９〜１６の炭素原子および少なくとも３つの第三級炭素原子を含有するメルカプタンであって、硫黄がこれらの第三級炭素原子の１つに結合しているメルカプタンである。これらのメルカプタンは、個々にまたは混合物でのいずれかで使用することができる。好適な例は、オリゴマー化プロペン、とりわけ四量体プロペンへの、またはオリゴマー化イソブテン、とりわけ三量体イソブテンへの硫化水素の付加化合物であり、それらは、文献において頻繁に第三級ドデシルメルカプタン（「ｔ−ＤＤＭ」）と言われる。

そのようなアルキルチオールまたはアルキルチオールの（異性体）混合物は、商業的に入手可能であるか、あるいは文献に十分によく記載されている方法によって当業者により製造可能であるかのいずれかである（例えば、特開平７−３１６１２６号公報、特開平７−３１６１２７号公報および特開平７−３１６１２８号公報ならびにまた英国特許出願公開第Ａ−８２３，８２３号明細書および英国特許出願公開第Ａ−８２３，８２４号明細書を参照されたい）。

個々のアルキルチオールまたはその混合物は、典型的には、ジエンモノマー、さらなるモノマーおよび架橋剤の総量に基づいて０．０５ｐｈｍ〜３ｐｈｍ、好ましくは０．１ｐｈｍ〜１．５ｐｈｍの量で使用される。

分子量調整剤または分子量調整剤混合物の計量供給添加は、重合の開始時あるいは重合の過程で分割してのいずれかで達成され、重合中における調整剤混合物のすべてのまたは個々の成分の分割した添加が好ましい。

乳化重合は、典型的には、フリーラジカルに分解する重合開始剤（フリーラジカル重合開始剤）を使用して開始される。これらには、−Ｏ−Ｏ−単位を含有する化合物（ペルオキソ化合物）または−Ｎ＝Ｎ−単位を含有する化合物（アゾ化合物）が含まれる。

ペルオキソ化合物には、過酸化水素、ペルオキソ二硫酸塩、ペルオキソ二リン酸塩、ヒドロペルオキシド、過酸、パーエステル、過酸無水物および２つの有機ラジカルを有する過酸化物が含まれる。ペルオキソ二硫酸およびペルオキソ二リン酸の好適な塩は、ナトリウム、カリウムおよびアンモニウム塩である。好適なヒドロペルオキシドは、例えば、ｔｅｒｔ−ブチルヒドロペルオキシド、クメンヒドロペルオキシドおよびｐ−メンタンヒドロペルオキシドである。２つの有機ラジカルを有する好適な過酸化物は、ジベンゾイルペルオキシド、２，４−ジクロロベンゾイルペルオキシド、ジ−ｔｅｒｔ−ブチルペルオキシド、ジクミルペルオキシド、過安息香酸ｔｅｒｔ−ブチル、過酢酸ｔｅｒｔ−ブチルなどである。好適なアゾ化合物は、アゾビスイソブチロニトリル、アゾビスバレロニトリルおよびアゾビスシクロヘキサンニトリルである。

過酸化水素、ヒドロペルオキシド、過酸、パーエステル、ペルオキソ二硫酸塩およびペルオキソ二リン酸塩は、還元剤と組み合わせても使用される。好適な還元剤は、スルフェン酸塩、スルフィン酸塩、スルホキシル酸塩、ジチオン酸塩、亜硫酸塩、メタ重亜硫酸塩、二亜硫酸塩、糖、尿素、チオ尿素、キサントゲン酸塩、チオキサントゲン酸塩、ヒドラジン塩、アミンおよびアニリン、ジメチルアニリン、モノエタノールアミン、ジエタノールアミンまたはトリエタノールアミンなどのアミン誘導体である。酸化剤および還元剤からなる開始剤系はレドックス系と言われる。レドックス系の使用の場合、鉄、コバルトまたはニッケルなどの遷移金属化合物の塩が、エチレンジアミン四酢酸ナトリウム、ニトリロ三酢酸ナトリウムおよびリン酸三ナトリウムまたは二リン酸四カリウムなどの好適な錯化剤と組み合わせて頻繁にさらに使用される。

好ましいレドックス系は、例えば、１）トリエタノールアミンと組み合わせたペルオキソ二硫酸カリウム、２）メチ重亜硫酸ナトリウム（Ｎａ_２Ｓ_２Ｏ_５）と組み合わせたペルオキソ二リンアンモニウム、３）硫酸鉄（ＩＩ）（ＦｅＳＯ_４＊７Ｈ_２Ｏ）、エチレンジアミノ酢酸ナトリウムおよびリン酸三ナトリウムと組み合わせたｐ−メンタンヒドロペルオキシド／ホルムアルデヒドスルホキシル酸ナトリウム；４）硫酸鉄（ＩＩ）（ＦｅＳＯ_４＊７Ｈ_２Ｏ）、エチレンジアミン酢酸ナトリウムおよび二リン酸四カリウムと組み合わせたクメンヒドロペルオキシド／ホルムアルデヒドスルホキシル酸ナトリウムである。

酸化剤の量は、ジエンモノマー、さらなるモノマーおよび架橋剤の総量に基づいて好ましくは０．００１ｐｈｍ〜１ｐｈｍである。還元剤のモル量は、使用される酸化剤のモル量に基づいて５０％〜５００％である。

錯化剤のモル量は、使用される遷移金属の量に基づき、典型的にはそれと等モルである。

重合を行うために、開始剤系のすべてのまたは個々の成分は、重合の開始時または重合中に計量供給される。

重合中における活性化剤系のすべてのおよび個々の成分の分割した添加が好ましい。順次添加を、反応速度を制御するために用いることができる。

重合時間は、一般に、５時間〜３０時間の範囲である。

乳化重合の転化率は、８５％〜１００％、好ましくは８７％〜９９．５％、より好ましくは８８％〜９７％の範囲である。

重合の目的は、ゴムを架橋するための非常に高い重合転化率に向けられる。このため、停止剤の使用なしで済ますことが任意選択的に可能である。停止剤が使用される場合、好適な例は、ジメチルジチオカルバメート、亜硝酸ナトリウム、ジメチルジチオカルバメートと亜硝酸ナトリウムとの混合物、ヒドラジンおよびヒドロキルアミンならびに硫酸ヒドラジンおよび硫酸ヒドロキルアンモニウムなどのそれらに由来する塩、ジエチルヒドロキルアミン、ジイソプロピルヒドロキルアミン、ヒドロキノンの水溶性塩、亜ジチオン酸ナトリウム、フェニル−α−ナフチルアミンおよびｔｅｒｔ−ブチルカテコールなどの芳香族フェノール類またはフェノチアジンである。

乳化重合に使用される水の量は、ジエンモノマー、さらなるモノマーおよび架橋剤の総量に基づいて７０〜３００ｐｈｍの範囲、好ましくは８０〜２５０ｐｈｍの範囲、より好ましくは９０〜２００ｐｈｍの水の範囲である。

重合中の粘度の低減のために、ｐＨの調整のために、およびｐＨ緩衝剤として、塩を乳化重合の過程で水相に添加することができる。典型的な塩は、水酸化カリウムおよび水酸化ナトリウム、硫酸ナトリウム、炭酸ナトリウム、炭酸水素ナトリウム、塩化ナトリウムおよび塩化カリウムの形態で一価金属の塩である。水酸化ナトリウムまたは水酸化カリウム、炭酸水素ナトリウムおよび塩化カリウムが好ましい。これらの電解質の量は、ジエンモノマー、さらなるモノマーおよび架橋剤の総量に基づいて０ｐｈｍ〜１ｐｈｍ、好ましくは０〜０．５ｐｈｍの範囲である。

重合の均質ランニングを達成するために、開始剤系の一部のみが重合の開始のために使用され、残りは重合中に計量供給される。典型的には、重合は、開始剤の総量の１０重量％〜８０重量％、好ましくは３０重量％〜５０重量％を用いて開始される。開始剤系の個々の構成成分をその後計量供給することも可能である。

重合は、攪拌タンクカスケーにおいて回分式に、半連続的にあるいは連続的に行うことができる。半回分式プロセスの場合、水、モノマー、開始剤および乳化剤が特定の期間にわたって（例えば、全体重合時間にわたって）反応器へ供給される。反応剤を添加する様々な方法がある：例えば、重合中にモノマーの残り（多くの場合開始剤と一緒に）および頻繁にまた特定量のモノマーを、水、乳化剤および開始剤からなる初期装入物へ計量供給することが可能である。別の方法は、例えば、反応剤をすべて含有するエマルジョンの一部の初期装入および重合中のエマルジョンの残りの計量供給添加であり、その場合に計量供給されるエマルジョンの組成は、重合の開始のためのエマルジョンの初期装入物と異なり得る（Ａ．Ｅ．Ｈａｍｉｅｌｅｃ，Ｈ．Ｔｏｂｉｔａ，Ｐｏｌｙｍｅｒｉｚａｔｉｏｎ Ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ，１．Ｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌｓ，Ｕｌｌｍａｎｎ’ｓ Ｅｎｃｙｃｌｏｐｅｄｉａ ｏｆ Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ，２０１１，ｐａｇｅ ８８）。

そのような半回分式プロセスの利点は、計量供給添加の速度を重合中に変えることができるため、重合のより良好な制御および除熱にとどまらない。未転化モノマーの濃度は、より良好な制御が反応の信頼性を高めるようにこの方法によって最小限にすることができる。さらに、計量供給される量があらかじめ冷却される場合、より少ない冷却が重合中に必要とされるため、生産性を高めることができる。

モノマーの計量供給添加の期間が半回分式乳化重合で増大する場合、モノマーの濃度は重合中に低いままであり、この効果は、長鎖分岐および架橋が促進されることである（Ａ．Ｅ．Ｈａｍｉｅｌｅｃ，Ｈ．Ｔｏｂｉｔａ，Ｐｏｌｙｍｅｒｉｚａｔｉｏｎ Ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ，１．Ｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌｓ．Ｕｌｌｍａｎｎ’ｓ Ｅｎｃｙｃｌｏｐｅｄｉａ ｏｆ Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ，２０１１，ｐａｇｅ ８５）。

未転化モノマーおよび揮発性構成成分を除去するために、短時間停止（ｓｈｏｒｔ−ｓｔｏｐｐｅｄ）ラテックスが水蒸気蒸留にかけられる。この場合、７０℃〜１５０℃の範囲の温度が用いられ、１００℃未満の温度の場合には圧力が下げられる。

揮発性構成成分が除去される前に、ラテックスは、乳化剤でポスト安定化することができる。このために、前述の乳化剤が、ゴムの１００重量部に基づいて０．１重量％〜２．５重量％、好ましくは０．５重量％〜２．０重量％の量で適切に使用される。

沈澱前または沈澱中に１つまたは複数の老化安定剤がラテックスに添加され得る。フェノール系、アミン系およびまた他の老化安定剤がこの目的に好適である。

好適なフェノール系老化安定剤は、アルキル化フェノール、スチレン化フェノール、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−ｐ−クレソール（ＢＨＴ）、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−エチルフェノールなどの立体障害のあるフェノール、エステル基を含有する立体障害のあるフェノール、チオエーテルを含有する立体障害のあるフェノール、２，２’−メチレンビス−（４−メチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）（ＢＰＨ）およびまた立体障害のあるチオビスフェノールである。

ゴムの変色が重要でない場合、アミン系老化安定剤、例えばジアリール−ｐ−フェニレンジアミン（ＤＴＰＤ）の混合物、オクチル化ジフェニルアミン（ＯＤＰＡ）、フェニル−α−ナフチルアミン（ＰＡＮ）、フェニル−β−ナフチルアミン（ＰＢＮ）、好ましくはフェニレンジアミンをベースとするものも使用される。フェニレンジアミンの例は、Ｎ−イソプロピル−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ−１，３−ジメチルブチル−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン（６ＰＰＤ）、Ｎ−１，４−ジメチルペンチル−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン（７ＰＰＤ）、Ｎ，Ｎ’−ビス−１，４−（１，４−ジメチルペンチル）−ｐ−フェニレンジアミン（７７ＰＤ）などである。

他の老化安定剤には、トリス（ノニルフェニル）ホスファイトなどのホスファイト、重合した２，２，４−トリメチル−１，２−ジヒドロキノリン（ＴＭＱ）、２−メルカプトベンズイミダゾール（ＭＢＩ）、メチル−２−メルカプトベンズイミダゾール（ＭＭＢＩ）、亜鉛メチルメルカプトベンズイミダゾール（ＺＭＭＢＩ）が含まれる。ホスファイトは、一般に、フェノール系老化安定剤と組み合わせて使用される。

このようにして製造されたジエンゴムゲルのワークアップは、濃縮、凝固、さらなるラテックスポリマーとの共凝固により、または凍結凝固（米国特許第２，１８７，１４６号明細書を参照されたい）により、または噴霧乾燥により達成することができる。噴霧乾燥によるワークアップの場合、標準流動助剤、例えば炭酸カルシウムまたはシリカを添加することも可能である。任意選択的に塩化ナトリウムおよび／または塩化カリウムなどの一価の塩の存在下での酸凝固によるワークアップが好ましい。好適な酸は、とりわけ、硫酸またはリン酸などの鉱酸である。

シーリングコンパウンドの製造のために使用されるジエンゴムゲルは、特に表面で反応基を本質的に有さない非改質ジエンゴムゲルまたは特に表面において官能基で改質された改質ジエンゴムゲルのいずれかであり得る。以下の試薬が特に低分子量試剤でのジエンゴムゲルの表面改質のために有用である：元素状硫黄、硫化水素および／または１，２−ジメルカプトエタンもしくは１，６−ジメルカプトヘキサンなどのアルキルポリメルカプタンならびにさらにジメチルジチオカルバメートおよび／またはジベンジルジチオカルバメートのアルカリ金属塩などのジアルキル−およびジアルキルアリールジチオカルバメートならびにまたエチルキサントゲン酸カリウムおよびイソプロピルキサントゲン酸ナトリウムなどのアルキル−およびアリールキサントゲン酸塩ならびにジブチルジチオリン酸およびジオクチルジチオリン酸およびまたドデシルジチオリン酸のアルカリ金属またはアルカリ土類金属塩との反応物。前記反応は、有利には、硫黄の存在下でも行うことができ、その場合、硫黄は、ポリスルフィド結合を形成して組み込まれる。これらの結合の追加のために、有機および無機過酸化物および／またはアゾ開始剤などのフリーラジカル開始剤を添加することが可能である。

例えば、オゾン分解による、ならびに塩素、臭素およびヨウ素でのハロゲン化によるジエンゴムゲルの改質も選択肢である。使用される改質剤の量は、その有効性および個々の場合になされる要求によって導かれ、使用されるジエンゴムゲルの総量に基づいて０．０５重量％〜３０重量％、より好ましくはジエンゴムゲルの総量に基づいて０．５重量％〜１０重量％の範囲である。

改質反応は、０℃〜１８０℃、好ましくは５℃〜９５℃の温度において、任意選択的に１バール〜３０バール（１バール＝１００，０００Ｐａ）の圧力下で行うことができる。改質は、ジエンゴムゲルに関して実質的にまたはその分散系の形態で着手することができる。

ジエンゴムゲルは、ほぼ球形の形状を有する。一次粒子は、ＤＩＮ ５３２０６：１９９２−０８によれば、コヒーレント相に分散しているジエンゴムゲル粒子を意味し、好適な物理的方法（電子顕微鏡）によって個々の化学種として認識できる（例えば、Ｒｏｅｍｐｐ Ｌｅｘｉｋｏｎ，Ｌａｃｋｅ ｕｎｄ Ｄｒｕｃｋｆａｒｂｅｎ［Ｒｏｅｍｐｐ’ｓ Ｌｅｘｉｃｏｎ，Ｃｏａｔｉｎｇｓ ａｎｄ Ｐｒｉｎｔｉｎｇ Ｉｎｋｓ］、Ｇｅｏｒｇ Ｔｈｉｅｍｅ Ｖｅｒｌａｇ、１９９８を参照されたい）。「ほぼ球形」の形状は、ジエンゴムゲルの分散一次粒子が、組成物が例えば電子顕微鏡で見られる場合に球状面と本質的に見えることを意味する。ジエンゴムゲルは、本質的に、本発明のシーリングコンパウンドを得るためのさらなる処理時に形状またはモルフォロジを変えないため、上におよび下で述べられる所見は、本発明のジエンゴムゲル含有シーリングコンパウンドにも適用される。

本発明のシーリングコンパウンド中に存在するジエンゴムゲルの一次粒子において、
［（ｄ１−ｄ２）／ｄ２］×１００
（式中、ｄ１およびｄ２は、一次粒子の任意の２つの直径であり、ｄ１＞ｄ２である）
と定義される個々の一次粒子の直径偏差は、好ましくは２５０％未満、より好ましくは１００％未満、さらにより好ましくは８０％未満、さらにより好ましくは５０％未満である。

ジエンゴムゲルの一次粒子の好ましくは少なくとも８０％、より好ましくは少なくとも９０％、さらにより好ましくは少なくとも９５％は、２５０％未満、好ましくは１００％未満、さらにより好ましくは８０％未満、さらにより好ましくは５０％未満の、
［（ｄ１−ｄ２）／ｄ２］×１００
（式中、ｄ１およびｄ２は、一次粒子の任意の２つの直径であり、ｄ１＞ｄ２である）
と定義される直径偏差を有する。

個々の粒子の前述の直径偏差は、以下の方法によって測定することができる。まず、本発明の固化した組成物の薄いセクションが製造される。次に、透過電子顕微鏡写真が、例えば、１０，０００倍または２００，０００倍の倍率で撮られる。８３３．７×８２８．８ｎｍの領域で１０のジエンゴムゲル一次粒子における最大および最小直径がｄ１およびｄ２として測定される。各場合に分析されたジエンゴムゲル一次粒子の少なくとも８０％、より好ましくは少なくとも９０％、さらにより好ましくは少なくとも９５％の上に定義された偏差が、２５０％未満、好ましくは１００％未満、さらにより好ましくは８０％未満、さらにより好ましくは５０％未満である場合、ジエンゴムゲル一次粒子は、上に定義された偏差特徴を有する。

シーリングコンパウンド中のジエンゴムゲルの濃度が、目に見えるジエンゴムゲル一次粒子のかなりのオーバーラップがあるほどに高い場合、評価の質は、測定される試料の事前の好適な希釈によって向上させることができる。

本発明のシーリングコンパウンド中で、ジエンゴムゲル（Ａ）および（Ｂ）ならびにゲル（Ｈ）の一次粒子は、好ましくは５ｎｍ〜５００ｎｍ、より好ましくは２０ｎｍ〜４００ｎｍ、より好ましくは２０ｎｍ〜３００ｎｍ、より好ましくは２０ｎｍ〜２５０ｎｍ、さらにより好ましくは２０ｎｍ〜９９ｎｍ、さらにより好ましくは３０ｎｍ〜８０ｎｍの平均粒径（ＤＩＮ ５３２０６に従った直径数字）を有する。乳化重合による特に微粉のジエンゴムゲルの製造は、それ自体公知の方法で反応パラメータを制御することによって達成される（例えば、Ｈ．Ｇ．Ｅｌｉａｓ，Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，Ｖｏｌｕｍｅ ２，Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｐｏｌｙｍｅｒｓ ａｎｄ Ｓｙｎｔｈｅｓｅｓ，Ｗｉｌｅｙ−ＶＣＨ Ｖｅｒｌａｇ ＧｍｂＨ＆Ｃｏ．ＫＧａＡ，Ｗｅｉｎｈｅｉｍ，２００７，ｐａｇｅ １６以下を参照されたい）。

ジエンゴムゲル（Ａ）および（Ｂ）ならびにゲル（Ｈ）のモルフォロジは、本質的に、本発明の組成物のさらなる処理の過程で変化しないため、ジエンゴムゲル含有シーリングコンパウンドなど、本発明の組成物を用いて得られるさらなる処理生成物中の分散一次粒子の平均粒径は、本質的に、分散一時粒子の平均粒径に対応する。

ジエンゴムゲル（Ａ）および（Ｂ）ならびにゲル（Ｈ）は、少なくとも６０重量％、より好ましくは約８０重量％、さらにより好ましくは約９０重量％の、ゲル含有量と呼ばれる２３℃でトルエンに不溶性の画分を有する。

ジエンゴムゲル（Ａ）および（Ｂ）ならびにゲル（Ｈ）は、適切には、２３℃においてトルエン中で約８０未満、好ましくは６０未満、より好ましくは４０未満の膨潤係数を有する。例えば、ジエンゴムゲルならびにシーリングゲルの膨潤係数（Ｑｉ）は、より好ましくは５〜３５であり得る。

ジエンゴムゲル（Ａ）および（Ｂ）ならびにゲル（Ｈ）は、−８０℃〜−５０℃、好ましくは−７５℃〜−６０℃、より好ましくは−７５℃〜−６５℃のガラス転移温度を有する。

さらに、ジエンゴムゲル（Ａ）および（Ｂ）ならびにゲル（Ｈ）は、好ましくは、２０℃未満、好ましくは１５℃未満、より好ましくは１０℃未満、とりわけ好ましくは５℃〜１０℃の範囲のガラス転移範囲（ΔＴｇ）を有する。

低温重合ジエンゴムゲル（Ａ）および（Ｂ）ならびにゲル（Ｈ）は、それらの微細構想の観点から高温重合ジエンゴムゲルと異なり得る。

例えば、使用されるジエンモノマーとしての１，３−ブタジエンの場合、ミクロ構造の相違は、組み込まれる１，３−ブタジエンの相対的な割合に関連している。

１，４−トランス−、１，２−ビニル−および１，４−シス−ブタジエン単位の相対的な割合は、ジエンゴムゲルのポリマーフィルムのＩＲスペクトルにおける１，４−トランス−、１，２−ビニルおよび１，４−シス−ブタジエンバンドの相対吸収の測定に基づいて測定された。この方法は、微細構造がＮＭＲ研究から正確に知られている試料を用いて較正される。重量％単位での数字は、ジエンゴムゲル中の組み込まれたブタジエン単位のみに基づいて合計１００重量％になる。

ジエンとして１，３−ブタジエンを含有する低温重合ジエンゴムゲル（Ａ）および（Ｂ）ならびにゲル（Ｈ）は、それぞれ、組み込まれた１，３−ブタジエンに基づいて８重量％〜１７重量％のシス−１，４−ブタジエン単位の割合、５９重量％〜７５重量％のトランス−１，４−ブタジエンの割合および１７重量％〜２１重量％の１，２−ビニルブタジエンの割合を有する。

本発明のシーリングコンパウンドは、上に記載されたような本発明のシーリングゲルを含む。本発明の組成物の好ましい実施形態では、ジエンゴムゲルは、低温重合Ｅ−ＳＢＲをベースとしている。

シーリングコンパウンド中の本発明のシーリングゲルの総量は、典型的には４５ｐｈｒ〜１００ｐｈｒ、好ましくは６０ｐｈｒ〜１００ｐｈｒ、より好ましくは７０ｐｈｒ〜１００ｐｈｒ（１００部ゴム当たりの部）であり、シーリングゲルならびにさらなる天然および／または合成ゴムの総量は１００ｐｈｒに対応する。

使用される樹脂（Ｃ）は、適切には、炭化水素樹脂の群からのものである。炭化水素樹脂は、ポリマー混合物に粘着性付与剤として優先的に使用される炭素および水素をベースとするポリマーを意味することが当業者によって理解される。それらは、使用される量でポリマー混合物と混和性（相溶性）であり、混合物において希釈剤／増量剤としての役割を果たす。炭化水素樹脂は、固体であっても液体であり得る。炭化水素樹脂は、脂肪族、脂環式、芳香族および／または水素化芳香族モノマーを含有し得る。異なる合成および／または天然樹脂が使用され得、油ベース（鉱油樹脂）であり得る。使用される樹脂のＴｇは、−３０℃超であるべきである。炭化水素樹脂は、加熱されたときに軟化し、こうして成形することができる熱可塑性樹脂とも記載され得る。それらは、軟化点または樹脂が例えば顆粒の形態で付着し合う温度で特徴付けられ得る。

好ましく使用される樹脂は、下記の特性の１つ、好ましくはすべてを有する：
− −３０℃超のＴｇ、
− ５℃超の（とりわけ、５℃〜１３５℃の範囲の）軟化点、
− 数平均分子量（Ｍｎ）が４００ｇ／モル〜２０００ｇ／モルの範囲であり、
− 多分散性（ＰＤＩ＝Ｍｗ／Ｍｎ、Ｍｗ＝重量平均分子量）が３未満である。

軟化点は、標準ＩＳＯ ４６２５の「リングおよびボール（Ｒｉｎｇ ａｎｄ Ｂａｌｌ）」法によって測定される。ＭｎおよびＭｗは、当業者に知られた技法、例えばゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）によって測定することができる。

使用される炭化水素樹脂の例は、シクロペンタジエン（ＣＰＤ）もしくはジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）ホモポリマーまたはシクロペンタジエンコポリマー樹脂、テルペンホモポリマーまたはコポリマー樹脂、テルペン／フェノールホモポリマーまたはコポリマー樹脂、Ｃ_５留分またはＣ_９留分のホモポリマーまたはコポリマー樹脂、α−メチルスチレンのホモポリマーまたはコポリマー樹脂および記載されたものの混合物である。ここで、（Ｄ）ＣＰＤ／ビニル芳香族コポリマー樹脂、（Ｄ）ＣＰＤ／テルペンコポリマー樹脂、（Ｄ）ＣＰＤ／Ｃ_５留分コポリマー樹脂、（Ｄ）ＣＰＤ／Ｃ_９留分コポリマー樹脂、テルペン／ビニル芳香族コポリマー樹脂、テルペン／フェノールコポリマー樹脂、Ｃ_５留分／ビニル芳香族コポリマー樹脂および記載されたものの混合物からなるコポリマー樹脂が特に言及されるべきである。

用語「テルペン」は、α−ピネン、β−ピネンおよびリモネンをベースとするモノマーを包含し、リモネンまたはリモネンエナンチオマーの混合物が好ましい。好適なビニル芳香族化合物は、例えば、スチレン、α−メチルスチレン、ｏ−メチルスチレン、ｍ−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、ビニルトルエン、ｐ−（ｔｅｒｔ−ブチル）スチレン、メトキシスチレン、クロロスチレン、ヒドロキシスチレン、ビニルメシチレン、ジビニルベンゼン、ビニルナフタレンまたはＣ_９留分もしくはＣ_８〜Ｃ_１０留分からの任意のビニル芳香族化合物である。

本発明のシーリングコンパウンド中の樹脂（Ｃ）の量は、シーリングゲルならびにさらなる天然および／または合成ゴム（Ｅ）の総量に基づいて典型的には１０ｐｈｒ〜６０ｐｈｒ、好ましくは２０ｐｈｒ〜５０ｐｈｒ、より好ましくは２５ｐｈｒ〜４５ｐｈｒ、少なくとも１つの実施形態では３０ｐｈｒ未満である。

使用される老化安定剤（Ｄ）は、ジエンゴムゲル（Ａ）、（Ｂ）およびゲル（Ｈ）の低温乳化重合について上に記載されたものと同じ物質であり得る。

シーリングコンパウンド中の老化安定剤（Ｄ）の量は、シーリングゲルならびにさらなる天然および／または合成ゴム（Ｅ）の総量に基づいて典型的には０．５ｐｈｒ〜２０ｐｈｒ、好ましくは１ｐｈｒ〜１０ｐｈｒ、より好ましくは１ｐｈｒ〜５ｐｈｒである。

天然および合成ゴム（Ｅ）は、ジエンゴムゲルおよびシーリングゲルと異なり、一般に、１０ＭＵ〜８０ＭＵ、好ましくは１５ＭＵ〜６０ＭＵの１００℃でのムーニー粘度ＭＬ（１＋４）（ＤＩＮ ５３ ５２３）を有する。

好ましいゴム（Ｅ）は、１，３−ブタジエン、イソプレン、２，３−ジメチル−１，３−ブタジエン、１，３−ペンタジエン、１，３−ヘキサジエン、３−ブチル−１，３−オクタジエン、２−フェニル−１，３−ブタジエンまたはその混合物からなる群からの共役ジオレフィンをベースとするコポリマー、より好ましくは天然シス−１，４−ポリイソプレン、合成シス−１，４−ポリイソプレン、３，４−ポリイソプレン、ポリブタジエン、１，３−ブタジエン−アクリロニトリルコポリマーおよびその混合物からなる群からのものである。

さらなる好ましい合成ゴムは、例えば、Ｉ．Ｆｒａｎｔａ、Ｅｌａｓｔｏｍｅｒｓ ａｎｄ Ｒｕｂｂｅｒ Ｃｏｍｐｏｕｎｄｉｎｇ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，Ｅｌｓｅｖｉｅｒ，Ｎｅｗ Ｙｏｒｋ １９８９、あるいはＵｌｌｍａｎｎ’ｓ Ｅｎｃｙｃｌｏｐｅｄｉａ ｏｆ Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ，Ｖｏｌ．Ａ ２３，ＶＣＨ Ｖｅｒｌａｇｓｇｅｓｅｌｌｓｃｈａｆｔ，Ｗｅｉｎｈｅｉｍ １９９３に記載されている。それらには、
ＢＲ − ポリブタジエン、
Ｎｄ−ＢＲ − ネオジムポリブタジエンゴム、
Ｃｏ−ＢＲ − コバルトポリブタジエンゴム、
Ｌｉ−ＢＲ − リチウムポリブタジエンゴム、
Ｎｉ−ＢＲ − ニッケルポリブタジエンゴム、
Ｔｉ−ＢＲ − チタンポリブタジエンゴム、
ＰＩＢ − ポリイソブチレン、
ＡＢＲ − ブタジエン／Ｃ_１〜４アルキルアクリレートコポリマー、
ＩＲ − ポリイソプレン、
ＳＢＲ − １重量％〜６０重量％、好ましくは２重量％〜５０重量％のスチレン含有量を有するスチレン／ブタジエンコポリマー、
Ｅ−ＳＢＲ − 乳化スチレン／ブタジエンコポリマー、
Ｓ−ＳＢＲ − 溶液スチレン／ブタジエンコポリマー、
ＸＳＢＲ − ２重量％〜５０重量％のスチレン含有量および１重量％〜３０重量％の共重合極性モノマーの含有量を有するスチレン／ブタジエンコポリマーならびにアクリル酸、メタクリル酸、アクリロニトリル、ヒドロキシエチルアクリレートおよび／またはヒドロキシエチルメタクリレート、グリシジルメタクリレートでのグラフトポリマー、
ＩＩＲ − 好ましくは０．５重量％〜１０重量％のイソプレン含有量を有する、イソブチレン／イソプレンコポリマー、
ＢＩＩＲ − 好ましくは０．１重量％〜１０重量％の臭素含有量を有する、臭素化イソブチレン／イソプレンコポリマー、
ＣＩＩＲ − 好ましくは０．１重量％〜１０重量％の塩素含有量を有する、塩素化イソブチレン／イソプレンコポリマー、
ＮＢＲ − 典型的には５重量％〜６０重量％、好ましくは１０重量％〜５０重量％のアクリロニトリル含有量を有する、ブタジエン／アクリロニトリルコポリマー、
ＨＮＢＲ − 二重結合の１００％以下が水素化されている、完全および部分水素化ＮＢＲゴム、
ＨＸＮＢＲ − カルボキシル化された部分および完全水素化ニトリルゴム、
ＥＰ（Ｄ）Ｍ − エチレン／プロピレン／（ジエン）コポリマー、
ＥＶＭ − エチレン−酢酸ビニル、
ならびにこれらのゴムの混合物
が含まれる。

本発明のシーリングコンパウンド中の天然および／または合成ゴム（Ｅ）の量は、シーリングゲルならびにさらなる天然および／または合成ゴム（Ｅ）の総量に基づいて典型的には１ｐｈｒ〜５０ｐｈｒ、好ましくは５ｐｈｒ〜４０ｐｈｒ、より好ましくは１０ｐｈｒ〜３０ｐｈｒである。

シーリングコンパウンド中のシーリングゲルならびにさらなる天然および／または合成ゴム（Ｅ）の総量は、１００ｐｈｒである。

本発明のシーリング混合物について、可塑剤（Ｆ）は、典型的には、７５ｐｈｒ未満の量で使用される。可塑剤は、ジエンエラストマーおよび樹脂からなるマトリックスを希釈し、特に低温条件下、典型的には０℃未満の温度でのシーリング混合物のシーリング効果が向上するために、それをより柔らかくかつよりしなやかにする。使用される可塑剤は、典型的には、−２０℃未満、好ましくは−４０℃未満のＴｇを有する。

好適な可塑剤は、芳香族または非芳香族のいずれかであり得る、任意の液体エラストマーまたは潤滑油およびエラストマーにおける、とりわけジエン含有エラストマーにおけるそれらの可塑化作用で知られる任意の液体物質である。４００〜９０，０００ｇ／モルのＭｎを有する液体エラストマーが特に好適である。潤滑油の例は、水素化または非水素化形態の、低いまたは高い粘度を有するパラフィン系油、ナフテン系油、芳香族またはＤＡＥ（蒸留芳香族抽出物（Ｄｉｓｔｉｌｌｅｄ Ａｒｏｍａｔｉｃ Ｅｘｔｒａｃｔｓ））油、ＭＥＳ（中度抽出溶媒和物（Ｍｅｄｉｕｍ Ｅｘｔｒａｃｔｅｄ Ｓｏｌｖａｔｅｓ））油、ＴＤＡＥ（処理留出物芳香族抽出物（Ｔｒｅａｔｅｄ Ｄｉｓｔｉｌｌａｔｅ Ａｒｏｍａｔａｉｃ Ｅｘｔｒａｃｔｓ）油、鉱油、植物油（およびそれらのオリゴマー、例えばパーム油、菜種油、大豆油またはヒマワリ油）ならびに述べられた油の混合物である。

ポリブテンをベースとする油、とりわけポリイソブチレン（ＰＩＢ）ベースの油ならびにエーテル、エステル、ホスフェートおよびスルホネートベースの可塑剤も好適であり、エステルおよびホスフェートも好ましい。好ましいホスフェート可塑剤は、１２〜３０の炭素原子を有するもの、例えばトリオクチルホスフェートである。好ましいエステル可塑剤は、トリメリテート、ピロメリテート、フタレート、１，２−シクロヘキサンジカルボキシレ−ト、アジペート、アゼレート、セバケート、グリセロールトリエステルおよびその混合物からなる群からの物質である。合成または天然形態で（例えば、ヒマワリ油または菜種油の場合）、好ましく使用される脂肪酸は、５０重量％超、より好ましくは８０重量％超のオレイン酸を含有するものである。トリエステル中で、５０重量％超、より好ましくは８０重量％超の程度までの、主に不飽和Ｃ_１８脂肪酸、例えばオレイン酸、リノール酸、リノレン酸およびその混合物からなるグリセロールトリエステルが好ましい。そのようなトリエステルは、オレイン酸の高い含有量を有し、タイヤトレッドに使用されるゴム混合物のための可塑剤として、文献、例えば米国特許出願公開第Ａ−２００４／０１２７６１７号明細書に記載されている。

液体エラストマーの場合と異なり、液体可塑剤の数平均分子量（Ｍｎ）は、好ましくは、（ＧＰＣによって測定される）４００〜２５，０００ｇ／モルの範囲、さらにより好ましくは８００〜１０，０００ｇ／モルの範囲である。

要約すれば、液体エラストマー、ポリオレフィン油、ナフテン油、パラフィン油、ＤＡＥ油、ＭＥＳ油、ＴＤＡＥ油、鉱油、植物油、エーテル、エステル、ホスフェート、スルホネートからなる可塑剤および記載されたものの混合物の群からの液体可塑剤を使用することが好ましい。

本発明のシーリングコンパウンド中の可塑剤（Ｆ）の量は、シーリングゲルならびにさらなる天然および／または合成ゴム（Ｅ）の総量に基づいて典型的には７５ｐｈｒ未満、好ましくは１０ｐｈｒ〜７０ｐｈｒ、より好ましくは１５ｐｈｒ〜６５ｐｈｒである。

本発明の上記シーリングコンパウンドは、任意選択的に、追加の充填材（Ｇ）を含有し得る。追加の充填剤（Ｇ）は、典型的に、ジエンゴムゲルならびにさらなる天然および／または合成ゴム（Ｅ）の総量に基づいて１ｐｈｒ〜５０ｐｈｒの量、好ましくは１ｐｈｒ〜３０ｐｈｒの量、より好ましくは１ｐｈｒ〜２０ｐｈｒの量で本発明のシーリングコンパウンド中に存在する。

充填材は、強化充填材（典型的には、５００ｎｍ未満、とりわけ２０ｎｍ〜２００ｎｍの範囲の平均サイズを有する粒子）および非強化または不活性充填材（典型的には、１μ超、例えば２μｍ〜２００μｍの範囲の平均サイズを有する粒子）を両方とも意味すると本発明では理解される。強化および非強化充填材は、シーリングコンパウンドにおける粘着性を向上させることを意図する。これらには以下が含まれる。
− 本発明のシーリングコンパウンドに使用されるカーボンブラックであって、適切には、タイヤ製造に使用されるもの、例えばＡＳＴＭ標準３００、６００、７００または９００に従ったカーボンブラック（Ｎ３２６、Ｎ３３０、Ｎ３４７、Ｎ３７５、Ｎ６８３、Ｎ７７２またはＮ９９０）および典型的にはサーマルブラック法、ファーネスブラック法またはガスブラック法によって製造され、（ＩＳＯ ６８１０標準に記載されるようにＣＴＡＢの吸収によって測定される）２０ｍ^２／ｇ〜２００ｍ^２／ｇのＢＥＴ表面積を有するもの、例えばＳＡＦ、ＩＳＡＦ、ＩＩＳＡＦ、ＨＡＦ、ＦＥＦまたはＧＰＦカーボンブラックであるもの。あるいは、２０ｍ^２／ｇ未満の表面積を有するカーボンブラックを使用することも可能である。
− ５〜１０００、好ましくは３０ｍ^２／ｇ〜４００ｍ^２／ｇの比表面積（ＩＳＯ ５７９４／１標準によって測定されるＢＥＴ表面積）を有し、かつ５〜４００ｎｍの一次粒子サイズを有する、例えば、シリケートの溶液の沈澱またはハロゲン化ケイ素の火炎加水分解によって製造される微粉化シリカ。シリカは、任意選択的にまた、Ａｌ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｂａ、ＺｎおよびＴｉの酸化物などの他の金属酸化物との混合酸化物の形態であり得る。
− ２０ｍ^２／ｇ〜４００ｍ^２／ｇの（ＩＳＯ ５７９４／１標準によって測定される）ＢＥＴ表面積および１０ｎｍ〜４００ｎｍの一次粒子径を有する、アルミニウムシリケート、アルカリ土類金属シリケート、例えばマグネシウムシリケートまたはカルシウムシリケートなどの合成シリケート。
− カオリンおよび他の天然に存在するシリカなどの天然シリケート。
− 酸化亜鉛、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、酸化アルミニウムなどの金属酸化物。
− 炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、炭酸亜鉛などの金属炭酸塩。
− 硫酸カルシウム、硫酸バリウムなどの金属硫酸塩。
− 水酸化アルミニウムおよび水酸化マグネシウムなどの金属水酸化物。
− 顔料などの着色性充填材または着色充填材。
− ５ｎｍ〜１０００ｎｍの粒度を有するポリクロロプレン、ＮＢＲおよび／またはポリブタジエンをベースとするゴムゲル。

述べられた充填材は、単独でまたは混合物で使用することができる。

本発明によるシーリングコンパウンドで使用するために適切な発泡剤（Ｋ）としては、例えば、加熱時に分解し、かつ窒素ガスを放出して、多孔性発泡体構造を形成する窒素放出発泡剤であるブローイング剤、圧力下でシーリング組成物中に分散された不活性ガス（例えば、Ｎ_２、ＣＯ_２）、中空球、例えば中空ガラス球または膨張可能なマイクロバルーンが含まれる。

最も好ましい発泡剤（Ｋ）は、本発明において上記された中空ガラス球であり得る中空ミクロスフェア、またはポリ塩化ビニリデンコポリマーもしくはアクリロニトリルコポリマーをベースとする膨張可能もしくはむしろ膨張した中空プラスチックミクロスフェアである。

述べられた発泡剤は、単独でまたは混合物で使用することができる。

発泡剤（Ｋ）は、ジエンゴムゲルならびにさらなる天然および／または合成ゴム（Ｅ）の総量に基づいて典型的には１ｐｈｒ〜５０ｐｈｒの量、好ましくは１ｐｈｒ〜４０ｐｈｒの量、より好ましくは１．５ｐｈｒ〜３０ｐｈｒの量で本発明のシーリングコンパウンド中に存在する。

本発明のシーリングコンパウンドは、ゴム混合物に典型的に使用されるさらなるゴム補助剤、例えば１つまたは複数のさらなる架橋剤、加硫促進剤、熱安定剤、光安定剤、オゾン安定剤、加工助剤、増量剤、有機酸または加硫遅延剤を任意選択的に含有し得る。

ゴム補助剤は、個々にまたは混合物で使用することができる。

ゴム補助剤は、他の要因の中でも最終用途によって導かれる標準的な量で使用される。標準的な量は、例えば、０．１ｐｈｒ〜５０ｐｈｒの量である。

好ましい実施形態では、本発明のシーリングコンパウンドは、それぞれ場合にシーリングゲルならびにさらなる天然および／または合成ゴム（Ｅ）に基づいて、
・０．５ｐｈｒ〜２０ｐｈｒ、好ましくは１ｐｈｒ〜１０ｐｈｒ、より好ましくは１ｐｈｒ〜５ｐｈｒの少なくとも１つの老化安定剤（Ｄ）、
・７５ｐｈｒ未満、好ましくは１０ｐｈｒ〜７０ｐｈｒ、より好ましくは１５ｐｈｒ〜６５ｐｈｒの少なくとも１つの可塑剤（Ｆ）、
・任意選択的に１ｐｈｒ〜５０ｐｈｒ、好ましくは１ｐｈｒ〜３０ｐｈｒ、より好ましくは１ｐｈｒ〜２０ｐｈｒの少なくとも１つの充填材（Ｇ）、
・任意選択的に１ｐｈｒ〜５０ｐｈｒ、好ましくは１ｐｈｒ〜４０ｐｈｒ、より好ましくは１．５ｐｈｒ〜３０ｐｈｒの少なくとも１つの発泡剤（Ｋ）
をさらに含み得る。

１つの好ましい実施形態において、シーリングコンパウンドは、シーリングゲルならびにさらなる天然および／または合成ゴム（Ｅ）の総量に基づいて１ｐｈｒ〜５０ｐｈｒの量、好ましくは１ｐｈｒ〜４０ｐｈｒの量、より好ましくは１．５ｐｈｒ〜３０ｐｈｒの量で発泡剤（Ｋ）を含む。

本発明の発泡シーリングコンパウンドは、好ましくは、本明細書で以下に記載される好ましい特性の少なくとも１つを有する。

本発明の発泡シーリングコンパウンドは、典型的には、５ＭＵ〜５０ＭＵ以下、好ましくは８ＭＵ〜４０ＭＵ以下のムーニー粘度（１００℃でのＭＬ１＋４）を有する。ムーニー粘度は、標準ＡＳＴＭ Ｄ１６４６（１９９９）によって測定され、高温での試料のトルクの尺度となる。シーリングコンパウンドをあらかじめカレンダーにかけることが有用であることが分かった。このために、シーリングコンパウンドは、圧延シートを得るためにＴ≦６０℃のローラー温度においてローラーで処理される。打ち抜かれた円筒形試料が加熱チャンバーへ入れられ、所望の温度に加熱される。１分の予熱時間後、ローターが一定の２回転／分で回転し、トルクは４分後に測定される。測定されたムーニー粘度（ＭＬ １＋４）は、「ムーニー単位」（ＭＵ、１００ＭＵ＝８．３Ｎｍ）によるものである。

本発明の発泡シーリングコンパウンドは、典型的に、０．００１〜０．９３５ｇ／ｍＬ、より好ましくは０．１〜０．９３２ｇ／ｍＬの密度を有する。

本発明による発泡シーリングコンパウンドの２０℃におけるｔａｎ δ_ｆは、Ｏｂｅｒｓｔ測定方法によって測定された場合に０．００３より大きく、好ましくは０．００５を上回り、特に好ましくは０．０１０を上回る。

シーリングコンパウンドは、タイヤの転がり抵抗に最小限の影響を及ぼすべきである。このために、転がり抵抗指標として業界で確立されている、６０℃での損失係数ｔａｎ δが測定パラメータとして用いられ、これは、レオメーターを用いた動的機械分析（ＤＭＡ）によって測定される。この測定から、温度依存性の貯蔵弾性率および損失弾性率Ｇ’およびＧ’’が得られる。温度依存性ｔａｎ δ値は、損失弾性率対貯蔵弾性率の商から計算される。本発明のシーリングコンパウンドについての６０℃および１０Ｈｚでのｔａｎ δ値は、典型的には０．３５未満、好ましくは０．３０未満、より好ましくは０．２５未満である。

本発明は、シーリングコンパウンドを製造する方法にさらに関する。この場合、本発明のシーリングゲルは、ジエンゴムゲル（Ａ）および（Ｂ）、または（Ａ）および／もしくは（Ｂ）のラテックスをゲル（Ｈ）と混合すること、ならびに混合物を共処理することによっても製造することができる。シーリングコンパウンドの構成成分は、ジエンゴムゲル／シーリングゲルラテックスを天然ゴムおよび／または合成ゴムのラテックスと混合することにより、ならびにさらにシーリングコンパウンド構成成分を好ましくはその懸濁液の形態で混合し、それらを一緒に処理することにより同様に製造することができる。このために、本発明のシーリングコンパウンドは、マスターバッチで製造することができる。少なくとも１つのシーリングゲルおよび少なくとも１つの樹脂（Ｃ）からなる本発明のシーリングコンパウンドは、様々な方法で製造することができる。例えば、固体または液体の個々の成分を混合することが可能である。本目的に好適な装置の例は、ローラー、内部ミキサーまたは混合押出機である。第１のステップにおいて、シーリングゲルが、樹脂の軟化温度を超える温度（第１の混合温度）で少なくとも１つの樹脂（Ｃ）と混合される。この温度がミキサーの目標温度ではなく、混合物の実際の温度であることがここで指摘されるべきである。

様々な添加剤、例えば安定剤、顔料、老化安定剤などをマスターバッチに添加することは任意選択的に可能である。マスターバッチは、均質な混合物を得ることができるような配合系、例えばパドルミキサー、オープン２ロールミル、押出機またはシーリングコンパウンドの様々な成分を十分混合し、混練することができる任意の他の混合系で製造することができる。高い剪断を混合物へ導入することができる一定のスクリューらせん付きのまたはなしのスクリュー押出機を用いることが好ましい。

樹脂（Ｃ）は、固体であるシーリングゲルへの添加前の初期段階において固体であっても液体であり得る。混合中の樹脂（Ｃ）とシーリングゲルとのブレンディングにおいて、より良好な混合を得るために液体形態の樹脂が好ましい。これは、軟化温度を超えて樹脂を加熱することによって達成される。使用される樹脂に応じて、混合温度は、典型的には７０℃超、好ましくは８０℃超、例えば１００℃〜１５０℃である。好ましくは、樹脂（Ｃ）は、酸素を排除した液体樹脂の注入の形態で圧力下においてミキサーへ計量供給される。このステップは、第１の混合温度での混合と組み合わせることができる。

さらなる処理ステップは、好ましくは、樹脂（Ｃ）の軟化温度未満の温度、例えば５０℃（第２の混合温度）で達成される。

スクリュー押出機でのマスターバッチとしてのシーリングコンパウンドの製造の一例は、次の通りである：混合物構成成分のための第１の計量供給添加と、液化樹脂（Ｃ）のための第２の計量供給添加（定量供給ポンプ）とを有する一軸スクリュー押出機が用いられる。混合は、スクリューを回転させることによって達成され、混合物成分は高い剪断を体験する。混合物は、次に、チョッパー工具付きホモジナイザーに移動する。このゾーンの下流で、マスターバッチは、単純押出ヘッドを通って所望の形状で最終的に押し出される。得られたシーリング混合物は、例えば、２つのシリコーン被覆フィルム間に詰め込まれ、冷却され、直ちに使える。押出物は、このステップで必要な場合、さらなる混合物成分（顔料、充填材など）を計量供給することができるように、あらかじめツインローラー系に導くこともできる。計量供給添加は連続的であり得る。ロール温度は、好ましくは、１００℃未満である。シーリング混合物は同様に詰め込まれる。例えば、シーリングコンパウンドのロールへの付着の結果として工具の汚染／汚れのリスクをもたらすことなく、このシーリング混合物を工業条件下で製造することが可能である。

タイヤへのシーリング層の適用は、タイヤの加硫に続き得る。シーリング層を適用する典型的な方法は、例えば、米国特許第Ａ−５，２９５，５２５号明細書に記載されている。ジエンゴムゲルをベースとするシーリングコンパウンドは、例えば、加硫にかけられる必要なしに連続法でタイヤライニングに適用され得る。シーリングコンパウンドは、例えば、タイヤの内側上にシーリング層またはストリップとして押し出され得る。代わりの実施形態では、シーリングコンパウンドは、その後、タイヤの内側に結合させられるストリップとして処理され得る。

さらなる代わりの実施形態では、シーリングコンパウンドは、例えば、タイヤ内側上へ吹き付けられる溶剤セメントとして調製することができる。ラミネートとしての適用のさらなる代わりの態様は、米国特許第Ａ−４，９１３，２０９号明細書に記載されている。

本発明は、したがって、とりわけ接着および粘着特性を向上させるための、シーリングコンパウンドにおけるシーリングゲルの使用に関する。

本発明は、タイヤ、好ましくは空気式自動車タイヤのインナーライナーのシーリング層としてのシーリングゲル含有シーリングコンパウンドの使用にさらに関する。

本発明は、したがって、本発明のシーリングゲル含有シーリングコンパウンドを含む空気式自動車タイヤをさらに提供する。

本発明は、中空体および膜のシールのためのシーリングコンパウンドにおけるシーリングゲルの使用にも関する。

本発明の利点は、とりわけ、本シーリングコンパウンドの優れた粘着および接着特性ならびに低い転がり抵抗にある。

以下の実施例は、本発明を説明するが、それを限定しない。

以下の実施例において以下の物質を使用する。

試験方法：
ジエンゴムゲルおよびシーリングゲルの特性評価
転化率の測定：低温乳化重合の転化率は、ラテックス液の固形分から計算する。ラテックス中の固形分の測定は、ハロゲン水分計（Ｍｅｔｔｌｅｒ Ｔｏｌｅｄｏ，Ｈａｌｏｇｅｎ Ｍｏｉｓｔｕｒｅ Ａｎａｌｙｚｅｒ ＨＧ６３）によって達成する。このために、アルミニウムパン（Ｍｅｔｔｌｅｒ、物品番号１３８６５）を試料ホルダー中へ挿入し、風袋の重さを測定する。次に、ＨＡＦ１ガラス繊維フィルター（Ｍｅｔｔｌｅｒ、物品番号２１４４６４）を最上部上に置き、測定を開始する。典型的には、ガラス繊維フィルターは、貯蔵の過程で約０．５％空気湿度を吸収する。その後、乾燥ガラス繊維フィルター付きのアルミニウムパンを試料ホルダー中へ挿入し、天秤を風袋引きする。約１〜１．５ｇのラテックスを秤量し、ガラス繊維フィルターによる液体の完全な吸収を可能にするために最大面積にわたって分配する。次に測定を開始する。試料の減量が５０秒当たり１ｍｇ未満であるとき、測定を終了し、固形分を記録する。ラテックスの測定固形分および重合終了時の理論固形分を用いて乳化重合の転化率を計算する。

ゲル含有量の測定：トルエンに不溶性の画分は、２３℃においてトルエン中で測定する。これは、２５０ｍｇのジエンゴムゲルを２３℃で２４時間かき混ぜながら２０ｍｌのトルエン中で膨潤させることによって行う。２０，０００ｒｐｍでの遠心分離後、不溶性画分を取り出し、乾燥させる。ゲル含有量は、乾燥残渣および出発重量の商から計算し、パーセント単位で報告する。

ガラス転移温度：ジエンゴムゲルのガラス転移温度（Ｔｇ）およびガラス転移温度の幅（ΔＴｇ）は、２００３ Ｐｅｒｋｉｎ Ｅｌｍｅｒ ＤＳＣ−７熱量計で示差熱分析（ＤＴＡ、示差走査熱量測定法（ＤＳＣ））によって測定する。ＴｇおよびΔＴｇの測定のために、２つの冷却／加熱サイクルを行う。ＴｇおよびΔＴｇは、第２の加熱サイクルで測定する。測定のために、１０ｍｇ〜１２ｍｇのジエンゴムゲルをＰｅｒｋｉｎ Ｅｌｍｅｒ製のＤＳＣ試料ホルダー（標準アルミニウムパン）において使用する。第１のＤＳＣサイクルは、まず試料を液体窒素で−１００℃に冷却し、次に２０Ｋ／分の速度で＋１５０℃までそれを加熱することによって行う。第２のＤＳＣサイクルは、＋１５０℃の試料温度が達成されると直ちに試料の即時冷却によって開始する。冷却を約３２０Ｋ／分の速度で達成する。第２の加熱サイクルで、試料を第１のサイクルでのように再度＋１５０℃まで加熱する。第２のサイクルでの加熱速度は再び２０Ｋ／分である。ＴｇおよびΔＴｇは、第２の加熱操作のＤＳＣ曲線のグラフから求める。このために、３つの直線をＤＳＣ曲線に適用する。第１の直線は、Ｔｇよりも下のＤＳＣ曲線の部分に、第２の直線は、Ｔｇを通過するターニングポイントを有する曲線部に、および第３の直線は、Ｔｇよりも上のＤＳＣ曲線の曲線部に適用される。このようにして、２点の交差点を有する３つの直線が得られる。交差点の各点は、特性温度によって特徴付けられる。ガラス転移温度Ｔｇは、これらの２つの温度の平均として得られ、ガラス転移温度の幅ΔＴｇは、２つの温度間の差から得られる。

膨潤係数を測定するために、２５０ｍｇのジエンゴムゲルを２３℃で２４時間、２５ｍｌのトルエン中でかき混ぜ下において膨潤させる。ゲルを２０，０００ｒｐｍで遠心分離し、秤量し、次に７０℃で一定重量まで乾燥させ、再度秤量する。膨潤係数は、次の通りに計算される：
Ｑｉ＝ゲルの湿潤重量／ゲルの乾燥重量。

ジエンゴムゲルおよびシーリングゲルのムーニー粘度は、１９９９ Ａｌｐｈａ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ ＭＶ ２０００ Ｍｏｏｎｅｙ粘度計（製造業者製造番号：２５ＡＩＨ２７５３）を用いて標準ＡＳＴＭ Ｄ１６４６（１９９９）によって測定し、高温での試料のトルクの尺度となる。ジエンゴムゲルまたはシーリングゲルをあらかじめカレンダーにかけることが有用であることが分かった。このために、ジエンゴムゲルまたはシーリングゲルをＴ≦６０℃のローラー温度においてローラーで処理して圧延シートを得る。ローラーギャップは１ｍｍ〜３ｍｍで変えられ、摩擦は−１０％であり、１分当たりのローラー回転数は７〜８ｒｐｍである。測定は、次の通りに行う：打ち抜かれた円筒形試料を加熱チャンバーへ入れ、所望の温度（ここでは１００℃）に加熱する。１分の予熱時間後、（サイズＬの）ローターが一定の２回転／分で回転し、トルクは４分後に測定される。測定されたムーニー粘度（ＭＬ １＋４）は、「ムーニー単位」（ＭＵ、１００ＭＵ＝８．３Ｎｍ）によるものである。

シーリングコンパウンドの特性評価
転がり抵抗の指標としての６０℃での損失係数ｔａｎ δの測定は、標準ＤＩＮ−ＩＳＯ ６７２１−１および６７２１−２に基づいて達成する。転がり抵抗の指標としての損失係数の測定のためのシーリングコンパウンドの調製は、次の通りに行う：シーリングコンパウンドをＴ≧６０℃のローラー温度でのローラーで処理して圧延シートを得る。シートを、その後、０．５ｍｍのロールギャップに通し、それは３．５ｍｍ以下の厚さを有するシートをもたらす。サイズ１０ｃｍ×１０ｃｍの試料をこのシートから採取し、１２０バールの圧力およびＴ≧１０５℃の温度で１０分間１０ｃｍ××１０ｃｍ×０．１ｃｍの金型でプレスする。１０分以内に室温に冷却した後、８ｍｍの直径を有する丸い試料を、動的機械測定のためにプレスされた材料から打ち抜く。この試料を２つのプレート間に固定する。温度ラン前に、タイムランを１００℃および２Ｎの初期力で１０分の期間にわたり行う。その後、温度ランを１０Ｈｚの一定周波数および３Ｋ／分の加熱速度で−１００℃〜１７０℃の範囲において２Ｎの初期力および２％の最大変形で行う。

シーリングコンパウンドの密度は、ＤＩＮ５３４７９に従って水密度測定（ｈｙｄｒｏｄｅｎｓｉｔｏｍｅｔｒｙ）によって測定される。アルキメデスの原理に基づき、試料の重量を空気および水中で測定し、かつ試料の密度を算出する。

シーリングコンパウンドの音響減衰特性は、ＤＩＮ ５３４４０、パート３、方法ＢによるＤｒ．Ｏｂｅｒｓｔ測定によって分析される（ＤＩＮ ＥＮ ＩＳＯ ６７２１−３−Ｐｌａｓｔｉｃｓ−Ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ ｏｆ ｄｙｎａｍｉｃ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ−Ｐａｒｔ ３：Ｆｌｅｘｕｒａｌ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ；ｒｅｓｏｎａｎｃｅ−ｃｕｒｖｅ，Ｄｅｃｅｍｂｅｒ １９９６）。

キャリア材料、この場合にはスチールストリップ上に堆積させた減衰コーティングの温度依存性の損失係数および平均複合曲げ弾性率が決定される。

試験は、振動結節点で微細繊維によって水平に吊された長方形試験片に関して行う（方法Ｂ）。装置は、検体を吊すためのデバイス、検体を強制曲げ振動まで励起するための、および試料の速度振幅だけでなく周波数も測定するための電子デバイス（周波数発生器および記録装置）からなる。振動の励起および検出のために２つの電磁変換器を試料の末端付近に置く。

試料は、シーリングコンパウンドでコートされたスチールストリップからなる。シーリングコンパウンドを１０５℃および１２０バールで１０分間５ｍｍの厚さにプレスし、１２時間の期間にわたって圧力下で室温に冷却する。１５ｃｍ×１ｃｍのエッジ長さにカットされた、プレスされたシーリングコンパウンドを、アセトンであらかじめ清浄にされた寸法１５ｃｍ×１ｃｍ×０．１ｃｍ）のスチールストリップ上に配置する。

試料を、接触なしに試料の一面上で試料の曲げ振動を励起する測定装置に入れる（典型的な周波数範囲：１０Ｈｚ〜１０００Ｈｚ）。試料の振動の結果として生じる状態を測定する。ＦＦＴ分析装置を用いて共振曲線を計算することができる。共振曲線は、試料の両端間のスペクトル伝達関数を表す。

スチールストリップ上に堆積された減衰コーティングの曲げ損失係数は、

になる。ここで、
− ｆ_ｒ，ｉは、Ｈｚ単位での測定された伝達関数の第ｉ最大値であり、
− Δｆ_ｉは、Ｈｚ単位でのバンド幅である（第ｉ共振周波数ｆ_ｒ，ｉの両側上の周波数の差に相当し、ここで、伝達関数の振幅は、第ｉ最大値での振幅よりも３ｄＢ小さい）。

試料を曲げ振動の結節点で２つのストリング上に吊す。試料の末端までの振動の第ｉ結節点の距離

は、試料の全長に依存する。この研究中のｌ＝１５０ｍｍの試料長さについて、試料末端までの基本的な共振周波数の第１の結節点の距離は、Ｌ_１＝３３．６ｍｍである。

複雑な曲げ弾性率は、減衰コーティングおよびスチールストリップからなる試料の平均密度（ρ）を用いることによって求める。曲げ貯蔵弾性率は、

で与えられる。

曲げ損失弾性率は、

として定義され、ここで、
− ｈは、試料の厚さであり、
− −ｋ_ｉ ^２は、測定方法に応じた定数であり、方法Ｂについて、ｋ_ｉ ^２＝２２．４である。

試料、支持デバイスおよび電磁変換器を２０℃の温度制御室に入れる。対照測定は、いかなるコーティングもなしのスチールストリップを用いてのみ行う。

気候室を含む測定セットアップのために用いられるデバイスは、１試料当たり２４ビットのＳＩＮＵＳ Ｍｅｓｓｔｅｃｈｎｉｋ ＧｍｂＨ製の４チャンネルデータ取得ユニットＡｐｏｌｌｏ Ｐｌｕｓ、ＩＥＣ ６１６７２ １に従ったクラス１騒音計、ＩＥＣ ６１２６０に従ったクラス０の１／３オクターブ、ＳＩＮＵＳ Ｍｅｓｓｔｅｃｈｎｉｋ ＧｍｂＨ製の解析ソフトウェアＳＡＭＵＲＡＩ、バージョン２．６、増幅器Ａｐａｒｔ−ＡｕｄｉｏＭＢ−１５０、気候室Ｍｙｔｒｏｎ ＷＢ １２０ Ｋであった。

ジエンゴムゲルおよびシーリングゲルの製造および特徴決定
本発明の冷重合ジエンゴムゲル（Ａ）および（Ｂ）の製造に関して説明し、ジエンゴムゲルＡおよびＢをさらなる実施例において使用した。

ジエンゴムゲルＡおよびＢは、モノマーとして１，３−ブタジエン（ＢＤＮ）およびスチレン（ＳＴ）を使用し、かつ架橋剤としてトリメチロールプロパントリメタクリレート（ＴＭＰＴＭＡ）および／またはジビニルベンゼン（ＤＶＢ）を使用して乳化重合によって製造される。ジエンゴムゲル（Ａ）および（Ｂ）の製造のために使用されるモノマーおよび不可欠な配合物成分を以下の表に要約する。

（ａ）ＳＢＲゴムの乳化重合および架橋
実施例ＡおよびＢ：
数字は、１００純度原料に関する。ジエンゴムゲルは、攪拌機系を有する２０リットルのオートクレーブで製造する。モノマー、架橋剤、乳化剤、表に明記される量（マイナス水性プレミックスおよび開始剤溶液の産生のために必要とされる水の量）の水を最初にオートクレーブに装入した。

反応混合物の温度を１０℃に調整した後、新たに製造した水性プレミックス溶液（４％濃度）を、開始剤を活性化するためにオートクレーブへ導入した。これらのプレミックス溶液は、１．１０ｇのエチレンジアミン四酢酸、０．８６ｇの硫酸鉄（ＩＩ）＊７Ｈ_２Ｏ（結晶水なしで計算される）および２．０７ｇのＲｏｎｇａｌｉｔ（登録商標）Ｃ（ナトリウムホルムアルデヒドスルホキシル酸ナトリウム２水和物、結晶水なしで計算される）からなった。最初に溶液の半分を添加した。また、反応器中で調製された２００ｍｌの乳化剤溶液中で乳化された０．０５８重量％（再びモノマーすべての合計に基づく）のｐ−メンタンヒドロペルオキシド（Ａｋｚｏ−Ｄｅｇｕｓｓａ製のＴｒｉｇｏｎｏｘ（登録商標）ＮＴ ５０）を、開始のために反応器へ計量供給した。３０％転化率の達成時、残りの５０％のプレミックス溶液を計量供給した。

温度は、クーラント容積および１０±０．５℃でクーラント温度を調整することによって重合中に制御した。

８５％超（典型的には９０％〜１００％）の重合転化率を達成すると、２．３５ｇのジエチルヒドロキルアミンの水溶液を添加することによって重合を停止させた。揮発性構成成分をラテックスから除去するために、ラテックスをスチームでストリッピングした。

（ｂ）ジエンゴムゲルのワークアップ
ジエンゴムゲルの沈澱は、次の通りに行った：最初に、溶解機攪拌機を備えた１５リットルのステンレス鋼ポットに攪拌しながら３ｋｇのラテックスを装入し、６０℃に加熱した。次に１ｋｇの２０％ＮａＣｌ溶液（３３３ｇ／ｋｇのラテックス）を添加し、非常に細かい凝固物を形成した。その後、懸濁液を７５℃に加熱し、２５％リン酸をゆっくり滴加した。この過程では、さもなければ凝固物が大きい球へ容易にこう着するため、溶解機攪拌機は最大攪拌機スピード（１５００ｒｐｍ）で動作することが重要であった。中性ｐＨ範囲で懸濁液は泡を形成し、泡は酸性範囲で完全に消失した。沈澱が完了し、セラムは無色であり、透明であった。

次に、凝固物を、２００μｍクロスを通して濾過し、次に脱塩水で中性まで洗浄した。２回の洗浄サイクルがこの目的のために十分であった。

その後、ポリマーを５５℃の真空乾燥キャビネット中で０．５％以下の残存含水率まで乾燥させた。

上に記載された方法によって測定された分析データを下の表２に再現する。

８５％超の転化率での、表２に示される低温重合ＳＢＲゴムゲル（Ａ）および（Ｂ）は、７５％超のゲル含有量および７５ＭＵ超のムーニー粘度（ＭＬ１＋４＠１００℃）を有する。

本発明の冷重合ＳＢＲゴムゲルは、微細構造に関して本発明によるものではない熱重合ＳＢＲゴムゲルと異なる。本発明の重合ＳＢＲゴムゲルＡおよびＢの微細構造を以下の表３に要約する。測定は、１９９９ Ｔｈｅｒｍｏ Ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｃ Ｎｉｃｏｌｅｔ ＦＴＩＲ Ｎｅｘｕｓ測定器上で実行した。

本発明の重合ジエンゴムゲル（Ａ）および（Ｂ）は、組み込まれた１，３−ブタジエンに基づいて８重量％〜１７重量％の割合のシス−１，４−ブタジエン単位、５９重量％〜７５重量％の割合のトランス−１，４−ブタジエン単位および１７重量％〜２１重量％の割合の１，２−ビニルブタジエン単位を有する。

本発明のシーリングゲルＭの製造および特性評価。
シーリングゲルは、０４／２０１３に製作されたＣｏｌｌｉｎ Ｗ １５０ ＧロールミルでＡ１およびＢ１をベースとして製造した。混合操作中のロール温度は６０℃以下であった。ローラーギャップは１ｍｍ〜３ｍｍで変えられ、摩擦は−１０％であり、１分当たりのローラー回転数は７ｒｐｍ〜８ｒｐｍであった。

本発明のシーリングゲル（Ｍ）の組成を下の表４に明記する。ムーニー粘度の測定値は、Ａｌｐｈａ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ ＭＶ ２０００ Ｍｏｏｎｅｙ粘度計を使用して、圧延シートを用いて上に記載された方法によって測定した。個々の成分の量は、重量％単位で報告する。ジエンゴムゲルの組成を変えることにより、シーリングゲルのムーニー粘度を制御することが可能である。

本発明に従わないシーリングコンパウンドＶＶＩおよび本発明のシーリングコンパウンドＶ１〜Ｖ５の製造および特性評価。
シーリングコンパウンドは、０４／２０１３に製作されたＣｏｌｌｉｎ Ｗ １５０ Ｇロールミルで製造した。混合操作中のロール温度は９０℃であった。ローラーギャップは１ｍｍ〜３ｍｍで変えられ、摩擦は−１０％であり、１分当たりのローラー回転数は７ｒｐｍ〜８ｒｐｍ毎分であった。

本発明のシーリングコンパウンドＶ１およびＶ２の製造のために、まず、ジエンゴムゲルＡおよびＢを、それぞれ上に記載されたようなロール上で均質に混ぜ合わせてシーリングゲルＭを得た。その後、ゴム（Ｅ）を各場合に添加し、十分に分散させた。その後、樹脂（Ｃ）、引き続き老化安定剤（Ｄ）、顔料（Ｇ）および最後に可塑剤（Ｆ）を少量ずつ徐々に添加した。混合物が目視で均質であるように見えるようになるまで回転を継続した。コンパウンドを６０℃まで冷却し、発泡剤（Ｋ）を添加し、混合物が目視で均質であるように見えるようになるまで混合した。次いで、シーリングコンパウンドを１０５℃で１０分間膨張させ、発泡シーリングコンパウンドが得られた。

本発明のシーリングコンパウンドＶ３およびＶ４の製造のために、ジエンゴムゲルＡおよびＢを最初にそれぞれ上記ロール上で一緒に均質に混合し、シーリングゲルＭを得た。その後、それぞれの場合にゴム（Ｅ）を添加し、かつ十分に分散させた。その後、樹脂（Ｃ）を少量ずつ徐々に添加し、続いて老化安定剤（Ｄ）、顔料（Ｇ）、発泡剤（Ｋ）および最後に可塑剤（Ｆ）を添加した。混合物が目視で均質であるように見えるようになるまで回転を継続した。

本発明のシーリングコンパウンドＶ５の製造のために、ジエンゴムゲルＢをゴム（Ｅ）と混合した。その後、樹脂（Ｃ）を少量ずつ徐々に添加し、続いて老化安定剤（Ｄ）、顔料（Ｇ）、発泡剤（Ｋ）および最後に可塑剤（Ｆ）を添加した。混合物が目視で均質であるように見えるようになるまで回転を継続した。

本発明に従わないシーリングコンパウンドＶＶ１のおよび本発明のシーリングコンパウンドＶ１〜Ｖ５の組成およびそれらの量を表５に明記する。個々の成分の量は、ｐｈｒ単位で報告する。

コンパウンドの音響減衰特性は、ＤＩＮ ５３４４０、パート３、方法ＢによるＤｒ．Ｏｂｅｒｓｔ測定によって分析される。

シーリングコンパウンドＶＶ１〜ＶＶ３およびＶ１〜Ｖ５の特徴決定について、以下の表７に要約される。

ＶＶ２は、ＣｏｎｔｉｎｅｎｔａｌからＣｏｎｔｉｎｅｎｔａｌ Ｐｒｅｍｉｕｍ Ｃｏｎｔａｃｔ ２タイヤの一部として入手可能なシーリング材料である。

ＶＶ３は、ＭｉｃｈｅｌｉｎからＭｉｃｈｅｌｉｎ Ｐｒｉｍａｃｙ ３ Ｓｅｌｆｓｅａｌタイヤの一部として入手可能なシーリング材料である。

ムーニー粘度は、Ａｌｐｈａ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ ＭＶ ２０００ Ｍｏｏｎｅｙ粘度計で上に記載された方法によって測定する。

ｔａｎ δ値は、ＴＡ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ製のＡＲＥＳ−Ｇ２レオメーターを用いて上に記載された方法によって測定する。

密度は、ＤＩＮ５３４７９に従って水密度測定によって決定される。

ＳＡＦＴ試験を用いた特定のシーリングコンパウンドの破損温度の測定は、特定のシーリングコンパウンドの２つの検体に関する二重測定で達成した。測定は、Ｍｅｍｍｅｒｔ ＵＦ １１０ Ｐｌｕｓ加熱キャビネット中においてＣｈｅｍＩｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ ＨＴ−８剪断試験装置で上に記載された方法によって行った。結果についての平均値を下の表８にまとめる。

本発明のシーリングコンパウンドが厚さ３ｍｍの膜としてタイヤライナーに適用され、かつ空気が２．５バールの空気圧を有するようにタイヤに空気が充填される場合、（直径５ｍｍまで）ハンマーで打ち込まれた爪が引き抜かれるとき、シーリングコンパウンドは、自己シーリング効果を有する。タイヤ中の空気圧は、最高１．０バールまで低下させることが可能であり、かつ少なくとも１週間一定である。

Claims (17)

1. 発泡シーリングコンパウンドであって、
   ４５ｐｈｒ〜１００ｐｈｒ、好ましくは６０ｐｈｒ〜１００ｐｈｒ、より好ましくは７０ｐｈｒ〜１００ｐｈｒの量のシーリングゲル、
   １０ｐｈｒ〜６０ｐｈｒ、好ましくは２０ｐｈｒ〜５０ｐｈｒ、より好ましくは２５ｐｈｒ〜４５ｐｈｒの量の樹脂（Ｃ）、
   １〜５０ｐｈｒ、好ましくは５ｐｈｒ〜４０ｐｈｒ、より好ましくは１０ｐｈｒ〜３０ｐｈｒの量の天然ゴムまたは合成ゴム（Ｅ）
   を含み、
   前記ｐｈｒは、それぞれの場合に前記シーリングコンパウンド中のシーリングゲルならびに前記天然および／または合成ゴム（Ｅ）の総量に基づくものであり、
   前記シーリングコンパウンドは、０．００１〜０．９３５ｇ／ｍＬ、より好ましくは０．１００〜０．９３２ｇ／ｍＬの密度を有し、
   前記シーリングゲルは、
   ｉ）少なくとも１つの架橋剤（Ｉ）の存在下での少なくとも１つの共役ジエンの乳化重合によって入手可能なジエンゴムゲル（Ａ）と、少なくとも１つの架橋剤（ＩＩ）の存在下での少なくとも１つの共役ジエンの乳化重合によって入手可能なジエンゴムゲル（Ｂ）とを含む混合物の形態であるか、または
   ｉｉ）少なくとも１つの架橋剤（Ｉ）の存在下および／または少なくとも１つの架橋剤（ＩＩ）の存在下での少なくとも１つの共役ジエンの乳化重合によって入手可能であり、
   架橋剤（Ｉ）は、好ましくは、エチレングリコール、プロパン−１，２−ジオール、ブタン−１，４−ジオール、ヘキサンジオール、２〜８つ、好ましくは２〜４つのオキシエチレン単位を有するポリエチレングリコール、ネオペンチルグリコール、ビスフェノールＡ、グリセロール、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール、脂肪族ジおよびポリオールの不飽和ポリエステルを有するソルビトールおよびその混合物のアクリレートおよびメタクリレートからなる群から選択される、より好ましくはプロパン−１，２−ジオール、ブタン−１，４−ジオール、ネオペンチルグリコール、ビスフェノールＡ、グリセロール、トリメチロールプロパンおよびペンタエリスリトールのアクリレートおよびメタクリレートからなる群から選択される、多価、好ましくは二価〜四価のＣ_２〜Ｃ_２０アルコールのアクリレートおよびメタクリレートであり、かつ架橋剤（Ｉ）は、最も好ましくは、トリメチロールプロパントリメタクリレート（ＴＭＰＴＭＡ）であり、および
   架橋剤（ＩＩ）は、好ましくは、ジイソプロぺニルベンゼン、ジビニルベンゼン（ＤＶＢ）、ジビニルエーテル、ジビニルスルホン、ジアリルフタレート、トリビニルベンゼン、トリアリルシアヌレート、トリアリルイソシアヌレート、１，２−ポリブタジエン、Ｎ，Ｎ’−ｍ−フェニレンマレイミド、トリレン−２，４−ビス（マレイミド）およびトリアリルトリメリテートならびにその混合物からなる群から選択される、より好ましくはジイソプロぺニルベンゼン、ジビニルベンゼンおよびトリビニルベンゼンからなる群から選択される、２つ以上のビニル、アリルもしくはイソプロペニル基または１つのマレイミド単位を有する化合物であり、かつ架橋剤（ＩＩ）は、最も好ましくは、ジビニルベンゼンである、発泡シーリングコンパウンド。
2. Ｏｂｅｒｓｔ測定方法によって測定された場合に０．００３より大きい、好ましくは０．００５を上回る、特に好ましくは０．０１０を上回る、２０℃におけるｔａｎ δ_ｆを有する、請求項１に記載の発泡シーリングコンパウンド。
3. １ｐｈｒ〜５０ｐｈｒの量、好ましくは１ｐｈｒ〜４０ｐｈｒの量、より好ましくは１．５ｐｈｒ〜３０ｐｈｒの量のブローイング剤をさらに含み、
   前記ブローイング剤は、中空ミクロスフェア、好ましくは中空ガラス球、フェノール樹脂をベースとするプラスチック中空球、セラミック中空球、中空ガラス球またはポリ塩化ビニリデンコポリマーもしくはアクリロニトリルコポリマーをベースとする膨張中空プラスチックミクロスフィアおよびその混合物を含む、請求項１または２に記載の発泡シーリングコンパウンド。
4. 前記シーリングゲルは、少なくとも１つの架橋剤（Ｉ）の存在下および同時に少なくとも１つの架橋剤（ＩＩ）の存在下での少なくとも１つの共役ジエンの乳化重合によって入手可能である、請求項１〜３のいずれか一項に記載の発泡シーリングコンパウンド。
5. さらなるモノマーは、前記少なくとも１つの共役ジエンの前記乳化重合で重合され、前記さらなるモノマーは、１，３−ブタジエン、ビニル芳香族化合物、好ましくはスチレン、２−メチルスチレン、３−メチルスチレン、４−メチルスチレン、α−メチルスチレン、２，４−ジメチルスチレン、２，４−ジイソプロピルスチレン、４−ｔｅｒｔ−ブチルスチレンまたはｔｅｒｔ−ブトキシスチレン、より好ましくはスチレン、アクリロニトリル、イソプレン、アクリル酸およびメタクリル酸のエステル、テトラフルオロエチレン、フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロペン、２−クロロブタジエン、２，３−ジクロロブタジエン、二重結合を含有するカルボン酸、好ましくはアクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸またはイタコン酸、二重結合を含有するヒドロキシル化合物、好ましくはヒドロキシエチルメタクリレート、ヒドロキシエチルアクリレートまたはヒドロキシブチルメタクリレート、アミン官能化（メタ）アクリレート、グリシジルメタクリレート、アクロレイン、Ｎ−ビニル−２−ピロリドン、Ｎ−アリル尿素、Ｎ−アリルチオ尿素、第二級アミノ（メタ）アクリレート、好ましくは２−ｔｅｒｔ−ブチルアミノエチルメタクリレートおよび２−ｔｅｒｔ−ブチルアミノエチルメタクリルアミドまたは２−、４−ビニルピリジンおよび１−ビニルイミダゾールなどのビニルヘテロ芳香族化合物である、請求項１〜４のいずれか一項に記載の発泡シーリングコンパウンド。
6. 前記少なくとも１つの共役ジエンは、１，３−ブタジエンであり、かつ前記さらなるモノマーは、スチレンであり、
   前記乳化重合は、５℃〜２０℃において実行される、請求項５に記載の発泡シーリングコンパウンド。
7. １，３−ブタジエンは、少なくとも１つの共役ジエンとして使用され、かつ前記シーリングゲルは、組み込まれる１，３−ブタジエンに基づいて８重量％〜１７重量％の割合のシス−１，４−ブタジエン単位、５９重量％〜７５重量％の割合のトランス−１，４−ブタジエン単位および１７重量％〜２１重量％の割合の１，２−ビニルブタジエン単位を有する、請求項１〜６のいずれか一項に記載の発泡シーリングコンパウンド。
8. 前記天然および／または合成ゴム（Ｅ）は、１，３−ブタジエン、イソプレン、２，３−ジメチル−１，３−ブタジエン、１，３−ペンタジエン、１，３−ヘキサジエン、３−ブチル−１，３−オクタジエン、２−フェニル−１，３−ブタジエンまたはその混合物を含む群、より好ましくは天然シス−１，４−ポリイソプレン、合成シス−１，４−ポリイソプレン、３，４−ポリイソプレン、ポリブタジエン、１，３−ブタジエン−アクリロニトリルコポリマーおよびその混合物を含む群からの共役ジオレフィンをベースとするコポリマーである、請求項１〜７のいずれか一項に記載の発泡シーリングコンパウンド。
9. ０．５ｐｈｒ〜２０ｐｈｒの量、好ましくは１ｐｈｒ〜１０ｐｈｒの量、より好ましくは１ｐｈｒ〜５ｐｈｒの量の老化安定剤（Ｄ）を含む、請求項１〜８のいずれか一項に記載の発泡シーリングコンパウンド。
10. ７５ｐｈｒ未満、好ましくは１０ｐｈｒ〜７０ｐｈｒ、より好ましくは１５ｐｈｒ〜６５ｐｈｒの量の可塑剤（Ｆ）を含む、請求項１〜９のいずれか一項に記載の発泡シーリングコンパウンド。
11. １ｐｈｒ〜５０ｐｈｒ、好ましくは１ｐｈｒ〜３０ｐｈｒ、より好ましくは１ｐｈｒ〜２０ｐｈｒの量の少なくとも１つの充填材（Ｇ）を含む、請求項１〜１０のいずれか一項に記載の発泡シーリングコンパウンド。
12. 請求項１〜１１のいずれか一項に記載の発泡シーリングコンパウンドを製造する方法であって、
    前記シーリングゲル、前記天然または合成ゴム（Ｅ）、前記樹脂（Ｃ）および発泡剤を混合するステップ
    を含む方法。
13. 混合装置において圧力下でシーリング組成物中に前記発泡剤を分散させるステップであって、それにより、ガスは、押出成形機を出ると膨張する、ステップをさらに含む、請求項１２に記載の発泡シーリングコンパウンドを製造する方法。
14. 前記シーリングゲルおよび前記天然または合成ゴム（Ｅ）は、そのラテックスの形態で混合される、請求項１２または１３に記載の発泡シーリングコンパウンドを製造する方法。
15. 接着および凝集特性を改善するための、請求項１〜１１のいずれか一項に記載の発泡シーリングコンパウンドの使用。
16. タイヤ、好ましくは空気式自動車タイヤのインナーライナー、中空体または膜のシーリング層としての、請求項１〜１１のいずれか一項に記載の発泡シーリングコンパウンドの使用。
17. 請求項１〜１１のいずれか一項に記載の発泡シーリングコンパウンドを有する空気式自動車タイヤ。