JP2020200497A - ラインパイプ用鋼板および鋼管 - Google Patents
ラインパイプ用鋼板および鋼管 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2020200497A JP2020200497A JP2019106968A JP2019106968A JP2020200497A JP 2020200497 A JP2020200497 A JP 2020200497A JP 2019106968 A JP2019106968 A JP 2019106968A JP 2019106968 A JP2019106968 A JP 2019106968A JP 2020200497 A JP2020200497 A JP 2020200497A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- content
- steel
- surface layer
- hardness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 91
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 91
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 claims abstract description 38
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 29
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 28
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 19
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 12
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 12
- 229910052702 rhenium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 42
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 28
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 22
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 20
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 12
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 12
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 11
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 11
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 description 9
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 6
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 6
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 5
- 238000007545 Vickers hardness test Methods 0.000 description 4
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 4
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 4
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 4
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000007542 hardness measurement Methods 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 238000011160 research Methods 0.000 description 3
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 3
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 229910052747 lanthanoid Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002602 lanthanoids Chemical class 0.000 description 1
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000002343 natural gas well Substances 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 229910001568 polygonal ferrite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 229910052706 scandium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
C:0.02〜0.08%、
Si:0.01〜0.50%、
Mn:0.5〜1.7%、
Nb:0.001〜0.100%、
N:0.0010〜0.0060%、
Ca:0.0001〜0.0050%、
P:0.03%以下、
S:0.0025%以下、
Ti:0.005〜0.030%、
Al:0.01〜0.04%、
O:0.004%以下、
Mo:0〜2.0%、
Cr:0〜2.0%、
Cu:0〜2.0%、
Ni:0〜2.0%、
W:0〜1.0%、
V:0〜0.20%、
Zr:0〜0.050%、
Ta:0〜0.050%、
B:0〜0.0020%、
REM:0〜0.01%、
Mg:0〜0.01%、
Hf:0〜0.005%、
Re:0〜0.005%、
残部:Feおよび不純物であり、
下記(i)式を満足し、
下記(ii)式で表わされるCeqが0.30〜0.50であり、
板厚中心部における金属組織が、アシキュラーフェライトおよびベイナイトから選択される1種または2種を含み、残部がフェライト、M−A相、および疑似パーライトから選択される1種以上であり、
表層における金属組織が、アシキュラーフェライトおよびベイナイトから選択される1種または2種を含み、残部が粒径100nm以上のセメンタイトを含む焼戻しマルテンサイト、M−A相、および疑似パーライトから選択される1種以上であり、表層における最高硬さが250HV0.1以下である、ラインパイプ用鋼板。
0.05≦Mo+Cr+Cu+Ni≦2.0 ・・・(i)
Ceq=C+Mn/6+(Ni+Cu)/15+(Cr+Mo+V)/5 ・・・(ii)
但し、式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量(質量%)を表し、含有されない場合はゼロとする。
W:0.01〜1.0%、
V:0.01〜0.20%、
Zr:0.0001〜0.050%、
Ta:0.0001〜0.050%、および、
B:0.0001〜0.0020%、
から選択される1種以上を含有する、
上記(1)に記載のラインパイプ用鋼板。
REM:0.0001〜0.01%、
Mg:0.0001〜0.01%、
Hf:0.0001〜0.005%、および
Re:0.0001〜0.005%、
から選択される1種以上を含有する、
上記(1)または(2)に記載のラインパイプ用鋼板。
ラインパイプ用鋼管。
本発明に係る鋼板および鋼管に係る各元素の限定理由は下記のとおりである。なお、以下の説明において含有量についての「%」は、「質量%」を意味する。
Cは、鋼の強度を向上させる元素である。C含有量が0.02%未満では、強度向上効果が十分に得られない。一方、C含有量が0.08%を超えると、表層の硬さが上昇し、SSCが発生しやすくなる。したがって、C含有量は0.02〜0.08%とする。C含有量は0.03%以上であるのが好ましい。また、耐SSC性を確保するとともに、溶接性および靭性の低下を抑制するためには、C含有量は0.06%以下であるのが好ましい。
Siは、脱酸のために添加する元素である。Si含有量が0.01%未満では、脱酸効果が十分に得られず、また、製造コストが大幅に上昇する。一方、Si含有量が0.50%を超えると、溶接部の靭性が低下する。したがって、Si含有量は0.01〜0.50%とする。Si含有量は0.05%以上であるのが好ましく、0.10%以上であるのがより好ましい。また、Si含有量は0.40%以下であるのが好ましく、0.30%以下であるのがより好ましい。
Mnは、強度および靭性を向上させる元素である。Mn含有量が0.5%未満では、添加効果が十分に得られない。一方、Mn含有量が1.7%を超えると、耐HIC性が低下する。したがって、Mn含有量は0.5〜1.7%とする。Mn含有量は1.0%以上であるのが好ましく、1.2%以上であるのがより好ましい。また、Mn含有量は1.6%以下であるのが好ましく、1.5%以下であるのがより好ましい。
Nbは、炭化物および窒化物を形成し、強度の向上に寄与する元素である。また、Nb添加は未再結晶温度域を高温域に拡大させるため、Nb含有量が0.001%未満では、添加効果が十分に得られない。一方、Nb含有量が0.100%を超えると、粗大な炭化物および窒化物が生成し、耐HIC性および靭性が低下する。したがって、Nb含有量は0.001〜0.100%とする。Nb含有量は0.005%以上であるのが好ましく、0.010%以上であるのがより好ましい。また、Nb含有量は0.080%以下であるのが好ましく、0.060%以下であるのがより好ましい。
Nは、Nbと窒化物を形成し、加熱時のオーステナイト粒径の微細化に寄与する元素である。N含有量が0.0010%未満であると、添加効果が十分に得られない。一方、N含有量が0.0060%を超えると、粗大な炭窒化物が生成し、耐HIC性および靭性が低下する。したがって、N含有量は0.0010〜0.0060%とする。N含有量は0.0020%以上であるのが好ましい。また、N含有量は0.0050%以下であるのが好ましい。
Caは、CaSを形成し、圧延方向に伸長するMnSの形成を抑制し、耐HIC性の向上に寄与する元素である。Ca含有量が0.0001%未満では、添加効果が十分に得られない。一方、Ca含有量が0.0050%を超えると、酸化物が集積し、耐HIC性が低下する。したがって、Ca含有量は0.0001〜0.0050%とする。Ca含有量は0.0005%以上であるのが好ましく、0.0010%以上であるのがより好ましい。また、Ca含有量は0.0045%以下であるのが好ましく、0.0040%以下であるのがより好ましい。
Pは、不可避的不純物として残留する元素である。P含有量が0.03%を超えると、耐SSC性および耐HIC性が低下し、また、溶接部の靭性が低下する。したがって、P含有量は0.03%以下とする。P含有量は0.015%以下であるのが好ましく、0.01%以下であるのがより好ましい。なお、P含有量の過度の低減は、製造コストの大幅な上昇を招くため、0.001%が実質的な下限である。
Sは、不可避的不純物として残留し、熱間圧延時に圧延方向に延伸するMnSを形成して、耐HIC性を阻害する元素である。S含有量が0.0025%を超えると、耐HIC性が著しく低下する。したがって、S含有量は0.0025%以下とする。S含有量は0.0015%以下であるのが好ましく、0.0010%以下であるのがより好ましい。なお、S含有量の過度の低減は、製造コストの大幅な上昇を招くため、0.0001%が実質的な下限である。
Tiは、窒化物を形成し、結晶粒の微細化に寄与する元素である。Ti含有量が0.005%未満であると、添加効果が十分に得られない。一方、Ti含有量が0.030%を超えると、靭性が低下するだけでなく、粗大な窒化物を生成し、耐HIC性が低下する。したがって、Ti含有量は0.005〜0.030%とする。Ti含有量は0.008%以上であるのが好ましく、0.015%以下であるのが好ましい。
Alは、脱酸のために添加する元素である。Al含有量が0.01%未満であると、添加効果が十分に得られない。一方、Al含有量が0.04%を超えると、Al酸化物が集積してクラスターが生成し、耐HIC性が低下する。したがって、Al含有量は0.01〜0.04%とする。Al含有量は0.015%以上であるのが好ましく、0.035%以下であるのが好ましい。
Oは、脱酸後、不可避的に残留する元素であり、少量であるほど好ましい。O含有量が0.004%を超えると、酸化物が生成して、靭性および耐HIC性が低下する。したがって、O含有量は0.004%以下とする。O含有量は0.003%以下であるのが好ましい。なお、O含有量の過度の低減は、製造コストの大幅な上昇を招くため、0.001%が実質的な下限である。
Cr:0〜2.0%
Cu:0〜2.0%
Ni:0〜2.0%
0.05≦Mo+Cr+Cu+Ni≦2.0 ・・・(i)
但し、式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量(質量%)を表し、含有されない場合はゼロとする。
Wは、強度の向上に有効な元素であるため、必要に応じて含有させてもよい。しかし、W含有量が1.0%を超えると、靭性の低下を招くことがある。したがって、W含有量は1.0%以下とする。W含有量0.5%以下であるのが好ましく、0.3%以下であるのがとり好ましく、0.2%以下であるのがさらに好ましい。なお、上記の効果を得るためには、W含有量は0.01%以上であるのが好ましく、0.05%以上であるのがより好ましい。
Vは、炭化物、窒化物を形成し、強度の向上に寄与する元素であるため、必要に応じて含有させてもよい。しかし、V含有量が0.20%を超えると、靭性が低下する。したがって、V含有量は0.20%以下とする。V含有量は0.10%以下であるのが好ましく、0.08%以下であるのがより好ましい。なお、上記の効果を得るためには、V含有量は0.01%以上であるのが好ましく、0.03%以上であるのがより好ましい。
Zrは、Vと同様に炭化物、窒化物を形成し、強度の向上に寄与する元素であるため、必要に応じて含有させてもよい。しかし、Zr含有量が0.050%を超えると、靭性の低下を招くことがある。したがって、Zr含有量は0.050%以下とする。Zr含有量は0.020%以下であるのが好ましく、0.010%以下であるのがより好ましい。なお、上記の効果を得るためには、Zr含有量は0.0001%以上であるのが好ましく、0.0005%以上であるのがより好ましい。
Taは、Vと同様に炭化物、窒化物を形成し、強度の向上に寄与する元素であるため、必要に応じて含有させてもよい。しかし、Ta含有量が0.050%を超えると、靭性の低下を招くことがある。したがって、Ta含有量は0.050%以下とする。Ta含有量は0.020%以下であるのが好ましく、0.010%以下であるのがより好ましい。なお、上記の効果を得るためには、Ta含有量は0.0001%以上であるのが好ましく、0.0005%以上であるのがより好ましい。
Bは、鋼の粒界に偏析して焼入れ性の向上に著しく寄与する元素であるため、必要に応じて含有させてもよい。しかし、B含有量が0.0020%を超えると、靭性の低下を招くことがある。したがって、B含有量は0.0020%以下とする。B含有量は0.0015%以下であるのが好ましく、0.0012%以下であるのがより好ましい。なお、上記の効果を得るためには、B含有量は0.0001%以上であるのが好ましく、0.0005%以上であるのがより好ましい。
REMは、硫化物系介在物の形態を制御し、耐SSC性、耐HIC性および靭性の向上に寄与する元素であるため、必要に応じて含有させてもよい。しかし、REM含有量が0.01%を超えると、酸化物が生成して、鋼の清浄性が低下するだけでなく、耐HIC性および靭性が低下する。したがって、REM含有量は0.01%以下とする。REM含有量は0.006%以下であるのが好ましい。なお、上記の効果を得るためには、REM含有量は0.0001%以上であるのが好ましく、0.0010%以上であるのがより好ましい。
Mgは、微細な酸化物を生成して、結晶粒の粗大化を抑制し、靭性の向上に寄与する元素であるため、必要に応じて含有させてもよい。しかし、Mg含有量が0.01%を超えると、酸化物が凝集、粗大化して、耐HIC性が低下し、また、靭性が低下する。したがって、Mg含有量は0.01%以下とする。Mg含有量は0.005%以下であるのが好ましい。なお、上記の効果を得るためには、Mg含有量は0.0001%以上であるのが好ましく、0.0010%以上であるのがより好ましい。
Hfは、Caと同様、硫化物を生成し、圧延方向に伸長したMnSの生成を抑制し、耐HIC性の向上に寄与する元素であるため、必要に応じて含有させてもよい。しかし、Hf含有量が0.005%を超えると、酸化物が増加し、凝集、粗大化すると耐HIC性を損なう。したがって、Hf含有量は0.005%以下とする。Hf含有量は0.004%以下であるのが好ましく、0.003%以下であるのがより好ましい。なお、上記の効果を得るためには、Hf含有量は0.0001%以上であるのが好ましく、0.0005%以上であるのがより好ましい。
Reは、Caと同様、硫化物を生成し、圧延方向に伸長したMnSの生成を抑制し、耐HIC性の向上に寄与する元素であるため、必要に応じて含有させてもよい。しかし、Re含有量が0.005%を超えると、酸化物が増加し、凝集、粗大化すると耐HIC性を損なう。したがって、Re含有量は0.005%以下とする。Re含有量は0.004%以下であるのが好ましく、0.003%以下であるのがより好ましい。なお、上記の効果を得るためには、Re含有量は0.0001%以上であるのが好ましく、0.0005%以上であるのがより好ましい。
Ceqは、焼入れ性の指標となる値であり、下記(ii)式で表わされる。Ceqが0.30未満では、必要な強度が得られない。一方、Ceqが0.50を超えると、表面硬さが高くなり、耐SSC性が低下する。したがって、Ceqは0.30〜0.50とする。Ceqは0.33以上であるのが好ましく、0.45以下であるのが好ましい。
Ceq=C+Mn/6+(Ni+Cu)/15+(Cr+Mo+V)/5 ・・・(ii)
但し、式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量(質量%)を表し、含有されない場合はゼロとする。
本発明に係る鋼板および鋼管は、板厚中心部における金属組織が、アシキュラーフェライトおよびベイナイトから選択される1種または2種を含み、残部がフェライト、M−A相、および疑似パーライト(または「擬似パーライト」とも記載する。)から選択される1種以上であり、表層における金属組織が、アシキュラーフェライトおよびベイナイトから選択される1種または2種を含み、残部が粒径100nm以上のセメンタイトを含む焼戻しマルテンサイト、M−A相、および疑似パーライト(または擬似パーライト)から選択される1種以上である。その理由は以下のとおりである。
表層の最高硬さ:250HV0.1以下
上述のように、耐SSC性を向上させるためには、鋼の最高硬さを低く抑える必要がある。また、局所的にでも硬さの高い組織が存在すると、そこを起点にSSCが発生するおそれがあるため、本発明においては、試験力を0.98N(0.1kgf)としたビッカース硬さ試験により、硬さの評価を行う。そのため、表層の最高硬さを250HV0.1以下とする。表層の最高硬さは、240HV0.1以下であるのが好ましく、低ければ低いほど好ましい。
本発明の鋼板および鋼管において、引張強さには特に制限は設けないが、H2S環境中で使用されるラインパイプとしては、一般的にX52からX70グレードの材料が用いられる場合が多い。その要求を満足するため、引張強さは460MPa以上であることが好ましく、500MPa以上であることがより好ましい。
本発明の鋼板および鋼管の板厚(肉厚)について特に制限は設けない。しかしながら、ラインパイプ内を通過する流体の輸送効率向上の観点から、板厚(肉厚)は16.0mm以上であるのが好ましく、19.0mm以上であるのがより好ましい。一方、表層の硬さは鋼管成形時に加工硬化によって増加し、通常厚肉化する程、表層硬さは上昇する。したがって、板厚(肉厚)は30.0mm以下であるのが好ましく、25.0mm以下であるのがより好ましい。
本発明に係る鋼材は、例えば、以下の方法により製造することができるが、この方法には限定されない。
logVC−90=2.94−0.75β ・・・(iii)
β=2.7C+0.4Si+Mn+0.45Ni+0.8Cr+2Mo
logVC−90=3.69−0.75β’ ・・・(iv)
β’=2.7C+0.4Si+Mn+0.45Ni+0.8Cr+Mo
但し、式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量(質量%)を表し、含有されない場合はゼロとする。
Bs=830−270C−90Mn−37Ni−70Cr−83Mo・・・(v)
但し、式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量(質量%)を表し、含有されない場合はゼロとする。
Ms=545−330C+2Al+7Co−14Cr−13Cu−23Mn−5Mo−4Nb−13Ni−7Si+3Ti+4V ・・・(vi)
但し、式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量(質量%)を表し、含有されない場合はゼロとする。
Claims (4)
- 化学組成が、質量%で、
C:0.02〜0.08%、
Si:0.01〜0.50%、
Mn:0.5〜1.7%、
Nb:0.001〜0.100%、
N:0.0010〜0.0060%、
Ca:0.0001〜0.0050%、
P:0.03%以下、
S:0.0025%以下、
Ti:0.005〜0.030%、
Al:0.01〜0.04%、
O:0.004%以下、
Mo:0〜2.0%、
Cr:0〜2.0%、
Cu:0〜2.0%、
Ni:0〜2.0%、
W:0〜1.0%、
V:0〜0.20%、
Zr:0〜0.050%、
Ta:0〜0.050%、
B:0〜0.0020%、
REM:0〜0.01%、
Mg:0〜0.01%、
Hf:0〜0.005%、
Re:0〜0.005%、
残部:Feおよび不純物であり、
下記(i)式を満足し、
下記(ii)式で表わされるCeqが0.30〜0.50であり、
板厚中心部における金属組織が、アシキュラーフェライトおよびベイナイトから選択される1種または2種を含み、残部がフェライト、M−A相、および疑似パーライトから選択される1種以上であり、
表層における金属組織が、アシキュラーフェライトおよびベイナイトから選択される1種または2種を含み、残部が粒径100nm以上のセメンタイトを含む焼戻しマルテンサイト、M−A相、および疑似パーライトから選択される1種以上であり、表層における最高硬さが250HV0.1以下である、ラインパイプ用鋼板。
0.05≦Mo+Cr+Cu+Ni≦2.0 ・・・(i)
Ceq=C+Mn/6+(Ni+Cu)/15+(Cr+Mo+V)/5 ・・・(ii)
但し、式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量(質量%)を表し、含有されない場合はゼロとする。 - 前記化学組成が、質量%で、
W:0.01〜1.0%、
V:0.01〜0.20%、
Zr:0.0001〜0.050%、
Ta:0.0001〜0.050%、および、
B:0.0001〜0.0020%、
から選択される1種以上を含有する、
請求項1に記載のラインパイプ用鋼板。 - 前記化学組成が、質量%で、
REM:0.0001〜0.01%、
Mg:0.0001〜0.01%、
Hf:0.0001〜0.005%、および
Re:0.0001〜0.005%、
から選択される1種以上を含有する、
請求項1または請求項2に記載のラインパイプ用鋼板。 - 請求項1から請求項3までのいずれかに記載の鋼板を用いた、
ラインパイプ用鋼管。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2019106968A JP7335492B2 (ja) | 2019-06-07 | 2019-06-07 | ラインパイプ用鋼板および鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2019106968A JP7335492B2 (ja) | 2019-06-07 | 2019-06-07 | ラインパイプ用鋼板および鋼管 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2020200497A true JP2020200497A (ja) | 2020-12-17 |
JP7335492B2 JP7335492B2 (ja) | 2023-08-30 |
Family
ID=73741865
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2019106968A Active JP7335492B2 (ja) | 2019-06-07 | 2019-06-07 | ラインパイプ用鋼板および鋼管 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP7335492B2 (ja) |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20110062903A (ko) * | 2009-12-04 | 2011-06-10 | 주식회사 포스코 | 표면균열 저항성이 우수한 초고강도 라인파이프용 강판 및 그 제조방법 |
JP2012241273A (ja) * | 2011-05-24 | 2012-12-10 | Jfe Steel Corp | 耐圧潰性および耐サワー性に優れた高強度ラインパイプおよびその製造方法 |
JP2013227671A (ja) * | 2012-03-29 | 2013-11-07 | Jfe Steel Corp | 低降伏比高強度鋼板およびその製造方法並びにそれを用いた高強度溶接鋼管 |
JP2015189984A (ja) * | 2014-03-27 | 2015-11-02 | Jfeスチール株式会社 | 低降伏比高強度高靭性鋼板、低降伏比高強度高靭性鋼板の製造方法および鋼管 |
JP6460297B1 (ja) * | 2018-06-29 | 2019-01-30 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼管及び鋼板 |
WO2019058422A1 (ja) * | 2017-09-19 | 2019-03-28 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼管及び鋼板 |
-
2019
- 2019-06-07 JP JP2019106968A patent/JP7335492B2/ja active Active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20110062903A (ko) * | 2009-12-04 | 2011-06-10 | 주식회사 포스코 | 표면균열 저항성이 우수한 초고강도 라인파이프용 강판 및 그 제조방법 |
JP2012241273A (ja) * | 2011-05-24 | 2012-12-10 | Jfe Steel Corp | 耐圧潰性および耐サワー性に優れた高強度ラインパイプおよびその製造方法 |
JP2013227671A (ja) * | 2012-03-29 | 2013-11-07 | Jfe Steel Corp | 低降伏比高強度鋼板およびその製造方法並びにそれを用いた高強度溶接鋼管 |
JP2015189984A (ja) * | 2014-03-27 | 2015-11-02 | Jfeスチール株式会社 | 低降伏比高強度高靭性鋼板、低降伏比高強度高靭性鋼板の製造方法および鋼管 |
WO2019058422A1 (ja) * | 2017-09-19 | 2019-03-28 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼管及び鋼板 |
JP6460297B1 (ja) * | 2018-06-29 | 2019-01-30 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼管及び鋼板 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP7335492B2 (ja) | 2023-08-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5590253B2 (ja) | 変形性能と低温靭性に優れた高強度鋼管、高強度鋼板、および前記鋼板の製造方法 | |
JP5776398B2 (ja) | 低温靭性に優れた低降伏比高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP3545770B2 (ja) | 高張力鋼及びその製造方法 | |
EP1473376B1 (en) | High strength steel plate and method for production thereof | |
JP5266791B2 (ja) | 耐sr特性および変形性能に優れたx100グレード以上の高強度鋼板およびその製造方法 | |
JP5958450B2 (ja) | 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた油井用低合金高強度継目無鋼管およびその製造方法 | |
JP5928405B2 (ja) | 耐水素誘起割れ性に優れた調質鋼板及びその製造方法 | |
WO2014156078A1 (ja) | 低温靭性および耐水素脆性を有する耐磨耗厚鋼板およびその製造方法 | |
JP2008208454A (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼材並びにその製造方法 | |
JP7155702B2 (ja) | 耐サワーラインパイプ用厚鋼板およびその製造方法 | |
KR20090098909A (ko) | 내지연 파괴 특성이 우수한 고장력 강재 그리고 그 제조 방법 | |
JP2006291349A (ja) | 高変形性能を有するラインパイプ用鋼板およびその製造方法。 | |
JP7211530B2 (ja) | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 | |
JP6519024B2 (ja) | 低温靭性に優れた低降伏比高強度熱延鋼板の製造方法 | |
JP2022510214A (ja) | 冷間加工性及びssc抵抗性に優れた超高強度鋼材及びその製造方法 | |
JP2007270194A (ja) | 耐sr特性に優れた高強度鋼板の製造方法 | |
WO2016157235A1 (ja) | 高強度鋼及びその製造方法、並びに鋼管及びその製造方法 | |
JP7211168B2 (ja) | 電縫鋼管 | |
CN114846163B (zh) | 钢板和钢管 | |
JP5151034B2 (ja) | 高張力ラインパイプ用鋼板の製造方法および高張力ラインパイプ用鋼板 | |
CN111542621B (zh) | 高强度高韧性的热轧钢板及其制造方法 | |
JP7335493B2 (ja) | ラインパイプ用鋼板および鋼管 | |
JP7335492B2 (ja) | ラインパイプ用鋼板および鋼管 | |
JP2018100436A (ja) | 低温靭性に優れた低降伏比高強度熱延鋼板の製造方法 | |
JP5423309B2 (ja) | 海洋構造物用厚鋼板およびその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20220203 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20230221 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20230228 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20230420 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20230718 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20230731 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 7335492 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |