JP2020097997A - 流体圧緩衝器 - Google Patents

Abstract

【課題】流体圧緩衝器を容易に製造する。【解決手段】ショックアブソーバ１００は、シリンダチューブ１の外部へと延出するピストンロッド２と、ピストンロッド２の端部に連結されてシリンダチューブ１内を摺動自在に移動し、シリンダチューブ１内をピストン側室１３とロッド側室１４に区画するピストン１２，１１２と、ピストンロッド２の内部に形成されるロッド内室１６と、ロッド側室１４とロッド内室１６とを連通する連通溝９ｂと、ピストン１２，１１２に形成され、ピストン側室１３とロッド内室１６とを連通する第２連通路１８と、第２連通路１８に設けられ、通過する作動流体の流れに抵抗を付与するオリフィスプラグ２０と、を備える。【選択図】図１

Description

本発明は、流体圧緩衝器に関するものである。

特許文献１に記載の流体圧緩衝器では、ピストンロッドは、シリンダの外部へと延出するロッド部と、ロッド部の端部に連結されてシリンダ内を摺動自在に移動し、シリンダ内をピストン側室とロッド側室に区画するピストンと、を有し、ロッド部は、ロッド部の内部に形成されてシリンダのピストン側室と連通するロッド内空間と、ロッド内空間とシリンダのロッド側室とを接続する第１連通路と、第１連通路に交換可能に設けられるオリフィスプラグと、を有する。

特開２０１５−２０６３７４号公報

特許文献１に記載の流体圧緩衝器では、オリフィスプラグが設けられる第１連通路が、ロッド部に設けられる。ロッド部が大型の部品である場合、第１連通路をロッド部に加工する際には手間がかかり、流体圧緩衝器を容易に製造できないという問題がある。

本発明は上記の問題点に鑑みてなされたものであり、流体圧緩衝器を容易に製造することを目的とする。

本発明は、流体圧緩衝器であって、シリンダチューブと、シリンダチューブの外部へと延出するピストンロッドと、ピストンロッドの端部に連結されてシリンダチューブ内を摺動自在に移動し、シリンダチューブ内をピストン側室とロッド側室に区画するピストンと、ピストンロッドの内部に形成されるロッド内空間と、ロッド側室とロッド内空間とを連通する第１連通路と、ピストンに設けられ、ピストン側室とロッド内空間とを連通する第２連通路と、第２連通路に設けられ、通過する作動流体の流れに抵抗を付与する絞り部と、を備えることを特徴とする。

この発明では、絞り部が設けられる第２連通路が、ピストンロッドよりも小型の部品であるピストンに形成される。これにより、第２連通路を容易に加工することができる。

また、本発明は、ピストンに形成され、ピストン側室とロッド内空間とを連通する第３連通路と、第３連通路に設けられ、ピストン側室からロッド内空間への作動流体の流れのみを許容する逆止弁と、をさらに備えることを特徴とする。

この発明では、逆止弁が設けられる第３連通路が、ピストンロッドよりも小型の部品であるピストンに形成される。これにより、第３連通路を容易に加工することができる。

また、本発明は、ピストンとピストンロッドの間に設けられるプレートをさらに備え、第１連通路は、プレートに形成されることを特徴とする。

この発明では、第１連通路が、ピストンロッドやピストンよりも小型の部品であるプレートに形成される。これにより、第１連通路を容易に加工することができる。

また、本発明は、絞り部が、第２連通路に交換可能に設けられるオリフィスプラグであり、プレートによってロッド内空間へのオリフィスプラグの脱落が防止されることを特徴とする。

この発明では、第２連通路にオリフィスプラグが交換可能に設けられる。これにより、減衰力の調整を、オリフィスプラグの交換によって容易に行うことができる。さらに、プレートによってオリフィスプラグの脱落が防止される。

また、本発明は、逆止弁が、プレートによって、ロッド内空間への脱落が防止されることを特徴とする。

この発明では、プレートによって逆止弁の脱落が防止される。

また、本発明は、第１連通路は、ピストンロッドに形成されることを特徴とする。

また、本発明は、第１連通路を通過する作動流体の流れに付与される抵抗は、絞り部を通過する作動流体の流れに付与される抵抗よりも小さいことを特徴とする。

この発明では、減衰力に対する第１連通路の抵抗の影響が抑制されるため、絞り部によって所望の減衰力を発生させることができる。

本発明によれば、流体圧緩衝器の製造を容易に行うことができる。

本発明の第１実施形態に係るショックアブソーバの断面図である。 図１におけるピストンとピストンロッドの連結部の部分拡大図である。 本発明の第１実施形態に係るプレートの正面図である。 本発明の第１実施形態の変形例に係るプレート及びワッシャの正面図である。 本発明の第１実施形態の変形例に係るピストンとピストンロッドの連結部の部分拡大図である。 本発明の第２実施形態に係るショックアブソーバの断面図である。 図６におけるピストンとピストンロッドの連結部の部分拡大図である。

以下、図面を参照して、本発明の実施形態について説明する。

＜第１実施形態＞
まず、図１〜３を参照して、本発明の第１実施形態に係る流体圧緩衝器について説明する。第１実施形態では、流体圧緩衝器が車両に搭載されるショックアブソーバ１００である場合について説明する。

ショックアブソーバ１００は、例えば、車両の車体と車軸との間に介装され、減衰力を発生させて車体の振動を抑制する装置である。

ショックアブソーバ１００は、筒状のシリンダチューブ１と、シリンダチューブ１に進退自在に挿入されシリンダチューブ１の外部へと延出するピストンロッド２と、ピストンロッド２の先端に連結されシリンダチューブ１の内周面に沿って摺動自在に移動するピストン１２と、を備える。本実施形態では、ショックアブソーバ１００は、シリンダチューブ１が上側、ピストンロッド２が下側となる向きに車両に搭載される。

シリンダチューブ１内はピストン１２によってピストン側室１３とロッド側室１４とに区画され、ピストン側室１３とロッド側室１４には作動流体としての作動油が封入される。また、シリンダチューブ１内には、シリンダチューブ１に対するピストンロッド２の進入、退出に伴うシリンダチューブ１内の容積変化を利用してばね作用を得るためのガスが封入される。このように、ショックアブソーバ１００は、ガスによるばね作用によって車体の支持が可能なエアサスペンションの機能を備える流体圧緩衝器であってもよい。この場合、車体を支持するばねを別途設けなくても、ショックアブソーバ１００によって減衰力の発生及び車体の支持が可能となる。なお、これに限らず、シリンダチューブ１内にガスが封入されなくてもよい。

シリンダチューブ１の端部には、ピストンロッド２が摺動自在に挿通するシリンダヘッド３が設けられる。シリンダヘッド３は、円筒状の本体部３ａと、本体部３ａと比較して大径のフランジ部３ｂと、を有する。シリンダヘッド３は、フランジ部３ｂがボルト４にてシリンダチューブ１の端部に締結されることによって、シリンダチューブ１に固定される。シリンダヘッド３の本体部３ａの内周面には、ピストンロッド２の外周面に摺接するシール部材７やダストシール８が設けられる。

シリンダチューブ１におけるシリンダヘッド３の逆側の端部には、ボトム部材５が接合される。ボトム部材５は、ショックアブソーバ１００を車両に取り付けるための取付部５ａを有する。

ピストンロッド２は、円筒状部材であって、内部にロッド内空間としてのロッド内室１６を有する。ピストンロッド２は両端が開口しており、シリンダチューブ１から延出する側の開口端にはロッドヘッド６が設けられ、他方の開口端にはピストン１２が設けられる。このように、ロッド内室１６は、ロッドヘッド６とピストン１２によって区画される。

ロッドヘッド６は、ピストンロッド２よりも大径に形成されショックアブソーバ１００の収縮作動時のストロークエンドを規定するストッパ部６ａと、ショックアブソーバ１００を車両に取り付けるための取付部６ｂと、を有する。ストッパ部６ａには、ショックアブソーバ１００の収縮作動時にストロークエンドでのシリンダヘッド３とロッドヘッド６との衝突を防止する環状のクッションリング１０が設けられる。

図２及び３に示すように、ピストン１２は、プレート９を介してピストンロッド２に連結される。プレート９は、ピストンロッド２とピストン１２の間に設けられる。プレート９には、ロッド内室１６とロッド側室１４とを常時連通する第１連通路としての連通溝９ｂが形成される。

ショックアブソーバ１００は、ピストン１２に形成されロッド内室１６とピストン側室１３とを連通する第２連通路１８及び第３連通路１９を備える。第２連通路１８には、交換可能に設けられ通過する作動油に対して抵抗を付与して減衰力を発生する絞り部としてのオリフィスプラグ２０が設けられる。第３連通路１９には、ピストン側室１３からロッド内室１６への作動油の流れのみを許容する逆止弁２１が設けられる。

ショックアブソーバ１００が収縮作動した際には、ピストン側室１３の圧力が上昇して逆止弁２１が開弁するため、ピストン側室１３の作動油は逆止弁２１及びオリフィスプラグ２０を通じて、ロッド内室１６及びロッド側室１４に流入する。一方、ショックアブソーバ１００が伸長作動した際には、ロッド側室１４及びロッド内室１６の圧力が上昇して逆止弁２１が閉弁するため、ロッド側室１４及びロッド内室１６の作動油はオリフィスプラグ２０のみを通じてピストン側室１３に流入する。このように、ショックアブソーバ１００が発生する減衰力は、伸長作動時の方が収縮作動時よりも大きくなる。これにより、車両が路面上の突起部に乗り上げたような場合には、ショックアブソーバ１００は比較的スムーズに収縮作動し、その後、伸長作動する際に大きな減衰力を発生して、路面から車体に入力される振動を効果的に減衰させる。

以下では、ピストンロッド２とピストン１２の連結構造について詳しく説明する。

図２に示すように、ピストン１２は、ピストンロッド２に締結され凹部２５ａを有する円柱状の本体部２５と、本体部２５の外周面に連続して形成され、本体部２５の端面から軸方向に突出する円筒状のリング部２６と、を備える。このように、ピストン１２は、一端面には凹部２５ａが形成され、他端面からリング部２６が突出する。ピストン１２には、本体部２５とリング部２６により凹状の収容部２７が形成される。この収容部２７にピストンロッド２の先端側が挿入され、ピストンロッド２とピストン１２が連結される。リング部２６は、収容部２７に挿入されたピストンロッド２とピストン１２との径方向の位置決めをする（同軸を確保する）位置決め部として機能すると共に、ピストンロッド２に作用する径方向の荷重を受圧する受圧部として機能する。

リング部２６の内周面には、軸方向に沿った複数の溝２８が周方向に並んで形成される。溝２８は、リング部２６の端部から本体部２５に達するように、軸方向に沿って形成される。ピストンロッド２とピストン１２が連結された状態では、ピストンロッド２の外周面とリング部２６の内周面との間には、溝２８によって空間が形成される。なお、溝２８は、少なくとも１つが形成されていればよい。

本体部２５には、軸方向に貫通して形成され収容部２７に開口する締結孔２５ｂが形成される。締結孔２５ｂは、周方向に所定間隔を空けて複数形成される。ピストンロッド２にも、軸方向に沿って形成され端面１１ａに開口する締結穴１１ｂが形成される。締結穴１１ｂは、締結用のボルト２９がねじ込まれるねじ穴であり、周方向に締結孔２５ｂと同一の間隔を空けて複数形成される。締結孔２５ｂは、収容部２７にピストンロッド２の先端側を挿入した際にピストンロッド２の端面１１ａに面する位置に形成される。ピストンロッド２とピストン１２は、ピストンロッド２の先端側を収容部２７に挿入した状態で、締結孔２５ｂと締結穴１１ｂにわたってボルト２９を締結することで連結される。

図３に示すように、プレート９は、平板状の円環部材であって、軸方向に貫通して形成される複数の締結孔９ａと、両端面に複数形成される連通溝９ｂと、を有する。連通溝９ｂは、プレート９の一端面のみに形成されてもよい。プレート９の外径は、ピストンロッド２の外径と略同一である。プレート９の内径は、ピストンロッド２とピストン１２が連結された状態で、ピストン１２の第２連通路１８及び第３連通路１９の開口部の一部を覆うように設定される。

締結孔９ａは、周方向に締結孔２５ｂ及び締結穴１１ｂと同一の間隔を空けて複数形成される。締結孔９ａには、ピストン１２とピストンロッド２を連結するボルト２９が挿通する。

連通溝９ｂは、プレート９の外周面と内周面を連通するように、径方向に延びて形成される。連通溝９ｂは、隣り合う締結孔９ａの間にそれぞれ形成される。

ピストン１２をピストンロッド２に連結する際には、まず、プレート９をピストン１２の収容部２７に収容する。次に、収容部２７にピストンロッド２の先端側を挿入し、ピストンロッド２の端面１１ａとプレート９を当接させる。そして、締結孔２５ｂと締結孔９ａと締結穴１１ｂとを一致させた状態で、ボルト２９を締結孔２５ｂから締結孔９ａにわたって挿通し、締結穴１１ｂに締結する。このようにして、ピストン１２はピストンロッド２に固定される。

ピストン１２とピストンロッド２が連結された状態では、溝２８及びプレート９に形成された連通溝９ｂを通じて、ロッド内室１６とロッド側室１４とが常時連通し、作動油の移動が可能となる。このように、連通溝９ｂが、ロッド内室１６とロッド側室１４とを常時連通する第１連通路となる。

このように、本実施形態では、連通溝９ｂを通じてロッド側室１４とロッド内室１６が常時連通している。よって、ショックアブソーバ１００が高速で収縮作動する際や、最伸長状態から収縮作動する際には、ロッド内室１６の作動油が速やかにロッド側室１４へ導かれるため、ロッド側室１４の急激な圧力低下が抑制される。

以下では、第２連通路１８及び第３連通路１９について詳しく説明する。

第２連通路１８及び第３連通路１９は、ピストン１２の凹部２５ａに開口し、軸方向に貫通して形成される。第２連通路１８の内周面には、プレート９側にのみ、めねじ１８ａが形成される。オリフィスプラグ２０は、外周面に形成され第２連通路１８のめねじ１８ａと螺合するおねじ２０ａと、作動油の流れを絞るオリフィス部２０ｂと、を有する。オリフィスプラグ２０は第２連通路１８内に螺合して締結される。また、プレート９の連通溝９ｂは、ピストン１２とピストンロッド２が連結された状態での連通溝９ｂの合計流路断面積が、オリフィスプラグ２０のオリフィス部２０ｂの流路断面積よりも十分に大きく形成される。さらに、ピストン１２の溝２８は、ピストン１２とピストンロッド２が連結された状態での溝２８の合計流路断面積が、オリフィスプラグ２０のオリフィス部２０ｂの流路断面積よりも十分に大きく形成される。このように、連通溝９ｂ及び溝２８を通過する作動油の流れに付与される抵抗は、オリフィスプラグ２０を通過する作動油の流れに付与される抵抗よりも小さい。よって、ショックアブソーバ１００が発生する伸長作動時の減衰力の大部分は、オリフィス部２０ｂによって決定される。

第３連通路１９は、ロッド内室１６に開口する大径部１９ａと、ピストン側室１３に開口し大径部１９ａと比較して小径な小径部１９ｂと、を有する。逆止弁２１は、大径部１９ａと小径部１９ｂの間に形成された環状のシート面２１ａと、大径部１９ａ内に収容され小径部１９ｂの内径よりも大きな直径を有する弁体としてのボール２１ｂと、ボール２１ｂをシート面２１ａへ付勢する付勢部材としてのスプリング２１ｃと、を有する。大径部１９ａ側の圧力が小径部１９ｂ側の圧力よりも大きい場合には、ボール２１ｂはスプリング２１ｃに付勢されてシート面２１ａに着座し、ロッド内室１６からピストン側室１３への作動油の流れが遮断される。一方、小径部１９ｂ側の圧力が大径部１９ａ側の圧力よりも大きい場合には、ボール２１ｂはスプリング２１ｃの付勢力に抗してシート面２１ａから離間し、ピストン側室１３からロッド内室１６への作動油の流れが許容される。

このように、第２連通路１８が、ピストンロッド２よりも小型の部品であるピストン１２に設けられるため、第２連通路１８の加工が容易となり、ショックアブソーバ１００の製造を容易に行うことができる。さらに、ピストン１２はピストンロッド２よりも肉厚であるため、第２連通路１８の配置自由度が高くなり、オリフィスプラグ２０だけではなく他の部材を第２連通路１８に設けることができる。

また、第３連通路１９が、ピストンロッド２よりも小型の部品であるピストン１２に設けられるため、第３連通路１９の加工が容易となり、ショックアブソーバ１００の製造を容易に行うことができる。さらに、ピストン１２はピストンロッド２よりも肉厚であるため、第３連通路１９の配置自由度が高くなり、スプリング２１ｃ等の部材を第３連通路１９に設けることができる。つまり、逆止弁２１を、スプリング２１ｃを有するスプリングチェック弁とすることができ、逆止弁２１をより安定して動作させることがきる。

また、一般に、通路を流れる作動油は、その通路の流路長が長いほどいわゆるチョーク流れとなり、通過する流量は作動油の粘度の影響を受けやすくなる。作動油の粘度は、温度変化によって変化するため、チョーク流れでは、温度変化によって流量が変化しやすい。これに対し、本実施形態では、第２連通路１８及び第３連通路１９は、ピストン１２の凹部２５ａに開口するように形成されるため、流路長が比較的短くなる。よって、第３連通路１９を通過する作動油の流れをいわゆるオリフィス流れとしやすい。このため、逆止弁２１を通じて第３連通路１９を流れる作動油の流量は、温度変化による影響を受けにくい。このように、第３連通路１９を通過する作動油の流れの温度依存性が低いため、ショックアブソーバ１００を安定して作動させることができる。

プレート９は、第２連通路１８への作動油の通過は許容しつつ、第２連通路１８におけるロッド内室１６への開口部の一部を閉じるように、つまり、オリフィスプラグ２０の一部を覆うように、ピストン１２とピストンロッド２の間に設けられる。具体的には、プレート９の内縁により、オリフィスプラグ２０が第２連通路１８からロッド内室１６へ脱落することが防止される。第２連通路１８の内周面におけるピストン側室１３側にはめねじが形成されていないため、オリフィスプラグ２０がピストン側室１３へ脱落することもない。このように、プレート９によって、オリフィスプラグ２０の脱落を防止することができる。

また、プレート９は、第３連通路１９への作動油の通過は許容しつつ、第３連通路１９におけるロッド内室１６への開口部の一部を閉じるように、つまり、逆止弁２１の一部を覆うように、ピストン１２とピストンロッド２の間に設けられる。具体的には、プレート９の内縁により、逆止弁２１のボール２１ｂ及びスプリング２１ｃが第３連通路１９からロッド内室１６へ脱落することが防止される。このように、プレート９によって、逆止弁２１の脱落も防止することができる。

このように、連通溝９ｂを有するプレート９を設けることによって、連通溝９ｂを通じてロッド内室１６とロッド側室１４とを連通するとともに、オリフィスプラグ２０及び逆止弁２１のロッド内室１６への脱落を防止することができる。言い換えれば、プレート９は、ロッド内室１６とロッド側室１４とを連通するとともに、ロッド内室１６へのオリフィスプラグ２０及び逆止弁２１の脱落を防止しつつオリフィス部２０ｂ、第３連通路１９、及び逆止弁２１の流路を減じない形状に形成される。

以上の第１実施形態によれば、以下に示す効果を奏する。

ショックアブソーバ１００は、ピストン１２に形成されオリフィスプラグ２０が設けられる第２連通路１８を備える。第２連通路１８は、ピストンロッド２よりも小型の部品であるピストン１２に形成されるため、第２連通路１８の加工が容易となり、ショックアブソーバ１００の製造を容易に行うことができる。

また、ショックアブソーバ１００は、ピストン１２に形成され逆止弁２１が設けられる第３連通路１９を備える。第３連通路１９は、ピストンロッド２よりも小型の部品であるピストン１２に形成されるため、第３連通路１９の加工が容易となり、ショックアブソーバ１００の製造を容易に行うことができる。

さらに、ピストン１２はピストンロッド２よりも肉厚であるため、第２連通路１８の配置自由度が高くなり、オリフィスプラグ２０だけではなく他の部材を第２連通路１８に設けることができる。また、ピストン１２はピストンロッド２よりも肉厚であるため、第３連通路１９の配置自由度が高くなり、逆止弁２１を構成するボール２１ｂやスプリング２１ｃ等の部品を第３連通路１９に設けることができる。

また、ショックアブソーバ１００は、ピストンロッド２とピストン１２の間に設けられるプレート９を備える。プレート９に形成された連通溝９ｂを通じて、ロッド側室１４とロッド内室１６とが常時連通するため、ショックアブソーバ１００が高速で収縮作動する際や、最伸長状態から収縮作動する際には、ロッド内室１６の作動油が速やかにロッド側室１４へ導かれ、ロッド側室１４の急激な圧力低下が抑制される。

次に、本実施形態の変形例について、説明する。以下のような変形例も本発明の範囲内であり、以下の変形例と上記実施形態の各構成とを組み合わせたり、以下の変形例と後述の第２実施形態の各構成とを組み合わせたり、以下の変形例同士を組み合わせたりすることも可能である。

（１）上記実施形態では、ピストン１２とピストンロッド２の間に、連通溝９ｂが形成されたプレート９が設けられる。プレート９に連通溝９ｂを形成する代わりに、図４に示すように、プレート９にワッシャ５０を設けてもよい。ワッシャ５０は環状部材であり、締結孔９ａに沿って配置される。ワッシャ５０及び締結孔９ａには、ボルト２９が挿通する。ピストン１２とピストンロッド２が連結された状態では、各ワッシャ５０間に隙間が形成される。この隙間を通じて、ロッド内室１６とロッド側室１４とが連通し、作動油の移動が可能となる。つまり、この変形例では、ワッシャ５０間の隙間が第１連通路に相当する。なお、プレート９を設けず、ピストン１２とピストンロッド２の間に、ワッシャ５０のみを設けてもよい。この場合には、ロッド内室１６へのオリフィスプラグ２０及びスプリング２１ｃの脱落を防止する、他の構成を設けることが望ましい。

（２）上記実施形態では、第２連通路１８を通過する作動油に対して抵抗を付与して減衰力を発生する絞り部として、オリフィスプラグ２０が設けられる。オリフィスプラグ２０に代えて、図５に示すように、ロッド内室１６の圧力が所定圧力に達した場合に開弁するリリーフ弁６０を絞り部として設けてもよい。この場合、ロッド内室１６の圧力が上昇し所定圧力に達すると、リリーフ弁６０が開弁し、作動油がピストン側室１３へ導かれ、リリーフ弁６０の抵抗により減衰力が発生する。また、オリフィスプラグ２０とリリーフ弁６０の両方をピストン１２に設けてもよい。

（３）上記実施形態では、逆止弁２１は、第３連通路１９を開閉可能な弁体としてのボール２１ｂと、付勢部材としてのスプリング２１ｃと、を有する構成である。これに代えて、逆止弁２１は、スプリング２１ｃを持たない構成としてもよい。この場合でも、逆止弁２１は、ロッド内室１６からピストン側室１３への作動油の流れを遮断し、ピストン側室１３からロッド内室１６への作動油の流れを許容する。

（４）上記実施形態では、シリンダチューブ１が上側、ピストンロッド２が下側となる構成である。これに対して、ピストンロッド２を上側、シリンダチューブ１を下側とし、ショックアブソーバ１００を上下反転させた構造としてもよい。

また、上記実施形態では、ピストン１２は、収容部２７を形成するリング部２６を備える。また、プレート９の連通溝９ｂは、リング部２６に形成される溝２８を通じてロッド側室１４と連通する。これに対し、リング部２６は必須の構成ではなく、ピストン１２は、リング部２６を備えていなくてもよい。この場合、連通溝９ｂは、ロッド側室１４と直接連通するように構成される。

＜第２実施形態＞
次に、図６，７を参照して本発明の第２実施形態に係るショックアブソーバ２００について説明する。以下では、上記第１実施形態と異なる点を中心に説明し、上記第１実施形態に係るショックアブソーバ１００と同一の機能を有する構成には同一の符号を付して説明を省略する。

第１実施形態におけるショックアブソーバ１００は、ロッド内室１６とロッド側室１４とを連通する第１連通路が、プレート９に形成される連通溝９ｂである。これに対し、第２実施形態におけるショックアブソーバ２００は、第１連通路が、ピストンロッド２に形成される通路１１０である点で第１実施形態と相違する。

ショックアブソーバ２００は、図６，７に示すように、ピストンロッド２の内外周面に開口部を有し、径方向に貫通して形成される通路１１０を備える。ピストンロッド２は、通路１１０が形成される点でのみピストンロッド２と異なる。本実施形態では、１８０°離間して２つの通路１１０が設けられる。なお、通路１１０の数は、２つに限らず、少なくとも１つが形成されていればよい。通路１１０は、その内径が一様であり、通路１１０の全体としての流路断面積は、第２連通路１８のオリフィス部２０ｂよりも十分に大きく形成される。このように、通路１１０を通過する作動油の流れに付与される抵抗は、オリフィスプラグ２０を通過する作動油の流れに付与される抵抗よりも小さい。よって、ショックアブソーバ２００が発生する伸長作動時の減衰力の大部分は、オリフィス部２０ｂによって決定される。

また、ショックアブソーバ２００は、ピストンロッド２とピストン１１２との間に、プレート１０９が設けられる。プレート１０９は、連通溝９ｂが形成されない点でのみ第１実施形態におけるプレート９と異なる。また、ピストン１１２は、リング部２６の内周面に溝２８が形成されない点でのみ第１実施形態におけるピストン１２と異なる。よって、ピストン１１２は、リング部２６の内径がピストンロッド２の外径と略同一である。

プレート１０９の外径はピストンロッド２の外径と略同一であり、ピストンロッド２とピストン１１２の連結方法は、第１実施形態と同様である。プレート１０９は、ロッド内室１６へのオリフィスプラグ２０及び逆止弁２１の脱落を防止する。

なお、通路１１０は、ピストンロッド２の端面１１ａに形成されるスリットでもよい。

以上の第２実施形態によれば、以下に示す効果を奏する。

ショックアブソーバ２００においても、通路１１０を通じて、ロッド側室１４とロッド内室１６とが常時連通する。そのため、ショックアブソーバ２００が高速で収縮作動する際や、最伸長状態から収縮作動する際には、ロッド内室１６の作動油が速やかにロッド側室１４へ導かれ、ロッド側室１４の急激な圧力低下が抑制される。

また、ショックアブソーバ２００は、第１連通路である通路１１０が、ピストンロッド２に形成される。ピストンロッド２にオリフィス部２０ｂの流路断面積よりも大きい断面積を有する通路１１０を形成すればよく、プレート１０９に複数の溝を形成する必要がないため、ショックアブソーバ２００の製造が容易となる。

以下、本発明の各実施形態の構成、作用、及び効果をまとめて説明する。

ショックアブソーバ１００，２００は、シリンダチューブ１の外部へと延出するピストンロッド２と、ピストンロッド２の端部に連結されてシリンダチューブ１内を摺動自在に移動し、シリンダチューブ１内をピストン側室１３とロッド側室１４に区画するピストン１２，１１２と、ピストンロッド２の内部に形成されるロッド内室１６（ロッド内空間）と、ロッド側室１４とロッド内室１６とを連通する連通溝９ｂ、通路１１０（第１連通路）と、ピストン１２，１１２に形成され、ピストン側室１３とロッド内室１６とを連通する第２連通路１８と、第２連通路１８に設けられ、通過する作動油の流れに抵抗を付与するオリフィスプラグ２０（絞り部）と、を備える。

この構成では、絞り部が設けられる第２連通路１８が、ピストンロッド２よりも小型な部品であるピストン１２に形成される。これにより、第２連通路１８の加工が容易となり、ショックアブソーバ１００，２００の製造が容易となる。さらに、ピストン１２，１１２はピストンロッド２よりも肉厚であるため、第２連通路１８の配置自由度が高くなり、オリフィスプラグ２０だけではなく他の部材を第２連通路１８に設けることができる。

また、ショックアブソーバ１００，２００は、ピストン１２，１１２に形成され、ピストン側室１３とロッド内室１６とを連通する第３連通路１９と、第３連通路１９に設けられ、ピストン側室１３からロッド内室１６への作動油の流れのみを許容する逆止弁２１と、をさらに備える。

この構成では、逆止弁２１を有する第３連通路１９が、ピストンロッド２よりも小型の部品であるピストン１２，１１２に形成される。これにより、第３連通路１９の加工が容易となり、流体圧緩衝器の製造が容易となる。さらに、ピストン１２，１１２はピストンロッド２よりも肉厚であるため、第３連通路１９の配置自由度が高くなり、スプリング２１ｃ等の部材を第３連通路１９に設けることができる。

また、ショックアブソーバ１００は、ピストン１２とピストンロッド２の間に設けられるプレート９を備え、連通溝９ｂは、プレート９に形成される。

この構成では、連通溝９ｂが、ピストンロッド２やピストン１２よりも小型の部品であるプレート９に形成される。これにより、連通溝９ｂを容易に加工することができる。さらに、プレート９に形成された連通溝９ｂを通じて、ロッド側室１４とロッド内室１６とが常時連通するため、ショックアブソーバ１００が高速で収縮作動する際や、最伸長状態から収縮作動する際には、ロッド内室１６の作動油が速やかにロッド側室１４へ導かれ、ロッド側室１４の急激な圧力低下が抑制される。

また、絞り部は、第２連通路１８に交換可能に設けられるオリフィスプラグ２０であり、プレート９，１０９によってロッド内室１６へのオリフィスプラグ２０の脱落が防止される。

この構成では、第２連通路１８にオリフィスプラグ２０が交換可能に設けられる。これにより、減衰力の調整を、オリフィスプラグ２０の交換によって容易に行うことができる。さらに、プレート９，１０９によってオリフィスプラグ２０の脱落が防止される。

また、逆止弁２１は、プレート９，１０９によって、ロッド内室１６への脱落が防止される。

この構成では、プレート９，１０９によって逆止弁２１の脱落が防止される。

また、通路１１０は、ピストンロッド２に形成される。

この構成では、ピストンロッド２に大面積の通路１１０を形成すればよく、プレート１０９に複数の溝を形成する必要がないため、ショックアブソーバ２００の製造を容易に行うことができる。

また、連通溝９ｂ、通路１１０を通過する作動油の流れに付与する抵抗は、第２連通路１８を通過する作動油の流れに付与する抵抗よりも小さい。

この構成では、第２連通路１８の絞り部によって伸長作動時の減衰力が発生する。これにより、減衰力の調整が容易となる。

以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は本発明の適用例の一部を示したに過ぎず、本発明の技術的範囲を上記実施形態の具体的構成に限定する趣旨ではない。

１…シリンダチューブ、２…ピストンロッド、９，１０９…プレート、９ｂ…連通溝（第１連通路）、１２，１１２…ピストン、１３…ピストン側室、１４…ロッド側室、１６…ロッド内室（ロッド内空間）、１８…第２連通路、１９…第３連通路、２０…オリフィスプラグ（絞り部）、２１…逆止弁、６０…リリーフ弁、１００，２００…ショックアブソーバ（流体圧緩衝器）、１１０…通路（第１連通路）

Claims (7)

1. シリンダチューブと、
   前記シリンダチューブの外部へと延出するピストンロッドと、
   前記ピストンロッドの端部に連結されて前記シリンダチューブ内を摺動自在に移動し、前記シリンダチューブ内をピストン側室とロッド側室に区画するピストンと、
   前記ピストンロッドの内部に形成されるロッド内空間と、
   前記ロッド側室と前記ロッド内空間とを連通する第１連通路と、
   前記ピストンに形成され、前記ピストン側室と前記ロッド内空間とを連通する第２連通路と、
   前記第２連通路に設けられ、通過する作動流体の流れに抵抗を付与する絞り部と、を備えることを特徴とする流体圧緩衝器。
2. 前記ピストンに形成され、前記ピストン側室と前記ロッド内空間とを連通する第３連通路と、
   前記第３連通路に設けられ、前記ピストン側室から前記ロッド内空間への作動流体の流れのみを許容する逆止弁と、をさらに備えることを特徴とする請求項１に記載の流体圧緩衝器。
3. 前記ピストンと前記ピストンロッドの間に設けられるプレートをさらに備え、
   前記第１連通路は、前記プレートに形成されることを特徴とする請求項２に記載の流体圧緩衝器。
4. 前記絞り部は、前記第２連通路に交換可能に設けられるオリフィスプラグであり、
   前記プレートによって前記ロッド内空間への前記オリフィスプラグの脱落が防止されることを特徴とする請求項３に記載の流体圧緩衝器。
5. 前記逆止弁は、前記プレートによって、前記ロッド内空間への脱落が防止されることを特徴とする請求項３または４に記載の流体圧緩衝器。
6. 前記第１連通路は、前記ピストンロッドに形成されることを特徴とする請求項１又は２に記載の流体圧緩衝器。
7. 前記第１連通路を通過する作動流体の流れに付与される抵抗は、前記絞り部を通過する作動流体の流れに付与される抵抗よりも小さいことを特徴とする請求項１から６のいずれか一つに記載の流体圧緩衝器。

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