JP2020005429A - 電力変換装置及び放電制御方法 - Google Patents

Abstract

【課題】専用放電回路を必要としない電力変換装置及び放電制御方法を提供する。【解決手段】電力変換装置１０は、入力電圧を電力変換して所定の直流電圧を出力する第１電力変換部１と、スイッチ素子２１〜２４を有し、前記直流電圧を電力変換して所定の電圧を出力する第２電力変換部２と、第１電力変換部１と第２電力変換部２との間に並列に接続され、前記直流電圧により電荷を蓄積するコンデンサ３と、第２電力変換部２の出力電圧を導通／遮断する開閉器４と、第１電力変換部１の停止、コンデンサ３に蓄積された電荷の放電、及び開閉器４の導通／遮断等を制御する制御部５とを備えている。制御部５は、通常運転を停止するとき、第１電力変換部１の動作を停止すると共に開閉器４を遮断した後、コンデンサ３の蓄積電荷をスイッチ素子２１〜２４を経由して放電させる制御を行う。【選択図】図１

Description

本発明は、２つの電力変換部の間に並列に接続されたコンデンサを備え、そのコンデンサに蓄積された電荷を放電させる制御を行う電力変換装置及び放電制御方法に関するものである。

図５は、従来の電力変換装置の一例を示す回路構成図である。
この電力変換装置５０は、第１電力変換部１がＤＣ−ＤＣコンバータ、第２電力変換部２がＤＣ−ＡＣインバータで構成されたパワーコンディショナ等の電源装置である。第１電力変換部１と第２電力変換部２との間を接続する正極ライン７と負極ライン８からなる直流リンク（以下「ＤＣリンク」という。）に並列に接続され、正極ライン７及び負極ライン８間の電圧、すなわちＤＣリンク電圧により電荷を蓄積するコンデンサであるＤＣリンクコンデンサ３を備えている。ＤＣリンクコンデンサ３を介して、直流で第１電力変換部１と第２電力変換部２間の電力の授受を行う構成になっている。図５では省略しているが、第１電力変換部１のＤＣ−ＤＣコンバータには直流電圧が入力する。

電力変換装置５０では、通常運転を停止するため出力側の開閉器４を遮断するとき、第１電力変換部１と第２電力変換部２の動作を停止した後、この電力変換装置５０の故障や危険等を防止するために、ＤＣリンクコンデンサ３に蓄積された電荷を放電する必要がある。この場合、制御部５５により、停止指令１２による第１電力変換部１の停止、停止指令５４による第２電力変換部２の停止と共に、遮断指令１１による開閉器４の遮断を実施した後、ＤＣリンクコンデンサ３に蓄積された電荷を放電する。従来の電力変換装置では、この放電は、専用放電回路５１を用いて行っている。放電指令５３により、専用放電回路５１を構成するリレー５１ａを閉じ、直列に接続された放電抵抗５１ｂを介して放電する。図５中の破線の矢印は放電電流の流れを示す。

従来の電力変換装置としては、特許文献１に、ＡＣ−ＤＣコンバータとＤＣ−ＡＣインバータとをＤＣリンクコンデンサを介して接続したモータ制御装置用の電力変換装置が記載されている。特許文献２には、リレーと抵抗器を用いた放電回路によりインバータに接続されるＤＣリンクコンデンサの放電を行う電力変換装置が記載されている。また、特許文献３には、直流電源に接続されたコンバータとインバータとをＤＣリンクコンデンサを介して接続したインバータ装置において、ＤＣリンクコンデンサの残留電荷を直流電源に供給して放電させる電力変換装置が記載されている。

特開２０１６−１６７９４８号公報 特開２０００−７８８５１号公報 特開２００６−１８７０８５号公報

従来の電力変換装置５０では、通常運転時には不要な専用放電回路５１が必要であり、その分のスペースやコストが必要となる。また、専用放電回路５１のリレー５１ａが破損や故障により駆動できなくなるリスクや、放電電流の超過により放電抵抗５１ｂの熱破損が生ずるリスクがある。
すなわち、従来の電力変換装置５０においては、ＤＣリンクコンデンサ３の放電のため専用放電回路５１が必要であり、その分のスペースやコストが必要となるのみならず、その専用放電回路５１に伴う故障リスクも生じていた。

本発明の目的は、上記のような課題を解決し、専用放電回路を必要としない電力変換装置及び放電制御方法を提供することにある。

本発明の電力変換装置は、入力電圧を電力変換して所定の直流電圧を出力する第１電力変換部と、スイッチ素子を有し、前記直流電圧を電力変換して所定の電圧を出力する第２電力変換部と、前記第１電力変換部と前記第２電力変換部との間に並列に接続され、前記直流電圧により電荷を蓄積するコンデンサと、前記第２電力変換部の出力電圧を導通／遮断する開閉器と、前記第１電力変換部の停止、前記コンデンサに蓄積された電荷の放電、及び前記開閉器の導通／遮断を制御する制御部と、を備えている。
ここで、前記制御部は、通常運転を停止するとき、前記第１電力変換部の動作を停止すると共に前記開閉器を遮断した後、前記コンデンサの蓄積電荷を前記スイッチ素子を経由して放電させる制御を行うように構成されている、ことを特徴とする。

本発明の電力変換装置の放電制御方法は、入力電圧を所定の直流電圧に変換する第１電力変換部と、スイッチ素子及びフィルタ回路を有し、前記直流電圧を前記スイッチ素子によりスイッチングして交流電圧に変換した後に、前記フィルタ回路により高周波成分を除去して出力する第２電力変換部と、前記第１電力変換部と前記第２電力変換部との間に並列に接続され、前記直流電圧により電荷を蓄積するコンデンサと、前記第２電力変換部の出力電圧を導通／遮断する開閉器と、を備えた電力変換装置の放電制御方法である。
その制御手順は、前記第１電力変換部及び前記第２電力変換部を停止する第１ステップと、前記開閉器を遮断する第２ステップと、前記スイッチ素子を、所定の周波数のスイッチ駆動信号によりスイッチング制御して、前記コンデンサの蓄積電荷を、前記スイッチ素子を経由して放電させる第３ステップと、前記コンデンサの電圧を計測し、この計測結果が閾値以下か否かを判定する第４ステップと、前記第４ステップの判定結果が閾値以下のときには前記スイッチ駆動信号を停止する第５ステップと、を有する、ことを特徴とする。

本発明の電力変換装置及び放電制御方法によれば、従来の専用放電回路が不要となり、リレーや抵抗の破損のリスクを解消できる。従って、専用放電回路を必要としない電力変換装置及び放電制御方法が得られる。

図１は、本発明の実施例１における電力変換装置の回路構成図である。 図２は、本発明の実施例１における電力変換装置の通常運転を停止するときの制御方法の手順を示すフローチャートである。 図３は、本発明の実施例２における電力変換装置の回路構成図である。 図４は、本発明の実施例２における電力変換装置の通常運転を停止するときの制御方法の手順を示すフローチャートである。 図５は、従来の電力変換装置の一例を示す回路構成図である。

本発明を実施するための形態は、以下の好ましい実施例の説明を添付図面と照らし合わせて読むと、明らかになるであろう。但し、図面はもっぱら解説のためのものであって、本発明の範囲を限定するものではない。

（実施例１の電力変換装置の構成）
図１は、本発明の実施例１における電力変換装置の回路構成図である。
図１に示すように、本実施例１の電力変換装置１０は、入力電圧を電力変換して所定の直流電圧を出力する第１電力変換部１と、その直流電圧を電力変換して所定の電圧を出力する第２電力変換部２とを備えている。さらに、第１電力変換部１と第２電力変換部２との間を接続する正極ライン７と負極ライン８からなるＤＣリンクに並列に接続され、正極ライン７及び負極ライン８間のＤＣリンク電圧により電荷を蓄積するＤＣリンクコンデンサ３を備えている。
第２電力変換部２の出力側には、出力電圧を導通／遮断するためのリレー等からなる開閉器４を備えている。また、第１電力変換部１の停止、ＤＣリンクコンデンサ３に蓄積された電荷の放電、及び開閉器４の導通／遮断（オン／オフ）等を制御する制御部５を備えている。制御部５は、中央処理装置（以下「ＣＰＵ」という。）を有するプロセッサ等により構成されている。さらに、本実施例１の電力変換装置１０は、ＤＣリンクコンデンサ３の電圧を測定して測定結果を出力する電圧測定手段として電圧計６を備えている。

本実施例１において、第１電力変換部１は、図１では回路構成の記載を省略しているが、直流電圧を入力して電力変換し、直流電圧を出力するＤＣ−ＤＣコンバータにより構成されている。

第２電力変換部２は、４つのスイッチ素子２１〜２４からなるスイッチング部９と、高周波成分を除去するフィルタ回路２５と、を有する単相のＤＣ−ＡＣインバータにより構成されている。ＤＣリンクからの入力ラインである正極ライン７及び負極ライン８とスイッチング部９の出力ライン２８及び出力ライン２９との間に、スイッチ素子２１〜２４がそれぞれブリッジ接続されている。各スイッチ素子２１〜２４は、例えば、ＭＯＳ型電界効果トランジスタ（以下「ＭＯＳＦＥＴ」という。）、絶縁ゲートバイポーラトランジスタ（以下「ＩＧＢＴ」という。）等により構成されている。また、スイッチ素子２１〜２４を駆動するスイッチ駆動信号１３を出力するスイッチ駆動部１４を備えている。スイッチング部９の出力電力は、直列に接続されたインダクタ２６と並列に接続されたコンデンサ２７とからなるフィルタ回路２５を経由し、開閉器４を通して出力される構成になっている。

（実施例１の電力変換装置の通常運転時の動作）
図１において、第１電力変換部１に接続された正極ライン７及び負極ライン８から出力される直流電圧により、ＤＣリンクコンデンサ３が充電される。また、コンデンサ３の両端の電圧は、電圧計６より計測されて制御部５に送信される。
第２電力変換部２において、スイッチ駆動部１４は、所定のスイッチング速度でスイッチ素子２１〜２４をオン／オフ動作させるためのスイッチ駆動信号１３をスイッチ素子２１〜２４にそれぞれ供給する。ここで、スイッチ駆動信号１３は、高周波のパルス幅変調信号（以下「ＰＷＭ信号」という。）である。スイッチ素子２１〜２４のオン／オフ動作により、ＤＣリンクから入力された直流電圧が矩形波状の交流電圧信号に変換されて、出力ライン２８，２９より出力される。この交流電圧信号は、フィルタ回路２５を経由することによりその高周波成分が除かれた単相交流電圧として、開閉器４へと出力される。

（実施例１の電力変換装置の通常運転を停止するときの動作）
図２は、本発明の実施例１における電力変換装置１０の通常運転を停止するときの放電制御方法の手順を示すフローチャートである。
本実施例１の放電制御方法では、制御部５の制御により、以下のようなステップＳ１〜Ｓ６の手順が実施される。

通常運転を停止するとき、先ず、ステップＳ１として、制御部５より停止指令１２を第１電力変換部１に送信し、第１電力変換部１の動作を停止する。次にステップＳ２として、第２電力変換部２の動作を停止するため、スイッチ駆動部１４へスイッチ制御信号１５を送信し、スイッチ駆動信号１３の供給を停止させる。その後、ステップＳ３として、開閉器４を遮断（オフ）状態とする。

次に、ＤＣリンクコンデンサ３に蓄積された電荷を放電させるため、以下の手順を実施する。
先ず、ステップＳ４として、第２電力変換部２のスイッチ素子２１〜２４を駆動するため、スイッチ駆動部１４へスイッチ制御信号１５を送信し、スイッチ駆動信号１３の供給を開始させる。これにより、ＤＣリンクコンデンサ３に蓄積された電荷は、スイッチ素子２１〜２４を経由して放電される。図１の破線の矢印は、スイッチング部９の１つの状態での放電電流の流れを示している。すなわち、スイッチ素子２１とスイッチ素子２４がオン状態、スイッチ素子２２とスイッチ素子２３がオフ状態の場合である。このときの放電電流の経路は、ＤＣリンクコンデンサ３の正極から、正極ライン７、スイッチ素子２１、出力ライン２８、インダクタ２６、コンデンサ２７、スイッチ素子２４、及び負極ライン８を順次経由して、ＤＣリンクコンデンサ３の負極に至る経路である。
本実施例１では、各スイッチ素子２１〜２４を通常動作時のスイッチ駆動信号１３で動作させる。このとき、放電電流の経路中で、各スイッチ素子２１〜２４のオン／オフの切替えに伴って発生するスイッチング損失、フィルタ回路２５での損失等によってエネルギーが失われ、ＤＣリンクコンデンサ３の電圧は徐々に低下する。

次にステップＳ５として、制御部５は、電圧計６から入力されるＤＣリンクコンデンサ３の電圧と予め定めた閾値電圧とを比較し、ＤＣリンクコンデンサ３の電圧が閾値電圧よりも大きい場合は、スイッチ駆動部１４からのスイッチ駆動信号１３の供給を継続させる。制御部５は、ＤＣリンクコンデンサ３の電圧が閾値電圧以下の場合は、ステップＳ６として、スイッチ駆動部１４へスイッチ制御信号１５を送信してスイッチ駆動信号１３の供給を停止させる。

（実施例１の効果）
以上のように、本実施例１では、ＤＣリンクコンデンサ３の蓄積電荷をスイッチ素子２１〜２４を経由して放電させることができる。この結果、従来の専用放電回路５１が不要となり、リレー５１ａや抵抗５１ｂの破損のリスクを解消できる。また、本実施例１では、通常運転時に使用するスイッチ駆動部１４を利用してスイッチ素子２１〜２４を駆動するため、放電のために新たに付加する部品を少なくできる。

（実施例２の電力変換装置の構成）
図３は、本発明の実施例２における電力変換装置の回路構成図である。
図３に示すように、本実施例２の電力変換装置３０は、入力電圧を電力変換して所定の直流電圧を出力する第１電力変換部１と、その直流電圧を電力変換して所定の電圧を出力する第２電力変換部２０とを備えている。さらに、第１電力変換部１と第２電力変換部２０との間を接続する正極ライン７と負極ライン８からなるＤＣリンクに並列に接続され、ＤＣリンク電圧により電荷を蓄積するＤＣリンクコンデンサ３を備えている。第２電力変換部２０の出力側には、出力電圧を導通／遮断（オン／オフ）する開閉器１６を備えている。
また、第１電力変換部１の停止、ＤＣリンクコンデンサ３に蓄積された電荷の放電、及び開閉器１６の導通／遮断等を制御する制御部１８を備えている。制御部１８は、ＣＰＵを有するプロセッサ等により構成されている。さらに、ＤＣリンクコンデンサ３の電圧を測定して測定結果を出力する電圧測定手段として電圧計６を備えている。

本実施例２において、第１電力変換部１は、図３では回路構成の記載を省略しているが、直流電圧を入力して電力変換し、直流電圧を出力するＤＣ−ＤＣコンバータにより構成されている。

第２電力変換部２０は、６つのスイッチ素子３１〜３６からなるスイッチング部１７と、高周波成分を除去するフィルタ回路４０と、を有する３相のＤＣ−ＡＣインバータにより構成されている。ＤＣリンクからの入力ラインである正極ライン７及び負極ライン８と、スイッチング部１７の出力ライン３７、出力ライン３８及び出力ライン３９と、の間にスイッチ素子３１〜３６がそれぞれブリッジ接続されている。各スイッチ素子３１〜３６は、例えば、ＭＯＳＦＥＴ、ＩＧＢＴ等により構成されている。また、スイッチ素子３１〜３６を駆動するスイッチ駆動信号４７を出力するスイッチ駆動部１９を備えている。
スイッチング部１７の出力側には、出力ライン３７〜３９にそれぞれ直列に接続されたインダクタと、出力ライン間に並列に接続されたコンデンサと、からなるフィルタ回路４０を備えている。すなわち、出力ライン３７にはインダクタ４１及びコンデンサ４２が、出力ライン３８にはインダクタ４３及びコンデンサ４４が、出力ライン３９にはインダクタ４５及びコンデンサ４６が、それぞれ接続され、その出力電力が開閉器１６を通して出力される構成になっている。

（実施例２の電力変換装置の通常運転時の動作）
図３において、第１電力変換部１に接続された正極ライン７及び負極ライン８から出力される直流電圧により、ＤＣリンクコンデンサ３が充電される。また、ＤＣリンクコンデンサ３の両端の電圧は、電圧計６より計測されて制御部１８に送信される。
第２電力変換部２０において、スイッチ駆動部１９は、所定の周波数でスイッチ素子３１〜３６をオン／オフ動作させるためのスイッチ駆動信号４７をスイッチ素子３１〜３６にそれぞれ供給する。ここで、スイッチ駆動信号４７は、高周波のＰＷＭ信号である。スイッチ素子３１〜３６のオン／オフ動作により、ＤＣリンクから入力された直流電圧が矩形波状の交流電圧信号に変換されて、出力ライン３７〜３９より出力される。この交流電圧信号は、フィルタ回路４０を経由することによりその高周波成分が除かれた３相交流電圧として、開閉器１６へと出力される。

（実施例２の電力変換装置の通常運転を停止するときの動作）
図４は、本発明の実施例２における電力変換装置３０の通常運転を停止するときの放電制御方法の手順を示すフローチャートである。
本実施例２の放電制御方法では、制御部１８の制御により、以下のようなステップＳ１１〜Ｓ１７の手順が実施される。

通常運転を停止するとき、先ず、ステップＳ１１として、制御部１８より停止指令１２を第１電力変換部１に送信し、第１電力変換部１の動作を停止する。次にステップＳ１２として、第２電力変換部２０の動作を停止するため、スイッチ駆動部１９へスイッチ制御信号４８を送信し、スイッチ駆動信号４７の供給を停止させる。その後、ステップＳ１３として開閉器１６を遮断（オフ）状態とする。

次に、ＤＣリンクコンデンサ３に蓄積された電荷を放電させるため、以下の手順を実施する。
先ず、ステップＳ１４として、スイッチ制御信号４８により、第２電力変換部２０のスイッチ駆動部１９に対して、スイッチ駆動信号４７の周波数を通常動作時における周波数よりも高周波数化する指令を送信する。その後、ステップＳ１５として、スイッチ素子３１〜３６を駆動するためのスイッチ制御信号４８を、スイッチ駆動部１９へ送信し、高周波数化したスイッチ駆動信号４７の供給を開始させる。これにより、ＤＣリンクコンデンサ３に蓄積された電荷は、スイッチ素子３１〜３６を経由して放電される。

図３の破線の矢印は、スイッチング部１７の１つの状態での放電電流の流れを示している。すなわち、スイッチ素子３１とスイッチ素子３６がオン状態、スイッチ素子３２〜３５がオフ状態の場合である。このときの放電電流の経路は、ＤＣリンクコンデンサ３の正極から、正極ライン７、スイッチ素子３１、出力ライン３７、インダクタ４１、コンデンサ４６、インダクタ４５、出力ライン３９、スイッチ素子３６、及び負極ライン８を順次経由して、ＤＣリンクコンデンサ３の負極に至る経路である。
本実施例２では、各スイッチ素子３１〜３６を通常動作時よりも高い周波数のスイッチ駆動信号４７で動作させる。このとき、放電電流の経路中で、各スイッチ素子３１〜３６のオン／オフの切替えに伴って発生するスイッチング損失、フィルタ回路４０での損失等によってエネルギーが失われ、ＤＣリンクコンデンサ３の電圧は徐々に低下する。本実施例２においては、スイッチ駆動信号４７の高周波数化によって単位時間当たりのスイッチ素子３１〜３６のオン／オフの切替え回数が通常よりも増加し、それに伴ってスイッチング損失も増加する。これにより、ＤＣリンクコンデンサ３に蓄えられた電荷の減少速度が増大し、より短時間にＤＣリンクコンデンサ３の電圧を減少させることができる。

次にステップＳ１６として、制御部１８は、電圧計６から入力されるＤＣリンクコンデンサ３の電圧と予め定めた閾値電圧とを比較し、ＤＣリンクコンデンサ３の電圧が閾値電圧よりも大きい場合は、スイッチ駆動部１９からのスイッチ駆動信号４７の供給を継続させる。制御部１８は、ＤＣリンクコンデンサ３の電圧が閾値電圧以下の場合は、ステップＳ１７として、スイッチ駆動部１９へスイッチ制御信号４８を送信してスイッチ駆動信号４７の供給を停止させる。

（実施例２の効果）
以上より、本実施例２では、実施例１と同様に、ＤＣリンクコンデンサ３の蓄積電荷をスイッチ素子３１〜３６を経由して放電させることができ、従来の専用放電回路５１が不要となり、リレー５１ａや抵抗５１ｂの破損のリスクを解消できる。さらに、本実施例２では、スイッチ駆動信号４７の高周波数化によって、より短時間にＤＣリンクコンデンサ３の電圧を減少させることができ、より短時間に放電動作を完了させることができる。

（実施例１、２の変形例）
本発明は、上記実施例１、２に限定されず、他の変形も可能である。この変形例としては、例えば、次の（ａ）〜（ｅ）のようなものがある。
（ａ） 第１電力変換部１、第２電力変換部２，２０は、実施例１や実施例２に限定されず、様々な回路構成が可能である。例えば、第１電力変換部１は、ＤＣ−ＤＣコンバータ以外のＡＣ−ＤＣコンバータや、他の構成の直流電圧を出力する電源回路等であってもよい。第２電力変換部２，２０も、ＤＣ−ＡＣインバータ以外のＤＣ−ＤＣコンバータや、他の構成の直流電圧が入力される電源回路等であってもよい。
（ｂ） 第２電力変換部２，２０が有するスイッチ素子２１〜２４，３１〜３６の数は、４個又は６個以外の数であってもよい。
（ｃ） ＤＣリンクコンデンサ３の電圧を測定して測定結果を出力する電圧測定手段としては、電圧計６以外の手段が可能である。例えば、ＤＣリンクコンデンサ３に並列に、所定の分割比となるような複数の分割抵抗を挿入して、その分割抵抗の電圧値を、閾値となる所定の電圧と比較することにより、放電完了の判断をしてもよい。
（ｄ） ＤＣリンクコンデンサ３の放電を行うときのスイッチ駆動信号１３，４７は、通常運転時のスイッチ素子２１〜２４，３１〜３６の駆動信号と同じＰＷＭ信号である必要はなく、スイッチング損失がより大きくなるＰＷＭ信号を選択することができる。
（ｅ） 通常運転を停止してＤＣリンクコンデンサ３の放電を制御する放電制御方法は、図２、図４に示したフローチャートの手順以外の方法も可能である。

１ 第１電力変換部
２，２０ 第２電力変換部
３ ＤＣリンクコンデンサ
４，１６ 開閉器
５，１８，５５ 制御部
６ 電圧計
７ 正極ライン
８ 負極ライン
９，１７ スイッチング部
１０，２０，５０ 電力変換装置
１１ 遮断指令
１２，５４ 停止指令
１３，４７ スイッチ駆動信号
１４，１９ スイッチ駆動部
１５，４８ スイッチ制御信号
２１〜２４，３１〜３６ スイッチ素子
２５，４０ フィルタ回路
２６，４１，４３，４５ インダクタ
２７，４２，４４，４６ コンデンサ
２８，２９，３７，３８，３９ 出力ライン
５１ 専用放電回路
５１ａ リレー
５１ｂ 放電抵抗

Claims (8)

1. 入力電圧を電力変換して所定の直流電圧を出力する第１電力変換部と、
   スイッチ素子を有し、前記直流電圧を電力変換して所定の電圧を出力する第２電力変換部と、
   前記第１電力変換部と前記第２電力変換部との間に並列に接続され、前記直流電圧により電荷を蓄積するコンデンサと、
   前記第２電力変換部の出力電圧を導通／遮断する開閉器と、
   前記第１電力変換部の停止、前記コンデンサに蓄積された電荷の放電、及び前記開閉器の導通／遮断を制御する制御部と、
   を備え、
   前記制御部は、
   通常運転を停止するとき、前記第１電力変換部の動作を停止すると共に前記開閉器を遮断した後、前記コンデンサの蓄積電荷を前記スイッチ素子を経由して放電させる制御を行うように構成されている、
   ことを特徴とする電力変換装置。
2. 前記コンデンサの電圧を測定して測定結果を出力する電圧測定手段を備え、
   前記制御部は、
   前記測定結果が所定の閾値以下となったときに前記放電を停止させる制御を行う、
   ことを特徴とする請求項１に記載の電力変換装置。
3. 前記制御部は、
   前記コンデンサの蓄積電荷の放電時に、前記スイッチ素子を、所定の周波数のスイッチ駆動信号により、スイッチング制御する、
   ことを特徴とする請求項１または２に記載の電力変換装置。
4. 前記所定の周波数は、
   通常運転時における周波数と同一、または、通常運転時における周波数よりも高い、
   ことを特徴とする請求項３に記載の電力変換装置。
5. 前記第２電力変換部は、
   フィルタ回路を有し、前記直流電圧を前記スイッチ素子によりスイッチングして交流電圧に変換した後に、前記フィルタ回路により高周波成分を除去して出力する単相または三相のＤＣ−ＡＣインバータである、
   ことを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載の電力変換装置。
6. 前記第１電力変換部は、
   ＤＣ−ＤＣコンバータである、
   ことを特徴とする請求項５に記載の電力変換装置。
7. 入力電圧を所定の直流電圧に変換する第１電力変換部と、
   スイッチ素子及びフィルタ回路を有し、前記直流電圧を前記スイッチ素子によりスイッチングして交流電圧に変換した後に、前記フィルタ回路により高周波成分を除去して出力する第２電力変換部と、
   前記第１電力変換部と前記第２電力変換部との間に並列に接続され、前記直流電圧により電荷を蓄積するコンデンサと、
   前記第２電力変換部の出力電圧を導通／遮断する開閉器と、
   を備えた電力変換装置の放電制御方法であって、
   前記第１電力変換部及び前記第２電力変換部を停止する第１ステップと、
   前記開閉器を遮断する第２ステップと、
   前記スイッチ素子を、所定の周波数のスイッチ駆動信号によりスイッチング制御して、前記コンデンサの蓄積電荷を、前記スイッチ素子を経由して放電させる第３ステップと、
   前記コンデンサの電圧を計測し、この計測結果が閾値以下か否かを判定する第４ステップと、
   前記第４ステップの判定結果が閾値以下のときには前記スイッチ駆動信号を停止する第５ステップと、
   を有することを特徴とする電力変換装置の放電制御方法。
8. 前記所定の周波数は、
   通常運転時における周波数と同一、または、通常運転時における周波数よりも高い、
   ことを特徴とする請求項７に記載の電力変換装置の放電制御方法。

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