JP2019143433A - Safety factor calculation method and device for structure - Google Patents

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Abstract

To be able to determine whether various tests for confirming remaining performance can be performed or omitted; to select emergency repair measures suitable for structures having degraded performance; and to be able to shorten the period until performance is restored and lower construction costs.SOLUTION: A safety factor calculation method includes: a step of using parameters set for a structure and assuming a load-displacement curve of the structure; a step of updating the load-displacement curve based on first observation information obtained by surveying a structure having degraded performance, and second observation information obtained by applying a preload to the structure having degraded performance; and a step of calculating a safety factor and a confidence interval for the remaining performance of the structure having degraded performance based on the updated load-displacement curve.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本開示は、構造物安全率算出方法及び装置に関するものである。   The present disclosure relates to a structure safety factor calculation method and apparatus.

従来、鉄道の構造物である河川橋りょうでは、出水により橋脚が被災することがある。このような場合、被災した橋脚の残存支持力が明らかでないので、営業列車の運行再開に当たっては、安全性確認のために多くの試験を行っている(例えば、非特許文献1参照。)。   Conventionally, river piers, which are railway structures, can be damaged by floods. In such a case, since the remaining supporting force of the damaged pier is not clear, many tests are performed for safety confirmation when resuming operation of a commercial train (for example, refer to Non-Patent Document 1).

小湊、阿部、篠田、「洪水により被災した鉄道橋梁橋脚の応急復旧事例」、土木学会論文集A1(構造・地震工学)、Vol.72、No.2、pp.332−337、2016Kominato, Abe, Shinoda, “Emergency Restoration Examples of Railway Bridges Damaged by Flood”, JSCE Proceedings A1 (Structure and Earthquake Engineering), Vol. 72, no. 2, pp. 332-337, 2016

しかしながら、前記従来の技術では、実列車を使用した走行試験による動的な荷重の載荷や、実列車によるブレーキ試験などを行っている。そのため、運転士による運転が必要であったり、被災した橋脚の直上での制動が必要であったりするので、時間的な面や安全性の面において、鉄道事業者にとって大きな障害となっている。   However, in the prior art, loading of a dynamic load by a running test using an actual train, a brake test by an actual train, and the like are performed. For this reason, it is necessary for the driver to drive or to brake directly on the damaged pier, which is a great obstacle for railway operators in terms of time and safety.

ここでは、前記従来の技術の問題点を解決して、構造物の荷重−変位曲線を仮定し、実測により把握した観測情報に基づいて荷重−変位曲線を更新し、更新された荷重−変位曲線に基づいて、性能が劣化した構造物の残存性能の安全率及び信頼区間を算出することによって、残存性能を確認するための各種試験の実行又は省略の可否を判断することができ、性能が劣化した構造物に適した応急復旧対策を選択することができ、性能を回復させるまでの期間の短縮及び工費の削減を図ることができる構造物安全率算出方法及び装置を提供することを目的とする。   Here, the problem of the prior art is solved, a load-displacement curve of the structure is assumed, the load-displacement curve is updated based on observation information obtained by actual measurement, and the updated load-displacement curve is obtained. Based on the above, by calculating the safety factor and confidence interval of the remaining performance of the structure whose performance has deteriorated, it is possible to determine whether or not various tests for confirming the remaining performance can be performed or omitted, and the performance deteriorates. It is an object of the present invention to provide a structure safety factor calculation method and apparatus capable of selecting an emergency recovery measure suitable for a constructed structure, shortening the period until performance is restored, and reducing the construction cost. .

そのために、構造物安全率算出方法においては、構造物について設定されたパラメータを用い、前記構造物の荷重−変位曲線を仮定する工程と、性能が劣化した前記構造物の測量によって得られた第1の観測情報と、性能が劣化した前記構造物に予荷重を付与して得られた第2の観測情報とに基づいて、前記荷重−変位曲線を更新する工程と、更新された前記荷重−変位曲線に基づいて、性能が劣化した前記構造物の残存性能の安全率及び信頼区間を算出する工程と、を含む。   Therefore, in the structure safety factor calculation method, the parameters set for the structure are used to assume a load-displacement curve of the structure, and the structure is obtained by surveying the structure with degraded performance. And updating the load-displacement curve based on the observation information of 1 and the second observation information obtained by applying a preload to the structure with degraded performance, and the updated load- Calculating a safety factor and a confidence interval of the remaining performance of the structure whose performance has deteriorated based on a displacement curve.

他の構造物安全率算出方法においては、さらに、前記構造物は、鉄道用橋りょうの橋脚基礎であり、出水によって被災することにより性能が劣化する。   In another structure safety factor calculation method, the structure is a pier foundation of a railway bridge, and the performance deteriorates due to damage caused by flooding.

更に他の構造物安全率算出方法においては、さらに、前記性能は前記橋脚基礎の支持力であり、前記荷重−変位曲線は、ワイブル曲線である。   In still another structure safety factor calculation method, the performance is a supporting force of the pier foundation, and the load-displacement curve is a Weibull curve.

更に他の構造物安全率算出方法においては、さらに、前記第1の観測情報は、被災直後の橋脚基礎の残留変位及び橋脚死荷重であり、前記第2の観測情報は、前記予荷重を付与した際の橋脚基礎の残留変位及び前記予荷重を橋脚死荷重に加算した値である。   In still another structure safety factor calculation method, the first observation information may be a residual displacement of a pier foundation and a pier dead load immediately after the disaster, and the second observation information may be given the preload. This is a value obtained by adding the residual displacement of the pier foundation and the preload to the pier dead load.

構造物安全率算出装置においては、構造物について設定されたパラメータを用い、前記構造物の荷重−変位曲線を仮定する荷重−変位曲線仮定部と、性能が劣化した前記構造物の測量によって得られた第1の観測情報と、性能が劣化した前記構造物に予荷重を付与して得られた第2の観測情報とに基づいて、前記荷重−変位曲線を更新する荷重−変位曲線更新部と、更新された前記荷重−変位曲線に基づいて、性能が劣化した前記構造物の残存性能の安全率及び信頼区間を算出する安全率算出部と、を備える。   In the structure safety factor calculation device, the parameters set for the structure are used to obtain the load-displacement curve assumption section that assumes the load-displacement curve of the structure and the survey of the structure whose performance has deteriorated. A load-displacement curve update unit for updating the load-displacement curve based on the first observation information and the second observation information obtained by applying a preload to the structure having deteriorated performance; A safety factor calculating unit that calculates a safety factor and a confidence interval of the remaining performance of the structure whose performance has deteriorated based on the updated load-displacement curve.

他の構造物安全率算出装置においては、構造物について設定されたパラメータを用い、前記構造物の荷重−変位曲線を仮定する荷重−変位曲線仮定部と、性能が劣化した前記構造物の測量によって得られた第1の観測情報に基づいて、前記構造物の所定の残存性能を確保するために要する予荷重を付与した際の橋脚基礎の残留変位の値を算出する安全残留変位量算出部と、を備える。   In another structure safety factor calculation device, by using the parameters set for the structure, the load-displacement curve assumption section that assumes the load-displacement curve of the structure, and the survey of the structure whose performance has deteriorated Based on the obtained first observation information, a safe residual displacement amount calculating unit for calculating a value of a residual displacement of the pier foundation when a preload required to ensure a predetermined remaining performance of the structure is applied; .

本開示によれば、構造物の荷重−変位曲線を仮定し、実測によって把握した観測情報に基づいて荷重−変位曲線を更新し、更新された荷重−変位曲線に基づいて、性能が劣化した構造物の残存性能の安全率及び信頼区間を算出する。これにより、残存性能を確認するための各種試験の実行又は省略の可否を判断することができ、性能が劣化した構造物に適した応急復旧対策を選択することができ、性能を回復させるまでの期間の短縮及び工費の削減を図ることができる。   According to the present disclosure, assuming a load-displacement curve of a structure, the load-displacement curve is updated based on observation information obtained by actual measurement, and the performance is deteriorated based on the updated load-displacement curve. Calculate the safety factor and confidence interval for the remaining performance of the object. As a result, it is possible to determine whether or not various tests for confirming the remaining performance can be performed or omitted, and it is possible to select an emergency recovery measure suitable for a structure with deteriorated performance. The period can be shortened and the construction cost can be reduced.

本実施の形態における構造物の荷重−変位曲線を示す概念図である。It is a conceptual diagram which shows the load-displacement curve of the structure in this Embodiment. 本実施の形態における構造物安全率算出装置の機能構成を示すブロック図である。It is a block diagram which shows the function structure of the structure safety factor calculation apparatus in this Embodiment. 本実施の形態における平板載荷試験の結果からフィッティングしたワイブル曲線のパラメータを示す第1の図である。It is a 1st figure which shows the parameter of the Weibull curve fitted from the result of the flat plate loading test in this Embodiment. 本実施の形態における平板載荷試験の結果からフィッティングしたワイブル曲線のパラメータを示す第2の図である。It is a 2nd figure which shows the parameter of the Weibull curve fitted from the result of the flat plate loading test in this Embodiment. 本実施の形態におけるワイブル曲線の分布を示す図であるである。It is a figure which shows distribution of the Weibull curve in this Embodiment. 本実施の形態における構造物の荷重−変位曲線上の観測情報(1)及び(2)を示す図である。It is a figure which shows the observation information (1) and (2) on the load-displacement curve of the structure in this Embodiment. 本実施の形態における更新されたワイブル曲線の分布を示す図である。It is a figure which shows distribution of the updated Weibull curve in this Embodiment. 本実施の形態における更新前後の極限支持力分布の変化を示す図である。It is a figure which shows the change of the ultimate support force distribution before and behind the update in this Embodiment. 本実施の形態におけるワイブル曲線を更新する動作を示すフローチャートである。It is a flowchart which shows the operation | movement which updates the Weibull curve in this Embodiment. 本実施の形態における実際の被災橋脚へのプレロード工の結果を示す図である。It is a figure which shows the result of the preload work to the actual stricken bridge pier in this Embodiment. 本実施の形態における実際の被災橋脚のワイブル曲線の分布を示す図である。It is a figure which shows distribution of the Weibull curve of the actual damaged pier in this Embodiment. 本実施の形態における実際の被災橋脚へのプレロード工の沈下量と安全率の信頼区間との関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the amount of subsidence of the preload work to the actual stricken bridge pier in this Embodiment, and the confidence interval of a safety factor.

以下、本実施の形態について図面を参照しながら詳細に説明する。   Hereinafter, the present embodiment will be described in detail with reference to the drawings.

図1は本実施の形態における構造物の荷重−変位曲線を示す概念図である。   FIG. 1 is a conceptual diagram showing a load-displacement curve of a structure in the present embodiment.

「発明が解決しようとする課題」の項で説明したように、鉄道の構造物が被災した場合、運転再開には、当該構造物の性能低下の程度を把握するため、実列車を使用した走行試験による動的な荷重の載荷や、実列車によるブレーキ試験などの多くの試験を実施している。被災した構造物の性能低下の程度を把握する方法があれば、このような試験をより簡素化したり省略したりする可否を判断することができると考えられるが、そのような方法は現在までに確立されていない。   As explained in the section “Problems to be Solved by the Invention”, when a railway structure is damaged, in order to grasp the degree of performance degradation of the structure when resuming operation, traveling using an actual train Many tests such as loading of dynamic loads by tests and brake tests by actual trains are conducted. If there is a method to grasp the degree of performance degradation of the damaged structure, it can be judged whether such a test can be simplified or omitted. Not established.

本実施の形態においては、性能が劣化した構造物の残存性能を把握することができる構造物安全率算出方法を提供し、これにより、残存性能を確認するための各種試験の実行又は省略の可否を判断することができ、被災した構造物に適した応急復旧対策を選択することができ、構造物の性能を回復させるまでの期間の短縮及び工費の削減を図ることができるようにする。なお、本実施の形態において、性能が劣化した構造物は、鉄道用のものであってもよいし、道路用のものであってもよいし、いかなる用途のものであってもよく、また、橋りょうであってもよいし、基礎構造物であればいかなる種類の構造物であってもよいが、ここでは、説明の都合上、鉄道用の河川橋りょうの橋脚基礎であって、出水によって被災したことにより性能が劣化した橋脚基礎であるものとする。   In the present embodiment, a structure safety factor calculation method capable of grasping the remaining performance of a structure whose performance has deteriorated is provided, so that various tests for confirming the remaining performance can be executed or omitted. Therefore, it is possible to select an emergency recovery measure suitable for the damaged structure, and to shorten the period until the performance of the structure is restored and to reduce the construction cost. In the present embodiment, the structure with degraded performance may be for railroads, for roads, for any purpose, It may be a bridge or any kind of structure as long as it is a foundation structure, but here, for convenience of explanation, it is a pier foundation for a railway river bridge and was damaged by a flood. It is assumed that the pier foundation has deteriorated performance.

一般的に、橋脚基礎のような基礎に作用する荷重(主に、死荷重、列車荷重、制動荷重等)とそれによる基礎の変位量との関係(以下、「荷重−変位関係」という。)は非線形となることが知られている(例えば、非特許文献2参照。)。
地盤工学会、「地盤の平板載荷試験方法」、JGS1521−2012
In general, a relationship between a load acting on a foundation such as a pier foundation (mainly dead load, train load, braking load, etc.) and a displacement amount of the foundation (hereinafter referred to as “load-displacement relationship”). Is known to be nonlinear (see, for example, Non-Patent Document 2).
Japan Geotechnical Society, “Plate loading test method of ground”, JGS1521-2012

橋脚基礎の場合、その非線形な荷重−変位関係を表す荷重−変位曲線は、例えば、図1において実線で示される曲線となるものと想定される。また、前記橋脚基礎が出水によって被災した場合には、荷重−変位曲線は、図1において破線で示される曲線のようになるものと想定される。そうであるとすると、橋脚基礎に作用する死荷重b1は既知であり、被災による橋脚基礎の変位である沈下量δ1は測量によって取得できるから、被災直後の荷重−変位曲線上の点a1を把握することができる。さらに、橋脚に列車荷重よりも小さな荷重であるプレロード(予荷重)を加えて橋脚基礎に荷重b2を作用させ、そのときの沈下量δ2を取得すると、被災直後の荷重−変位曲線上の点a2を把握することができる。ここで、荷重−変位曲線の骨格の詳細が明らかであれば、把握した点a1及び点a2を通る荷重−変位曲線の全体を把握することができ、把握した点a1及び点a2に基づいて外挿することによって、列車の走行試験を行った場合に対応する点a3や、ブレーキ試験を行った場合に対応する点a4を把握することができるので、列車の走行試験やブレーキ試験を行った場合における橋脚基礎の変位を予測することが可能となる。   In the case of a pier foundation, the load-displacement curve representing the nonlinear load-displacement relationship is assumed to be, for example, a curve indicated by a solid line in FIG. Moreover, when the said pier foundation is damaged by flooding, it is assumed that a load-displacement curve becomes like the curve shown with a broken line in FIG. If this is the case, the dead load b1 acting on the pier foundation is known, and the subsidence amount δ1, which is the displacement of the pier foundation due to the disaster, can be obtained by surveying, so the point a1 on the load-displacement curve immediately after the disaster is grasped. can do. Furthermore, when a preload (preload) that is smaller than the train load is applied to the pier, the load b2 is applied to the pier foundation, and the subsidence amount δ2 is obtained, the point a2 on the load-displacement curve immediately after the disaster is obtained. Can be grasped. Here, if the details of the skeleton of the load-displacement curve are clear, the entire load-displacement curve passing through the grasped points a1 and a2 can be grasped, and the outside is determined based on the grasped points a1 and a2. By inserting, it is possible to grasp the point a3 corresponding to the case where the train traveling test is performed and the point a4 corresponding to the case where the brake test is performed, so that the train traveling test and the brake test are performed. It is possible to predict the displacement of the pier foundation at.

しかし、前記荷重−変位曲線の骨格の詳細は、必ずしも明らかでない。そこで、ここでは、被災した橋脚基礎おける荷重−変位関係の非線形性を理論式を用いて仮定し、被災した橋脚の支持性能(支持力)の確率分布を算出する方法及び装置を提案する。   However, details of the skeleton of the load-displacement curve are not always clear. Therefore, here, a method and an apparatus for calculating the probability distribution of the supporting performance (supporting force) of the damaged pier are proposed by assuming the nonlinearity of the load-displacement relationship in the damaged pier foundation using a theoretical formula.

図2は本実施の形態における構造物安全率算出装置の機能構成を示すブロック図である。   FIG. 2 is a block diagram showing a functional configuration of the structure safety factor calculation apparatus according to the present embodiment.

図において、10は、本実施の形態における構造物安全率算出装置であって、構造物安全率算出方法を実行して性能が劣化した構造物の残存性能の安全率及び信頼区間を算出し、残存性能を確認するための各種試験の実行又は省略の可否判断、性能が劣化した構造物に適した応急復旧対策の選択等を行うために使用される一種のコンピュータシステムである。なお、前記構造物安全率算出装置10は、CPU、MPU等の演算装置、磁気ディスク、半導体メモリ等の記憶装置、キーボード、マウス、タッチパネル等の入力装置、CRT、液晶ディスプレイ等の表示装置、通信インターフェイス等を備えるコンピュータ内に構築されたコンピュータシステムである。そして、前記コンピュータは、例えば、パーソナルコンピュータ、ワークステーション、サーバ、タブレットコンピュータ等であるが、記憶装置にインストールされたアプリケーションソフトウェア等のプログラムに従って動作するコンピュータであればいかなる種類のものであってもよく、また、単独のコンピュータであってもよいし、複数台のコンピュータをネットワークで通信可能に接続したコンピュータ群であってもよい。   In the figure, 10 is a structure safety factor calculation device according to the present embodiment, and calculates the safety factor and confidence interval of the remaining performance of a structure whose performance has deteriorated by executing the structure safety factor calculation method, This is a kind of computer system used to determine whether or not various tests for confirming the remaining performance can be executed or omitted, and to select an emergency recovery measure suitable for a structure with degraded performance. The structure safety factor calculation device 10 includes an arithmetic device such as a CPU and an MPU, a storage device such as a magnetic disk and a semiconductor memory, an input device such as a keyboard, a mouse, and a touch panel, a display device such as a CRT and a liquid crystal display, and a communication. A computer system built in a computer having an interface and the like. The computer is, for example, a personal computer, a workstation, a server, a tablet computer, or the like, but may be of any type as long as it operates according to a program such as application software installed in a storage device. Further, it may be a single computer or a computer group in which a plurality of computers are connected to be communicable via a network.

前記構造物安全率算出装置10は、機能の観点から、データ入力部11と、構造物状態把握部12と、静的載荷試験結果把握部13と、荷重−変位曲線仮定部としての荷重−変位曲線算出部14と、荷重−変位曲線更新部としての構造物残存支持力算出部15と、安全率算出部としての支持力安全率算出部16と、安全残留変位量算出部としての橋脚再使用可否判断基準変位算出部17とを備える。   From the viewpoint of function, the structure safety factor calculation apparatus 10 includes a data input unit 11, a structure state grasping unit 12, a static loading test result grasping unit 13, and a load-displacement curve assumption unit. Curve calculation unit 14, structure remaining support force calculation unit 15 as load-displacement curve update unit, support force safety factor calculation unit 16 as safety factor calculation unit, and pier reuse as safety residual displacement calculation unit An availability determination reference displacement calculation unit 17.

また、前記構造物安全率算出装置10は、ネットワーク21を介して、実測データ収集部22と通信可能に接続されている。なお、前記ネットワーク21は、例えば、インターネット、イントラネット、LAN、WAN等であるが、データ通信可能な有線又は無線の通信回線又は通信回線網であれば、いかなる種類のものであってもよい。前記実測データ収集部22は、被災直後の構造物の残留変位のように測量によって得られた実測データ、静的載荷試験等の実験データ、事前に行われた測量によって得られた実測データ等を収集して蓄積する一種のデータベースであり、性能が劣化した構造物の測量によって得られた第1の観測情報を収集する第1の観測情報収集部22aと、性能が劣化した構造物にプレロードを付与して得られた第2の観測情報を収集する第2の観測情報収集部22bとを有する。なお、前記実測データ収集部22は、必ずしも構造物安全率算出装置10と別個に構成され、ネットワーク21を介して構造物安全率算出装置10に接続されたものである必要はなく、構造物安全率算出装置10と一体的に構成されたものであってもよい。   The structure safety factor calculation device 10 is connected to the actual measurement data collection unit 22 via the network 21 so as to be communicable. The network 21 is, for example, the Internet, an intranet, a LAN, a WAN, or the like, but may be of any type as long as it is a wired or wireless communication line or communication line network capable of data communication. The actual measurement data collection unit 22 stores actual measurement data obtained by surveying, such as residual displacement of a structure immediately after a disaster, experimental data such as a static loading test, actual measurement data obtained by a previous survey, and the like. It is a kind of database that is collected and accumulated, and a first observation information collecting unit 22a that collects first observation information obtained by surveying a structure with degraded performance, and preloading the structure with degraded performance A second observation information collecting unit 22b that collects the second observation information obtained by the grant. The actual measurement data collection unit 22 is not necessarily configured separately from the structure safety factor calculation device 10 and is not necessarily connected to the structure safety factor calculation device 10 via the network 21. It may be configured integrally with the rate calculation device 10.

前記データ入力部11は、各種データを取得して入力する。例えば、現在の日時等のデータや、外部データとして、実測データ収集部22に収集されたデータを選択的に取得して入力する。具体的には、荷重−変位曲線の各種パラメータ、構造物の試験結果、構造物の実測値等が入力される。   The data input unit 11 acquires and inputs various data. For example, data collected by the actual measurement data collection unit 22 is selectively acquired and input as data such as the current date and time or external data. Specifically, various parameters of a load-displacement curve, a test result of the structure, an actual measurement value of the structure, and the like are input.

前記構造物状態把握部12は、データ入力部11によって入力されたデータに基づき、被災直後の構造物の変位量、該構造物に作用する荷重等を把握する。例えば、性能が劣化した構造物の測量によって得られた第1の観測情報として、実測された被災直後の橋脚基礎の残留変位量と橋脚に作用する死荷重との関係を把握する。   The structure state grasping unit 12 grasps the displacement amount of the structure immediately after the disaster, the load acting on the structure, and the like based on the data input by the data input unit 11. For example, as the first observation information obtained by surveying a structure with degraded performance, the relationship between the actually measured residual displacement of the pier foundation immediately after the disaster and the dead load acting on the pier is grasped.

前記静的載荷試験結果把握部13は、被災した構造物に対して行われた静的載荷試験の結果を把握する。例えば、性能が劣化した構造物にプレロードを付与して得られた第2の観測情報として、被災した橋脚に列車荷重よりも小さな荷重であるプレロードを加えたときの橋脚基礎の沈下量と橋脚に作用する荷重との関係を把握する。   The static loading test result grasping unit 13 grasps the result of the static loading test performed on the damaged structure. For example, as the second observation information obtained by applying preload to structures with degraded performance, the amount of subsidence of the pier foundation and the pier when a preload that is smaller than the train load is applied to the damaged pier Understand the relationship with the acting load.

前記荷重−変位曲線算出部14は、被災した構造物の荷重−変位関係の非線形性を表現する曲線としての荷重−変位曲線を計算する。例えば、該荷重−変位曲線として、パラメータが3つのワイブル(Weibull)曲線を採用し、実構造物を対象とした直接基礎の平板載荷試験の結果(例えば、非特許文献3〜5参照。)を用いたフィッティング結果に基づいてパラメータの値を設定する。
海野、西村、青木、「直接基礎の地盤係数(1)」、構造物設計資料、1979.12 海野、西村、青木、「直接基礎の地盤係数(2)」、構造物設計資料、1980.12 海野、西村、青木、真田、「直接基礎の地盤係数(3)」、構造物設計資料、1984.12
The load-displacement curve calculation unit 14 calculates a load-displacement curve as a curve expressing the nonlinearity of the load-displacement relationship of the damaged structure. For example, a Weibull curve with three parameters is adopted as the load-displacement curve, and the results of a direct foundation flat plate loading test for an actual structure (for example, see Non-Patent Documents 3 to 5). The parameter value is set based on the fitting result used.
Unno, Nishimura, Aoki, “Ground coefficient of direct foundation (1)”, Structure design data, 1979.12. Unno, Nishimura, Aoki, “Ground coefficient of direct foundation (2)”, Structure design material, 1980.12. Unno, Nishimura, Aoki, Sanada, "Ground coefficient of direct foundation (3)", Structure design document, 1984.12

前記構造物残存支持力算出部15は、荷重−変位曲線を使用し、構造物状態把握部12及び静的載荷試験結果把握部13が把握した値に基づいて外挿することによって、前記荷重−変位曲線を更新し、被災した構造物に残存する支持力を算出する。例えば、構造物状態把握部12が把握した被災直後の橋脚基礎の残留変位量と橋脚に作用する死荷重との関係、静的載荷試験結果把握部13が把握したプレロードを加えたときの橋脚基礎の沈下量と橋脚に作用する荷重との関係等に基づいて、荷重−変位曲線であるワイブル曲線を更新する。また、橋脚基礎の沈下量が任意の値となったときの支持力の確率分布を算出することによって、被災橋脚の残存する支持力を得ることができる。   The structure remaining support force calculation unit 15 uses a load-displacement curve, and extrapolates based on the values grasped by the structure state grasping unit 12 and the static loading test result grasping unit 13, thereby the load− The displacement curve is updated, and the supporting force remaining in the damaged structure is calculated. For example, the relationship between the residual displacement of the pier foundation immediately after the damage grasped by the structure state grasping section 12 and the dead load acting on the pier, the pier foundation when the preload grasped by the static loading test result grasping section 13 is added. The Weibull curve, which is a load-displacement curve, is updated based on the relationship between the amount of subsidence and the load acting on the pier. In addition, by calculating the probability distribution of the supporting force when the subsidence amount of the pier foundation becomes an arbitrary value, the remaining supporting force of the damaged pier can be obtained.

前記支持力安全率算出部16は、構造物残存支持力算出部15が算出した被災した構造物に残存する支持力の安全率及びその信頼区間を算出する。例えば、被災橋脚にプレロードを加えたときの橋脚基礎の沈下量に対する支持力の安全率を算出し、該安全率が所定値を上回る信頼区間を算出する。   The support force safety factor calculation unit 16 calculates the safety factor of the support force remaining in the damaged structure calculated by the structure remaining support force calculation unit 15 and its confidence interval. For example, the safety factor of the supporting force with respect to the subsidence amount of the pier foundation when the preload is applied to the damaged pier is calculated, and the confidence interval where the safety factor exceeds a predetermined value is calculated.

そして、前記支持力安全率算出部16が算出した残存する支持力の安全率及びその信頼区間の値は、構造物安全率算出装置10の表示装置に表示したり、構造物安全率算出装置10に接続された図示されないプリンタ等によって印刷したりすることによって、出力される。これにより、被災した構造物について、各種試験の実行又は省略の可否を判断することができる。また、被災した構造物に適した応急復旧対策を選択することができる。したがって、運転再開までの期間の短縮及び工費の削減を図ることができる。   Then, the remaining support force safety factor calculated by the support force safety factor calculation unit 16 and the value of the confidence interval thereof are displayed on the display device of the structure safety factor calculation device 10 or the structure safety factor calculation device 10. Is output by printing with a printer (not shown) connected to the. Thereby, it is possible to determine whether or not various tests can be performed or omitted for the damaged structure. In addition, it is possible to select an emergency recovery measure suitable for a damaged structure. Therefore, it is possible to shorten the period until the operation is restarted and reduce the construction cost.

前記橋脚再使用可否判断基準変位算出部17は、荷重−変位曲線を使用し、構造物状態把握部12が把握した第1の観測情報に基づいて、構造物の所定の残存性能、例えば、列車の走行試験やブレーキ試験を行った際に構造物の安全を確保するために必要最小限の残存性能、を確保するために要する予荷重を付与した際の橋脚基礎の残留変位の値を算出する。例えば、把握された被災直後の荷重−変位曲線上の点a1に基づき、列車の走行試験を行った場合に許容される沈下量に対応する点a3や、ブレーキ試験を行った場合に許容される沈下量に対応する点a4を設定し、前記点a1と前記点a3や点a4とを通過する荷重−変位曲線を得るために要する点a2を設定するのに必要な荷重b2及び沈下量δ2の値を算出する。   The pier reusability determination reference displacement calculation unit 17 uses a load-displacement curve and, based on the first observation information grasped by the structure state grasping unit 12, a predetermined remaining performance of the structure, for example, a train Calculate the residual displacement value of the pier foundation when the preload required to ensure the minimum residual performance necessary to ensure the safety of the structure during the running test and brake test of . For example, based on the identified point a1 on the load-displacement curve immediately after the disaster, the point a3 corresponding to the amount of settlement allowed when a train running test is performed, or when a brake test is performed is permitted. A point a4 corresponding to the amount of settlement is set, and the load b2 and the amount of settlement δ2 necessary for setting the point a2 required to obtain a load-displacement curve passing through the point a1, the point a3 and the point a4 are set. Calculate the value.

そして、前記橋脚再使用可否判断基準変位算出部17が算出した残留変位の値は、構造物安全率算出装置10の表示装置に表示したり、構造物安全率算出装置10に接続された図示されないプリンタ等によって印刷したりすることによって、出力される。これにより、取得された第2の観測情報の価値を容易に判断することができる。   The residual displacement value calculated by the pier reusability determination reference displacement calculation unit 17 is displayed on the display device of the structure safety factor calculation device 10 or connected to the structure safety factor calculation device 10 (not shown). Output by printing with a printer or the like. Thereby, the value of the acquired second observation information can be easily determined.

次に、前記構成の構造物安全率算出装置10の動作について説明する。まず、被災した構造物の荷重−変位関係の非線形性を表現する荷重−変位曲線について説明する。   Next, the operation of the structure safety factor calculation apparatus 10 having the above configuration will be described. First, the load-displacement curve expressing the nonlinearity of the load-displacement relationship of the damaged structure will be described.

図3は本実施の形態における平板載荷試験の結果からフィッティングしたワイブル曲線のパラメータを示す第1の図、図3Aは本実施の形態における平板載荷試験の結果からフィッティングしたワイブル曲線のパラメータを示す第2の図、図4は本実施の形態におけるワイブル曲線の分布を示す図である。   FIG. 3 is a first diagram showing Weibull curve parameters fitted from the results of the flat plate loading test in the present embodiment, and FIG. 3A is a first diagram showing Weibull curve parameters fitted from the results of the flat plate loading test in the present embodiment. FIG. 2 and FIG. 4 are diagrams showing the distribution of the Weibull curve in the present embodiment.

橋脚基礎のような基礎の荷重−変位曲線については、種々のモデルが存在し、例えば、主に、パラメータが2つとなるバイリニアモデルや双曲線モデル、また、パラメータが3つとなるR−Oモデルやワイブル曲線を用いたモデルがある。パラメータが2つの場合と比較して、パラメータが3つの場合には、微小変位区間、中間区間、及び、終局限界に近い区間の3点でフィッティングできるなど、より高い精度で荷重−変位関係の非線形性を表現することができる。よって、ここでは、パラメータが3つの曲線であるワイブル曲線を荷重−変位曲線として採用する例について説明する。   Various models exist for load-displacement curves of foundations such as pier foundations. For example, bilinear models and hyperbolic models with two parameters, RO models and Weibull with three parameters are mainly used. There is a model using curves. Compared to the case of two parameters, when the number of parameters is 3, the nonlinearity of the load-displacement relationship can be achieved with higher accuracy, such as fitting at three points: a minute displacement section, an intermediate section, and a section close to the ultimate limit. Can express sex. Therefore, here, an example will be described in which a Weibull curve having three parameters is adopted as a load-displacement curve.

ワイブル曲線は、次の式(1)で表すことができる。   The Weibull curve can be expressed by the following equation (1).

Figure 2019143433
Figure 2019143433

Figure 2019143433
Figure 2019143433

ワイブル曲線における3つの変数は式(1)におけるPou、Sou及びmであるが、前述の実構造物を対象とした直接基礎の平板載荷試験の結果(例えば、非特許文献3〜5参照。)を用いた図3に示されるようなフィッティング結果から、例えば、m及びSou/Bを、それぞれ、次の式(2)及び(3)の範囲で設定することができる。また、極限支持力Pouについては、対象構造物によって正の値で確率分布が安定的となる値を設定することができる。
0.75≦m≦1.25 ・・・ 式(2)
0.02≦Sou/B≦0.40 ・・・ 式(3)
なお、図3における永井Bl及び矢剣Blは、それぞれ、非特許文献3及び4に記載されている試験の対象構造物である東北新幹線の橋脚であり、神流川模型は、非特許文献5に記載されている試験の対象構造物である神流川の河川敷内に作成した模型である。
The three variables in the Weibull curve are Pou, Sou, and m in Equation (1), but the results of a direct foundation flat plate loading test for the above-described actual structure (for example, see Non-Patent Documents 3 to 5). From the fitting results as shown in FIG. 3 using, for example, m and Sou / B can be set within the ranges of the following equations (2) and (3), respectively. In addition, as for the ultimate support force Pou, a value with a positive value and a stable probability distribution can be set depending on the target structure.
0.75 ≦ m ≦ 1.25 Formula (2)
0.02 ≦ Sou / B ≦ 0.40 (3)
In addition, Nagai Bl and arrow sword Bl in FIG. 3 are the piers of the Tohoku Shinkansen which are the object structures of the test described in Non-Patent Documents 3 and 4, respectively, and the Kanryugawa model is described in Non-Patent Document 5. This is a model created in the riverbed of the Kanryu River, which is the target structure of the test.

このように設定された変数の範囲で描画されたワイブル曲線は、図4に示されるようになる。なお、図4において、横軸はSo /Bを示し、縦軸はPo /Dを示している。   The Weibull curve drawn in the range of the variables set in this way is as shown in FIG. In FIG. 4, the horizontal axis represents So / B, and the vertical axis represents Po / D.

このように設定された変数の範囲で描画されたワイブル曲線は、図4に示されるようになる。なお、図4において、横軸はSo /Bを示し、縦軸はPo /Dを示している。   The Weibull curve drawn in the range of the variables set in this way is as shown in FIG. In FIG. 4, the horizontal axis represents So / B, and the vertical axis represents Po / D.

なお、図3Aに示されるようなより精密なフィッティング結果に基づき、m及びSou/Bを、それぞれ、次の式(4)及び(5)のように設定することもできる。
m:平均μ=1.0、標準偏差σ=0.25の正規分布 ・・・ 式(4)
Sou/B:Sou/B=a×m-4(aは0.02〜0.10の一様分布、または、0.02〜0.10が主たる分布となるような正規分布等の確率分布)・・・ 式(5)
Note that m and Sou / B can also be set as in the following equations (4) and (5), respectively, based on a more precise fitting result as shown in FIG. 3A.
m: Normal distribution with mean μ = 1.0 and standard deviation σ = 0.25 Equation (4)
Sou / B: Sou / B = a × m−4 (a is a uniform distribution of 0.02 to 0.10, or a probability distribution such as a normal distribution such that 0.02 to 0.10 is the main distribution) ) ... Formula (5)

本実施の形態においては、このようなワイブル曲線を、被災後の橋脚の状況及び簡易な試験によって、第1の観測情報及び第2の観測情報としての観測情報(1)及び観測情報(2)を確認して更新し、被災橋脚の極限支持力の確率分布を表現する。
観測情報(1):被災直後の測量で得られた残留変位及び橋脚死荷重。
観測情報(2):静的な載荷試験を実施した際の橋脚死荷重+載荷荷重、及び、その際の残留変位。
In the present embodiment, such a Weibull curve is obtained from the observation information (1) and the observation information (2) as the first observation information and the second observation information by the situation of the bridge pier after the disaster and a simple test. Confirm and update the probability distribution of the ultimate bearing capacity of the damaged pier.
Observation information (1): Residual displacement and pier dead load obtained by survey immediately after the disaster.
Observation information (2): Dead load on pier + static load at the time of static loading test, and residual displacement at that time.

次に、ワイブル曲線を更新する動作について説明する。   Next, an operation for updating the Weibull curve will be described.

図5は本実施の形態における構造物の荷重−変位曲線上の観測情報(1)及び(2)を示す図、図6は本実施の形態における更新されたワイブル曲線の分布を示す図、図7は本実施の形態における更新前後の極限支持力分布の変化を示す図、図8は本実施の形態におけるワイブル曲線を更新する動作を示すフローチャートである。   FIG. 5 is a diagram showing observation information (1) and (2) on the load-displacement curve of the structure in the present embodiment. FIG. 6 is a diagram showing the distribution of the updated Weibull curve in the present embodiment. 7 is a diagram showing a change in the ultimate support force distribution before and after the update in the present embodiment, and FIG. 8 is a flowchart showing an operation for updating the Weibull curve in the present embodiment.

まず、ステップS1で、オペレータは、被災した橋脚基礎の特定を行う。具体的には、橋脚基礎が出水によって被災し、残留変位を有した状態になると、オペレータが、構造物安全率算出装置10の入力装置を操作して被災した橋脚基礎の特定を行う。すると、データ入力部11は、実測データ収集部22にアクセスして、特定された被災した橋脚基礎に関するワイブル曲線のパラメータ等のデータを取得して入力する。そして、荷重−変位曲線算出部14は、入力されたデータに基づき、図4に示されるようなワイブル曲線を、被災した橋脚基礎に関して算出する。   First, in step S1, the operator specifies the damaged pier foundation. Specifically, when the pier foundation is damaged by flooding and has a residual displacement, the operator operates the input device of the structure safety factor calculation device 10 to identify the damaged pier foundation. Then, the data input unit 11 accesses the actual measurement data collection unit 22 to acquire and input data such as Weibull curve parameters related to the identified damaged pier foundation. And the load-displacement curve calculation part 14 calculates a Weibull curve as shown in FIG. 4 regarding the damaged pier foundation based on the input data.

続いて、ステップS2で、構造物状態把握部12は、被災直後の基礎の残留変位量及び死荷重の把握を行う。具体的には、データ入力部11が実測データ収集部22にアクセスして、オペレータ等によって実測された被災直後の橋脚基礎の残留変位量、橋脚に作用する死荷重等のデータを取得して入力すると、これらのデータに基づいて、構造物状態把握部12は、被災直後の基礎の残留変位量及び死荷重を把握する。これにより、前記観測情報(1)を得ることができる。また、図5に示される荷重−変位曲線上の1点を把握して確認することができる。該1点は、図1に示される荷重−変位曲線上の点a1に対応する。   Subsequently, in step S2, the structure state grasping unit 12 grasps the residual displacement amount and dead load of the foundation immediately after the disaster. Specifically, the data input unit 11 accesses the actual measurement data collection unit 22 to acquire and input data such as the residual displacement of the pier foundation immediately after the disaster, the dead load acting on the pier, and the like measured by an operator or the like. Then, based on these data, the structure state grasping | ascertainment part 12 grasps | ascertains the residual displacement amount and dead load of the foundation immediately after a disaster. Thereby, the observation information (1) can be obtained. Further, it is possible to grasp and confirm one point on the load-displacement curve shown in FIG. The one point corresponds to a point a1 on the load-displacement curve shown in FIG.

続いて、ステップS3で、静的載荷試験結果把握部13は、静的載荷試験による荷重及び基礎の残留変位量の把握を行う。具体的には、データ入力部11が実測データ収集部22にアクセスして、オペレータ等によって行われた静的載荷試験の試験結果等のデータを取得して入力すると、これらのデータに基づいて、静的載荷試験結果把握部13は、静的載荷試験によって被災橋脚に載荷された静的な荷重と死荷重との合計値、及び、前記静的な荷重が載荷されたときの橋脚基礎の残留変位量の増分、すなわち、沈下量の増分を把握する。なお、前記静的な荷重は、被災橋脚の応急復旧工事の過程で残留沈下の解消等のために実施するプレロード工によって橋脚に載荷される静的な荷重、すなわち、予荷重である。これにより、前記観測情報(2)を得ることができる。また、図5に示される荷重−変位曲線上の別の1点を把握して確認することができる。該別の1点は、図1に示される荷重−変位曲線上の点a2に対応する。   Subsequently, in step S3, the static loading test result grasping unit 13 grasps the load and the residual displacement amount of the foundation by the static loading test. Specifically, when the data input unit 11 accesses the actual measurement data collection unit 22 and acquires and inputs data such as a test result of a static loading test performed by an operator or the like, based on these data, The static loading test result grasping unit 13 is a total value of the static load and the dead load loaded on the damaged pier by the static loading test, and the residual pier foundation when the static load is loaded. The increment of the displacement amount, that is, the increment of the settlement amount is grasped. The static load is a static load that is loaded on the pier by a preloading work performed in order to eliminate residual subsidence during the emergency restoration work of the damaged pier, that is, a preload. Thereby, the observation information (2) can be obtained. Further, another point on the load-displacement curve shown in FIG. 5 can be grasped and confirmed. The other point corresponds to the point a2 on the load-displacement curve shown in FIG.

続いて、ステップS4で、構造物残存支持力算出部15は、ステップS2及びS3の結果を用いた被災橋脚の残存支持力分布の外挿を行う。具体的には、図1示される荷重−変位曲線について説明したように把握した2点に基づいて外挿することによって、荷重−変位曲線上の他の点を予測することができる。被災した橋脚基礎に関する荷重−変位曲線であるワイブル曲線は、ステップS2によって得られた観測情報(1)及びステップS3によって得られた観測情報(2)から、図5においてハッチングで示される領域を通る曲線にはならないと考えられる。また、静的な荷重を載荷した場合の沈下量の増分が図5に示されるδ2とδ3との差分よりも小さくなること、すなわち、図5に示される「ステップS2及びS3の荷重と変位からわかる傾き」よりも大きくなること、も考えにくい。以上のことを考慮して、構造物残存支持力算出部15はワイブル曲線を更新する。更新されたワイブル曲線は、図6に示されるようなものになる。   Subsequently, in step S4, the structure remaining support capacity calculator 15 extrapolates the residual support capacity distribution of the damaged pier using the results of steps S2 and S3. Specifically, other points on the load-displacement curve can be predicted by extrapolating based on the two points grasped as described for the load-displacement curve shown in FIG. The Weibull curve, which is a load-displacement curve related to the damaged pier foundation, passes through the area indicated by hatching in FIG. 5 from the observation information (1) obtained in step S2 and the observation information (2) obtained in step S3. It is not considered to be a curve. Further, the increment of the settlement amount when a static load is loaded becomes smaller than the difference between δ2 and δ3 shown in FIG. 5, that is, “from the loads and displacements of steps S2 and S3 shown in FIG. It is difficult to think that it will be larger than the “slope that can be understood”. Considering the above, the structure remaining support force calculation unit 15 updates the Weibull curve. The updated Weibull curve is as shown in FIG.

更新前後のデータにおける極限支持力Pouの分布を比較すると、図7に示されるように、更新前には一様分布であったものが、更新後にはその更新内容によって分布が変化することが分かる。極限支持力Pouの分布に限らず、変位量が10%B(基礎底面幅Bの10%)となった時点等の任意の変位量における支持力の値の確率分布を算出することによって、被災橋脚の残存支持力を外挿することができる。   Comparing the distribution of the limit bearing force Pou in the data before and after the update, as shown in FIG. 7, it can be seen that the distribution before the update is a uniform distribution, but the distribution changes depending on the update contents after the update. . By calculating the probability distribution of the support force value at any displacement amount, such as when the displacement amount is 10% B (10% of the foundation bottom width B), not limited to the distribution of the ultimate support force Pou The remaining support capacity of the pier can be extrapolated.

最後に、ステップS5で、支持力安全率算出部16は、残存支持力分布の安全率及び信頼区間を算出する。算出された残存支持力分布の安全率及びその信頼区間の値は、構造物安全率算出装置10の表示装置に表示したり、構造物安全率算出装置10に接続された図示されないプリンタ等によって印刷したりすることによって、出力される。これにより、オペレータ等は、被災した構造物について、各種試験の実行又は省略の可否を判断することができる。また、被災した構造物に適した応急復旧対策を選択することができる。   Finally, in step S5, the bearing force safety factor calculation unit 16 calculates the safety factor and the confidence interval of the remaining bearing force distribution. The calculated safety factor of the remaining bearing force distribution and the value of the confidence interval thereof are displayed on the display device of the structure safety factor calculation device 10 or printed by a printer (not shown) connected to the structure safety factor calculation device 10. Is output. Thereby, the operator or the like can determine whether various tests can be performed or omitted for the damaged structure. In addition, it is possible to select an emergency recovery measure suitable for a damaged structure.

次に、フローチャートについて説明する。
ステップS1 オペレータは、被災した橋脚基礎の特定を行う。
ステップS2 構造物状態把握部12は、被災直後の基礎の残留変位量及び死荷重の把握を行う。
ステップS3 静的載荷試験結果把握部13は、静的載荷試験による荷重及び基礎の残留変位量の把握を行う。
ステップS4 構造物残存支持力算出部15は、ステップS2及びS3の結果を用いた被災橋脚の残存支持力分布の外挿を行う。
ステップS5 支持力安全率算出部16は、残存支持力分布の安全率及び信頼区間を算出する。
Next, a flowchart will be described.
Step S1 The operator identifies the damaged pier foundation.
Step S2 The structure state grasping part 12 grasps the residual displacement amount and dead load of the foundation immediately after the disaster.
Step S3 The static loading test result grasping unit 13 grasps the load and the residual displacement amount of the foundation by the static loading test.
Step S4 The structure remaining support capacity calculation unit 15 extrapolates the remaining support capacity distribution of the damaged pier using the results of steps S2 and S3.
Step S5: The supporting force safety factor calculation unit 16 calculates the safety factor and confidence interval of the remaining supporting force distribution.

次に、実際の被災橋脚への適用例について説明する。   Next, an application example to an actual damaged pier will be described.

図9は本実施の形態における実際の被災橋脚へのプレロード工の結果を示す図、図10は本実施の形態における実際の被災橋脚のワイブル曲線の分布を示す図、図11は本実施の形態における実際の被災橋脚へのプレロード工の沈下量と安全率の信頼区間との関係を示す図である。   FIG. 9 is a diagram showing the result of preloading work on an actual damaged pier in the present embodiment, FIG. 10 is a diagram showing the distribution of the Weibull curve of the actual damaged pier in the present embodiment, and FIG. 11 is the present embodiment. It is a figure which shows the relationship between the amount of subsidence of the preload work to the actual stricken bridge pier, and the confidence interval of a safety factor.

ここでは、平成24年7月の九州北部豪雨で実際に被災した久大本線の隈上川橋りょうのP2橋脚を例にとって、本実施の形態における構造物安全率算出方法の適用例を説明する。   Here, an application example of the structure safety factor calculation method according to the present embodiment will be described by taking as an example the P2 pier of Ryodo Kamikawa Bridge on the Kyudai Main Line that was actually damaged by the heavy rain in northern Kyushu in July 2012.

当該P2橋脚は、デックガーダを支持した直接基礎橋脚であり、出水により300〔mm〕沈下した。橋脚の桁荷重等も含めた死荷重は559〔kN〕となっている。被災後に実施したプレロード工による沈下量の推移は、図9に示されるようになっている(例えば、非特許文献6参照。)。なお、図9において、横軸は変位量を示し、縦軸は荷重を示している。
西岡、篠田、角、山手、「洗掘により沈下した直接基礎橋脚に対する鉛直載荷試験および列車走行試験」、地盤工学研究発表会、2013
The P2 pier was a direct foundation pier that supported a deck girder, and sank 300 [mm] due to flooding. The dead load including the girder load of the pier is 559 [kN]. The change in the amount of settlement due to the preloading work carried out after the disaster is shown in FIG. 9 (see, for example, Non-Patent Document 6). In FIG. 9, the horizontal axis indicates the amount of displacement, and the vertical axis indicates the load.
Nishioka, Shinoda, Kaku, Yamate, “Vertical loading test and train running test on direct foundation piers sunk by scouring”, Geotechnical Engineering Presentation, 2013

当該P2橋脚について得られた観測情報(1)及び(2)は、次のようになった。
観測情報(1):橋脚死荷重559〔kN〕に対し、残存沈下量300〔mm〕。
観測情報(2):橋脚死荷重+載荷荷重1069〔kN〕に対し、実際に計測された変位量1〔mm〕。
The observation information (1) and (2) obtained for the P2 pier was as follows.
Observation information (1): Residual settlement of 300 [mm] with respect to pier dead load 559 [kN].
Observation information (2): displacement actually measured 1 [mm] with respect to pier dead load + loading load 1069 [kN].

なお、当該P2橋脚について得られた観測情報(1)及び(2)に基づいてワイブル曲線を描画すると、図10に示されるようになる。図10において、横軸はSo /Bを示し、縦軸はPo /Dを示している。   In addition, when a Weibull curve is drawn based on the observation information (1) and (2) obtained for the P2 pier, the result is as shown in FIG. In FIG. 10, the horizontal axis represents So / B, and the vertical axis represents Po / D.

具体的には、橋脚の死荷重と実際に載荷したプレロード荷重とを用い、プレロード工による想定変位量を、例えば、0〔mm〕から15〔mm〕まで変化させてワイブル曲線分布を算出する。算出されたワイブル曲線分布によって、それぞれの想定変位量における変位量10%B(図10において、縦方向の破線で示される。)の支持力安全率(ここでは、Po /Dの値)が2を上回る信頼区間を算出することができる。そして、それをグラフ化すると、図11を得ることができる。なお、図11において、横軸はプレロード工における沈下量を示し、縦軸は支持力安全率2の信頼区間を示している。   Specifically, the Weibull curve distribution is calculated using the dead load of the pier and the preload load actually loaded, and changing the assumed displacement amount by the preload work from, for example, 0 [mm] to 15 [mm]. Based on the calculated Weibull curve distribution, the bearing capacity safety factor (in this case, the value of Po / D) of the displacement amount 10% B (indicated by the vertical broken line in FIG. 10) at each assumed displacement amount is 2. A confidence interval greater than can be calculated. And when it is graphed, FIG. 11 can be obtained. In FIG. 11, the horizontal axis indicates the amount of subsidence in the preload work, and the vertical axis indicates the confidence interval of the bearing force safety factor 2.

ここで、支持力安全率2は、直接基礎の設計における使用状態において確保すべきとされる安全率であるが、この信頼区間と実被災橋脚におけるプレロード工の沈下量とを比較することによって、所定の支持力安全率に対する信頼性を把握することができる。例えば、前記隈上川橋りょうのP2橋脚におけるプレロード時の沈下量(1〔mm〕)では、支持力安全率2の信頼区間が約96%となっているので、徐行運転とモニタリングとを併用して行われる応急的な運転再開に対しては、十分な支持力が確保されているものと想定される。列車走行試験等の実施については、この安全率と信頼区間との関係から各橋脚毎に、個別に判断が実施される。   Here, the bearing capacity safety factor 2 is a safety factor that should be ensured in the state of use in the design of the direct foundation, but by comparing this confidence interval and the amount of settlement of the preloader on the actual damaged pier, The reliability with respect to a predetermined bearing capacity safety factor can be grasped. For example, in the subsidence amount (1 [mm]) at the time of preloading on the P2 pier on the Kamigami River Bridge, the confidence interval of bearing capacity safety factor 2 is about 96%. Sufficient support is assumed to be secured for emergency resumption. About execution of a train run test etc., judgment is carried out individually for every pier from the relation between this safety factor and the confidence section.

このように、本実施の形態において、構造物安全率算出方法は、構造物について設定されたパラメータを用い、構造物の荷重−変位曲線を仮定する工程と、性能が劣化した構造物の測量によって得られた第1の観測情報と、性能が劣化した構造物にプレロードを付与して得られた第2の観測情報とに基づいて、荷重−変位曲線を更新する工程と、更新された荷重−変位曲線に基づいて、性能が劣化した構造物の残存性能の安全率及び信頼区間を算出する工程と、を含んでいる。したがって、算出された構造物の残存性能の安全率及び信頼区間に基づいて、残存性能を確認するための各種試験の実行又は省略の可否を判断することができるとともに、性能が劣化した構造物に適した応急復旧対策を選択することができるので、性能を回復させるまでの期間の短縮及び工費の削減を図ることができる。   As described above, in the present embodiment, the structure safety factor calculation method uses the parameters set for the structure and assumes the load-displacement curve of the structure and the survey of the structure with degraded performance. The step of updating the load-displacement curve based on the obtained first observation information and the second observation information obtained by applying a preload to the structure having degraded performance, and the updated load- And calculating a safety factor and a confidence interval of the remaining performance of the structure whose performance has deteriorated based on the displacement curve. Therefore, based on the calculated safety factor and confidence interval of the remaining performance of the structure, it is possible to determine whether or not various tests for confirming the remaining performance can be performed or omitted, and to a structure with degraded performance. Since an appropriate emergency recovery measure can be selected, it is possible to shorten the period until the performance is restored and reduce the construction cost.

また、構造物は、鉄道用橋りょうの橋脚基礎であり、出水によって被災することにより性能が劣化する。したがって、鉄道の運転再開に必要とされる実列車を使用した走行試験や、実列車によるブレーキ試験などの多くの試験をより簡素化したり、省略したりする可否を判断することができる。   Moreover, the structure is a pier foundation of a railway bridge, and its performance deteriorates due to damage caused by flooding. Therefore, it is possible to determine whether or not many tests such as a running test using an actual train and a brake test using the actual train required for resuming the operation of the railway can be simplified or omitted.

さらに、性能は橋脚基礎の支持力であり、荷重−変位曲線は、前記式(1)で表されるワイブル曲線である。したがって、橋脚基礎の支持力を適確に把握することができる。   Furthermore, the performance is the support force of the pier foundation, and the load-displacement curve is a Weibull curve expressed by the above formula (1). Therefore, it is possible to accurately grasp the support capacity of the pier foundation.

さらに、第1の観測情報は、被災直後の橋脚基礎の残留変位及び橋脚死荷重であり、第2の観測情報は、プレロードを付与した際の橋脚基礎の残留変位及びプレロードを橋脚死荷重に加算した値である。これにより、ワイブル曲線を適確に更新して、被災橋脚の極限支持力の確率分布を表現することができる。   Furthermore, the first observation information is the residual displacement and pier dead load of the pier foundation immediately after the disaster, and the second observation information is the addition of the residual displacement and preload of the pier foundation when preload is applied to the pier dead load. It is the value. Thereby, a Weibull curve can be updated appropriately and the probability distribution of the ultimate bearing capacity of a damaged bridge pier can be expressed.

なお、本明細書の開示は、好適で例示的な実施の形態に関する特徴を述べたものである。ここに添付された特許請求の範囲内及びその趣旨内における種々の他の実施の形態、修正及び変形は、当業者であれば、本明細書の開示を総覧することにより、当然に考え付くことである。   It should be noted that the disclosure of the present specification describes features related to preferred and exemplary embodiments. Various other embodiments, modifications and variations within the scope and spirit of the claims attached hereto can naturally be conceived by those skilled in the art by reviewing the disclosure of this specification. is there.

本開示は、構造物安全率算出方法及び装置に適用することができる。   The present disclosure can be applied to a structure safety factor calculation method and apparatus.

10 構造物安全率算出装置
14 荷重−変位曲線算出部
15 構造物残存支持力算出部
16 支持力安全率算出部
DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Structure safety factor calculation apparatus 14 Load-displacement curve calculation part 15 Structure remaining support force calculation part 16 Support force safety factor calculation part

Claims (6)

構造物について設定されたパラメータを用い、前記構造物の荷重−変位曲線を仮定する工程と、
性能が劣化した前記構造物の測量によって得られた第1の観測情報と、性能が劣化した前記構造物に予荷重を付与して得られた第2の観測情報とに基づいて、前記荷重−変位曲線を更新する工程と、
更新された前記荷重−変位曲線に基づいて、性能が劣化した前記構造物の残存性能の安全率及び信頼区間を算出する工程と、
を含むことを特徴とする構造物安全率算出方法。
Assuming a load-displacement curve of the structure using parameters set for the structure;
Based on the first observation information obtained by surveying the structure with degraded performance and the second observation information obtained by applying a preload to the structure with degraded performance, the load − Updating the displacement curve;
Based on the updated load-displacement curve, calculating a safety factor and a confidence interval of the remaining performance of the structure whose performance has deteriorated;
The structure safety factor calculation method characterized by including.
前記構造物は、鉄道用橋りょうの橋脚基礎であり、出水によって被災することにより性能が劣化する請求項1に記載の構造物安全率算出方法。   The structure safety factor calculation method according to claim 1, wherein the structure is a pier foundation of a railway bridge, and the performance deteriorates due to damage caused by flooding. 前記性能は前記橋脚基礎の支持力であり、前記荷重−変位曲線は、式(1)で表されるワイブル曲線である請求項2に記載の構造物安全率算出方法。
Figure 2019143433
Po は直接基礎に作用する鉛直荷重であり、Pouは極限支持力であり、So は直接基礎の変位であり、Souは直接基礎の変位量の特性値であり、Dは死荷重であり、Bは基礎底面幅であり、mは変位指数である。
The structure safety factor calculation method according to claim 2, wherein the performance is a supporting force of the pier foundation, and the load-displacement curve is a Weibull curve represented by Formula (1).
Figure 2019143433
P0 is the vertical load acting directly on the foundation, Pou is the ultimate bearing force, S0 is the displacement of the foundation directly, Sou is the characteristic value of the displacement of the foundation directly, D is the dead load, B Is the base bottom width and m is the displacement index.
前記第1の観測情報は、被災直後の橋脚基礎の残留変位及び橋脚死荷重であり、前記第2の観測情報は、前記予荷重を付与した際の橋脚基礎の残留変位及び前記予荷重を橋脚死荷重に加算した値である請求項3に記載の構造物安全率算出方法。   The first observation information is the residual displacement and pier dead load of the pier foundation immediately after the disaster, and the second observation information is the residual displacement of the pier foundation and the preload when the preload is applied. The structure safety factor calculation method according to claim 3, which is a value added to the dead load. 構造物について設定されたパラメータを用い、前記構造物の荷重−変位曲線を仮定する荷重−変位曲線仮定部と、
性能が劣化した前記構造物の測量によって得られた第1の観測情報と、性能が劣化した前記構造物に予荷重を付与して得られた第2の観測情報とに基づいて、前記荷重−変位曲線を更新する荷重−変位曲線更新部と、
更新された前記荷重−変位曲線に基づいて、性能が劣化した前記構造物の残存性能の安全率及び信頼区間を算出する安全率算出部と、
を備えることを特徴とする構造物安全率算出装置。
A load-displacement curve assumption section for assuming a load-displacement curve of the structure, using parameters set for the structure;
Based on the first observation information obtained by surveying the structure with degraded performance and the second observation information obtained by applying a preload to the structure with degraded performance, the load − A load-displacement curve update unit for updating the displacement curve;
Based on the updated load-displacement curve, a safety factor calculation unit that calculates a safety factor and a confidence interval of the remaining performance of the structure whose performance has deteriorated;
A structure safety factor calculation device comprising:
構造物について設定されたパラメータを用い、前記構造物の荷重−変位曲線を仮定する荷重−変位曲線仮定部と、
性能が劣化した前記構造物の測量によって得られた第1の観測情報に基づいて、前記構造物の所定の残存性能を確保するために要する予荷重を付与した際の橋脚基礎の残留変位の値を算出する安全残留変位量算出部と、
を備えることを特徴とする構造物安全率算出装置。
A load-displacement curve assumption section for assuming a load-displacement curve of the structure, using parameters set for the structure;
Based on the first observation information obtained by surveying the structure whose performance has deteriorated, the value of the residual displacement of the pier foundation when the preload required to ensure the predetermined remaining performance of the structure is applied A safe residual displacement amount calculation unit for calculating
A structure safety factor calculation device comprising:
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