JP2019141916A - Square end mill - Google Patents

Square end mill Download PDF

Info

Publication number
JP2019141916A
JP2019141916A JP2018025405A JP2018025405A JP2019141916A JP 2019141916 A JP2019141916 A JP 2019141916A JP 2018025405 A JP2018025405 A JP 2018025405A JP 2018025405 A JP2018025405 A JP 2018025405A JP 2019141916 A JP2019141916 A JP 2019141916A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
blade
outer peripheral
angle
ridge line
end mill
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2018025405A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP7020162B2 (en
Inventor
史彦 稲垣
Fumihiko INAGAKI
史彦 稲垣
康博 木内
Yasuhiro Kiuchi
康博 木内
由幸 小林
Yoshiyuki Kobayashi
由幸 小林
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Moldino Tool Engineering Ltd
Original Assignee
Mitsubishi Hitachi Tool Engineering Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Mitsubishi Hitachi Tool Engineering Ltd filed Critical Mitsubishi Hitachi Tool Engineering Ltd
Priority to JP2018025405A priority Critical patent/JP7020162B2/en
Publication of JP2019141916A publication Critical patent/JP2019141916A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP7020162B2 publication Critical patent/JP7020162B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Abstract

To provide a square end mill that can equalize degrees of progress of damage, abrasions and the like of a blade edge using a bottom blade and an outer peripheral blade so as to elongate a service life of a tool.SOLUTION: The square end mill comprises: a tool blade part that is rotated around a central shaft; a bottom blade 11; a bottom blade flank surface 12; an outer peripheral blade 13; an outer peripheral blade flank surface 14; and a corner ridge line 15 which is formed at a crossing ridge line part between the bottom blade flank surface 12 and the outer peripheral blade flank surface 14, and extends toward inside in a radial direction as going from a connection point A between the bottom blade 11 and the outer peripheral blade 13 toward a rear end side in a shaft direction. The bottom blade 11 extends toward a rear end side in the shaft direction as going from the connection point A toward inside in the radial direction, where middle/low gradient angle D formed between a virtual straight line VL orthogonal to the center shaft and the bottom blade 11 is above 0° and less than 3° when viewing a reference surface including the center shaft and the connection point A from the front, a first ridge line angle θ1 formed between the bottom blade 11 and the corner ridge line 15 and a second ridge line angle θ2 formed between the outer peripheral blade 13 and the corner ridge line 15 are equal to 36° or more and 51° or less respectively.SELECTED DRAWING: Figure 10

Description

本発明は、スクエアエンドミルに関する。   The present invention relates to a square end mill.

従来、例えば特許文献１に記載のスクエアエンドミルが知られる。スクエアエンドミルの切れ刃は、底刃と、外周刃と、を有する。底刃と外周刃とは、スクエアエンドミルの先端外周部において、互いの間に略直角を形成するように繋がる。   Conventionally, for example, a square end mill described in Patent Document 1 is known. The cutting edge of the square end mill has a bottom edge and an outer peripheral edge. The bottom blade and the outer peripheral blade are connected so as to form a substantially right angle between each other at the tip outer peripheral portion of the square end mill.

特開２０１２−１７１０２８号公報JP 2012-171028 A

この種のスクエアエンドミルにおいては、底刃と外周刃とで、刃先の損傷や摩耗等の進行の度合いが異なり、工具寿命に影響していた。   In this type of square end mill, the degree of progression of damage and wear of the cutting edge differs between the bottom edge and the outer peripheral edge, which affects the tool life.

本発明は、上記事情に鑑み、底刃と外周刃とで、刃先の損傷や摩耗等の進行の度合いを均等化でき、工具寿命を延長できるスクエアエンドミルを提供することを目的の一つとする。   In view of the above circumstances, an object of the present invention is to provide a square end mill that can equalize the degree of progression of damage and wear of the cutting edge between the bottom blade and the outer peripheral blade and extend the tool life.

本発明のスクエアエンドミルの一つの態様は、中心軸回りに回転させられる工具刃部と、前記工具刃部の軸方向の先端部に配置され、径方向に沿って延びる底刃と、前記工具刃部の先端面に配置され、前記底刃から工具回転方向とは反対方向に向かうにしたがい軸方向の後端側に向けて延びる底刃逃げ面と、前記工具刃部の径方向の外端部に配置され、軸方向に沿って延び、前記底刃と繋がる外周刃と、前記工具刃部の外周面に配置され、前記外周刃から工具回転方向とは反対方向に向かうにしたがい径方向の内側に向けて延びる外周刃逃げ面と、前記底刃逃げ面と前記外周刃逃げ面との交差稜線部に形成され、前記底刃と前記外周刃との接続点から軸方向の後端側に向かうにしたがい径方向内側に向けて延びるコーナ稜線と、を備え、前記底刃は、前記接続点から径方向内側に向かうにしたがい軸方向の後端側に向けて延び、前記中心軸と前記接続点とを含む基準面を正面に見て、前記中心軸に直交する仮想直線と前記底刃との間に形成される中低勾配角が、０°を超え３°未満であり、前記底刃と前記コーナ稜線との間に形成される第１稜線角、および、前記外周刃と前記コーナ稜線との間に形成される第２稜線角が、それぞれ、３６°以上５１°以下である。   One aspect of the square end mill of the present invention includes a tool blade portion that is rotated around a central axis, a bottom blade that is disposed at a distal end portion in the axial direction of the tool blade portion and extends in the radial direction, and the tool blade. A bottom blade relief surface that is disposed on the tip surface of the portion and extends from the bottom blade in the direction opposite to the tool rotation direction toward the rear end side in the axial direction, and a radially outer end portion of the tool blade portion An outer peripheral blade that extends along the axial direction and is connected to the bottom blade, and an outer peripheral surface that is disposed on the outer peripheral surface of the tool blade portion, and that is radially inward from the outer peripheral blade in a direction opposite to the tool rotation direction. An outer peripheral blade flank extending toward the outer edge, and an intersecting ridge line portion of the bottom blade flank and the outer peripheral blade flank, toward the rear end side in the axial direction from the connection point of the bottom blade and the outer peripheral blade And a corner ridge line extending inward in the radial direction, The blade extends toward the rear end side in the axial direction as it goes radially inward from the connection point, and when viewed from the front of the reference plane including the center axis and the connection point, the blade is orthogonal to the center axis. A medium and low gradient angle formed between a straight line and the bottom blade is greater than 0 ° and less than 3 °, and a first ridge line angle formed between the bottom blade and the corner ridge line; and The second ridge line angle formed between the outer peripheral blade and the corner ridge line is 36 ° or more and 51 ° or less, respectively.

上記スクエアエンドミルにおいて、前記第１稜線角および前記第２稜線角が、それぞれ、４０°以上４５°以下であることが好ましい。   In the square end mill, it is preferable that the first ridge line angle and the second ridge line angle are 40 ° or more and 45 ° or less, respectively.

上記スクエアエンドミルにおいて、前記底刃逃げ面の逃げ角および前記外周刃逃げ面の逃げ角が、それぞれ、４°以上８°以下であることが好ましい。   In the square end mill, the clearance angle of the bottom blade clearance surface and the clearance angle of the outer peripheral blade clearance surface are each preferably 4 ° or more and 8 ° or less.

上記スクエアエンドミルにおいて、前記底刃逃げ面の逃げ角と前記外周刃逃げ面の逃げ角との差が、２°未満であることが好ましい。   In the square end mill, the difference between the clearance angle of the bottom blade clearance surface and the clearance angle of the outer peripheral blade clearance surface is preferably less than 2 °.

上記スクエアエンドミルにおいて、前記底刃逃げ面の逃げ角と前記外周刃逃げ面の逃げ角とが、互いに等しいことが好ましい。   In the square end mill, it is preferable that a clearance angle of the bottom blade clearance surface and a clearance angle of the outer peripheral blade clearance surface are equal to each other.

上記スクエアエンドミルにおいて、前記工具刃部の少なくとも軸方向の先端部に配置されて工具回転方向を向き、前記外周刃の先端部および前記底刃に繋がるギャッシュ面と、前記工具刃部の径方向の外端部に配置されて工具回転方向を向き、前記外周刃のうち先端部よりも軸方向の後端側に位置する部分に繋がる切屑排出溝と、を備え、前記切屑排出溝は、前記ギャッシュ面よりも工具回転方向とは反対方向に向けて窪み、前記ギャッシュ面のうち、前記外周刃の先端部に繋がる部分の軸方向の長さが、０．３ｍｍ以上０．６ｍｍ以下であることが好ましい。   In the square end mill, a gash surface that is disposed at least at the tip end in the axial direction of the tool blade portion and faces the tool rotation direction, and is connected to the tip portion of the outer peripheral blade and the bottom blade, and the radial direction of the tool blade portion. A chip discharge groove that is disposed at the outer end portion and faces the tool rotation direction, and is connected to a portion of the outer peripheral blade that is positioned on the rear end side in the axial direction with respect to the tip end portion, and the chip discharge groove includes the gash It is recessed toward the direction opposite to the tool rotation direction from the surface, and the axial length of the portion connected to the tip of the outer peripheral blade in the gash surface is 0.3 mm or more and 0.6 mm or less. preferable.

上記スクエアエンドミルにおいて、前記ギャッシュ面の軸方向すくい角が、０°を超え３°以下であることが好ましい。   In the square end mill, it is preferable that an axial rake angle of the gash surface is more than 0 ° and not more than 3 °.

上記スクエアエンドミルにおいて、前記ギャッシュ面の径方向外端部における軸方向の長さは、前記外周刃の先端部に繋がる部分において最も小さいことが好ましい。   In the square end mill, it is preferable that the axial length of the radially outer end portion of the gash surface is the smallest in a portion connected to the distal end portion of the outer peripheral blade.

上記スクエアエンドミルにおいて、前記中心軸に沿って延び、前記工具刃部が着脱可能に取り付けられるホルダを備えることが好ましい。   The square end mill preferably includes a holder that extends along the central axis and to which the tool blade portion is detachably attached.

本発明の一つの態様によれば、底刃と外周刃とで、刃先の損傷や摩耗等の進行の度合いを均等化でき、工具寿命を延長できるスクエアエンドミルが提供される。   According to one aspect of the present invention, there is provided a square end mill that can equalize the degree of progression of damage and wear of the cutting edge between the bottom blade and the outer peripheral blade and extend the tool life.

本実施形態の刃先交換式スクエアエンドミルを示す斜視図である。It is a perspective view which shows the blade-tip-exchange-type square end mill of this embodiment. 刃先交換式スクエアエンドミルの平面図である。It is a top view of a blade-tip exchange type square end mill. 刃先交換式スクエアエンドミルの側面図である。It is a side view of a blade end exchange-type square end mill. 刃先交換式スクエアエンドミルの前面図である。It is a front view of a blade end exchange-type square end mill. 本実施形態の切削インサート（工具刃部）を示す斜視図である。It is a perspective view which shows the cutting insert (tool blade part) of this embodiment. 切削インサートの平面図である。It is a top view of a cutting insert. 切削インサートの側面図である。It is a side view of a cutting insert. 切削インサートの前面図である。It is a front view of a cutting insert. 切削インサートの後面図である。It is a rear view of a cutting insert. 切削インサートの要部を示す拡大図であり、中低勾配角、第１稜線角および第２稜線角を表す。It is an enlarged view which shows the principal part of a cutting insert, and represents a medium low gradient angle, a 1st ridgeline angle, and a 2nd ridgeline angle. 本発明の実施例の切れ刃部の刃先観察写真である。It is a blade-tip observation photograph of the cutting edge part of the Example of this invention. 従来の比較例の切れ刃部の刃先観察写真である。It is a blade tip observation photograph of the cutting edge part of the conventional comparative example.

以下、本発明の実施形態の切削インサート１０およびこれを備えた刃先交換式スクエアエンドミル１について、図面を参照して説明する。なお、切削インサート１０は、工具刃部の一例であり、刃先交換式スクエアエンドミル１は、スクエアエンドミルの一例である。   Hereinafter, a cutting insert 10 according to an embodiment of the present invention and a blade end replaceable square end mill 1 including the same will be described with reference to the drawings. In addition, the cutting insert 10 is an example of a tool blade part, and the cutting edge exchange-type square end mill 1 is an example of a square end mill.

図１〜図４に示すように、刃先交換式スクエアエンドミル１は、ホルダ２と、切削インサート１０と、底刃１１と、底刃逃げ面１２と、外周刃１３と、外周刃逃げ面１４と、コーナ稜線１５と、ギャッシュ面１６と、切屑排出溝１７と、ネジ部材３０と、を備える。底刃１１、底刃逃げ面１２、外周刃１３、外周刃逃げ面１４、コーナ稜線１５、ギャッシュ面１６および切屑排出溝１７は、切削インサート１０に設けられる。底刃１１および外周刃１３は、切削インサート１０の外縁部に配置される。   As shown in FIGS. 1 to 4, the blade-tip-exchange-type square end mill 1 includes a holder 2, a cutting insert 10, a bottom blade 11, a bottom blade flank 12, an outer blade 13, and an outer blade flank 14. , A corner ridge line 15, a gash surface 16, a chip discharge groove 17, and a screw member 30. The bottom blade 11, the bottom blade flank 12, the outer peripheral blade 13, the outer peripheral blade flank 14, the corner ridge line 15, the gash surface 16, and the chip discharge groove 17 are provided in the cutting insert 10. The bottom blade 11 and the outer peripheral blade 13 are disposed on the outer edge portion of the cutting insert 10.

ホルダ２は、中心軸Ｃを中心とする円柱状である。ホルダ２は、中心軸Ｃに沿って延びる。ホルダ２は、中心軸Ｃ回りに回転させられる。切削インサート１０は、ホルダ２の中心軸Ｃ方向の両端部のうち、第１の端部に装着される。ホルダ２の第１の端部には、インサート取付座３が配置される。切削インサート１０は、インサート取付座３に着脱可能に装着される。つまり切削インサート１０は、ホルダ２に着脱可能に取り付けられる。   The holder 2 has a cylindrical shape with the central axis C as the center. The holder 2 extends along the central axis C. The holder 2 is rotated around the central axis C. The cutting insert 10 is attached to a first end portion of both end portions of the holder 2 in the central axis C direction. An insert mounting seat 3 is disposed at the first end of the holder 2. The cutting insert 10 is detachably mounted on the insert mounting seat 3. That is, the cutting insert 10 is detachably attached to the holder 2.

本実施形態の説明では、ホルダ２の中心軸Ｃが延びる方向、つまり中心軸Ｃに沿う方向を、軸方向と呼ぶ。軸方向のうち、ホルダ２のインサート取付座３から、ホルダ２のインサート取付座３とは反対側の端部（上記第１の端部とは異なる第２の端部）へ向かう方向を、後端側と呼ぶ。後端側は、図２および図３における上側である。軸方向のうち、ホルダ２のインサート取付座３とは反対側の端部から、インサート取付座３へ向かう方向を、先端側と呼ぶ。先端側は、図２および図３における下側である。
中心軸Ｃに直交する方向を径方向と呼ぶ。径方向のうち、中心軸Ｃに近づく向きを径方向の内側と呼び、中心軸Ｃから離れる向きを径方向の外側と呼ぶ。
中心軸Ｃ回りに周回する方向を周方向と呼ぶ。周方向のうち、切削加工時に刃先交換式スクエアエンドミル１が回転させられる向きを工具回転方向Ｒと呼び、これとは反対の回転方向を、工具回転方向Ｒとは反対方向または反工具回転方向と呼ぶ。 In the description of this embodiment, the direction in which the central axis C of the holder 2 extends, that is, the direction along the central axis C is referred to as the axial direction. In the axial direction, the direction from the insert mounting seat 3 of the holder 2 toward the end opposite to the insert mounting seat 3 of the holder 2 (second end different from the first end) is rearward. Called the end side. The rear end side is the upper side in FIGS. Of the axial direction, the direction from the end of the holder 2 opposite to the insert mounting seat 3 toward the insert mounting seat 3 is referred to as the tip side. The tip side is the lower side in FIGS.
A direction orthogonal to the central axis C is referred to as a radial direction. Of the radial directions, the direction approaching the central axis C is referred to as the radial inner side, and the direction away from the central axis C is referred to as the radial outer side.
A direction around the central axis C is referred to as a circumferential direction. Of the circumferential directions, the direction in which the blade-tip replaceable square end mill 1 is rotated at the time of cutting is referred to as a tool rotation direction R, and the opposite rotation direction is opposite to the tool rotation direction R or the counter tool rotation direction. Call.

ホルダ２の先端部のインサート取付座３には、切削インサート１０が、その中心軸（インサート中心軸）をホルダ２の中心軸Ｃに略一致させて配置される。つまりホルダ２の中心軸Ｃと、切削インサート１０の中心軸とは、互いに同軸に配置される。切削インサート１０は、ホルダ２とともに中心軸Ｃ回りに回転させられる。   A cutting insert 10 is arranged on the insert mounting seat 3 at the tip of the holder 2 with its central axis (insert central axis) substantially aligned with the central axis C of the holder 2. That is, the central axis C of the holder 2 and the central axis of the cutting insert 10 are arranged coaxially with each other. The cutting insert 10 is rotated around the central axis C together with the holder 2.

上述した方向の定義は、切削インサート１０においても同様に適用される。切削インサート１０を示す図５〜図９等においては、切削インサート１０の中心軸を、ホルダ２の中心軸Ｃと同じ符号Ｃを用いて表す。
具体的に、切削インサート１０においては、軸方向のうち、底刃１１から、切削インサート１０の底刃１１とは反対側の端部へ向かう方向が、後端側である。軸方向のうち、切削インサート１０の底刃１１とは反対側の端部から、底刃１１へ向かう方向が、先端側である。 The definition of the direction described above is similarly applied to the cutting insert 10. In FIG. 5 to FIG. 9 showing the cutting insert 10, the central axis of the cutting insert 10 is represented by using the same symbol C as the central axis C of the holder 2.
Specifically, in the cutting insert 10, the direction from the bottom blade 11 toward the end opposite to the bottom blade 11 of the cutting insert 10 in the axial direction is the rear end side. Of the axial direction, the direction from the end of the cutting insert 10 opposite to the bottom blade 11 toward the bottom blade 11 is the tip side.

図１〜図４において、ホルダ２は、例えば鋼材等の金属製である。ホルダ２の後端部は、図示しない工作機械の主軸に取り付けられる。主軸が回転駆動することで、ホルダ２は、中心軸Ｃ回りの工具回転方向Ｒに回転させられる。主軸とともにホルダ２は、軸方向、径方向およびこれらの複合方向等に移動させられる。これにより、刃先交換式スクエアエンドミル１は、金属製等の被削材に対して、切削インサート１０の底刃１１および外周刃１３で転削加工（ミーリング加工）を行う。なお、本実施形態の刃先交換式スクエアエンドミル１は、例えば４〜６軸の多軸制御のマシニングセンタ等の工作機械に用いられてもよい。   1-4, the holder 2 is made of metal such as steel. The rear end portion of the holder 2 is attached to a spindle of a machine tool (not shown). The holder 2 is rotated in the tool rotation direction R around the central axis C by rotating the main shaft. The holder 2 together with the main shaft is moved in the axial direction, the radial direction, and the combined direction thereof. Thereby, the cutting edge exchange-type square end mill 1 performs a rolling process (milling process) on the work material made of metal or the like with the bottom blade 11 and the outer peripheral blade 13 of the cutting insert 10. In addition, the cutting edge exchange-type square end mill 1 of this embodiment may be used for machine tools, such as a 4-6 axis multi-axis control machining center.

インサート取付座３は、インサート挿入溝４と、ネジ孔５と、を有する。
インサート挿入溝４は、ホルダ２の先端部に配置されて径方向に延びる。インサート挿入溝４は、ホルダ２の先端部において先端側および径方向に開口する溝状である。インサート挿入溝４は、ホルダ２の先端部を径方向に貫通するスリット状である。インサート挿入溝４は、ホルダ２の先端面に開口し、ホルダ２の外周面にも開口する。インサート挿入溝４は、ホルダ２の先端面から後端側へ向けて窪む凹状である。特に図示しないが、インサート挿入溝４の後端部に位置して先端側を向く底面は、後端側へ向けて窪むＶ字状である。 The insert mounting seat 3 has an insert insertion groove 4 and a screw hole 5.
The insert insertion groove 4 is disposed at the tip of the holder 2 and extends in the radial direction. The insert insertion groove 4 has a groove shape that opens in the distal end side and the radial direction at the distal end portion of the holder 2. The insert insertion groove 4 has a slit shape that penetrates the tip of the holder 2 in the radial direction. The insert insertion groove 4 opens at the front end surface of the holder 2 and also opens at the outer peripheral surface of the holder 2. The insert insertion groove 4 has a concave shape that is recessed from the front end surface of the holder 2 toward the rear end side. Although not particularly illustrated, the bottom surface of the insert insertion groove 4 that faces the front end side of the insert insertion groove 4 has a V shape that is recessed toward the rear end side.

ホルダ２の先端部にインサート挿入溝４を設けたことにより、先端部は２つに分割されて、先端部には一対の先端半体部（半割り片）が形成される。ネジ孔５は、先端部において、一方の先端半体部を貫通して他方の先端半体部内まで径方向に延びる。ネジ孔５のうち、一方の先端半体部に形成された孔部分の内径は、他方の先端半体部に形成された孔部分の内径よりも大きい。他方の先端半体部に形成されたネジ孔５の孔部分の内周面には、雌ネジ部が設けられる。ネジ孔５のうち、少なくとも一方の先端半体部に形成された孔部分は、貫通孔である。本実施形態の例では、一方の先端半体部および他方の先端半体部の各孔部分が、それぞれ貫通孔である。   By providing the insert insertion groove 4 at the tip of the holder 2, the tip is divided into two, and a pair of tip halves (half pieces) are formed at the tip. The screw hole 5 extends in the radial direction at one end through the one end half and into the other end half. Among the screw holes 5, the inner diameter of the hole portion formed in one tip half body is larger than the inner diameter of the hole portion formed in the other tip half body. On the inner peripheral surface of the hole portion of the screw hole 5 formed in the other tip half body portion, a female screw portion is provided. Of the screw holes 5, a hole portion formed in at least one tip half is a through hole. In the example of this embodiment, each hole part of one front-end | tip half body part and the other front-end | tip half body part is a through-hole, respectively.

切削インサート１０は、例えば超硬合金製である。インサート取付座３に取り付けられた切削インサート１０は、底刃１１がホルダ２の先端側に突出して配置され、外周刃１３がホルダ２の径方向外側に突出して配置される。   The cutting insert 10 is made of, for example, a cemented carbide. The cutting insert 10 attached to the insert mounting seat 3 is arranged such that the bottom blade 11 protrudes toward the distal end side of the holder 2 and the outer peripheral blade 13 protrudes outward in the radial direction of the holder 2.

図５〜図９に示すように、切削インサート１０は、板状である。本実施形態の例では、切削インサート１０が、略五角形板状である。切削インサート１０は、中心軸Ｃを対称軸とする表裏反転対称形状（１８０°回転対称形状）である。
切削インサート１０の厚さ方向を向く一対の板面を、図中に符号１８、１９で示す。切削インサート１０は、ネジ挿通孔２０と、切れ刃部２１と、コーナ稜線１５と、ギャッシュ面１６と、切屑排出溝１７と、を有する。 As shown in FIGS. 5 to 9, the cutting insert 10 has a plate shape. In the example of the present embodiment, the cutting insert 10 has a substantially pentagonal plate shape. The cutting insert 10 has a reverse-inversion symmetric shape (180 ° rotationally symmetric shape) with the central axis C as the symmetry axis.
A pair of plate surfaces facing the thickness direction of the cutting insert 10 are denoted by reference numerals 18 and 19 in the drawing. The cutting insert 10 includes a screw insertion hole 20, a cutting edge portion 21, a corner ridge line 15, a gash surface 16, and a chip discharge groove 17.

ネジ挿通孔２０は、切削インサート１０を厚さ方向に貫通する。ネジ挿通孔２０は、切削インサート１０の一方の板面１８と他方の板面１９とに開口する。ネジ挿通孔２０は、円孔である。ネジ挿通孔２０の中心軸は、切削インサート１０の中心軸Ｃと直交する。切削インサート１０をインサート取付座３に装着し固定する際、ネジ挿通孔２０にはネジ部材３０が挿通される。   The screw insertion hole 20 penetrates the cutting insert 10 in the thickness direction. The screw insertion hole 20 opens on one plate surface 18 and the other plate surface 19 of the cutting insert 10. The screw insertion hole 20 is a circular hole. The central axis of the screw insertion hole 20 is orthogonal to the central axis C of the cutting insert 10. When the cutting insert 10 is mounted and fixed to the insert mounting seat 3, the screw member 30 is inserted into the screw insertion hole 20.

切れ刃部２１は、切削インサート１０における軸方向の先端部および径方向の外端部に配置される。切れ刃部２１は、すくい面と、すくい面に交差する逃げ面と、すくい面と逃げ面との交差稜線部に形成される切れ刃と、を有する。すくい面は、切れ刃部２１において工具回転方向Ｒを向く面である。逃げ面は、切れ刃部２１において先端側を向く面および径方向外側を向く面を含む。   The cutting edge part 21 is arrange | positioned at the front-end | tip part of the axial direction in the cutting insert 10, and the outer end part of radial direction. The cutting edge portion 21 has a rake face, a flank face that intersects the rake face, and a cutting edge that is formed at a crossing ridge line portion between the rake face and the flank face. The rake face is a face that faces the tool rotation direction R in the cutting edge portion 21. The flank includes a surface facing the tip side and a surface facing the radially outer side in the cutting edge portion 21.

切れ刃は、底刃１１と、外周刃１３と、を有する。切れ刃は全体として、略Ｌ字形状である。本実施形態の切削インサート１０は、２枚刃の切削チップであり、底刃１１および外周刃１３を有する切れ刃の組を、中心軸Ｃを中心として、１８０°回転対称に２組有する。   The cutting edge has a bottom edge 11 and an outer peripheral edge 13. The cutting edge is generally L-shaped as a whole. The cutting insert 10 of the present embodiment is a two-blade cutting tip, and has two sets of cutting blades having a bottom blade 11 and an outer peripheral blade 13 with a 180 ° rotational symmetry about the central axis C.

底刃１１は、切削インサート１０の軸方向の先端部に配置される。底刃１１は、径方向に沿って延びる。底刃１１は、直線状である。底刃１１の径方向の外端は、外周刃１３の先端と繋がる。底刃１１は、底刃１１と外周刃１３との接続点Ａから径方向内側に向かうにしたがい、後端側に向けて延びる。底刃１１の径方向の内端は、中心軸Ｃ上に位置する。   The bottom blade 11 is disposed at the tip of the cutting insert 10 in the axial direction. The bottom blade 11 extends along the radial direction. The bottom blade 11 is linear. The outer end of the bottom blade 11 in the radial direction is connected to the tip of the outer peripheral blade 13. The bottom blade 11 extends toward the rear end side as it goes radially inward from the connection point A between the bottom blade 11 and the outer peripheral blade 13. The inner end in the radial direction of the bottom blade 11 is located on the central axis C.

図１０に示すように、中心軸Ｃと接続点Ａとを含む基準面を正面に見て、中心軸Ｃに直交する仮想直線ＶＬと底刃１１との間に形成される中低勾配角Ｄは、０°を超え３°未満である。なお、基準面とは、刃先交換式スクエアエンドミル１の主運動方向（周方向）に垂直で接続点Ａを含む仮想の平面である。中低勾配角Ｄとは、仮想直線ＶＬと底刃１１との間に形成される接続点Ａを中心とする鋭角および鈍角のうち、鋭角の角度である。中低勾配角Ｄは、副切込み角、正面切れ刃角およびスカシ角等と言い換えてもよい。   As shown in FIG. 10, when the reference plane including the central axis C and the connection point A is viewed in front, the medium / low gradient angle D formed between the virtual straight line VL orthogonal to the central axis C and the bottom blade 11. Is greater than 0 ° and less than 3 °. The reference plane is an imaginary plane that is perpendicular to the main movement direction (circumferential direction) of the blade edge replaceable square end mill 1 and includes the connection point A. The medium / low gradient angle D is an acute angle among an acute angle and an obtuse angle centered on the connection point A formed between the virtual straight line VL and the bottom blade 11. The medium / low gradient angle D may be rephrased as a minor cutting angle, a front cutting edge angle, a skew angle, and the like.

図６に示すように、底刃１１の径方向に沿う単位長さあたりの軸方向へ向けた変位量（つまり径方向に対する傾き）は、底刃１１の刃長全域において一定である。切削インサート１０を中心軸Ｃ回りに回転させたときの底刃１１の回転軌跡は、中心軸Ｃを中心として後端側へ窪む凹円錐状である。   As shown in FIG. 6, the amount of displacement in the axial direction per unit length along the radial direction of the bottom blade 11 (that is, the inclination with respect to the radial direction) is constant over the entire blade length of the bottom blade 11. The rotation trajectory of the bottom blade 11 when the cutting insert 10 is rotated about the central axis C is a concave cone shape that is recessed toward the rear end with the central axis C as the center.

切れ刃部２１のすくい面のうち、底刃１１の後端側に隣接する部分は、底刃１１のすくい面部分（底刃すくい面）である。底刃１１のすくい面部分は、平面状である。底刃１１のすくい面部分は、ギャッシュ面１６上に配置される。底刃１１の軸方向すくい角は、後述するギャッシュ面１６の軸方向すくい角に相当する。   Of the rake face of the cutting edge portion 21, the part adjacent to the rear end side of the bottom edge 11 is a rake face portion (bottom edge rake face) of the bottom edge 11. The rake face portion of the bottom blade 11 is planar. The rake face portion of the bottom blade 11 is disposed on the gash face 16. The axial rake angle of the bottom blade 11 corresponds to the axial rake angle of the gash surface 16 described later.

図５および図８に示すように、切れ刃部２１の逃げ面のうち、底刃１１の工具回転方向Ｒとは反対方向に隣接する部分は、底刃逃げ面１２である。底刃逃げ面１２は、切削インサート１０の先端面に配置される。底刃逃げ面１２は、底刃１１から工具回転方向Ｒとは反対方向に向かうにしたがい後端側に向けて延びる。これにより底刃逃げ面１２には、逃げ角が付与される。底刃逃げ面１２の逃げ角は、４°以上８°以下である。底刃逃げ面１２の逃げ角は、底刃１１の逃げ角に相当する。   As shown in FIGS. 5 and 8, the portion of the flank face of the cutting edge portion 21 adjacent to the direction opposite to the tool rotation direction R of the bottom blade 11 is the bottom blade flank face 12. The bottom blade flank 12 is disposed on the tip surface of the cutting insert 10. The bottom blade flank 12 extends toward the rear end side from the bottom blade 11 in the direction opposite to the tool rotation direction R. Thus, a clearance angle is given to the bottom blade flank 12. The clearance angle of the bottom blade flank 12 is not less than 4 ° and not more than 8 °. The clearance angle of the bottom blade flank 12 corresponds to the clearance angle of the bottom blade 11.

切削インサート１０の先端面のうち、底刃逃げ面１２の工具回転方向Ｒとは反対方向に位置する部分は、底刃逃げ面１２よりも逃げ角が大きい。底刃逃げ面１２、および、底刃逃げ面１２の工具回転方向Ｒとは反対方向に位置する部分は、それぞれ、平面状である。   Of the distal end surface of the cutting insert 10, the portion of the bottom blade flank 12 positioned in the direction opposite to the tool rotation direction R has a larger clearance angle than the bottom blade flank 12. The bottom blade flank 12 and the portions of the bottom blade flank 12 positioned in the direction opposite to the tool rotation direction R are each planar.

図５〜図７に示すように、外周刃１３は、切削インサート１０の径方向の外端部に配置される。外周刃１３は、軸方向に沿って延び、底刃１１と繋がる。外周刃１３は、軸方向の後端側へ向かうにしたがい工具回転方向Ｒとは反対方向に向けて延びる。図１０において、外周刃１３と底刃１１との間に形成される角度は、略９０°であり、具体的には、９０°から中低勾配角Ｄを差し引いた値である。切削インサート１０を中心軸Ｃ回りに回転させたときの外周刃１３の回転軌跡は、中心軸Ｃを中心とする円筒状である。   As shown in FIGS. 5 to 7, the outer peripheral blade 13 is disposed at the outer end portion in the radial direction of the cutting insert 10. The outer peripheral blade 13 extends along the axial direction and is connected to the bottom blade 11. The outer peripheral blade 13 extends in the direction opposite to the tool rotation direction R as it goes toward the rear end side in the axial direction. In FIG. 10, the angle formed between the outer peripheral blade 13 and the bottom blade 11 is approximately 90 °, specifically, a value obtained by subtracting the medium / low gradient angle D from 90 °. When the cutting insert 10 is rotated about the central axis C, the rotation locus of the outer peripheral blade 13 is cylindrical with the central axis C as the center.

図５〜図７において、外周刃１３は、先端部１３ａと、先端部１３ａよりも後端側に位置する部分１３ｂと、を有する。先端部１３ａの先端は、底刃１１の径方向の外端と繋がる。先端部１３ａ、および、先端部１３ａよりも後端側に位置する部分１３ｂは、それぞれ、直線状である。   5-7, the outer periphery blade 13 has the front-end | tip part 13a and the part 13b located in the back end side rather than the front-end | tip part 13a. The distal end of the distal end portion 13 a is connected to the radial outer end of the bottom blade 11. The tip portion 13a and the portion 13b located on the rear end side of the tip portion 13a are each linear.

先端部１３ａよりも後端側に位置する部分１３ｂにおける軸方向に沿う単位長さあたりの周方向へ向けた変位量（つまり軸方向に対する傾き）は、先端部１３ａの前記変位量よりも大きい。つまり、外周刃１３は、先端部１３ａと、先端部１３ａよりも後端側に位置する部分１３ｂとで、軸方向すくい角（ねじれ角に相当）が互いに異なる。先端部１３ａの軸方向すくい角は、後述するギャッシュ面１６の軸方向すくい角に相当する。先端部１３ａよりも後端側に位置する部分１３ｂの軸方向すくい角は、例えば、４°以上１５°以下である。先端部１３ａよりも後端側に位置する部分１３ｂの軸方向すくい角は、先端部１３ａの軸方向すくい角よりも大きい。   The amount of displacement in the circumferential direction per unit length along the axial direction (that is, the inclination with respect to the axial direction) in the portion 13b positioned on the rear end side of the distal end portion 13a is larger than the displacement amount of the distal end portion 13a. That is, the outer peripheral blade 13 differs in the axial rake angle (corresponding to the twist angle) between the tip end portion 13a and the portion 13b located on the rear end side of the tip end portion 13a. The axial rake angle of the distal end portion 13a corresponds to the axial rake angle of the gash surface 16 described later. The axial rake angle of the portion 13b located on the rear end side with respect to the front end portion 13a is, for example, not less than 4 ° and not more than 15 °. The axial rake angle of the portion 13b located on the rear end side with respect to the distal end portion 13a is larger than the axial rake angle of the distal end portion 13a.

切れ刃部２１のすくい面のうち、外周刃１３の径方向内側に隣接する部分は、外周刃１３のすくい面部分（外周刃すくい面）である。外周刃１３のすくい面部分には、先端部１３ａのすくい面部分と、先端部１３ａよりも後端側に位置する部分１３ｂのすくい面部分と、が含まれる。先端部１３ａのすくい面部分は、平面状である。先端部１３ａのすくい面部分は、ギャッシュ面１６上に配置される。先端部１３ａよりも後端側に位置する部分１３ｂのすくい面部分は、凹曲面状である。先端部１３ａよりも後端側に位置する部分１３ｂのすくい面部分は、切屑排出溝１７に配置される。   Of the rake face of the cutting edge portion 21, the portion adjacent to the radially inner side of the outer peripheral edge 13 is a rake face portion (outer peripheral edge rake face) of the outer peripheral edge 13. The rake face portion of the outer peripheral blade 13 includes a rake face portion of the tip portion 13a and a rake face portion of a portion 13b located on the rear end side of the tip portion 13a. The rake face portion of the tip portion 13a is planar. The rake face portion of the tip portion 13 a is disposed on the gash face 16. The rake face portion of the portion 13b located on the rear end side with respect to the front end portion 13a has a concave curved surface shape. The rake face portion of the portion 13b located on the rear end side with respect to the front end portion 13a is disposed in the chip discharge groove 17.

切れ刃部２１の逃げ面のうち、外周刃１３の工具回転方向Ｒとは反対方向に隣接する部分は、外周刃逃げ面１４である。外周刃逃げ面１４は、切削インサート１０の外周面に配置される。外周刃逃げ面１４は、外周刃１３から工具回転方向Ｒとは反対方向に向かうにしたがい径方向の内側に向けて延びる。これにより外周刃逃げ面１４には、逃げ角が付与される。外周刃逃げ面１４の逃げ角は、４°以上８°以下である。外周刃逃げ面１４の逃げ角は、外周刃１３の逃げ角に相当する。底刃逃げ面１２の逃げ角と、外周刃逃げ面１４の逃げ角との差は、２°未満である。本実施形態の例では、底刃逃げ面１２の逃げ角と、外周刃逃げ面１４の逃げ角とが、互いに等しい。
本実施形態の例では、外周刃逃げ面１４のうち、先端部１３ａの逃げ面部分と、先端部１３ａよりも後端側に位置する部分１３ｂの逃げ面部分とが、単一の面により形成されている。 Of the flank face of the cutting edge portion 21, a portion adjacent to the outer peripheral blade 13 in the direction opposite to the tool rotation direction R is the outer peripheral blade flank face 14. The outer peripheral blade flank 14 is disposed on the outer peripheral surface of the cutting insert 10. The outer peripheral blade flank 14 extends inward in the radial direction from the outer peripheral blade 13 in the direction opposite to the tool rotation direction R. Thereby, a clearance angle is given to the outer peripheral blade flank 14. The clearance angle of the peripheral blade flank 14 is not less than 4 ° and not more than 8 °. The clearance angle of the outer peripheral blade flank 14 corresponds to the clearance angle of the outer peripheral blade 13. The difference between the clearance angle of the bottom blade clearance surface 12 and the clearance angle of the outer peripheral blade clearance surface 14 is less than 2 °. In the example of the present embodiment, the clearance angle of the bottom blade clearance surface 12 and the clearance angle of the outer peripheral blade clearance surface 14 are equal to each other.
In the example of the present embodiment, of the outer peripheral blade flank 14, the flank portion of the tip portion 13 a and the flank portion of the portion 13 b located on the rear end side of the tip portion 13 a are formed by a single surface. Has been.

切削インサート１０の外周面のうち、外周刃逃げ面１４の工具回転方向Ｒとは反対方向に位置する部分は、外周刃逃げ面１４よりも逃げ角が大きい。外周刃逃げ面１４、および、外周刃逃げ面１４の工具回転方向Ｒとは反対方向に位置する部分は、それぞれ、平面状である。   Of the outer peripheral surface of the cutting insert 10, a portion of the outer peripheral blade flank 14 positioned in a direction opposite to the tool rotation direction R has a larger clearance angle than the outer peripheral blade flank 14. The peripheral blade flank 14 and the portions of the peripheral blade flank 14 that are located in the direction opposite to the tool rotation direction R are planar.

図５および図１０に示すように、コーナ稜線１５は、底刃逃げ面１２と外周刃逃げ面１４との交差稜線部に形成される。コーナ稜線１５は、底刃１１と外周刃１３との接続点Ａから後端側に向かうにしたがい径方向内側に向けて延びる。コーナ稜線１５は、直線状である。なお、コーナ稜線１５は、底刃逃げ面１２の工具回転方向Ｒとは反対方向に位置する部分と、外周刃逃げ面１４の工具回転方向Ｒとは反対方向に位置する部分と、の交差稜線部にわたって形成されてもよい。   As shown in FIGS. 5 and 10, the corner ridge line 15 is formed at the intersecting ridge line portion of the bottom blade flank 12 and the outer peripheral blade flank 14. The corner ridge line 15 extends radially inward from the connection point A between the bottom blade 11 and the outer peripheral blade 13 toward the rear end side. The corner ridge line 15 is linear. The corner ridge line 15 is an intersection ridge line between a portion of the bottom blade flank 12 positioned in the direction opposite to the tool rotation direction R and a portion of the outer peripheral blade flank 14 positioned in the direction opposite to the tool rotation direction R. It may be formed over the part.

図１０に示すように、中心軸Ｃと接続点Ａとを含む基準面を正面に見て、底刃１１とコーナ稜線１５との間に形成される第１稜線角θ１、および、外周刃１３とコーナ稜線１５との間に形成される第２稜線角θ２は、それぞれ、３６°以上５１°以下である。つまり、第１稜線角θ１が３６°以上５１°以下であり、かつ、第２稜線角θ２が３６°以上５１°以下である。好ましくは、第１稜線角θ１および第２稜線角θ２が、それぞれ、４０°以上４５°以下である。   As shown in FIG. 10, the first ridge line angle θ <b> 1 formed between the bottom blade 11 and the corner ridge line 15 and the outer peripheral blade 13 when the reference plane including the central axis C and the connection point A is viewed in front. And the second ridgeline angle θ2 formed between the corner ridgeline 15 and 36 ° or more and 51 ° or less, respectively. That is, the first ridge line angle θ1 is not less than 36 ° and not more than 51 °, and the second ridge line angle θ2 is not less than 36 ° and not more than 51 °. Preferably, the first ridge line angle θ1 and the second ridge line angle θ2 are 40 ° or more and 45 ° or less, respectively.

なお、中心軸Ｃと接続点Ａとを含む基準面に対して、コーナ稜線１５を垂直に投影させたときに、この基準面を正面に見て、底刃１１とコーナ稜線１５との間に形成される角度が、第１稜線角θ１であり、外周刃１３とコーナ稜線１５との間に形成される角度が、第２稜線角θ２である。   In addition, when the corner ridge line 15 is vertically projected with respect to the reference plane including the central axis C and the connection point A, the reference plane is viewed in front, and the gap between the bottom edge 11 and the corner ridge line 15 is observed. The formed angle is the first ridge line angle θ1, and the angle formed between the outer peripheral edge 13 and the corner ridge line 15 is the second ridge line angle θ2.

図５〜図７に示すように、ギャッシュ面１６は、切削インサート１０の少なくとも先端部に配置されて工具回転方向Ｒを向き、外周刃１３の先端部１３ａおよび底刃１１に繋がる。ギャッシュ面１６は、平面状である。ギャッシュ面１６の軸方向すくい角は、０°を超え３°以下である。つまり、ギャッシュ面１６の軸方向すくい角は、正角（ポジティブ角）である。   As shown in FIGS. 5 to 7, the gash surface 16 is disposed at least at the tip of the cutting insert 10, faces the tool rotation direction R, and is connected to the tip 13 a and the bottom blade 11 of the outer peripheral blade 13. The gash surface 16 is planar. The axial rake angle of the gash face 16 is more than 0 ° and not more than 3 °. That is, the axial rake angle of the gash surface 16 is a positive angle (positive angle).

図６に示すように、ギャッシュ面１６のうち、外周刃１３の先端部１３ａに繋がる部分の軸方向の長さ（フラット幅）Ｆは、０．３ｍｍ以上０．６ｍｍ以下である。ギャッシュ面１６の径方向外端部における軸方向の長さは、外周刃１３の先端部１３ａに繋がる部分において最も小さい（上記Ｆ値）。ギャッシュ面１６の径方向外端部における軸方向の長さは、先端部１３ａに接続する部分から径方向内側に向かうにしたがい大きくなる。   As shown in FIG. 6, the axial length (flat width) F of the portion connected to the tip portion 13 a of the outer peripheral blade 13 in the gash surface 16 is not less than 0.3 mm and not more than 0.6 mm. The axial length of the radially outer end portion of the gash surface 16 is the smallest at the portion connected to the tip portion 13a of the outer peripheral blade 13 (the F value). The axial length of the radially outer end portion of the gash surface 16 increases as it goes radially inward from the portion connected to the tip portion 13a.

図５〜図７に示すように、切屑排出溝１７は、切削インサート１０の径方向の外端部に配置されて工具回転方向Ｒを向き、外周刃１３のうち先端部１３ａよりも後端側に位置する部分１３ｂに繋がる。切屑排出溝１７は、ギャッシュ面１６よりも工具回転方向Ｒとは反対方向に向けて窪む。   As shown in FIGS. 5 to 7, the chip discharge groove 17 is arranged at the outer end portion in the radial direction of the cutting insert 10 and faces the tool rotation direction R, and is on the rear end side with respect to the tip end portion 13 a of the outer peripheral blade 13. It is connected to the portion 13b located at. The chip discharge groove 17 is recessed in the direction opposite to the tool rotation direction R from the gash face 16.

切屑排出溝１７は、軸方向の後端側に向かうにしたがい工具回転方向Ｒとは反対方向に向けて延びる。切屑排出溝１７の中心軸Ｃに垂直な断面形状は、凹曲線状である。切屑排出溝１７は、ギャッシュ面１６と繋がる。切屑排出溝１７とギャッシュ面１６との交差稜線部２２は、外周刃１３の先端部１３ａと、先端部１３ａよりも後端側に位置する部分１３ｂと、の境界点から径方向内側に向かうにしたがい、後端側へ向けて延びる。交差稜線部２２は、先端側かつ径方向内側へ向けて凸となる曲線状である。   The chip discharge groove 17 extends in the direction opposite to the tool rotation direction R as it goes toward the rear end side in the axial direction. The cross-sectional shape perpendicular to the central axis C of the chip discharge groove 17 is a concave curve. The chip discharge groove 17 is connected to the gash face 16. The intersecting ridge line portion 22 between the chip discharge groove 17 and the gash surface 16 is directed radially inward from the boundary point between the tip portion 13a of the outer peripheral blade 13 and the portion 13b located on the rear end side of the tip portion 13a. Therefore, it extends toward the rear end side. The intersecting ridge line portion 22 has a curved shape that is convex toward the tip side and radially inward.

図１〜図３に示すように、ネジ部材３０は、インサート取付座３に対して切削インサート１０を固定する。ネジ部材３０は、ネジ頭部と、ネジ軸部と、を有する。ネジ頭部は、ホルダ２の先端部に設けられた一対の先端半体部のうち、一方の先端半体部のネジ孔５の孔部分に配置される。ネジ軸部は、ネジ頭部よりも径が小さい。ネジ軸部の外周面には、雄ネジ部が設けられる。ネジ軸部は、一方の先端半体部のネジ孔５の孔部分、切削インサート１０のネジ挿通孔２０、および他方の先端半体部のネジ孔５の孔部分に挿入される。ネジ軸部の雄ネジ部は、他方の先端半体部のネジ孔５の孔部分の雌ネジ部にねじ込まれる。   As shown in FIGS. 1 to 3, the screw member 30 fixes the cutting insert 10 to the insert mounting seat 3. The screw member 30 has a screw head portion and a screw shaft portion. The screw head is disposed in the hole portion of the screw hole 5 of one tip half body portion of the pair of tip half bodies provided at the tip portion of the holder 2. The screw shaft portion has a smaller diameter than the screw head portion. A male screw portion is provided on the outer peripheral surface of the screw shaft portion. The screw shaft portion is inserted into the hole portion of the screw hole 5 of one tip half body portion, the screw insertion hole 20 of the cutting insert 10, and the hole portion of the screw hole 5 of the other tip half body portion. The male screw portion of the screw shaft portion is screwed into the female screw portion of the hole portion of the screw hole 5 of the other tip half body portion.

以上説明した本実施形態の刃先交換式スクエアエンドミル１によれば、底刃１１の中低勾配角Ｄが、０°を超え３°未満である。これにより、刃先交換式スクエアエンドミル１の切れ刃における形状維持寿命が改善される効果を有する。また、切れ刃の刃先強度が確保され、欠損が防止されて、被削材の加工面精度を良好に維持することができる。   According to the blade edge replaceable square end mill 1 of the present embodiment described above, the medium / low gradient angle D of the bottom blade 11 is more than 0 ° and less than 3 °. Thereby, it has the effect that the shape maintenance life in the cutting edge of the blade-tip-exchange-type square end mill 1 is improved. Moreover, the cutting edge strength of the cutting edge is ensured, the chipping is prevented, and the processing surface accuracy of the work material can be maintained well.

詳しくは、中低勾配角Ｄが０°を超えるので、刃先交換式スクエアエンドミル１を中心軸Ｃに直交する方向（径方向）に送る加工において、円滑な移動が可能となり、被削材の加工面精度を高めることができる。一方、中低勾配角Ｄが０°以下である場合には、底刃１１への切削負荷が大きくなり、円滑な移動の妨げとなって、加工面精度が低下する。また、被削材に直角な隅部を成形する切削加工に適さない。   Specifically, since the medium / low gradient angle D exceeds 0 °, smooth movement is possible in the process of feeding the blade edge replaceable square end mill 1 in the direction (radial direction) perpendicular to the central axis C, and processing of the work material Surface accuracy can be increased. On the other hand, when the medium / low gradient angle D is 0 ° or less, the cutting load on the bottom blade 11 becomes large, which hinders smooth movement and lowers the machining surface accuracy. Moreover, it is not suitable for cutting which forms a corner perpendicular to the work material.

また、中低勾配角Ｄが３°未満であるので、切れ刃の刃先強度が確保され、欠損が抑制されて、被削材の加工面精度が安定して確保される。一方、中低勾配角Ｄが３°以上である場合には、切れ刃の刃先強度が低下し、切削加工時に振動が生じて、切れ刃が早期に欠損しやすくなり、被削材の加工面の表面性状に影響する。また、例えば被削材の加工幅が小さい場合などにおいて、加工面に底刃形状が転写された凸形状（いわゆる「へそ」）が残りやすくなり、平面度を確保しにくくなる。   Further, since the medium / low gradient angle D is less than 3 °, the cutting edge strength of the cutting edge is ensured, the chipping is suppressed, and the machining surface accuracy of the work material is stably secured. On the other hand, when the medium / low gradient angle D is 3 ° or more, the cutting edge strength of the cutting edge is reduced, vibration is generated during cutting, and the cutting edge is likely to be damaged early, and the work surface of the work material is cut. Affects the surface properties of. Further, for example, when the work width of the work material is small, a convex shape (so-called “navel”) in which the shape of the bottom blade is transferred is likely to remain on the work surface, and it is difficult to ensure flatness.

なお本実施形態において、中低勾配角Ｄが２°以下であると、上述の効果がより顕著なものとなり、好ましい。   In the present embodiment, it is preferable that the medium / low gradient angle D is 2 ° or less because the above-described effect becomes more remarkable.

そして本実施形態では、底刃１１とコーナ稜線１５との間に形成される第１稜線角θ１が、３６°以上５１°以下であり、かつ、外周刃１３とコーナ稜線１５との間に形成される第２稜線角θ２が、３６°以上５１°以下である。これにより、刃先交換式スクエアエンドミル１の切れ刃における形状維持寿命が改善される効果を有する。   In the present embodiment, the first ridge line angle θ1 formed between the bottom blade 11 and the corner ridge line 15 is not less than 36 ° and not more than 51 °, and is formed between the outer peripheral blade 13 and the corner ridge line 15. The second ridge line angle θ2 is 36 ° or more and 51 ° or less. Thereby, it has the effect that the shape maintenance life in the cutting edge of the blade-tip-exchange-type square end mill 1 is improved.

詳しくは、第１稜線角θ１および第２稜線角θ２が、それぞれ３６°以上５１°以下であることにより、底刃逃げ面１２の逃げ角と、外周刃逃げ面１４の逃げ角との差を小さく抑えることができる。そして、底刃１１の刃物角と外周刃１３の刃物角との差を小さく抑えることができる。このため、底刃１１の刃先強度と外周刃１３の刃先強度とを均等化できる。また、底刃１１の摩耗量と、外周刃１３の摩耗量とを均等化できる。その結果、刃先交換式スクエアエンドミル１の切れ刃の刃先強度が安定して確保され、欠損が抑制されて、被削材の加工面精度を良好に維持することができる。   Specifically, when the first ridge line angle θ1 and the second ridge line angle θ2 are 36 ° or more and 51 ° or less, respectively, the difference between the clearance angle of the bottom blade clearance surface 12 and the clearance angle of the outer peripheral blade clearance surface 14 is determined. It can be kept small. And the difference of the blade angle of the bottom blade 11 and the blade angle of the outer periphery blade 13 can be restrained small. For this reason, the blade edge strength of the bottom blade 11 and the blade edge strength of the outer peripheral blade 13 can be equalized. Further, the wear amount of the bottom blade 11 and the wear amount of the outer peripheral blade 13 can be equalized. As a result, the cutting edge strength of the cutting edge of the cutting edge replaceable square end mill 1 is stably secured, the chipping is suppressed, and the work surface accuracy of the work material can be maintained well.

具体的には、第１稜線角θ１が３６°以上であるので、底刃１１および外周刃１３の損傷、摩耗等を均等に分散させて、工具寿命を延ばすことができる。一方、第１稜線角θ１が３６°未満であると、底刃逃げ面１２の逃げ角に比べて外周刃逃げ面１４の逃げ角が大きくなり、底刃１１に比べて外周刃１３の損傷、摩耗等が進行しやすくなる。このため、底刃１１と外周刃１３とで刃先欠損や刃先後退の進行度合いに差異が生じて、工具寿命に影響する。   Specifically, since the first ridge line angle θ1 is 36 ° or more, the tool life can be extended by evenly distributing damage, wear, and the like of the bottom blade 11 and the outer peripheral blade 13. On the other hand, when the first ridge line angle θ1 is less than 36 °, the clearance angle of the outer peripheral blade flank 14 is larger than the clearance angle of the bottom blade flank 12, and the outer peripheral blade 13 is damaged compared to the bottom blade 11. Wear and the like easily progress. For this reason, a difference arises in the progress degree of cutting edge chipping or cutting edge retraction between the bottom cutting edge 11 and the outer peripheral cutting edge 13 and affects the tool life.

また、第１稜線角θ１が５１°以下であるので、底刃１１および外周刃１３の損傷、摩耗等を均等に分散させて、工具寿命を延ばすことができる。一方、第１稜線角θ１が５１°を超えると、外周刃逃げ面１４の逃げ角に比べて底刃逃げ面１２の逃げ角が大きくなり、外周刃１３に比べて底刃１１の損傷、摩耗等が進行しやすくなる。このため、底刃１１と外周刃１３とで刃先欠損や刃先後退の進行度合いに差異が生じて、工具寿命に影響する。   Further, since the first ridge line angle θ1 is 51 ° or less, damage, wear, etc. of the bottom blade 11 and the outer peripheral blade 13 can be evenly distributed to extend the tool life. On the other hand, when the first ridge line angle θ1 exceeds 51 °, the clearance angle of the bottom blade clearance surface 12 becomes larger than the clearance angle of the peripheral blade clearance surface 14, and the bottom blade 11 is damaged and worn compared to the peripheral blade 13. Etc. will progress easily. For this reason, a difference arises in the progress degree of cutting edge chipping or cutting edge retraction between the bottom cutting edge 11 and the outer peripheral cutting edge 13 and affects the tool life.

また、第２稜線角θ２が３６°以上であるので、底刃１１および外周刃１３の損傷、摩耗等を均等に分散させて、工具寿命を延ばすことができる。一方、第２稜線角θ２が３６°未満であると、外周刃逃げ面１４の逃げ角に比べて底刃逃げ面１２の逃げ角が大きくなり、外周刃１３に比べて底刃１１の損傷、摩耗等が進行しやすくなる。このため、底刃１１と外周刃１３とで刃先欠損や刃先後退の進行度合いに差異が生じて、工具寿命に影響する。   Further, since the second ridge line angle θ2 is 36 ° or more, the tool life can be extended by evenly distributing the damage, wear, and the like of the bottom blade 11 and the outer peripheral blade 13. On the other hand, if the second ridge line angle θ2 is less than 36 °, the clearance angle of the bottom blade flank 12 is larger than the clearance angle of the outer flank flank 14, and the bottom blade 11 is damaged compared to the outer rim 13; Wear and the like easily progress. For this reason, a difference arises in the progress degree of cutting edge chipping or cutting edge retraction between the bottom cutting edge 11 and the outer peripheral cutting edge 13 and affects the tool life.

また、第２稜線角θ２が５１°以下であるので、底刃１１および外周刃１３の損傷、摩耗等を均等に分散させて、工具寿命を延ばすことができる。一方、第２稜線角θ２が５１°を超えると、底刃逃げ面１２の逃げ角に比べて外周刃逃げ面１４の逃げ角が大きくなり、底刃１１に比べて外周刃１３の損傷、摩耗等が進行しやすくなる。このため、底刃１１と外周刃１３とで刃先欠損や刃先後退の進行度合いに差異が生じて、工具寿命に影響する。   In addition, since the second ridge line angle θ2 is 51 ° or less, it is possible to evenly disperse damage, wear, and the like of the bottom blade 11 and the outer peripheral blade 13, thereby extending the tool life. On the other hand, when the second ridge line angle θ2 exceeds 51 °, the clearance angle of the outer peripheral blade clearance surface 14 becomes larger than the clearance angle of the bottom blade clearance surface 12, and the outer peripheral blade 13 is damaged or worn compared to the bottom blade 11. Etc. will progress easily. For this reason, a difference arises in the progress degree of cutting edge chipping or cutting edge retraction between the bottom cutting edge 11 and the outer peripheral cutting edge 13 and affects the tool life.

また本実施形態において、第１稜線角θ１が４０°以上４５°以下であり、かつ、第２稜線角θ２が４０°以上４５°以下である場合には、刃先交換式スクエアエンドミル１の切れ刃における形状維持寿命がより改善されて、高品位な加工面精度が良好に維持される。   Further, in the present embodiment, when the first ridge line angle θ1 is not less than 40 ° and not more than 45 ° and the second ridge line angle θ2 is not less than 40 ° and not more than 45 °, the cutting edge of the blade end replaceable square end mill 1 is used. The shape maintenance life in is improved, and high-quality machined surface accuracy is maintained well.

また本実施形態では、底刃逃げ面１２の逃げ角および外周刃逃げ面１４の逃げ角が、それぞれ、４°以上８°以下であるので、下記の作用効果が得られる。
すなわちこの場合、刃先交換式スクエアエンドミル１の切れ刃の刃先強度が確保され、切れ刃の形状維持寿命が改善される効果を有する。また、切れ刃の欠損が防止されて、被削材の加工面精度を良好に維持することができる。 Moreover, in this embodiment, since the clearance angle of the bottom blade flank 12 and the clearance angle of the outer peripheral blade flank 14 are 4 degrees or more and 8 degrees or less, the following effects are obtained.
That is, in this case, there is an effect that the cutting edge strength of the cutting edge of the blade end replaceable square end mill 1 is ensured and the shape maintaining life of the cutting edge is improved. Further, chipping of the cutting edge is prevented, and the work surface accuracy of the work material can be maintained well.

詳しくは、底刃逃げ面１２の逃げ角（底刃逃げ角）が４°以上であるので、底刃逃げ面１２と被削材との接触を抑えることができる。一方、底刃逃げ面１２の逃げ角が４°未満である場合には、底刃逃げ面１２の逃げ面摩耗の進行が早まり、工具寿命に影響することがある。また、底刃逃げ面１２と被削材との接触を回避するため、切削条件の許容範囲が狭められることがある。   Specifically, since the clearance angle (bottom blade clearance angle) of the bottom blade clearance surface 12 is 4 ° or more, the contact between the bottom blade clearance surface 12 and the work material can be suppressed. On the other hand, when the clearance angle of the bottom blade flank 12 is less than 4 °, the progress of flank wear of the bottom blade flank 12 is accelerated, which may affect the tool life. Further, in order to avoid contact between the bottom blade flank 12 and the work material, the allowable range of cutting conditions may be narrowed.

また、底刃逃げ面１２の逃げ角が８°以下であるので、底刃１１の刃物角が確保され、底刃１１の刃先強度が確保されて、底刃１１が欠損することを抑制できる。一方、底刃逃げ面１２の逃げ角が８°を超える場合には、底刃１１の刃先強度が低下し、底刃１１が欠損しやすくなって、加工面精度に影響する。   Moreover, since the clearance angle of the bottom blade flank 12 is 8 ° or less, the blade angle of the bottom blade 11 is ensured, the strength of the blade edge of the bottom blade 11 is secured, and the bottom blade 11 can be prevented from being lost. On the other hand, when the clearance angle of the bottom blade flank 12 exceeds 8 °, the strength of the edge of the bottom blade 11 is lowered, and the bottom blade 11 is liable to be broken, which affects the machining surface accuracy.

また、外周刃逃げ面１４の逃げ角（外周刃逃げ角）が４°以上であるので、外周刃逃げ面１４と被削材との接触を抑えることができる。一方、外周刃逃げ面１４の逃げ角が４°未満である場合には、外周刃逃げ面１４の逃げ面摩耗の進行が早まり、工具寿命に影響することがある。また、外周刃逃げ面１４と被削材との接触を回避するため、切削条件の許容範囲が狭められることがある。   Moreover, since the clearance angle (peripheral blade clearance angle) of the outer peripheral blade flank 14 is 4 ° or more, the contact between the outer peripheral blade flank 14 and the work material can be suppressed. On the other hand, when the clearance angle of the outer peripheral blade flank 14 is less than 4 °, the progress of the flank wear of the outer peripheral blade flank 14 is accelerated, which may affect the tool life. Further, in order to avoid contact between the outer peripheral blade flank 14 and the work material, the allowable range of cutting conditions may be narrowed.

また、外周刃逃げ面１４の逃げ角が８°以下であるので、外周刃１３の刃物角が確保され、外周刃１３の刃先強度が確保されて、外周刃１３が欠損することを抑制できる。一方、外周刃逃げ面１４の逃げ角が８°を超える場合には、外周刃１３の刃先強度が低下し、外周刃１３が欠損しやすくなって、加工面精度に影響する。   Moreover, since the clearance angle of the outer peripheral blade flank 14 is 8 degrees or less, the cutter angle of the outer peripheral blade 13 is ensured, the cutting edge strength of the outer peripheral blade 13 is ensured, and the outer peripheral blade 13 can be prevented from being lost. On the other hand, when the clearance angle of the outer peripheral blade flank 14 exceeds 8 °, the edge strength of the outer peripheral blade 13 is lowered, and the outer peripheral blade 13 tends to be lost, which affects the machining surface accuracy.

なお、上述の作用効果をより安定させるには、底刃逃げ面１２の逃げ角および外周刃逃げ面１４の逃げ角が、それぞれ、５°以上８°以下であることが好ましい。本実施形態のベストモードは、底刃逃げ面１２の逃げ角および外周刃逃げ面１４の逃げ角が、ともに６°である。   In order to further stabilize the above-described effects, it is preferable that the clearance angle of the bottom blade clearance surface 12 and the clearance angle of the outer peripheral blade clearance surface 14 are 5 ° or more and 8 ° or less, respectively. In the best mode of the present embodiment, the clearance angle of the bottom blade clearance surface 12 and the clearance angle of the outer peripheral blade clearance surface 14 are both 6 °.

また本実施形態では、底刃逃げ面１２の逃げ角と外周刃逃げ面１４の逃げ角との差が、２°未満であるので、底刃１１の損傷、摩耗等の進行の度合いと、外周刃１３の損傷、摩耗等の進行の度合いとが、より均等化される。したがって、工具寿命を延長でき、被削材の加工面の品位が安定して高められる。   In this embodiment, since the difference between the clearance angle of the bottom blade flank 12 and the clearance angle of the outer peripheral blade flank 14 is less than 2 °, the degree of progress of damage, wear, etc. of the bottom blade 11 and the outer periphery The degree of progress of damage, wear, etc. of the blade 13 is further equalized. Therefore, the tool life can be extended, and the quality of the processed surface of the work material can be stably improved.

また本実施形態において、底刃逃げ面１２の逃げ角と外周刃逃げ面１４の逃げ角とが、互いに等しい場合には、底刃１１の損傷、摩耗等の進行の度合いと、外周刃１３の損傷、摩耗等の進行の度合いとが、より安定して均等化される。   In the present embodiment, when the clearance angle of the bottom blade flank 12 and the clearance angle of the outer peripheral blade flank 14 are equal to each other, the degree of progress of damage, wear, etc. of the bottom blade 11 and the outer peripheral blade 13 The degree of progress of damage, wear, etc. is more stably equalized.

また本実施形態では、ギャッシュ面１６のうち、外周刃１３の先端部１３ａと繋がる部分の軸方向の長さ（フラット幅）Ｆが、０．３ｍｍ以上０．６ｍｍ以下であるので、刃先交換式スクエアエンドミル１の切れ刃における形状維持寿命が改善される効果を有する。また、切れ刃の刃先強度が確保され、欠損が防止されて、被削材の加工面精度を良好に維持することができる。   Moreover, in this embodiment, since the length (flat width) F of the axial direction of the part connected with the front-end | tip part 13a of the outer periphery blade 13 among the gash surfaces 16 is 0.3 mm or more and 0.6 mm or less, a blade-tip exchange type The shape maintaining life of the cutting edge of the square end mill 1 is improved. Moreover, the cutting edge strength of the cutting edge is ensured, the chipping is prevented, and the processing surface accuracy of the work material can be maintained well.

詳しくは、フラット幅Ｆが０．３ｍｍ以上であるので、切れ刃の刃先強度が十分に確保される。これにより、例えば、高硬度材や難削材等の被削材に対して、仕上げ加工等の高能率加工を行う場合であっても、切れ刃の欠損が抑制される。一方、フラット幅Ｆが０．３ｍｍ未満の場合には、切れ刃の刃先強度が確保できず、高能率加工において切れ刃に振動が生じるなどにより、切れ刃が欠損しやすくなることがある。   Specifically, since the flat width F is 0.3 mm or more, the cutting edge strength of the cutting edge is sufficiently ensured. Thereby, for example, even when high-efficiency processing such as finishing is performed on a work material such as a hard material or difficult-to-cut material, chipping of the cutting edge is suppressed. On the other hand, when the flat width F is less than 0.3 mm, the edge strength of the cutting edge cannot be ensured, and the cutting edge may be easily broken due to vibration generated in the cutting edge in high efficiency machining.

また、フラット幅Ｆが０．６ｍｍ以下であるので、切屑の排出性を良好に維持することができる。なおこの切屑とは、底刃１１の径方向外端部付近、および、外周刃１３の先端部１３ａ付近から生じる切屑である。また、切れ刃の切削抵抗が低減して、被削材の加工面精度が高められ、加工面の表面性状が良好に維持される。一方、フラット幅Ｆが０．６ｍｍを超える場合には、切屑の排出性を確保しにくくなり、切れ刃の切削抵抗が増大して切れ味が低下し、被削材の加工面の表面性状を良好に維持しにくくなる。   Moreover, since the flat width F is 0.6 mm or less, the chip | tip discharge | emission property can be maintained favorable. The chips are chips generated from the vicinity of the radially outer end of the bottom blade 11 and from the vicinity of the tip 13 a of the outer peripheral blade 13. Further, the cutting resistance of the cutting edge is reduced, the processing surface accuracy of the work material is increased, and the surface property of the processing surface is maintained well. On the other hand, when the flat width F exceeds 0.6 mm, it becomes difficult to secure the chip discharge property, the cutting resistance of the cutting edge increases, the sharpness decreases, and the surface property of the processed surface of the work material is good. It becomes difficult to maintain.

なお、上述の作用効果をより安定させるには、フラット幅Ｆが、０．４５ｍｍ以上０．５５ｍｍ以下であることが好ましい。   In addition, in order to make the above-mentioned effect more stable, the flat width F is preferably 0.45 mm or more and 0.55 mm or less.

また本実施形態では、ギャッシュ面１６の軸方向すくい角（アキシャルレーキ）が、０°を超え３°以下であるので、逃げ面摩耗量を抑制でき、切れ刃の形状維持寿命が改善される効果を有する。   Moreover, in this embodiment, since the axial rake angle (axial rake) of the gash surface 16 is more than 0 ° and 3 ° or less, the amount of flank wear can be suppressed, and the shape maintenance life of the cutting edge can be improved. Have

詳しくは、ギャッシュ面１６の軸方向すくい角が０°を超える（つまり正の値である）ので、切れ刃が被削材に鋭く切り込んで食いつきやすく、加工効率が高められて、加工面精度が向上する。一方、ギャッシュ面１６の軸方向すくい角が０°以下である場合には、切れ刃の切れ味が確保しにくく、逃げ面摩耗量が増加する。   Specifically, since the rake angle in the axial direction of the gash surface 16 exceeds 0 ° (that is, a positive value), the cutting edge sharply cuts into the work material, and it is easy to bite, the processing efficiency is improved, and the processing surface accuracy is improved. improves. On the other hand, when the rake angle in the axial direction of the gash surface 16 is 0 ° or less, it is difficult to ensure the sharpness of the cutting edge, and the amount of flank wear increases.

また、ギャッシュ面１６の軸方向すくい角が３°以下であるので、切削加工時のスラスト力の増加による振動を抑えることができ、加工面精度が安定して高められる。一方、ギャッシュ面１６の軸方向すくい角が３°を超える場合には、スラスト力の増加により逃げ面摩耗量が増加したり、振動が生じやすくなり、切れ刃が欠損するおそれがある。このため、切れ刃の形状（直角形状）を維持するのが難しくなることがある。   In addition, since the rake angle in the axial direction of the gash surface 16 is 3 ° or less, vibration due to an increase in thrust force during cutting can be suppressed, and the accuracy of the machined surface can be stably improved. On the other hand, when the rake angle in the axial direction of the gash surface 16 exceeds 3 °, the flank wear amount increases due to an increase in thrust force, and vibration tends to occur, and the cutting edge may be lost. For this reason, it may be difficult to maintain the shape of the cutting edge (right angle shape).

なお、上述の作用効果をより安定させるには、ギャッシュ面１６の軸方向すくい角が、０°を超え２°以下であることが好ましい。   In addition, in order to make the above-mentioned effect more stable, it is preferable that the axial rake angle of the gash surface 16 is more than 0 ° and 2 ° or less.

また本実施形態では、ギャッシュ面１６の径方向外端部における軸方向の長さが、外周刃１３の先端部１３ａに繋がる部分において最も小さいので、下記の作用効果が得られる。
すなわちこの場合、ギャッシュ面１６の径方向外端部における軸方向の長さが、径方向外端において最小であり、径方向外端よりも径方向の内側に位置する部分において大きくなる（径方向外端と同等以上である）。このため、ギャッシュ面１６のうち外周刃１３の先端部１３ａに繋がる部分において、切れ刃の刃先強度が確保され得るべく刃部を製造すれば、この部分よりも径方向内側に位置する切れ刃の部分（底刃１１）全体において、安定して剛性を確保できる。したがって、切れ刃の刃先強度を安定して高められる。 Moreover, in this embodiment, since the axial length in the radial direction outer end part of the gash surface 16 is the smallest in the part connected to the front-end | tip part 13a of the outer periphery blade 13, the following effect is obtained.
That is, in this case, the axial length at the radially outer end of the gash surface 16 is the smallest at the radially outer end, and becomes larger at the portion located inside the radial direction than the radially outer end (the radial direction). Equal to or greater than the outer edge). For this reason, if a blade part is manufactured so that the edge strength of the cutting edge can be ensured in the portion connected to the tip portion 13a of the outer peripheral blade 13 in the gash surface 16, the cutting edge positioned radially inward from this portion Rigidity can be secured stably over the entire portion (bottom blade 11). Accordingly, the strength of the cutting edge can be stably increased.

また本実施形態では、工具刃部が切削インサート１０であり、スクエアエンドミルは刃先交換式スクエアエンドミル１である。本発明は、超硬合金製の切削インサート１０およびこれを備えた刃先交換式スクエアエンドミル１に適用することにより、特に顕著な効果が発揮される。   Moreover, in this embodiment, a tool blade part is the cutting insert 10, and a square end mill is the blade end exchange-type square end mill 1. The present invention is particularly effective when applied to a cemented carbide cutting insert 10 and a blade end replaceable square end mill 1 having the same.

なお、本発明は前述の実施形態に限定されず、例えば下記に説明するように、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において構成の変更等が可能である。   Note that the present invention is not limited to the above-described embodiment. For example, as described below, the configuration can be changed without departing from the spirit of the present invention.

前述の実施形態では、切削インサート１０が五角形板状であるとしたが、これに限定されない。切削インサート１０は、例えば五角形板状以外の多角形板状等でもよい。
また、切削インサート１０がネジ挿通孔２０を有する例を挙げたが、ネジ挿通孔２０を有していなくてもよい。この場合、切削インサート１０は、ホルダ２に対して、例えばクランプ機構等により着脱可能に取り付けられる。 In the above-described embodiment, the cutting insert 10 has a pentagonal plate shape, but is not limited thereto. The cutting insert 10 may have a polygonal plate shape other than a pentagonal plate shape, for example.
Moreover, although the example in which the cutting insert 10 has the screw insertion hole 20 was given, the screw insertion hole 20 may not be provided. In this case, the cutting insert 10 is detachably attached to the holder 2 by, for example, a clamp mechanism.

また、ギャッシュ面１６が平面状であるとしたが、これに限定されない。ギャッシュ面１６は、曲面状（凸曲面や凹曲面）でもよい。   Moreover, although the gash surface 16 is assumed to be planar, it is not limited to this. The gash surface 16 may be a curved surface (a convex curved surface or a concave curved surface).

また、前述の実施形態では、刃先交換式スクエアエンドミル１を例に挙げて説明したが、スクエアエンドミルは、ソリッドタイプであってもよい。ソリッドタイプのスクエアエンドミルは、刃部と、シャンク部と、が一体的に備えられる。刃部は、スクエアエンドミルの少なくとも軸方向の先端部に配置される。シャンク部は、刃部よりも軸方向の後端側に配置される。この場合、本発明の「工具刃部」は、上記刃部に相当する。   In the above-described embodiment, the blade edge replaceable square end mill 1 has been described as an example. However, the square end mill may be a solid type. A solid type square end mill is integrally provided with a blade portion and a shank portion. The blade portion is disposed at least at the tip portion in the axial direction of the square end mill. The shank portion is disposed on the rear end side in the axial direction from the blade portion. In this case, the “tool blade portion” of the present invention corresponds to the blade portion.

なお、前述の実施形態において、切削インサート１０の材質は、炭化タングステン（ＷＣ）とコバルト（Ｃｏ）を含む超硬合金の他に、例えば、サーメット、高速度鋼、炭化チタン、炭化珪素、窒化珪素、窒化アルミニウム、酸化アルミニウム、およびこれらの混合体からなるセラミックス、立方晶窒化硼素焼結体、ダイヤモンド焼結体、多結晶ダイヤモンドあるいは立方晶窒化硼素からなる硬質相と、セラミックスや鉄族金属などの結合相とを超高圧下で焼成する超高圧焼成体を用いることも可能である。
また、ホルダ２は、例えば、ＳＫＤ６１等の合金工具鋼で製造する場合の他、ＳＫＤ６１等の合金工具鋼と超硬合金とを接合し形成したものを用いることも可能である。 In the above-described embodiment, the material of the cutting insert 10 is, for example, cermet, high speed steel, titanium carbide, silicon carbide, silicon nitride in addition to cemented carbide containing tungsten carbide (WC) and cobalt (Co). Ceramics made of aluminum nitride, aluminum oxide, and mixtures thereof, cubic boron nitride sintered bodies, diamond sintered bodies, hard phases made of polycrystalline diamond or cubic boron nitride, ceramics and iron group metals, etc. It is also possible to use an ultra-high pressure fired body that fires the binder phase under an ultra-high pressure.
Further, for example, the holder 2 can be made of alloy tool steel such as SKD61, or can be formed by joining alloy tool steel such as SKD61 and cemented carbide.

その他、本発明の趣旨から逸脱しない範囲において、前述の実施形態、変形例およびなお書き等で説明した各構成（構成要素）を組み合わせてもよく、また、構成の付加、省略、置換、その他の変更が可能である。また本発明は、前述した実施形態によって限定されず、特許請求の範囲によってのみ限定される。   In addition, in the range which does not deviate from the meaning of this invention, you may combine each structure (component) demonstrated by the above-mentioned embodiment, a modification, and a note, etc., addition of a structure, omission, substitution, others It can be changed. Further, the present invention is not limited by the above-described embodiments, but is limited only by the scope of the claims.

以下、本発明を実施例により具体的に説明する。ただし本発明はこの実施例に限定されるものではない。   Hereinafter, the present invention will be specifically described by way of examples. However, the present invention is not limited to this embodiment.

〔工具寿命確認試験〕
本発明の実施例として、下記表１の実施例１〜８の諸元を有する切削インサート１０および刃先交換式スクエアエンドミル１を用意した。また、従来の比較例として、下記表２の比較例１〜８の諸元を有する切削インサートおよび刃先交換式スクエアエンドミルを用意した。 [Tool life confirmation test]
As an example of the present invention, a cutting insert 10 and a blade edge replaceable square end mill 1 having the specifications of Examples 1 to 8 in Table 1 below were prepared. Moreover, as a conventional comparative example, the cutting insert and the blade-tip-exchange-type square end mill which have the data of the comparative examples 1-8 of following Table 2 were prepared.

表１および表２に示す第１稜線角θ１および第２稜線角θ２を求める手順は、下記の通りとした。
まず、第１のステップとして、接触式輪郭形状測定装置を用いて、底刃逃げ角および外周刃逃げ角の測定を行い、ツールプリセッタを用いて、中低勾配角Ｄの測定を行う。
次に、第２のステップとして、上記の３項目の測定データをもとに、切れ刃部２１のコーナ部先端の三次元形状モデルを作成し、これを電子データ化する。
最後に、第３のステップとして、上記の三次元形状モデルの図面より、切削インサートの中心軸Ｃ、および底刃１１と外周刃１３との接続点Ａを含む基準面に、コーナ稜線１５を垂直に投影して、第１稜線角θ１、第２稜線角θ２の各角度を算出する。ここで第１稜線角θ１は、切削インサートの底刃１１を基準線として、コーナ稜線１５との交差角度から求めることができる。また第２稜線角θ２は、切削インサートの外周刃１３を基準線として、コーナ稜線１５との交差角度から求めることができる。 The procedure for obtaining the first ridge line angle θ1 and the second ridge line angle θ2 shown in Tables 1 and 2 was as follows.
First, as a first step, the bottom edge clearance angle and the peripheral edge clearance angle are measured using a contact-type contour shape measuring apparatus, and the medium / low gradient angle D is measured using a tool presetter.
Next, as a second step, a three-dimensional shape model of the corner tip of the cutting edge 21 is created based on the measurement data of the above three items, and this is converted into electronic data.
Finally, as a third step, the corner ridge line 15 is perpendicular to the reference plane including the center axis C of the cutting insert and the connection point A between the bottom blade 11 and the outer peripheral blade 13 from the drawing of the above three-dimensional shape model. The first ridge line angle θ1 and the second ridge line angle θ2 are calculated. Here, the first ridge line angle θ <b> 1 can be obtained from the intersection angle with the corner ridge line 15 with the bottom edge 11 of the cutting insert as a reference line. Further, the second ridge line angle θ2 can be obtained from the angle of intersection with the corner ridge line 15 with the outer peripheral edge 13 of the cutting insert as a reference line.

そして実施例および比較例について、下記の条件にて切削加工を行い、工具寿命の評価を行った。
被削材：ＤＡＣ（４５ＨＲＣ）
加工方法：肩削り
切削条件：Vc=160m/min、fz=0.15mm/t、ap=1.0mm、ae=0.2mm、OH=90mm、エアブロー And about the Example and the comparative example, it cut on the following conditions and evaluated tool life.
Work material: DAC (45HRC)
Machining method: shoulder shaving Cutting conditions: Vc = 160m / min, fz = 0.15mm / t, ap = 1.0mm, ae = 0.2mm, OH = 90mm, air blow

表１および表２の評価結果（Ａ〜Ｃ）の判断基準は、下記の通りとした。
Ａ：加工面精度を確保できる切削長（切削距離）が８０ｍ以上であり、工具寿命が優れている。
Ｂ：加工面精度を確保できる切削長が４０ｍ以上８０ｍ以下であり、工具寿命が良好である。
Ｃ：加工面精度を確保できる切削長が４０ｍ未満であり、工具寿命が劣っている。
なお、上記Ａ〜Ｃにおいて、「加工面精度を確保できる」基準は、最大逃げ面摩耗量が０．１ｍｍ以下であることとした。 The criteria for the evaluation results (A to C) in Table 1 and Table 2 were as follows.
A: The cutting length (cutting distance) that can ensure the machining surface accuracy is 80 m or more, and the tool life is excellent.
B: The cutting length that can ensure the machining surface accuracy is 40 m or more and 80 m or less, and the tool life is good.
C: The cutting length that can ensure the machined surface accuracy is less than 40 m, and the tool life is inferior.
In the above A to C, the criterion that “the machining surface accuracy can be ensured” is that the maximum flank wear amount is 0.1 mm or less.

〔考察〕
実施例１〜５は、底刃逃げ角および外周刃逃げ角の各数値範囲が、４°〜８°であり、底刃逃げ角と外周刃逃げ角とを同一の値に設定した。また、中低勾配角Ｄは、１°または２°に設定した。第１稜線角θ１および第２稜線角θ２は、それぞれ、４４°または４４．５°であった。
切削試験の評価結果は、工具寿命が８０ｍ以上を示し、Ａランクとなった。切削長が８０ｍの時点で、切れ刃部２１を顕微鏡倍率１００倍で観察したところ、逃げ面摩耗量は少なく、切れ刃の形状維持を図ることができていた。さらに、切れ刃の欠損も観察されなかったことから、継続使用が可能な状態であると判断できた。なお、実施例３は最も長い工具寿命を示し、最大逃げ面摩耗量の判断基準を０．１ｍｍに設定したときの切削長は、１４４ｍであった。実施例３の切れ刃部２１の刃先観察写真を図１１に示す（観察倍率１００倍）。図１１に示すように、実施例３は逃げ面摩耗量が少なく、切れ刃形状の維持を図ることができた。 [Discussion]
In Examples 1 to 5, the numerical value ranges of the bottom blade clearance angle and the peripheral blade clearance angle were 4 ° to 8 °, and the bottom blade clearance angle and the peripheral blade clearance angle were set to the same value. The medium / low gradient angle D was set to 1 ° or 2 °. The first ridge line angle θ1 and the second ridge line angle θ2 were 44 ° or 44.5 °, respectively.
The evaluation result of the cutting test showed that the tool life was 80 m or more and was ranked A. When the cutting length was 80 m and the cutting edge portion 21 was observed at a microscope magnification of 100, the amount of flank wear was small, and the shape of the cutting edge could be maintained. Furthermore, since no defect of the cutting edge was observed, it could be determined that it could be used continuously. In addition, Example 3 showed the longest tool life, and the cutting length when the criterion of the maximum flank wear amount was set to 0.1 mm was 144 m. A cutting edge observation photograph of the cutting edge portion 21 of Example 3 is shown in FIG. 11 (observation magnification 100 times). As shown in FIG. 11, in Example 3, the flank wear amount was small and the cutting edge shape could be maintained.

実施例６は、底刃逃げ角を４°、外周刃逃げ角を５°に設定した。第１稜線角θ１は３７．９°、第２稜線角θ２は５０．１°であり、両者の差は１２．２°であった。
切削試験の評価結果では、工具寿命が８０ｍに達しなかったものの４０ｍ以上を示し、Ｂランクとなった。
切削長が４０ｍの時点で、切れ刃部２１を顕微鏡倍率１００倍で観察したところ、逃げ面摩耗量は、底刃１１付近よりも外周刃１３付近での進行が見受けられたものの、切れ刃の形状維持の状態は満足のできる程度であると判断した。なお、４５ｍの時点において、最大逃げ面摩耗量０．１ｍｍを超えた。 In Example 6, the bottom blade clearance angle was set to 4 °, and the outer peripheral blade clearance angle was set to 5 °. The first ridge line angle θ1 was 37.9 °, the second ridge line angle θ2 was 50.1 °, and the difference between them was 12.2 °.
In the evaluation result of the cutting test, although the tool life did not reach 80 m, it showed 40 m or more and became B rank.
When the cutting length 21 was observed at a microscope magnification of 100 times when the cutting length was 40 m, the flank wear amount was observed to be closer to the outer peripheral blade 13 than to the bottom blade 11, but the cutting edge The state of shape maintenance was judged to be satisfactory. At 45 m, the maximum flank wear amount exceeded 0.1 mm.

実施例７は、底刃逃げ角を６°、外周刃逃げ角を７°に設定した。第１稜線角θ１は４０．１°、第２稜線角θ２は４８．９°であり、両者の差は８．８°であった。
切削試験の評価結果では、工具寿命が８０ｍに達しなかったが、４０ｍ以上を示し、Ｂランクとなった。
切削長が４０ｍの時点で、切れ刃部２１を顕微鏡倍率１００倍で観察したところ、底刃逃げ面１２に比べて外周刃逃げ面１４の摩耗幅が大きいものの、切れ刃の形状は維持できているものと判断した。６０ｍの時点において、最大逃げ面摩耗量０．１ｍｍを超えた。 In Example 7, the bottom blade clearance angle was set to 6 °, and the peripheral blade clearance angle was set to 7 °. The first ridge line angle θ1 was 40.1 °, the second ridge line angle θ2 was 48.9 °, and the difference between the two was 8.8 °.
In the evaluation result of the cutting test, the tool life did not reach 80 m, but it showed 40 m or more and became B rank.
When the cutting length was 40 m and the cutting edge portion 21 was observed at a microscope magnification of 100 times, the wear width of the outer peripheral blade flank 14 was larger than that of the bottom flank flank 12, but the shape of the cutting edge could be maintained. Judged that there is. At 60 m, the maximum flank wear amount exceeded 0.1 mm.

実施例８は、底刃逃げ角を８°、外周刃逃げ角を７°に設定した。第１稜線角θ１は４８．３°、第２稜線角θ２は４０．７°であり、両者の差は７．６°であった。
切削試験の評価結果では、工具寿命が８０ｍに達しなかったが、４０ｍ以上を示し、Ｂランクとなった。
切削長が４０ｍの時点で、切れ刃部２１を顕微鏡倍率１００倍で観察したところ、外周刃逃げ面１４に比べて底刃逃げ面１２の摩耗が進行したものの、切れ刃の形状は維持できているものと判断した。７０ｍの時点において、最大逃げ面摩耗量０．１ｍｍを超えた。 In Example 8, the bottom blade clearance angle was set to 8 °, and the outer peripheral blade clearance angle was set to 7 °. The first ridge line angle θ1 was 48.3 °, the second ridge line angle θ2 was 40.7 °, and the difference between them was 7.6 °.
In the evaluation result of the cutting test, the tool life did not reach 80 m, but it showed 40 m or more and became B rank.
When the cutting length 21 was observed at a microscope magnification of 100 times when the cutting length was 40 m, the wear of the bottom blade flank 12 progressed compared to the outer peripheral blade flank 14, but the shape of the cutting edge could be maintained. Judged that there is. At the time of 70 m, the maximum flank wear amount exceeded 0.1 mm.

比較例１は、底刃逃げ角を４°、外周刃逃げ角を６°に設定して、両者の差を２°とした。第１稜線角θ１は３０．７°、第２稜線角θ２は５４．３°であり、両者の差は２３．６°であった。
切削試験の評価結果では、工具寿命が４０ｍ未満を示し、Ｃランクとなった。
切削長が５ｍの時点で、切れ刃部２１を顕微鏡倍率１００倍で観察したところ、底刃１１に比べて外周刃１３の摩耗が大きく進行しているが、切れ刃の刃先形状は維持できていると判断した。３１ｍの時点において、最大逃げ面摩耗量０．１ｍｍを超えた。 In Comparative Example 1, the bottom blade clearance angle was set to 4 °, the outer peripheral blade clearance angle was set to 6 °, and the difference between the two was set to 2 °. The first ridge line angle θ1 was 30.7 °, the second ridge line angle θ2 was 54.3 °, and the difference between them was 23.6 °.
In the evaluation result of the cutting test, the tool life was less than 40 m, and it was C rank.
When the cutting length was 5 m and the cutting edge portion 21 was observed at a microscope magnification of 100 times, the wear of the outer peripheral blade 13 progressed more than the bottom cutting edge 11, but the cutting edge shape of the cutting edge could be maintained. It was judged that At 31 m, the maximum flank wear amount exceeded 0.1 mm.

比較例２は、底刃逃げ角を４°、外周刃逃げ角を８°に設定して、両者の差を４°とした。第１稜線角θ１は２６．０°、第２稜線角θ２は６２．０°であり、両者の差は３６°であった。
切削試験の評価結果では、工具寿命が４０ｍ未満を示し、Ｃランクとなった。
切削長が５ｍの時点で、切れ刃部２１を顕微鏡倍率１００倍で観察したところ、底刃１１に比べて外周刃１３の摩耗が大きく進行し、微小なチッピングが確認されているが、切れ刃の刃先形状は維持できていると判断した。１７ｍの時点において、刃先先端部に欠損が生じ工具寿命となった。 In Comparative Example 2, the bottom blade clearance angle was set to 4 °, the outer peripheral blade clearance angle was set to 8 °, and the difference between the two was set to 4 °. The first ridge line angle θ1 was 26.0 °, the second ridge line angle θ2 was 62.0 °, and the difference between the two was 36 °.
In the evaluation result of the cutting test, the tool life was less than 40 m, and it was C rank.
When the cutting length 21 was observed at a microscope magnification of 100 times when the cutting length was 5 m, the wear of the outer peripheral blade 13 progressed greatly compared to the bottom blade 11, and minute chipping was confirmed. It was judged that the shape of the blade edge was maintained. At the point of 17 m, the tip of the cutting edge was damaged and the tool life was reached.

比較例３は、底刃逃げ角を６°、外周刃逃げ角を８°に設定して、両者の差を２°とした。第１稜線角θ１は３５．７°、第２稜線角θ２は５１．３°であり、両者の差は１５．６°であった。
切削試験の評価結果では、工具寿命が４０ｍ未満を示し、Ｃランクとなった。
切削長が５ｍの時点で、切れ刃部２１を顕微鏡倍率１００倍で観察したところ、底刃１１に比べて外周刃１３の摩耗が大きく進行しているが、切れ刃の刃先形状は維持できていると判断した。２０ｍの時点において、最大逃げ面摩耗量０．１ｍｍを超えた。 In Comparative Example 3, the bottom blade clearance angle was set to 6 °, the outer peripheral blade clearance angle was set to 8 °, and the difference between the two was set to 2 °. The first ridge line angle θ1 was 35.7 °, the second ridge line angle θ2 was 51.3 °, and the difference between them was 15.6 °.
In the evaluation result of the cutting test, the tool life was less than 40 m, and it was C rank.
When the cutting length was 5 m and the cutting edge portion 21 was observed at a microscope magnification of 100 times, the wear of the outer peripheral blade 13 progressed more than the bottom cutting edge 11, but the cutting edge shape of the cutting edge could be maintained. It was judged that At the time of 20 m, the maximum flank wear amount exceeded 0.1 mm.

比較例４は、底刃逃げ角を６°、外周刃逃げ角を８°に設定して、両者の差を２°とした。第１稜線角θ１は３６．１°、第２稜線角θ２は５１．９°であり、両者の差は１５．８°であった。
切削試験の評価結果では、工具寿命が４０ｍ未満を示し、Ｃランクとなった。
切削長が５ｍの時点で、切れ刃部２１を顕微鏡倍率１００倍で観察したところ、底刃１１に比べて外周刃１３の摩耗が大きく進行しているが、切れ刃の刃先形状は維持できていると判断した。２９ｍの時点において、最大逃げ面摩耗量０．１ｍｍを超えた。 In Comparative Example 4, the bottom blade clearance angle was set to 6 °, the outer peripheral blade clearance angle was set to 8 °, and the difference between the two was set to 2 °. The first ridge line angle θ1 was 36.1 °, the second ridge line angle θ2 was 51.9 °, and the difference between them was 15.8 °.
In the evaluation result of the cutting test, the tool life was less than 40 m, and it was C rank.
When the cutting length was 5 m and the cutting edge portion 21 was observed at a microscope magnification of 100 times, the wear of the outer peripheral blade 13 progressed more than the bottom cutting edge 11, but the cutting edge shape of the cutting edge could be maintained. It was judged that At 29 m, the maximum flank wear amount exceeded 0.1 mm.

比較例５は、底刃逃げ角を６°、外周刃逃げ角を８°に設定して、両者の差を２°とした。第１稜線角θ１は３６．４°、第２稜線角θ２は５２．６°であり、両者の差は１６．２°であった。
切削試験の評価結果では、工具寿命が４０ｍ未満を示し、Ｃランクとなった。
切削長が５ｍの時点で、切れ刃部２１を顕微鏡倍率１００倍で観察したところ、底刃１１に比べて外周刃１３の摩耗が大きく進行しているが、切れ刃の刃先形状は維持できていると判断した。３７ｍの時点において、最大逃げ面摩耗量０．１ｍｍを超えた。 In Comparative Example 5, the bottom blade clearance angle was set to 6 °, the outer peripheral blade clearance angle was set to 8 °, and the difference between the two was set to 2 °. The first ridge line angle θ1 was 36.4 °, the second ridge line angle θ2 was 52.6 °, and the difference between them was 16.2 °.
In the evaluation result of the cutting test, the tool life was less than 40 m, and it was C rank.
When the cutting length was 5 m and the cutting edge portion 21 was observed at a microscope magnification of 100 times, the wear of the outer peripheral blade 13 progressed more than the bottom cutting edge 11, but the cutting edge shape of the cutting edge could be maintained. It was judged that At 37 m, the maximum flank wear amount exceeded 0.1 mm.

比較例６は、底刃逃げ角を６°、外周刃逃げ角を１０°に設定して、両者の差を４°とした。第１稜線角θ１は３０．５°、第２稜線角θ２は５８．５°であり、両者の差は２８°であった。
切削試験の評価結果では、工具寿命が４０ｍ未満を示し、Ｃランクとなった。
切削長が５ｍの時点で、切れ刃部２１を顕微鏡倍率１００倍で観察したところ、底刃１１に比べて外周刃１３の摩耗が大きく進行し、微小なチッピングが確認されているが、切れ刃の刃先形状は維持できていると判断した。２３ｍの時点において、最大逃げ面摩耗量０．１ｍｍを超えた。 In Comparative Example 6, the bottom blade clearance angle was set to 6 °, the outer peripheral blade clearance angle was set to 10 °, and the difference between the two was set to 4 °. The first ridge line angle θ1 was 30.5 °, the second ridge line angle θ2 was 58.5 °, and the difference between them was 28 °.
In the evaluation result of the cutting test, the tool life was less than 40 m, and it was C rank.
When the cutting length 21 was observed at a microscope magnification of 100 times when the cutting length was 5 m, the wear of the outer peripheral blade 13 progressed greatly compared to the bottom blade 11, and minute chipping was confirmed. It was judged that the shape of the blade edge was maintained. At 23 m, the maximum flank wear amount exceeded 0.1 mm.

比較例７は、底刃逃げ角を６°、外周刃逃げ角を１２°に設定して、両者の差を６°とした。第１稜線角θ１は２６．１°、第２稜線角θ２は６２．９°であり、両者の差は３６．８°であった。
切削試験の評価結果では、工具寿命が４０ｍ未満を示し、Ｃランクとなった。
切削長が５ｍの時点で、切れ刃部２１を顕微鏡倍率１００倍で観察したところ、底刃１１に比べて外周刃１３の摩耗が大きく進行し、微小なチッピングが確認されているが、切れ刃の刃先形状は維持できていると判断した。９ｍの時点において、刃先先端部に欠損が生じ工具寿命となった。比較例７の切れ刃部２１の刃先観察写真を図１２に示す（観察倍率１００倍）。図１２に示すように、比較例７は外周刃逃げ面１４の摩耗幅が大きく、また微小なチッピングが観察された。 In Comparative Example 7, the bottom blade clearance angle was set to 6 °, the outer peripheral blade clearance angle was set to 12 °, and the difference between the two was set to 6 °. The first ridge line angle θ1 was 26.1 °, the second ridge line angle θ2 was 62.9 °, and the difference between them was 36.8 °.
In the evaluation result of the cutting test, the tool life was less than 40 m, and it was C rank.
When the cutting length 21 was observed at a microscope magnification of 100 times when the cutting length was 5 m, the wear of the outer peripheral blade 13 progressed greatly compared to the bottom blade 11, and minute chipping was confirmed. It was judged that the shape of the blade edge was maintained. At the time of 9 m, the tip of the cutting edge was damaged and the tool life was reached. A cutting edge observation photograph of the cutting edge portion 21 of Comparative Example 7 is shown in FIG. 12 (observation magnification 100 times). As shown in FIG. 12, in Comparative Example 7, the wear width of the outer peripheral blade flank 14 was large, and minute chipping was observed.

比較例８は、底刃逃げ角を８°、外周刃逃げ角を１２°に設定して、両者の差を４°とした。第１稜線角θ１は３３．２°、第２稜線角θ２は５５．８°であり、両者の差は２２．６°であった。
切削試験の評価結果では、工具寿命が４０ｍ未満を示し、Ｃランクとなった。
切削長が５ｍの時点で、切れ刃部２１を顕微鏡倍率１００倍で観察したところ、底刃１１に比べて外周刃１３の摩耗が大きく進行し、微小なチッピングが確認されているが、切れ刃の刃先形状は維持できていると判断した。１３ｍの時点において、刃先先端部に欠損が生じ工具寿命となった。 In Comparative Example 8, the bottom blade clearance angle was set to 8 °, the outer peripheral blade clearance angle was set to 12 °, and the difference between the two was set to 4 °. The first ridge line angle θ1 was 33.2 °, the second ridge line angle θ2 was 55.8 °, and the difference between them was 22.6 °.
In the evaluation result of the cutting test, the tool life was less than 40 m, and it was C rank.
When the cutting length 21 was observed at a microscope magnification of 100 times when the cutting length was 5 m, the wear of the outer peripheral blade 13 progressed greatly compared to the bottom blade 11, and minute chipping was confirmed. It was judged that the shape of the blade edge was maintained. At the time of 13 m, the tip of the blade edge was damaged and the tool life was reached.

本発明によれば、底刃と外周刃とで、刃先の損傷や摩耗等の進行の度合いを均等化でき、工具寿命を延長できるスクエアエンドミルが提供される。したがって、産業上の利用可能性を有する。   ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the square end mill which can equalize the degree of progress of damage, abrasion, etc. of a blade edge | tip with a bottom blade and an outer periphery blade, and can extend a tool life is provided. Therefore, it has industrial applicability.

２…ホルダ、１１…底刃、１２…底刃逃げ面、１３…外周刃、１３ａ…外周刃の先端部、１３ｂ…外周刃のうち先端部よりも軸方向の後端側に位置する部分、１４…外周刃逃げ面、１５…コーナ稜線、１６…ギャッシュ面、１７…切屑排出溝、Ａ…接続点、Ｃ…中心軸、Ｄ…中低勾配角、Ｒ…工具回転方向、ＶＬ…仮想直線、θ１…第１稜線角、θ２…第２稜線角   DESCRIPTION OF SYMBOLS 2 ... Holder, 11 ... Bottom blade, 12 ... Bottom blade flank, 13 ... Outer peripheral blade, 13a ... End part of outer peripheral blade, 13b ... Part located in the rear end side of an axial direction rather than a front-end | tip part among outer peripheral blades, 14 ... Outer edge flank, 15 ... Corner ridge, 16 ... Gash surface, 17 ... Chip discharge groove, A ... Connection point, C ... Central axis, D ... Middle low gradient angle, R ... Tool rotation direction, VL ... Virtual straight line , Θ1: first ridge line angle, θ2: second ridge line angle

Claims (9)

中心軸回りに回転させられる工具刃部と、
前記工具刃部の軸方向の先端部に配置され、径方向に沿って延びる底刃と、
前記工具刃部の先端面に配置され、前記底刃から工具回転方向とは反対方向に向かうにしたがい軸方向の後端側に向けて延びる底刃逃げ面と、
前記工具刃部の径方向の外端部に配置され、軸方向に沿って延び、前記底刃と繋がる外周刃と、
前記工具刃部の外周面に配置され、前記外周刃から工具回転方向とは反対方向に向かうにしたがい径方向の内側に向けて延びる外周刃逃げ面と、
前記底刃逃げ面と前記外周刃逃げ面との交差稜線部に形成され、前記底刃と前記外周刃との接続点から軸方向の後端側に向かうにしたがい径方向内側に向けて延びるコーナ稜線と、を備え、
前記底刃は、前記接続点から径方向内側に向かうにしたがい軸方向の後端側に向けて延び、
前記中心軸と前記接続点とを含む基準面を正面に見て、
前記中心軸に直交する仮想直線と前記底刃との間に形成される中低勾配角が、０°を超え３°未満であり、
前記底刃と前記コーナ稜線との間に形成される第１稜線角、および、前記外周刃と前記コーナ稜線との間に形成される第２稜線角が、それぞれ、３６°以上５１°以下である、スクエアエンドミル。 A tool blade that is rotated about a central axis;
A bottom blade that is disposed at the axial tip of the tool blade and extends along the radial direction;
A bottom blade flank surface disposed on the tip surface of the tool blade portion and extending from the bottom blade toward the rear end side in the axial direction in the direction opposite to the tool rotation direction;
An outer peripheral blade disposed at the outer end portion in the radial direction of the tool blade portion, extending along the axial direction, and connected to the bottom blade;
An outer peripheral blade flank disposed on the outer peripheral surface of the tool blade portion and extending toward the inner side in the radial direction from the outer peripheral blade in a direction opposite to the tool rotation direction;
A corner formed at a crossing ridge line portion between the bottom blade flank and the outer peripheral blade flank and extending radially inward from the connection point between the bottom blade and the outer peripheral blade toward the rear end side in the axial direction. A ridgeline,
The bottom blade extends toward the rear end side in the axial direction as it goes radially inward from the connection point,
Looking at the reference plane including the central axis and the connection point in front,
A medium to low gradient angle formed between a virtual straight line perpendicular to the central axis and the bottom blade is greater than 0 ° and less than 3 °;
The first ridge line angle formed between the bottom edge and the corner ridge line and the second ridge line angle formed between the outer peripheral edge and the corner ridge line are 36 ° or more and 51 ° or less, respectively. There is a square end mill. 請求項１に記載のスクエアエンドミルであって、
前記第１稜線角および前記第２稜線角が、それぞれ、４０°以上４５°以下である、スクエアエンドミル。 The square end mill according to claim 1,
The square end mill in which the first ridge line angle and the second ridge line angle are 40 ° or more and 45 ° or less, respectively. 請求項１または２に記載のスクエアエンドミルであって、
前記底刃逃げ面の逃げ角および前記外周刃逃げ面の逃げ角が、それぞれ、４°以上８°以下である、スクエアエンドミル。 The square end mill according to claim 1 or 2,
A square end mill, wherein a clearance angle of the bottom blade clearance surface and a clearance angle of the outer peripheral blade clearance surface are 4 ° or more and 8 ° or less, respectively. 請求項３に記載のスクエアエンドミルであって、
前記底刃逃げ面の逃げ角と前記外周刃逃げ面の逃げ角との差が、２°未満である、スクエアエンドミル。 The square end mill according to claim 3,
A square end mill, wherein a difference between a clearance angle of the bottom blade clearance surface and a clearance angle of the outer peripheral blade clearance surface is less than 2 °. 請求項３または４に記載のスクエアエンドミルであって、
前記底刃逃げ面の逃げ角と前記外周刃逃げ面の逃げ角とが、互いに等しい、スクエアエンドミル。 The square end mill according to claim 3 or 4,
A square end mill in which a clearance angle of the bottom blade clearance surface and a clearance angle of the outer peripheral blade clearance surface are equal to each other. 請求項１〜５のいずれか一項に記載のスクエアエンドミルであって、
前記工具刃部の少なくとも軸方向の先端部に配置されて工具回転方向を向き、前記外周刃の先端部および前記底刃に繋がるギャッシュ面と、
前記工具刃部の径方向の外端部に配置されて工具回転方向を向き、前記外周刃のうち先端部よりも軸方向の後端側に位置する部分に繋がる切屑排出溝と、を備え、
前記切屑排出溝は、前記ギャッシュ面よりも工具回転方向とは反対方向に向けて窪み、
前記ギャッシュ面のうち、前記外周刃の先端部に繋がる部分の軸方向の長さが、０．３ｍｍ以上０．６ｍｍ以下である、スクエアエンドミル。 A square end mill according to any one of claims 1 to 5,
A gash surface that is disposed at least in the axial tip of the tool blade and faces the tool rotation direction, and is connected to the tip of the outer peripheral blade and the bottom blade;
A chip discharge groove that is disposed at the outer end portion in the radial direction of the tool blade portion and faces the tool rotation direction, and is connected to a portion of the outer peripheral blade that is positioned on the rear end side in the axial direction from the tip portion;
The chip discharge groove is recessed in the direction opposite to the tool rotation direction from the gash face,
The square end mill whose axial length of the part connected to the front-end | tip part of the said outer periphery blade is 0.3 mm or more and 0.6 mm or less among the said gash surfaces. 請求項６に記載のスクエアエンドミルであって、
前記ギャッシュ面の軸方向すくい角が、０°を超え３°以下である、スクエアエンドミル。 The square end mill according to claim 6,
A square end mill in which an axial rake angle of the gash surface is more than 0 ° and not more than 3 °. 請求項６または７に記載のスクエアエンドミルであって、
前記ギャッシュ面の径方向外端部における軸方向の長さは、前記外周刃の先端部に繋がる部分において最も小さい、スクエアエンドミル。 The square end mill according to claim 6 or 7,
A square end mill in which the axial length at the radially outer end of the gash surface is the smallest at the portion connected to the tip of the outer peripheral blade. 請求項１〜８のいずれか一項に記載のスクエアエンドミルであって、
前記中心軸に沿って延び、前記工具刃部が着脱可能に取り付けられるホルダを備える、スクエアエンドミル。 It is a square end mill as described in any one of Claims 1-8,
A square end mill comprising a holder that extends along the central axis and to which the tool blade portion is detachably attached.
JP2018025405A 2018-02-15 2018-02-15 Square end mill Active JP7020162B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2018025405A JP7020162B2 (en) 2018-02-15 2018-02-15 Square end mill

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2018025405A JP7020162B2 (en) 2018-02-15 2018-02-15 Square end mill

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2019141916A true JP2019141916A (en) 2019-08-29
JP7020162B2 JP7020162B2 (en) 2022-02-16

Family

ID=67770766

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2018025405A Active JP7020162B2 (en) 2018-02-15 2018-02-15 Square end mill

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP7020162B2 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113245604A (en) * 2021-05-07 2021-08-13 赣州澳克泰工具技术有限公司 Milling cutter and cutter bar thereof
WO2024053506A1 (en) * 2022-09-09 2024-03-14 株式会社Moldino End mill

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5049009A (en) * 1990-08-21 1991-09-17 The Weldon Tool Company Improved cutting tool
JP2003300112A (en) * 2002-04-05 2003-10-21 Dijet Ind Co Ltd Square end mill
JP2010264592A (en) * 2010-08-30 2010-11-25 Hitachi Tool Engineering Ltd End mill for high-hardness materials
JP2014108506A (en) * 2012-12-04 2014-06-12 Mitsubishi Materials Corp End mill
WO2015037617A1 (en) * 2013-09-11 2015-03-19 日立ツール株式会社 Replaceable-cutting-edge rotary cutting tool and insert used in same
WO2017188154A1 (en) * 2016-04-25 2017-11-02 京セラ株式会社 Cutting tool

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5049009A (en) * 1990-08-21 1991-09-17 The Weldon Tool Company Improved cutting tool
JP2003300112A (en) * 2002-04-05 2003-10-21 Dijet Ind Co Ltd Square end mill
JP2010264592A (en) * 2010-08-30 2010-11-25 Hitachi Tool Engineering Ltd End mill for high-hardness materials
JP2014108506A (en) * 2012-12-04 2014-06-12 Mitsubishi Materials Corp End mill
WO2015037617A1 (en) * 2013-09-11 2015-03-19 日立ツール株式会社 Replaceable-cutting-edge rotary cutting tool and insert used in same
WO2017188154A1 (en) * 2016-04-25 2017-11-02 京セラ株式会社 Cutting tool

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113245604A (en) * 2021-05-07 2021-08-13 赣州澳克泰工具技术有限公司 Milling cutter and cutter bar thereof
CN113245604B (en) * 2021-05-07 2022-10-25 赣州澳克泰工具技术有限公司 Milling cutter and cutter bar thereof
WO2024053506A1 (en) * 2022-09-09 2024-03-14 株式会社Moldino End mill

Also Published As

Publication number Publication date
JP7020162B2 (en) 2022-02-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5967330B1 (en) Cutting insert and cutting edge exchangeable rotary cutting tool
JP5470478B2 (en) Face milling
JP5751401B1 (en) Replaceable cutting edge rotary cutting tool
WO2017047700A1 (en) Cutting insert and replaceable-blade-type cutting tool
KR102021271B1 (en) Interchangeable Blade Cutting Tools and Inserts
JP2012091306A (en) End mill made of cemented carbide
JP2009056533A (en) Long neck radius endmill
JPWO2014057783A1 (en) Ball end mill and insert
JP6604437B2 (en) Cutting insert and cutting edge exchangeable rotary cutting tool
JP2019141916A (en) Square end mill
JP6683261B2 (en) Cutting insert and exchangeable cutting edge rotary cutting tool
JP2017024173A (en) Cutting insert and edge replacing type rotary cutting tool
JP2015100881A (en) Insert and tip replaceable ball end mill fitted with insert
JP2015193049A (en) Cutting insert, and tip replaceable rotary cutting tool
JP6179165B2 (en) Radius end mill
JP4378307B2 (en) Axial feed edge replaceable tool
JP6086179B1 (en) Replaceable blade cutting tool and insert
JP2019093497A (en) Cutting insert and blade edge replaceable type rotary cutting tool
JP2013013962A (en) Cbn end mill
JP4815386B2 (en) 3-flute ball end mill and 4-flute ball end mill
JP2015077647A (en) Forward path and return path longitudinal feed insert, and cutting-edge replacement type rotary cutting tool mounting the insert
JP6212863B2 (en) Radius end mill
JP2010030044A (en) Ball end mill
JP7239864B2 (en) Cutting inserts and indexable rotary cutting tools
JP7453566B2 (en) Cutting inserts and indexable rotary cutting tools

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20210126

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20211021

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20211026

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20211129

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20220104

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20220117

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 7020162

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150