JP2019132209A - 弁開閉時期制御装置 - Google Patents

Abstract

【課題】弁開閉時期の切り替えの応答性を向上させた弁開閉時期制御装置を提供する。【解決手段】弁開閉時期制御装置の弁ユニットＶｂは、進角室および遅角室へ供給する作動油を供給される管路部５４Ｔと、進角室および遅角室から排出された排出油を弁ユニットＶｂの外側に排出する排出路逆止弁ＣＶ３とを有し、排出路逆止弁ＣＶ３は、管路部５４Ｔに供給される作動油の供給圧に応じて開口量を変化させる。【選択図】図４

Description

本発明は、弁開閉時期制御装置に関する。

特許文献１には、少なくとも２つの互いに逆方向に作用するシリンダ室（進角室と進角室）を備えた油圧ピストンを有し、当該シリンダ室に外力が交互に、または一方向に作用すると共に、当該油圧ピストンが当該シリンダ室間の差圧によって移動し、該差圧が油圧ポンプのような油圧源から生じるよう構成された当該原動機付き車両用油圧回路が記載されている。該油圧回路はカムシャフトタイミングアジャスタ（弁開閉時期制御装置）に用いられ、切換装置による油圧負荷に加えて、交互に作用する外力のうち、少なくとも１つの逆止弁を開放することによって生じる負側に作用する力による油圧負荷を、当該油圧ピストンの移動に使用する。

特許文献１に記載された弁開閉時期制御装置は、互いに逆方向に作用するシリンダ室からの作動油の戻り路のそれぞれに逆止弁を設け、当該逆止弁の下流側を、シリンダ室に作動油を供給する圧力供給管に接続している。この弁開閉時期制御装置は、逆止弁を設けることで、一方のシリンダ室からもう他方のシリンダ室への作動油の循環を実現している。

特許文献２には、流体を１つの作用チャンバーから他の作用チャンバーに伝達するためにカム軸トルクエネルギーによって発生する圧力を用いて作動することができ、または１つの作用チャンバーを充填すると同時に対向する作用チャンバーの中の内容物を排出させるために外部流体の圧力源を通じて作動することもでき、または両モードを同時に用いて作動することもできる可変カム軸タイミング装置（弁開閉時期制御装置）が記載されている。

特許文献２に記載された弁開閉時期制御装置は、制御弁がスプールを有するスプール弁であり、当該スプールはセンターボルトのボア内部にあるスリーブ中に摺動可能に収容される円筒状のランドを有し、当該スリーブは複数のポートを互いに連結する凹部を有している。この弁開閉時期制御装置のスプールは中央通路を有し、当該中央通路は中央通路に設けられた再循環逆止め弁と入口逆止め弁によって作用中央通路および入口中央通路に分割されるように構成されて、１つの作用チャンバーから他の作用チャンバーへの流体の循環を実現している。

特許文献３には、内燃機関においてクランク軸からのトルク伝達によりカム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを、作動液の圧力により調整する液圧式バルブタイミング調整装置が記載されている。この液圧式バルブタイミング調整装置は、クランク軸と連動して回転するハウジングロータと、カム軸と連動して回転し、当該ハウジングロータ内において進角室および遅角室を回転方向に区画し、進角室および遅角室に対する作動液の入出により、当該ハウジングロータに対する回転位相が調整されるベーンロータと、当該進角室および当該遅角室に対する作動液の入出を制御する制御弁とを備えている。

特許文献３に記載された制御弁は、大気に開放される大気ポートと、内燃機関の停止時に連通する進角室から作動油が排出され、内燃機関の始動時に当該連通が維持される進角ポートと、大気ポートおよび進角ポートの間の連通および遮断を切替える逆止弁であって、内燃機関の始動時に進角ポートを通じて進角室から負圧を受けることにより、大気ポートおよび進角ポートの間を遮断する逆止弁とを有している。この制御弁は、このような逆止弁を有することにより、大気開放された大気ポートの空気が排出室に吸込まれるという、いわゆる逆流の速度および量を低減し、当該逆流に起因する不具合を回避することができる。

特表２００９−５３０５２６号公報 特開２０１７−０４８７９３号公報 特開２０１４−２２７９７３号公報

特許文献１や特許文献２に記載された弁開閉時期制御装置は、進角室と遅角室との間で作動油の循環を実現してはいるものの、弁開閉時期制御装置へ供給される油圧に応じてドレン量を変化させることができない。そのため、弁開閉時期の切り替えの応答性を十分に向上させることができない。

特許文献３に記載された弁開閉時期制御装置は、ドレンからのエアの逆流により生じる不具合は回避できるにしても、弁開閉時期の切り替えの応答性を向上させるものでは無い。

本発明は、かかる実状に鑑みて為されたものであって、その目的は、弁開閉時期の切り替えの応答性を向上させた弁開閉時期制御装置を提供することにある。

上記目的を達成するための本発明に係る弁開閉時期制御装置の特徴構成は、
内燃機関のクランクシャフトと同期回転する駆動側回転体と、
前記駆動側回転体の回転軸心と同軸心に配置され弁開閉用のカムシャフトと一体回転する従動側回転体と、
前記駆動側回転体と前記従動側回転体との間に形成された進角室および遅角室と、
前記回転軸心と同軸心に配置され、前記進角室および前記遅角室への流体の給排を制御する弁ユニットと、を備え、
前記弁ユニットは、前記進角室および前記遅角室へ供給する前記流体を供給される供給路と、前記進角室および前記遅角室から排出された前記流体を前記弁ユニットの外側に排出する排出路逆止弁とを有し、
前記排出路逆止弁は、前記供給路に供給される前記流体の供給圧に応じて開口量を変化させる点にある。

上記構成によれば、排出路逆止弁は、供給路に供給される流体の供給圧に応じて開口量を変化させることで、進角室および遅角室から排出された流体を、どの程度の排出速度で弁ユニットの外側（外部）に排出するかを変更することができる。また、この排出速度の変更により、進角室および遅角室から排出された流体のうち弁ユニットの外側（外部）に排出される流体の量を変化させることができる。

たとえば、供給路に供給される流体の供給速度が不足するような場合には、排出路逆止弁の開口量を小さく変更し、これにより排出速度を低下させることができる。これにより、排出路逆止弁は、進角室ないし遅角室から排出された流体の全量を弁ユニットの外側に排出せず、弁ユニットは、当該排出された流体の全部ないし一部を、再び遅角室ないし進角室へ供給するような流体の循環に供することができる。

また、たとえば、供給路に供給される流体の供給速度が十分である場合には、排出路逆止弁の開口量を大きく変更し、これにより排出速度を増加させることができる。これにより、排出路逆止弁が、進角室ないし遅角室から排出された流体の全量を速やかに弁ユニットの外側に排出することで、弁ユニットは、進角室ないし遅角室からの流体の排出速度を向上させることができる。これにより、開閉時期の切り替えの応答性を向上させることができる。

本発明に係る弁開閉時期制御装置の更なる特徴構成は、
前記弁ユニットは、前記進角室および前記遅角室から排出された前記流体を前記供給路に循環させる循環路を有し、
前記排出路逆止弁は、前記供給圧が高くなると前記開口量を大きくし、前記供給圧が低くなると前記開口量を小さくする点にある。

上記構成によれば、供給路に供給される流体の供給圧が低くなり、当該流体の供給速度が不足するような場合には、排出路逆止弁は、進角室ないし遅角室から排出された流体の全量を弁ユニットの外側に排出せず、弁ユニットは、当該排出された流体の全部ないし一部を、循環路を介して再び遅角室ないし進角室へ供給するような流体の循環に供することができる。また、供給路に供給される流体の供給圧が高くなり、供給路に供給される流体の供給速度が十分である場合には、排出路逆止弁が、進角室ないし遅角室から排出された流体の全量を速やかに弁ユニットの外側に排出することで、弁ユニットは、進角室ないし遅角室からの流体の排出速度を向上させることができる。これにより、弁開閉時期の切り替えの応答性を向上させることができる。

本発明に係る弁開閉時期制御装置の更なる特徴構成は、
前記回転軸心と同軸心に配置されており、外部から前記カムシャフトに亘り形成された、前記弁ユニットを収容する内部空間を備え、
前記弁ユニットは、前記内部空間における前記カムシャフト側に嵌め込まれる基端部と、前記基端部から延出し、前記基端部より小径の管路部を前記供給路として有する流体供給管と、前記内部空間の内周面に案内される状態で前記回転軸心に沿う方向にスライド移動自在に配置された第一スリーブと、当該第一スリーブに緩挿される第二スリーブと、前記第二スリーブの内周面および前記流体供給管の前記管路部の外周面に案内される状態で前記回転軸心に沿う方向にスライド移動自在に配置されたスプールと、を備え、
前記第一スリーブは、内側から前記進角室に連通する第一進角連通孔と、内側から前記遅角室に連通する第一遅角連通孔と、前記流体の供給圧を受けて、当該第一スリーブを前記外側に向けて付勢する受圧部とを有し、
前記第二スリーブは、内側から前記第一進角連通孔に連通する第二進角連通孔と、内側から前記遅角室に連通する第二遅角連通孔とを有し、
前記スプールは、外周に形成された一対のランド部と、一対の前記ランド部の中間位置に形成され、当該スプールのスライド移動によって、内部から前記第二進角連通孔もしくは前記第二遅角連通孔に連通可能な中間孔部とを有し、
前記排出路逆止弁は、前記進角室もしくは前記遅角室から前記流体が排出される前記第二スリーブと前記スプールとの間の空間と連通して設けられ、
前記排出路逆止弁は、開口量を小さくする方向に弁体を付勢する付勢部材を有し、
前記弁体は、前記付勢部材に付勢されて、前記受圧部の付勢力に抗して前記第一スリーブを付勢する点にある。

上記構成によれば、排出路逆止弁は進角室もしくは遅角室から第二スリーブとスプールとの間の空間に排出された流体を、外側に排出することができる。この際、排出路逆止弁の付勢部材は、排出路逆止弁の弁体を、その開口量が小さくする方向に付勢し、当該弁体は、第一スリーブを受圧部の付勢力に抗して付勢しているため、付勢部材の付勢力と、受圧部が受ける流体の供給圧に基づく付勢力とのバランスにより、排出路逆止弁の開口量が決定される。すなわち、流体の供給圧が高ければ、排出路逆止弁の弁体が開いて開口量が増大させることができる。逆に、流体の供給圧が低ければ、排出路逆止弁の弁体が閉じて開口量を減少ないし閉塞させることができる。

すなわち、供給路に供給される流体の供給圧が低くなり、当該流体の供給速度が不足するような場合には、排出路逆止弁は、弁体を閉じて開口量を減少ないし閉塞させて、進角室ないし遅角室から排出された流体の全量を外側に排出せず、弁ユニットは、当該排出された流体の全部ないし一部を、循環路を介して再び遅角室ないし進角室へ供給するような流体の循環に供することができる。また、供給路に供給される流体の供給圧が高くなり、供給路に供給される流体の供給速度が十分である場合には、排出路逆止弁は、弁体を開いて開口量が増大させて、進角室ないし遅角室から排出された流体の全量を速やかに外側に排出させることができる。

本発明に係る弁開閉時期制御装置の更なる特徴構成は、
前記回転軸心と同軸心に配置され前記従動側回転体を前記カムシャフトにネジ部により連結する連結ボルトを備え、
前記内部空間は、前記連結ボルトのネジ部から頭部に向けて貫通して形成されており、
前記排出路逆止弁は、前記内部空間の頭部側に設けられている点にある。

上記構成によれば、連結ボルトを設けるスペースを利用して弁ユニットを設けることができる。そして、進角室もしくは遅角室より第二スリーブとスプールとの間の空間に排出された流体を、弁ユニットを設けた連結ボルトの頭部側から、弁ユニットの外部に排出することができる。
ことができる。

本発明に係る弁開閉時期制御装置の更なる特徴構成は、
前記クランクシャフトと同期回転する前記流体の供給ポンプを備え、
前記排出路逆止弁は、前記カムシャフトの回転に起因する遠心力が大きくなると前記開口量を大きくし、前記遠心力が低くなると前記開口量を小さくする点にある。

上記構成によれば、供給ポンプから供給される流体の供給圧は、クランクシャフトの回転数、ないし、当該クランクシャフトの回転と同期するカムシャフトの回転数が大きくなると高くなり、当該回転数が小さくなると低くなる。そこで、排出路逆止弁を、カムシャフトの回転に起因する遠心力が大きくなると開口量を大きくし、当該遠心力が低くなると開口量を小さくするようにすることで、供給ポンプから供給される流体の供給圧が高くなると排出路逆止弁の開口量を大きくし、当該供給圧が低くなると当該開口量を小さくすることができる。

弁開閉時期制御装置の全体構成を示す断面図 図１のII−II線断面図 弁ユニットの分解斜視図 低圧時かつ進角ポジションにある弁ユニットの断面図 低圧時かつ進角ポジションで第二逆止弁が閉である弁ユニットの断面図 高圧時かつ進角ポジションにある弁ユニットの断面図 低圧時かつ中立ポジションにある弁ユニットの断面図 高圧時かつ中立ポジションにある弁ユニットの断面図 低圧時かつ遅角ポジションにある弁ユニットの断面図 低圧時かつ遅角ポジションで第二逆止弁が閉である弁ユニットの断面図 高圧時かつ遅角ポジションにある弁ユニットの断面図 固定リングの斜視図 バルブストッパの斜視図 排出路逆止弁プレートの斜視図 低圧時の弁ユニットの動作を説明する図 高圧時の弁ユニットの動作を説明する図

以下、本発明に係る弁開閉時期制御装置の具体例について、図１から図１６を参照しつつ説明する。

〔基本構成〕
図１に示すように、駆動側回転体としての外部ロータ２０と、従動側回転体としての内部ロータ３０と、作動流体としての作動油を制御する電磁制御弁Ｖとを備えた弁開閉時期制御装置Ａが構成されている。

内部ロータ３０（従動側回転体の一例）は、吸気カムシャフト５（カムシャフトの一例）の回転軸心Ｘと同軸心に配置されている。内部ロータ３０は、この吸気カムシャフト５と一体回転するように、連結ボルト４０によって、吸気カムシャフト５に連結（締結）されている。

外部ロータ２０（駆動側回転体の一例）は、回転軸心Ｘと同軸心に配置され、内燃機関としてのエンジンＥのクランクシャフト１と同期回転する。外部ロータ２０が内部ロータ３０を内包しており、外部ロータ２０と内部ロータ３０とは相対回転自在に支持されている。

電磁制御弁Ｖは、エンジンＥに支持される電磁ユニットＶａを備えると共に、連結ボルト４０の内部空間４０Ｒに収容された弁ユニットＶｂとを備える。

電磁ユニットＶａは、ソレノイド部５０と、プランジャ５１とを備えている。このプランジャ５１は、ソレノイド部５０の駆動制御により出退作動するように回転軸心Ｘと同軸心に配置されている。

弁ユニットＶｂは、作動油（流体の一例）の給排を制御するスプール５５を回転軸心Ｘと同軸心に配置している。これにより、スプール５５は、電磁ユニットＶａのプランジャ５１に対向する。

この構成から、ソレノイド部５０に供給する電力の制御によりプランジャ５１の突出量が設定され、これに連係してスプール５５が回転軸心Ｘに沿う方向に操作される。その結果、スプール５５で作動油が制御され、外部ロータ２０と内部ロータ３０との相対回転位相（以下では、単に相対回転位相と称する場合がある）が決まり、吸気バルブ５Ｖの開閉時期の制御を実現する。この電磁制御弁Ｖの構成と、作動油の制御形態は後述する。

〔エンジンと弁開閉時期制御装置〕
図１のエンジンＥ（内燃機関の一例）は、乗用車などの車両に備えられるものを示している。エンジンＥは、上部位置のシリンダブロック２のシリンダボアの内部にピストン３を収容し、このピストン３とクランクシャフト１とをコネクティングロッド４で連結した４サイクル型に構成されている。エンジンＥの上部には吸気バルブ５Ｖを開閉作動させる吸気カムシャフト５と、図示されない排気カムシャフトとを備えている。

吸気カムシャフト５を回転自在に支持するエンジン構成部材１０には、クランクシャフト１と同期回転、すなわち、エンジンＥで駆動される油圧ポンプＰ（供給ポンプの一例）からの作動油を供給する供給流路８が形成されている。

油圧ポンプＰは、エンジンＥのオイルパン１１に貯留される潤滑油を、供給流路８を介して作動油（流体の一例）として電磁制御弁Ｖに供給する。本実施形態では、油圧ポンプＰから供給される作動油の供給圧（いわゆる油圧、流体の供給圧の一例）は、クランクシャフト１の回転数が大きくなると高くなり、当該回転数が小さくなると低くなる。

エンジンＥのクランクシャフト１に形成した出力スプロケット６と、外部ロータ２０のタイミングスプロケット２２Ｓとに亘ってタイミングチェーン７が巻回されている。これにより外部ロータ２０は、クランクシャフト１と同期回転する。なお、排気側の排気カムシャフトの前端にもスプロケットが備えられ、このスプロケットにもタイミングチェーン７が巻回される。

図２に示すように、クランクシャフト１からの駆動力により外部ロータ２０が駆動回転方向Ｓに向けて回転する。内部ロータ３０が外部ロータ２０に対して駆動回転方向Ｓと同方向に相対回転する方向を進角方向Ｓａと称し、この逆方向を遅角方向Ｓｂと称する。また、内部ロータ３０が外部ロータ２０に対して相対的に進角方向Ｓａの方向に変位する（相対回転位相が進角方向Ｓａに変位する）状態のことを進角、遅角方向Ｓｂの方向に変位する（相対回転位相が遅角方向Ｓｂに変位する）状態のことを遅角、と称する場合がある。

この弁開閉時期制御装置Ａでは、相対回転位相が進角方向Ｓａに変位する（進角する）際に変位量の増大に伴い吸気圧縮比を高め、相対回転位相が遅角方向Ｓｂに変位する（遅角する）際に変位量の増大に伴い吸気圧縮比を低減するようにクランクシャフト１と吸気カムシャフト５との関係が設定されている。

なお、この実施形態では、吸気カムシャフト５に備えた弁開閉時期制御装置Ａを示しているが、弁開閉時期制御装置Ａは排気カムシャフトに備えてもよい。また、弁開閉時期制御装置Ａは吸気カムシャフト５と排気カムシャフトとの双方に備えても良い。

図１、図２に示すように、外部ロータ２０は、外部ロータ本体２１と、フロントプレート２２と、リヤプレート２３とを有している。これら外部ロータ本体２１と、フロントプレート２２と、リヤプレート２３とは、複数の締結ボルト２４の締結により一体化されている。

フロントプレート２２の外周にはタイミングスプロケット２２Ｓが形成されている。また、フロントプレート２２の内周には、環状部材９を嵌め込んでおり、この環状部材９に対して連結ボルト４０のボルト頭部４２（頭部の一例）が圧着することにより、環状部材９と内部ロータ本体３１と吸気カムシャフト５とが一体化する。

〔外部ロータ・内部ロータ〕
図２に示すように、外部ロータ２０は内部ロータ３０を内包している。外部ロータ２０の外部ロータ本体２１には径方向の内側に突出する複数の突出部２１Ｔが一体的に形成されている。

内部ロータ３０は、外部ロータ本体２１の突出部２１Ｔに密接する円柱状の内部ロータ本体３１と、外部ロータ本体２１の内周面に接触するように内部ロータ本体３１の外周から径方向の外側に突出する４つのベーン部３２とを有している。

図２に示すように、外部ロータ２０が内部ロータ３０を内包した状態において、回転方向で隣接する突出部２１Ｔの中間位置で、内部ロータ本体３１の外周側に複数の流体圧室Ｃが形成される。そして、この流体圧室Ｃがベーン部３２で仕切られることで、進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとが区画形成される。

さらに、内部ロータ３０には、これら進角室Ｃａに連通する進角流路３３と、遅角室Ｃｂに連通する遅角流路３４とが形成されている。

図１、図２に示すように、外部ロータ２０と内部ロータ３０との相対回転位相を最遅角位相から進角方向Ｓａに付勢力を作用させて進角方向Ｓａへの変位をアシストするトーションスプリング２８が、外部ロータ２０と環状部材９とに亘って備えられている。

図１、図２に示すように、この弁開閉時期制御装置Ａでは外部ロータ２０と内部ロータ３０との相対回転位相を最遅角位相に保持するロック機構Ｌを備えている。このロック機構Ｌは、１つのベーン部３２に対し回転軸心Ｘに沿う方向に出退自在に支持されるロック部材２５と、このロック部材２５を突出付勢するロックスプリング２６と、リヤプレート２３に形成したロック凹部２３ａとで構成されている。なお、ロック機構Ｌは、ロック部材２５が径方向に沿って移動するようにガイドして構成しても良い。

ロック機構Ｌは、相対回転位相が、最遅角位相に達した場合にロック部材２５がロックスプリング２６の付勢力によりロック凹部２３ａに係合してロック状態に達する。また、ロック機構Ｌは、進角流路３３に作用する作動油の圧力をロック部材２５にロック解除方向に作用させることでロック解除される。

〔連結ボルト〕
図１から図１１に示すように連結ボルト４０は、全体的に筒状となるボルト本体４１の外端部（電磁ユニットＶａに対向する側）にボルト頭部４２が形成されている。また、ボルト本体４１におけるボルト頭部４２とは他端の部分の外周に雄ネジ部４１Ｓ（ネジ部の一例）が形成されている。

連結ボルト４０の内部には、回転軸心Ｘに沿う方向に貫通する、円筒状の内部空間４０Ｒが形成されている。この内部空間４０Ｒは、外部と連通し、外部から吸気カムシャフト５に渡る範囲に亘り形成されている。

以下では、弁開閉時期制御装置Ａの各部の方向や相対的な位置関係を説明する場合に、回転軸心Ｘに沿う方向でボルト本体４１のボルト頭部４２の側、すなわち、プランジャ５１に対向する側を頭部側と称する場合がある。また、回転軸心Ｘに沿う方向でボルト本体４１の雄ネジ部４１Ｓの側、すなわち、吸気カムシャフト５の側をネジ部側と称する場合がある。

なお、これら頭部側およびネジ部側はそれぞれ、弁ユニットＶｂが油圧ポンプＰから作動油の供給を受ける場合における作動油の流れの下流側および上流側に対応する。

図１に示すように吸気カムシャフト５には回転軸心Ｘを中心にするシャフト内空間５Ｒが形成され、このシャフト内空間５Ｒの内周に雌ネジ部５Ｓが形成されている。シャフト内空間５Ｒは、前述した供給流路８と連通する。

この構成から、ボルト本体４１を環状部材９と外部ロータ２０と内部ロータ３０とに挿通する状態で、その雄ネジ部４１Ｓを吸気カムシャフト５の雌ネジ部５Ｓに螺合させ、ボルト頭部４２の回転操作により内部ロータ３０が吸気カムシャフト５に締結される。この締結により環状部材９と内部ロータ３０とが吸気カムシャフト５に固定され、シャフト内空間５Ｒと連結ボルト４０とが連通する。

図４から図１１に示すように、連結ボルト４０の内部空間４０Ｒの内周面４０Ｗのうち、ネジ部側の部分には、小径部４０Ｒｓが形成されている。連結ボルト４０の内部空間４０Ｒの内周面４０Ｗのうち、頭部側の部分には、大径部４０Ｒｂが形成されている。回転軸心Ｘに沿う方向における内部空間４０Ｒの、小径部４０Ｒｓと大径部４０Ｒｂとの間の空間の直径は、小径部４０Ｒｓの内径よりも大きく、大径部４０Ｒｂの内径よりも小さくなっている。

また、連結ボルト４０の内部空間４０Ｒの内周面４０Ｗのうち回転軸心Ｘに沿う方向でのネジ部側の端部（小径部４０Ｒｓのネジ部側の端部）には回転軸心Ｘに近接する方向に突出する規制壁４４が形成されている。

連結ボルト４０の内周で中間位置から大径部４０Ｒｂに達する領域（大径部４０Ｒｂを含まない領域）には複数（本実施形態では４つ）のドレン溝Ｄ（排出路の一例）が回転軸心Ｘに沿う姿勢で形成される。

ボルト本体４１には、進角流路３３に連通する進角ポート４１ａと、遅角流路３４に連通する遅角ポート４１ｂとが外周面から内部空間４０Ｒに亘って形成されている。

〔弁ユニット〕
図４から図１１に示すように、弁ユニットＶｂは、連結ボルト４０の内部空間４０Ｒのうち、ボルト本体４１の内周面４０Ｗに摺接し、当該内周面４０Ｗに案内される状態で回転軸心Ｘに沿う方向にスライド移動自在に嵌め込まれる第一スリーブ７３と、第一スリーブ７３の内周面に摺接可能に緩挿される第二スリーブ５３と、回転軸心Ｘと同軸心で内部空間４０Ｒに収容される流体供給管５４と、第二スリーブ５３の内周面と流体供給管５４の管路部５４Ｔ（供給路の一例）の外周面に案内される状態で回転軸心Ｘに沿う方向にスライド移動自在に配置されるスプール５５とを備えている。

さらに、弁ユニットＶｂは、スプール５５を突出方向に付勢する付勢部材としてのスプールスプリング５６と、第一逆止弁ＣＶ１と、第二逆止弁ＣＶ２と、フィルタ５９と、固定リング６０と、先端リング６１と、排出路逆止弁ＣＶ３とを備えている。

図３から図１１に示すように、第一逆止弁ＣＶ１は、流体供給管５４およびこれに含まれる循環孔５４ｂ（循環路の一例）と、環状弁プレート５２ａを有する第一弁プレート５２を備えている。

第二逆止弁ＣＶ２は、弁座部材としての開口プレート５７と、弁体５８ａを有する第二弁プレート５８を備えている。

図４から図１１に示すように、固定リング６０は、内部空間４０Ｒの小径部４０Ｒｓに嵌る外筒部６０ａと、円筒状の外筒部６０ａよりも内径の小さな内筒部６０ｂと、固定リング６０における、回転軸心Ｘに沿う方向のおよそ中間位置に、回転軸心Ｘと垂直に交差する壁部６０ｃとを有する。

固定リング６０の壁部６０ｃには、回転軸心Ｘを中心とする円形の開口部６０ｄが形成されている。外筒部６０ａは、回転軸心Ｘに沿う方向における外筒部６０ａの端部から回転軸心Ｘに沿う方向における外筒部６０ａの内側に向けて切り欠いたように凹む凹部６０ｅを有する。本実施形態では、外筒部６０ａの頭部側とネジ部側との両端部で回転軸心Ｘに沿う方向に対になるように２つの凹部６０ｅが４対設けられ、それぞれ外筒部６０ａの周方向に等間隔で配置されている。

先端リング６１は、内部空間４０Ｒの大径部４０Ｒｂに嵌る筒状部材である。

〔弁ユニット：排出路逆止弁〕
図３から図１１に示すように、排出路逆止弁ＣＶ３は、排出路逆止弁プレート６２と、バルブストッパ６３とを備えている。

バルブストッパ６３は、図３および図１３に示すように、内部空間４０Ｒの大径部４０Ｒｂに嵌る円環状の板状の縁部６３ａと、縁部６３ａの円環の内側に延出する４つの板状の延出部６３ｂとを有する。また、バルブストッパ６３は、隣接する延出部６３ｂの間における縁部６３ａの内周側部分が、延出部６３ｂとの関係で径方向における外側に向けて相対的に凹んだ部分となる凹部６３ｃを有する。この凹部６３ｃと、隣接する延出部６３ｂの間において空間が形成される。

バルブストッパ６３における径方向において、延出部６３ｂの外周側が内周側よりも周方向において広く形成されている。４つの延出部６３ｂは、バルブストッパ６３における径方向の内周側において、互いに離間している。

バルブストッパ６３は、図３から図１１に示すように、後述する排出路逆止弁プレート６２の弁体６２ａを受け止める弁座である。

排出路逆止弁プレート６２は、図３および図１４に示すように、弁体６２ａと環状部６２ｂとバネ部６２ｓとを備えている。排出路逆止弁プレート６２の中央位置に回転軸心Ｘを中心とする円形の弁体６２ａが配置され、外周に回転軸心Ｘを中心とする環状部６２ｂが配置されると共に、弁体６２ａと環状部６２ｂとを繋ぐように、弁体６２ａと環状部６２ｂとの間に渦巻き状のバネ部６２ｓが設けられている。

環状部６２ｂは、内部空間４０Ｒの大径部４０Ｒｂに嵌るようになっており、環状部６２ｂの内周面から弁体６２ａに到るまで、バネ部６２ｓが環状に延在している。

弁体６２ａの外径は、バルブストッパ６３の縁部６３ａの内径よりも大きく形成されている。これにより、排出路逆止弁プレート６２とバルブストッパ６３とを回転軸心Ｘと同軸心に配置した場合に、回転軸心Ｘの方向視において、排出路逆止弁プレート６２の弁体６２ａがバルブストッパ６３の縁部６３ａと重複する。

弁体６２ａの中心部分には、開口部６２ｃが形成されている。この構成では、開口部６２ｃが回転軸心Ｘを中心とする円形に形成される。開口部６２ｃは、後述するスプール本体５５ａの外径とおよそ等しい内径に形成されており、スプール本体５５ａは開口部６２ｃに嵌ることができる。

弁体６２ａが縁部６３ａに密接することで、排出路逆止弁ＣＶ３は逆止弁として機能する。すなわち、回転軸心Ｘに沿う方向における、弁体６２ａから縁部６３ａに向かう向きの作動油の流れを遮断し、縁部６３ａから弁体６２ａに向かう向きの作動油の流れを、バネ部６２ｓの弾性力と作動油の油圧とのバランスにより許容する。

〔弁ユニット：第一スリーブ〕
図３から図１１に示すように、第一スリーブ７３は、回転軸心Ｘを中心とする筒状の部材である。

第一スリーブ７３には、回転軸心Ｘに沿い第一スリーブ７３の筒部から延出する４つの係合凸部７３Ｔが形成されており、それぞれの係合凸部７３Ｔの間には凹部７３ｅが形成されている。

係合凸部７３Ｔが後述するバルブストッパ６３の凹部６３ｃに嵌ることにより回転軸心Ｘを中心にした第一スリーブ７３の姿勢が定まり、後述する第一ドレン孔７３ｃがドレン溝Ｄに連通する状態が維持される。

第一スリーブ７３には、進角ポート４１ａを内部空間４０Ｒに連通させる複数の第一進角連通孔７３ａと、遅角ポート４１ｂに内部空間４０Ｒを連通させる複数の第一遅角連通孔７３ｂと、内部空間４０Ｒの作動油を第一スリーブ７３の外面側に排出する複数の第一ドレン孔７３ｃとが角孔状（矩形）に形成されている。第一ドレン孔７３ｃは、第一スリーブ７３におけるネジ部側に形成されている。

第一進角連通孔７３ａと第一遅角連通孔７３ｂとは、回転軸心Ｘを中心とする周方向の４箇所で、回転軸心Ｘに沿う方向に並列して形成されている。

第一ドレン孔７３ｃは、回転軸心Ｘを中心とする周方向で第一進角連通孔７３ａと第一遅角連通孔７３ｂとで異なる位相となる４箇所に形成されている。

前述した係合凸部７３Ｔは、４つ第一ドレン孔７３ｃを基準に回転軸心Ｘに沿う方向での延長線上に配置されている。

〔弁ユニット：第二スリーブ〕
図３から図１１に示すように、第二スリーブ５３は、回転軸心Ｘを中心とする筒状の部材である。

第二スリーブ５３は、第一スリーブ７３の内側に緩挿されている。言い換えると、第二スリーブ５３は、第一スリーブ７３の内側に緩く嵌められている。

第二スリーブ５３の筒の外径は、第二スリーブ５３の筒の外側と第一スリーブ７３の筒の内側とに隙間が生じない程度に、第一スリーブ７３の内径よりもやや小さくなっている。これにより、第一スリーブ７３は、第二スリーブ５３の外周面に案内されて、回転軸心Ｘに沿う方向にスライド移動自在となっている。

第二スリーブ５３は、頭部側に、第二スリーブ５３の筒の頭部側の端部から回転軸心Ｘに沿う方向に延出し、かつ、第二スリーブ５３の筒の径方向外側に突出する複数（２つ）の係合突起５３Ｔを形成されている。また、第二スリーブ５３は、ネジ部側を回転軸心Ｘに直交する姿勢に屈曲させて端部壁５３Ｗを絞り加工等により形成している。

第二スリーブ５３が第一スリーブ７３に内挿されて、係合突起５３Ｔがドレン溝Ｄに嵌ることにより回転軸心Ｘを中心にした第二スリーブ５３の姿勢が定まる。また、係合突起５３Ｔが第一スリーブ７３の凹部７３ｅに嵌ることにより、回転軸心Ｘを中心にした第一スリーブ７３の姿勢が定まる。これにより、後述する第二ドレン孔５３ｃが、第一ドレン孔７３ｃと連通し、第二ドレン孔５３ｃがドレン溝Ｄに連通する状態が維持される。

第二スリーブ５３には、進角ポート４１ａを内部空間４０Ｒに連通させる複数の第二進角連通孔５３ａと、遅角ポート４１ｂに内部空間４０Ｒを連通させる複数の第二遅角連通孔５３ｂと、内部空間４０Ｒの作動油を第二スリーブ５３の外面側に排出する複数の第二ドレン孔５３ｃとが角孔状（矩形）に形成されている。第二ドレン孔５３ｃは、第二スリーブ５３におけるネジ部側に形成されている。

第二進角連通孔５３ａと第二遅角連通孔５３ｂとは、回転軸心Ｘを中心とする周方向の４箇所で、回転軸心Ｘに沿う方向に並列して形成されている。

第二ドレン孔５３ｃは、回転軸心Ｘを中心とする周方向で第二進角連通孔５３ａと第二遅角連通孔５３ｂとで異なる位相となる４箇所に形成されている。

前述した係合突起５３Ｔは、４つ第二ドレン孔５３ｃのうち回転軸心Ｘを挟んで対向する位置の２つのものを基準に回転軸心Ｘに沿う方向での延長線上に配置されている。

この構成から、係合突起５３Ｔをドレン溝Ｄに沿わせた状態で、かつ、第一スリーブ７３の凹部７３ｅが係合突起５３Ｔと係合し、係合突起５３Ｔが凹部７３ｅに沿い、嵌るように、第二スリーブ５３を第一スリーブ７３の内側に嵌め込むことにより、第二進角連通孔５３ａと第一進角連通孔７３ａと進角ポート４１ａとが連通する。また、第二遅角連通孔５３ｂと第一遅角連通孔７３ｂと遅角ポート４１ｂとが連通しする。また、第二ドレン孔５３ｃと第一ドレン孔７３ｃとがドレン溝Ｄに連通する状態が維持される。なお、ドレン溝Ｄは、凹部７３ｅの隙間を通じて、スプール５５（スプール本体５５ａの外周）と壁部６１ｂのネジ部側との間の空間（一対のランド部５５ｂよりもプランジャ５１に対向する側の空間）と連通する。

なお、回転軸心Ｘに沿う方向における第二進角連通孔５３ａの開口径と、第二遅角連通孔５３ｂの開口径と、第二ドレン孔５３ｃの開口径とはそれぞれ、回転軸心Ｘに沿う方向における第一進角連通孔７３ａの開口径と、第一遅角連通孔７３ｂの開口径と、第一ドレン孔７３ｃの開口径とに比して相対的に小さく（回転軸心Ｘに沿う方向における開口長さが短かく）形成されている。これにより、第一スリーブ７３が、回転軸心Ｘに沿う方向にスライドしても、第二進角連通孔５３ａと第一進角連通孔７３ａと進角ポート４１ａとの連通状態、および、第二遅角連通孔５３ｂと第一遅角連通孔７３ｂと遅角ポート４１ｂとの連通状態が維持される。

〔弁ユニット：流体供給管〕
図３から図１１に示すように、流体供給管５４は、内部空間４０Ｒに嵌め込まれる基端部５４Ｓ、および、基端部５４Ｓより小径で、基端部５４Ｓから内部空間４０Ｒにおける頭部側に向けて延出する管路部５４Ｔが一体形成され、この管路部５４Ｔの先端部の外周には供給口５４ａが形成されている。

基端部５４Ｓは、回転軸心Ｘを中心とし、内部空間４０Ｒに嵌る直径の円形で、回転軸心Ｘに直交する姿勢の中間壁５４Ｓｂ（基端部仕切壁の一例）と、第二逆止弁ＣＶ２とで構成されている。

管路部５４Ｔの先端部の外周に形成される３つの供給口５４ａは、回転軸心Ｘに沿う方向に伸びる長孔状であり、スプール５５に形成される４つの中間孔部５５ｃは円形状である。そして、供給口５４ａの数と、スプール５５に形成される中間孔部５５ｃの数とが異なり、供給口５４ａの周方向での開口幅が、周方向で隣接する供給口５４ａの中間部分（管路部５４Ｔの部分のうち、周方向で隣り合う供給口５４ａ、５４ａの間にある部分）の幅より大きいため、管路部５４Ｔからの作動油を、中間孔部５５ｃに対して確実に供給することができる。

中間壁５４Ｓｂには、第二逆止弁ＣＶ２の一部を成す循環孔５４ｂが形成されている。循環孔５４ｂは、回転軸心Ｘを中心とし、管路部５４Ｔの外周に沿う環状領域に一対の貫通口が、回転軸心Ｘを中心に対称となる円弧状に配置されているものである。循環孔５４ｂは、本実施形態では、円弧状に形成された二つのスリット状の貫通口である。

中間壁５４Ｓｂの外径は、第一スリーブ７３の内径と等しいか、当該内径よりも小さくなっており、中間壁５４Ｓｂは、第一スリーブ７３の内側に嵌ることができる。第二逆止弁ＣＶ２の詳細は後述する。

〔弁ユニット：スプール・スプールスプリング〕
図３から図１１に示すように、スプール５５は、筒状に形成されている。スプール５５は、先端に操作端部５５ｓが形成されたスプール本体５５ａを有する。スプール本体５５ａの外周には、突出状態で形成された一対のランド部５５ｂが形成されると共に、一対のランド部５５ｂの中間位置とスプール５５の内部とを連通させる複数の（４つの）中間孔部５５ｃが形成されている。

スプール５５のうち、操作端部５５ｓと反対側には、スプール５５が押し込み方向に操作された際に、端部壁５３Ｗに当接して作動限界を決める当接端部５５ｒがランド部５５ｂと一体となって形成されている。この当接端部５５ｒは、スプール本体５５ａを延長した領域の端部においてランド部５５ｂより小径に構成される。

スプールスプリング５６は、圧縮コイル型のバネである。スプールスプリング５６は、内部側のランド部５５ｂと第二スリーブ５３の端部壁５３Ｗとの間に配置されている。この付勢力の作用により、スプール５５は頭部側のランド部５５ｂがバルブストッパ６３の延出部６３ｂに当接して図４から図６に示す進角ポジションＰａに維持される。頭部側のランド部５５ｂはバルブストッパ６３側に延出する小径部５５ｄを有しており、この小径部５５ｄが延出部６３ｂに当接する。

さらに、この弁ユニットＶｂでは、第二スリーブ５３の端部壁５３Ｗと、流体供給管５４の中間壁５４Ｓｂとが回転軸心Ｘに沿う方向視で重複し、端部壁５３Ｗと中間壁５４Ｓｂとが回転軸心Ｘに沿う方向で互いに当接するように位置関係が設定されている。端部壁５３Ｗと中間壁５４Ｓｂとは、このように当接する端部壁５３Ｗと中間壁５４Ｓｂとの平面精度を高くすることにより作動油の流れを阻止するシール部Ｈとして構成されている。

なお、端部壁５３Ｗは、管路部５４Ｔの外周面と離間して設けられ、隙間が形成されている。当該隙間からは、進角室Ｃａもしくは遅角室Ｃｂから、第二スリーブ５３とスプール５５との間の空間（一対のランド部５５ｂよりも吸気カムシャフト５側の空間）に排出された作動油が、循環孔５４ｂに流通可能となっている。なお、以下では、進角室Ｃａもしくは遅角室Ｃｂから、第二スリーブ５３とスプール５５との間の空間に排出された作動油を、単に排出油と称する場合がある。

この構成では、流体供給管５４の基端部５４Ｓの位置が固定リング６０によって固定されるようになっている。そのため、この基端部５４Ｓがリテーナとして機能する。

また、第二スリーブ５３の端部壁５３Ｗにはスプールスプリング５６の付勢力が作用するため、この端部壁５３Ｗが基端部５４Ｓの中間壁５４Ｓｂを圧接する。

したがって、端部壁５３Ｗと中間壁５４Ｓｂとが互いに密着できるように互いの姿勢を設定することでスプールスプリング５６の付勢力を利用して端部壁５３Ｗを中間壁５４Ｓｂに密着させ、この部位をシール部Ｈとして構成するのである。

〔弁ユニット：第一逆止弁〕
図６に示すように第一逆止弁ＣＶ１を構成する基端部５４Ｓと第一弁プレート５２とは等しい外径の金属材で形成され、中間壁５４Ｓｂのネジ部側で中間壁５４Ｓｂに接する位置に第一弁プレート５２を配置している。特に第一弁プレート５２にはバネ板材が用いられている。

第一弁プレート５２は、中央位置に回転軸心Ｘを中心とする環状の環状弁プレート５２ａが配置され、外周に回転軸心Ｘを中心とする環状部５２ｂが配置されると共に、環状弁プレート５２ａと環状部５２ｂとを繋ぐように渦巻き状のバネ部５２ｓを備えている。環状弁プレート５２ａは、外径側が前述した循環孔５４ｂが形成される環状領域より大径で、内径側には環状領域より小径の開口部５２ｃが形成されている。この構成では、開口部５２ｃが回転軸心Ｘを中心とする円形に形成される。これにより、環状弁プレート５２ａは、循環孔５４ｂに密着（当接）したときに循環孔５４ｂを閉塞することができる。

第一弁プレート５２は、図３から図１１に示すように、環状部５２ｂを、固定リング６０の外筒部６０ａと中間壁５４Ｓｂとで挟持されて内部空間４０Ｒで固定される。

このような構成から、第一逆止弁ＣＶ１を組み立てる際には、第一弁プレート５２を、流体供給管５４と固定リング６０との間において、連結ボルト４０の内部空間４０Ｒに嵌め込むだけで、各々が最適な位置関係となり、位置決め等の操作が不要となる。

第一逆止弁ＣＶ１は、第一逆止弁ＣＶ１の下流側となるネジ部側の作動油の圧力が、第二スリーブ５３とスプール５５との間の空間よりも低下した場合、図４、図９に示すように、バネ部５２ｓ（図３参照）が弾性変形することにより、環状弁プレート５２ａが循環孔５４ｂから離間して、作動油の流通を許容する。環状弁プレート５２ａは固定リング６０の内筒部６０ｂの内側を、回転軸心Ｘに沿い、固定リング６０の壁部６０ｃまでの範囲で前後に揺動し、作動油の流通を許容する。

以下では、環状弁プレート５２ａが循環孔５４ｂから離間する動作を、第一逆止弁ＣＶ１が開くと称する場合がある。また、環状弁プレート５２ａが循環孔５４ｂに密着している状態を、第一逆止弁ＣＶ１閉じていると称する場合がある。

第一逆止弁ＣＶ１は、ネジ部側の作動油の圧力が上昇した場合、例えば油圧ポンプＰの吐出圧が増加して油圧ポンプＰから弁ユニットＶｂに供給される作動油の供給圧（以下では単に、油圧と称する場合がある）が増加した場合（図６もしくは図１１参照）、あるいは、スプール５５が中立ポジションＰｎに設定された場合（図７もしくは図８参照）には、あるいは、図６から図８、および図１１に示すように、油圧およびバネ部５２ｓの弾性力により環状弁プレート５２ａが循環孔５４ｂを閉塞するように密着して循環孔５４ｂを閉塞する。その結果、ネジ部側から頭部側への逆流が防止される。

また、中間壁５４Ｓｂには回転軸心Ｘを中心に対称となる形状の一対の循環孔５４ｂが形成されているため、環状弁プレート５２ａに偏りのない圧力を作用させて環状弁プレート５２ａを確実に開放させる（第一逆止弁ＣＶ１を開く）と共に、一対の中間壁５４Ｓｂを通過して中間壁５４Ｓｂのネジ部側空間に流出した作動油を、環状弁プレート５２ａの開口部５２ｃを介して流体供給管５４に送り込む（循環させる）ことが可能となる。

このように構成することで、バネ板材を用いつつ、第一逆止弁ＣＶ１を小型化し、連結ボルト４０の内部空間４０Ｒに収容することができる。また、例えば、連結ボルト４０の外部に逆止弁を備える構成と比較して、流路構成を簡素化することができる。また、この第一逆止弁ＣＶ１は進角室Ｃａや遅角室Ｃｂに連通する流路の近傍に配置されるため、応答性良く閉塞作動させることも可能となる。

〔弁ユニット：第二逆止弁〕
図３に示すように、第二逆止弁ＣＶ２を構成する開口プレート５７と第二弁プレート５８とは等しい外径の金属材で形成され、作動油の供給方向での上流側に開口プレート５７を配置し、これより下流側で開口プレート５７に接する位置に第二弁プレート５８を配置している。特に第二弁プレート５８にはバネ板材が用いられている。

開口プレート５７は回転軸心Ｘを中心とする環状領域に一対の流通口５７ａが回転軸心Ｘを中心に対称となる円弧状に成されている。また、開口プレート５７のうち第二弁プレート５８に対向する面で、流通口５７ａを取り囲む領域には回転軸心Ｘを中心に円弧状となる複数の溝部５７ｂが形成されている。

第二弁プレート５８は、中央位置に回転軸心Ｘを中心とする円形の弁体５８ａが配置され、外周に回転軸心Ｘを中心とする環状部５８ｂが配置されると共に、弁体５８ａと環状部５８ｂとを繋ぐように渦巻き状のバネ部５８ｓを備えている。弁体５８ａは、外径側が前述した流通口５７ａが形成される環状領域より大径で、内径側には環状領域より小径の開口部５８ｃが形成されている。この構成では、開口部５８ｃが回転軸心Ｘを中心とする円形に形成される。これにより、弁体５８ａは、流通口５７ａに密着したときに流通口５７ａを閉塞することができる。

第二弁プレート５８は、環状部５８ｂを、固定リング６０（図１２参照）の外筒部６０ａと開口プレート５７とで挟持されて、内部空間４０Ｒにおける小径部４０Ｒｓに嵌り、固定される。

このような構成から、第二逆止弁ＣＶ２を組み立てる際には、第二弁プレート５８と、開口プレート５７とを連結ボルト４０の内部空間４０Ｒの小径部４０Ｒｓに嵌め込むだけで、各々が最適な位置関係となり、位置決め等操作が不要となる。

また、この第二逆止弁ＣＶ２では、作動油が供給された場合には、図４、図６、図９、図１１に示すように、バネ部５８ｓが弾性変形することにより、弁体５８ａが流通口５７ａから離間して第二逆止弁ＣＶ２が開き、作動油の流通を許容する。

弁体５８ａは固定リング６０の内筒部６０ｂの内側を、回転軸心Ｘに沿い、固定リング６０の壁部６０ｃまでの範囲で前後に揺動し、作動油の流通を許容する。

以下では、弁体５８ａが流通口５７ａから離間する動作を、第二逆止弁ＣＶ２が開くと称する場合がある。また、弁体５８ａが流通口５７ａに密着している状態（図５、図７、図８、図１０参照）を、第二逆止弁ＣＶ２が閉じていると称する場合がある。

この第二逆止弁ＣＶ２では、第二逆止弁ＣＶ２の下流側となる頭部側の圧力が上昇した場合（図５もしくは図１０参照）や、油圧ポンプＰの吐出圧が低下した場合、あるいは、スプール５５が中立ポジションＰｎに設定された場合（図７もしくは図８参照）には、図５、図７、図８、図１０に示すように、バネ部５８ｓの弾性力により弁体５８ａが開口プレート５７の流通口５７ａを閉塞するように密着して流通口５７ａを閉塞する。その結果、下流側から上流側への逆流が防止される。特に、弁体５８ａで流通口５７ａを閉塞する場合に、開口プレート５７に溝部５７ｂが形成されているため、バネ部５８ｓが開口プレート５７に密着して離れ難く成る不都合を抑制する。

〔弁ユニット：フィルタ〕
さらに、図３に示すように、フィルタ５９は、開口プレート５７と第二弁プレート５８と等しい外径の環状の枠体５９ａの中央部が作動油の流通を許容する網状部材で成る濾過部５９ｂを備えて構成されている。

フィルタ５９は、開口プレート５７とフィルタ５９との間に、板材を緩く巻回した渦巻き状に形成した支持部材５９ｃを介在させた状態で、連結ボルト４０の内部空間４０Ｒの小径部４０Ｒｓ内に嵌め込まれる。

このように第二逆止弁ＣＶ２が構成されるため小型化が可能となる。しかも、図４、図６、図９、図１１に示すように、第二逆止弁ＣＶ２が開いている状態にある場合には、開口プレート５７に形成された一対の流通口５７ａを流れた作動油が、弁体５８ａの開口部５８ｃおよび開口部６０ｄを通過できる。これにより開口部５８ｃを通過した回転軸心Ｘの近傍位置において、この回転軸心Ｘに沿って流れることにより、例えば、作動油が流体供給管５４の管路部５４Ｔの内壁に接触して圧損を招く等の不都合を解消し、圧損を抑制した状態での作動油の供給を実現する。

また、開口プレート５７には回転軸心Ｘを中心に対称となる形状の一対の流通口５７ａが形成されるため、弁体５８ａに偏りのない圧力を作用させて弁体５８ａを確実に開放させると共に、一対の流通口５７ａを通過した作動油を弁体５８ａの開口部５８ｃに送り込むことも可能となる。

特に、第二逆止弁ＣＶ２が連結ボルト４０の内部空間４０Ｒに収容されているため、例えば、連結ボルト４０の外部に備える構成と比較して、流路構成が簡素化し、この第二逆
く閉塞作動させることも可能となる。

〔弁ユニット、第一逆止弁、第二逆止弁およびフィルタの固定〕
図３および図４から図１１に示すように、まず、フィルタ５９を内部空間４０Ｒの頭部側から挿入し、規制壁４４に当接させる。その後、支持部材５９ｃ、開口プレート５７、第二弁プレート５８、固定リング６０を、この順に内部空間４０Ｒの小径部４０Ｒｓに挿入して嵌めて、それぞれ当接させる。

なお、本実施形態では、固定リング６０は、内部空間４０Ｒ内において小径部４０Ｒｓから回転軸心Ｘ方向における頭部側にややはみ出した状態で小径部４０Ｒｓに嵌る。これにより、固定リング６０の径方向内側の内部空間４０Ｒと、固定リング６０の径方向外側の内部空間４０Ｒとが固定リング６０の頭部側にある凹部６０ｅを介して連通する。

さらに、第一弁プレート５２と、流体供給管５４とを、この順に内部空間４０Ｒに挿入し、それぞれ当接させる。なお、流体供給管５４は、基端部５４Ｓの側から内部空間４０Ｒに挿入する。その後、第一スリーブ７３を、凹部７３ｅを手前側にして内部空間４０Ｒに挿入する。この際、第一スリーブ７３の内側に、流体供給管５４の管路部５４Ｔが挿通されるようにする。

さらに、第二スリーブ５３の係合突起５３Ｔをドレン溝Ｄと第一スリーブ７３の凹部７３ｅとに嵌めて、第二スリーブ５３を内部空間４０Ｒに挿入し、第二スリーブ５３の端部壁５３Ｗを流体供給管５４の中間壁５４Ｓｂに当接させる。これにより、第一スリーブ７３のスライド範囲が、係合凸部７３Ｔの回転軸心Ｘに沿う方向の長さの範囲内（係合突起５３Ｔが、凹部７３ｅの回転軸心Ｘに沿う方向における端部に当接するまでの範囲内）に規制される。

さらにスプールスプリング５６、およびスプール５５を、この順に、流体供給管５４の管路部５４Ｔの外側から嵌めて、内部空間４０Ｒに挿入する。なお、スプール５５は、スプール５５の操作端部５５ｓを手前にして内部空間４０Ｒに挿入する。

さらに、バルブストッパ６３、排出路逆止弁プレート６２の順に、内部空間４０Ｒに挿入する。この際、スプール本体５５ａを、バルブストッパ６３の内周側、および排出路逆止弁プレート６２の開口部６２ｃに嵌める。また、この際、バルブストッパ６３の延出部６３ｂを第一スリーブ７３の凹部７３ｅに嵌める。これにより、第一スリーブ７３の係合凸部７３Ｔが排出路逆止弁プレート６２の弁体６２ａに当接する。

最後に、先端リング６１を、ネジ部側に向けて、内部空間４０Ｒ（大径部４０Ｒｂ）に圧入する。この圧入の際、頭部側にあるランド部５５ｂの小径部５５ｄをバルブストッパ６３の延出部６３ｂに押し当てて、スプール本体５５ａの頭部側の先端部分が、先端リング６１よりも頭部側に突出した状態とする。そして、ネジ部側位置のランド部５５ｂを頭部側に向けて付勢するスプールスプリング５６の付勢力に抗しつつ、先端リング６１を大径部４０Ｒｂの奥まで圧入する。

先端リング６１の圧入が完了すると、先端リング６１と、規制壁４４との間で、頭部側からネジ部側に向けて、排出路逆止弁プレート６２、バルブストッパ６３、スプール５５、スプールスプリング５６、第一スリーブ７３および第二スリーブ５３、流体供給管５４、第一逆止弁ＣＶ１、固定リング６０、第二逆止弁ＣＶ２、フィルタ５９が内部空間４０Ｒにおいて位置決めされる。

〔弁開閉時期制御装置の動作〕
以下では、弁開閉時期制御装置Ａの動作と、作動油の制御とについて説明していく。

〔作動油の制御形態〕
〔スプールのポジション〕
スプール５５の位置と、作動油の進角室Ｃａもしくは遅角室Ｃｂへの供給について説明する。

〔進角ポジションについて〕
この弁開閉時期制御装置Ａでは電磁ユニットＶａのソレノイド部５０に電力が供給されない状態では、プランジャ５１からスプール５５に押圧力が作用することはなく、図４から図６に示すように、スプールスプリング５６の付勢力によりスプール５５は、その外側位置のランド部５５ｂの小径部５５ｄがバルブストッパ６３の延出部６３ｂに当接する位置に維持される。

このスプール５５の位置が進角ポジションＰａであり、一対のランド部５５ｂと第二進角連通孔５３ａおよび第二遅角連通孔５３ｂとの位置関係から、スプール５５の中間孔部５５ｃと第二進角連通孔５３ａおよび第一進角連通孔７３ａとが連通し、第一遅角連通孔７３ｂおよび第二遅角連通孔５３ｂが第二スリーブ５３の内側（内部空間４０Ｒ）に連通する。

これにより、油圧ポンプＰから供給される作動油が、流体供給管５４の供給口５４ａからスプール５５の中間孔部５５ｃと第二進角連通孔５３ａおよび第一進角連通孔７３ａと進角ポート４１ａとを介して、進角室Ｃａに供給可能となる。これと同時に遅角室Ｃｂが遅角ポート４１ｂから第一遅角連通孔７３ｂおよび第二遅角連通孔５３ｂを介して第二スリーブ５３とスプール５５との間の空間に連通し、遅角室Ｃｂの作動油が第二スリーブ５３とスプール５５との間の空間に排出可能になる。

そして、進角室Ｃａに作動油が供給され、また、遅角室Ｃｂから作動油が排出されると、弁開閉時期制御装置Ａ（内部ロータ３０）の相対回転位相が進角方向Ｓａに変位する（進角する）。

以下では、遅角室Ｃｂから第二スリーブ５３とスプール５５との間の空間に排出される作動油（遅角室Ｃｂからの排出油）の圧力を、単に進角時の排出圧力と称する場合がある。

〔中立ポジションについて〕
電磁ユニットＶａのソレノイド部５０に所定の電力を供給することにより、プランジャ５１が突出作動し、スプールスプリング５６の付勢力に抗してスプール５５を図７および図８に示す中立ポジションＰｎに設定することが可能である。

スプール５５が中立ポジションＰｎに設定された場合には、一対のランド部５５ｂが第二スリーブ５３の第二進角連通孔５３ａと第二遅角連通孔５３ｂとを閉じる位置関係となり、進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとに作動油が給排されず相対回転位相が維持される。

〔遅角ポジションについて〕
電磁ユニットＶａのソレノイド部５０に前述した所定の電力を超える電力を供給することにより、プランジャ５１がさらに突出作動し、スプール５５を図９から図１１に示す遅角ポジションＰｂに設定することが可能である。

この遅角ポジションＰｂでは、一対のランド部５５ｂと第二進角連通孔５３ａおよび第二遅角連通孔５３ｂとの位置関係から、スプール５５の中間孔部５５ｃと第一遅角連通孔７３ｂおよび第二遅角連通孔５３ｂとが連通し、第二進角連通孔５３ａおよび第一進角連通孔７３ａが、スプール本体５５ａの外周と先端リング６１の壁部６１ｂのネジ部側との間の空間に連通する。

これにより、油圧ポンプＰから供給される作動油が、流体供給管５４の供給口５４ａからスプール５５の中間孔部５５ｃと第二遅角連通孔５３ｂおよび第一遅角連通孔７３ｂと遅角ポート４１ｂとを介して遅角室Ｃｂに供給可能になる。これと同時に、進角室Ｃａの作動油が進角ポート４１ａから第一進角連通孔７３ａおよび第二進角連通孔５３ａを介してスプール本体５５ａの外周と壁部６１ｂのネジ部側との間の空間に連通し、進角室Ｃａの作動油がスプール本体５５ａの外周と壁部６１ｂのネジ部側との間の空間に排出可能になる。

そして、遅角室Ｃｂに作動油が供給され、また、進角室Ｃａから作動油が排出されると、弁開閉時期制御装置Ａ（内部ロータ３０）の相対回転位相が遅角方向Ｓｂに変位する（遅角する）。

以下では、進角ポジションＰａの場合と同様に、進角室Ｃａからスプール本体５５ａの外周と壁部６１ｂのネジ部側との間の空間に排出される作動油の圧力を、単に遅角時の排出圧力と称する場合がある。

〔第一スリーブおよび排出路逆止弁の動作〕
上述のごとく、第一スリーブ７３は、ボルト本体４１の内周面に案内される状態で回転軸心Ｘに沿う方向にスライド移動自在になっている。そのため、フィルタ５９を介して油圧ポンプＰから作動油が供給されて、第二弁プレート５８を経て固定リング６０まで作動油が流れて到達すると、当該作動油はさらに、固定リング６０における頭部側の凹部６０ｅを通じて流れ、第一スリーブ７３のネジ部側の端部７３Ｐ（受圧部の一例）にまで到る。これにより、端部７３Ｐが受圧面として作動油の供給圧を受け止めて、第一スリーブ７３に対し、端部７３Ｐから回転軸心Ｘに沿う方向における頭部側へ向く付勢力が生ずる。

以下では、この端部７３Ｐから回転軸心Ｘに沿う方向における頭部側へ向く付勢力を単に、油圧による付勢力と称する場合がある。また、油圧ポンプＰから供給される作動油の供給圧を、単にポンプＰの油圧、と称する場合がある。

ここで、第一スリーブ７３は、係合凸部７３Ｔが排出路逆止弁プレート６２の弁体６２ａに当接しているため、第一スリーブ７３には、排出路逆止弁プレート６２のバネ部６２ｓによる付勢力が、油圧による付勢力に抗して働くことになる。

バネ部６２ｓによる付勢力よりも油圧による付勢力が大きくなると、当該油圧による付勢力の増大に応じて第一スリーブ７３が頭部側へスライドし、第一スリーブ７３の係合凸部７３Ｔが排出路逆止弁プレート６２の弁体６２ａを頭部側へ向けて押すことで、排出路逆止弁ＣＶ３が閉じた状態（図４、図５、図７、図９、図１０参照）から弁体６２ａがバルブストッパ６３から徐々に離間して、排出路逆止弁ＣＶ３が開く（図６、図８、図１１参照）。

つまり、排出路逆止弁ＣＶ３は、作動油の供給圧（ポンプＰの油圧）に応じて開口量が変化する。具体的には、排出路逆止弁ＣＶ３は、作動油の供給圧が所定の大きさ以上に大きくなると閉状態から開き、さらに作動油の供給圧が大きくなると、当該供給圧が大きくなるにつれて開口量が大きくなる。この開口量は、バネ部６２ｓによる付勢力（ばねの弾性力）と、油圧による付勢力とのバランスで決定される。

このように、排出路逆止弁ＣＶ３は、油圧が所定の値よりも低い場合（本実施形態では油圧による付勢力が排出路逆止弁プレート６２のバネ部６２ｓによる付勢力と同じか小さい場合）は、スプール本体５５ａの外周と壁部６１ｂのネジ部側との間の空間が外部と遮断された状態が維持される。

また、ドレン溝Ｄは、凹部７３ｅの隙間を通じて、スプール本体５５ａの外周と壁部６１ｂのネジ部側との間の空間と連通しており、また、ドレン溝Ｄは、第一ドレン孔７３ｃおよび第二ドレン孔５３ｃを介して第二スリーブ５３とスプール５５との間の空間と連通しているから、油圧が所定の値よりも低い場合は、第二スリーブ５３とスプール５５との間の空間も、外部と遮断された状態（図４、図５、図７、図９、図１０参照）が維持される。

以下では、油圧が所定の値よりも低い場合を、単に、低圧時と称する場合がある。

一方、排出路逆止弁ＣＶ３は、油圧が所定の値よりも高い場合（本実施形態では油圧による付勢力が排出路逆止弁プレート６２のバネ部６２ｓによる付勢力よりも大きい場合）に開き（図６、図８、図１１参照）、スプール本体５５ａの外周とバルブストッパ６３のネジ部側との間の空間が外部と連通する。

この際、第二スリーブ５３とスプール５５との間の空間も、スプール本体５５ａの外周とバルブストッパ６３のネジ部側との間の空間を介して外部と連通する。

以下では、油圧が所定の値よりも高い場合を、単に、高圧時と称する場合がある。

〔低圧時の第一逆止弁の動作〕
図４、図５、図９、図１０、および図１５を参照しつつ、進角室Ｃａもしくは遅角室Ｃｂから作動油が排出される空間が外部と遮断された状態が維持されている（排出路逆止弁ＣＶ３が閉じている）低圧時の第一逆止弁ＣＶ１の動作について説明する。

図１５は、低圧時の弁開閉時期制御装置Ａの動作を説明している。まず、図１５中の記載事項について説明を加える。図１５中、カムトルクの進角および遅角との記載はそれぞれ、カムトルクが進角方向Ｓａに向く場合および遅角方向Ｓｂに向く場合を意味している。ソレノイドのＯＮおよびＯＦＦは、ソレノイド部５０への通電と通電停止を意味している。相対回転位相は、弁開閉時期制御装置Ａの相対回転位相が遅角寄りないし進角寄りであるという状態を図示している。第一逆止弁ＣＶ１の開閉の記載は、第一逆止弁ＣＶ１が開いているか閉じているかの状態を図示している。

また、図１５の排出圧力の進角圧（実線で図示）は、進角方向Ｓａに向くカムトルクによって生じた相対回転位相の進角側へ変位圧力の大きさを意味し、排出圧力の遅角圧（破線で図示）は、遅角方向Ｓｂに向くカムトルクによって生じた相対回転位相の遅角側へ変位圧力の大きさを意味している。したがって、進角圧が大きい場合には遅角室Ｃｂの作動油の圧力が高くなり、遅角圧が大きい場合には進角室Ｃａの作動油の圧力が高くなる。

〔進角ポジションの場合〕
遅角室Ｃｂから第二スリーブ５３とスプール５５との間の空間に排出された作動油の圧力（進角時の排出圧力）がポンプＰの油圧よりも高くなる場合、たとえば、吸気カムシャフト５から内部ロータ３０に進角方向Ｓａに向くカムトルクが加わることで遅角室Ｃｂの圧力が増加した場合（図１５のα１）、進角時の排出圧力により第一逆止弁ＣＶ１が開き、排出油は、第一逆止弁ＣＶ１を介して、流体供給管５４へ循環される（図４参照）。循環された作動油（排出油）は、油圧ポンプＰから供給される作動油と共に、進角室Ｃａに供給される。この作動油（排出油）の循環により、進角室Ｃａに作動油が迅速に供給される。

この作動油の給排および循環の結果、相対回転位相が進角方向Ｓａに速やかに変位する。

特に、ロック機構Ｌがロック状態にある場合にスプール５５を進角ポジションＰａに設定して作動油が供給されることにより、進角室Ｃａに供給される作動油の一部が進角流路３３からロック機構Ｌに供給され、ロック部材２５をロック凹部２３ａから離脱させてロック解除も実現する。

なお、進角時の排出圧力がポンプＰの油圧よりも低い場合は、第一逆止弁ＣＶ１が閉じた状態が維持される。

なお、低圧時において、たとえば、吸気カムシャフト５から内部ロータ３０に遅角方向Ｓｂに向くカムトルクが加わることで進角室Ｃａの圧力が増加した場合（図１５のα２）、進角時の排出圧力はポンプＰの油圧よりも低くなり、第一逆止弁ＣＶ１が閉じた状態が維持される。

また、ポンプＰの油圧が進角室Ｃａの圧力よりも低くなる場合は、進角室Ｃａに作動油が供給されないから、第二逆止弁ＣＶ２が閉じる（図５参照）。この場合、相対回転位相は変位しない。第一逆止弁ＣＶ１および排出路逆止弁ＣＶ３が閉じており、作動油が進角室Ｃａ、遅角室Ｃｂ、および弁ユニットＶｂ内部で移動することができないためである。

〔遅角ポジションの場合〕
進角室Ｃａからスプール本体５５ａの外周とバルブストッパ６３のネジ部側との間の空間に排出された作動油は、当該空間から、凹部７３ｅによる隙間、ドレン溝Ｄ、および第二ドレン孔５３ｃを介して第二スリーブ５３とスプール５５との間の空間に流入する。

そして、進角室Ｃａから第二スリーブ５３とスプール５５との間の空間に排出された作動油の圧力（遅角時の排出油の排出圧力）がポンプＰの油圧よりも高い場合、たとえば、吸気カムシャフト５から内部ロータ３０に遅角方向Ｓｂに向くカムトルクが加わることで進角室Ｃａの圧力が増加した場合（図１５のα３）、遅角時の排出圧力により第一逆止弁ＣＶ１が開き、排出油は、第一逆止弁ＣＶ１を介して、流体供給管５４へ循環される（図９参照）。循環された作動油（排出油）は、油圧ポンプＰから供給される作動油と共に、遅角室Ｃｂに供給される。この作動油（排出油）の循環により、遅角室Ｃｂに作動油が迅速に供給される。

この作動油の給排および循環の結果、相対回転位相が遅角方向Ｓｂに速やかに変位する。

なお、低圧時において、たとえば、吸気カムシャフト５から内部ロータ３０に進角方向Ｓａに向くカムトルクが加わることで遅角室Ｃｂの圧力が増加した場合（図１５のα４）、遅角時の排出圧力はポンプＰの油圧よりも低くなり、第一逆止弁ＣＶ１が閉じた状態が維持される。

また、ポンプＰの油圧が遅角室Ｃｂの圧力よりも低くなる場合は、遅角室Ｃｂに作動油が供給されないから、第二逆止弁ＣＶ２が閉じる（図１０参照）。この場合、相対回転位相は変位しない。

〔高圧時の第一逆止弁の動作〕
図６、図１１、および図１６を参照しつつ、進角室Ｃａもしくは遅角室Ｃｂから作動油が排出される空間が外部と連通する状態が維持されている（排出路逆止弁ＣＶ３が開いている）高圧時の第一逆止弁ＣＶ１の動作について説明する。

図１６に記載した項目は図１５の場合と同様であるから説明を省略する。

〔進角ポジションの場合〕
遅角室Ｃｂから第二スリーブ５３とスプール５５との間の空間に排出された排出油は、ドレン溝Ｄを介してスプール本体５５ａの外周と壁部６１ｂのネジ部側との間の空間に流れ込む。そして、排出路逆止弁ＣＶ３を介して排出油の全てが外部に排出される。したがって、進角時の排出圧力はゼロに近い状態となるため、第一逆止弁ＣＶ１は開かない（図６参照）。図１６では、図１５に図示された、カムトルクの変化に基づいた排出圧との関係で第一逆止弁ＣＶ１が開くいずれのタイミングにおいても、第一逆止弁ＣＶ１は閉じている。

一方、油圧は十分に高いから、作動油は進角室Ｃａに速やかに供給されて、相対回転位相が進角方向Ｓａに速やかに変位する（図１６のβ１）。

特に、ロック機構Ｌがロック状態にある場合にスプール５５を進角ポジションＰａに設定して作動油が供給されることにより、進角室Ｃａに供給される作動油の一部が進角流路３３からロック機構Ｌに供給され、ロック部材２５をロック凹部２３ａから離脱させてロック解除も実現する。

なお、吸気カムシャフト５から内部ロータ３０に遅角方向Ｓｂに向くカムトルクが加わることで進角室Ｃａの圧力が増加した場合（図１６のβ２）、進角時の排出圧力がポンプＰの油圧と同じか、当該油圧よりも低くなることがある。図１６のβ２で示した部分には、進角時の排出圧力がポンプＰの油圧よりも低くなった場合を図示している。この場合、この場合、相対回転位相が多少遅角することがある。

〔遅角ポジションの場合〕
進角室Ｃａからスプール本体５５ａの外周とバルブストッパ６３のネジ部側との間の空間に排出された作動油は、排出路逆止弁ＣＶ３を介して排出油の全てが外部に排出される。したがって、進角時の排出圧力はゼロに近い状態となるため、第一逆止弁ＣＶ１は開かない（図１１参照）。

一方、油圧は十分に高いから、作動油は遅角室Ｃｂに速やかに供給されて、相対回転位相が遅角方向Ｓｂに速やかに変位するする（図１６のβ３）。

なお、吸気カムシャフト５から内部ロータ３０に進角方向Ｓａに向くカムトルクが加わることで遅角室Ｃｂの圧力が増加した場合（図１６のβ４）、遅角時の排出圧力がポンプＰの油圧と等しいか、当該油圧よりも低くなることがある。図１６のβ４で示した部分には、遅角時の排出圧力がポンプＰの油圧と等しくなった場合を図示している。

以上のようにして、本実施形態に係る弁開閉時期制御装置は、弁開閉時期の切り替えの応答性の向上を実現することができる。

〔別実施形態〕
（１）上記実施形態では、弁ユニットＶｂは、第一逆止弁ＣＶ１と、第二逆止弁ＣＶ２と、排出路逆止弁ＣＶ３とを備える構成を説明した。

しかしながら、弁ユニットＶｂは、第二逆止弁ＣＶ２を備えない構成とすることもできる。

（２）上記実施形態では、第一スリーブ７３の端部７３Ｐが受圧面として作動油の供給圧を受け止めて、第一スリーブ７３に対し、端部７３Ｐから回転軸心Ｘに沿う方向における頭部側へ向く付勢力が生ずる場合を例示した。

しかしながら、受圧面は、第一スリーブ７３の端部７３Ｐとする態様に限られず、たとえば、第一スリーブ７３のネジ部側を回転軸心Ｘに直交する姿勢に屈曲させて端部壁を絞り加工等により形成し、当該端部壁を、受圧面とすることもできる。

（３）上記実施形態では、排出路逆止弁ＣＶ３は、作動油の供給圧が所定の大きさ以上に大きくなると、第一スリーブ７３のスライドにより閉状態から開き、さらに作動油の供給圧が大きくなると、当該供給圧が大きくなるにつれて開口量が大きくなる場合を例示した。

そしてこの際、第一スリーブ７３がスライドして排出路逆止弁プレート６２の弁体６２ａを頭部側へ向けて押すことで、弁体６２ａがバルブストッパ６３から徐々に離間して、排出路逆止弁ＣＶ３が開く場合を例示した。

また、これにより、第二スリーブ５３とスプール５５との間の空間に排出された排出油、ないし、スプール本体５５ａの外周と壁部６１ｂのネジ部側との間の空間に排出された排出油が外部に排出される場合を例示した。

しかしながら、排出路逆止弁ＣＶ３の開口量は、必ずしも作動油の供給圧を受けた第一スリーブ７３のスライド動作による調整に限られず、その他の作動油の供給圧と連動するパラメーターにより調整することもできる。

例えば、吸気カムシャフト５の回転に起因する遠心力の大小に対応させて、排出路逆止弁ＣＶ３の開口量を大小させてもよい。油圧ポンプＰから供給される作動油の供給圧は、クランクシャフト１の回転数が大きくなると高くなり、当該回転数が小さくなると低くなるため、クランクシャフト１と同期回転する吸気カムシャフト５の回転に起因する遠心力が大きい場合は作動油の供給圧が高い場合に対応し、当該遠心力が小さい場合は作動油の供給圧が高い場合に対応する。

具体的には、第一スリーブ７３を設ける代わりに、大径部４０Ｒｂの内周面４０Ｗに一端が固定され、大径部４０Ｒｂの径方向内側に向けて付勢する弾性部材を設け、バルブストッパ６３と、排出路逆止弁プレート６２とを設ける代わりに、当該弾性部材の付勢力により径方向の内周側に押圧された状態で内部空間４０Ｒを外部と遮断し、当該弾性部材の付勢力に抗して径方向の外周側にスライド移動した状態で内部空間４０Ｒを外部に開放するスライド式の蓋状の弁部材（以下では、可動蓋と称する）を設けてもよい。

この場合、吸気カムシャフト５の回転に伴って弁ユニットＶｂが回転し、当該回転数が大きくなると、この可動蓋が、当該可動蓋に加わる遠心力で、この弾性部材の付勢力に抗して径方向内側に向けてスライド移動し、内部空間４０Ｒを外部に開放することができる。このような構成によっても、第二スリーブ５３とスプール５５との間の空間に排出された排出油、ないし、スプール本体５５ａの外周と壁部６１ｂのネジ部側との間の空間に排出された排出油を外部に排出することができる。

（４）上記実施形態では、連結ボルト４０は、全体的に筒状となるボルト本体４１の外端部にボルト頭部４２が形成されており、ボルト本体４１におけるボルト頭部４２とは他端の部分の外周に雄ネジ部４１Ｓが形成されている場合を説明した。

そして、連結ボルト４０のボルト本体４１を環状部材９と外部ロータ２０と内部ロータ３０とに挿通する状態で、その雄ネジ部４１Ｓを吸気カムシャフト５の雌ネジ部５Ｓに螺合させ、ボルト頭部４２の回転操作により内部ロータ３０（従動側回転体）が吸気カムシャフト５に締結される場合を説明した。

しかしながら、連結ボルト４０は、必ずしも雄ネジ部４１Ｓが形成されることを要せず、また、内部ロータ３０と吸気カムシャフト５との締結は、連結ボルト４０の雄ネジ部４１Ｓと吸気カムシャフト５の雌ネジ部５Ｓの螺合による態様に限られない。

たとえば、連結ボルト４０は、全体的に筒状となるボルト本体４１の外端部に、径方向外側に向けて延在する縁部を有するボルト頭部４２を形成し、連結ボルト４０のボルト本体４１を環状部材９と外部ロータ２０と内部ロータ３０とに挿通することもできる。

この場合、内部ロータ３０と吸気カムシャフト５との連結（締結）は、たとえば、ボルト頭部４２の縁部と、環状部材９と、内部ロータ３０とに、回転軸心Ｘに沿う方向の貫通孔を設け、さらに、吸気カムシャフト５の当該貫通孔に対応する位置に、回転軸心Ｘに沿う方向の雌ネジ部を設け、締結ボルト（カムボルト）をボルト頭部４２の縁部、環状部材９、および内部ロータ３０の貫通孔の順に挿通して吸気カムシャフト５の雌ネジ部に螺合させ、環状部材９に対して連結ボルト４０のボルト頭部４２を圧着させて、連結ボルト４０と環状部材９と内部ロータ本体３１と吸気カムシャフト５とを一体化して行うこともできる。つまり、締結ボルトによって、内部ロータ３０（従動側回転体）を吸気カムシャフト５に連結することもできる。締結ボルトは、複数本（たとえば３本）用いて連結することができる。

（５）上記実施形態では、電磁ユニットＶａのソレノイド部５０に電力が供給されない状態でプランジャ５１からスプール５５に押圧力が作用せず、スプール５５の位置が進角ポジションＰａに在り、電磁ユニットＶａのソレノイド部５０に電力を供給すると、プランジャ５１が突出作動し、スプール５５を中立ポジションＰｎないし遅角ポジションＰｂに設定する場合を例示した。

しかしながら、電磁ユニットＶａのソレノイド部５０に電力が供給されない状態または電力を供給する場合と、スプール５５が進角ポジションＰａまたは遅角ポジションＰｂに設定する場合との関係は入れ替えることもできる。

具体的には、たとえば、電磁ユニットＶａのソレノイド部５０に電力が供給されない状態が遅角ポジションＰｂとなるように構成し、また、電磁ユニットＶａのソレノイド部５０に電力を供給すると、プランジャ５１が突出作動し、スプール５５を中立ポジションＰｎないし進角ポジションＰａに設定するように構成することもできる。

たとえば、進角室Ｃａに連通する進角流路３３と遅角室Ｃｂに連通する遅角流路３４との関係を、上記の実施形態で説明した場合と逆にするなどすれば、上記のような入れ替えを行うことができる。例えば、上記の実施形態で説明した場合における進角ポート４１ａに対して遅角流路３４を接続し、遅角ポート４１ｂに進角流路３３を接続すれば、電磁ユニットＶａのソレノイド部５０に電力が供給されない状態または電力を供給する場合と、スプール５５が進角ポジションＰａまたは遅角ポジションＰｂに設定する場合との関係を入れ替えて逆にすることができる。

なお、上記実施形態（別実施形態を含む、以下同じ）で開示される構成は、矛盾が生じない限り、他の実施形態で開示される構成と組み合わせて適用することが可能であり、また、本明細書において開示された実施形態は例示であって、本発明の実施形態はこれに限定されず、本発明の目的を逸脱しない範囲内で適宜改変することが可能である。

本発明は、駆動側回転体と従動側回転体とを有し、従動側回転体をカムシャフトに連結する連結ボルトに弁ユニットを収容した弁開閉時期制御装置に適用できる。

１ ：クランクシャフト
５ ：吸気カムシャフト（カムシャフト）
２０ ：外部ロータ（駆動側回転体）
２１ ：外部ロータ本体（駆動側回転体）
３０ ：内部ロータ（従動側回転体）
３１ ：内部ロータ本体（従動側回転体）
４０ ：連結ボルト
４０Ｒ ：内部空間
４０Ｗ ：内周面
５３ ：第二スリーブ
５３ａ ：第二進角連通孔
５３ｂ ：第二遅角連通孔
５４ ：流体供給管
５４Ｓ ：基端部（循環路）
５４Ｔ ：管路部（供給路）
５５ ：スプール
５５ａ ：スプール本体
５５ｂ ：ランド部
５５ｃ ：中間孔部
５８ ：第二弁プレート
５９ ：フィルタ
６０ ：固定リング
６１ ：先端リング
６２ ：排出路逆止弁プレート
６２ａ ：弁体
６３ ：バルブストッパ
７３ ：第一スリーブ
７３Ｐ ：端部（受圧部）
７３ａ ：第一進角連通孔
７３ｂ ：第一遅角連通孔
Ａ ：弁開閉時期制御装置
ＣＶ１ ：第一逆止弁
ＣＶ２ ：第二逆止弁
ＣＶ３ ：排出路逆止弁
Ｃａ ：進角室
Ｃｂ ：遅角室
Ｐ ：油圧ポンプ（供給ポンプ）
Ｐａ ：進角ポジション
Ｐｂ ：遅角ポジション
Ｐｎ ：中立ポジション
Ｓａ ：進角方向
Ｓｂ ：遅角方向
Ｖｂ ：弁ユニット
Ｘ ：回転軸心

Claims (5)

1. 内燃機関のクランクシャフトと同期回転する駆動側回転体と、
   前記駆動側回転体の回転軸心と同軸心に配置され弁開閉用のカムシャフトと一体回転する従動側回転体と、
   前記駆動側回転体と前記従動側回転体との間に形成された進角室および遅角室と、
   前記回転軸心と同軸心に配置され、前記進角室および前記遅角室への流体の給排を制御する弁ユニットと、を備え、
   前記弁ユニットは、前記進角室および前記遅角室へ供給する前記流体を供給される供給路と、前記進角室および前記遅角室から排出された前記流体を前記弁ユニットの外側に排出する排出路逆止弁とを有し、
   前記排出路逆止弁は、前記供給路に供給される前記流体の供給圧に応じて開口量を変化させる弁開閉時期制御装置。
2. 前記弁ユニットは、前記進角室および前記遅角室から排出された前記流体を前記供給路に循環させる循環路を有し、
   前記排出路逆止弁は、前記供給圧が高くなると前記開口量を大きくし、前記供給圧が低くなると前記開口量を小さくする請求項１に記載の弁開閉時期制御装置。
3. 前記回転軸心と同軸心に配置されており、外部から前記カムシャフトに亘り形成された、前記弁ユニットを収容する内部空間を備え、
   前記弁ユニットは、前記内部空間における前記カムシャフト側に嵌め込まれる基端部と、前記基端部から延出し、前記基端部より小径の管路部を前記供給路として有する流体供給管と、前記内部空間の内周面に案内される状態で前記回転軸心に沿う方向にスライド移動自在に配置された第一スリーブと、当該第一スリーブに緩挿される第二スリーブと、前記第二スリーブの内周面および前記流体供給管の前記管路部の外周面に案内される状態で前記回転軸心に沿う方向にスライド移動自在に配置されたスプールと、を備え、
   前記第一スリーブは、内側から前記進角室に連通する第一進角連通孔と、内側から前記遅角室に連通する第一遅角連通孔と、前記流体の供給圧を受けて、当該第一スリーブを前記外側に向けて付勢する受圧部とを有し、
   前記第二スリーブは、内側から前記第一進角連通孔に連通する第二進角連通孔と、内側から前記遅角室に連通する第二遅角連通孔とを有し、
   前記スプールは、外周に形成された一対のランド部と、一対の前記ランド部の中間位置に形成され、当該スプールのスライド移動によって、内部から前記第二進角連通孔もしくは前記第二遅角連通孔に連通可能な中間孔部とを有し、
   前記排出路逆止弁は、前記進角室もしくは前記遅角室から前記流体が排出される前記第二スリーブと前記スプールとの間の空間と連通して設けられ、
   前記排出路逆止弁は、開口量を小さくする方向に弁体を付勢する付勢部材を有し、
   前記弁体は、前記付勢部材に付勢されて、前記受圧部の付勢力に抗して前記第一スリーブを付勢する請求項１または２に記載の弁開閉時期制御装置。
4. 前記回転軸心と同軸心に配置され前記従動側回転体を前記カムシャフトにネジ部により連結する連結ボルトを備え、
   前記内部空間は、前記連結ボルトのネジ部から頭部に向けて貫通して形成されており、
   前記排出路逆止弁は、前記内部空間の頭部側に設けられている請求項３に記載の弁開閉時期制御装置。
5. 前記クランクシャフトと同期回転する前記流体の供給ポンプを備え、
   前記排出路逆止弁は、前記カムシャフトの回転に起因する遠心力が大きくなると前記開口量を大きくし、前記遠心力が低くなると前記開口量を小さくする請求項１から４のいずれか一項に記載の弁開閉時期制御装置。

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