JP2019129121A

JP2019129121A - 電気機器

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Publication number: JP2019129121A
Application number: JP2018011717A
Authority: JP
Inventors: 小林　金也; Kinya Kobayashi; 金也小林; 大嶽　敦; Atsushi Otake; 大嶽　　敦
Original assignee: Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd
Current assignee: Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd
Priority date: 2018-01-26
Filing date: 2018-01-26
Publication date: 2019-08-01
Anticipated expiration: 2038-01-26
Also published as: JP7191517B2

Abstract

【課題】樹脂に含まれるマイカの沈殿を抑制し、従来よりも優れた電気特性および機械特性を達成する絶縁材料を備えた電気機器を提供する。【解決手段】本発明の電気機器は、樹脂（３）と、マイカ（１）と、粒子（２）とを含む絶縁材料（１００）を有し、マイカ（１）は、粒径が２μｍ以上４０μｍ以下であり、アスペクト比が１／２００以上１／４以下であり、粒子（２）は、粒径が１ｎｍ以上２００ｎｍ以下であることを特徴とする。【選択図】図１

Description

本発明は、電気機器に関する。

従来、電気機器を構成する絶縁材料の特性（絶縁寿命、破壊靭性および耐熱性等）を向上するために、絶縁材料の母材（マトリックス）となる樹脂に種々の添加材が添加されている。添加材としては、マイカ、エラストマーおよびナノ粒子等の機能性材料が挙げられる。

添加材としてマイカを使用した絶縁材料は、例えば特許文献１に開示されている。特許文献１には、「マイカと該マイカを接合する第１の熱硬化性樹脂を有するマイカ層と、粒子状または短繊維状の充填材と該充填材を接合する第２の熱硬化性樹脂を有する充填材層とを積層させてなるプリプレグ材であって、プリプレグ材の単位面積あたりの第１及び第２の熱硬化性樹脂の体積をＣ、単位面積あたりに含まれる粒子状または短繊維状の充填材の体積をＤ及び単位面積あたりに含まれる充填材のアスペクト比の平方根をＥとすると、Ｃ、Ｄ及びＥが、式（１）（１＞Ｃ／（Ｄ・Ｅ））に示す関係であることを特徴とするプリプレグ材」が開示されている（請求項１参照）。

また、特許文献２には、「マイカ層と、マイカ層上に形成された補強材層と、補強材層上に形成されたナノフィラー層とを有するマイカテープであって、マイカ層、補強材層及びナノフィラー層が、反応性希釈剤を用いた樹脂組成物から形成されるＢステージ状態の樹脂マトリックスを含むことを特徴とするマイカテープ」が開示されている（請求項１参照）。

特開２００８−２７８１９号公報特開２０１５−２３１３２２号公報

絶縁部材としてマイカの効果を十分に発揮するためには、添加材が樹脂中で均一に分散している必要があるが、絶縁材料の特性向上のために添加材の添加量を大きくするほど、添加材が硬化前の樹脂中で凝集して沈殿しやすくなる。また、添加材の沈殿を解消するためには、絶縁材料を加熱する機器が別途必要となり、設備と維持管理コストが増大する。

上述した特許文献１および２では、硬化の際における樹脂中のマイカの凝集・沈殿を低下させることについては言及されていない。すなわち、特許文献１および２の技術では、硬化後の樹脂中のマイカは凝集・沈殿が生じる場合について考慮されていない。

本発明は、上記事情に鑑み、樹脂に含まれるマイカの沈殿を低下させ、従来よりも電気特性または機械特性が向上する絶縁材料を備えた電気機器を提供することを目的とする。

本発明は、上記目的を達成するため、本発明の一例を挙げるならば、樹脂と、マイカと、粒子とを含む絶縁材料を有し、マイカは、粒径が２μｍ以上４０μｍ以下であり、アスペクト比が１／２００以上１／４以下であり、粒子は、粒径が１ｎｍ以上２００ｎｍ以下であることを特徴とする電気機器である。

本発明のより具体的な構成は、特許請求の範囲および明細書に記載される。

本発明によれば、樹脂に含まれるマイカの沈殿を低下させ、従来よりも電気特性または機械特性が向上する絶縁材料を備えた電気機器を提供することができる。

上述した以外の課題、構成および効果は以下の実施形態の説明により明らかにされる。

本発明の電気機器が備える絶縁材料の一例を示す模式図従来の電気機器を構成する絶縁材料の電気的トリーの進展（初期）を示す模式図従来の電気機器を構成する絶縁材料の電気的トリーの進展（中期）を示す模式図従来の電気機器を構成する絶縁材料の電気的トリーの進展（後期）を示す模式図従来の電気機器を構成する絶縁材料のクラックの進展（初期）を示す模式図従来の電気機器を構成する絶縁材料のクラックの進展（中期）を示す模式図従来の電気機器を構成する絶縁材料のクラックの進展（後期）を示す模式図本発明の電気機器を構成する絶縁材料の電気的トリーの進展を示す模式図本発明の電気機器を構成する絶縁材料のクラックの進展を示す模式図絶縁破壊耐性とマイカの粒径との関係を示すグラフ図１のマイカ１および粒子２の界面の一部を拡大する模式図絶縁材料の絶縁破壊寿命および添加材の沈殿量と粒子の粒径との関係を示すグラフ乾式破砕シリカを模式的に示す図湿式破砕シリカを模式的に示す図絶縁破壊寿命と粒子の粒径との関係を示すグラフ変圧器の一例の外観を示す模式図図１２の横断面図スイッチギヤの一例の断面を示す模式図回転機の一例を示す模式図

以下、図面等を用いて、本発明の実施形態について説明する。

［絶縁材料］
本発明の電気機器を構成する絶縁材料について説明する。図１は本発明の電気機器が備える絶縁材料の一例を示す模式図である。図１に示すように、本発明の絶縁材料１００は、マトリックスとなる樹脂３に、充填材（フィラー）としてマイカ１および粒子２が分散されている。

マイカ１は絶縁材料１００の電気的トリーおよびクラックの発生を防止する。粒子（ナノ粒子、微粒子）２は絶縁材料１００において樹枝状の結晶（デンドライト）６を形成し、電気的トリーおよびクラックの発生を防止する。また、粒子２はマイカ１の周囲に配置され、マイカ１の凝集・沈殿を防止する。

絶縁材料１００には、マイカ１および粒子２の他に、樹脂の高熱伝導率化、低線膨張化および靱性向上等を目的に、種々の添加材を含んでいてもよい。以下、マイカ１、粒子２を含めて、樹脂３に添加される材料を「添加材」と称することがある。

なお、本発明において「絶縁材料」とは、樹脂３が硬化する前の樹脂組成物および樹脂３を硬化した後の硬化物の両方を意味するものとする。すなわち、絶縁材料は、硬化前も硬化後も図１に示す構成を有する。硬化物が図１に示す構成を有していることは、断面ＳＥＭ（ＳｃａｎｎｉｎｇＥｌｅｃｔｒｏｎＭｉｃｒｏｓｃｏｐｅ）写真の観察によって確認することができる。以下、絶縁材料の各成分について説明する。

（１）マイカ
近年、電気機器の小型化に伴って、樹脂３の量を減少させる傾向にある。そこで、樹脂３の量を減少しつつも十分な絶縁破壊耐性を確保するために、フィラーとしてマイカ１を使用することが有効である。マイカ１は、電気的トリーおよびクラックの発生および進展を効果的に防止する役割を果たし、かつ天然鉱物であるためコストの面でも有利なものである。

マイカ１が絶縁材料において電気的トリーおよびクラックの発生および進展を効果的に防止する役割を果たす理由を説明する。図２（ａ）〜図２（ｃ）は従来の電気機器を構成する絶縁材料の電気的トリーの進展を示す模式図である。図２（ａ）は電気的トリー進展の初期、図２（ｂ）は電気的トリー進展の中期、図２（ｃ）は電気的トリー進展の後期を示す図である。

図２（ａ）に示すように、電気的トリー２３は電極２１の端部から発生する。そして、電極２１からアース２２に向かって樹脂２０中で進展し（図２（ｂ））、アース２２に到達して絶縁破壊に至る（図２（ｃ））。

図３（ａ）〜図３（ｃ）は従来の電気機器を構成する絶縁材料のクラックの進展を示す模式図である。図３（ａ）はクラック進展の初期、図３（ｂ）はクラック進展の中期、図３（ｃ）はクラック進展の後期を示す図である。図３（ａ）〜（ｃ）に示すように、クラック３３は、樹脂３０中で応力が印加される方向３１，３２に垂直な方向に進展し、機械破壊を引き起こす（図３（ｃ））。

図４は本発明の電気機器を構成する絶縁材料の電気的トリーの進展を示す模式図であり、図５は本発明の電気機器を構成する絶縁材料のクラックの進展を示す模式図である。図４および図５に示すように、マイカ１はファンデルワールス力によって一定方向に配向される。

図４ではマイカ１の積層方向が電極２１からアース２２に向かう方向に略平行となるようにマイカ１が配向されている。

マイカ１は縦（積層方向）の長さよりも横（平面方向）の幅が大きい形状である。このようにマイカ１の縦の長さよりも横幅を大きくすることで、クラック３３のパスを生じにくくすることができる。詳細なアスペクト比は後述する。

つまり、クラック３３のパスは水平方向に生じやすいが、マイカ１にパスが接近した場合に、パスは一旦垂直方向に伸びマイカ１を回り込むよう水平方向に伸びるパスが形成される。マイカ１を回り込むようにクラック３３のパスが延長されることにより、左右方向にクラック３３が接続されにくくなり機械的強度が向上する。

図５ではマイカ１の積層方向が応力の印加方向３１，３２に平行となるようにマイカ１が配向している。このため、電気的トリー２３およびクラック３３はマイカ１を回避するように進展し、電気的トリー２３およびクラック３３の横断を妨げ、絶縁破壊および機械破壊を防ぐことができる。

マイカ１は層状ケイ酸塩であり、種々の組成があるが、特に限定は無い。例えば、６ＳｉＯ_２・４Ａｌ_２Ｏ_３が好適である。

図６は絶縁破壊耐性とマイカの粒径との関係を示すグラフである。図６に示すように、マイカ１の粒径が小さいほど絶縁破壊耐性が高くなる。これは、マイカ１の粒径が小さいほどマイカ１の粒子の比表面積が大きくなり、電気的トリーおよびクラックを回避する効果が大きくなるためであると考えられる。

マイカ１の粒径は、十分な絶縁破壊耐性を確保するために、２〜１３０μｍ（２μｍ以上１３０μｍ以下）が好ましく、２〜４０μｍがより好ましく、２〜２５μｍ以下がさらに好ましく、３〜１０μｍが最も好ましい。２μｍ以上であると、硬化前の絶縁材料の粘度が低下しづらいため有効である。また、１３０μｍ以下であれば、絶縁破壊耐性を確保できるため有効である。

マイカ１のアスペクト比は、１／２００〜１／４が好ましい。本明細書において、アスペクト比はマイカ１の最小長／最大長で得られる値を意味するものとする。アスペクト比が１／２００よりも大きい場合、電気的トリー２３またはクラック３３の直線的な進展を低下させることができる。アスペクト比が１／４よりも小さくなると、粒子２がマイカ１の周囲に配置されやすくなる。１／２００〜１／６がより好ましく、１／１５０〜１／２０がさらに好ましい。

なお、粒径およびアスペクト比は、マイカ１を電子顕微鏡等の観察手段で観察した場合に平面像で測定することができる。上記アスペクト比は、所定の倍率の観察写真において表示される所定の個数のマイカのスペクト比を平均した値（平均アスペクト比）であってもよい。また、上記粒径は、所定の倍率の観察写真において表示される所定の個数のマイカの粒径を平均した値（平均粒径）であってもよい。

（２）粒子
次に、粒子２について説明する。粒子２は、樹脂３内でデンドライト６を形成し、電気的トリーおよびクラックの進展を防止して、絶縁材料の絶縁破壊寿命と破壊靭性の向上を図ることが可能となる。さらに、粒子２はマイカ１の周囲に配置され、マイカ１の凝集・沈殿を防止し、マイカ１の効果を十分に引き出す役割を果たす。

図７は図１のマイカ１および粒子２の界面の一部を拡大する模式図である。図７ではマイカ１として６ＳｉＯ_２・４Ａｌ_２Ｏ_３を用い、粒子２としてシリカ（ＳｉＯ_２）を用いた場合について説明する。

図７に示すように、マイカ１および粒子２を構成するプラスの極性を持つシリコン原子４と、マイナスの極性を持つ酸素原子５とがクーロン力によって引き合い、水素結合のように強く結合する。このため、粒子２がマイカ１の表面に引き付けられ、マイカ１の周囲に配置される。

上記のように、マイカ１と粒子２が引きつけ合い、マイカ１の周囲に粒子２が配置されるためには、マイカ１と粒子２が同一の主骨格を有していることが好ましい。マイカ１と粒子２の主骨格は、上述したシリカの他、アルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）、窒化ホウ素（ＢＮ）、窒化アルミニウム（ＡｌＮ）または金属酸化物を含むものであることが好ましい。

この中でもシリカおよびアルミナがより好ましく、シリカが特に好ましい。アルミナは２次元の結合を有する平面が積層された構造を有し、積層方向の結合は比較的結合力が弱いファンデルワールス力によるものである。

一方、シリカは３次元に強固な結合を有するものであるため、クラックまたは電気トリーの進展を抑制し、樹脂３の機械特性または電気特性をより向上することができる。

図８は絶縁材料の絶縁破壊寿命および添加材の沈殿量と粒子の粒径との関係を示すグラフである。図８において、添加材はマイカ１であり、粒子２はシリカである。図８の各プロットにおける試料は、粒子の粒径以外は同じ条件としている。沈殿量は、樹脂溶媒を取り除いた沈殿物の重量を測定することによって求めた。図８において、粒子２を含まない場合の沈殿量は「１」である。

図８に示すように、添加材の沈殿量は、粒子２の粒径が小さいほど少なくなる。これは、粒子２の粒径が小さいほど粒子２のブラウン運動による拡散係数が大きくなり、粒子２がマイカ１の周囲に配置されやすくなるためである。具体的には、以下の式１のように、溶液内の粒子のブラウン運動理論ではＤ（拡散係数）は温度／（半径×粘性）に比例する。
Ｄ（拡散係数）∝温度／（半径×粘性）…式１
したがって、粒子２のサイズ（半径）が小さいほど拡散係数が大きくなり、粒子２が溶媒内のマイカ１の周囲に配置され、マイカ１の凝集・沈殿を防止することができることがわかる。

マイカ１の凝集・沈殿防止効果を十分に得るために、粒子２の粒径は２００ｎｍ以下が好ましい。１００ｎｍ以下がより好ましく、２０ｎｍ以下が更に好ましい。１ｎｍ以上であると、粒子の取り扱いが容易となる。また、２００ｎｍ以下であると、粒子２がマイカ１の周囲に配置され易くなり、マイカ１の凝集・沈殿防止効果を十分に得ることができる。

なお、粒子２の粒径は、粒子２を電子顕微鏡等の観察手段で観察した場合に平面像で測定することができる。上記粒径は、所定の倍率の観察写真において表示される所定の個数のマイカの粒径を平均した値（平均粒径）であってもよい。

絶縁破壊寿命についても添加材の沈殿量と同様に、粒子２の粒径が小さくなるほど向上する。これは、粒子２の粒径が小さくなるほどマイカ１の沈殿・凝集が抑制されるためである。

粒子２の添加量は、絶縁材料１００の０．１〜５質量％が好ましい。０．１質量％以上であると、粒子２の添加効果（マイカ１の沈殿抑制と破壊靭性または絶縁破壊寿命の向上）を十分に得ることができる。また、５質量％以下であると、粘度が上昇し過ぎないため好ましい。

通常、粒子は樹脂の粘度を上昇させるので、樹脂にマイカ等の添加材を添加した上でさらに粒子を積極的に添加することは、当業者の間では考えられない。本発明は、樹脂の粘度とのバランスを取りつつ粒子を添加し、その効果（マイカの沈殿抑制および気特的特性・機械的特性の向上）を得るものであり、このような効果を得ることは従来技術では達成することができなかったことであり、本発明は新規な技術である。

（３）添加材
以下に、マイカ１および粒子２以外の添加材について述べる。上述したように、添加材としては絶縁材料１００に与えたい特性を考慮して種々のものが挙げられる。例えば、３次元構造によって機械的特性向上をより期待することができるシリカおよび熱伝導性が高いＡｌ_２Ｏ_３、ＢＮ、ＡｌＮまたは金属酸化物が好ましい。また、添加材の沈殿・凝集を抑制するために、粒子２と同一の主骨格を有するものを用いることが好ましい。

粒子２としてシリカを用いた場合、添加材の好ましい例として、樹脂の熱伝導性を高める高熱伝導材である破砕シリカおよび高温度差環境での残留熱応力を低減する低線膨張材である溶融球状シリカを挙げることができる。

破砕シリカは、安価であり、絶縁材料の熱伝導率を増大させることができる。破砕シリカには湿式法と乾式法の二種の方法において破砕したものが存在する。図９は乾式破砕シリカを模式的に示す図であり、図１０は湿式破砕シリカを模式的に示す図である。

図９および図１０との比較から、一般的に乾式破砕シリカ９の方が湿式破砕シリカ１０よりも表面におけるＯＨ基や残留水が少なく、樹脂製造における水の悪影響（硬化阻害および副反応の誘発等）を避けることが可能となる。また、この効果により樹脂の熱伝導度を高めるのにも役立つ。

湿式破砕シリカ１０の表面にはＨ_２Ｏ等の付着があるほか、ＯＨ基が多くなる傾向にあり、またＯＨ基によってＨ_２Ｏが水素結合を引き起こして表面に水が多くなっている可能性がある。水は１分子あたり２０ｋＪ／ｍｏｌ以上のエネルギーで発熱的に結合（分子軌道計算にて求めた値を後述する表１に示す。）しており、この水を除去するには１００℃以上で一昼夜にわたる乾燥工程を必要とする。また水の存在は、樹脂３の重合にとっては望ましくない効果を与える可能性がある。このことから、破砕シリカとしては湿式破砕シリカよりも乾式破砕シリカを用いることが好ましい。

添加材として、破砕シリカのみならず、溶融シリカ（溶融球状シリカ）を含んでもよい。破砕シリカは熱伝導率を向上させることができるが、線膨張係数を増加させてしまう可能性があり、アルミニウム、セラミックスまたは絶縁紙等で封止する場合にクラックの原因になり得るので、これを補うために溶融シリカを加えることが好ましい。

また、温度差が大きな環境では、絶縁材料を封止するアルミニウム、セラミックスまたは絶縁紙の様な他材料との線膨係数との差により、樹脂に残留熱応力が発生する。このとき、線膨張係数の小さい溶融シリカによりこの残留熱応力を低減することができ、耐クラック性を向上することができる。本発明においては、上述した粒子２の添加量を絶縁材料１００の５質量％以下として粘度上昇を抑えているため、他の添加材を添加することができる。

さらに、溶融シリカを溶融球状シリカとすることで、線膨張係数の低減効果が等方的となり、線膨張係数の樹脂製造方向依存性が低くなる効果がある。

添加材１，２の含有量は、絶縁材料１００の０．１〜７０質量％であることが好ましい。添加材の含有量が０．１質量％以上であると添加材の効果を十分に得ることができる。７０質量％以下であれば、粘度が高くなり過ぎることを防止できる。また、７０質量％以下であれば、粒子２によって添加材の沈殿を十分に抑制することができる。上記含有量の範囲において、絶縁材料１００に付与したい熱伝導性および耐クラック性の程度を考慮して添加材の含有量を決定することが好ましい。

図１１は絶縁破壊寿命と粒子の粒径との関係を示すグラフである。図１１では粒子２として乾式破砕シリカ９および溶融球状シリカ１１を用いた場合の結果を示している。図１１に示すように、乾式破砕シリカ９および溶融球状シリカ１１のどちらのシリカを用いた場合にも図８の場合と同様の傾向を示す。すなわち、粒子２の粒径が小さいほど絶縁破壊寿命が向上していることがわかる。

上述した高熱伝導材と低線膨張材のほかに、上記添加材の含有量の範囲でエラストマー粒子または鱗片状添加材（フィラー）を添加してもよい。樹脂の耐クラック性を向上することで、樹脂の破壊靭性を向上し、クラック進展を阻害することができる。エラストマーは樹脂の高靭性を大幅に向上させることが期待できる。

これには小さなエラストマーが特に好ましく、沈降や他の数密度を上げることによるクラック進展阻害作用が期待できる。また、同様に鱗片状フィラーにも同様の作用および効果を期待することができる。

さらに、ポリオキシエチレン、ポリオキシエチレンアルキルエーテルまたはポリオキシエチレンフェニルエーテルを、添加材１００質量部に対して１．５質量部以下含んでいてもよい。

マイカ１と粒子２の場合と同様に、添加材と粒子２の主骨格は同一であることが好ましい。添加材の周囲に粒子２が配置されることで添加材の重合・沈殿が抑制され、添加材の効果を十分に発揮することができるためである。なお、本明細書において「主骨格」とは、成分または組成の半分以上、複数成分のうち最も多い成分または組成のことを意味するものとする。

（３）樹脂
絶縁材料１００のマトリックスとなる樹脂３としては、熱硬化性を有するものであれば特に限定は無く、エポキシ系樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ポリフェノール樹脂、ノボラック樹脂、ＡＢＳ（アクリロニトリル‐スチレン‐ブタジエン共重合体）樹脂、ポリアセタール樹脂およびこれらの複合材が挙げられる。エポキシ樹脂を用いる場合、プレポリマーの主骨格はビスフェノールＡ型が好ましい。

上記樹脂３にマイカ１等の添加材および粒子２を混合し、十分に長い時間撹拌することで粒子２を添加材の周囲に配置し、図１に示す構成を有する絶縁材料１００を得ることができる。

絶縁材料１００中のマイカ１の粒径、アスペクト比および粒子２の粒径は、ＳＥＭ（ＳｃａｎｎｉｎｇＥｌｅｃｔｒｏｎＭｉｃｒｏｓｃｏｐｅ）、ＴＥＭ（ＴｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎＥｌｅｃｔｒｏｎＭｉｃｒｏｓｃｏｐｅ）および光学顕微鏡で測定して確認することが可能である。

［電気機器］
以下に、上述した絶縁材料１００を用いた電気機器の例について説明する。図１２は変圧器の一例の外観を示す模式図であり、図１３は図１２の横断面図である。図１２および図１３に示すように、変圧器１２０は、鉄心１２１に巻線１２２，１２３が設けられ、絶縁材料１２４によってモールドされている。絶縁材料１２４に、上述した絶縁材料１００を用いることで、電気特性（耐絶縁破壊性）または機械特性（耐クラック性）に優れた変圧器を実現することができる。

図１４はスイッチギヤの一例の断面を示す模式図である。図１４に示すように、スイッチギヤ６００は、接離自在な接点を有する真空バルブ６１と、大気中に設けられ、直線状に３位置に変位させられる接地断路部可動電極６２と、可動電極が閉位置において可動電極を介して電気的に導通させられるブッシング側固定電極６３と中間固定電極６４を有する。

また、可動電極が接地位置において可動電極を介して中間固定電極６４と導通させられる接地側固定電極６５を備えた接地断路部６６と、真空バルブ６１の固定側に接続されたケーブル用ブッシング６７と、接地断路部６６のブッシング側固定電極６３に接続された母線用ブッシング６８を有する。

さらに、接地断路部６６の中間固定電極６４と真空バルブ６１の可動側を接続するフレキシブル導体６９と、真空バルブ６１の可動側電極７０に機械的に接続された真空バルブ用操作ロッド７１と、接地断路部の可動側電極７０に機械的に接続された接地断路部用操作ロッド７２を有する。

真空バルブ６１、接地断路部用ブッシング側固定電極６３、母線用ブッシング６８およびケーブル用ブッシング６７は、固体絶縁物７３によって一体に注型されている。

固体絶縁物７３に上述した絶縁材料１００を用いることで、電気特性（耐絶縁破壊性）および機械特性（耐クラック性）に優れた変圧器を実現することができる。

図１５は回転機の一例を示す模式図である。図１５に示すように、回転機１５０は、固定子１５１および回転子１５２を有し、固定子１５１は、図示していないがコイル導体と、コイル導体を絶縁する絶縁材料を有する。この絶縁材料に、上述した絶縁材料１００を用いることで、電気特性（耐絶縁破壊性）および機械特性（耐クラック性）に優れた回転子を実現することができる。本発明の電気機器は、上述した変圧器、スイッチギヤおよび回転機に限られるものではなく、電動機などの他の種々の製品にも適用可能なものである。

以上、説明したように、本発明によれば、樹脂に含まれるマイカの沈殿を抑制し、従来よりも優れた電気特性または機械特性を達成する絶縁材料を備えた電気機器を提供できることが示された。

なお、本発明は上記した実施例に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、上記した実施例は本発明を分かり易く説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。また、ある実施例の構成の一部を他の実施例の構成に置き換えることが可能であり、ある実施例の構成に他の実施例の構成を加えることも可能である。また、各実施例の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。

１００，１２４…絶縁材料、１…マイカ、２…粒子、３…樹脂、４…シリコン原子、５…酸素原子、６…粒子のデンドライト、９…乾式破砕シリカ、１０…湿式破砕シリカ、１１…溶融球状、２０…樹脂、２１…電極、２２…アース、２３…電気的トリー、３０…樹脂、３１，３２…応力印加方向、３３…クラック、６００…スイッチギヤ、６１…真空バルブ、６２…接地断路部可動電極、６３…ブッシング側固定電極、６４…中間固定電極、６５…接地側固定電極、６６…接地断路部、６７…ケーブル用ブッシング、６８…母線用ブッシング、６９…フレキシブル導体、７０…可動側電極、７１…真空バルブ用操作ロッド、７２…接地断路部用操作ロッド、７３…固体絶縁物、１２０…変圧器、１２１…鉄心、１２２，１２３…巻線、１５０…回転機、１５１…固定子、１５２…回転子。

Claims

樹脂と、マイカと、粒子とを含む絶縁材料を有し、
前記マイカは、粒径が２μｍ以上４０μｍ以下であり、アスペクト比が１／２００以上１／４以下であり、
前記粒子は、粒径が１ｎｍ以上２００ｎｍ以下であることを特徴とする電気機器。
前記マイカの粒径が２〜２５μｍであることを特徴とする請求項１に記載の電気機器。
前記マイカの粒径が３〜１０μｍであることを特徴とする請求項１に記載の電気機器。
前記マイカのアスペクト比が１／２００以上１／６以下であることを特徴とする請求項１に記載の電気機器。
前記マイカのアスペクト比が１／１５０以上１／１９以下であることを特徴とする請求項１に記載の電気機器。
前記粒子の粒径が１〜１００ｎｍであることを特徴とする請求項１に記載の電気機器。
前記粒子の粒径が１〜２０ｎｍであることを特徴とする請求項１に記載の電気機器。
前記マイカがシリカを主骨格とするものであり、前記粒子がシリカであることを特徴とする請求項１に記載の電気機器。
前記粒子は前記樹脂においてデンドライト構造を形成していることを特徴とする請求項１から８のいずれか１項に記載の電気機器。
さらに、前記樹脂にエラストマー粒子または鱗片状添加材が含まれていることを特徴とする請求項１から８のいずれか１項に記載の電気機器。
前記樹脂がエポキシ系樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ポリフェノール樹脂、ノボラック樹脂、ＡＢＳ樹脂、ポリアセタール樹脂またはこれらの複合材であることを特徴とする請求項１から８のいずれか１項に記載の電気機器。
前記電気機器は、変圧器、開閉器、スイッチギヤ、回転機または電動機であることを特徴とする請求項１から９のいずれか１項に記載の電気機器。