JP2019127855A - オイルジェット装置 - Google Patents

Abstract

【課題】冷却損失の改善を図ることができると共に、既存の内燃機関へ容易に置き換えることができるオイルジェット装置を提供する。【解決手段】オイルポンプによって加圧されたオイルが流入するオイル通路が一端側に形成されて、他端側が閉塞される有底筒状に形成された本体部と、本体部の内部に設けられた弁体と弁座との当接によってオイル通路を開閉可能にする逆止弁と、弁体を弁座に当接する方向へ付勢する弾性体と、本体部の弁座よりも下流側の側壁部に貫通する第１連通孔と、本体部の底面部に貫通して、弁体が弾性体の付勢力に抗して下流側へ移動されて当接することによって閉塞される第２連通孔と、を有し、オイル通路から本体部の内部に供給されたオイルは、油圧に応じて第１連通孔と第２連通孔を介して、若しくは、第１連通孔のみを介してピストンに向けて噴射可能となるように構成する。【選択図】図２

Description

本発明は、ピストンにオイルを供給するオイルジェット装置に関する。

ガソリンエンジンやディーゼルエンジンの高出力、高性能化を図るために、ピストンの裏側にオイルを噴射して冷却と潤滑を行うオイルジェット装置が種々提案されている。例えば、下記特許文献１に記載されたピストン冷却用オイルジェットでは、一端側に加圧されたオイルが流入する流路にシート面が形成されると共に、このシート面に着座可能なボール弁と、シート面の着座方向にボール弁を付勢するバネとを収容可能な筒状のボディと、このボディの他端側を塞いで所定量のオイルを分配可能な２個の突出開口部がＴ字形状に形成されたＴ型ノズルガイドと、各突出開口部に圧入された２本のノズルと、から構成されている。

特開２００６−２９１９０４号公報

しかしながら、前記特許文献１に記載されたピストン冷却用オイルジェットでは、エンジンの駆動によって加圧されたオイルが供給されるため、エンジンの冷機時から暖機中（油温が低い状態）に一定油圧以上（高油圧）でオイルが供給されて、オイルがピストンに向かって噴射される。つまり、ピストンの冷却を必要としないタイミングでもピストンを冷却してしまい、冷却損失が生じるという問題がある。また、電磁バルブ付きオイルジェット装置をエンジンに取り付けた場合には、ピストンの冷却が必要なタイミングでオイルを供給するように制御をすることが可能となるが、電磁バルブ式は、大型の筐体、オイルジェット専用油路の確保等の搭載課題があり、既存のエンジンへの置き換えが難しいという問題がある。

そこで、本発明は、このような点に鑑みて創案されたものであり、冷却損失の改善を図ることができると共に、既存の内燃機関へ容易に置き換えることができるオイルジェット装置を提供することを目的とする。

上記課題を解決するため、本発明の第１の発明は、内燃機関の運転によって駆動されるオイルポンプから供給されたオイルをピストンに向けて噴射するオイルジェット装置において、前記オイルジェット装置は、前記オイルポンプによって加圧されたオイルが流入するオイル通路が一端側に形成されて、他端側が閉塞される有底筒状に形成された本体部と、前記本体部の内部に設けられた弁体と弁座との当接によって前記オイル通路を開閉可能にする逆止弁と、前記弁体を前記弁座に当接する方向へ付勢する弾性体と、前記本体部の前記弁座よりも下流側の側壁部に貫通する第１連通孔と、前記本体部の底面部に貫通して、前記弁体が前記弾性体の付勢力に抗して下流側へ移動されて当接することによって閉塞される第２連通孔と、を有し、前記オイル通路から前記本体部の内部に供給されたオイルは、油圧に応じて前記第１連通孔と前記第２連通孔を介して、若しくは、前記第１連通孔のみを介して前記ピストンに向けて噴射可能となる、オイルジェット装置である。

次に、本発明の第２の発明は、上記第１の発明に係るオイルジェット装置において、前記第１連通孔と前記第２連通孔は、互いに等しい流量のオイルが流れるように形成されている、オイルジェット装置である。

次に、本発明の第３の発明は、上記第１の発明又は第２の発明に係るオイルジェット装置において、一方端が前記第１連通孔に接続されて、他方端が前記ピストンに向けてオイルを噴射可能な第１ノズル管部と、一方端が前記第２連通孔に接続されて、他方端が前記第１ノズル管部に接続された第１接続管部と、を有する、オイルジェット装置である。

次に、本発明の第４の発明は、上記第１の発明又は第２の発明に係るオイルジェット装置において、一方端が前記第１連通孔に接続されて、他方端が前記ピストンに向けてオイルを噴射可能な第１ノズル管部と、一方端が前記第２連通孔に接続されて、他方端が前記ピストンに向けてオイルを噴射可能な第２ノズル管部と、を有する、オイルジェット装置である。

次に、本発明の第５の発明は、上記第１の発明に係るオイルジェット装置において、前記本体部の他端側に連続して形成され、前記第２連通孔を介して前記本体部の内部に連通すると共に、前記本体部に対して反対側端部が閉塞された有底筒状のオイル貯留部と、前記オイル貯留部の側壁部に貫通する第３連通孔と、を有し、前記オイル通路から前記本体部の内部に供給されたオイルは、油圧に応じて前記第１連通孔と、前記第２連通孔及び前記第３連通孔とを介して、若しくは、前記第１連通孔のみを介して前記ピストンに向けて噴射可能となる、オイルジェット装置である。

次に、本発明の第６の発明は、上記第５の発明に係るオイルジェット装置において、前記第１連通孔と前記第２連通孔と前記第３連通孔は、互いに等しい流量のオイルが流れるように形成されている、オイルジェット装置である。

次に、本発明の第７の発明は、上記第５の発明又は第６の発明に係るオイルジェット装置において、一方端が前記第１連通孔に接続されて、他方端が前記ピストンに向けてオイルを噴射可能な第１ノズル管部と、一方端が前記第３連通孔に接続されて、他方端が前記第１ノズル管部に接続された第２接続管部と、を有する、オイルジェット装置である。

次に、本発明の第８の発明は、上記第５の発明又は第６の発明に係るオイルジェット装置において、一方端が前記第１連通孔に接続されて、他方端が前記ピストンに向けてオイルを噴射可能な第１ノズル管部と、一方端が前記第３連通孔に接続されて、他方端が前記ピストンに向けてオイルを噴射可能な第３ノズル管部と、を有する、オイルジェット装置である。

第１の発明によれば、オイルの油圧が、本体部の内部に設けられた弁体と弁座との間に隙間を形成しない低油圧の場合には、本体部の内部にオイルが供給されず、オイルはピストンに向けて噴射されない。オイルの油圧が、本体部の内部に設けられた弁体と弁座との間に隙間を形成する中間油圧の場合には、オイルは第１連通孔と第２連通孔を介してピストンに向けて噴射可能となる。また、オイルの油圧が、弁体が弾性体の付勢力に抗して第２連通孔を閉塞する高油圧の場合には、オイルは第１連通孔のみを介してピストンに向けて噴射可能となる。

従って、内燃機関の暖機中（油温が低い状態）に、油温の低いオイルが、オイルポンプからオイルジェット装置のオイル通路に高油圧で供給された場合には、弁体によって第２連通孔が閉塞されて、第１連通孔のみを介してオイルをピストンに向けて噴射可能となる。これにより、油温の低いオイルのピストンに向けて噴射される吐出油量を少なくすることが可能となり、ピストンの冷却を抑止して冷却損失の改善を図ることができる。

また、内燃機関の暖機後、高速度で走る際には、油温の上昇したオイルが、オイルポンプからオイルジェット装置のオイル通路に中間油圧で供給されて、第１連通孔と第２連通孔を介してピストンに向けて噴射可能となる。これにより、ピストンに向けて噴射される吐出油量が多くなり、ピストンを効果的に冷却することができる。また、オイルジェット装置の本体部の他端側に第２連通孔を形成し、高油圧時に弾性体の付勢力に抗して弁体によって第２連通孔を閉塞すればよい。これにより、オイルジェット装置を従来のオイルジェット装置と同等のサイズで構成することが可能となり、既存のエンジンへ容易に置き換えることができる。

第２の発明によれば、第１連通孔と第２連通孔は、互いに等しい流量のオイルが流れるように形成されているため、内燃機関の暖機中に、弁体によって第２連通孔が閉塞された場合には、第１連通孔のみを介して従来の１／２の吐出油量をピストンに向けて噴射可能となる。また、内燃機関の暖機後、高速度で走る際には、第１連通孔と第２連通孔を介して従来と同一の吐出油量をピストンに向けて噴射可能となる。

これにより、内燃機関の暖機中に、油温の低いオイルのピストンに向けて噴射される吐出油量を従来の１／２に設定することが可能となり、ピストンの冷却を確実に抑止して冷却損失の改善を図ることができる。また、内燃機関の暖機後、高速度で走る際には、油温の上昇したオイルのピストンに向けて噴射される吐出油量を従来と同一の吐出油量に設定することが可能となり、ピストンを効果的に冷却することができる。

第３の発明によれば、一方端が第１連通孔に接続されて、他方端がピストンに向けてオイルを噴射可能な第１ノズル管部に、一方端が第２連通孔に接続された第１接続管部の他方端を接続すればよいため、部品点数の増加を抑止し、製造コストの低減化を図ることができる。また、第１ノズル管部を介してピストンの１個所にオイルを噴射することが可能となり、既存のディーゼルエンジンへ容易に置き換えることができる。

第４の発明によれば、一方端が第１連通孔に接続されて、他方端がピストンに向けてオイルを噴射可能な第１ノズル管部に加えて、一方端が第２連通孔に接続されて、他方端がピストンに向けてオイルを噴射可能な第２ノズル管部を設ければよいため、部品点数の増加を抑止し、製造コストの低減化を図ることができる。また、第１ノズル管部及び第２ノズル管部を介してピストンの複数個所にオイルを噴射することが可能となり、既存のガソリンエンジンへ容易に置き換えることができる。

第５の発明によれば、有底筒状のオイル貯留部が、本体部の他端側に連続して形成されている。オイル貯留部は、第２連通孔を介して本体部の内部に連通すると共に、オイル貯留部の側壁部に貫通する第３連通孔が形成されている。そして、オイルの油圧が、本体部の内部に設けられた弁体と弁座との間に隙間を形成する中間油圧の場合には、オイルは第１連通孔と、第２連通孔及び第３連通孔とを介してピストンに向けて噴射可能となる。また、オイルの油圧が、弁体が弾性体の付勢力に抗して第２連通孔を閉塞する高油圧の場合には、オイルは第１連通孔のみを介してピストンに向けて噴射可能となる。

従って、内燃機関の暖機中（油温が低い状態）に、油温の低いオイルが、オイルポンプからオイルジェット装置のオイル通路に高油圧で供給された場合には、弁体によって第２連通孔が閉塞されて、第１連通孔のみを介してオイルをピストンに向けて噴射可能となる。これにより、油温の低いオイルのピストンに向けて噴射される吐出油量を少なくすることが可能となり、ピストンの冷却を抑止して冷却損失の改善を図ることができる。

また、内燃機関の暖機後、高速度で走る際には、油温の上昇したオイルが、オイルポンプからオイルジェット装置のオイル通路に中間油圧で供給されて、第１連通孔と、第２連通孔及び第３連通孔とを介してピストンに向けて噴射可能となる。これにより、ピストンに向けて噴射される吐出油量が多くなり、ピストンを効果的に冷却することができる。オイル貯留部の側壁部に第３連通孔を形成することによって、オイル貯留部の側壁部からオイルを供給することができ、オイルジェット装置の軸方向の高さを低くすることが可能となり、既存の内燃機関へ更に容易に置き換えることができる。

第６の発明によれば、第１連通孔と第２連通孔と第３連通孔は、互いに等しい流量のオイルが流れるように形成されているため、内燃機関の暖機中に、弁体によって第２連通孔が閉塞された場合には、第１連通孔のみを介して従来の１／２の吐出油量をピストンに向けて噴射可能となる。また、内燃機関の暖機後、高速度で走る際には、第１連通孔と、第２連通孔及び第３連通孔とを介して従来と同一の吐出油量をピストンに向けて噴射可能となる。

これにより、内燃機関の暖機中に、油温の低いオイルのピストンに向けて噴射される吐出油量を従来の１／２に設定することが可能となり、ピストンの冷却を確実に抑止して冷却損失の改善を図ることができる。また、内燃機関の暖機後、高速度で走る際には、油温の上昇したオイルのピストンに向けて噴射される吐出油量を従来と同一の吐出油量に設定することが可能となり、ピストンを効果的に冷却することができる。

第７の発明によれば、一方端が第１連通孔に接続されて、他方端がピストンに向けてオイルを噴射可能な第１ノズル管部に、一方端が第３連通孔に接続された第２接続管部の他方端を接続すればよいため、部品点数の増加を抑止し、製造コストの低減化を図ることができる。また、第１ノズル管部を介してピストンの１個所にオイルを噴射することが可能となり、既存のディーゼルエンジンへ容易に置き換えることができる。

第８の発明によれば、一方端が第１連通孔に接続されて、他方端がピストンに向けてオイルを噴射可能な第１ノズル管部に加えて、一方端が第３連通孔に接続されて、他方端がピストンに向けてオイルを噴射可能な第３ノズル管部を設ければよいため、部品点数の増加を抑止し、製造コストの低減化を図ることができる。また、第１ノズル管部及び第３ノズル管部を介してピストンの複数個所にオイルを噴射することが可能となり、既存のガソリンエンジンへ容易に置き換えることができる。

第１実施形態に係るディーゼルエンジンの構造を説明する断面図である。 第１実施形態に係るオイルジェット装置を示す断面図である。 図２のＩＩＩ−ＩＩＩ矢視断面図である。 図２のＩＶ−ＩＶ矢視断面図である。 弁体を示す斜視図である。 中間油圧時におけるオイルジェット装置の動作を説明する図である。 高油圧時におけるオイルジェット装置の動作を説明する図である。 オイルジェット装置の動作を示す動作テーブルである。 オイルジェット装置の油圧とオイル噴射流量の相関の一例を示す図である。 エンジン運転時の各油温におけるエンジン回転数と油圧の相関の一例を示す図である。 走行パターンの運転時における油温上昇の一例を示す図である。 第２実施形態に係るオイルジェット装置を示す断面図である。 第３実施形態に係るオイルジェット装置を示す断面図である。 第４実施形態に係るオイルジェット装置を示す断面図である。

以下、本発明に係るオイルジェット装置を具体化した第１実施形態乃至第４実施形態に基づき図面を参照しつつ詳細に説明する。先ず、本発明に係るオイルジェット装置を具体化した第１実施形態について図１乃至図１１に基づいて説明する。尚、図１に示されるＸ軸、Ｙ軸、Ｚ軸は、互いに直交している。そして、図１では、Ｚ軸方向は、シリンダ軸線に平行で、紙面の上方向を示し、Ｙ軸方向は、クランク軸線に平行で、紙面の奥行き方向を示し、Ｘ軸方向は、シリンダ軸線とクランク軸線の双方に直交し、紙面の右方向を示している。

［第１実施形態］
内燃機関の一例であるディーゼルエンジン１０に、第１実施形態に係るオイルジェット装置２１を適用した一例について図１乃至図１１に基づいて説明する。先ず、ディーゼルエンジン１０の概略構成について図１に基づいて説明する。図１に示すように、ディーゼルエンジン１０は、シリンダ１１、クランクケース１２、ピストン１３、コンロッド１４、クランクシャフト１５、吸気バルブ１６Ｖ、排気バルブ１７Ｖ、オイルジェット装置２１、オイルポンプ４１、シリンダヘッド１９等を有している。そして、シリンダ１１、ピストン１３、シリンダヘッド１９、吸気バルブ１６Ｖ、排気バルブ１７Ｖに囲まれた空間が燃焼室１８とされている。

吸気バルブ１６Ｖは、燃焼室１８と吸気通路１６Ｋとを連通または閉鎖するように動作し、排気バルブ１７Ｖは、燃焼室１８と排気通路１７Ｋとを連通または閉鎖するように動作する。クランクシャフト１５は、クランク軸線１５Ｊ回りに回転し、クランク１５Ａが設けられている。また、コンロッド１４の下方端は、クランクピン１５Ｐにてクランク１５Ａに取り付けられており、コンロッド１４の上方端は、ピストンピン１３Ｐにてピストン１３に取り付けられている。そして、クランク１５Ａとコンロッド１４とシリンダ１１は、ピストン１３の往復直線運動（シリンダ軸線１１Ｊに沿った往復直線運動）を、クランクシャフト１５の回転運動（クランク軸線１５Ｊ回りの回転運動）に変換する。

オイルジェット装置２１は、シリンダ１１の下端近傍の位置、又は、クランクケース１２の上端近傍の位置に設けられている。オイルジェット装置２１は、オイルを導くオイル通路４２を介してオイルポンプ４１に接続される略円筒状の本体部２３を備えている。また、オイルジェット装置２１からのオイル噴射は、本体部２３の側壁部からシリンダ１１内に向けて延出された第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射される。つまり、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａは、ピストン１３の裏側に向かって開口している。

第１ノズル管部２５の先端部２５Ａから噴射されたオイルは、所定タイミング（例えば、ピストン１３が下死点近傍に到達したタイミング）にて、オイル供給口１３Ｌとオイル入力通路１３Ｋを経由して、ピストン１３の内部に設けられた空洞部であるクーリングチャネル１３Ｃ内に一時的に蓄えられる。そしてクーリングチャネル１３Ｃ内に蓄えられたオイルは、ピストン１３を冷却した後、新たなオイルが入力されると、クーリングチャネル１３Ｃに設けられたオイル排出口１３Ｇから排出されて、コンロッド１４やピストン１３とシリンダ１１との間の潤滑及び冷却に利用される。

オイルポンプ４１は、ディーゼルエンジン１０の運転で駆動されてオイルをオイル通路４２に吐出するポンプである。例えば、機械式のオイルポンプの場合、オイルポンプ４１は、ディーゼルエンジン１０が運転中はオイルを吐出し、ディーゼルエンジン１０が停止するとオイルの吐出を停止する。オイル通路４２は、一方端がオイルポンプ４１に接続されて、他方端がオイルジェット装置２１の本体部２３に接続されている。

次に、オイルジェット装置２１の概略構成について図２乃至図５に基づいて説明する。図２乃至図５に示すように、オイルジェット装置２１の本体部２３は、軸方向一端側（図２中、上側）に、オイル通路４２の他方端側が接続されてオイルが流入する円筒状のオイル通路２３Ａが同軸に形成されて、軸方向他端側（図２中、下側）が閉塞される有底円筒状に形成されている。

本体部２３の内部には、オイル通路２３Ａに連続して、オイル通路２３Ａの内径よりも大きい外径を有する略円形の平面状の弁座２６が設けられ、この弁座２６の下側に弁体２７と、弾性体である圧縮コイルバネ２８とを収容する断面略円形状の弁体収容部２３Ｂが形成されている。また、本体部２３の側壁部、つまり、弁体収容部２３Ｂの内周面の軸方向中央部よりも少し上側の位置には、第１ノズル管部２５の基端部が接続される第１連通孔２９が貫通して形成されている。

また、図３及び図４に示すように、弁体収容部２３Ｂの内周面には、一対の案内リブ３０が、第１連通孔２９の中心軸に対して径方向略直交するように弁体収容部２３Ｂの軸方向全長に渡って半径方向内側へ突出している（図４参照）。一対の案内リブ３０の半径方向内側の先端部間の距離は、オイル通路２３Ａの内径にほぼ等しい寸法に形成されている。

また、図４及び図５に示すように、弁体２７は、弁座２６の外径よりも小さく、且つ、オイル通路２３Ａの内径よりも大きい直径を有する略円板状に形成された円板部２７Ａと、この円板部２７Ａの下面から同軸に突出する円柱状の突出軸部２７Ｂとから構成されている。円板部２７Ａの外周部には、断面コの字状の一対の溝部３１が、径方向に相対向するように形成されている。この一対の溝部３１には、弁体収容部２３Ｂの内周面から半径方向内側へ突出する一対の案内リブ３０がそれぞれ摺動可能に嵌入され、弁体２７が上下方向（軸方向）へ移動可能に案内される。

また、突出軸部２７Ｂは、図３及び図５に示すように、一対の案内リブ３０間に挿入されている圧縮コイルバネ２８の内径よりも小さい直径で、先端部が先細りに形成されている。そして、図２及び図３に示すように、弁体２７は、突出軸部２７Ｂが圧縮コイルバネ２８に挿入された状態で、弁座２６側（図２中、上側方向）へ付勢されて、円板部２７Ａの上端面が弁座２６に当接され、オイル通路２３Ａを閉塞している。従って、弁体２７と弁座２６との当接により、オイル通路２３Ａを開閉可能にする逆止弁３２が構成される。

また、弁体収容部２３Ｂのオイル通路２３Ａに対して反対側の底面部２３Ｃの中央位置（最下端位置）には、第１連通孔２９と同じ内径の第２連通孔３３が貫通して形成されている。また、この第２連通孔３３は、弁体２７の突出軸部２７Ｂの直径よりも小さい径に形成されている。そして、図１乃至図３に示すように、第１ノズル管部２５の管径と同じ管径に形成された側面視略Ｕ字状の第１接続管部３５の一方端が、第２連通孔３３に接続されている。また、第１接続管部３５の他方端は、第１ノズル管部２５に接続されている。

従って、オイル通路２３Ａに高油圧のオイルがオイルポンプ４１から供給されて、弁体２７が圧縮コイルバネ２８の付勢力に抗して、最下端位置まで移動した場合には、突出軸部２７Ｂの先端部が第２連通孔３３に接続された第１接続管部３５の一方端に当接して、第１接続管部３５の一方端を閉塞する（図７参照）。また、第１連通孔２９は、最下端位置まで移動した弁体２７の円板部２７Ａよりも上側に位置するように、弁体収容部２３Ｂの内周面に貫通して形成されるのが好ましい。

ここで、第１ノズル管部２５の管径は、従来のオイルジェット装置のノズル管部の管径の約１／２の径に形成されているため、第１連通孔２９の内径も、従来のオイルジェット装置のノズル管部の基端部が接続される連通孔の内径の約１／２の径に形成されている。同様に、第１接続管部３５の管径も、従来のオイルジェット装置のノズル管部の管径の約１／２の径に形成されている。

このため、第２連通孔３３の内径も、従来のオイルジェット装置のノズル管部の基端部が接続される連通孔の内径の約１／２の径に形成されている。従って、第１連通孔２９と第２連通孔３３は、ほぼ等しい流量のオイルが流れるように形成され、それぞれのオイルの流量は、従来のオイルジェット装置のノズル管部のオイルの流量の約１／２に設定される。

また、図２及び図３に示すように、オイル通路２３Ａの下端部近傍には、第１ノズル管部２５に対して直径方向において相対向する外周面から径方向外側に延出された平板状で平面視略矩形状の支持部３７が設けられている。支持部３７の略中央部には不図示のボルトが挿入されるボルト挿入孔３７Ａが形成されている。そして、オイルジェット装置２１は、支持部３７のボルト挿入孔３７Ａに挿通された不図示のボルトによって、クランクケース１２の所定位置にボルト止めにて固定され、オイル通路２３Ａがオイル通路４２の他方端側に接続される。

次に、上記のように構成されたオイルジェット装置２１の動作について図２、図６〜図１１に基づいて説明する。先ず、ディーゼルエンジン１０の暖機運転時におけるオイルジェット装置２１の動作について説明する。ディーゼルエンジン１０の暖機運転時には、オイルの油温が低いため、図１０に示すように、暖機運転時にオイルポンプ４１から供給される低温のオイルの油圧は高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）である。このため、図７及び図８に示すように、オイル通路２３Ａ内に高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）のオイルが供給された場合には、弁体２７が圧縮コイルバネ２８の付勢力に抗して、弁座２６から離れ、弁体収容部２３Ｂの最下端位置まで移動して、押し当てられる。

その結果、弁体２７の突出軸部２７Ｂの先端部が、第２連通孔３３に接続された第１接続管部３５の一方端に当接して、第１接続管部３５の一方端を閉塞するため、第１接続管部３５から第１ノズル管部２５へのオイルの供給が停止される。一方、弁体２７が弁座２６から離れるため、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内に供給されたオイルは、第１連通孔２９に接続された第１ノズル管部２５の基端部に流入する（矢印Ｆ１方向）。そして、第１ノズル管部２５に流入した高油圧のオイルは、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射される。

従って、図９に示すように、オイル通路２３Ａに高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）のオイルが供給された場合に、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）、つまり、第１ノズル管部２５と第１接続管部３５による「２系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、実線で示されるオイル噴射流量である。）は、従来のオイルジェット装置のノズル管部のみによる「１系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、破線で示されるオイル噴射流量である。）の約１／２の流量に設定される。

これにより、ディーゼルエンジン１０の暖機運転時に、オイルジェット装置２１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３に向けて噴射される低温のオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）の約１／２の流量に設定することが可能となり、ピストン１３の冷却を抑止して冷却損失の改善を図ることができる。その結果、図１１に示すように、ディーゼルエンジン１０の温度上昇が従来よりも早くなると共に、オイルの油温上昇も従来より早くなり、暖機運転時におけるオイルジェット装置２１による冷却損失の改善を図ることができる。

次に、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、高速運転時におけるオイルジェット装置２１の動作について説明する。図１０に示すように、高速運転時にオイルポンプ４１から供給されるオイルの油圧は中間油圧（例えば、１５０ｋＰａ以上〜３５０ｋＰａ未満）である。このため、図６及び図８に示すように、オイル通路２３Ａ内に中間油圧（例えば、１５０ｋＰａ以上〜３５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合には、弁体２７が圧縮コイルバネ２８の付勢力に抗して、弁座２６から離れ、且つ、弁体収容部２３Ｂの最下端位置よりも上側の位置に移動する。

その結果、弁体２７の円板部２７Ａが弁座２６から離れるため、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内に供給されたオイルは、第１連通孔２９に接続された第１ノズル管部２５の基端部に流入する（矢印Ｆ２方向）。また、弁体２７の突出軸部２７Ｂの先端部は、弁体収容部２３Ｂの最下端位置よりも上側に位置するため、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内に供給されたオイルは、第２連通孔３３に接続された第１接続管部３５の一方端に流入して（矢印Ｆ３方向）、この第１接続管部３５の他方端が接続された第１ノズル管部２５に流入する（矢印Ｆ４方向）。

従って、図９に示すように、オイル通路２３Ａに中間油圧（例えば、１５０ｋＰａ以上〜３５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合に、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）、つまり、第１ノズル管部２５と第１接続管部３５による「２系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、実線で示されるオイル噴射流量である。）は、従来のオイルジェット装置のノズル管部のみによる「１系統オイル噴射」のオイル噴射流量とほぼ等しい流量に設定される。

これにより、図１１に示すように、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、高速運転時に、オイルジェット装置２１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３に向けて噴射される油温の上昇したオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）とほぼ同じ流量（吐出油量）に設定することが可能となり、ピストン１３を効果的に冷却することが可能となる。

次に、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、低速運転時におけるオイルジェット装置２１の動作について説明する。図１０に示すように、低速運転時にオイルポンプ４１から供給されるオイルの油圧は低油圧（例えば、１５０ｋＰａ未満）である。このため、図２及び図８に示すように、オイル通路２３Ａ内に低油圧（例えば、１５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合には、弁体２７が圧縮コイルバネ２８の付勢力によって弁座２６に当接され、オイル通路２３Ａが閉塞される。

その結果、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内にオイルが供給されないため、第１連通孔２９に接続された第１ノズル管部２５の基端部と、第２連通孔３３に接続された第１接続管部３５の一方端とが閉塞された状態となり、第１ノズル管部２５と第１接続管部３５が閉鎖される。つまり、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けてオイルが噴射されない。

従って、図９に示すように、オイル通路２３Ａに低油圧（例えば、１５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合に、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）は、「０（Ｌ／ｍｉｎ）」である。つまり、第１ノズル管部２５と第１接続管部３５による「２系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、実線で示されるオイル噴射流量である。）は、従来のオイルジェット装置のノズル管部のみによる「１系統オイル噴射」のオイル噴射流量と同じ流量「０（Ｌ／ｍｉｎ）」に設定される。

これにより、図１１に示すように、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、低速運転時に、オイルジェット装置２１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）と同じ流量「０（Ｌ／ｍｉｎ）」に設定することが可能となり、ピストン１３の冷却を抑止することができる。その結果、ディーゼルエンジン１０の温度低下を抑止して、オイルの油温低下を防止することができる。

以上詳細に説明した通り、第１実施形態に係るオイルジェット装置２１では、ディーゼルエンジン１０の暖機運転時に、オイルジェット装置２１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３に向けて噴射される低温のオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）の約１／２の流量に設定することが可能となり、ピストン１３の冷却を抑止して冷却損失の改善を図ることができる。

また、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、高速運転時に、オイルジェット装置２１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３に向けて噴射される油温の上昇したオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）とほぼ同じ流量（吐出油量）に設定することが可能となり、ピストン１３を効果的に冷却することが可能となる。

また、オイルジェット装置２１の弁体収容部２３Ｂの底面部２３Ｃに第２連通孔３３を形成し、オイルポンプ４１から高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）のオイルが供給される時に、圧縮コイルバネ２８の付勢力に抗して弁体２７の突出軸部２７Ｂによって第２連通孔３３を閉塞すればよい。これにより、オイルジェット装置２１を従来のオイルジェット装置と同等のサイズで構成することが可能となり、既存のディーゼルエンジン等へ容易に置き換えることができる。

また、第１ノズル管部２５の管径と同じ管径に形成された側面視略Ｕ字状の第１接続管部３５の一方端を第２連通孔３３に接続し、この第１接続管部３５の他方端を第１ノズル管部２５に接続すればよいため、部品点数の増加を抑止し、製造コストの低減化を図ることができる。また、第１ノズル管部２５を介してピストン１３の１個所にオイルを噴射することが可能となり、既存のディーゼルエンジンへ容易に置き換えることができる。

［第２実施形態］
次に、第２実施形態に係るオイルジェット装置５１の構成について図１２に基づいて説明する。尚、図１乃至図１１に示す上記第１実施形態に係るオイルジェット装置２１の構成と同一符号は、上記第１実施形態に係るオイルジェット装置２１の構成と同一あるいは相当部分を示すものである。

この第２実施形態に係るオイルジェット装置５１の構成は、第１実施形態に係るオイルジェット装置２１とほぼ同じ構成である。但し、第２実施形態に係るオイルジェット装置５１は、第１接続管部３５に替えて、第２ノズル管部５２を備えている点で異なっている。その他の点は、第１実施形態に係るオイルジェット装置２１と同一であり、同一の部分についての再度の説明は省略する。

図１２に示すように、オイルジェット装置５１の本体部２３は、弁体収容部２３Ｂのオイル通路２３Ａに対して反対側の底面部２３Ｃの中央位置（最下端位置）に、第１連通孔２９と同じ内径の第２連通孔３３が貫通して形成されている。そして、第１ノズル管部２５の管径と同じ管径に形成された第２ノズル管部５２の基端部（一方端）が、第２連通孔３３に接続されている。また、第２ノズル管部５２は、第２連通孔３３からシリンダ１１内に向けて延出されて、先端部５２Ａがピストン１３の裏側に向かって開口している。そして、オイルポンプ４１から第２ノズル管部５２に供給されたオイルが、ピストン１３の裏側に向けて噴射される。

次に、上記のように構成されたオイルジェット装置５１の動作について図９、図１０、図１２に基づいて説明する。先ず、ディーゼルエンジン１０の暖機運転時におけるオイルジェット装置５１の動作について説明する。ディーゼルエンジン１０の暖機運転時には、オイルの油温が低いため、図１０に示すように、暖機運転時にオイルポンプ４１から供給される低温のオイルの油圧は高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）である。このため、第１実施形態に係るオイルジェット装置２１と同様に、オイル通路２３Ａ内に高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）のオイルが供給された場合には、弁体２７が圧縮コイルバネ２８の付勢力に抗して、弁座２６から離れ、弁体収容部２３Ｂの最下端位置まで移動して、押し当てられる（図７参照）。

その結果、弁体２７の突出軸部２７Ｂの先端部が、第２連通孔３３に接続された第２ノズル管部５２の基端部（一方端）に当接して、第２ノズル管部５２の一方端が閉塞されるため、第２ノズル管部５２へのオイルの供給が停止される。一方、弁体２７が弁座２６から離れるため、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内に供給されたオイルは、第１連通孔２９に接続された第１ノズル管部２５の基端部に流入する。そして、第１ノズル管部２５に流入した高油圧のオイルは、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射される。

従って、オイル通路２３Ａに高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）のオイルが供給された場合には、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａのみからピストン１３の裏側に向けてオイルが噴射される。その結果、図９に示すように、第１ノズル管部２５と第２ノズル管部５２による「２系統オイル噴射」のピストン１３の裏面へのオイル噴射流量（図９中、実線で示されるオイル噴射流量である。）は、従来のオイルジェット装置の１個のノズル管部のみによる「１系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、破線で示されるオイル噴射流量である。）の約１／２の流量に設定される。

これにより、ディーゼルエンジン１０の暖機運転時に、オイルジェット装置５１からピストン１３の裏面に向けて噴射される低温のオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）の約１／２の流量に設定することが可能となり、ピストン１３の冷却を抑止して冷却損失の改善を図ることができる。その結果、ディーゼルエンジン１０の温度上昇が従来よりも早くなると共に、オイルの油温上昇も従来より早くなり、暖機運転時におけるオイルジェット装置５１による冷却損失の改善を図ることができる。

次に、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、高速運転時におけるオイルジェット装置５１の動作について説明する。図１０に示すように、高速運転時にオイルポンプ４１から供給されるオイルの油圧は中間油圧（例えば、１５０ｋＰａ以上〜３５０ｋＰａ未満）である。このため、オイル通路２３Ａ内に中間油圧（例えば、１５０ｋＰａ以上〜３５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合には、弁体２７が圧縮コイルバネ２８の付勢力に抗して、弁座２６から離れ、且つ、弁体収容部２３Ｂの最下端位置よりも上側の位置に移動する。

その結果、弁体２７の円板部２７Ａが弁座２６から離れるため、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内に供給されたオイルは、第１連通孔２９に接続された第１ノズル管部２５の基端部に流入する（図６参照）。そして、第１ノズル管部２５に流入した中間油圧のオイルは、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射される。

また、弁体２７の突出軸部２７Ｂの先端部は、弁体収容部２３Ｂの最下端位置よりも上側に位置するため、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内に供給されたオイルは、第２連通孔３３に接続された第２ノズル管部５２の基端部に流入する。そして、第２ノズル管部５２に流入した中間油圧のオイルは、第２ノズル管部５２の先端部５２Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射される。

従って、図９に示すように、オイル通路２３Ａに中間油圧（例えば、１５０ｋＰａ以上〜３５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合に、第１ノズル管部２５と第２ノズル管部５２とからピストン１３の裏側に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）、つまり、第１ノズル管部２５と第２ノズル管部５２による「２系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、実線で示されるオイル噴射流量である。）は、従来のオイルジェット装置の１個のノズル管部のみによる「１系統オイル噴射」のオイル噴射流量とほぼ等しい流量に設定される。

これにより、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、高速運転時に、オイルジェット装置５１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａと、第２ノズル管部５２の先端部５２Ａとからピストン１３の裏面に向けて噴射される油温の上昇したオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）とほぼ同じ流量（吐出油量）に設定することが可能となり、ピストン１３を効果的に冷却することが可能となる。

次に、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、低速運転時におけるオイルジェット装置５１の動作について説明する。図１０に示すように、低速運転時にオイルポンプ４１から供給されるオイルの油圧は低油圧（例えば、１５０ｋＰａ未満）である。このため、図１２に示すように、オイル通路２３Ａ内に低油圧（例えば、１５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合には、弁体２７が圧縮コイルバネ２８の付勢力によって弁座２６に当接され、オイル通路２３Ａが閉塞される。

その結果、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内にオイルが供給されないため、第１連通孔２９に接続された第１ノズル管部２５の基端部と、第２連通孔３３に接続された第２ノズル管部５２の基端部とが閉塞された状態となり、第１ノズル管部２５と第２ノズル管部５２が閉鎖される。つまり、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａと、第２ノズル管部５２の先端部５２Ａとからピストン１３の裏側に向けてオイルが噴射されない。

従って、図９に示すように、オイル通路２３Ａに低油圧（例えば、１５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合に、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａと、第２ノズル管部５２の先端部５２Ａとからピストン１３の裏側に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）は、「０（Ｌ／ｍｉｎ）」である。つまり、第１ノズル管部２５と第２ノズル管部５２による「２系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、実線で示されるオイル噴射流量である。）は、従来のオイルジェット装置の１個のノズル管部のみによる「１系統オイル噴射」のオイル噴射流量と同じ流量「０（Ｌ／ｍｉｎ）」に設定される。

これにより、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、低速運転時に、オイルジェット装置５１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａと、第２ノズル管部５２の先端部５２Ａとからピストン１３に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）と同じ流量「０（Ｌ／ｍｉｎ）」に設定することが可能となり、ピストン１３の冷却を抑止することができる。その結果、ディーゼルエンジン１０の温度低下を抑止して、オイルの油温低下を防止することができる。

以上詳細に説明した通り、第２実施形態に係るオイルジェット装置５１では、ディーゼルエンジン１０の暖機運転時に、オイルジェット装置５１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３に向けて噴射される低温のオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）の約１／２の流量に設定することが可能となり、ピストン１３の冷却を抑止して冷却損失の改善を図ることができる。

また、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、高速運転時に、オイルジェット装置５１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａと、第２ノズル管部５２の先端部５２Ａとからピストン１３に向けて噴射される油温の上昇したオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）とほぼ同じ流量（吐出油量）に設定することが可能となり、ピストン１３を効果的に冷却することが可能となる。

また、オイルジェット装置５１の弁体収容部２３Ｂの底面部２３Ｃに第２連通孔３３を形成し、オイルポンプ４１から高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）のオイルが供給される時に、圧縮コイルバネ２８の付勢力に抗して弁体２７の突出軸部２７Ｂによって第２連通孔３３を閉塞すればよい。これにより、オイルジェット装置５１を従来のオイルジェット装置と同等のサイズで構成することが可能となり、既存のディーゼルエンジン等へ容易に置き換えることができる。

また、第１ノズル管部２５の管径と同じ管径に形成された第２ノズル管部５２の基端部（一方端）を第２連通孔３３に接続し、この第２ノズル管部５２の他方端に形成された先端部５２Ａをピストン１３の裏面に向けて配置すればよいため、部品点数の増加を抑止し、製造コストの低減化を図ることができる。尚、第２ノズル管部５２の先端部５２Ａは、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａと異なる特定箇所に向かうように適宜設定されていてもよい。これにより、例えば、ピストン１３及びコンロッド１４を冷却することが可能となり、ガソリンエンジン等へ容易に置き換えることが可能となる。

［第３実施形態］
次に、第３実施形態に係るオイルジェット装置６１の構成について図１３に基づいて説明する。尚、図１乃至図１１に示す上記第１実施形態に係るオイルジェット装置２１の構成と同一符号は、上記第１実施形態に係るオイルジェット装置２１の構成と同一あるいは相当部分を示すものである。

この第３実施形態に係るオイルジェット装置６１の構成は、第１実施形態に係るオイルジェット装置２１とほぼ同じ構成である。但し、図１３に示すように、第３実施形態に係るオイルジェット装置６１は、本体部２３のオイル通路２３Ａに対して軸方向反対側（図１３中、下側）に、有底円筒状のオイル貯留部６２が連続して形成されている点で異なっている。このオイル貯留部６２は、弁体収容部２３Ｂの底面部２３Ｃの周縁部から全周に渡って軸方向外側に延出されると共に、軸方向外側端部が閉塞された有底円筒状に形成されている。従って、本体部２３の弁体収容部２３Ｂとオイル貯留部６２は、第２連通孔３３を介して連通している。

また、オイル貯留部６２の側壁部には、本体部２３の側壁部に形成された第１連通孔２９の下方（図１３中、下側）の軸方向略中央位置に、第１連通孔２９と同じ内径の第３連通孔６３が貫通して形成されている。そして、第１接続管部３５に替えて、第１ノズル管部２５の管径と同じ管径に形成された側面視略Ｌ字状の第２接続管部６５の一方端が、第３連通孔６３に接続されている。また、第２接続管部６５の他方端は、第１ノズル管部２５に接続されている点で異なっている。従って、オイル貯留部６２の軸方向高さは、第２接続管部６５の管径の約１．５倍〜３倍の高さに形成されている。

ここで、第１ノズル管部２５の管径は、従来のオイルジェット装置のノズル管部の管径の約１／２の径に形成されているため、第２接続管部６５の管径も、従来のオイルジェット装置のノズル管部の管径の約１／２の径に形成されている。また、第３連通孔６３の内径も、従来のオイルジェット装置のノズル管部の基端部が接続される連通孔の内径の約１／２の径に形成されている。

次に、上記のように構成されたオイルジェット装置６１の動作について図９、図１０、図１３に基づいて説明する。先ず、ディーゼルエンジン１０の暖機運転時におけるオイルジェット装置６１の動作について説明する。ディーゼルエンジン１０の暖機運転時には、オイルの油温が低いため、図１０に示すように、暖機運転時にオイルポンプ４１から供給される低温のオイルの油圧は高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）である。このため、第１実施形態に係るオイルジェット装置２１と同様に、オイル通路２３Ａ内に高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）のオイルが供給された場合には、弁体２７が圧縮コイルバネ２８の付勢力に抗して、弁座２６から離れ、弁体収容部２３Ｂの最下端位置まで移動して、押し当てられる（図７参照）。

その結果、弁体２７の突出軸部２７Ｂの先端部が、第２連通孔３３に当接して、この第２連通孔３３が閉塞されるため、オイル貯留部６２へのオイルの供給が停止される。このため、第３連通孔６３に接続された第２接続管部６５から第１ノズル管部２５へのオイルの供給が停止される。一方、弁体２７が弁座２６から離れるため、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内に供給されたオイルは、第１連通孔２９に接続された第１ノズル管部２５の基端部に流入する。そして、第１ノズル管部２５に流入した高油圧のオイルは、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射される。

従って、オイル通路２３Ａに高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）のオイルが供給された場合には、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）、つまり、第１ノズル管部２５と第２接続管部６５による「２系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、実線で示されるオイル噴射流量である。）は、従来のオイルジェット装置のノズル管部のみによる「１系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、破線で示されるオイル噴射流量である。）の約１／２の流量に設定される。

これにより、ディーゼルエンジン１０の暖機運転時に、オイルジェット装置６１からピストン１３の裏面に向けて噴射される低温のオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）の約１／２の流量に設定することが可能となり、ピストン１３の冷却を抑止して冷却損失の改善を図ることができる。その結果、ディーゼルエンジン１０の温度上昇が従来よりも早くなると共に、オイルの油温上昇も従来より早くなり、暖機運転時におけるオイルジェット装置６１による冷却損失の改善を図ることができる。

次に、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、高速運転時におけるオイルジェット装置６１の動作について説明する。図１０に示すように、高速運転時にオイルポンプ４１から供給されるオイルの油圧は中間油圧（例えば、１５０ｋＰａ以上〜３５０ｋＰａ未満）である。このため、オイル通路２３Ａ内に中間油圧（例えば、１５０ｋＰａ以上〜３５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合には、弁体２７が圧縮コイルバネ２８の付勢力に抗して、弁座２６から離れ、且つ、弁体収容部２３Ｂの最下端位置よりも上側の位置に移動する。

その結果、弁体２７の円板部２７Ａが弁座２６から離れるため、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内に供給されたオイルは、第１連通孔２９に接続された第１ノズル管部２５の基端部に流入する（図６参照）。また、弁体２７の突出軸部２７Ｂの先端部は、弁体収容部２３Ｂの最下端位置よりも上側に位置するため、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内に供給されたオイルは、第２連通孔３３を介してオイル貯留部６２に流入する。そして、オイル貯留部６２に流入したオイルは、第３連通孔６３に接続された第２接続管部６５の一方端に流入して、この第２接続管部６５の他方端が接続された第１ノズル管部２５に流入する。

従って、図９に示すように、オイル通路２３Ａに中間油圧（例えば、１５０ｋＰａ以上〜３５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合に、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）、つまり、第１ノズル管部２５と第２接続管部６５による「２系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、実線で示されるオイル噴射流量である。）は、従来のオイルジェット装置のノズル管部のみによる「１系統オイル噴射」のオイル噴射流量とほぼ等しい流量に設定される。

これにより、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、高速運転時に、オイルジェット装置６１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３に向けて噴射される油温の上昇したオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）とほぼ同じ流量（吐出油量）に設定することが可能となり、ピストン１３を効果的に冷却することが可能となる。

次に、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、低速運転時におけるオイルジェット装置６１の動作について説明する。図１０に示すように、低速運転時にオイルポンプ４１から供給されるオイルの油圧は低油圧（例えば、１５０ｋＰａ未満）である。このため、図１３に示すように、オイル通路２３Ａ内に低油圧（例えば、１５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合には、弁体２７が圧縮コイルバネ２８の付勢力によって弁座２６に当接され、オイル通路２３Ａが閉塞される。

その結果、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内にオイルが供給されないため、第１連通孔２９に接続された第１ノズル管部２５の基端部と、第３連通孔６３に接続された第２接続管部６５の一方端とが閉塞された状態となり、第１ノズル管部２５と第２接続管部６５が閉鎖される。つまり、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けてオイルが噴射されない。

従って、図９に示すように、オイル通路２３Ａに低油圧（例えば、１５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合に、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）は、「０（Ｌ／ｍｉｎ）」である。つまり、第１ノズル管部２５と第２接続管部６５による「２系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、実線で示されるオイル噴射流量である。）は、従来のオイルジェット装置のノズル管部のみによる「１系統オイル噴射」のオイル噴射流量と同じ流量「０（Ｌ／ｍｉｎ）」に設定される。

これにより、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、低速運転時に、オイルジェット装置６１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）と同じ流量「０（Ｌ／ｍｉｎ）」に設定することが可能となり、ピストン１３の冷却を抑止することができる。その結果、ディーゼルエンジン１０の温度低下を抑止して、オイルの油温低下を防止することができる。

以上詳細に説明した通り、第３実施形態に係るオイルジェット装置６１では、ディーゼルエンジン１０の暖機運転時に、オイルジェット装置６１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３に向けて噴射される低温のオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）の約１／２の流量に設定することが可能となり、ピストン１３の冷却を抑止して冷却損失の改善を図ることができる。

また、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、高速運転時に、オイルジェット装置６１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３に向けて噴射される油温の上昇したオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）とほぼ同じ流量（吐出油量）に設定することが可能となり、ピストン１３を効果的に冷却することが可能となる。

また、オイルジェット装置６１は、本体部２３のオイル通路２３Ａに対して軸方向反対側に、有底円筒状のオイル貯留部６２を連続して形成し、このオイル貯留部６２の側壁部に形成された第３連通孔６３に第２接続管部６５の一方端を接続し、第２接続管部６５の他方端を第１ノズル管部２５に接続している。これにより、第２接続管部６５の一方端をオイル貯留部６２の側壁部から略垂直に引き出すことができ、オイルジェット装置６１の配置スペースの小型化を図ることができる。従って、オイルジェット装置６１を従来のオイルジェット装置と同等のサイズで構成することが可能となり、既存のディーゼルエンジン等へ容易に置き換えることができる。

また、第１ノズル管部２５の管径と同じ管径に形成された側面視略Ｌ字状の第２接続管部６５の一方端を第３連通孔６３に接続し、この第２接続管部６５の他方端を第１ノズル管部２５に接続すればよいため、部品点数の増加を抑止し、製造コストの低減化を図ることができる。また、第１ノズル管部２５を介してピストン１３の１個所にオイルを噴射することが可能となり、既存のディーゼルエンジンへ容易に置き換えることができる。

［第４実施形態］
次に、第４実施形態に係るオイルジェット装置７１の構成について図１４に基づいて説明する。尚、図１乃至図１１に示す上記第１実施形態に係るオイルジェット装置２１の構成、及び、図１３に示す上記第３実施形態に係るオイルジェット装置６１の構成と同一符号は、上記第１実施形態に係るオイルジェット装置２１の構成、及び、上記第３実施形態に係るオイルジェット装置６１の構成と同一あるいは相当部分を示すものである。

この第４実施形態に係るオイルジェット装置７１の構成は、第３実施形態に係るオイルジェット装置６１とほぼ同じ構成である。但し、第４実施形態に係るオイルジェット装置７１は、第２接続管部６５に替えて、第３ノズル管部７２を備えている点で異なっている。その他の点は、第３実施形態に係るオイルジェット装置６１と同一であり、同一の部分についての再度の説明は省略する。

図１４に示すように、オイルジェット装置７１のオイル貯留部６２の側壁部には、本体部２３の側壁部に形成された第１連通孔２９の下方（図１４中、下側）の軸方向略中央位置に、第１連通孔２９と同じ内径の第３連通孔６３が貫通して形成されている。そして、第１ノズル管部２５の管径と同じ管径に形成された第３ノズル管部７２の基端部（一方端）が、第３連通孔６３に接続されている。また、第３ノズル管部７２は、第３連通孔６３からシリンダ１１内に向けて延出されて、先端部７２Ａがピストン１３の裏側に向かって開口している。そして、オイルポンプ４１から第３ノズル管部７２に供給されたオイルが、ピストン１３の裏側に向けて噴射される。

次に、上記のように構成されたオイルジェット装置７１の動作について図９、図１０、図１４に基づいて説明する。先ず、ディーゼルエンジン１０の暖機運転時におけるオイルジェット装置７１の動作について説明する。ディーゼルエンジン１０の暖機運転時には、オイルの油温が低いため、図１０に示すように、暖機運転時にオイルポンプ４１から供給される低温のオイルの油圧は高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）である。このため、第１実施形態に係るオイルジェット装置２１と同様に、オイル通路２３Ａ内に高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）のオイルが供給された場合には、弁体２７が圧縮コイルバネ２８の付勢力に抗して、弁座２６から離れ、弁体収容部２３Ｂの最下端位置まで移動して、押し当てられる（図７参照）。

その結果、弁体２７の突出軸部２７Ｂの先端部が、第２連通孔３３に当接して、この第２連通孔３３が閉塞されるため、オイル貯留部６２へのオイルの供給が停止される。このため、第３連通孔６３に基端部（一方端）が接続された第３ノズル管部７２へのオイルの供給が停止される。一方、弁体２７が弁座２６から離れるため、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内に供給されたオイルは、第１連通孔２９に接続された第１ノズル管部２５の基端部に流入する。そして、第１ノズル管部２５に流入した高油圧のオイルは、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射される。

従って、オイル通路２３Ａに高油圧（例えば、３５０ｋＰａ以上）のオイルが供給された場合には、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）、つまり、第１ノズル管部２５と第３ノズル管部７２による「２系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、実線で示されるオイル噴射流量である。）は、従来のオイルジェット装置の１個のノズル管部のみによる「１系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、破線で示されるオイル噴射流量である。）の約１／２の流量に設定される。

これにより、ディーゼルエンジン１０の暖機運転時に、オイルジェット装置７１からピストン１３の裏面に向けて噴射される低温のオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）の約１／２の流量に設定することが可能となり、ピストン１３の冷却を抑止して冷却損失の改善を図ることができる。その結果、ディーゼルエンジン１０の温度上昇が従来よりも早くなると共に、オイルの油温上昇も従来より早くなり、暖機運転時におけるオイルジェット装置７１による冷却損失の改善を図ることができる。

次に、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、高速運転時におけるオイルジェット装置７１の動作について説明する。図１０に示すように、高速運転時にオイルポンプ４１から供給されるオイルの油圧は中間油圧（例えば、１５０ｋＰａ以上〜３５０ｋＰａ未満）である。このため、オイル通路２３Ａ内に中間油圧（例えば、１５０ｋＰａ以上〜３５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合には、弁体２７が圧縮コイルバネ２８の付勢力に抗して、弁座２６から離れ、且つ、弁体収容部２３Ｂの最下端位置よりも上側の位置に移動する。

その結果、弁体２７の円板部２７Ａが弁座２６から離れるため、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内に供給されたオイルは、第１連通孔２９に接続された第１ノズル管部２５の基端部に流入する（図６参照）。そして、第１ノズル管部２５に流入した中間油圧のオイルは、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射される。

また、弁体２７の突出軸部２７Ｂの先端部は、弁体収容部２３Ｂの最下端位置よりも上側に位置するため、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内に供給されたオイルは、第２連通孔３３を介してオイル貯留部６２に流入する。そして、オイル貯留部６２に流入したオイルは、第３連通孔６３に接続された第３ノズル管部７２の基端部に流入する。そして、第３ノズル管部７２に流入した中間油圧のオイルは、第３ノズル管部７２の先端部７２Ａからピストン１３の裏側に向けて噴射される。

従って、図９に示すように、オイル通路２３Ａに中間油圧（例えば、１５０ｋＰａ以上〜３５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合に、第１ノズル管部２５と第３ノズル管部７２とからピストン１３の裏側に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）、つまり、第１ノズル管部２５と第３ノズル管部７２による「２系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、実線で示されるオイル噴射流量である。）は、従来のオイルジェット装置の１個のノズル管部のみによる「１系統オイル噴射」のオイル噴射流量とほぼ等しい流量に設定される。

これにより、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、高速運転時に、オイルジェット装置７１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａと、第３ノズル管部７２の先端部７２Ａとからピストン１３の裏面に向けて噴射される油温の上昇したオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）とほぼ同じ流量（吐出油量）に設定することが可能となり、ピストン１３を効果的に冷却することが可能となる。

次に、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、低速運転時におけるオイルジェット装置７１の動作について説明する。図１０に示すように、低速運転時にオイルポンプ４１から供給されるオイルの油圧は低油圧（例えば、１５０ｋＰａ未満）である。このため、図１４に示すように、オイル通路２３Ａ内に低油圧（例えば、１５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合には、弁体２７が圧縮コイルバネ２８の付勢力によって弁座２６に当接され、オイル通路２３Ａが閉塞される。

その結果、オイル通路２３Ａから弁体収容部２３Ｂ内にオイルが供給されないため、第１連通孔２９に接続された第１ノズル管部２５の基端部と、第３連通孔６３に接続された第３ノズル管部７２の基端部とが閉塞された状態となり、第１ノズル管部２５と第３ノズル管部７２が閉鎖される。つまり、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａと、第３ノズル管部７２の先端部７２Ａとからピストン１３の裏側に向けてオイルが噴射されない。

従って、図９に示すように、オイル通路２３Ａに低油圧（例えば、１５０ｋＰａ未満）のオイルが供給された場合に、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａと、第３ノズル管部７２の先端部７２Ａとからピストン１３の裏側に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）は、「０（Ｌ／ｍｉｎ）」である。つまり、第１ノズル管部２５と第３ノズル管部７２による「２系統オイル噴射」のオイル噴射流量（図９中、実線で示されるオイル噴射流量である。）は、従来のオイルジェット装置の１個のノズル管部のみによる「１系統オイル噴射」のオイル噴射流量と同じ流量「０（Ｌ／ｍｉｎ）」に設定される。

これにより、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、低速運転時に、オイルジェット装置７１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａと、第３ノズル管部７２の先端部７２Ａとからピストン１３に向けて噴射されるオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）と同じ流量「０（Ｌ／ｍｉｎ）」に設定することが可能となり、ピストン１３の冷却を抑止することができる。その結果、ディーゼルエンジン１０の温度低下を抑止して、オイルの油温低下を防止することができる。

以上詳細に説明した通り、第４実施形態に係るオイルジェット装置７１では、ディーゼルエンジン１０の暖機運転時に、オイルジェット装置７１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａからピストン１３に向けて噴射される低温のオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）の約１／２の流量に設定することが可能となり、ピストン１３の冷却を抑止して冷却損失の改善を図ることができる。

また、ディーゼルエンジン１０の暖機運転後、高速運転時に、オイルジェット装置７１の第１ノズル管部２５の先端部２５Ａと、第３ノズル管部７２の先端部７２Ａとからピストン１３に向けて噴射される油温の上昇したオイルのオイル噴射流量（吐出油量）を、従来のオイルジェット装置のオイル噴射流量（吐出油量）とほぼ同じ流量（吐出油量）に設定することが可能となり、ピストン１３を効果的に冷却することが可能となる。

また、オイルジェット装置７１は、本体部２３のオイル通路２３Ａに対して軸方向反対側に、有底円筒状のオイル貯留部６２を連続して形成し、このオイル貯留部６２の側壁部に形成された第３連通孔６３に第３ノズル管部７２の基端部（一方端）が接続されている。第３ノズル管部７２は、第３連通孔６３からシリンダ１１内に向けて延出されて、先端部７２Ａがピストン１３の裏側に向かって開口している。

これにより、第３ノズル管部７２の基端部（一方端）をオイル貯留部６２の側壁部から略垂直に引き出すことができ、オイルジェット装置７１の配置スペースの小型化を図ることができる。従って、オイルジェット装置７１を従来のオイルジェット装置と同等のサイズで構成することが可能となり、既存のディーゼルエンジン等へ容易に置き換えることができる。

また、第１ノズル管部２５の管径と同じ管径に形成された第３ノズル管部７２の基端部（一方端）を第３連通孔６３に接続し、この第３ノズル管部７２の他方端に形成された先端部７２Ａをピストン１３の裏面に向けて配置すればよいため、部品点数の増加を抑止し、製造コストの低減化を図ることができる。尚、第３ノズル管部７２の先端部７２Ａは、第１ノズル管部２５の先端部２５Ａと異なる特定箇所に向かうように適宜設定されていてもよい。これにより、例えば、ピストン１３及びコンロッド１４を冷却することが可能となり、ガソリンエンジン等へ容易に置き換えることが可能となる。

本発明のオイルジェット装置は、前記第１実施形態乃至第４実施形態で説明した構成、構造、外観、形状、処理手順等に限定されることはなく、本発明の要旨を変更しない範囲内で種々の変更、改良、追加、削除が可能である。尚、以下の説明において上記図１〜図１４の前記第１実施形態乃至第４実施形態に係る各オイルジェット装置２１、５１、６１、７１の構成等と同一符号は、前記第１実施形態乃至第４実施形態に係る各オイルジェット装置２１、５１、６１、７１の構成等と同一あるいは相当部分を示すものである。

例えば、各オイルジェット装置２１、５１の本体部２３、及び、各オイルジェット装置６１、７１の本体部２３及びオイル貯留部６２は、有底円筒状に限らず、有底四角筒状等、断面多角形状の有底筒状に構成してもよい。これにより、ディーゼルエンジン１０等の内燃機関に容易に配置することが可能となる。

１０ ディーゼルエンジン（内燃機関）
１３ ピストン
２１、５１、６１、７１ オイルジェット装置
２３ 本体部
２３Ａ オイル通路
２５ 第１ノズル管部
２６ 弁座
２７ 弁体
２８ 圧縮コイルバネ（弾性体）
２９ 第１連通孔
３２ 逆止弁
３３ 第２連通孔
３５ 第１接続管部
４１ オイルポンプ
５２ 第２ノズル管部
６２ オイル貯留部
６３ 第３連通孔
６５ 第２接続管部
７２ 第３ノズル管部

Claims (8)

1. 内燃機関の運転によって駆動されるオイルポンプから供給されたオイルをピストンに向けて噴射するオイルジェット装置において、
   前記オイルジェット装置は、
   前記オイルポンプによって加圧されたオイルが流入するオイル通路が一端側に形成されて、他端側が閉塞される有底筒状に形成された本体部と、
   前記本体部の内部に設けられた弁体と弁座との当接によって前記オイル通路を開閉可能にする逆止弁と、
   前記弁体を前記弁座に当接する方向へ付勢する弾性体と、
   前記本体部の前記弁座よりも下流側の側壁部にする第１連通孔と、
   前記本体部の底面部に貫通して、前記弁体が前記弾性体の付勢力に抗して下流側へ移動されて当接することによって閉塞される第２連通孔と、
   を有し、
   前記オイル通路から前記本体部の内部に供給されたオイルは、油圧に応じて前記第１連通孔と前記第２連通孔を介して、若しくは、前記第１連通孔のみを介して前記ピストンに向けて噴射可能となる、
   オイルジェット装置。
2. 請求項１に記載のオイルジェット装置において、
   前記第１連通孔と前記第２連通孔は、互いに等しい流量のオイルが流れるように形成されている、
   オイルジェット装置。
3. 請求項１又は請求項２に記載のオイルジェット装置において、
   一方端が前記第１連通孔に接続されて、他方端が前記ピストンに向けてオイルを噴射可能な第１ノズル管部と、
   一方端が前記第２連通孔に接続されて、他方端が前記第１ノズル管部に接続された第１接続管部と、
   を有する、
   オイルジェット装置。
4. 請求項１又は請求項２に記載のオイルジェット装置において、
   一方端が前記第１連通孔に接続されて、他方端が前記ピストンに向けてオイルを噴射可能な第１ノズル管部と、
   一方端が前記第２連通孔に接続されて、他方端が前記ピストンに向けてオイルを噴射可能な第２ノズル管部と、
   を有する、
   オイルジェット装置。
5. 請求項１に記載のオイルジェット装置において、
   前記本体部の前記他端側に連続して形成され、前記第２連通孔を介して前記本体部の内部に連通すると共に、前記本体部に対して反対側端部が閉塞された有底筒状のオイル貯留部と、
   前記オイル貯留部の側壁部に貫通する第３連通孔と、
   を有し、
   前記オイル通路から前記本体部の内部に供給されたオイルは、油圧に応じて前記第１連通孔と、前記第２連通孔及び前記第３連通孔とを介して、若しくは、前記第１連通孔のみを介して前記ピストンに向けて噴射可能となる、
   オイルジェット装置。
6. 請求項５に記載のオイルジェット装置において、
   前記第１連通孔と前記第２連通孔と前記第３連通孔は、互いに等しい流量のオイルが流れるように形成されている、
   オイルジェット装置。
7. 請求項５又は請求項６に記載のオイルジェット装置において、
   一方端が前記第１連通孔に接続されて、他方端が前記ピストンに向けてオイルを噴射可能な第１ノズル管部と、
   一方端が前記第３連通孔に接続されて、他方端が前記第１ノズル管部に接続された第２接続管部と、
   を有する、
   オイルジェット装置。
8. 請求項５又は請求項６に記載のオイルジェット装置において、
   一方端が前記第１連通孔に接続されて、他方端が前記ピストンに向けてオイルを噴射可能な第１ノズル管部と、
   一方端が前記第３連通孔に接続されて、他方端が前記ピストンに向けてオイルを噴射可能な第３ノズル管部と、
   を有する、
   オイルジェット装置。
   

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