JP2019105623A - 光電センサ用送受光モジュール及び物体検出方法 - Google Patents

Abstract

【課題】高精度の位置決めが可能な改良された送受光モジュールを提供する。【解決手段】光電センサ１０用の送受光モジュール１２を提示する。該モジュールは、発光光学系１６を有する発光器１４と、受光光学系１６を有する受光器２６とを備え、発光器１４の発射光１８の放射角（αＳ）が受光器２６上に入射する受信光２４の受光角（αＥ）よりも小さく、発光器１４と受光器２６が同軸に配置され、発光光学系１６と受光光学系１６が共通の光学系１６として構成されている。また、発光器１４と受光器２６が少なくとも間接的にマイクロメカニカルに相互に結合されている。【選択図】図１

Description

本発明は、請求項１又は１５のプレアンブルに記載の光電センサ用送受光モジュール及び監視領域内の物体の検出方法に関する。

多くの光電センサは、監視領域内へ光線を送出し、物体により反射された光線を再び受光して、受光信号を電子的に評価する、という検知原理により作動する。また、公知の位相法又はパルス法で光伝播時間を測定することで、検知された物体の距離を特定することも多い。この種の距離測定はＴｏＦ（Time of Flight）又はＬＩＤＡＲ（Light Detection and Ranging）とも呼ばれる。

測定領域を広げるために、例えばレーザスキャナで行われるように走査光線を動かすことが可能である。この場合、レーザから発せられた光線が偏向ユニットを介して周期的に監視領域を掃引する。測定された距離情報に加えて、偏向ユニットの角度位置から監視領域内での物体の位置が推定され、以て監視領域内での物体の位置が２次元極座標で検出される。ほとんどのレーザスキャナでは走査運動が回転鏡によって達成される。もっとも、例えば特許文献１に記載されているように、発光器と受光器を有する測定ヘッド全体を回転させるという方法も知られている。

前述のものを始めとする数多くの光電センサにおける検出は発光器と受光器を基礎としている。ほとんどの場合、発光器と受光器には発光光学系と受光光学系が割り当てられている。これらの光学系により発射光の平行化や反射された受信光の収束を行うことで、射程が長くなり、解像度が高まる。センサ自身の光以外の外部光をできるだけ検出しないようにするため、また電子的な応答時間を短くするため、受光器は非常に小型に設計される。発光器の感光面の典型的な寸法は数百μｍ程度である。

これに合わせて機械的に前述の各部品の相対位置を決める必要がある。この調整には複数の自由度が関係し得る。まず、発光器から発光レンズまでの距離を通じて発射光線を所望の平行化状態に調整する。この方向をここではＺ方向と呼ぶ。更に、受光スポットができるだけ正確に受光器に当たるように、関係部品の少なくとも１つの横方向の位置を調整する必要がある。このようなＸＹ方向の調整は発光器側又は受光器側のどちらで行ってもよい。加えて別の関係部品も横方向に調整すれば、発射光線がセンサから出て行く際の絶対的な方向を決めること、つまりいわば装置の視線方向又は斜視角を変えることもできる。

従来のセンサでは様々な幾何学的配置が利用されているが、それぞれ調整上の要求に関して長所と短所がある。ここで区別すべきなのが二軸配置と同軸配置である。

二軸配置では発射光の幾何学的な軸が受信光の幾何学的な軸と異なっている。これには発光レンズと受光レンズが分かれた変形と、共通の部品として二重レンズを用いた変形がある。レンズが分かれている場合、先に紹介した調整プログラムが全て不可欠である。また、光スポットそのものは寸法が非常に小さいが、受光器の感光面はその光スポットが許容する寸法より大きめに確保されることが多い。これは、調整時の固定部の接着の遅れや温度変化又は外からの作用力による横方向のずれに対する許容差を見込んでおくためである。受光器の感光面が大きくなれば外部光の入射が増える。その結果、信号雑音比が低下し、同じ発光出力での射程が短くなる。また、受光素子が大きくなれば応答時間が長くなるため、高い周波数、特に短いパルスや急峻なエッジを用いた処理能力が低下する。

共通の二重レンズの場合、理論的には前述のＸＹ方向の調整は省略できる。しかし、実際には、規模は小さいにせよ調整が必要になることがほとんどである。なぜなら、発光器と受光器を装備する際の位置決めに１００μｍ程度の許容差があるほか、該位置決めがしばしばケーシング要素に対して行われ、そのケーシング要素自体の位置決めが不正確で許容差を有しているからである。故に、このような構成でも、感光面は光スポットそのものが許容する寸法よりも大きめに確保される。

同軸配置では発射光の幾何学的な軸と受信光の幾何学的な軸が一致する。最も直接的には、これは発光器を受光器の前に配置することで達成される。別の構成では、偏向鏡又は分割鏡を介して両者の光路を１つにする。発光光学系及び受光光学系には、受光レンズの中心に発射光を通過させるための開口があるもの、受光レンズ内の中心に発光レンズがあるもの、発光レンズが別体であるもの等、様々な変形がある。

同軸配置でもやはり前述の調整プログラムの全てが必要である。中心に発光レンズを備える一体型の受光レンズでもＸＹ方向の調整の代わりにはならない。なぜなら、前述のように発光器と受光器の位置決めは十分に精確ではないからである。鏡を追加した配置では調整ステップが増えるおそれがある。従ってこの場合も許容差を補うために感光面を大きめにする。

非特許文献１から、受光器の穴の中に発光器がある組み合わせ型の電子部品アセンブリを用いるアプローチが知られている。しかし、これについては漠然とした提案が成されているに過ぎず、それを基にした具体的な光学系を有する実用化可能な送受光ユニットはない。また、一見したところ、この電子部品アセンブリの前方に発光レンズ及び受光レンズを配置するだけでは不十分である可能性がある。なぜなら各レンズ内の光路は可逆的だからである。従って、このような共通レンズでは発光器から出る全ての光が常に発光器へ戻って結像すると想定すべきである。そうなると、受信光のうち有効光の部分が全て穴の中に結像され、検出が全く行われない可能性がある。また、穴の寸法について直径５００μｍという値が提示さているが、これは大きすぎて都合が悪い。

特許文献２には回転角を検出するための光電センサが開示されている。このセンサでは、発射光が測定標準器の表面で反射され、再び受光されて評価される。発光器は受光器の穴の後ろにあり、この受光器が光線形成のための絞りとなる。追加の光学系はなく、あったとしても測定原理の妨げになるだけである。

特許文献３に記載の別の光電センサは同軸配置であって、第１の導光板部分の上にある発光器が第２の導光板部分の上にある受光器の光路内にある。中心に発光レンズを有する受光レンズが第１の導光板部分の複数の穴に挿通されたピンで第２の導光板部分の上に支持されており、Ｚ方向に所望の間隔を空けたり横方向にある程度の調整を行ったりできる。もっとも、例えば発光器と受光器の間隔はなおセンチメートルのオーダーである。このスケールでなら受光レンズを通じて機械的な固定の粗めの予備調整ができる。しかし、高精度の位置決めには前述のようなステップで微調整を行わなければならない。

DE 197 57 849 B4 EP 2 860 497 B1 EP 2 312 919 A1

エム・シルガリーズ（M. Schillgalies）、ホワイトペーパー（White Paper）「マイクロホール・チップ・テクノロジー・フォー・ネクスト・レベル・オブ・インテグレイテッド・オプティカル・ディテクター・システムズ（Micro-Hole Chip Technology For Next Level of Integrated Optical Detector Systems）」、２０１１年３月３０日

故に、本発明の課題は、改良された送受光モジュールを提示することである。

この課題は、請求項１又は１５に記載の光電センサ用送受光モジュール及び監視領域内の物体の検出方法により解決される。本発明の送受光モジュールは、同軸の発光器と受光器を有する送受光アセンブリであり、しかもそれらが分割鏡等による光線の折り畳みがない直線的な同軸配置になっている。「同軸」とは送受光モジュールが少なくとも外部に対して同軸の送受光モジュールとして振る舞うという意味であり、好ましくは前記配置そのものが既に同軸である。共通の光学系が、少なくとも近似的に平行化された発射光を生成するための発光光学系及び少なくとも近似的に収束された受信光を生成するための受光光学系として機能する。その発光器の発散角、つまり発射光の放射角は受信光の角度よりも小さい。

本発明の出発点となる基本思想は、発光器と受光器が最初から十分に規定された空間的な配置で相互に保持されるということにある。そのために、発光器と受光器が少なくとも間接的に微小機械的（マイクロメカニカル）に相互に結合される。この発光器と受光器はマイクロシステム技術における通常の精度で相互に配置された事実上単一の部品とみなすことができる。「少なくとも間接的に」とは、発光器と受光器が互いにマイクロメカニカルに結合されている、又は発光器と受光器にマイクロメカニカルに結合された少なくとも１つの中間部品がある（つまり発光器と受光器の間接的な結合）という意味である。

本発明には、受光スポットが受光器に当たるようにするために横方向乃至はＸＹ方向の調整を行う必要がない、又はせいぜい簡単な粗めの調整でよいという利点がある。つまり正確に言えば、この調整ステップは、発光器と受光器を少なくとも間接的にマイクロメカニカルに相互に結合する電子的サブアセンブリの製造時に既に行われている。マクロな方法でセンサや光学的な送受光モジュールを大量生産する場合、費用がかかって誤差の生じやすい方法でなければ１００μｍの精度でさえ達成できないのに対し、マイクロシステム技術では１μｍの位置決め精度が何の問題もなく標準的に達成できる。従って、製造手段のための投資コストや費用がかかって誤差の生じやすい調整プロセスの維持コストが不要になる。まだ残っているＺ方向の調整における固定の遅れ、温度変化、外からの作用力といった要因による横方向の位置の変動に対する許容差を見込んでおく必要はない。なぜなら、これは発光器と受光器の相対的な位置決めにもはや影響しないからである。従って、受光器の感光面全体を最大限に利用するために光スポットを大きくすることもできる。これにより信号雑音比及び高周波数特性が改善される。

共通の光学系は共通のレンズとして構成されていることが好ましい。この構成では、複数のレンズから成る対物系のようなものではなく、非常に簡素で安価な光学系が用いられる。また、特に専用の発光レンズが設けられない。

発光器は共通のレンズの焦点に配置されていることが好ましい。これにより発光スポットがより鮮明でより小さくなる。本発明に係る配置には、発光器と受光器が光軸に沿って、つまりＺ方向に相互にずれているものが多い。そうすると、同時に受光器が焦点から若干ずれることになり、焦点ぼけによって受光スポットが大きくなる。これは、反射光のうち発光器に再入射しない部分の割合が大きくなり、より多くの有効光が検出される、という有利な効果につながる。

共通のレンズは発光域と受光域を有する複領域レンズとして構成されていることが好ましい。これにより、レンズの特性を発射光と受信光に対して個別に最適化することが可能となる。この追加の設計自由度を利用すれば、発光器上で失われる受信光を最小限にするという目標と、それでもなお小さな発光スポットを維持するという目標を、それらがそもそも両立できる限りにおいて達成できる。

更に、発光域が中心に配置され、受光域が発光域を囲むように配置されていることがより好ましい。これは特に、発散角の小さい発光器を用いて発光器と受光器の同軸配置を行う場合に良く合っている。

発光域は受光域よりも短い焦点距離を有していることが好ましい。同時に発光器が焦点面に配置されていれば更に好ましい。受光域の焦点距離を大きくすると焦点ぼけが生じ、従来の見方では普通ではない大きな受光スポットが生じる。しかし、本発明ではＸＹ方向の位置決め精度が高いため、それは問題ではない。なぜなら、大きめの受光スポットでも許容差を見込むことなく確実に捕らえられるからである。従って、受光器に当たって失われる有効光の面積割合は非常に小さい。

受光域は円錐成分を含んでいることが好ましい。これにより意図的に結像誤差が導入され、その結果、物体点が円環の上に結像するようになる。レンズの形状としては、平凸レンズを基本形状とし、その平面側が受光域の範囲で追加的な円錐成分を含んでいる、というものが考えられる。あるいは、非球面パラメータのうち奇数次の多項式係数も利用することにより、非球面側を修正してもよい。

円錐成分により生じる円形の光線プロファイルは受光器に対応する大きさの中心領域を有していることが好ましい。「大きさ」とは半径や面積のような特徴的な幾何学的寸法を意味する。つまり、受光スポットから生じる円環が発光器をできるだけ正確に取り囲むように円錐成分が設計される。このようにすれば、受信光は、発光器に入って失われてしまう中心領域から、受光器上へとほぼ完全に偏向される。好ましくはそれが無限遠からの受信光に当てはまるようにするが、そうすると近くの物体からの受信光はもはや完全には発光器を避けることができなくなる。受信光のうち発光域を通って入射する部分もなお別個に観察すべき場合もある。しかし、発射光及び受信光に発散特性があるため、その部分は比較的少ない。

発光器と受光器の相互の間隔は最大でも３００μｍであることが好ましい。より好ましくはその間隔が最大でも２００μｍ、あるいは最大でも１００μｍである。これらはマイクロシステムに対応する寸法レベルであり、念のために言えば、既にセンサの製造時に典型的な許容差で達成されている。更に好ましくは、前記間隔はＺ方向における間隔である。多くの実施形態では、Ｚ方向に沿ってＸＹ平面へ投影した発光器は実際には間隔を空けずに受光器に隣接しているに等しいか、そのほぼ中心に位置している。別の実施形態では最大で５００μｍ又はそれ以上という、より大きな間隔も考えられる。

受光器が開口を有し、その中に発光器が配置されていることが好ましい。このようにすると、発光器が受光器から発射光を送出し、実質的に同一の平面で発光と受光が行われる。この開口は差し当たり感光面だけに関わる。従って、発光器を受光器の回路基板上において感光面内に配置することができる。もっとも、専用の回路基板を用いることも考えられる。この実施形態では発光器と受光器が一平面上にあるため、製造及び他の加工が容易になる。

受光器が開口を有し、その後ろに発光器が配置されていてもよい。この実施形態では発光器が受光器を貫通して発射光を発する。その結果、光源がＺ方向に沿って受光部よりも後方にずれる。これもまずは感光面だけに関わるものとすることができる。その場合、発光器の方が高さが小さいため、発光器は開口内に隠れてしまうが、これは受光器の土台部を通じて到達可能である。発光器を受光器の開口の後ろに配置する別のやり方として受光器の回路基板に開口を設けることも可能である。この開口は単に発光面の大きさがあれば十分であり、発光器の他の部分は受光器の後ろで開口からはみ出ていてもよい。そうすれば、発光器が開口内にある場合よりも小さい開口を実現することができる。

開口の大きさは最大でも３００μｍであることが好ましい。より好ましくは、開口の大きさは最大で２００μｍ、又は最大で１００μｍである。ここでも、「大きさ」とは直径、面積又は辺の長さのような特徴的な幾何学的寸法のことである。受光器のうち受信光を記録できない中心領域も開口に応じて小さくとどまり、有効光の損失も少なくなる。もっとも、別の実施形態では開口をより大きく、例えば最大で５００μｍ又はそれ以上にすることもできる。特にＳＰＡＤ検出器を用いれば、それに必要な１ｍｍ以上の広がりが容易に得られる。

開口の後ろに発光器を配置する場合、発射光を開口内へ導く導光素子を発光器と受光器の間に配置することで、開口が事実上の光源となるようにすることが好ましい。このような実施形態は、発光器と受光器の間に一定の間隔を空けて両者をまさに間接的にマイクロメカニカルに結合する一例である。発光器の光は導光素子により開口内へ導かれるため、発光器と受光器の間に隙間があるにも関わらず、ほぼ全ての発射光が、開口内にある又は開口に隣接した事実上の仮想光源から射出する。ここで「仮想」という概念を光学的結像の虚像と取り違えてはならない。それは、送受光モジュールが、あらゆる実際的な事項に関して、開口の中又は少なくともそのすぐ後ろに配置されている発光器を持つモジュールのように振る舞う、ということである。

発光器から開口までの間隔を大きくすることで多くの利点が得られる。まず、開口そのものをより小さくすることができる。これにより受光面積の損失が減り、その結果、信号雑音比及び射程が改善する。また、例えば端面放射型発光器等、より寸法の大きい発光器も利用できる。ＶＣＳＥＬ発光器も同様に利用可能であるが、その場合、寸法の問題は比較的小さいことが多い。更に、光学的な混信が減り、とりわけ近接領域の検出が改善される。なぜなら、発射光のうち例えば放射角が広いため監視領域内へ到達しないような部分は導光素子と開口により早々に遮られるため、受光素子に到達し得ないからである。

導光素子は光ファイバ素子を備えていることが好ましい。光ファイバは、バルク材で製造された内的な全反射に基づくものでもよいし、内側に追加的に鏡面が形成されたものや、内側が鏡面加工された中空の光導波路として構成されたものでもよい。あるいは、導光素子は開口の中又は前に光源の像を生成するものでもよい。そのためにはレンズ、特にマイクロレンズを設けることが好ましい。開口内の光源の像（実像）は外から見ると発射光の事実上の源となる。

発光器は受光器上に配置されていてもよい。これは、受光器に開口を設けるべきでない場合の代替の配置である。例えば、受光器上に発光器用の小さな土台部が設けられる。この場合も、両者の間隔は数十μｍから最大１００μｍの範囲というマイクロシステム技術のスケールに過ぎない。

共通の光学系には視野絞りが割り当てられていることが好ましい。この視野絞りは共通のレンズと発光器又は受光器との間に配置することが好ましい。視野絞りにより、反射された有効光ではあり得ず、信号雑音比を低下させるだけの横からの外部光が遮られる。これにより外部光が低減されるが、それは１０倍以上にも十分達し得る。外部光に対する頑強性と射程の改善は別としても、例えばＳＰＡＤ（シングルフォトンアバランシェダイオード）等、ある種の受光器では外部光により不要なエネルギーの吸収と発熱が生じるが、これも視野絞りにより防止される。導光素子を有する実施形態では、発射光を開口内へ導くだけでなく、更に視野絞りを通るように光を導くことで、その利用をより最適化することができる。特にそのためには光源の実像を絞り開口の範囲内に生成する。

共通の光学系、特に受光域は、視野絞りの絞り開口の大きさまでしか受信光を収束しないように構成されていることが好ましい。視野絞りはたった今説明したような利点を有している。ただし、近接した物体の場合、視野絞りは実質的に中央の光しか通さない。この光は発光器上に収束され、検出されずに無駄になってしまう。従って、本発明に係る送受光モジュールに視野絞りを設けると近接領域が見えなくなる。共通の光学系乃至は受光域の焦点をぼかすことでこれに対処することができる。その場合、好ましくは、受光路がちょうど絞り開口に対応した広めのくびれを呈し、受光器の面上では鮮明な焦点ではなくより大きな光スポットが生じ、該光スポットが十分な割合で感光面に当たり、受光器には当たらないようにする。

共通の光学系は、発光路に対する受光路の傾きを補うために光線偏向特性を備えていることが好ましい。これは、発光器乃至は事実上の光源と受光器がそれら自体同軸ではなく、隣接して配置されている実施形態に適している。この送受光モジュールは外部に対しては同軸に振る舞う。なぜなら、隣接配置により生じる発光路に対する受光路の傾きはそもそもわずかであり、しかもそれが共通の光学系で補償されるからである。共通の光学系、より正確にはその受光域は、そのために例えばくさび形状又はプリズム特性を有しており、その結果、発光路に対する傾きを補償するように受光路を傾ける作用が集光特性に重畳される。

発光器と共通の光学系の間には発光鏡胴が配置されていることが好ましい。これにより送受光モジュール内での光学的な混信が防止される。ただし、この発光鏡胴は受信光のうち発光鏡胴の範囲内で共通の光学系に当たる部分も同時に遮ってしまう。しかし、このような光はいずれにせよほぼ全てが発光器に入射するため検出には寄与しない。

発光器の前には、該発光器へ向かう方向に入射する受信光を受光器の方へ偏向させる光学素子が配置されていることが好ましい。発射光の発散角のせいでこの光学素子は発射光の放射の際に邪魔にはならない。外側から横方向に受光器に入射しようとする受信光線は再び外側へ戻され、受光器の方へ偏向される。つまりこれによっても受信光のうち検出可能な部分の割合を高めることができる。

好ましい発展形態では、光電センサに少なくとも１つの本発明に係る送受光モジュールが設けられる。このセンサは、受光器の受光信号から光伝播時間を求めるとともに該光伝播時間から被検出物体までの距離を特定するように構成された評価ユニットを備えていることが好ましい。このような光伝播時間測定型又はＴｏＦ型のシステムは例えば光検知器やレーザスキャナとして利用される。あるいは、距離分解能はなく角度分解能しか持たないシンプルな光検知器、光遮断機、光格子又はレーザスキャナのように、光伝播時間の測定を行わないようにしてもよい。

このようなセンサにおいては、多光線型システムを構成するために複数の送受光モジュールを有利に用いることもできる。３次元走査の近似として複数の走査平面を有する光格子又は光スキャナがその例である。特に、構成部品と製造コストを節約するために複数の送受光モジュールを同じ共通の光学系に割り当ててもよい。

本発明に係る方法は、前記と同様のやり方で仕上げていくことが可能であり、それにより同様の効果を奏する。そのような効果をもたらす特徴は、例えば本願の独立請求項に続く従属請求項に記載されているが、それらに限定されるものではない。

以下、本発明について、更なる特徴及び利点をも考慮しつつ、模範的な実施形態に基づき、添付の図面を参照しながら詳しく説明する。

送受光モジュールを有する光電センサの概略断面図。 受光器の穴の後ろに配置された発光器と、複領域レンズとを有する光電センサの概略図。 図２と同様の概略図であって、発光器が受光器の穴の中にあるものを示す図。 図２と同様の概略図であって、発光器が受光器上にあるものを示す図。 図２と同様に受光器の穴の後ろに発光器があり、その間に導光素子がある送受光モジュールの概略図。 図５と同様の概略図であって、導光素子が中空の光導波路として構成されているものを示す図。 図５と同様の概略図であって、導光素子が発光器の実像を生成するものを示す図。 円錐成分を有するレンズが生成する光スポットを様々な焦点ぼけの状態について示すスポット図。 円錐成分を有するレンズを通る受光路の概略図。 円錐成分を有するレンズの光スポットを様々な物体距離について示すスポット図。 図２の送受光モジュールに視野絞りを追加したものを示す概略図。 図５の送受光モジュールに視野絞りを追加したものを示す概略図。 （ａ）、（ｂ）図１１の送受光モジュールの受光路を近接した物体と遠方の物体についてそれぞれ示す概略図。 近接領域用の追加の受光器を有する送受光モジュールの概略図。 同軸配置の変形を有する送受光モジュールの概略図。 図１５に示した同軸配置の変形を有する送受光モジュールであって、発光器が横方向に光を発する場合を示す概略図。 遮蔽用の発光鏡胴を有する送受光モジュールの概略図。 複数の送受光モジュールと共通のレンズの配置を示す、尺度が不均一な概略図。 受信光を受光器の方へ偏向させるために前に配置された光学素子を有する送受光モジュール上の光路を示す概略図。 図１７と同様の概略図であって、前に配置された光学素子の幾何形状が異なるものを示す図。

図１は光電センサ１０の概略断面図である。描かれているのは光検知器であるが、これは説明のための一例に過ぎず、光遮断機や光格子、レーザスキャナ等、他のセンサであってもよい。

送受光モジュール１２は発光器１４を備えている。発光器１４は共通の送受光光学系１６を通じて発射光束１８を監視領域２０内へ送出する。該領域内で発射光束１８が物体２２に当たると、その光の一部が反射光束２４として送受光モジュール１２に戻り、共通の送受光光学系１６により受光器２６へ収束される。本実施形態の受光器２６は中央に開口２８又は穴を備えている。この開口の後ろに発光器１４があり、該開口を通って発射光束１８が送出される。他の実施形態ではこれが様々に変えられる。いずれにせよ、発光器１４と受光器２６は空間的に相互に近接しており、マイクロメカニカルに相互に固定されている。図の受光器２６が二つの部分に分かれているのは断面図のせいである。上面図で見ればそれらが空間的につながっており、中心に開口２８を備えていることが分かる。もっとも、受光器２６が空間的につながっていない実施形態も考えられる。その場合、分離した２つ以上の感光面が開口２８を取り囲む。それらは少なくとも角部又は縁部で互いにほぼ接触していてもよいが、必須ではない。送受光モジュール１２の配置は同軸である。つまり発光器１４と受光器２６は同一の光軸上にある。光路は折り畳まれておらず、特に、同軸配置を最初に作り出す分割鏡や偏向鏡はない。ただし、例えば設置スペースや取り付けの最適化のために、発光路と受光路の両方に関わる共通の偏向鏡を設けることは原則としてあり得る。

発光器１４はＬＥＤ又はレーザ、特にＶＣＳＥＬレーザ又は端面放射型レーザダイオードとして構成することができる。受光器２６は例えばＰＩＮダイオード、ＡＰＤ（アバランシェフォトダイオード）若しくはＳＰＡＤ（シングルフォトンＡＰＤ）を一つ又は複数配置したものである。ＳＰＡＤには、極めて感度が高いほか、感度の有無を高速に切り換え可能である（「能動クエンチ（active quenching）」、時間ゲーティング（time gating）、時間窓、バイアス電圧の適応化）という利点がある。これを利用して、混信信号は既に低減したが測定信号はまだ近距離からも戻って来ていないという時間窓を有感状態に設定することにより、光学的又は電気的な混信によるノイズ成分を非常に効果的に遮ることができる。また、ＳＰＡＤの配置は１ｍｍ以上の寸法で使用することが容易にできる。これは、以下に説明するいくつかの実施形態における大きな受光スポットにとって有利になると思われる。

評価ユニット３０は発光器１４を制御し、受光器２６の受光信号を評価して物体２２を検出する。この評価は、例えば光伝播時間法による物体２２までの距離の測定を含んでいてもよい。その方法自体は、個別パルス法、複数パルス法又は位相法等、公知である。評価ユニット３０はセンサ１０に含まれうる他の電子的な構成部分も代表しているが、その詳細には立ち入らない。

図１に示した共通の光学系１６は共通のレンズとして構成されている。これは、発射光束１８と受信光束２４の両方を担当する、機械的に分かれていない好ましくは一体成形された共通の素子を意味する。共通のレンズは例えばプラスチック又はガラスで製造される。ガラスレンズを用いれば発射光束１８に対して温度変動を十分に小さくできるため、工業的な応用の場合に非常に有利である。

発光器１４の発散角、つまり発射光束１８の発散角α_Ｓは受信光束２４の角度α_Ｅより小さい。このようにすると十分な受信光が受光器２６に入射するようになる。ただし、受信光の一部は開口内つまり発光器１４上で失われ、また別の実施形態では発光器１４の影により失われる。これは、図１に示した概略的な光線の進路と二つの角α_Ｓ、α_Ｅを見れば容易に実感として理解できる。

これについて以下に数値例を示す。模範例として受光光学系１６は共通のレンズであるものとする。後述する多くの例とは異なり、このレンズは、発射光束１８が射出する中心部の特性と外側の特性が同じであり、例えば全域で同じ焦点距離を有している。このレンズはガラス製の平面・非球面レンズとして構成され、中心の厚さが１３ｍｍ、屈折率がｎ＝１．５１５、焦点距離がｆ＝３０ｍｍ、有効口径が３５ｍｍであって、非球面パラメータのうち半径ｒ、円錐定数ｋ並びに二つの偶数次の多項式係数ａ_４及びａ_６が用いられている。発光器１４の放射角α_Ｓは±１５°、受信光束２４の最大角α_Ｅは±３８°である。発光器１４はレンズの焦点に配置されている。受光器２６内の開口２８の直径は１３０μｍ、受光器２６のチップの機械的な厚みは１５０μｍであり、この厚みが開口２８の深さも規定する。発光器１４の寸法は３００μｍで、そのうち５０μｍが発光面に割り当てられている。なお、必要な口径はこれらの数値からも求まる。即ち、５０μｍ＋２＊ｔａｎ（１５°）＊１５０μｍ＝１３０μｍである。この場合、受光器２６上に生じる受光スポットの大きさは、２＊ｔａｎ（３８°）＊１５０μｍ＝２３５μｍである。従って、受信光束２４のうち、およそ（２３５^２−１３０^２）／２３５^２＝７０％が開口２８に入ることなく検出される。発射光束１８を若干焦点ぼけの状態にすることにより、スポット径をより大きくして７０％を超えるような高い受光効率を達成することもできる。

図２は送受光モジュール１２の別の実施形態を示している。その構造は図１に大体対応しているが、共通の光学系１６はもはや全域で同じ特性を持つ均一なレンズとして構成されてはいない。本実施形態のレンズは複領域レンズであり、発射光束１８に対応する中心のレンズ部分としての発光域１６ａと、受信光束２４に対応する外側のレンズ部分として発光域１６ａを取り囲む受光域１６ｂとを備えている。この複領域レンズも一体成形された単一のレンズであることが好ましいが、領域毎に異なる光学的特性が実現され、しかもその複数の領域が好ましくは同軸に配置されている。念のため述べておくが、当然ながらこのレンズでも受信光束２４の一部が中央で発光域１６ａに当たる。しかし、この部分は基本的に開口１８内又は発光器１４上で消え、検出されずに無駄になるため、本明細書では多くの箇所でこの消失部分を無視している。

複領域レンズにより、発射光束１８と受信光束２４に対してレンズの作用が異なるように調整することができる。特に、発光域１６ａの焦点距離を受光域１６ｂの焦点距離とは異なるように選ぶことができる。発光域１６ａにおいて短い焦点距離を選べば、受光器２６上での受信光束２４の受光スポットが大きくなるため有利である。このようにすれば、受信光束２４のうち開口２８内又は発光器１４上で失われる部分の相対的な割合が小さくなる。同様に考えると、普通ではない大きな受光スポットを得るためには、受光器２６は受光域１６ｂの焦点にあるべきではない。従来の見方ではそのような焦点ぼけと受光スポットの拡大は問題にならなかった。むしろ、受光器２６の受光面上に小さな受光スポットを鮮明に結像させたり、更に許容差を見込んで周囲に余白となる外縁領域を残したりするよう努めていた。本発明では発光器２６に対する受光器１４のＸＹ方向の調整は予め極めて高い精度で達成されているため、そのような許容差は不要である。

図３は送受光モジュール１２の別の実施形態を示している。図２とは異なり、ここでは発光器１４が開口２８の後ろではなくその中に配置されている。両者には長所と短所がある。図２の配置では開口２８を相対的に小さくしておくことができる。なぜなら、発光器１４の発光面だけが開口２８を通じて光を発すればよいからである。図１に関する前述の数値例では、発光器１４全体の寸法３００μｍに対して発光面は５０μｍであった。これには発光面の他に電子的な接触のための接続領域が必要である。その上、開口２８は放射角α_Ｓを制限する絞りとして作用する。故に、図３の配置では発光器１４全体を収容するために開口２８を十分に大きくしなければならない。その代わり、ここでは全ての要素が一つの平面上にある。これはチップの設計と製造を容易にする。

図４は送受光モジュール１２の別の実施形態を示している。この実施形態には開口２８がない。代わりに発光器１４が受光器２６上で中央に配置されている。この形態は開口２８が不要であるため、発光器１４と受光器２６のためのチップを一緒に製造することが容易である。もっとも、発光器１４は受信光束２４のうち比較的大きな部分を隠してしまう上、それ自身にも結合用のスペースが必要である。故にやや大きめの受光スポットが必要であり、例えば寸法が５００μｍのＡＰＤでは辛うじて実現可能であるに過ぎない。それ故、例えば１ｍｍ程度の寸法を持つＳＰＡＤ検出器のような大きめの受光器２６を用いることが有利になり得る。

発光器１４が開口２８内にある図２及び３の実施形態では、特に開口２８に必要な直径に関して短所があり得る。光学的には開口２８が発射光１８の光束の直径にちょうど一致することが理想的であるが、実際には様々な理由からそれより大きな開口２８が必要である。まず、図３のように開口２８内に発光器１４を配置する場合、明白な理由として挙げられるのは、その光学的な作用面が全体の大きさより小さいという発光器１４の寸法設定である。一方、開口２８の後ろに発光器１４を配置する場合にも、受光器２６と直接接触させてはならない電導路や他の半導体材料が存在する。他の例として、端面放射型発光器を発光器１４として用いる場合がある。側方へ光を射出するには受光器２６の面に対して斜めの配置が必要になるため、図２のように発光器１４と受光器２６を直接重ねて配置することができない。

更に、発光器１４と受光器２６が空間的に隣接、場合によっては接触していると、発光器１４から受光器２６へ電流又は電磁場が入り込む可能性がある。このような電気的な混信があると偽の受光信号が生じ、特に１ＧＨｚ以上という高い周波数域にそれが現れる。ところがこれはまさに光伝播時間の測定に是非とも使いたい周波数域である。

別の問題点は光学的な混信である。発光器１４から放射される発射光のなかには、例えば大きな発散角で放射されるため有効利用できないものがある。このような部分の光が発光効率を損なうことはほとんどないが、その光が受光器２６に達して本来の受光信号を歪める恐れがある。図２のような配置は、例えば開口２８の内面を経てこの混信を助長する可能性がある。

図５〜７は、発光器１４と受光器２６の間に一定の間隔を空けて追加の導光素子２９ａ〜ｃを設けることにより前述の問題を解消又は少なくとも緩和する実施形態を示している。これらの実施形態は、発光器１４を受光器２６から物理的に遠ざけるという共通の考え方に基づいている。しかし、実際には開口２８が発射光１８の射出点又は事実上の光源となることに変わりはない。なぜなら、発光器１４の発射光１８は導光素子２９ａ〜ｃで開口２８内へ導かれるからである。更に、発光器１４と受光器２６は中間部品を介して間接的にマイクロメカニカルに接続されているため、調整上の利点も維持されている。

事実上の光源又は仮想的な光源を受光器の近傍に生成するために用いられる導光素子２９ａ〜ｃの具体的な選択のため、図５〜７は３つの例を示している。図５の導光素子２９ａは、ガラスやプラスチック等の透明材料で体積要素として作製された、全反射で発射光１８を導く光ファイバである。図６の導光素子２９ｂは内側が鏡面加工された中空体である。また、体積要素も鏡面を備えるものとすることができる。

図７の導光素子２９ｃは結像素子として形成されている。この例では集光レンズであり、好ましくはマイクロレンズである。これにより発光器１４又はその発光面の実像が開口２８内に生成される。この像は図７に示した位置ではなく開口２８のわずかに前又は後ろにあってもよい。

図８〜１１は共通の光学系１６として利用されるレンズの有利な発展形態を示している。このレンズは追加の円錐成分を有している。円錐成分は受光域１６ｂのみに関わっていることが好ましい。また、平面・非球面レンズの場合、平面側を円錐形状にすること、つまりアキシコンとして構成することができる。あるいは、非球面側をいわゆる「奇数次非球面」にすることも可能である。この場合、サグ量の多項式表現には半径の偶数次の累乗だけでなく奇数次の累乗も現れる。最も簡単な場合、そのために多項式係数ａ_１が考慮される。この係数は、ａ_１＊「レンズの中心からの距離」に比例するサグ量、つまり所望の円錐形状を生じさせる。もっとも、レンズの輪郭を適宜修正するために他の奇数次の多項式係数を用いてもよい。

これについて、以下に補足として非球面方程式を再現する。

ここで、ｚはサグ量、ｒは光軸に対する垂直距離（入射高さ）、ρは頂点曲率（頂点半径Ｒ＝１／ρ）、ｋは円錐係数、ａ_２ｉ、ａ_{（２ｉ＋１）}はそれぞれ補正多項式の偶数次又は奇数次の係数であり、ｍａｘ（２ｎ，２ｍ＋１）が多項式の次数である。

円錐成分を導入する場合、それが平面側であろうと、あるいは奇数次の多項式係数又は全く別のレンズ形状を通じたものであろうと、一つの物体点はもはや受光器２６で一つの画像点に結像されず、細い円環の上に結像される。つまり、円錐成分を有するレンズは、焦点位置に依存した輪郭を持つ円形の光線プロファイルを生成する。

図８はそれを様々な焦点位置におけるスポットプロファイルについて示している。中央のスポットプロファイルは焦点の合った配置に対応しており、理想的にはここで鮮明な円環が生じる。受光平面をレンズに近付く方向（図８では右方向）に動かすと、中心に光の穴のようなものがある「ドーナツ」又はトーラスが生じる。逆方向に動かすと光スポットが閉じ、焦点位置から遠ざかるにつれてスポットが大きくなる。この関係は多項式の係数ａ_１の符号を変えることにより水平方向に反転させることができる。つまりこれにより、光の穴を持つトーラスと閉じた光スポットをそれぞれ鮮明な焦点位置のどちら側に形成するか選択することができる。

図９は光路を再び断面図で示している。共通の光学系１６のレンズの円錐成分により光の穴３２を持つ円形の光線プロファイルが生じている。この穴は鮮明な焦点位置がある方向にのみ出現する。図中に受光器２６の受光平面が描かれているが、これは図８の中央にある鮮明な円環に対応している。受光平面を右又は左方向へ動かした場合のスポットプロファイルが図８のどれに当たるかも同様に直ちに理解できる。既に述べたように、ａ_１の符号を変えることで、図９の光の穴３２を図中に描かれた受光平面に対してほぼ反転させることができる。

受光器２６が鮮明な円環の平面内にある図９の配置は特に好ましい。なぜなら、受信光束２４の全ての光がまだ開口の外側、又は実施形態によっては発光器１４の影の外側にまっすぐ入射するからである。同時にそのためには、生成される円環が開口２８を取り囲むような半径を持つように円錐成分を設計する必要がある。係数ａ_１を通じて円錐形状を生じさせるという最も簡単な場合ではおよそ次式で円環の直径を見積もることができる。

ここで、ｆ_Ｅは受光域１６ｂの公称焦点距離、ｎはレンズの屈折率である。

具体的な数値例としてａ_１に−０．００５という値を選んだとする。改めて述べるが、これは受光域１６ｂのみに関係するものであり、発光域１６ａでは奇数次の多項式係数の値はゼロのままであることが好ましい。残りの非球面パラメータを含むその他の寸法及びパラメータは図１に関する上記数値例と同じで、焦点距離ｆ_Ｅは３０ｍｍ、レンズの屈折率ｎは１．５とする。この場合、前の段落に記載の見積もりから、円環のおよその直径は２＊３０ｍｍ＊０．００５＊（１．５−１）＝１５０μｍとなる。従って、図２の直径１３０μｍの開口２８を取り囲むことができる。

別の数値例として、ａ_１に＋０．０１という値を選び、他の値は前の例と同じとする。この場合、円の直径は２＊３０ｍｍ＊０．０１＊（１．５−１）＝３００μｍとなる。これは、いずれも寸法が３００μｍである図３の大きめの開口２８や図４の発光器１４の影を取り囲むのにちょうど足りる。必要に応じてａ_１に少し大きめの値を選んでもよい。

これらの数値例では、無限遠の物体２２だけでなくより近くに接近している物体２２も光スポットを生成し、それが更に開口２８内や発光器１４上で完全に消えてしまわずに受光器２６の感光面に当たるように、ａ_１の符号により配慮が成されている。配置や符号の選択を誤るとそれが発生し易く、その結果、送受光モジュール１２の近くに数メートルの大きさの不感域（デッドゾーン）が生じる恐れがある。

図１０は、前述のようにａ_１が合理的に選ばれた場合の様々な物体距離についてスポット図を示している。図示した物体間隔は左から右へ無限遠、８ｍ、４ｍ、２ｍである。容易に分かるように、受光器２６上での受光スポットは、無限遠にある物体２２に対する鮮明な円環のままではないが、それでも中央部に達する光はその後もほとんどない。しかも、近付いた物体２２の受光スポットは引き続き不鮮明化により拡大した状態で受光器２６により受光される。

図１１は視野絞り３４を追加した別の実施形態の送受光モジュール１２を示している。受信光束２４の受光路は絞りの位置付近に中間焦点を有している。故に、受光器２６の視野を大幅に小さくして、発光器１４及びその発射光束１８からは発生し得ない外部光を遮るという視野絞り３４としての作用が生じる。その結果、信号雑音比が明らかに向上する。

その際、相反する二つの利益の対立がある。まず、できるだけ多くの発射光１８を視野絞り３４に通すためには大きな絞り開口を非常に近くに置くことが望まれる。一方、受光の視野を効果的に縮小するには小さな絞りを受光器からある程度遠くに置く必要がある。従ってここで妥協点を見出さなければならない。

図１２は、発光器１４が導光素子２９ａ〜ｃを介して受光器２６から多少ずらされている図７〜９のような好ましい実施形態の場合は前述の対立を解決できることを示している。図１２は実際には結像型の導光素子２９ｃを有する図９の実施形態と図１１の視野絞り３４との組み合わせである。この場合、視野絞り３４が極めて細くてもほぼ全ての発射光１８がその視野絞り３４を通過するような位置まで発光器１４の像を開口２８の前方で視野絞り３４の近傍へ又はその平面内へずらすことができる。絞りが大きい場合は、発射光１８を視野絞り３４の場所に収束させることができるため、発光側に対する要求事項はない。

導光素子２９ａ〜ｂとして光ファイバを用いる図７又は９の実施形態も同様に視野絞り３４と組み合わせることができる。しかしその場合、発射光１８の射出点を視野絞りの開口内まで移動させることはできない。なぜなら、そうすると導光素子２９ａ〜ｂが受信光の邪魔になるからである。もっとも、射出点を受光器２６と視野絞り３４の間の領域に少し入り込ませることは十分にできる。

図１３（ａ）及び（ｂ）は受信光束２４のための中間焦点を有する前述のような構成の基本的な問題を示している。図１３（ａ）及び（ｂ）にはそれぞれ遠方の物体２２及び近接した物体２２に対する受光路が描かれている。物体の接近に応じて受光焦点が共通の光学系１６のレンズから離れて受光器２６へ近付いてゆく。物体２２が一定の距離まで近付くと受信光束２４が開口２８に強く収束されるため、ほぼ全ての光がそこで消えてしまい、物体２２はもはや検出できなくなる。このような不感域は距離が２〜３メートルを下回ると既に生じ得る。

しかし、レンズの最適化によりこの近接領域の問題も解消できる。即ち、光線のうちほぼ受光焦点にある最も細いくびれ部がもはやあまり細くならず、意図的に視野絞り３４を辛うじて通過できる程度の最小直径になるように、レンズの設計、特に受光域１６ｂの設計を行う。つまり、近接した物体の場合でも受光スポットはもはや視野絞り３４の絞り開口より小さくならないため、視野絞りが適切に設計されていれば受信光束２４のうち十分な量の光が開口２８で消えずに残る。

レンズ設計においてこの効果を得るには様々な方法が考えられる。例えば、意図的に結像誤差を残しておくことで前述のような大きな受光スポットを生じさせる。あるいは、ここでもまた非球面のパラメータａ_１を利用し、それを通じて焦点における光線の最小直径を調整することができる。その場合、受信光束２４の断面がそれより小さくなる箇所はどこにもない。このような措置をとれば、図８〜１０について説明した小さな円環の利点が視野絞り３４の利点と組み合わされる。

視野絞り３４を有する実施形態についても数値例をいくつか示す。これらの例は、それと関係のある大きな物体距離に対する制限なしで最適化されている。以下、いずれも前述の例と大部分が一致するが、発光器１４のチップの寸法が３００μｍで、発光側の放射角がα_Ｓ＝±１５°、受光側の最大角がα_Ｅ＝±３０°、チップの厚みが１５０μｍ、発光面が５０μｍである。受光器２６については寸法を１ｍｍとするが、これには計算上の役割はなく、単に受光スポットを受けるために十分な面積が利用できればよい。特に視野絞り３４の絞り開口は受光器２６よりも小さくしなければならない。受光スポットの大きさの見積もりとそれに続く受光効率の見積もりでは、視野絞り３４が受光路の中間焦点に正確に位置しているというやや単純な仮定を行っている。

第１の例は開口２８の後ろに発光器１４がある図２の状況に対応している。開口２８の直径は１３０μｍで、受光器２６から２６０μｍの距離に口径２８０μｍの視野絞り３４が配置される。この場合、受光器２６上の受光スポットの直径は約３００μｍになり、受光効率は約８０％となる。

第２の例は開口２８内に発光器１４がある図３の状況に対応している。開口２８の直径は３００μｍで、受光器２６から４８０μｍの距離に口径３００μｍの視野絞り３４が配置される。この場合、受光器２６上の受光スポットの直径は約５５０μｍになり、受光効率は約７０％となる。

第３の例は受光器２６のすぐ前に発光器１４がある図４の状況に対応している。発光器１４は直径４８０μｍの影を作る。受光器２６から６９０μｍの距離に口径３４０μｍの視野絞り３４が配置される。受光器２６上の受光スポットの直径は約８００μｍになり、受光効率は約６５％となる。

図１４は送受光モジュール１２の別の実施形態の概略図である。この送受光モジュール１２は受光器２６の前に発光器１４がある図４の配置に基づいているが、他の実施形態、特に図２又は３のように開口２８を有する形態にも同様に適用できる。

本発明に従って発光器１４と受光器２６を空間的に隣接させると、発光路から受光路へ直接的に光学的又は電気的な混信が起きるという問題が発生しうる。パルス式システムの場合、発光器１４の作動フェーズは短く、従って混信も短い。とりわけ、例えば最大で１ｎｓという短いパルス長を選んだ場合にそうなる。ところが近接領域では、発光器１４がまだパルスを発生している間、受光器２６での検出がずっと妨害され、結果的に検出能力がほぼ完全に失われてしまう。

これを解決するため、図１４の実施形態では近接領域用の追加の受光器２６ａが設けられている。この追加の受光器２６ａは、混信を阻止する光学的な遮蔽体３６、場合によっては電気的にも有効な遮蔽体３６の外側に配置されることが好ましい。例えば５００ｍｍまでの近接領域にある物体２２は送受光モジュール１２から見ると非常に広い範囲に発射光束１８を反射するため、追加の受光器２６ａは専用の受光光学系がなくても十分な光を受け取る。もっとも、追加の受光レンズを増設することも考えられる。これは共通の受光光学系１６と結合された二重レンズの形にしてもよいが、その場合は該レンズ内の移行部分に統合された遮蔽体を用いることが好ましい。追加の受光器２６ａも評価ユニット３０に接続することが好ましいが、独自の電子機器によって制御及び評価を行うようにしてもよい。

混信を防止する又は少なくともその作用を制限するための他の対策として、既に言及したゲーティングが考えられる。あるいは、追加の受光器２６ａの代わりに近接領域用の別の補足センサ、例えば誘導型、容量型、磁気型、超音波型、レーダ型等のセンサを使用することも考えられる。本発明又は従来技術による構成を有する完全な光電式の追加モジュールや、別体となった追加の光電センサの使用も考えられる。

図１５は同軸配置の変形を有する送受光モジュール１２の概略図である。厳密に言うと、同軸配置の場合は発光器１４と受光器２６が完全に一つの軸上にあるか、少なくともその光路が合流した後で一つの軸上に載る必要がある。この厳密な概念解釈は本発明に係る全ての実施形態に対して前提とされることが好ましい。しかし、図１５で説明しているような多少広めの定義も差し当たり許容し、それを同軸と呼んでもよい。なぜなら、送受光モジュール１２の外側の光路は全ての実際的な事項に関して同軸系に該当し、二軸系には該当しないからである。

図１５では発光器１４と受光器２６が並んでいる。しかし開口２８はなお一方側に制限されている。それでも、発光器１４と受光器２６はやはり近接しており、その間隔は既に何度も述べたように最大で３００μｍ又はそれ未満であるが、ＳＰＡＤ検出器の場合のように最大で例えば５００μｍ又はそれより大きくなることもある。いずれにせよ、発光器１４と受光器はマイクロメカニカルに相互に固定され、それにより高い精度の位置決めが可能である。

共通の光学系１６のレンズは、発光域１６ａが中心にあり、受光域１６ｂに取り囲まれているという意味では依然として同軸であるが、中心からわずかにずれていてもよい。マイクロメートルのオーダーである発光器１４と受光器２６の間隔とレンズまでの距離とを比較すれば、そのようなずれはほとんど実際的な影響を及ぼさない。

一方、レンズの形状には好ましい相違がある。このレンズは受光域１６ｂの範囲ではもはや回転対称ではなく、くさび形状又はプリズム特性を有している。このような変形は平面側に施すことができる。あるいは、追加的に考え得る円錐成分について既に説明したのと同様に、その補正を曲面側に統合する。図１５では傾きが誇張して描かれており、実際には２０ミリラジアン又は１°で十分である。この値は、焦点距離が５０ｍｍ、屈折率が１．５である場合に発光器１４と受光器２６の間の横方向のずれ５００μｍにほぼ対応する。

このような配置とレンズを用いた場合、送受光モジュール１２の外側における光線の進み方は同心且つ共線的である。なぜなら、送受光モジュール１２内での受光路の発光路に対するわずかな傾きが受光域１６ｂのくさび形状により補償され、実質的に同軸となるからである。ただし、発光器１４と受光器２６は並んでいるため、前述の厳密な概念解釈によれば同軸ではない。

図１６は、受光域１６ｂに傾き特性を持つ上述の共通の光学系１６を、側方に光を射出する発光器１４（特に端面放射型発光器）のためにいかに利用できるかを示している。そのために、発光器１４と受光器が同一平面上に並べて配置され、マイクロメカニカルに相互に結合されている。ここでは例として、共通のマイクロメカニカルな支持板３５上に載置することで両者を結合している。横方向に出る発射光１４はまず支持板３５の面に平行に進んだ後、偏向素子３７により所望の放射方向に方向転換される。その後の光路は図１５とほぼ同じである。

図１７は送受光モジュール１２の別の実施形態を示している。ここでは発光路が発光鏡胴３８により遮蔽されている。これは、光学的な混信、そして場合によっては電気的な混信をも防止するためのあらゆる形態の機械的な経路分離手段を意味している。当然ながら、発光鏡胴３８は、受信光束２４のうち中心付近に入射して受光器２６に達する可能性がある部分も妨害する。しかし、発光域１６ａ内の光路には可逆性があるから、そのような部分はいずれにせよほとんど存在しない。

図１８は別の実施形態を示している。この例では複数の送受光モジュール１２ａ〜ｃが共通の光学系１６の後ろに配置されている。送受光モジュール１２ａ〜ｃ同士の横方向の間隔がレンズ全体の寸法よりも明らかに小さければ、複数の発射光束１８ａ〜ｃに対する一つの中央の発光域１６ａと複数の受信光束２４に対する一つの外側の受光域１６ｂとを有する単一のレンズを構成することがなおも可能である。なお、図１８の描画は尺度が不均一であることに注意されたい。複数の送受光モジュール１２ａ〜ｃと１枚のレンズの組み合わせにより非常に簡素で小型の多光線モジュールが得られる。これは例えば光格子や多重センサ、複数の操作平面を有するレーザスキャナ等に利用できる。もちろん、より多くの光線を得るために複数の多光線モジュールを互いに組み合わせることもできる。

図１９及び２０は送受光モジュール１２の更に別の実施形態を示している。この実施形態は発光器１４が受光器２６上にある図４の配置に特に適しているが、これに限るものではない。本実施形態では受光器２６と発光器１４の前に追加の光学素子４０が配置される。ただし、図２０では幾何学的な形状が異なるためそれが発光器１４の前だけにある。光学素子４０は、出射する発射光束１８にはその入射角及び出射角が小さいためほとんど影響を与えないような形状になっている。しかし、受信光束２４については、受光器１４に向かって進み、検出されずに無駄になってしまっていたはずの一部の光線２４ａが、その入射角がやや大きいことと、光学素子が円周状に中心を取り囲んで外へ向かって上る形状であることから、屈折して少なくとも部分的に受光器２６に当たる。従って、光学素子４０は、光線２４ａを受光器２６の方へ方向転換させることにより、光線２４ａにとって発光器１４を見えなくする一種の隠れ蓑のように作用する。これにより、発光器１４及びその影のせいで失われる光の量が減る。光学素子４０は例えば発光器１４又は受光器２６上にグラウト材として実現される。

本発明を実施形態に基づいて説明した。各実施形態は第一にそれぞれ特定の有利な修正に向けられているが、時には特定の修正を組み合わせて説明した。本発明は有利な修正を他のやり方で組み合わせた様々な変形も含んでいる。例えば、受光器１４の配置は開口２８の後ろ、開口２８内又は受光器２６の前から、またレンズの設計は複領域、円錐成分及び／又は焦点誤差から、それぞれ互いに十分に独立して選ぶことができる。また、距離及び絞り開口の大きさが様々に異なる視野絞り３４、追加の受光器２６ａ、又は理想的な同軸配置からわずかに逸脱した配置とそれに合った受光光学系１６、発光鏡胴３８及び／又は光学素子４０は、追加又は省略が可能である。また、様々な形態の同種又は異種の送受光モジュール１２ａ〜ｃを図１８のように集めて１つの多光線モジュールにすることができる。

Claims (15)

1. 発光光学系（１６、１６ａ）を有する発光器（１４）と、受光光学系（１６、１６ｂ）を有する受光器（２６）とを備え、前記発光器（１４）の発射光（１８）の放射角（α_Ｓ）が前記受光器（２６）上に入射する受信光（２４）の受光角（α_Ｅ）よりも小さく、前記発光器（１４）と前記受光器（２６）が同軸に配置され、前記発光光学系（１６，１６ａ）と前記受光光学系（１６、１６ｂ）が共通の光学系（１６）として構成されている、光電センサ（１０）用の送受光モジュール（１２）において、
   前記発光器（１４）と前記受光器（１６）が少なくとも間接的にマイクロメカニカルに相互に結合されていることを特徴とする送受光モジュール（１２）。
2. 前記共通の光学系（１６）が共通のレンズとして構成されており、特に前記発光器（１４）が該共通のレンズの焦点に配置されていること
   を特徴とする請求項１に記載の送受光モジュール（１２）。
3. 前記共通のレンズが発光域（１６ａ）と受光域（１６ｂ）を有する複領域レンズとして構成されており、特に該発光域（１６ａ）が中心に配置され、該受光域（１６ｂ）が発光域を囲むように配置されていること
   を特徴とする請求項２に記載の送受光モジュール（１２）。
4. 前記発光域（１６ａ）が前記受光域（１６ｂ）よりも短い焦点距離を有していること
   を特徴とする請求項３に記載の送受光モジュール（１２）。
5. 前記受光域（１６ｂ）が円錐成分を含んでおり、特に、該円錐成分により生じる円形の光線プロファイルが前記受光器（２６）に対応する大きさの中心領域（３２）を有していること
   を特徴とする請求項３又は４に記載の送受光モジュール（１２）。
6. 前記発光器（１４）と前記受光器（２６）の相互の間隔が最大でも３００μｍであること
   を特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の送受光モジュール（１２）。
7. 前記受光器（２６）が開口（２８）を備え、該開口の中又は後ろに前記発光器（１４）が配置され、特に該開口（２８）の大きさが最大でも３００μｍであること
   を特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の送受光モジュール（１２）。
8. 前記発光器（１４）が前記開口（２８）の後ろに配置され、前記発射光（１８）を前記開口（２８）内へ導く導光素子（２９ａ〜ｃ）を前記発光器（１４）と前記受光器（２６）の間に配置することで、前記開口が事実上の光源となっていること
   を特徴とする請求項７に記載の送受光モジュール（１２）。
9. 前記導光素子が光ファイバ素子（２９ａ〜ｂ）を備えていること又は前記光源の像を前記開口の中又は前に生成するもの（２９ｃ）であること
   を特徴とする請求項７又は８に記載の送受光モジュール（１２）。
10. 前記発光器（１４）が前記受光器（２６）上に配置されていること
    を特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の送受光モジュール（１２）。
11. 前記共通の光学系（１６）に視野絞り（３４）が割り当てられており、特に、前記共通の光学系（１６）が前記視野絞り（３４）の絞り開口の大きさまでしか前記受信光（２４）を収束しないように構成されていること
    を特徴とする請求項１〜１０のいずれかに記載の送受光モジュール（１２）。
12. 前記共通の光学系（１６）が、発光路に対する受光路の傾きを補うために光線偏向特性を備えていること
    を特徴とする請求項１〜１１のいずれかに記載の送受光モジュール（１２）。
13. 前記発光器（１４）と前記共通の光学系（１６）の間に発光鏡胴（３８）が配置されていること、及び／又は、前記発光器（１４）の前に、該発光器（１４）へ向かう方向に入射する受信光（２４ａ）を前記受光器（２６）の方へ偏向させる光学素子（４０）が配置されていること
    を特徴とする請求項１〜１２のいずれかに記載の送受光モジュール（１２）。
14. 監視領域（２０）内の物体（２２）を検出するための光電センサ（１０）、特に光検知器又はレーザスキャナであって、請求項１〜１３のいずれかに記載の少なくとも１つの送受光モジュール（１２）と、前記受光器（２６）の受光信号から光伝播時間を求めるとともに該光伝播時間から前記監視領域（２０）内の被検出物体（２２）までの距離を特定するように構成された評価ユニット（３０）とを備えることを特徴とする光電センサ。
15. 監視領域（２０）内の物体（２２）を検出する方法であって、発光器（１４）が発光光学系（１６、１６ａ）を通じて前記監視領域（２０）内へ発射光を送出し、受光器（２６）が前記監視領域（２０）内で反射された前記発射光（１８）とともに受信光（２４）を受光光学系（１６、１６ｂ）を通じて受光し、前記受信光（１８）の放射角（α_Ｓ）が前記受信光（２４）の受光角（α_Ｅ）よりも小さく、前記発光器（１４）と前記受光器（２６）が同軸に配置されており、前記発光光学系（１６、１６ａ）と前記受光光学系（１６、１６ｂ）が共通の光学系（１６）として構成されている方法において、
    前記受光器（１４）と前記発光器（２６）が少なくとも間接的にマイクロメカニカルに相互に結合されていることにより、前記受信光（２４）の少なくとも一部が、前記発射光（１８）が放射される箇所から最大でも５００μｍの近傍で受光されることを特徴とする方法。

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