JP2019104968A - Manufacturing method of aluminum alloy wire, manufacturing method of wire using the same, and manufacturing method of wire harness - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、アルミニウム合金線の製造方法、これを用いた電線の製造方法及びワイヤハーネスの製造方法に関する。 The present invention relates to a method of manufacturing an aluminum alloy wire, a method of manufacturing an electric wire using the same, and a method of manufacturing a wire harness.
近年、自動車の高性能化や高機能化が急速に進められてきており、自動車に搭載される各種の電気機器などの増加に伴い、これらの電気機器に使用される電線も増加傾向にある。一方、近年、環境対応のために、自動車の燃費を向上するべく電線の軽量化が強く望まれている。 In recent years, the performance and functionality of automobiles have been rapidly advanced, and with the increase in various types of electrical devices mounted on automobiles, electric wires used in these electrical devices are also on the rise. On the other hand, in recent years, in order to cope with the environment, it is strongly desired to reduce the weight of the electric wire in order to improve the fuel consumption of the automobile.
そこで、電線として、導体を、銅線に代えてアルミニウム合金としたアルミニウム合金線が用いられるようになってきている。 Therefore, as a wire, an aluminum alloy wire in which a conductor is replaced with a copper wire to make an aluminum alloy has come to be used.
しかし、アルミニウム合金は通常、銅系材料よりも耐衝撃性や屈曲特性に劣る。耐衝撃性や屈曲特性を向上させるためには、アルミニウム合金線の伸びを向上させることが重要である。 However, aluminum alloys are generally inferior to copper-based materials in impact resistance and bending characteristics. In order to improve impact resistance and bending characteristics, it is important to improve the elongation of the aluminum alloy wire.
そこで、例えば下記特許文献１には、Ｓｉ及びＭｇを含有するアルミニウム合金で構成されるワイヤロッド（荒引線）に対して、伸線加工及び溶体化工程を順次行った後、時効硬化処理工程を行うことにより引張強度と伸びとを両立させることが提案されている。 Therefore, for example, in Patent Document 1 below, after a wire drawing process and a solution forming process are sequentially performed on a wire rod (rough drawn wire) made of an aluminum alloy containing Si and Mg, an age hardening process is performed. It is proposed to make tensile strength and elongation compatible by carrying out.
しかし、上記特許文献１に記載のアルミニウム合金線の製造方法は、得られるアルミニウム合金線が優れた引張強度を有するものの、伸びの向上の点で改善の余地を有していた。 However, although the method for producing an aluminum alloy wire described in Patent Document 1 has excellent tensile strength, the obtained aluminum alloy wire has room for improvement in terms of improvement in elongation.
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、優れた引張強度を有しながら、伸びが向上したアルミニウム合金線を製造できるアルミニウム合金線の製造方法、これを用いた電線の製造方法及びワイヤハーネスの製造方法を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and a method for producing an aluminum alloy wire capable of producing an aluminum alloy wire having an improved elongation while having excellent tensile strength, a method for producing a wire using the same, and a wire The purpose is to provide a method of manufacturing a harness.
本発明者らは、上記課題を解決するため鋭意検討を行った結果、以下の発明によって上記課題を解決し得ることを見出した。 MEANS TO SOLVE THE PROBLEM As a result of earnestly examining in order to solve the said subject, the present inventors discovered that the said subject could be solved by the following invention.
すなわち、本発明は、アルミニウム、添加元素、及び、前記添加元素とは異なる元素で構成される不可避的不純物からなるアルミニウム合金であって前記添加元素が少なくともＳｉ及びＭｇを含有するアルミニウム合金で構成される荒引線を形成する荒引線形成工程と、前記荒引線に対し、処理ステップを行うことにより、アルミニウム合金線を得る荒引線処理工程とを含み、前記処理ステップが、少なくとも１回の伸線処理ステップと、前記少なくとも１回の伸線処理ステップのうち、最後の伸線処理ステップの直後に行われ、前記アルミニウム及び前記添加元素の固溶体を形成した後、焼き入れ処理して溶体化材を形成する溶体化処理ステップと、前記溶体化処理ステップの直後に行われ、Ｍｇ２Ｓｉを析出させる析出処理ステップとを含み、前記析出処理ステップが、処理温度を１４０℃以下とし、処理時間を５時間以上とする、アルミニウム合金線の製造方法である。 That is, the present invention is an aluminum alloy comprising aluminum, an additive element, and an unavoidable impurity composed of an element different from the additive element, wherein the additive element is composed of an aluminum alloy containing at least Si and Mg Forming a roughing wire, and roughing wire processing to obtain an aluminum alloy wire by performing a processing step on the roughing wire, wherein the processing step includes at least one drawing process. The step is performed immediately after the final drawing step of the step and the at least one drawing step to form a solid solution of the aluminum and the additive element, and then hardened to form a solution material. a solution treatment step of, performed immediately after the solution treatment step, a precipitation treatment step to precipitate Mg 2 Si Wherein said precipitation treatment step, the treatment temperature of 140 ° C. or less, the processing time is 5 hours or more, a manufacturing method of an aluminum alloy wire.
本発明のアルミニウム合金線の製造方法によれば、優れた引張強度を有しながら、伸びが向上したアルミニウム合金線を製造できる。 According to the method for producing an aluminum alloy wire of the present invention, an aluminum alloy wire with improved elongation can be produced while having excellent tensile strength.
なお、本発明者らは、本発明のアルミニウム合金線の製造方法によって上記の効果が得られる理由については以下のように推察している。 The present inventors speculate as follows about the reason why the above-mentioned effect is obtained by the method of manufacturing an aluminum alloy wire of the present invention.
すなわち、本発明のアルミニウム合金線の製造方法では、荒引線に対して行われる処理ステップにおいて、少なくとも１回の伸線処理ステップのうち最後の伸線処理ステップの直後で溶体化処理ステップを行い、溶体化処理ステップの直後にＭｇ２Ｓｉを析出させる析出処理ステップを行い、析出処理ステップを、処理温度１４０℃以下、処理時間５時間以上で行うことで、析出処理ステップでＭｇ２Ｓｉがゆっくりと成長し、この成長したＭｇ２Ｓｉが、アルミニウム合金線の伸びの低下を十分に抑制しつつ、引張強度を十分に増加させる方向に作用するのではないかと本発明者らは推察している。 That is, in the method for producing an aluminum alloy wire according to the present invention, in the treatment step performed on the rough drawing wire, the solution treatment step is performed immediately after the last wire drawing treatment step among at least one wire drawing treatment step, Immediately after the solution treatment step, a precipitation treatment step for precipitating Mg 2 Si is carried out, and the precipitation treatment step is carried out at a treatment temperature of 140 ° C. or less for a treatment time of 5 hours or more, so that Mg 2 Si slowly in the precipitation treatment step. The present inventors speculate that the grown Mg 2 Si may act in the direction of sufficiently increasing the tensile strength while sufficiently suppressing the decrease in the elongation of the aluminum alloy wire.
上記製造方法においては、前記添加元素において、Ｓｉの含有率が０．４５〜０．６５質量％であり、Ｍｇの含有率が０．４〜０．６質量％であり、Ｆｅの含有率が０．４質量％以下であり、Ｃｕの含有率が０．３質量％以下であり、Ｔｉ及びＶの合計含有率が０．０５質量％以下であることが好ましい。 In the above manufacturing method, in the additive element, the content of Si is 0.45 to 0.65 mass%, the content of Mg is 0.4 to 0.6 mass%, and the content of Fe is It is preferable that it is 0.4 mass% or less, the content rate of Cu is 0.3 mass% or less, and the total content rate of Ti and V is 0.05 mass% or less.
この場合、得られるアルミニウム合金線が、より優れた引張強度とより大きい伸びとを両立できるとともに、より優れた導電性を有する。 In this case, the obtained aluminum alloy wire can have both superior tensile strength and greater elongation, as well as better electrical conductivity.
上記製造方法においては、前記析出処理ステップが、処理温度を１３０℃以下とし、処理時間を１０時間より長い時間とすることが好ましい。 In the above-mentioned manufacturing method, it is preferable that the precipitation treatment step sets the treatment temperature to 130 ° C. or less and the treatment time to be longer than 10 hours.
この場合、伸びがより十分に向上したアルミニウム合金線を製造できる。 In this case, it is possible to manufacture an aluminum alloy wire with a sufficiently improved elongation.
また本発明は、上記アルミニウム合金線の製造方法によってアルミニウム合金線を準備するアルミニウム合金線準備工程と、前記アルミニウム合金線を被覆層で被覆して電線を製造する電線製造工程とを含む、電線の製造方法である。 Further, the present invention is a wire comprising an aluminum alloy wire preparing step of preparing an aluminum alloy wire by the above method for manufacturing an aluminum alloy wire, and a wire manufacturing step of manufacturing the wire by covering the aluminum alloy wire with a covering layer. It is a manufacturing method.
この電線の製造方法によれば、アルミニウム合金線準備工程により、優れた引張強度を有しながら、伸びが向上したアルミニウム合金線を製造できる。このため、本発明の電線の製造方法によれば、屈曲や振動が加えられる動的な箇所（例えば自動車のドア部、又は自動車のエンジンの近傍）に配置される電線として有用な電線を製造できる。 According to the method for manufacturing the electric wire, the aluminum alloy wire preparation process can manufacture an aluminum alloy wire with improved elongation while having excellent tensile strength. For this reason, according to the method of manufacturing an electric wire of the present invention, an electric wire useful as an electric wire disposed at a dynamic point (for example, a door of an automobile or near an engine of an automobile) to which bending or vibration is applied can be manufactured. .
さらに本発明は、上記電線の製造方法によって電線を準備する電線準備工程と、前記電線を複数本用いてワイヤハーネスを製造するワイヤハーネス製造工程とを含む、ワイヤハーネスの製造方法である。 Furthermore, this invention is a manufacturing method of a wire harness including the wire preparation process of preparing a wire by the manufacturing method of the said wire, and the wire harness manufacturing process of manufacturing a wire harness using two or more said wires.
このワイヤハーネスの製造方法によれば、電線準備工程に含まれるアルミニウム合金線準備工程により、優れた引張強度を有しながら、伸びが向上したアルミニウム合金線を製造できる。そして、本発明のワイヤハーネスの製造方法により製造されるワイヤハーネスは、このようなアルミニウム合金線を被覆層で被覆して得られる電線を含む。このため、本発明のワイヤハーネスの製造方法によれば、屈曲や振動が加えられる動的な箇所（例えば自動車のドア部、又は自動車のエンジンの近傍）に配置されるワイヤハーネスとして有用なワイヤハーネスを製造できる。 According to the method for manufacturing the wire harness, the aluminum alloy wire preparation step included in the wire preparation step makes it possible to manufacture an aluminum alloy wire with improved elongation while having excellent tensile strength. And the wire harness manufactured by the manufacturing method of the wire harness of this invention contains the electric wire obtained by coat | covering such an aluminum alloy wire by a coating layer. For this reason, according to the method for manufacturing a wire harness of the present invention, a wire harness useful as a wire harness disposed at a dynamic point (for example, a door of an automobile or near an engine of an automobile) to which bending or vibration is applied. Can be manufactured.
本発明によれば、優れた引張強度を有しながら、伸びが向上したアルミニウム合金線を製造できるアルミニウム合金線の製造方法、これを用いた電線の製造方法及びワイヤハーネスの製造方法が提供される。 According to the present invention, a method of manufacturing an aluminum alloy wire capable of manufacturing an aluminum alloy wire having improved elongation while having excellent tensile strength, a method of manufacturing a wire using the same, and a method of manufacturing a wire harness are provided. .
以下、本発明の実施形態について説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described.
［アルミニウム合金線の製造方法］
本発明は、アルミニウム、添加元素、及び、添加元素とは異なる元素で構成される不可避的不純物からなるアルミニウム合金であって添加元素が少なくともＳｉ及びＭｇを含有するアルミニウム合金で構成される荒引線を形成する荒引線形成工程と、荒引線に対し、処理ステップを行うことにより、アルミニウム合金線を得る荒引線処理工程とを含む、アルミニウム合金線の製造方法である。上記処理ステップは、少なくとも１回の伸線処理ステップと、少なくとも１回の伸線処理ステップのうち、最後の伸線処理ステップの直後に行われ、アルミニウム及び添加元素の固溶体を形成した後、焼き入れ処理して溶体化材を形成する溶体化処理ステップと、溶体化処理ステップの直後に行われ、Ｍｇ２Ｓｉを析出させる析出処理ステップとを含む。ここで、析出処理ステップは、処理温度を１４０℃以下とし、処理時間を５時間以上とするものである。
[Method of manufacturing aluminum alloy wire]
The present invention is an aluminum alloy comprising aluminum, an additive element, and an unavoidable impurity composed of an element different from the additive element, wherein the rough drawn wire comprises an aluminum alloy containing at least Si and Mg as an additive element. It is a manufacturing method of aluminum alloy wire including a rough drawing line formation process to form, and a rough drawing process processing process which obtains an aluminum alloy wire by performing a treatment step to a rough drawing line. The treatment step is performed immediately after the final wire drawing step of at least one wire drawing step and at least one wire drawing treatment step to form a solid solution of aluminum and an additive element, and then fired. It includes a solution treatment step of filling treatment to form a solution treatment material, and a precipitation treatment step which is performed immediately after the solution treatment step to precipitate Mg 2 Si. Here, in the precipitation treatment step, the treatment temperature is 140 ° C. or less, and the treatment time is 5 hours or more.
上記アルミニウム合金線の製造方法によれば、優れた引張強度を有しながら、伸びが向上したアルミニウム合金線を製造できる。 According to the method for manufacturing an aluminum alloy wire, an aluminum alloy wire with improved elongation can be manufactured while having excellent tensile strength.
次に、上述した荒引線形成工程及び荒引線処理工程について詳細に説明する。 Next, the above-described rough drawing process and rough drawing process will be described in detail.
＜荒引線形成工程＞
荒引線形成工程は、アルミニウム合金で構成される荒引線を形成する工程である。
<Roughing line formation process>
The roughing line forming step is a step of forming a roughing line made of an aluminum alloy.
（アルミニウム合金）
荒引線を構成するアルミニウム合金は、少なくともＳｉ及びＭｇを添加元素として含有していればよいが、アルミニウム合金中のＳｉの含有率は０．４５質量％以上０．６５質量％以下であることが好ましい。この場合、Ｓｉの含有率が０．４５質量％未満である場合と比べて、アルミニウム合金線において、より優れた引張強度とより大きい伸びとを両立でき、Ｓｉの含有率が０．６５質量％より多い場合と比べて、アルミニウム合金線がより優れた導電性を有する。Ｓｉの含有率は好ましくは０．５質量％以上０．６質量％以下である。
(Aluminum alloy)
The aluminum alloy constituting the rough drawing wire may contain at least Si and Mg as additive elements, but the content of Si in the aluminum alloy is from 0.45% by mass to 0.65% by mass. preferable. In this case, compared with the case where the content of Si is less than 0.45% by mass, in the aluminum alloy wire, more excellent tensile strength and higher elongation can be compatible, and the content of Si is 0.65% by mass The aluminum alloy wire has more excellent conductivity than in the case of more. The content of Si is preferably 0.5% by mass or more and 0.6% by mass or less.
上記アルミニウム合金中のＭｇの含有率は０．４質量％以上０．６質量％以下であることが好ましい。この場合、Ｍｇの含有率が０．４質量％未満である場合と比べて、アルミニウム合金線において、より優れた引張強度とより大きい伸びとを両立でき、Ｍｇの含有率が０．６質量％より多い場合と比べて、アルミニウム合金線がより優れた導電性を有する。Ｍｇの含有率は好ましくは０．４５質量％以上０．５５質量％以下である。 The content of Mg in the aluminum alloy is preferably 0.4% by mass or more and 0.6% by mass or less. In this case, compared with the case where the content of Mg is less than 0.4% by mass, in the aluminum alloy wire, more excellent tensile strength and higher elongation can be compatible, and the content of Mg is 0.6% by mass The aluminum alloy wire has more excellent conductivity than in the case of more. The content of Mg is preferably 0.45% by mass or more and 0.55% by mass or less.
上記アルミニウム合金中のＦｅの含有率は０．４質量％以下であることが好ましい。この場合、Ｆｅの含有率が０．４質量％より多い場合と比べて、アルミニウム合金線がより優れた導電性を有する。上記アルミニウム合金中のＦｅの含有率は０．３質量％以下であることが好ましい。但し、上記アルミニウム合金中のＦｅの含有率は好ましくは０．０５質量％以上である。 It is preferable that the content rate of Fe in the said aluminum alloy is 0.4 mass% or less. In this case, the aluminum alloy wire has more excellent conductivity than the case where the Fe content is more than 0.4% by mass. The content of Fe in the aluminum alloy is preferably 0.3% by mass or less. However, the content of Fe in the aluminum alloy is preferably 0.05% by mass or more.
上記アルミニウム合金中のＣｕの含有率は０．３質量％以下であることが好ましい。この場合、Ｃｕの含有率が０．３質量％より多い場合と比べて、アルミニウム合金線がより優れた導電性を有する。上記アルミニウム合金中のＣｕの含有率は０．２質量％以下であることが好ましい。但し、上記アルミニウム合金中のＣｕの含有率は好ましくは０．０１質量％以上である。 The content of Cu in the aluminum alloy is preferably 0.3% by mass or less. In this case, the aluminum alloy wire has more excellent conductivity than the case where the content of Cu is more than 0.3% by mass. It is preferable that the content rate of Cu in the said aluminum alloy is 0.2 mass% or less. However, the content of Cu in the aluminum alloy is preferably 0.01% by mass or more.
上記アルミニウム合金中のＴｉ及びＶの合計含有率は０．０５質量％以下であることが好ましい。この場合、アルミニウム合金線がより優れた導電性を有する。Ｔｉ及びＶの合計含有率は好ましくは０．０３質量％以下である。但し、Ｔｉ及びＶの合計含有率は０．００５質量％以上であることが好ましい。なお、Ｔｉ及びＶの合計含有率は０．０５質量％以下であればよく、０質量％であってもよい。すなわち、Ｔｉ及びＶの含有率がいずれも０質量％であってもよい。またＴｉ及びＶのうちＴｉの含有率のみが０質量％であってもよく、Ｖの含有率のみが０質量％であってもよい。 The total content of Ti and V in the aluminum alloy is preferably 0.05% by mass or less. In this case, the aluminum alloy wire has more excellent conductivity. The total content of Ti and V is preferably 0.03% by mass or less. However, the total content of Ti and V is preferably 0.005% by mass or more. The total content of Ti and V may be 0.05% by mass or less, and may be 0% by mass. That is, the content of each of Ti and V may be 0% by mass. Moreover, only the content rate of Ti may be 0 mass% among Ti and V, and only the content rate of V may be 0 mass%.
なお、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｃｕ及びＭｇの含有率、並びに、Ｔｉ及びＶの合計含有率は、荒引線の質量を基準（１００質量％）としたものである。 In addition, the content rate of Si, Fe, Cu, and Mg, and the sum total content rate of Ti and V make the mass of a rough wire a standard (100 mass%).
（荒引線）
荒引線は、例えば上述したアルミニウム合金からなる溶湯に対し、連続鋳造圧延やビレット鋳造後の熱間押出し等を行った後、必要に応じて例えばスウェージング加工や通常の熱処理を行うことにより得ることができる。
(Rough line)
The rough drawing line is obtained, for example, by performing continuous casting and rolling and hot extrusion after billet casting and the like on a molten metal composed of the above-described aluminum alloy, and then performing, for example, swaging and ordinary heat treatment as necessary. Can.
通常の熱処理は、スウェージング加工で生じた歪みを除去するための処理である。ここで、通常の熱処理は、溶体化を行わない熱処理（非溶体化処理）のことを言い、具体的には、スウェージング加工したアルミニウム合金を熱処理した後、徐冷（例えば自然冷却）する処理を言う。徐冷とは、１００Ｋ／ｍｉｎ未満の冷却速度で冷却することを言う。 The normal heat treatment is a treatment for removing the strain caused by the swaging process. Here, normal heat treatment refers to heat treatment without solution treatment (non-solution treatment), and more specifically, treatment of annealing a swaged aluminum alloy followed by annealing (for example, natural cooling) Say. Slow cooling refers to cooling at a cooling rate of less than 100 K / min.
通常の熱処理における熱処理温度は特に制限されるものではないが、通常は１００〜４００℃であり、好ましくは２００〜４００℃である。 Although the heat treatment temperature in the normal heat treatment is not particularly limited, it is usually 100 to 400 ° C., preferably 200 to 400 ° C.
また、通常の熱処理における熱処理時間は、熱処理温度にも依存するので一概には言えないが、通常は１〜２０時間である。 Moreover, since the heat processing time in normal heat processing depends also on heat processing temperature, it can not generally say, but it is usually 1 to 20 hours.
＜荒引線処理工程＞
荒引線処理工程は、荒引線に対し、処理ステップを行い、アルミニウム合金線を得る工程である。
Roughing process
The rough drawing process is a process of performing a processing step on the rough drawing to obtain an aluminum alloy wire.
上記処理ステップは、上述したように少なくとも１回の伸線処理ステップと、少なくとも１回の伸線処理ステップのうち最後の伸線処理ステップの直後に行われ、アルミニウム及び添加元素の固溶体を形成した後、焼き入れ処理して溶体化材を形成する溶体化処理ステップと、溶体化処理ステップの直後に行われ、Ｍｇ２Ｓｉを析出させる析出処理ステップとを含む。 The treatment step was performed immediately after the final drawing step of at least one drawing step and at least one drawing step as described above to form a solid solution of aluminum and the additive element Thereafter, the method includes a solution treatment step of quenching to form a solution material, and a precipitation step performed immediately after the solution treatment step to precipitate Mg 2 Si.
以下、伸線処理ステップ、溶体化処理ステップ及び析出処理ステップについて詳細に説明する。 Hereinafter, the wire drawing process step, the solution treatment step and the precipitation process step will be described in detail.
（Ａ）伸線処理ステップ
伸線処理ステップは、荒引線、荒引線を伸線して得られる伸線材、又は伸線材をさらに伸線して得られる伸線材（以下、「荒引線」、「荒引線を伸線して得られる伸線材」、又は「伸線材をさらに伸線して得られる伸線材」をまとめて「線材」と呼ぶ）などの径を低減させるステップである。伸線処理ステップは、熱間伸線であっても冷間伸線であってもよいが、通常は冷間伸線である。
(A) Wire drawing step The wire drawing step is a rough drawing line, a wire drawing material obtained by drawing the rough drawing wire, or a wire drawing material obtained by further drawing the wire drawing material (hereinafter "rough drawing wire", " This is a step of reducing the diameter of a wire drawing material obtained by drawing a rough drawn wire or a wire drawing material obtained by further drawing a wire drawing material together as a "wire material". The drawing process step may be either hot drawing or cold drawing, but is usually cold drawing.
伸線処理ステップは、複数回行われてもよいし、１回だけ行われてもよいが、伸線処理ステップは、複数回行われることが好ましい。伸線処理ステップのうち、最後の伸線処理ステップで得られる線材（以下、「最終線材」と呼ぶ）の線径は、特に限定されるものではないが、本発明の製造方法は、最終線径が０．５ｍｍ以下である場合に有効である。但し、最終線材の線径は、０．１ｍｍ以上であることが好ましい。 Although the wire drawing process step may be performed multiple times or may be performed only once, it is preferable that the wire drawing process step is performed multiple times. The wire diameter of the wire (hereinafter referred to as the “final wire”) obtained in the final wire drawing step among the wire drawing steps is not particularly limited, but the production method of the present invention is the final wire It is effective when the diameter is 0.5 mm or less. However, the wire diameter of the final wire is preferably 0.1 mm or more.
（Ｂ）溶体化処理ステップ
溶体化処理ステップは、処理ステップにおける最後の伸線処理ステップの直後に行われ、アルミニウム及び添加元素の固溶体を形成した後、焼き入れ処理して溶体化材を形成するステップである。ここで、固溶体の形成は、最終線材を高温に加熱して熱処理することにより、アルミニウム中に溶け込んでいない添加元素をアルミニウム中に溶け込ませることで行われる。
(B) Solution treatment step The solution treatment step is performed immediately after the final drawing step in the treatment step to form a solid solution of aluminum and additional elements and then quench treatment to form a solution material. It is a step. Here, the formation of the solid solution is carried out by melting the additive element not dissolved in the aluminum into the aluminum by heating the final wire to a high temperature for heat treatment.
焼き入れ処理は、固溶体を形成した後に最終線材に対して行われる急冷処理である。最終線材の急冷処理は、最終線材を自然冷却する場合と比べて、アルミニウム中に溶け込んだ添加元素が冷却中に析出することを抑制するために行われる。ここで、急冷とは、１００Ｋ／ｍｉｎ以上の冷却速度で冷却することを言う。急冷は、例えば最終線材を水に入れることで行うことができる。 The quenching process is a quenching process performed on the final wire after forming a solid solution. The quenching process of the final wire rod is performed to suppress the precipitation of the additive element dissolved in the aluminum during cooling, as compared with the case of naturally cooling the final wire rod. Here, quenching means cooling at a cooling rate of 100 K / min or more. Quenching can be performed, for example, by putting the final wire into water.
溶体化処理ステップにおいて、固溶体を形成する際の熱処理温度は、アルミニウム中に溶け込んでいない添加元素をアルミニウム中に溶け込ませることができる温度であれば特に制限されるものではないが、４５０℃以上であることが好ましい。この場合、熱処理温度が４５０℃未満である場合と比べて、添加元素をアルミニウム中に溶け込ませることができる。固溶体を形成する際の熱処理温度は、５００℃以上であることがより好ましい。但し、固溶体を形成する際の熱処理温度は６５０℃以下であることが好ましい。この場合、熱処理温度が６５０℃より高い場合と比べて、最終線材が部分的に溶解することをより十分に抑制できる。固溶体を形成する際の熱処理温度は、６００℃以下であることがより好ましい。 In the solution treatment step, the heat treatment temperature for forming a solid solution is not particularly limited as long as it is a temperature at which an additive element not dissolved in aluminum can be dissolved in aluminum, but is 450 ° C. or higher Is preferred. In this case, as compared with the case where the heat treatment temperature is less than 450 ° C., the additive element can be dissolved in aluminum. The heat treatment temperature for forming a solid solution is more preferably 500 ° C. or higher. However, it is preferable that the heat processing temperature at the time of forming a solid solution is 650 degrees C or less. In this case, partial melting of the final wire can be sufficiently suppressed as compared with the case where the heat treatment temperature is higher than 650 ° C. The heat treatment temperature for forming a solid solution is more preferably 600 ° C. or less.
また固溶体を形成する際の熱処理時間は、特に限定されるものではないが、３時間以下であることが好ましく、１０分以下であることがより好ましい。この場合、固溶体を形成する際の熱処理時間が１０分を超える場合と比べて、より優れた引張強度を有しながら、伸びがより向上したアルミニウム合金線を製造できる。さらに固溶体を形成する際の熱処理時間は、６０秒以下であることが好ましい。この場合、より優れた引張強度を有しながら、伸びがより向上したアルミニウム合金線を製造できる。なお、固溶体を形成する際の熱処理時間は、最終線材の中心部が熱処理温度と同じになるまで加熱される時間であれば良く、前述の条件を満たす限りより短い時間であることがより好ましい。 The heat treatment time for forming a solid solution is not particularly limited, but is preferably 3 hours or less and more preferably 10 minutes or less. In this case, it is possible to manufacture an aluminum alloy wire having a further improved elongation while having a more excellent tensile strength as compared to the case where the heat treatment time for forming a solid solution exceeds 10 minutes. Furthermore, the heat treatment time for forming a solid solution is preferably 60 seconds or less. In this case, it is possible to manufacture an aluminum alloy wire with improved elongation while having more excellent tensile strength. The heat treatment time for forming the solid solution may be any time as long as the center portion of the final wire is heated to the same temperature as the heat treatment temperature, and it is more preferable that the time be shorter as long as the above conditions are satisfied.
焼き入れ処理における最終線材の冷却速度は、急冷となる冷却速度であれば特に限定されるものではないが、２００Ｋ／ｍｉｎ以上であることが好ましい。この場合、より優れた引張強度を有しながら、伸びがより向上したアルミニウム合金線を製造できる。 The cooling rate of the final wire in the quenching treatment is not particularly limited as long as it is a cooling rate at which quenching is performed, but is preferably 200 K / min or more. In this case, it is possible to manufacture an aluminum alloy wire with improved elongation while having more excellent tensile strength.
なお、溶体化処理ステップでは、最終線材に対して溶体化処理が行われるとともに、最後の伸線処理ステップで最終線材に生じたひずみを除去することが可能となる。 In the solution treatment step, the solution treatment is performed on the final wire, and it is possible to remove the strain generated in the final wire in the final wire drawing step.
（Ｃ）析出処理ステップ
析出処理ステップは、溶体化材を構成するアルミニウム合金中に析出物を形成させる熱処理ステップである。ここで、析出物はＭｇ２Ｓｉである。
(C) Precipitation treatment step The precipitation treatment step is a heat treatment step in which precipitates are formed in the aluminum alloy constituting the solution material. Here, the precipitate is Mg 2 Si.
析出処理ステップにおいては、熱処理温度は１４０℃以下とする。この場合、熱処理温度が１４０℃を超える場合に比べて、優れた引張強度を有しながら、伸びがより向上したアルミニウム合金線を製造できる。熱処理温度は１３０℃以下とすることがより好ましい。この場合、伸びがより向上したアルミニウム合金線を製造できる。但し、析出処理ステップにおける熱処理温度は、１００℃以上であることが好ましい。この場合、熱処理温度が１００℃未満である場合と比べて、溶体化材を短時間で効率よく析出処理することができる。 In the precipitation treatment step, the heat treatment temperature is 140 ° C. or less. In this case, it is possible to produce an aluminum alloy wire with improved elongation while having excellent tensile strength as compared to the case where the heat treatment temperature exceeds 140 ° C. The heat treatment temperature is more preferably 130 ° C. or less. In this case, an aluminum alloy wire with further improved elongation can be manufactured. However, the heat treatment temperature in the precipitation treatment step is preferably 100 ° C. or more. In this case, the solution treatment material can be efficiently deposited in a short time as compared with the case where the heat treatment temperature is less than 100 ° C.
析出処理ステップにおける熱処理時間は５時間以上である。この場合、溶体化材の熱処理時間を５時間未満とする場合に比べて、伸びがより向上したアルミニウム合金線を製造できる。熱処理時間は７時間以上であることがより一層好ましい。ここで、熱処理温度が１３０℃以下である場合には、熱処理時間を１０時間より長い時間とすることが好ましい。この場合、優れた引張強度を有しながら、伸びがより向上したアルミニウム合金線を製造できる。但し、熱処理時間は、アルミニウム合金線の製造効率の観点から、３６時間以下とすることが好ましい。 The heat treatment time in the precipitation treatment step is 5 hours or more. In this case, it is possible to manufacture an aluminum alloy wire with improved elongation compared to the case where the heat treatment time of the solution material is less than 5 hours. The heat treatment time is more preferably 7 hours or more. Here, when the heat treatment temperature is 130 ° C. or less, it is preferable to set the heat treatment time to be longer than 10 hours. In this case, it is possible to manufacture an aluminum alloy wire with further improved elongation while having excellent tensile strength. However, the heat treatment time is preferably 36 hours or less from the viewpoint of the production efficiency of the aluminum alloy wire.
（Ｄ）他の溶体化処理ステップ
上記処理ステップは、上記溶体化処理ステップ（以下、「第２溶体化処理ステップ」と呼ぶ）の前に溶体化処理ステップ（以下、「第１溶体化処理ステップ」と呼ぶ）をさらに行ってもよいし、行わなくてもよいが、第１溶体化処理ステップをさらに行うことが好ましい。この場合、より優れた引張強度を有しながら、伸びがより向上したアルミニウム合金線を製造できる。
(D) Other solution treatment step The above-mentioned treatment step is a solution treatment step (hereinafter referred to as "first solution treatment step" before the above-mentioned solution treatment step (hereinafter referred to as "second solution treatment step") Or the like may be performed, but it is preferable to further perform the first solution treatment step. In this case, it is possible to manufacture an aluminum alloy wire with improved elongation while having more excellent tensile strength.
第１溶体化処理ステップは、アルミニウム及び添加元素の固溶体を形成した後、焼き入れ処理して線材を得るステップである。ここで、固溶体の形成は、線材を高温に加熱して熱処理することにより、アルミニウム中に溶け込んでいない添加元素をアルミニウム中に溶け込ませることで行われる。 The first solution treatment step is a step of forming a solid solution of aluminum and an additive element and then quenching treatment to obtain a wire rod. Here, the formation of the solid solution is performed by melting the additive element not dissolved in the aluminum into the aluminum by heating the wire to a high temperature and heat treating it.
固溶体を形成する際の熱処理温度は、第２溶体化処理ステップにおける熱処理温度と同じ温度であってもよいし、異なる温度であってもよい。 The heat treatment temperature for forming a solid solution may be the same temperature as the heat treatment temperature in the second solution treatment step, or may be a different temperature.
固溶体を形成する際の熱処理時間は、１０秒以上であることが好ましく、１分以上であることがより好ましい。この場合、固溶体を形成する際の熱処理時間が１０秒未満である場合と比べて、伸びがより向上したアルミニウム合金線を製造できる。なお、熱処理時間は、第２溶体化処理ステップにおける熱処理時間以下であってもよいし、第２溶体化処理ステップにおける熱処理時間より長くてもよいが、第２溶体化処理ステップにおける熱処理時間より長いことが好ましい。 The heat treatment time for forming a solid solution is preferably 10 seconds or more, and more preferably 1 minute or more. In this case, it is possible to manufacture an aluminum alloy wire with improved elongation compared to the case where the heat treatment time for forming a solid solution is less than 10 seconds. The heat treatment time may be equal to or less than the heat treatment time in the second solution treatment step, or may be longer than the heat treatment time in the second solution treatment step, but is longer than the heat treatment time in the second solution treatment step Is preferred.
焼き入れ処理における冷却速度は、第２溶体化処理ステップの焼き入れ処理における冷却速度と同じであってもよいし、異なってもよい。 The cooling rate in the quenching process may be the same as or different from the cooling rate in the quenching process of the second solution treatment step.
（Ｅ）処理ステップの手順の具体的な態様
上記処理ステップの手順の具体的な態様としては、例えば以下のものが挙げられる。
（１）第１溶体化処理ステップ→伸線処理ステップ（最後の伸線処理ステップ）→第２溶体化処理ステップ→析出処理ステップ
（２）伸線処理ステップ→第１溶体化処理ステップ→伸線処理ステップ（最後の伸線処理ステップ）→第２溶体化処理ステップ→析出処理ステップ
（３）伸線処理ステップ→通常熱処理ステップ→伸線処理ステップ→第１溶体化処理ステップ→伸線処理ステップ（最後の伸線処理ステップ）→第２溶体化処理ステップ→析出処理ステップ
(E) Specific Aspect of Procedure of Processing Step Specific examples of the procedure of the processing step include the following.
(1) First solution treatment step → wire drawing treatment step (last wire drawing treatment step) → second solution treatment step → precipitation treatment step (2) wire drawing treatment step → first solution treatment step → wire drawing Process step (last wire drawing process step) → second solution treatment process → precipitation process step (3) wire drawing process step → normal heat treatment step → wire drawing process step → first solution treatment process step → wire drawing process step Final wire drawing step) → second solution treatment step → precipitation step
［電線の製造方法］
本発明の電線の製造方法は、上述したアルミニウム合金線の製造方法によってアルミニウム合金線を準備するアルミニウム合金線準備工程と、アルミニウム合金線を被覆層で被覆して電線を製造する電線製造工程とを含む電線の製造方法である。
[Method of manufacturing electric wire]
The method of manufacturing the electric wire according to the present invention includes an aluminum alloy wire preparing step of preparing an aluminum alloy wire by the above-described method of manufacturing an aluminum alloy wire, and a wire manufacturing step of coating the aluminum alloy wire with a covering layer to manufacture a wire. It is a manufacturing method of the electric wire containing.
本発明の電線の製造方法によれば、アルミニウム合金線準備工程により、優れた引張強度を有しながら、伸びが向上したアルミニウム合金線を製造できる。このため、本発明の電線の製造方法によれば、屈曲や振動が加えられる動的な箇所（例えば自動車のドア部、又は自動車のエンジンの近傍）に配置される電線として有用な電線を製造できる。 According to the method of manufacturing the electric wire of the present invention, the aluminum alloy wire preparation process can manufacture an aluminum alloy wire with improved elongation while having excellent tensile strength. For this reason, according to the method of manufacturing an electric wire of the present invention, an electric wire useful as an electric wire disposed at a dynamic point (for example, a door of an automobile or near an engine of an automobile) to which bending or vibration is applied can be manufactured. .
＜アルミニウム合金線準備工程＞
アルミニウム合金線準備工程は、上記アルミニウム合金線の製造方法によって、アルミニウム合金線を準備する工程である。
<Aluminum alloy wire preparation process>
The aluminum alloy wire preparing step is a step of preparing an aluminum alloy wire according to the above-described method of manufacturing an aluminum alloy wire.
＜電線製造工程＞
電線製造工程は、上記アルミニウム合金線準備工程で準備したアルミニウム合金線を被覆層で被覆して電線を製造する工程である。
<Wire manufacturing process>
A wire manufacturing process is a process of covering the aluminum alloy wire prepared at the above-mentioned aluminum alloy wire preparation process with a covering layer, and manufacturing a wire.
（被覆層）
被覆層は、特に限定されるものではないが、例えばポリ塩化ビニル樹脂や、ポリオレフィン樹脂に難燃剤等を添加してなる難燃性樹脂組成物などの絶縁材で構成される。
(Cover layer)
The covering layer is not particularly limited, and is made of, for example, an insulating material such as polyvinyl chloride resin, or a flame retardant resin composition obtained by adding a flame retardant etc. to a polyolefin resin.
被覆層の厚さは、特に限定されるものではないが、例えば０．１〜１ｍｍである。 Although the thickness of a coating layer is not specifically limited, For example, it is 0.1-1 mm.
被覆層をアルミニウム合金線に被覆する方法は、特に限定されるものではないが、例えばテープ状に成型した被覆層をアルミニウム合金線に巻き付ける方法、及び、アルミニウム合金線に押出被覆する方法が挙げられる。 The method of coating the coating layer on the aluminum alloy wire is not particularly limited, and examples thereof include a method of winding the coating layer formed in a tape shape around the aluminum alloy wire, and a method of extrusion coating the aluminum alloy wire. .
［ワイヤハーネスの製造方法］
本発明のワイヤハーネスの製造方法は、上記電線の製造方法によって電線を準備する電線準備工程と、電線を複数本用いてワイヤハーネスを製造するワイヤハーネス製造工程とを含むワイヤハーネスの製造方法である。
[Method of manufacturing wire harness]
A method of manufacturing a wire harness according to the present invention is a method of manufacturing a wire harness including a wire preparing step of preparing a wire by the above method of manufacturing a wire, and a wire harness manufacturing step of manufacturing a wire harness using a plurality of wires. .
本発明のワイヤハーネスの製造方法によれば、電線準備工程に含まれるアルミニウム合金線準備工程により、優れた引張強度を有しながら、伸びが向上したアルミニウム合金線を製造できる。そして、本発明のワイヤハーネスの製造方法により製造されるワイヤハーネスは、このようなアルミニウム合金線を被覆層で被覆して得られる電線を含む。このため、本発明のワイヤハーネスの製造方法によれば、屈曲や振動が加えられる動的な箇所（例えば自動車のドア部、又は自動車のエンジンの近傍）に配置されるワイヤハーネスとして有用なワイヤハーネスを製造できる。 According to the method for manufacturing a wire harness of the present invention, the aluminum alloy wire preparation step included in the wire preparation step can manufacture an aluminum alloy wire with improved elongation while having excellent tensile strength. And the wire harness manufactured by the manufacturing method of the wire harness of this invention contains the electric wire obtained by coat | covering such an aluminum alloy wire by a coating layer. For this reason, according to the method for manufacturing a wire harness of the present invention, a wire harness useful as a wire harness disposed at a dynamic point (for example, a door of an automobile or near an engine of an automobile) to which bending or vibration is applied. Can be manufactured.
＜ワイヤハーネス製造工程＞
ワイヤハーネス製造工程は、電線準備工程で準備した電線を複数本用いてワイヤハーネスを製造する工程である。
<Wire harness manufacturing process>
The wire harness manufacturing process is a process of manufacturing a wire harness using a plurality of wires prepared in the wire preparing process.
ワイヤハーネス製造工程においては、すべての電線が異なる線径を有していてもよいし、同じ線径を有していてもよい。 In the wire harness manufacturing process, all the electric wires may have different wire diameters or may have the same wire diameter.
また、ワイヤハーネス製造工程においては、すべての電線が異なる組成のアルミニウム合金で構成されていてもよいし、同じ組成のアルミニウム合金で構成されていてもよい。 In the wire harness manufacturing process, all the electric wires may be made of aluminum alloys of different compositions or may be made of aluminum alloys of the same composition.
また、ワイヤハーネス製造工程において用いる電線の本数は、２本以上であれば特に限定されるものではないが、２００本以下であることが好ましい。 Further, the number of electric wires used in the wire harness manufacturing process is not particularly limited as long as it is two or more, but is preferably 200 or less.
以下、本発明の内容を実施例及び比較例を挙げてより具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。 Hereinafter, the contents of the present invention will be more specifically described with reference to examples and comparative examples, but the present invention is not limited to the following examples.
（実施例１〜１８及び比較例１〜１８）
Ｓｉ、Ｆｅ、Ｍｇ、Ｃｕ、Ｔｉ及びＶを表１及び２に示す含有率（単位：質量％）となるようにアルミニウムとともに溶解し、直径２５ｍｍの鋳型に流し込むことで線径２５ｍｍのアルミニウム合金を鋳造した。こうして得られたアルミニウム合金について、スウェージングマシン（吉田記念社製）によって線径９．５ｍｍとなるようにスウェージング加工を行った後、２７０℃、８時間で熱処理することで線径９．５ｍｍの荒引線を得た。こうして得られた荒引線に対し、下記の処理ステップを行うことにより、アルミニウム合金線を得た。
（処理ステップ）
１．線径１．２ｍｍまで伸線（伸線処理ステップ）
２．５５０℃×３時間→水冷で溶体化処理（第１溶体化処理ステップ）
３．線径０．３３ｍｍまで伸線（最後の伸線処理ステップ）
４．５５０℃×６秒で溶体化処理（第２溶体化処理ステップ）
５．表１及び２に示す処理温度及び処理時間で析出処理（析出処理ステップ）
(Examples 1 to 18 and Comparative Examples 1 to 18)
Dissolve Si, Fe, Mg, Cu, Ti and V together with aluminum to the contents (unit: mass%) shown in Tables 1 and 2 and pour into a mold of 25 mm in diameter to make an aluminum alloy of 25 mm in wire diameter Cast. The aluminum alloy thus obtained is swaged with a swaging machine (manufactured by Yoshida Memorial Co., Ltd.) to a wire diameter of 9.5 mm, and heat treated at 270 ° C. for 8 hours for a wire diameter of 9.5 mm. I got a rough line of An aluminum alloy wire was obtained by performing the following processing steps on the rough drawn wire thus obtained.
(Processing step)
1. Wire drawing to wire diameter 1.2 mm (wire drawing processing step)
Solution treatment with 2.550 ° C × 3 hours → water cooling (first solution treatment step)
3. Wire drawing to 0.33 mm wire diameter (final wire drawing step)
Solution treatment at 4.550 ° C × 6 seconds (second solution treatment step)
5. Precipitation treatment (precipitation treatment step) at treatment temperature and treatment time shown in Tables 1 and 2
なお、表１及び２においては、最後の伸線処理ステップ直後の溶体化処理の条件、溶体化処理後の引張強度及び伸び、並びに、析出処理の条件についても示した。 In Tables 1 and 2, conditions for solution treatment immediately after the final drawing step, tensile strength and elongation after solution treatment, and conditions for precipitation treatment are also shown.
また、下記処理ステップの最後の伸線処理ステップの直前の第１溶体化処理ステップでは、アルミニウム及び添加元素の固溶体を形成した後、水冷による焼き入れ処理を行った。このときの焼き入れ処理の冷却速度は８００Ｋ／ｍｉｎとした。また下記の処理ステップの最後の伸線処理ステップの直後の第２溶体化処理ステップでも、アルミニウム及び添加元素の固溶体を形成した後、水冷による焼き入れ処理を行った。このときの焼き入れ処理の冷却速度は８００Ｋ／ｍｉｎとした。
In the first solution treatment step immediately before the final drawing step of the following treatment step, a solid solution of aluminum and an additive element was formed, and then quenching treatment by water cooling was performed. The cooling rate of the quenching process at this time was 800 K / min. Also in the second solution treatment step immediately after the final drawing step of the following treatment step, after forming a solid solution of aluminum and an additive element, quenching treatment by water cooling was performed. The cooling rate of the quenching process at this time was 800 K / min.
［特性評価］
（引張強度及び伸び）
実施例１〜１８及び比較例１〜１８で得られたアルミニウム合金線（析出処理後のアルミニウム合金線）について、ＪＩＳ Ｃ３００２に準拠した引張試験による引張強度Ｔ１及び伸びＥ１を測定した。結果を表１及び２に示す。また、伸びＥ１については、向上率も算出し、表１及び２に示した。伸びＥ１の向上率は、アルミニウム合金線の組成が同一である実施例又は比較例ごとに、奇数番号の比較例の伸びＥ１を基準として下記式により算出した。
伸びＥ１の向上率（％）＝１００×（実施例又は比較例の伸びＥ１）／奇数番号の比較例の伸びＥ１
また、引張強度Ｔ１の合格基準は下記の通りとした。
（引張強度の合格基準）
引張強度Ｔ１が２３０ＭＰａ以上であること
ここで、引張強度Ｔ１の合格基準は、ＪＡＳＯ Ｄ６０３の０．５ｓｑについての規格（引張強度：１６０ＭＰａ以上）に基づくものである。但し、引張強度Ｔ１の合格基準は、実施例１〜１８及び比較例１〜１８で作製したアルミニウム合金線の断面積が０．３５ｓｑであり０．５ｓｑではないため、同じ破断荷重に耐えられるように下記式で算出される値に換算してある。
１６０ＭＰａ×０．５ｓｑ／０．３５ｓｑ≒２３０ＭＰａ
さらに、実施例１〜１８及び比較例１〜１８のそれぞれにおいて、第２溶体化処理ステップの後であって析出処理ステップの直前のアルミニウム合金線を別途用意し、このアルミニウム合金線についても、上記と同様にして引張試験を行い、引張強度Ｔ０及び伸びＥ０を測定した。結果を表１及び２に示す。そして、Ｔ０に対するＴ１の増加率を下記式に従って算出し、伸び残率を下記式に従って算出した。結果を表１及び２に示す。
析出処理後のアルミニウム合金線の引張強度の増加率（％）
＝１００×（Ｔ１−Ｔ０）／Ｔ０
伸び残率（％）＝１００×Ｅ１／Ｅ０
(Tensile strength and elongation)
For Examples 1 to 18 and Comparative Examples 1 to 18 obtained in the aluminum alloy wire (aluminum alloy wire after precipitation treatment), was measured intensity T 1 and elongation E 1 Tensile by tensile test according to JIS C3002. The results are shown in Tables 1 and 2. Also, the elongation E 1, also calculated improvement ratio shown in Table 1 and 2. Improvement rate of elongation E 1, for each Example or Comparative Example the composition of the aluminum alloy wire are the same, was calculated by the following equation elongation E 1 in the comparative example of odd number as a reference.
Improvement rate of elongation E 1 (%) = 100 × ( Example or Comparative Example elongation E 1 in) / odd number elongation E 1 Comparative Example of
In addition, acceptance criteria of tensile strength T 1 were as follows.
(Passing criteria for tensile strength)
Tensile strength T 1 is 230MPa or more
Here, acceptance criteria of the tensile strength T 1 is standard for 0.5sq the JASO D603 (tensile strength: 160 MPa or more) is based on. However, acceptance criteria of the tensile strength T 1, since the cross-sectional area of the aluminum alloy wire produced in Examples 1 to 18 and Comparative Examples 1 to 18 are intended to be merely 0.35sq 0.5sq, withstand the same breaking load It is converted to the value calculated by the following equation.
160MPa × 0.5sq / 0.35sq ≒ 230MPa
Furthermore, in each of Examples 1 to 18 and Comparative Examples 1 to 18, separately prepared aluminum alloy wires which are after the second solution treatment step and immediately before the precipitation treatment step, the above-mentioned aluminum alloy wires are also described above. The tensile test was carried out in the same manner as in the above, and the tensile strength T 0 and the elongation E 0 were measured. The results are shown in Tables 1 and 2. Then, the rate of increase in T 1 for T 0 is calculated according to the following formula, was calculated elongation retention according to the following formula. The results are shown in Tables 1 and 2.
Increase rate of tensile strength of aluminum alloy wire after precipitation treatment (%)
= 100 × (T 1 -T 0 ) / T 0
Residual growth rate (%) = 100 × E 1 / E 0
表１及び２に示す結果より、組成が同一であるアルミニウム合金線については、実施例及び比較例で引張強度が合格基準を満たしており、実施例が比較例よりも伸びが向上していることが分かった。 From the results shown in Tables 1 and 2, for the aluminum alloy wires having the same composition, the tensile strength in the examples and the comparative examples satisfies the acceptance criteria, and the elongation is improved in the examples compared to the comparative examples I understand.
以上のことから、本発明のアルミニウム合金線の製造方法によれば、優れた引張強度を有しながら、伸びが向上したアルミニウム合金線を製造できることが確認された。 From the above, it was confirmed that according to the method for producing an aluminum alloy wire of the present invention, an aluminum alloy wire with improved elongation can be produced while having excellent tensile strength.
Claims (5)
前記荒引線に対し、処理ステップを行うことにより、アルミニウム合金線を得る荒引線処理工程とを含み、
前記処理ステップが、
少なくとも１回の伸線処理ステップと、
前記少なくとも１回の伸線処理ステップのうち、最後の伸線処理ステップの直後に行われ、前記アルミニウム及び前記添加元素の固溶体を形成した後、焼き入れ処理して溶体化材を形成する溶体化処理ステップと、
前記溶体化処理ステップの直後に行われ、Ｍｇ２Ｓｉを析出させる析出処理ステップとを含み、
前記析出処理ステップが、処理温度を１４０℃以下とし、処理時間を５時間以上とする、アルミニウム合金線の製造方法。 An aluminum alloy comprising aluminum, an additive element, and an unavoidable impurity composed of an element different from the additive element, wherein the additive element comprises a rough drawn wire composed of an aluminum alloy containing at least Si and Mg. Rough wire forming process,
Roughing wire processing step of obtaining an aluminum alloy wire by performing the processing step on the roughing wire;
The processing step is
At least one drawing step
The solution treatment is performed immediately after the final drawing step of the at least one drawing step to form a solid solution of the aluminum and the additional element, and then quenched to form a solution material. Processing steps,
And immediately after the solution treatment step, the precipitation step including precipitation of Mg 2 Si,
The manufacturing method of the aluminum alloy wire whose said precipitation treatment step makes processing temperature 140 degrees C or less, and makes processing time 5 hours or more.
Ｓｉの含有率が０．４５〜０．６５質量％であり、
Ｍｇの含有率が０．４〜０．６質量％であり、
Ｆｅの含有率が０．４質量％以下であり、
Ｃｕの含有率が０．３質量％以下であり、
Ｔｉ及びＶの合計含有率が０．０５質量％以下である、請求項１に記載のアルミニウム合金線の製造方法。 In the additional element,
The content of Si is 0.45 to 0.65% by mass,
The content of Mg is 0.4 to 0.6% by mass,
Fe content is 0.4 mass% or less,
The content of Cu is 0.3% by mass or less,
The manufacturing method of the aluminum alloy wire of Claim 1 whose sum total content rate of Ti and V is 0.05 mass% or less.
前記アルミニウム合金線を被覆層で被覆して電線を製造する電線製造工程とを含む、電線の製造方法。 An aluminum alloy wire preparing step of preparing an aluminum alloy wire by the method for manufacturing an aluminum alloy wire according to any one of claims 1 to 3.
And a wire manufacturing step of manufacturing the wire by covering the aluminum alloy wire with a covering layer.
前記電線を複数本用いてワイヤハーネスを製造するワイヤハーネス製造工程とを含む、ワイヤハーネスの製造方法。 A wire preparing step of preparing a wire by the method of manufacturing a wire according to claim 4;
And a wire harness manufacturing step of manufacturing a wire harness using a plurality of the electric wires.
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