JP2019095085A - Air conditioning system and system control method - Google Patents

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Abstract

To operate each air conditioning unit efficiently, and suppress annual consumption power, in a case where a plurality of air conditioning units is parallely driven.SOLUTION: A air conditioning system comprises a first circulation circuit 80, a second circulation circuit 90 and an internal heat exchanger 100. In the first circulation circuit 80, refrigerant circulates through a heat receiver 81 and a radiator 82. In the second circulation circuit 90, refrigerant circulates through a heat receiver 91 and a radiator 92. The internal heat exchanger 100 has configuration in which refrigerant flowing a gas-phase passage (pas-phase passage 93) on one side of the first and second circulation circuits 80, 90 can absorb heat of refrigerant flowing in a liquid-phase passage (liquid-phase passage 84) on the other side.SELECTED DRAWING: Figure 11

Description

本発明は、フリークーリング型の空調ユニットと冷凍サイクル型の空調ユニットを並行駆動させる空調システムの技術に関する。   The present invention relates to a technology of an air conditioning system which drives a free cooling type air conditioning unit and a refrigeration cycle type air conditioning unit in parallel.

近年の情報社会の進展に伴い、扱うべき情報量が大幅に増加している。データセンタは、その大量の情報を取り扱うために、情報処理能力の高いサーバなどの電子機器（情報処理装置）を多数設置した施設である。このデータセンタを安定的かつ経済的に運用する要求がある。   With the development of the information society in recent years, the amount of information to be handled has increased significantly. A data center is a facility where a large number of electronic devices (information processing apparatuses) such as servers with high information processing capability are installed in order to handle the large amount of information. There is a need to operate this data center stably and economically.

一般に、情報処理能力の高い電子機器は消費電力が多く、その消費電力のほとんどが熱となる。そのため、データセンタ内に情報処理能力の高い多数の電子機器を設置すると、電子機器から発せられた排熱のためにデータセンタ内の温度が上昇する。電子機器の周囲の環境温度が上昇すると、電子機器からの放熱量が少なくなり、電子機器の温度が上昇してしまう。電子機器には機能維持に適切な温度範囲があるため、その温度範囲よりも電子機器の温度が上昇してしまうと、電子機器が正常に動作しなくなる虞がある。この事態の発生を防止するために、データセンタ内の温度を空調機によって下げる必要がある。しかしながら、空調機での消費電力が多く、経済的な面により、空調機の消費電力を削減することが課題となっている。   Generally, electronic devices with high information processing capability consume much power, and most of the power consumption is heat. Therefore, if many electronic devices having high information processing capability are installed in the data center, the temperature in the data center rises due to the exhaust heat generated from the electronic devices. When the environmental temperature around the electronic device rises, the amount of heat released from the electronic device decreases, and the temperature of the electronic device rises. Since the electronic device has a temperature range suitable for function maintenance, if the temperature of the electronic device rises above the temperature range, the electronic device may not operate normally. In order to prevent the occurrence of this situation, the temperature in the data center needs to be lowered by the air conditioner. However, the power consumption of the air conditioner is large, and it is an issue to reduce the power consumption of the air conditioner from the economical aspect.

特許文献１には、消費電力を抑制しつつデータセンタ内を冷却する手法として、フリークーリング型冷却ユニットと冷凍サイクル型冷却ユニットを併設する空調システムが提案されている。この空調システムでは、外気温の低い寒冷期にはフリークーリング型冷却ユニットが利用される。これにより、寒冷期に冷凍サイクル型冷却ユニットを利用する場合に比べて、冷却に要する電力量が１／１０〜１／１００程度に抑制される。一方で、外気温が高くなるにしたがってフリークーリング型冷却ユニットの冷却能力は低下する。特許文献１における空調システムでは、その不足した冷却能力分を補填するために、冷凍サイクル型冷却ユニットが利用される。これにより、特許文献１における空調システムは、外気温が変動しても、データセンタ内を所定の温度域に維持できる。このように、特許文献１の空調システムは、フリークーリング型冷却ユニットと冷凍サイクル型冷却ユニットを備え、季節や外気温に応じてそれぞれの冷却ユニットの駆動状態を調整することにより、要求に応じた冷却能力を維持しつつ、年間の消費電力を抑制できる。   Patent Document 1 proposes an air conditioning system in which a free cooling type cooling unit and a refrigeration cycle type cooling unit are provided side by side as a method of cooling the inside of a data center while suppressing power consumption. In this air conditioning system, a free cooling type cooling unit is used during a cold season when the outside air temperature is low. Thus, the amount of power required for cooling is suppressed to about 1/10 to 1/100 as compared to the case where the refrigeration cycle type cooling unit is used in the cold season. On the other hand, the cooling capacity of the free cooling type cooling unit decreases as the outside air temperature rises. In the air conditioning system in Patent Document 1, a refrigeration cycle type cooling unit is used to compensate for the insufficient cooling capacity. Accordingly, the air conditioning system in Patent Document 1 can maintain the inside of the data center in a predetermined temperature range even if the outside air temperature changes. As described above, the air conditioning system of Patent Document 1 includes the free cooling type cooling unit and the refrigeration cycle type cooling unit, and adjusts the driving states of the respective cooling units according to the season and the outside air temperature to meet the request. Annual power consumption can be reduced while maintaining cooling capacity.

なお、特許文献２には、蒸気圧縮式冷媒回路に重力式熱サイフォン冷媒回路を中間熱交換器を介して熱接続し、蒸気圧縮式冷媒回路の熱を重力式熱サイフォン冷媒回路によって室外に運んで放熱する構成が示されている。   In Patent Document 2, a gravity type thermal siphon refrigerant circuit is thermally connected to a vapor compression type refrigerant circuit through an intermediate heat exchanger, and heat of the vapor compression type refrigerant circuit is carried outside by a gravity type thermal siphon refrigerant circuit. The heat dissipation configuration is shown.

特開２０１３−２０６２６４号公報JP, 2013-206264, A 特開２００５−２４９２５８号公報JP, 2005-249258, A

特許文献１のように複数の冷却ユニット（空調ユニット）を並行駆動する場合に、特許文献１の構成では、寒冷期には、フリークーリング型冷却ユニットが主な冷却手段となり、冷凍サイクル型冷却ユニットに求められる冷却能力は低くなる。反対に、温暖期にはフリークーリング型冷却ユニットがほとんど機能しなくなり、主に、冷凍サイクル型冷却ユニットが駆動する。このようにフリークーリング型冷却ユニットと冷凍サイクル型冷却ユニットはそれぞれ１年のうち半分程度あるいはそれ以上の期間で定格よりも低い冷却能力でしか稼働しておらず、装置の能力が無駄になっている、という課題がある。   When a plurality of cooling units (air conditioning units) are driven in parallel as in Patent Document 1, in the configuration of Patent Document 1, the free cooling type cooling unit is the main cooling means in the cold season, and the refrigeration cycle type cooling unit The required cooling capacity is reduced. On the contrary, in the warm season, the free cooling type cooling unit hardly functions and mainly the refrigeration cycle type cooling unit is driven. Thus, the free cooling type cooling unit and the refrigeration cycle type cooling unit operate only with a cooling capacity lower than the rated capacity for about half or more of the year, and the capacity of the apparatus is wasted. There is a problem called.

本発明は上記課題を解決するために考え出された。すなわち、本発明の主な目的は、複数の空調ユニットを並行駆動する場合に、各空調ユニットを効率良く稼働し、かつ、年間の消費電力を抑制できる技術を提供することにある。   The present invention has been devised to solve the above problems. That is, the main object of the present invention is to provide a technology capable of efficiently operating each air conditioning unit and suppressing annual power consumption when driving a plurality of air conditioning units in parallel.

上記目的を達成するために、本発明の空調システムは、
冷却対象の流体と冷媒との熱交換により前記冷却対象の流体を冷却する受熱器と、前記冷媒の熱を放熱させる放熱器とを通って前記冷媒が循環する第１の循環回路および第２の循環回路と、
前記第１の循環回路と前記第２の循環回路とのうちの一方側における前記受熱器から前記放熱器に向かう前記冷媒の通路である気相通路を流れている前記冷媒が、前記第１の循環回路と前記第２の循環回路とのうちの他方側における前記放熱器から前記受熱器に向かう前記冷媒の通路である液相通路を流れている前記冷媒の熱を吸収可能な内部熱交換器と
を備える。 In order to achieve the above object, the air conditioning system of the present invention
First and second circulation circuits in which the refrigerant circulates through a heat receiver that cools the fluid to be cooled by heat exchange between the fluid to be cooled and the refrigerant, and a radiator that dissipates the heat of the refrigerant Circulation circuit,
The refrigerant flowing in a gas phase passage which is a passage of the refrigerant from the heat receiver to the radiator on one side of the first circulation circuit and the second circulation circuit is the first refrigerant. An internal heat exchanger capable of absorbing the heat of the refrigerant flowing in a liquid phase passage, which is a passage of the refrigerant from the radiator toward the heat receiver from the radiator on the other side of the circulation circuit and the second circulation circuit And

本発明のシステム制御方法は、
冷却対象の流体と冷媒との熱交換により前記冷却対象の流体を冷却する受熱器と、前記冷媒の熱を放熱させる放熱器とを通って前記冷媒が循環する第１の循環回路と第２の循環回路とのうちの一方側における前記受熱器から前記放熱器に向かう前記冷媒の通路である気相通路を流れている前記冷媒が、前記第１の循環回路と前記第２の循環回路とのうちの他方側における前記放熱器から前記受熱器に向かう前記冷媒の通路である液相通路を流れている前記冷媒の熱を吸収可能な内部熱交換器を設け、
前記気相通路を流れている前記冷媒の温度を温度センサにより検知し、
また、前記液相通路を流れている前記冷媒の温度を温度センサにより検知し、
検知した前記気相通路の前記冷媒の温度が前記液相通路の前記冷媒の温度よりも低い場合に、前記内部熱交換器によって前記気相通路の前記冷媒が前記液相通路の前記冷媒の熱を吸収し当該液相通路から受熱器に向かう前記冷媒をさらに冷却する。 The system control method of the present invention is
First circulation circuit and second one in which the refrigerant circulates through a heat receiver for cooling the fluid to be cooled by heat exchange between the fluid to be cooled and the refrigerant, and a radiator for radiating the heat of the refrigerant The refrigerant flowing in the gas phase passage, which is the passage of the refrigerant from the heat receiver to the radiator on one side of the circulation circuit, comprises the first circulation circuit and the second circulation circuit. There is provided an internal heat exchanger capable of absorbing the heat of the refrigerant flowing in a liquid phase passage which is a passage of the refrigerant from the radiator to the heat receiver on the other side thereof.
Detecting the temperature of the refrigerant flowing in the gas phase passage with a temperature sensor;
Further, the temperature of the refrigerant flowing in the liquid phase passage is detected by a temperature sensor,
When the detected temperature of the refrigerant in the gas phase passage is lower than the temperature of the refrigerant in the liquid phase passage, the refrigerant in the gas phase passage is heat of the refrigerant in the liquid phase passage by the internal heat exchanger To further cool the refrigerant directed from the liquid phase passage to the heat receiver.

本発明によれば、複数の空調ユニットを並行駆動する場合に、各空調ユニットを効率良く稼働し、かつ、年間の消費電力を抑制できる。   According to the present invention, when driving a plurality of air conditioning units in parallel, each air conditioning unit can be efficiently operated, and annual power consumption can be suppressed.

本発明に係る第１実施形態の空調システムの構成を簡略化して表す図である。It is a figure simplifying and showing composition of an air-conditioning system of a 1st embodiment concerning the present invention. 第１実施形態における受熱器（室内機）の設置例を説明する図である。It is a figure explaining the example of installation of the heat sink (indoor unit) in a 1st embodiment. 第１実施形態における制御装置の制御構成を表すブロック図である。It is a block diagram showing the control composition of the control device in a 1st embodiment. 第１実施形態における制御装置の動作例を表すフローチャートである。It is a flowchart showing the operation example of the control apparatus in 1st Embodiment. 第１実施形態における効果の説明で利用する図である。It is a figure utilized in description of the effect in a 1st embodiment. さらに、第１実施形態における効果の説明で利用する図である。Furthermore, it is a figure utilized by description of the effect in 1st Embodiment. 本発明に係る第２実施形態の空調システムの構成を簡略化して表す図である。It is a figure which simplifies and represents the structure of the air-conditioning system of 2nd Embodiment which concerns on this invention. 第２実施形態における制御装置の動作例を表すフローチャートである。It is a flowchart showing the operation example of the control apparatus in 2nd Embodiment. 第２実施形態における効果の説明で利用する図である。It is a figure utilized in description of the effect in a 2nd embodiment. さらに、第１実施形態における効果の説明で利用する図である。Furthermore, it is a figure utilized by description of the effect in 1st Embodiment. 本発明に係るその他の実施形態の空調システムの構成を簡略化して表す図である。It is a figure which simplifies and represents the structure of the air conditioning system of other embodiment which concerns on this invention.

以下に、本発明に係る実施形態を図面を参照しつつ説明する。   Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.

＜第１実施形態＞
図１は本発明に係る第１実施形態の空調システムの概略構成が示されている。この空調システム１は、冷凍サイクル型の循環回路３と、フリークーリング型の循環回路４と、熱交換部５と、制御装置６とを備えている。 First Embodiment
FIG. 1 shows a schematic configuration of an air conditioning system according to a first embodiment of the present invention. The air conditioning system 1 includes a refrigeration cycle type circulation circuit 3, a free cooling type circulation circuit 4, a heat exchange unit 5, and a control device 6.

冷凍サイクル型の循環回路３は、受熱器１０と、蒸気管１１と、圧縮機１２と、蒸気管１３と、放熱器１４と、液管１５と、膨張弁１６と、液管１７と、受熱器１０とが順に接続され、冷媒が循環する循環路である。この循環回路３は、冷凍サイクル型の空調ユニットを構成する。   The refrigeration cycle type circulation circuit 3 includes a heat receiver 10, a steam pipe 11, a compressor 12, a steam pipe 13, a radiator 14, a liquid pipe 15, an expansion valve 16, a liquid pipe 17, and a heat receiving part. It is a circulation path which is connected with the vessel 10 in order and the refrigerant circulates. The circulation circuit 3 constitutes a refrigeration cycle type air conditioning unit.

受熱器１０は、空調対象（第１実施形態では、冷却対象）の流体である室内の空気に接触可能な場所に配置され、冷媒が空調対象の空気と熱交換することにより、当該空気を冷却可能な構成を備えている。受熱器１０では、液体の冷媒（液冷媒）が液管１７から流入し、当該冷媒が空調対象の空気との熱交換により吸収した熱によって液体から気体に相変化する。この気体の冷媒（気体冷媒）は、受熱器１０から気相通路である蒸気管１１を通して圧縮機１２に流れる。圧縮機１２は、気体冷媒を圧縮する構成を備えている。圧縮機１２の圧縮により高温になった気体冷媒は、蒸気管１３を通って放熱器１４に流入する。放熱器１４は、気体冷媒が放熱し易い構成を備えている。放熱器１４では、気体冷媒が放熱により気体から液体に相変化する。この液体の冷媒（液冷媒）が、液相通路である液管１５を介して膨張弁１６に流れ、当該膨張弁１６にて減圧され、さらに、液管１７を通って受熱器１０に流入する。   The heat receiver 10 is disposed at a location where it can contact room air that is a fluid to be air-conditioned (in the first embodiment, to be cooled), and the refrigerant exchanges heat with the air to be air-conditioned to cool the air. It has a possible configuration. In the heat receiver 10, liquid refrigerant (liquid refrigerant) flows in from the liquid pipe 17, and the refrigerant undergoes a phase change from liquid to gas due to heat absorbed by heat exchange with the air to be air-conditioned. This gaseous refrigerant (gaseous refrigerant) flows from the heat receiver 10 to the compressor 12 through the vapor pipe 11 which is a gas phase passage. The compressor 12 has a configuration for compressing a gas refrigerant. The gaseous refrigerant that has become hot due to the compression of the compressor 12 flows into the radiator 14 through the steam pipe 13. The radiator 14 has a configuration in which the gas refrigerant easily dissipates heat. In the radiator 14, the gas refrigerant changes its phase from gas to liquid due to heat radiation. The liquid refrigerant (liquid refrigerant) flows to the expansion valve 16 through the liquid pipe 15 which is a liquid phase passage, is decompressed by the expansion valve 16, and flows into the heat receiver 10 through the liquid pipe 17. .

フリークーリング型の循環回路４は、受熱器２０と、蒸気管２１と、放熱器２２と、液管２３と、ポンプ２４と、液管２５と、受熱器２０とが順に接続され、冷媒が循環する循環路である。この循環回路４は、フリークーリング型の空調ユニットを構成する。   In the free cooling type circulation circuit 4, the heat receiver 20, the steam pipe 21, the radiator 22, the liquid pipe 23, the pump 24, the liquid pipe 25, and the heat receiver 20 are sequentially connected, and the refrigerant is circulated Circulation path. The circulation circuit 4 constitutes a free cooling type air conditioning unit.

受熱器２０は、受熱器１０と同様に、冷却対象の流体である室内の空気に接触可能な場所に配置され、冷媒が冷却対象の空気と熱交換することにより、当該空気を冷却可能な構成を備えている。受熱器２０では、液体の冷媒（液冷媒）が液管２５から流入し、当該液冷媒が空調対象の空気から吸熱することにより冷媒が蒸発し、冷媒は液体から気体に相変化する。相変化による気体冷媒は、受熱器２０から気相通路である蒸気管２１を通して放熱器２２に流れる。放熱器２２は、気体冷媒が放熱し易い構成を備えている。放熱器２２では、気体冷媒が放熱により気体から液体に相変化する。相変化による液冷媒は放熱器２２から液相通路である液管２３を通ってポンプ２４に導入されポンプ２４により液管２５を通って受熱器２０に流入する。なお、受熱器２０と放熱器２２に大きな高低差が有る場合には、冷媒は、重力によって循環回路４を自然循環できるが、冷媒を安定的に循環させるためにポンプ２４が設けられる。   Similar to the heat receiver 10, the heat receiver 20 is disposed at a location where it can contact the room air that is the fluid to be cooled, and the refrigerant can exchange heat with the air to be cooled to cool the air. Is equipped. In the heat receiver 20, a liquid refrigerant (liquid refrigerant) flows in from the liquid pipe 25, and the liquid refrigerant absorbs heat from the air to be air-conditioned to evaporate the refrigerant, and the refrigerant changes phase from liquid to gas. The gaseous refrigerant resulting from the phase change flows from the heat receiver 20 to the radiator 22 through the steam pipe 21 which is a gas phase passage. The radiator 22 has a configuration in which the gas refrigerant easily dissipates heat. In the radiator 22, the gas refrigerant changes phase from gas to liquid due to heat radiation. The liquid refrigerant resulting from the phase change is introduced into the pump 24 from the radiator 22 through the liquid pipe 23, which is a liquid phase passage, and flows into the heat receiver 20 through the liquid pipe 25 by the pump 24. When the heat receiver 20 and the radiator 22 have a large difference in height, the refrigerant can naturally circulate in the circulation circuit 4 by gravity, but a pump 24 is provided to circulate the refrigerant stably.

循環回路３，４における放熱器１４，２２と圧縮機１２と膨張弁１６とポンプ２４などは、筐体３１内に収容されて室外機３０を構成する。室外機３０は空調対象の施設（部屋）の外に配置される。筐体３１には、空気（給気）を筐体３１の外部から内部に導入する給気口３２が設けられている。また、筐体３１には、当該筐体３１の内部の空気を外部に排気するファン３３が設けられている。ファン３３の駆動により給気口３２から筐体３１の内部に外部の空気が強制的に導入され、給気口３２からファン３３に向かう通風（冷却用通風とも記す）が生じる。この通風が通る経路上に放熱器１４，２２が配設されている。ファン３３の駆動による通風が、放熱器１４，２２を流れている冷媒と熱交換することにより、冷媒を冷却し、また、冷媒から受け取った熱をファン３３を通して筐体３１の外部に運搬して排出する。   The radiators 14 and 22, the compressor 12, the expansion valve 16, the pump 24 and the like in the circulation circuits 3 and 4 are accommodated in a housing 31 to constitute an outdoor unit 30. The outdoor unit 30 is disposed outside the facility (room) to be air conditioned. The housing 31 is provided with an air supply port 32 for introducing air (air supply) from the outside of the housing 31 to the inside. Further, the casing 31 is provided with a fan 33 for exhausting the air inside the casing 31 to the outside. By driving the fan 33, external air is forcibly introduced from the air supply port 32 to the inside of the housing 31, and ventilation (also referred to as cooling air flow) is generated from the air supply port 32 toward the fan 33. The radiators 14 and 22 are disposed on a path through which the air flows. The ventilation by the drive of the fan 33 exchanges heat with the refrigerant flowing through the radiators 14 and 22 to cool the refrigerant, and transports the heat received from the refrigerant to the outside of the housing 31 through the fan 33. Discharge.

受熱器１０，２０は、室内機３５として空調対象の室内側に配置される。図２には、受熱器１０，２０の設置例が表されている。この設置例では、第１実施形態の空調システム１は、複数の情報処理装置（コンピュータ）４１が設置されているデータセンタの室内４０を冷却するシステムである。この例では、情報処理装置４１が配設されている室内４０に連通するダクト４２が設けられている。データセンタの室内４０からダクト４２に空気を導入する還気口には排気ファン４４が設けられ、ダクト４２から室内４０に空気を供給する給気口には給気ファン４５が設けられている。排気ファン４４と給気ファン４５の駆動によって、ダクト４２には排気ファン４４から給気ファン４５に向かう方向の通風が生じ、この通風の経路に受熱器１０，２０が介設される。なお、受熱器１０，２０（換言すれば室内機３５）は、前述した循環回路３，４を構成する蒸気管１１，２１および液管１７，２５によって室外機３０と接続されている。   The heat receivers 10 and 20 are disposed as the indoor unit 35 on the indoor side of the air conditioning target. An installation example of the heat receivers 10 and 20 is shown in FIG. In this installation example, the air conditioning system 1 of the first embodiment is a system for cooling the room 40 of a data center in which a plurality of information processing apparatuses (computers) 41 are installed. In this example, a duct 42 in communication with the room 40 in which the information processing device 41 is disposed is provided. An exhaust fan 44 is provided at a return air port for introducing air from the room 40 of the data center to the duct 42, and an air supply fan 45 is provided at an air supply port for supplying air from the duct 42 to the room 40. By driving the exhaust fan 44 and the air supply fan 45, ventilation in the direction from the exhaust fan 44 toward the air supply fan 45 is generated in the duct 42, and the heat receivers 10 and 20 are interposed in the path of the air flow. The heat receivers 10 and 20 (in other words, the indoor unit 35) are connected to the outdoor unit 30 by the steam pipes 11 and 21 and the liquid pipes 17 and 25 constituting the circulation circuits 3 and 4 described above.

受熱器１０，２０は、排気ファン４４からダクト４２に導入された室内４０の空気との熱交換により当該空気を冷却する。この冷却された空気（通風）が給気ファン４５を介して室内に戻され、室内４０を冷却する。   The heat receivers 10 and 20 cool the air by heat exchange with the air in the room 40 introduced to the duct 42 from the exhaust fan 44. The cooled air (ventilation) is returned to the room via the air supply fan 45 to cool the room 40.

第１実施形態では、空調システム１は、冷凍サイクル型とフリークーリング型の循環回路３，４に加えて、図１に表される熱交換部５を備えている。熱交換部５は、冷凍サイクル型の循環回路３における液管１５に設けられたバイパス通路（液相バイパス通路）４７と、フリークーリング型の循環回路４における蒸気管２１に設けられたバイパス通路（気相バイパス通路）４８とを備えている。バイパス通路４７，４８の一部は、バイパス通路４７の液冷媒とバイパス通路４８の気体冷媒が熱交換可能な内部熱交換器である熱交換器５０を構成する。   In the first embodiment, the air conditioning system 1 includes the heat exchange unit 5 shown in FIG. 1 in addition to the circulation circuits 3 and 4 of the refrigeration cycle type and the free cooling type. The heat exchange unit 5 includes a bypass passage (liquid phase bypass passage) 47 provided in the liquid pipe 15 in the refrigeration cycle type circulation circuit 3 and a bypass passage provided in the steam pipe 21 in the free cooling type circulation circuit 4 ( And a gas phase bypass passage 48). A part of the bypass passages 47 and 48 constitutes a heat exchanger 50 which is an internal heat exchanger capable of exchanging heat between the liquid refrigerant in the bypass passage 47 and the gas refrigerant in the bypass passage 48.

また、バイパス通路４７にはバルブ５２が介設されている。バルブ５２は、開閉動作により、バイパス通路４７に冷媒が流れる状態と、流れない状態とを切り替える構成を備えている。さらに、液管１５には、バイパス通路４７との接続部Ｍ，Ｎ間となる部位にバルブ５３が介設されている。バルブ５３は、開閉動作により、液管１５におけるバイパス通路４７との接続部Ｍ，Ｎ間となる部位に冷媒が流れる状態と、流れない状態とを切り替える構成を備えている。さらに、液管１５には、バイパス通路４７との接続部Ｍよりも冷媒の流れの上流側に、冷媒の温度を計測する温度センサ５７が配設されている。   Further, a valve 52 is interposed in the bypass passage 47. The valve 52 is configured to switch between the state in which the refrigerant flows in the bypass passage 47 and the state in which the refrigerant does not flow by the opening and closing operation. Further, a valve 53 is interposed in the liquid pipe 15 at a portion between the connection portion M and N connected to the bypass passage 47. The valve 53 is configured to switch between a state in which the refrigerant flows to a portion between the connection portions M and N of the liquid pipe 15 connected to the bypass passage 47 and a state in which the refrigerant does not flow. Further, in the liquid pipe 15, a temperature sensor 57 for measuring the temperature of the refrigerant is disposed on the upstream side of the flow of the refrigerant than the connection portion M with the bypass passage 47.

さらに、バイパス通路４８にはバルブ５４が介設されている。バルブ５４は、開閉動作により、バイパス通路４８に冷媒が流れる状態と、流れない状態とを切り替える構成を備えている。さらに、蒸気管２１には、バイパス通路４８との接続部Ｍ，Ｎ間となる部位にバルブ５５が介設されている。バルブ５５は、開閉動作により、蒸気管２１におけるバイパス通路４８との接続部Ｍ，Ｎ間となる部位に冷媒が流れる状態と、流れない状態とを切り替える構成を備えている。さらに、蒸気管２１には、バイパス通路４８との接続部Ｍよりも冷媒の流れの上流側に、冷媒の温度を計測する温度センサ５８が配設されている。   Further, a valve 54 is interposed in the bypass passage 48. The valve 54 is configured to switch between the state in which the refrigerant flows in the bypass passage 48 and the state in which the refrigerant does not flow by the opening and closing operation. Further, a valve 55 is interposed in the steam pipe 21 at a portion between the connection portion M and N connected to the bypass passage 48. The valve 55 is configured to switch between a state in which the refrigerant flows to a portion between the connection portions M and N of the steam pipe 21 connected to the bypass passage 48 and a state in which the refrigerant does not flow. Further, a temperature sensor 58 for measuring the temperature of the refrigerant is disposed on the steam pipe 21 on the upstream side of the flow of the refrigerant than the connection portion M with the bypass passage 48.

制御装置６は、空調システム１の動作を制御する装置であり、圧縮機１２、膨張弁１６、ポンプ２４およびファン３３の駆動制御や、各バルブ５２〜５５の開閉制御などを行う機能を備えている。図３には制御装置６の構成が表されている。制御装置６は、大概構成として、ＣＰＵ（Central Processing Unit）６０と、記憶装置６１とを備えている。   The control device 6 is a device that controls the operation of the air conditioning system 1 and has a function of controlling the drive of the compressor 12, the expansion valve 16, the pump 24, and the fan 33, and controlling the opening and closing of each of the valves 52-55. There is. The configuration of the control device 6 is shown in FIG. The control device 6 generally includes a CPU (Central Processing Unit) 60 and a storage device 61 as a configuration.

記憶装置６１は、各種データやコンピュータプログラム（プログラム）を記憶する構成を備えている。なお、制御装置６には、半導体メモリやハードディスク装置などの記憶装置が複数種設けられてもよく、この場合には、それら複数種の記憶装置をまとめて記憶装置６１と称する。   The storage device 61 is configured to store various data and computer programs (programs). A plurality of types of storage devices such as a semiconductor memory and a hard disk drive may be provided in the control device 6, and in this case, the plurality of types of storage devices are collectively referred to as a storage device 61.

ＣＰＵ６０は、記憶装置６１に格納されているコンピュータプログラムを実行することにより、当該コンピュータプログラムに応じた機能を実現する。第１実施形態では、ＣＰＵ６０は、機能部として、取得部７１と比較部７２と判断部７３とバルブ駆動部７４と冷凍サイクル制御部７５とフリークーリング制御部７６を備えている。   The CPU 60 implements a function corresponding to the computer program by executing the computer program stored in the storage device 61. In the first embodiment, the CPU 60 includes an acquisition unit 71, a comparison unit 72, a determination unit 73, a valve drive unit 74, a refrigeration cycle control unit 75, and a free cooling control unit 76 as functional units.

冷凍サイクル制御部７５は、圧縮機１２と膨張弁１６の動作を制御する機能を備え、圧縮機１２と膨張弁１６を制御することによって、冷凍サイクル型の循環回路３における冷媒の流れ（循環）を制御する。なお、冷凍サイクル型の循環回路３における圧縮機１２と膨張弁１６の制御手法に関しては様々な手法があり、ここでは、何れの手法を採用してもよく、その説明は省略する。   The refrigeration cycle control unit 75 has a function of controlling the operation of the compressor 12 and the expansion valve 16, and controls the compressor 12 and the expansion valve 16 to flow the refrigerant (circulation) in the refrigerant circuit 3. Control. There are various methods for controlling the compressor 12 and the expansion valve 16 in the refrigeration cycle type circulation circuit 3, and any method may be employed here, and the description thereof is omitted.

フリークーリング制御部７６は、フリークーリング型の循環回路４におけるポンプ２４の動作を制御する機能を備え、ポンプ２４を制御することによって、フリークーリング型の循環回路４における冷媒の流れ（循環）を制御する。例えば、フリークーリング型の循環回路４における受熱器２０での冷却能力は、冷却対象の室内４０の気温Ｔroomに対する室外機３０に取り込まれる冷却用通風の温度Ｔambientの差分（Ｔroom−Ｔambient）に比例する。また、冷却用通風の温度Ｔambientが上昇し冷却対象の室内４０の気温Ｔroom以上になると、冷媒が設計通りに相変化しなくなり、受熱器２０は冷却能力を発揮しなくなる。このことにより、冷却用通風の温度Ｔambientが冷却対象の室内４０の気温Ｔroom以上に上昇した場合には、フリークーリング制御部７６は、ポンプ２４を停止し、フリークーリング型の循環回路４における冷媒の循環（つまり、受熱器２０での冷却）を停止する。このように受熱器２０での冷却が停止しても、冷凍サイクル型の循環回路３における受熱器１０での冷却は継続されるので、空調システム１における冷却能力は維持される。なお、フリークーリング型の循環回路４におけるポンプ２４を制御する手法に関しては様々な手法があり、ここでは、上述したようなポンプ２４の制御手法に限定されずに何れの手法を採用してもよく、その説明は省略する。 The free cooling control unit 76 has a function of controlling the operation of the pump 24 in the free cooling type circulation circuit 4, and controls the flow (circulation) of the refrigerant in the free cooling type circulation circuit 4 by controlling the pump 24. Do. For example, the cooling capacity of the heat receiver 20 in the free cooling type circulation circuit 4 is the difference between the temperature T ambient of the cooling draft taken into the outdoor unit 30 with respect to the air temperature T room of the room 40 to be cooled (T room −T ambient Proportional to In addition, when the temperature Vambient of the cooling air flow rises and becomes equal to or higher than the air temperature Troom of the room 40 to be cooled, the refrigerant does not change its phase as designed, and the heat receiver 20 does not exhibit its cooling capacity. Thus, if the temperature T ambient of the cooling air rises above temperature T room room indoor 40 to be cooled is free cooling control unit 76, the pump 24 is stopped, the circulation circuit 4 for free cooling type The circulation of the refrigerant (that is, the cooling by the heat receiver 20) is stopped. As described above, even if the cooling by the heat receiver 20 is stopped, the cooling by the heat receiver 10 in the circulation circuit 3 of the refrigeration cycle type is continued, so the cooling capacity in the air conditioning system 1 is maintained. There are various methods for controlling the pump 24 in the free cooling type circulation circuit 4. Here, any method may be adopted without being limited to the control method of the pump 24 as described above. , The description is omitted.

取得部７１と比較部７２と判断部７３とバルブ駆動部７４は、バルブ５２〜５５の開閉制御に関わる機能部であり、バルブ５２〜５５の開閉を制御することによって、熱交換器５０でのバイパス通路４７の液冷媒とバイパス通路４８の気体冷媒との熱交換の有無を制御する。   The acquisition unit 71, the comparison unit 72, the determination unit 73, and the valve drive unit 74 are functional units related to the opening and closing control of the valves 52 to 55, and by controlling the opening and closing of the valves 52 to 55, the heat exchanger 50 can The heat exchange between the liquid refrigerant in the bypass passage 47 and the gas refrigerant in the bypass passage 48 is controlled.

すなわち、取得部７１は、温度センサ５７，５８から出力される出力値（センサ出力値）を取得（受信）する機能を備えている。なお、取得部７１は、取得したセンサ出力値を記憶装置６１に格納する機能を備えていてもよい。記憶装置６１に格納されるセンサ出力値には、例えばセンサ出力値の出力元である温度センサ５７，５８を識別する識別情報と、取得時間とが取得部７１によって関連付けられる。   That is, the acquisition unit 71 has a function of acquiring (receiving) output values (sensor output values) output from the temperature sensors 57 and 58. The acquisition unit 71 may have a function of storing the acquired sensor output value in the storage device 61. For example, identification information for identifying the temperature sensors 57 and 58 that are output sources of the sensor output value and the acquisition time are associated with the sensor output value stored in the storage device 61 by the acquisition unit 71.

比較部７２は、取得部７１によって同時刻あるいはほぼ同時刻に取得された温度センサ５７による出力値（つまり、放熱器１４から流れ出た液冷媒の温度）と、温度センサ５８による出力値（つまり、受熱器２０から流れ出た気体冷媒の温度）とを比較する。なお、比較部７２は、設定の時間間隔毎に温度センサ５８，５７の出力値を比較してもよいし、連続的に温度センサ５８，５７の出力値を比較してもよい。   The comparison unit 72 outputs the output value from the temperature sensor 57 (that is, the temperature of the liquid refrigerant that has flowed out of the radiator 14) acquired at the same time or almost the same time by the acquisition unit 71 The temperature of the gaseous refrigerant flowing out of the heat receiver 20 is compared. The comparing unit 72 may compare the output values of the temperature sensors 58 and 57 at each set time interval, or may continuously compare the output values of the temperature sensors 58 and 57.

判断部７３は、比較部７２による比較結果に応じたバルブ５２〜５５の開閉状態を判断（決定）する機能を備えている。第１実施形態では、その判断に用いる次のような参照データが記憶装置６１に格納されている。   The determination unit 73 has a function of determining (determining) the open / close state of the valves 52 to 55 in accordance with the comparison result by the comparison unit 72. In the first embodiment, the following reference data used for the determination is stored in the storage device 61.

つまり、参照データには、温度センサ５８による気体冷媒の温度Ｔvap4が温度センサ５７による液冷媒の温度Ｔliq3以上（Ｔvap4≧Ｔliq3）である場合には、バルブ５３，５５を開状態とし、バルブ５２，５４を閉状態に制御することを表すデータが含まれている。バルブ５２〜５５がそのような開閉状態である場合には、バイパス通路４７，４８には冷媒は流れず、熱交換器５０において冷凍サイクル型の循環回路３とフリークーリング型の循環回路４との冷媒間での熱交換は行われない。このようなバルブ５２〜５５の動作モードをここではモード１（換言すれば、熱交換無しモード）と記すこととする。   That is, when the temperature Tvap4 of the gaseous refrigerant from the temperature sensor 58 is equal to or higher than the temperature Tliq3 of the liquid refrigerant from the temperature sensor 57 (Tvap4 ≧ Tliq3), the valves 53 and 55 are opened. Data representing that 54 is controlled to be in the closed state is included. When the valves 52 to 55 are in such an open / close state, the refrigerant does not flow in the bypass passages 47 and 48 and in the heat exchanger 50, the refrigerant circuit 3 of the refrigeration cycle type and the circulation circuit 4 of the free cooling type There is no heat exchange between the refrigerants. Such an operation mode of the valves 52 to 55 is referred to as mode 1 (in other words, a mode without heat exchange).

また、温度センサ５８による温度Ｔvap4が温度センサ５７による温度Ｔliq3以上でない（つまり、温度Ｔvap4が温度Ｔliq3未満（Ｔvap4＜Ｔliq3）である）場合には、バルブ５３，５５を閉状態とし、バルブ５２，５４を開状態に制御することを表すデータも参照データに含まれている。バルブ５２〜５５がそのような開閉状態である場合には、バイパス通路４７，４８に冷媒が流れ、熱交換器５０において冷凍サイクル型の循環回路３とフリークーリング型の循環回路４との冷媒間での熱交換が行われる。このようなバルブ５２〜５５の動作モードをここではモード２（換言すれば、熱交換有りモード）と記すこととする。   When the temperature Tvap4 by the temperature sensor 58 is not higher than the temperature Tliq3 by the temperature sensor 57 (that is, the temperature Tvap4 is less than the temperature Tliq3 (Tvap4 <Tliq3)), the valves 53 and 55 are closed, and the valve 52, Data representing controlling 54 to the open state is also included in the reference data. When the valves 52 to 55 are in such an open / close state, the refrigerant flows through the bypass passages 47 and 48, and in the heat exchanger 50, between the refrigerant of the refrigeration cycle type circulation circuit 3 and the free cooling type circulation circuit 4 Heat exchange takes place. Here, the operation mode of the valves 52 to 55 is referred to as mode 2 (in other words, the mode with heat exchange).

バルブ駆動部７４は、判断部７３による判断結果に応じてバルブ５２〜５５を開状態あるいは閉状態とする機能を備えている。つまり、バルブ５２〜５５は、使用環境等を考慮して適宜に選択された種類の電磁弁により構成されており、バルブ駆動部７４は、バルブ５２〜５５を構成している電磁弁の種類に応じて当該電磁弁への通電を制御しバルブ５２〜５５の開閉状態を制御する。   The valve drive unit 74 has a function of opening or closing the valves 52 to 55 in accordance with the determination result of the determination unit 73. That is, the valves 52 to 55 are configured by solenoid valves of a type appropriately selected in consideration of the use environment etc., and the valve drive unit 74 is a type of solenoid valves configuring the valves 52 to 55. Accordingly, the control unit controls the energization of the solenoid valve to control the open / close state of the valves 52 to 55.

第１実施形態の空調システム１は上記のように構成されている。以下に、この空調システム１における制御装置６の制御動作の一例を図４のフローチャートに基づいて説明する。例えば、まず、制御装置６の取得部７１が温度センサ５７，５８のセンサ出力値を取得する（図４におけるステップＳ１０１）。その後、比較部７２が、取得されたセンサ出力値に基づいて、フリークーリング型の循環回路４における気体冷媒の温度Ｔvap4が冷凍サイクル型の循環回路３における液冷媒の温度Ｔliq3以上（Ｔvap4≧Ｔliq3）であるか否かを判断する（ステップＳ１０２）。   The air conditioning system 1 of the first embodiment is configured as described above. Below, an example of control operation of the control apparatus 6 in this air conditioning system 1 is demonstrated based on the flowchart of FIG. For example, first, the acquisition unit 71 of the control device 6 acquires sensor output values of the temperature sensors 57 and 58 (step S101 in FIG. 4). Thereafter, based on the acquired sensor output value, the comparison unit 72 determines that the temperature Tvap4 of the gas refrigerant in the free cooling type circulation circuit 4 is equal to or higher than the temperature Tliq3 of the liquid refrigerant in the circulation circuit 3 of the refrigeration cycle type (Tvap4liTliq3). It is determined whether or not (step S102).

そして、例えば放熱器２２での冷媒の放熱量（冷却量）が少なくなる温暖期などにおいて、温度Ｔvap4が温度Ｔliq3以上（Ｔvap4≧Ｔliq3）となる場合がある。この場合には、判断部７３は、比較部７２の比較結果に基づいてバルブ５２〜５５の動作モードはモード１（熱交換無しモード）であると判断する。さらに、バルブ駆動部７４が、その判断結果に応じてバルブ５２〜５５の開閉状態を制御する（ステップＳ１０３）。つまり、バルブ駆動部７４が、バルブ５３，５５を開状態とし、バルブ５２，５４を閉状態に制御する。この状態では、バイパス通路４７，４８には冷媒は流れず、熱交換器５０において、循環回路３，４を循環している冷媒（循環冷媒とも記す）間の熱交換は行われない。その後、制御装置６は、ステップＳ１０１以降の動作を繰り返す。   Then, for example, in a warm season in which the amount of heat release (cooling amount) of the refrigerant in the radiator 22 decreases, the temperature Tvap4 may become equal to or higher than the temperature Tliq3 (Tvap4 ≧ Tliq3). In this case, based on the comparison result of the comparison unit 72, the determination unit 73 determines that the operation mode of the valves 52 to 55 is mode 1 (a mode without heat exchange). Furthermore, the valve drive unit 74 controls the open / close state of the valves 52 to 55 according to the determination result (step S103). That is, the valve drive unit 74 opens the valves 53 and 55 and controls the valves 52 and 54 to close. In this state, the refrigerant does not flow in the bypass passages 47 and 48, and heat exchange between the refrigerant circulating in the circulation circuits 3 and 4 (also referred to as circulating refrigerant) is not performed in the heat exchanger 50. Thereafter, the control device 6 repeats the operations after step S101.

一方、例えば放熱器２２での冷媒の放熱量（冷却量）が多くなる寒冷期などにおいて、温度Ｔvap4が温度Ｔliq3以上（Ｔvap4≧Ｔliq3）でない場合には、判断部７３は、バルブ５２〜５５の動作モードはモード２（熱交換有りモード）であると判断する。換言すれば、温度Ｔvap4が温度Ｔliq3未満である（Ｔvap4＜Ｔliq3）場合には、判断部７３は、その比較結果に基づいて、バルブ５２〜５５の動作モードはモード２（熱交換有りモード）であると判断する。そして、バルブ駆動部７４が、その判断結果に応じてバルブ５２〜５５の開閉状態を制御する（ステップＳ１０４）。つまり、バルブ駆動部７４が、バルブ５３，５５を閉状態とし、バルブ５２，５４を開状態に制御する。この状態では、バイパス通路４７，４８に冷媒が流れ、熱交換器５０において循環冷媒間の熱交換が行われる。すなわち、熱交換器５０における循環冷媒間の熱交換によって、冷凍サイクル型の循環回路３におけるバイパス通路４７の液冷媒の熱がフリークーリング型の循環回路４におけるバイパス通路４８の気体冷媒に奪われる。これにより、受熱器１０に供給される液冷媒の温度が低下するため、熱交換器５０での循環冷媒間の熱交換が行われない場合に比べて、受熱器１０は冷却対象の空気の冷却効果を高めることができる。その後、制御装置６は、ステップＳ１０１以降の動作を繰り返す。   On the other hand, if the temperature Tvap4 is not equal to or higher than the temperature Tliq3 (Tvap4 ≧ Tliq3), for example, in the cold season when the amount of heat release (cooling amount) of the refrigerant in the radiator 22 increases, the determination unit 73 It is determined that the operation mode is mode 2 (heat exchange mode). In other words, if the temperature Tvap4 is less than the temperature Tliq3 (Tvap4 <Tliq3), the determination unit 73 determines that the operation mode of the valves 52 to 55 is mode 2 (heat exchange mode) based on the comparison result. I judge that there is. Then, the valve drive unit 74 controls the open / close state of the valves 52 to 55 according to the determination result (step S104). That is, the valve drive unit 74 closes the valves 53 and 55 and controls the valves 52 and 54 to open. In this state, the refrigerant flows through the bypass passages 47 and 48, and heat exchange between the circulating refrigerant is performed in the heat exchanger 50. That is, the heat of the liquid refrigerant in the bypass passage 47 of the refrigeration cycle type circulation circuit 3 is taken away by the gas refrigerant of the bypass passage 48 in the free cooling type circulation circuit 4 by the heat exchange between the circulating refrigerants in the heat exchanger 50. As a result, the temperature of the liquid refrigerant supplied to the heat receiver 10 decreases, so that the heat receiver 10 cools the air to be cooled compared to the case where heat exchange between circulating refrigerants in the heat exchanger 50 is not performed. The effect can be enhanced. Thereafter, the control device 6 repeats the operations after step S101.

上記のように、第１実施形態の空調システム１は、フリークーリング型の循環回路４における気体冷媒が冷凍サイクル型の循環回路３における液冷媒から吸熱することにより当該液冷媒の温度低下（追加冷却）を図る構成を備えている。これにより、空調システム１は、複数の空調ユニットを並行駆動する場合において、各空調ユニットを効率良く稼働し、かつ、年間の消費電力を抑制できるという効果を得ることができる。このような効果を空調システム１が得られることを以下に詳細に説明する。   As described above, in the air conditioning system 1 according to the first embodiment, the gas refrigerant in the free cooling type circulation circuit 4 absorbs heat from the liquid refrigerant in the refrigeration cycle type circulation circuit 3 to reduce the temperature of the liquid refrigerant (additional cooling ) Is provided. As a result, in the case where the air conditioning system 1 drives a plurality of air conditioning units in parallel, the air conditioning system 1 can efficiently operate each air conditioning unit and can reduce the annual power consumption. The fact that such an effect can be obtained by the air conditioning system 1 will be described in detail below.

図５には、図２におけるダクト４２の通風が受熱器２０，１０を順に通って冷却されたことによる通風の温度変化が実線Ａにより表されると共に、受熱器２０，１０での空気の冷却量がイメージにより表されている。ここでは、フリークーリング型の循環回路４における受熱器２０での液冷媒の温度を温度Ｔ20L1であると仮定する。また、冷凍サイクル型の循環回路３における受熱器１０での液冷媒の温度を、受熱器２０での液冷媒の温度Ｔ20L1よりも低い温度Ｔ10L1であると仮定する。 In FIG. 5, the temperature change of the ventilation caused by the ventilation of the duct 42 in FIG. 2 being cooled sequentially through the heat receivers 20, 10 is represented by a solid line A, and the air is cooled by the heat receivers 20, 10. The quantity is represented by the image. Here, it is assumed that the temperature of the liquid refrigerant in the heat receiver 20 in the free cooling type circulation circuit 4 is a temperature T 20L1 . Further, it is assumed that the temperature of the liquid refrigerant in the heat receiver 10 in the circulation circuit 3 of the refrigeration cycle type is a temperature T10L1 lower than the temperature T20L1 of the liquid refrigerant in the heat receiver 20.

ダクト４２の通風は、まず、受熱器２０において液冷媒との熱交換により冷却される。ここでは、受熱器２０による通風の冷却量は、通風の温度（図５における実線Ａ）と受熱器２０の液冷媒の温度Ｔ20L1との差分に応じた冷却量Ｑrec20と表す。図５では、その冷却量のイメージが領域Ｑrec20により表されている。さらに、受熱器２０で冷却されたダクト４２の通風は受熱器１０の液冷媒との熱交換により冷却される。ここでは、受熱器１０による通風の冷却量は、通風の温度（図５における実線Ａ）と受熱器１０の液冷媒の温度Ｔ10L1との差分に応じた冷却量Ｑrec10と表す。図５では、その冷却量のイメージが領域Ｑrec10により表されている。 The ventilation of the duct 42 is first cooled by heat exchange with the liquid refrigerant in the heat receiver 20. Here, the cooling amount of the ventilation by the heat receiver 20 is expressed as a cooling amount Qrec 20 according to the difference between the temperature of the ventilation (solid line A in FIG. 5) and the temperature T 20L1 of the liquid refrigerant of the heat receiver 20. In FIG. 5, an image of the amount of cooling is represented by a region Qrec20. Furthermore, the ventilation of the duct 42 cooled by the heat receiver 20 is cooled by heat exchange with the liquid refrigerant of the heat receiver 10. Here, the cooling amount of the ventilation by the heat receiver 10 is expressed as a cooling amount Qrec10 according to the difference between the temperature of the ventilation (solid line A in FIG. 5) and the temperature T10L1 of the liquid refrigerant of the heat receiver 10. In FIG. 5, the image of the amount of cooling is represented by the area Qrec10.

第１実施形態では、温度センサ５８により検知される温度Ｔvap4が温度センサ５７により検知される温度Ｔliq3未満である場合には、熱交換器５０において循環冷媒間の熱交換が行われる。つまり、温度Ｔvap4が温度Ｔliq3未満である場合とは、放熱器２２に向かう気体冷媒の温度が受熱器１０に向かう液冷媒の温度よりも低い場合である。この場合には、放熱器２２に向かう気体冷媒が受熱器１０に向かう液冷媒の熱を奪う。このため、熱交換器５０での循環冷媒間の熱交換が行われない場合に比べて、熱交換器５０での循環冷媒間の熱交換によって受熱器１０への液冷媒の温度が低下し、かつ、放熱器２２への気体冷媒の温度が上昇する。これにより、受熱器１０に流入する液冷媒の温度が例えば図５における温度Ｔ10L1から温度Ｔ10L2に低下するように変化する。このため、空調システム１は、ダクト４２における冷却対象の通風の冷却量を、例えば温度Ｔ10L1と温度Ｔ10L2の差分に応じた冷却量ΔＱ（図５では、領域ΔＱのイメージにより表されている）分、増加させることができる。この増加した冷却量ΔＱは熱交換器５０において循環冷媒間で熱交換された熱量に相当する。なお、ここでは、説明の煩雑化を避けるために、受熱器１０による通風の冷却量が増加しても、受熱器１０により冷却される通風の温度は図５における実線Ａのままとする。 In the first embodiment, when the temperature Tvap4 detected by the temperature sensor 58 is less than the temperature Tliq3 detected by the temperature sensor 57, heat exchange between circulating refrigerants is performed in the heat exchanger 50. That is, the case where the temperature Tvap 4 is less than the temperature Tliq 3 is the case where the temperature of the gas refrigerant traveling to the radiator 22 is lower than the temperature of the liquid refrigerant traveling to the heat receiver 10. In this case, the gas refrigerant directed to the radiator 22 removes the heat of the liquid refrigerant directed to the heat receiver 10. Therefore, the temperature of the liquid refrigerant to the heat receiver 10 is lowered due to the heat exchange between the circulating refrigerants in the heat exchanger 50 compared to the case where the heat exchange between the circulating refrigerants in the heat exchanger 50 is not performed, And the temperature of the gaseous refrigerant to radiator 22 rises. Thus, changes so as to decrease the temperature T 10L1 to the temperature T 10L2 in FIG temperature is, for example, the liquid refrigerant flowing into the heat receiver 10. Therefore, the air conditioning system 1 is the amount of cooling air to be cooled in the duct 42, in such as temperature T 10L1 and the temperature T cooling amount ΔQ corresponding to the difference between 10L2 (Fig. 5, represented by the area ΔQ Image ) Can be increased. The increased amount of cooling ΔQ corresponds to the amount of heat exchanged between the circulating refrigerants in the heat exchanger 50. Here, in order to avoid the complication of the description, the temperature of the ventilation cooled by the heat receiver 10 remains as the solid line A in FIG. 5 even if the cooling amount of the ventilation by the heat receiver 10 increases.

一方、図６には、図１における給気口３２からファン３３に向かう冷却用通風が放熱器２２，１４を順に通って吸熱したことによる冷却用通風の温度変化が実線Ｂにより表されている。また、図６には、冷却用通風による放熱器２２，１４での冷媒の放熱量もイメージにより表されている。ここでは、フリークーリング型の循環回路４における放熱器２２での気体冷媒の温度を温度Ｔ22V1であると仮定する。また、冷凍サイクル型の循環回路３における放熱器１４での液冷媒の温度を、放熱器２２での気体冷媒の温度Ｔ22V1よりも高い温度Ｔ14V1であると仮定する。 On the other hand, in FIG. 6, the temperature change of the cooling ventilation caused by the cooling ventilation from the air supply port 32 to the fan 33 in FIG. 1 sequentially passing through the radiators 22 and 14 is represented by a solid line B. . Further, in FIG. 6, the amount of heat release of the refrigerant in the radiators 22 and 14 due to the cooling ventilation is also represented by an image. Here, it is assumed that the temperature of the gas refrigerant in the radiator 22 in the free cooling type circulation circuit 4 is a temperature T 22 V1 . Further, it is assumed that the temperature of the liquid refrigerant in the radiator 14 in the refrigeration cycle type circulation circuit 3 is a temperature T14V1 higher than the temperature T22V1 of the gas refrigerant in the radiator 22.

冷却用通風は、まず、放熱器２２において気体冷媒との熱交換により気体冷媒から熱を奪い当該気体冷媒を冷却する。冷却用通風による気体冷媒の放熱量は、冷却用通風の温度（図６における実線Ｂ）と放熱器２２の気体冷媒の温度Ｔ22V1との差分に応じた放熱量Ｑrad22である。図６では、その放熱量のイメージが領域Ｑrad22により表されている。さらに、放熱器２２の気体冷媒を冷却した冷却用通風は放熱器１４の気体冷媒との熱交換により気体冷媒から熱を奪って当該気体冷媒を冷却する。この際の冷却用通風による気体冷媒の放熱量は、冷却用通風の温度（図６における実線Ｂ）と放熱器１４の気体冷媒の温度Ｔ14V1との差分に応じた放熱量Ｑrad14である。図６では、その放熱量のイメージが領域Ｑrad14により表されている。 At first, the cooling air ventilates heat from the gaseous refrigerant by heat exchange with the gaseous refrigerant in the radiator 22 to cool the gaseous refrigerant. The amount of heat release of the gas refrigerant by the cooling air is the amount of heat release Qrad22 according to the difference between the temperature of the cooling air (solid line B in FIG. 6) and the temperature T22V1 of the gas refrigerant of the radiator 22. In FIG. 6, an image of the heat release amount is represented by a region Qrad22. Furthermore, the cooling ventilation that has cooled the gas refrigerant of the radiator 22 removes heat from the gas refrigerant by heat exchange with the gas refrigerant of the radiator 14 to cool the gas refrigerant. The heat release amount of the gas refrigerant due to the cooling air at this time is the heat release amount Qrad14 according to the difference between the temperature of the cooling air (solid line B in FIG. 6) and the temperature T14V1 of the gas refrigerant of the radiator. In FIG. 6, the image of the amount of heat release is represented by the area Qrad14.

上記のような温度状態から、熱交換器５０での循環冷媒間の熱交換によって、放熱器２２における気体冷媒の温度が温度Ｔ22V1よりも高い温度Ｔ22V2に変化したとする。この温度上昇により、放熱器２２での気体冷媒の放熱量は、例えば温度Ｔ22V1と温度Ｔ22V2の差分に応じた放熱量ΔＱ（図６では領域ΔＱのイメージにより表されている）分、増加する。この増加した放熱量ΔＱは熱交換器５０において循環冷媒間で熱交換された熱量に相当する。これにより、放熱器２２から受熱器２０に流れる液冷媒の温度は、熱交換器５０での循環冷媒間の熱交換が行われない場合と同様の温度となる。なお、ここでは、説明の煩雑化を避けるために、放熱器２２における気体冷媒の放熱量が増加しても、冷却用通風の温度は図６における実線Ｂのままとする。また、上述したような熱交換器５０での循環冷媒間の熱交換により、受熱器１０に流入する液冷媒の温度が低下するが、受熱器１０から流出する相変化後の気体冷媒の温度は、熱交換器５０での循環冷媒間の熱交換が行われない場合と同様である。さらに、冷凍サイクル型の循環回路３においては、受熱器１０から流出した気体冷媒は圧縮機１２によって設定温度まで上昇するので、設定温度の気体冷媒が放熱器１４に流入する。このため、熱交換器５０において循環冷媒間の熱交換が行われる場合も行われない場合も放熱器１４での放熱量は同様である。 It is assumed that the temperature of the gaseous refrigerant in the radiator 22 has changed to a temperature T22V2 higher than the temperature T22V1 due to the heat exchange between the circulating refrigerants in the heat exchanger 50 from the temperature state as described above. Due to this temperature rise, the heat release amount of the gas refrigerant in the radiator 22 increases, for example, by the heat release amount ΔQ (represented by the image of the region ΔQ in FIG. 6) according to the difference between the temperature T22V1 and the temperature T22V2 . Do. The increased heat release amount ΔQ corresponds to the amount of heat exchanged between the circulating refrigerants in the heat exchanger 50. As a result, the temperature of the liquid refrigerant flowing from the radiator 22 to the heat receiver 20 becomes the same temperature as in the case where heat exchange between circulating refrigerants in the heat exchanger 50 is not performed. Here, in order to avoid the complication of the description, the temperature of the cooling ventilation remains the solid line B in FIG. 6 even if the amount of heat release of the gas refrigerant in the radiator 22 increases. Further, although the temperature of the liquid refrigerant flowing into the heat receiver 10 decreases due to the heat exchange between the circulating refrigerants in the heat exchanger 50 as described above, the temperature of the gaseous refrigerant flowing out of the heat receiver 10 after the phase change is The same as in the case where heat exchange between circulating refrigerants in the heat exchanger 50 is not performed. Furthermore, in the refrigeration cycle type circulation circuit 3, the gaseous refrigerant flowing out of the heat receiver 10 rises to the set temperature by the compressor 12, so the gaseous refrigerant of the set temperature flows into the radiator 14. For this reason, the amount of heat release in the radiator 14 is the same whether the heat exchange between the circulating refrigerants is performed or not in the heat exchanger 50.

すなわち、空調システム１におけるシステム全体での冷却対象の空気の冷却量は、受熱器１０，２０での冷却量であるから、熱交換器５０での循環冷媒間の熱交換が行われない場合に比べて、受熱器１０での冷却量増加ΔＱ分、増加する。   That is, since the amount of cooling of the air to be cooled in the entire system in the air conditioning system 1 is the amount of cooling in the heat receivers 10 and 20, the heat exchange between the circulating refrigerants in the heat exchanger 50 is not performed. In comparison, the cooling amount increase ΔQ in the heat receiver 10 is increased.

また、上述したように、受熱器１０において液冷媒が気体冷媒に相変化して受熱器１０から圧縮機１２に流入する気体冷媒の温度は、熱交換器５０での循環冷媒間の熱交換が行われる場合も行われない場合も同様である。このため、熱交換器５０での循環冷媒間の熱交換が行われる場合も行われない場合も、圧縮機１２が気体冷媒の温度を設定値まで上昇させるために必要な電力は変化しない。ここでは、圧縮機１２に投入される電力を電力Ｗcompと表す。   Further, as described above, the temperature of the gas refrigerant flowing from the heat receiver 10 to the compressor 12 changes from the liquid refrigerant to the gas refrigerant in the heat receiver 10, the heat exchange between the circulating refrigerants in the heat exchanger 50 It is the same whether it is performed or not performed. For this reason, the electric power required for the compressor 12 to raise the temperature of the gaseous refrigerant to the set value does not change whether or not the heat exchange between the circulating refrigerants in the heat exchanger 50 is performed. Here, the power supplied to the compressor 12 is referred to as a power Wcomp.

ところで、冷却のエネルギー消費効率の目安として使われる指標として、成績係数ＣＯＰ（Coefficient Of Performance）と呼ばれる係数がある。この空調システム１における冷却の成績係数ＣＯＰ（Coefficient Of Performance）は、システム全体の冷却量と、圧縮機１２に投入する投入電力Ｗcompとの比によって表される。ここで、熱交換器５０での循環冷媒間の熱交換が行われていない場合におけるシステム全体の冷却量を冷却量Ｑcoolとする。この場合には、熱交換器５０での循環冷媒間の熱交換が行われていない場合における冷却の成績係数ＣＯＰは、次式（１）により表される。
ＣＯＰ＝Ｑcool／Ｗcomp ・・・・・ （１）
熱交換器５０での循環冷媒間の熱交換が行われる場合には、前述したように、熱交換が行われない場合に比べて、システム全体の冷却量は冷却量ΔＱ分、増加する。これにより、熱交換器５０での循環冷媒間の熱交換が行われる場合におけるシステム全体の冷却量は、Ｑcool＋ΔＱとなり、成績係数は次式（２）に表される成績係数ＣＯＰαに変化する。
ＣＯＰα＝（Ｑcool＋ΔＱ）／Ｗcomp ・・・・・ （２）
式（２）は式（１）を利用すると、次式（３）のように書き改めることができる。
ＣＯＰα＝ＣＯＰ＋（ΔＱ／Ｗcomp） ・・・・・ （３）
すなわち、空調システム１は、システム全体の成績係数を、熱交換器５０での循環冷媒間の熱交換を行うことにより、熱交換が行われない場合に比べて、（ΔＱ／Ｗcomp）分、上昇（改善）することができる。 By the way, as an index used as a measure of the energy consumption efficiency of cooling, there is a coefficient called coefficient of performance COP (Coefficient Of Performance). The coefficient of performance COP (Coefficient Of Performance) of the cooling in the air conditioning system 1 is represented by the ratio between the amount of cooling of the entire system and the input power Wcomp input to the compressor 12. Here, the amount of cooling of the entire system in the case where heat exchange between circulating refrigerants in the heat exchanger 50 is not performed is taken as the amount of cooling Qcool. In this case, the coefficient of performance COP of cooling in the case where heat exchange between circulating refrigerants in the heat exchanger 50 is not performed is expressed by the following equation (1).
COP = Qcool / Wcomp ... (1)
When heat exchange between the circulating refrigerants in the heat exchanger 50 is performed, as described above, the amount of cooling of the entire system is increased by the amount of cooling ΔQ as compared with the case where the heat exchange is not performed. As a result, the amount of cooling of the entire system when heat exchange between circulating refrigerants in the heat exchanger 50 is performed is Qcool + ΔQ, and the coefficient of performance changes to the coefficient of performance COPα represented by the following equation (2).
COPα = (Qcool + ΔQ) / Wcomp ... (2)
The equation (2) can be rewritten as the following equation (3) by using the equation (1).
COPα = COP + (ΔQ / Wcomp) (3)
That is, the air conditioning system 1 raises the coefficient of performance of the entire system by (ΔQ / Wcomp) by performing heat exchange between circulating refrigerants in the heat exchanger 50 as compared to the case where heat exchange is not performed. (Improvement) can be done.

上記のように、第１実施形態の空調システム１は、フリークーリング型の循環回路４における気体冷媒が冷凍サイクル型の循環回路３における液冷媒から熱を奪うこと（追加冷却）が可能な構成を備えることにより、成績係数ＣＯＰを向上させることができる。   As described above, in the air conditioning system 1 of the first embodiment, the gas refrigerant in the free cooling type circulation circuit 4 can take heat (additional cooling) from the liquid refrigerant in the refrigeration cycle type circulation circuit 3. By providing, it is possible to improve the coefficient of performance COP.

＜第２実施形態＞
以下に、本発明に係る第２実施形態を図面を参照しつつ説明する。なお、第２実施形態の説明において、第１実施形態の空調システムを構成する構成部分と同一名称部分には同一符号を付し、その共通部分の重複説明は省略する。 Second Embodiment
Hereinafter, a second embodiment according to the present invention will be described with reference to the drawings. In the description of the second embodiment, the same reference numerals are assigned to components having the same names as components constituting the air conditioning system of the first embodiment, and redundant description of the common components is omitted.

図７には第２実施形態における空調システムの構成が簡略化して表されている。前述した第１実施形態では、熱交換部５は、冷凍サイクル型の循環回路３における液冷媒と、フリークーリング型の循環回路４における気体冷媒との熱交換が可能な構成を備えている。これに対し、第２実施形態では、熱交換部５は、冷凍サイクル型の循環回路３における気体冷媒と、フリークーリング型の循環回路４における液冷媒との熱交換が可能な構成を備えている。つまり、冷凍サイクル型の循環回路３における蒸気管１１（換言すれば、圧縮機１２よりも冷媒の上流側の蒸気管）には冷媒の迂回路であるバイパス通路(気相バイパス通路)４７が接続されている。蒸気管１１におけるバイパス通路４７との接続部Ｍ，Ｎ間の部位にはバルブ５３が介設されている。また、フリークーリング型の循環回路４における液管２３には冷媒の迂回路であるバイパス通路（液相バイパス通路）４８が接続されている。液管２３におけるバイパス通路４８との接続部Ｍ，Ｎ間の部位にはバルブ５５が介設されている。さらに、バイパス通路４７，４８には、それぞれ、バルブ５２，５４が介設されている。さらにまた、バイパス通路４７，４８の一部はバイパス通路４７の気体冷媒とバイパス通路４８の液冷媒が熱交換可能な熱交換器（内部熱交換器）５０を構成する。   The structure of the air conditioning system in 2nd Embodiment is simplified and represented to FIG. In the first embodiment described above, the heat exchange unit 5 is configured to be able to exchange heat between the liquid refrigerant in the refrigeration cycle type circulation circuit 3 and the gas refrigerant in the free cooling type circulation circuit 4. On the other hand, in the second embodiment, the heat exchange unit 5 is configured to be able to exchange heat between the gaseous refrigerant in the refrigeration cycle type circulation circuit 3 and the liquid refrigerant in the free cooling type circulation circuit 4 . That is, a bypass passage (gas phase bypass passage) 47 which is a bypass of the refrigerant is connected to the steam pipe 11 (in other words, the steam pipe on the upstream side of the refrigerant than the compressor 12) in the refrigeration cycle type circulation circuit 3. It is done. A valve 53 is interposed in a portion of the steam pipe 11 between the connection portions M and N with the bypass passage 47. Further, a bypass passage (liquid phase bypass passage) 48 which is a bypass of the refrigerant is connected to the liquid pipe 23 in the free cooling type circulation circuit 4. A valve 55 is interposed in a portion between the connection portion M and N of the liquid pipe 23 and the bypass passage 48. Furthermore, valves 52 and 54 are interposed in the bypass passages 47 and 48, respectively. Furthermore, a part of the bypass passages 47 and 48 constitutes a heat exchanger (internal heat exchanger) 50 capable of exchanging heat between the gaseous refrigerant in the bypass passage 47 and the liquid refrigerant in the bypass passage 48.

さらに、蒸気管１１には、バイパス通路４７との接続部Ｍよりも冷媒の流れの上流側に、冷媒の温度を計測する温度センサ５７が配設されている。液管２３には、バイパス通路４８との接続部Ｍよりも冷媒の流れの上流側に、冷媒の温度を計測する温度センサ５８が配設されている。   Further, a temperature sensor 57 for measuring the temperature of the refrigerant is disposed on the steam pipe 11 on the upstream side of the flow of the refrigerant than the connection portion M with the bypass passage 47. In the liquid pipe 23, a temperature sensor 58 that measures the temperature of the refrigerant is disposed on the upstream side of the flow of the refrigerant from the connection portion M with the bypass passage 48.

第２実施形態の空調システム１は、上記のような熱交換部５を備えていることにより、制御装置６は、次のように、バルブ５２〜５５の開閉動作を制御する。すなわち、制御装置６は、図３に表されるような制御構成を備えている。また、記憶装置６１には、判断部７３が参照する参照データが格納されている。第２実施形態では、参照データには、温度センサ５７により検知される気体冷媒の温度Ｔvap3が温度センサ５８により検知される液冷媒の温度Ｔliq4以上（Ｔvap3≧Ｔliq4）である場合には、バルブ５３，５５を開状態とし、バルブ５２，５４を閉状態に制御することを表すデータが含まれている。バルブ５２〜５５がそのような開閉状態である場合には、バイパス通路４７，４８には冷媒は流れず、熱交換器５０において冷凍サイクル型の循環回路３とフリークーリング型の循環回路４との冷媒間での熱交換は行われない。つまり、バルブ５２〜５５は、モード１（換言すれば、熱交換無しモード）でもって開閉動作する。   Since the air conditioning system 1 according to the second embodiment includes the heat exchange unit 5 as described above, the control device 6 controls the opening and closing operation of the valves 52 to 55 as follows. That is, the control device 6 has a control configuration as shown in FIG. In addition, the storage device 61 stores reference data to which the determination unit 73 refers. In the second embodiment, when the temperature Tvap3 of the gas refrigerant detected by the temperature sensor 57 is equal to or higher than the temperature Tliq4 of the liquid refrigerant detected by the temperature sensor 58 (Tvap3 ≧ Tliq4), the valve 53 is used as the reference data. , 55 are open, and data representing that the valves 52, 54 are controlled to be closed is included. When the valves 52 to 55 are in such an open / close state, the refrigerant does not flow in the bypass passages 47 and 48 and in the heat exchanger 50, the refrigerant circuit 3 of the refrigeration cycle type and the circulation circuit 4 of the free cooling type There is no heat exchange between the refrigerants. That is, the valves 52 to 55 open and close in mode 1 (in other words, the mode without heat exchange).

また、参照データには、温度センサ５７による温度Ｔvap3が温度センサ５８による温度Ｔliq4以上でない（つまり、温度Ｔvap3が温度Ｔliq4未満（Ｔvap3＜Ｔliq4）である）場合には、バルブ５３，５５を閉状態とし、バルブ５２，５４を開状態に制御することを表すデータも含まれている。バルブ５２〜５５がそのような開閉状態である場合には、バイパス通路４７，４８に冷媒が流れ、熱交換器５０において冷凍サイクル型の循環回路３とフリークーリング型の循環回路４との冷媒間での熱交換が行われる。つまり、バルブ５２〜５５はモード２（換言すれば、熱交換有りモード）でもって開閉動作する。   In the reference data, when the temperature Tvap3 by the temperature sensor 57 is not higher than the temperature Tliq4 by the temperature sensor 58 (that is, the temperature Tvap3 is lower than the temperature Tliq4 (Tvap3 <Tliq4)), the valves 53 and 55 are closed. Also, data representing that the valves 52 and 54 are controlled to be open is included. When the valves 52 to 55 are in such an open / close state, the refrigerant flows through the bypass passages 47 and 48, and in the heat exchanger 50, between the refrigerant of the refrigeration cycle type circulation circuit 3 and the free cooling type circulation circuit 4 Heat exchange takes place. That is, the valves 52 to 55 open and close in mode 2 (in other words, the mode with heat exchange).

第２実施形態では、制御装置６は、上記のような参照データを利用してバルブ５２〜５５の開閉動作を次のように制御する。なお、図８には第２実施形態におけるバルブ５２〜５５の開閉動作に関する制御装置６の制御動作の一例がフローチャートにより表されている。   In the second embodiment, the control device 6 controls the opening / closing operation of the valves 52 to 55 as follows using the reference data as described above. An example of control operation of control device 6 about opening and closing operation of valves 52-55 in a 2nd embodiment is expressed to Drawing 8 by a flow chart.

例えば、まず、制御装置６の取得部７１が温度センサ５７，５８のセンサ出力値を取得する（図８におけるステップＳ２０１）。その後、比較部７２が、取得されたセンサ出力値に基づいて、冷凍サイクル型の循環回路３における気体冷媒の温度Ｔvap3がフリークーリング型の循環回路４における液冷媒の温度Ｔliq4以上（Ｔvap3≧Ｔliq4）であるか否かを判断する（ステップＳ２０２）。   For example, first, the acquisition unit 71 of the control device 6 acquires sensor output values of the temperature sensors 57 and 58 (step S201 in FIG. 8). Thereafter, based on the acquired sensor output value, the comparison unit 72 determines that the temperature Tvap3 of the gas refrigerant in the circulation circuit 3 of the refrigeration cycle type is equal to or higher than the temperature Tliq4 of the liquid refrigerant in the free cooling type circulation circuit 4 (Tvap3 ≧ Tliq4) It is determined whether or not (step S202).

そして、例えば放熱器２２での冷媒の放熱量（冷却量）が多くなる寒冷期などにおいては放熱器２２から流れ出る液冷媒の温度が低下する。このような場合に、温度Ｔvap3が温度Ｔliq4以上（Ｔvap3≧Ｔliq4）になると、判断部７３は、比較部７２の比較結果に基づいてバルブ５２〜５５の動作モードはモード１（熱交換無しモード）であると判断する。さらに、バルブ駆動部７４が、その判断結果に応じてバルブ５２〜５５の開閉状態を制御する（ステップＳ２０３）。つまり、バルブ駆動部７４が、バルブ５３，５５を開状態とし、バルブ５２，５４を閉状態に制御する。この状態では、バイパス通路４７，４８には冷媒は流れず、熱交換器５０において、循環回路３，４を循環している循環冷媒間の熱交換は行われない。その後、制御装置６は、ステップＳ２０１以降の動作を繰り返す。   Then, for example, in the cold season where the amount of heat radiation (cooling amount) of the refrigerant in the radiator 22 increases, the temperature of the liquid refrigerant flowing out of the radiator 22 decreases. In such a case, when the temperature Tvap3 becomes equal to or higher than the temperature Tliq4 (Tvap3 ≧ Tliq4), the determination unit 73 determines that the operation mode of the valves 52 to 55 is mode 1 (heat exchange absent mode) based on the comparison result of the comparison unit 72. It is determined that Furthermore, the valve drive unit 74 controls the open / close state of the valves 52 to 55 according to the determination result (step S203). That is, the valve drive unit 74 opens the valves 53 and 55 and controls the valves 52 and 54 to close. In this state, the refrigerant does not flow in the bypass passages 47 and 48, and heat exchange between the circulating refrigerant circulating in the circulation circuits 3 and 4 is not performed in the heat exchanger 50. Thereafter, the control device 6 repeats the operation of step S201 and subsequent steps.

一方、例えば放熱器２２での冷媒の放熱量（冷却量）が少なくなる温暖期などにおいて、温度Ｔvap3が温度Ｔliq4以上（Ｔvap3≧Ｔliq4）でなくなると、判断部７３は、バルブ５２〜５５の動作モードはモード２（熱交換有りモード）であると判断する。換言すれば、温度Ｔvap3が温度Ｔliq4未満である（Ｔvap3＜Ｔliq4）場合には、判断部７３は、その比較結果に基づいて、バルブ５２〜５５の動作モードはモード２（熱交換有りモード）であると判断する。そして、バルブ駆動部７４が、その判断結果に応じてバルブ５２〜５５の開閉状態を制御する（ステップＳ２０４）。つまり、バルブ駆動部７４が、バルブ５３，５５を閉状態とし、バルブ５２，５４を開状態に制御する。この状態では、バイパス通路４７，４８に冷媒が流れ、熱交換器５０において循環冷媒間の熱交換が行われる。すなわち、熱交換器５０における循環冷媒間の熱交換によって、冷凍サイクル型の循環回路３におけるバイパス通路４７の気体冷媒がフリークーリング型の循環回路４におけるバイパス通路４８の液冷媒の熱を奪う。これにより、受熱器２０に供給される液冷媒の温度が低下するため、熱交換器５０での循環冷媒間の熱交換が行われない場合に比べて、受熱器２０は冷却対象の空気の冷却効果を高めることができる。その後、制御装置６は、ステップＳ２０１以降の動作を繰り返す。   On the other hand, if the temperature Tvap3 is not equal to or higher than the temperature Tliq4 (Tvap3liTliq4), for example, in the warm season when the amount of heat release (cooling amount) of the refrigerant in the radiator 22 decreases, the judging unit 73 operates the valves 52 to 55 It is determined that the mode is mode 2 (heat exchange mode). In other words, when the temperature Tvap3 is less than the temperature Tliq4 (Tvap3 <Tliq4), the determination unit 73 determines that the operation mode of the valves 52 to 55 is mode 2 (heat exchange mode) based on the comparison result. I judge that there is. Then, the valve drive unit 74 controls the open / close state of the valves 52 to 55 according to the determination result (step S204). That is, the valve drive unit 74 closes the valves 53 and 55 and controls the valves 52 and 54 to open. In this state, the refrigerant flows through the bypass passages 47 and 48, and heat exchange between the circulating refrigerant is performed in the heat exchanger 50. That is, by the heat exchange between the circulating refrigerants in the heat exchanger 50, the gas refrigerant in the bypass passage 47 in the circulation circuit 3 of the refrigeration cycle deprives the heat of the liquid refrigerant in the bypass passage 48 in the free cooling circuit 4. As a result, the temperature of the liquid refrigerant supplied to the heat receiver 20 decreases, so the heat receiver 20 cools the air to be cooled compared to the case where heat exchange between circulating refrigerants in the heat exchanger 50 is not performed. The effect can be enhanced. Thereafter, the control device 6 repeats the operation of step S201 and subsequent steps.

第２実施形態の空調システム１における上記以外の構成は第１実施形態で説明した構成と同様である。   The configuration other than the above in the air conditioning system 1 of the second embodiment is the same as the configuration described in the first embodiment.

第２実施形態の空調システム１は、冷凍サイクル型の循環回路３における気体冷媒がフリークーリング型の循環回路４における液冷媒から吸熱することにより当該液冷媒の温度低下（追加冷却）を図る構成を備えている。これにより、第２実施形態の空調システム１は、第１実施形態と同様に、複数の空調ユニットを並行駆動する場合において、各空調ユニットを効率良く稼働し、かつ、年間の消費電力を抑制できるという効果を得ることができる。   The air conditioning system 1 according to the second embodiment is configured to reduce the temperature (additional cooling) of the liquid refrigerant by absorbing heat from the liquid refrigerant in the free cooling type circulation circuit 4 in the refrigeration cycle type circulation circuit 3. Have. Thus, as in the first embodiment, the air conditioning system 1 according to the second embodiment can operate each air conditioning unit efficiently and can reduce annual power consumption when driving a plurality of air conditioning units in parallel. The effect can be obtained.

すなわち、第２実施形態の空調システム１では、熱交換器５０において循環冷媒間の熱交換が行われる場合には、行われない場合に比べて、受熱器２０に流入する液冷媒の温度が例えば図９に表される温度Ｔ20L1から温度Ｔ20L2に低下する。このため、受熱器２０における冷媒の冷却量は、図９に表す冷却量Ｑrec20から、その温度低下に応じた冷却量ΔＱ分増加する。一方、受熱器１０においては、熱交換器５０での循環冷媒間の熱交換の有無によらずに冷却量はほぼ変化せずに例えば冷却量Ｑrec10である。 That is, in the air conditioning system 1 of the second embodiment, when heat exchange between circulating refrigerants is performed in the heat exchanger 50, the temperature of the liquid refrigerant flowing into the heat receiver 20 is, for example, compared to the case where it is not performed. The temperature T 20L1 shown in FIG. 9 drops to a temperature T 20L2 . For this reason, the amount of cooling of the refrigerant in the heat receiver 20 is increased from the amount of cooling Qrec 20 shown in FIG. 9 by the amount of cooling ΔQ according to the temperature decrease. On the other hand, in the heat receiver 10, the amount of cooling does not substantially change regardless of the presence or absence of heat exchange between the circulating refrigerants in the heat exchanger 50, and is, for example, the amount of cooling Qrec10.

つまり、第２実施形態の空調システム１においては、システム全体の冷却量は、熱交換器５０において循環冷媒間の熱交換が行われる場合には、行われない場合に比べて、冷却量ΔＱ分増加する。   That is, in the air conditioning system 1 of the second embodiment, when the heat exchange between the circulating refrigerants is performed in the heat exchanger 50, the cooling amount of the entire system is the cooling amount ΔQ as compared with the case where it is not performed. To increase.

また、第２実施形態では、熱交換器５０において循環冷媒間の熱交換が行われる場合も行われない場合も、放熱器２２に流入する冷媒の温度はほぼ変化しないため、放熱器２２における冷媒の放熱量は変化せず例えば図１０に表す放熱量Ｑrad22である。さらに、熱交換器５０において循環冷媒間の熱交換が行われることにより、行われない場合に比べて、バイパス通路４７から流れ出る気体冷媒の温度が上昇する。しかし、圧縮機１２によって気体冷媒の温度は設定温度まで上昇するので、放熱器１４に流入する気体冷媒の温度は、熱交換器５０において循環冷媒間の熱交換が行われる場合も行われない場合もほぼ同様である。このため、熱交換器５０において循環冷媒間の熱交換が行われる場合も行われない場合も、放熱器１４における冷媒の放熱量は変化せず例えば図１０に表す放熱量Ｑrad14である。   Further, in the second embodiment, the temperature of the refrigerant flowing into the radiator 22 hardly changes either when the heat exchange between the circulating refrigerants is performed or not in the heat exchanger 50, so the refrigerant in the radiator 22 is not changed. The heat radiation amount of the heat radiation amount does not change, for example, the heat radiation amount Qrad 22 shown in FIG. Furthermore, by performing heat exchange between the circulating refrigerants in the heat exchanger 50, the temperature of the gaseous refrigerant flowing out of the bypass passage 47 rises as compared with the case where it is not performed. However, since the temperature of the gaseous refrigerant rises to the set temperature by the compressor 12, the temperature of the gaseous refrigerant flowing into the radiator 14 is not performed even when heat exchange between circulating refrigerants is performed in the heat exchanger 50. Is almost the same. Therefore, the heat release amount of the refrigerant in the radiator 14 does not change whether the heat exchange between the circulating refrigerants is performed or not in the heat exchanger 50, for example, the heat release amount Qrad 14 shown in FIG.

ところで、上述したように、熱交換器５０において循環冷媒間の熱交換が行われる場合には、行われない場合に比べて、圧縮機１２に流入する気体冷媒の温度が上昇する。このため、空調システム１は、気体冷媒の温度を設定温度まで上昇させるために必要な圧縮機１２への投入電力Ｗcompを削減することができる。その投入電力Ｗcompの削減量は、熱交換器５０において循環冷媒間での熱交換された熱量に相当するので、ここでは、削減量ΔＱと表す。つまり、熱交換器５０において循環冷媒間の熱交換が行われることにより、圧縮機１２への投入電力は、電力（Ｗcomp−ΔＱ）となる。   By the way, as described above, when heat exchange between circulating refrigerants is performed in the heat exchanger 50, the temperature of the gaseous refrigerant flowing into the compressor 12 rises as compared with the case where it is not performed. Therefore, the air conditioning system 1 can reduce the input power Wcomp to the compressor 12 necessary to raise the temperature of the gas refrigerant to the set temperature. The amount of reduction of the input electric power Wcomp corresponds to the amount of heat exchanged between the circulating refrigerants in the heat exchanger 50, and thus is represented as the amount of reduction ΔQ here. That is, by performing heat exchange between circulating refrigerants in the heat exchanger 50, input power to the compressor 12 becomes electric power (Wcomp−ΔQ).

ここで、熱交換器５０において循環冷媒間の熱交換が行われない場合における冷却の成績係数ＣＯＰを、ＣＯＰ＝Ｑcool／Ｗcompとすると、第２実施形態の空調システム１における成績係数ＣＯＰαは、次式（４）のように書き表すことができる。
ＣＯＰα＝（Ｑcool＋ΔＱ）／（Ｗcomp−ΔＱ）
＝ＣＯＰ+ΔＱ×（Ｗcomp＋Ｑcool）／Ｗcomp×（Ｗcomp−ΔＱ）・・・（４）
すなわち、第２実施形態の空調システム１は、熱交換器５０において循環冷媒間の熱交換を行うことにより、行わない場合に比べて、成績係数ＣＯＰを（ΔＱ×（Ｗcomp＋Ｑcool）／Ｗcomp×（Ｗcomp−ΔＱ））分、増加（改善）することができる。 Here, assuming that the coefficient of performance COP of cooling when heat exchange between circulating refrigerants is not performed in the heat exchanger 50 is COP = Qcool / Wcomp, the coefficient of performance COPα in the air conditioning system 1 of the second embodiment is It can be written as equation (4).
COPα = (Qcool + ΔQ) / (Wcomp−ΔQ)
= COP + ΔQ × (Wcomp + Qcool) / Wcomp × (Wcomp-ΔQ) (4)
That is, the air conditioning system 1 according to the second embodiment performs the heat exchange between the circulating refrigerants in the heat exchanger 50, thereby reducing the coefficient of performance COP (ΔQ × (Wcomp + Qcool) / Wcomp × (Wcomp) compared to the case where it is not performed. -ΔQ)) can be increased (improved).

＜その他の実施形態＞
なお、本発明は第１と第２の実施形態に限定されず、様々な実施の形態を採り得る。例えば、第１と第２の実施形態では、冷媒が流れる通路にバルブ５２〜５５が設けられている。これに代えて、例えば、バルブの一種である三方弁が利用可能である場合には、三方弁を設けてもよく、この場合には、バルブの設置数を削減することができる。 <Other Embodiments>
The present invention is not limited to the first and second embodiments, and various embodiments can be adopted. For example, in the first and second embodiments, the valves 52 to 55 are provided in the passage through which the refrigerant flows. Alternatively, for example, if a three-way valve, which is a type of valve, is available, a three-way valve may be provided, in which case the number of installed valves can be reduced.

また、本発明に係る空調システムは図１１に表されるような構成をも採り得る。つまり、図１１に表される空調システムは、第１の循環回路８０と、第２の循環回路９０と、内部熱交換器１００とを備える。第１の循環回路８０は受熱器８１と放熱器８２を備える。受熱器８１は冷却対象の流体と冷媒との熱交換により冷却対象の流体を冷却する構成を備える。放熱器８２は冷媒の熱を放熱させる機能を備える。受熱器８１と放熱器８２は、受熱器８１から放熱器８２に向かう冷媒を流す気相通路８３によって接続されている。また、受熱器８１と放熱器８２は、放熱器８２から受熱器８１に向かう冷媒を流す液相通路８４によっても接続されている。すなわち、受熱器８１と放熱器８２と気相通路８３と液相通路８４は、冷媒を循環させる第１の循環回路８０を構成する。   The air conditioning system according to the present invention can also adopt the configuration as shown in FIG. That is, the air conditioning system shown in FIG. 11 includes the first circulation circuit 80, the second circulation circuit 90, and the internal heat exchanger 100. The first circulation circuit 80 includes a heat receiver 81 and a radiator 82. The heat receiver 81 is configured to cool the fluid to be cooled by heat exchange between the fluid to be cooled and the refrigerant. The radiator 82 has a function of releasing the heat of the refrigerant. The heat receiver 81 and the radiator 82 are connected by a gas phase passage 83 through which the refrigerant flowing from the heat receiver 81 to the radiator 82 flows. Further, the heat receiver 81 and the radiator 82 are also connected by the liquid phase passage 84 for flowing the refrigerant from the radiator 82 toward the heat receiver 81. That is, the heat receiver 81, the radiator 82, the gas phase passage 83, and the liquid phase passage 84 constitute a first circulation circuit 80 for circulating the refrigerant.

第２の循環回路９０は受熱器９１と放熱器９２を備える。受熱器９１は冷却対象の流体と冷媒との熱交換により冷却対象の流体を冷却する構成を備える。放熱器９２は冷媒の熱を放熱させる機能を備える。受熱器９１と放熱器９２は、受熱器９１から放熱器９２に向かう冷媒を流す気相通路９３によって接続されている。また、受熱器９１と放熱器９２は、放熱器９２から受熱器９１に向かう冷媒を流す液相通路９４によっても接続されている。すなわち、受熱器９１と放熱器９２と気相通路９３と液相通路９４は、冷媒を循環させる第２の循環回路９０を構成する。   The second circulation circuit 90 includes a heat receiver 91 and a radiator 92. The heat receiver 91 is configured to cool the fluid to be cooled by heat exchange between the fluid to be cooled and the refrigerant. The radiator 92 has a function of releasing the heat of the refrigerant. The heat receiver 91 and the radiator 92 are connected by a gas phase passage 93 through which the refrigerant flowing from the heat receiver 91 to the radiator 92 flows. Further, the heat receiver 91 and the radiator 92 are also connected by the liquid phase passage 94 for flowing the refrigerant from the radiator 92 toward the heat receiver 91. That is, the heat receiver 91, the radiator 92, the gas phase passage 93, and the liquid phase passage 94 constitute a second circulation circuit 90 for circulating the refrigerant.

内部熱交換器１００は、第１と第２の循環回路８０，９０のうちの一方側における気相通路（図１１の例では気相通路９３）を流れている冷媒が、他方側における液相通路（図１１の例では液相通路８４）を流れている冷媒の熱を吸収可能な構成を備える。   In the internal heat exchanger 100, the refrigerant flowing in the gas phase passage (gas phase passage 93 in the example of FIG. 11) on one side of the first and second circulation circuits 80 and 90 is the liquid phase on the other side. It has a configuration capable of absorbing the heat of the refrigerant flowing through the passage (the liquid phase passage 84 in the example of FIG. 11).

図１１における空調システムにおいても、第１や第２の実施形態と同様に、放熱器８２で冷却された冷媒を内部熱交換器１００においてさらに冷却（追加冷却）することが可能であるから、受熱器８１における冷却能力を高めることができる。また、冷媒間の熱交換により受熱器８１に流入する冷媒を追加冷却できることから、空調システムは、追加冷却のために大きな電力を用いなくとも済む。これにより、この空調システムは、複数の空調ユニットを並行駆動する場合において、各空調ユニットを効率良く稼働し、かつ、年間の消費電力を抑制できるという効果を得ることができる。   Also in the air conditioning system in FIG. 11, as in the first and second embodiments, the refrigerant cooled by the radiator 82 can be further cooled (additional cooling) in the internal heat exchanger 100, so The cooling capacity of the vessel 81 can be increased. Further, since the refrigerant flowing into the heat receiver 81 can be additionally cooled by the heat exchange between the refrigerants, the air conditioning system does not have to use a large electric power for the additional cooling. As a result, in the case of driving a plurality of air conditioning units in parallel, this air conditioning system can obtain the effects of efficiently operating each air conditioning unit and suppressing annual power consumption.

１ 空調システム
３ 冷凍サイクル型の循環回路
４ フリークーリング型の循環回路
１０，２０ 受熱器
１４，２２ 放熱器
４７，４８ バイパス通路
５０ 熱交換器
５７，５８ 温度センサ Reference Signs List 1 air conditioning system 3 refrigeration cycle type circulation circuit 4 free cooling type circulation circuit 10, 20 heat receiver 14, 22 radiator 47, 48 bypass passage 50 heat exchanger 57, 58 temperature sensor

Claims (8)

冷却対象の流体と冷媒との熱交換により前記冷却対象の流体を冷却する受熱器と、前記冷媒の熱を放熱させる放熱器とを通って前記冷媒が循環する第１の循環回路および第２の循環回路と、
前記第１の循環回路と前記第２の循環回路とのうちの一方側における前記受熱器から前記放熱器に向かう前記冷媒の通路である気相通路を流れている前記冷媒が、前記第１の循環回路と前記第２の循環回路とのうちの他方側における前記放熱器から前記受熱器に向かう前記冷媒の通路である液相通路を流れている前記冷媒の熱を吸収可能な内部熱交換器と
を備える空調システム。 First and second circulation circuits in which the refrigerant circulates through a heat receiver that cools the fluid to be cooled by heat exchange between the fluid to be cooled and the refrigerant, and a radiator that dissipates the heat of the refrigerant Circulation circuit,
The refrigerant flowing in a gas phase passage which is a passage of the refrigerant from the heat receiver to the radiator on one side of the first circulation circuit and the second circulation circuit is the first refrigerant. An internal heat exchanger capable of absorbing the heat of the refrigerant flowing in a liquid phase passage, which is a passage of the refrigerant from the radiator toward the heat receiver from the radiator on the other side of the circulation circuit and the second circulation circuit An air conditioning system comprising 前記気相通路に接続され前記気相通路を流れる前記冷媒の迂回路である気相バイパス通路と、
前記液相通路に接続され前記液相通路を流れる前記冷媒の迂回路である液相バイパス通路と
をさらに備え、
前記内部熱交換器は、前記気相バイパス通路と前記液相バイパス通路の一部により構成される請求項１に記載の空調システム。 A gas phase bypass passage connected to the gas phase passage and a bypass of the refrigerant flowing in the gas phase passage;
And a liquid bypass passage that is a bypass of the refrigerant that is connected to the liquid passage and flows through the liquid passage;
The air conditioning system according to claim 1, wherein the internal heat exchanger is configured by the gas phase bypass passage and a part of the liquid phase bypass passage. 前記第１の循環回路における前記気相通路には、冷媒を圧縮する圧縮機がさらに介設され、前記第１の循環回路における前記液相通路には、冷媒を減圧する膨張弁がさらに介設されており、前記第１の循環回路は冷凍サイクル型の空調ユニットを構成し、
前記第２の循環回路はフリークーリング型の空調ユニットを構成し、
前記内部熱交換器は、前記第２の循環回路における前記気相通路を流れている前記冷媒が、前記第１の循環回路における前記放熱器から前記膨張弁までの前記液相通路を流れている前記冷媒の熱を吸収可能な構成を備える請求項１に記載の空調システム。 A compressor for compressing a refrigerant is further interposed in the gas phase passage in the first circulation circuit, and an expansion valve for reducing the pressure of the refrigerant is further interposed in the liquid phase passage in the first circulation circuit. The first circulation circuit constitutes a refrigeration cycle type air conditioning unit;
The second circulation circuit constitutes a free cooling type air conditioning unit,
In the internal heat exchanger, the refrigerant flowing in the gas phase passage in the second circulation circuit flows in the liquid phase passage from the radiator to the expansion valve in the first circulation circuit. The air conditioning system according to claim 1, comprising a configuration capable of absorbing the heat of the refrigerant. 前記第２の循環回路における前記気相通路に接続され前記気相通路を流れる前記冷媒の迂回路である気相バイパス通路と、
前記第１の循環回路における前記放熱器から前記膨張弁までの前記液相通路の部分に接続され前記液相通路を流れる前記冷媒の迂回路である液相バイパス通路と
をさらに備え、
前記内部熱交換器は、前記気相バイパス通路と前記液相バイパス通路の一部により構成される請求項３に記載の空調システム。 A gas phase bypass passage which is a bypass of the refrigerant which is connected to the gas phase passage in the second circulation circuit and flows in the gas phase passage;
The liquid circulation system further comprises: a liquid phase bypass passage connected to a portion of the liquid phase passage from the radiator to the expansion valve in the first circulation circuit and flowing through the liquid phase passage;
The air conditioning system according to claim 3, wherein the internal heat exchanger is configured by the gas phase bypass passage and a part of the liquid phase bypass passage. 前記第１の循環回路における前記気相通路には、冷媒を圧縮する圧縮機がさらに介設され、前記第１の循環回路における前記液相通路には、冷媒を減圧する膨張弁がさらに介設されており、前記第１の循環回路は冷凍サイクル型の空調ユニットを構成し、
前記第２の循環回路はフリークーリング型の空調ユニットを構成し、
前記内部熱交換器は、前記第１の循環回路における前記受熱器から前記圧縮機までの前記気相通路を流れている前記冷媒が、前記第２の循環回路における前記液相通路を流れている前記冷媒の熱を吸収可能な構成を備える請求項１に記載の空調システム。 A compressor for compressing a refrigerant is further interposed in the gas phase passage in the first circulation circuit, and an expansion valve for reducing the pressure of the refrigerant is further interposed in the liquid phase passage in the first circulation circuit. The first circulation circuit constitutes a refrigeration cycle type air conditioning unit;
The second circulation circuit constitutes a free cooling type air conditioning unit,
In the internal heat exchanger, the refrigerant flowing in the gas phase passage from the heat receiver to the compressor in the first circulation circuit flows in the liquid phase passage in the second circulation circuit The air conditioning system according to claim 1, comprising a configuration capable of absorbing the heat of the refrigerant. 前記第１の循環回路における前記受熱器から前記圧縮機までの前記気相通路部分に接続され前記気相通路を流れる前記冷媒の迂回路である気相バイパス通路と、
前記第２の循環回路における前記液相通路に接続され前記液相通路を流れる前記冷媒の迂回路である液相バイパス通路と
をさらに備え、
前記内部熱交換器は、前記気相バイパス通路と前記液相バイパス通路の一部により構成される請求項５に記載の空調システム。 A gas phase bypass passage connected to the gas phase passage portion from the heat receiver to the compressor in the first circulation circuit, which is a bypass of the refrigerant flowing in the gas phase passage;
The liquid circulation system further includes a liquid bypass passage which is connected to the liquid passage in the second circulation circuit and is a bypass of the refrigerant flowing through the liquid passage.
The air conditioning system according to claim 5, wherein the internal heat exchanger is configured by the gas phase bypass passage and a part of the liquid phase bypass passage. 前記気相バイパス通路における前記冷媒の流れを制御するバルブと、
前記液相バイパス通路における前記冷媒の流れを制御するバルブと、
前記気相バイパス通路よりも受熱器側の前記気相通路を流れる前記冷媒の温度を検知する温度センサと、
前記液相バイパス通路よりも放熱器側の前記液相通路を流れる前記冷媒の温度を検知する温度センサと、
前記温度センサの検知温度を利用して前記気相通路を流れる前記冷媒の温度が前記液相通路を流れる前記冷媒の温度よりも低下した場合に、前記バルブの動作を制御することにより、前記気相バイパス通路と前記液相バイパス通路のそれぞれに前記冷媒を流し、前記内部熱交換器において前記冷媒間での熱交換を行わせる制御装置と
をさらに備える請求項２又は請求項４又は請求項６に記載の空調システム。 A valve for controlling the flow of the refrigerant in the gas phase bypass passage;
A valve for controlling the flow of the refrigerant in the liquid phase bypass passage;
A temperature sensor for detecting the temperature of the refrigerant flowing through the gas phase passage closer to the heat receiver than the gas phase bypass passage;
A temperature sensor for detecting the temperature of the refrigerant flowing through the liquid phase passage closer to the radiator than the liquid phase bypass passage;
When the temperature of the refrigerant flowing through the gas phase passage is lower than the temperature of the refrigerant flowing through the liquid phase passage using the temperature detected by the temperature sensor, the air is controlled by controlling the operation of the valve. 7. The control device according to claim 2, further comprising: a control device for causing the refrigerant to flow in each of the phase bypass passage and the liquid phase bypass passage, and performing heat exchange between the refrigerants in the internal heat exchanger. Air conditioning system as described in. 冷却対象の流体と冷媒との熱交換により前記冷却対象の流体を冷却する受熱器と、前記冷媒の熱を放熱させる放熱器とを通って前記冷媒が循環する第１の循環回路と第２の循環回路とのうちの一方側における前記受熱器から前記放熱器に向かう前記冷媒の通路である気相通路を流れている前記冷媒が、前記第１の循環回路と前記第２の循環回路とのうちの他方側における前記放熱器から前記受熱器に向かう前記冷媒の通路である液相通路を流れている前記冷媒の熱を吸収可能な内部熱交換器を設け、
前記気相通路を流れている前記冷媒の温度を温度センサにより検知し、
また、前記液相通路を流れている前記冷媒の温度を温度センサにより検知し、
検知した前記気相通路の前記冷媒の温度が前記液相通路の前記冷媒の温度よりも低い場合に、前記内部熱交換器によって前記気相通路の前記冷媒が前記液相通路の前記冷媒の熱を吸収し当該液相通路から受熱器に向かう前記冷媒をさらに冷却するシステム制御方法。 First circulation circuit and second one in which the refrigerant circulates through a heat receiver for cooling the fluid to be cooled by heat exchange between the fluid to be cooled and the refrigerant, and a radiator for radiating the heat of the refrigerant The refrigerant flowing in the gas phase passage, which is the passage of the refrigerant from the heat receiver to the radiator on one side of the circulation circuit, comprises the first circulation circuit and the second circulation circuit. There is provided an internal heat exchanger capable of absorbing the heat of the refrigerant flowing in a liquid phase passage which is a passage of the refrigerant from the radiator to the heat receiver on the other side thereof.
Detecting the temperature of the refrigerant flowing in the gas phase passage with a temperature sensor;
Further, the temperature of the refrigerant flowing in the liquid phase passage is detected by a temperature sensor,
When the detected temperature of the refrigerant in the gas phase passage is lower than the temperature of the refrigerant in the liquid phase passage, the refrigerant in the gas phase passage is heat of the refrigerant in the liquid phase passage by the internal heat exchanger And cooling the refrigerant further from the liquid phase passage toward the heat receiver.
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