JP2019018286A - 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性と耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 - Google Patents
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Abstract
Description
しかしながら、合金鋼の高速切削においては、耐摩耗性と耐熱性の両立が求められるため、前記従来のTi−Al系の複合窒化物層を被覆形成した被覆工具では、硬質被覆層の改善について種々の提案がなされている。
しかしながら、前記特許文献1、2に記載されている従来の被覆工具においては、低Al−AlTiN層と高Al−AlTiNを積層化することにより、耐摩耗性と耐熱性を両立することができる被覆層は得られているものの、刃先に高負荷がかかるような切削、例えば、合金鋼等の高速切削等においては、それぞれの層において、チッピングや欠けの原因となる欠陥が発生してしまい、摩耗寿命に達する前に欠損により工具寿命に至ってしまうという問題を有していた。
そして、本発明者らは、かかる知見に基づいて、工具基体に低Al−AlTiN層および高Al−AlTiN層を交互に積層されてなる被覆層を有する被覆工具において、例えば、高Al−AlTiN層において形成される六方晶構造の結晶粒を隣接する低Al−AlTiN層との層間をまたがるように成長させることにより、結晶粒が分断されることにより生じていた層の境界面におけるチッピングや欠け発生の問題を解決し、すぐれた耐摩耗性や耐熱性特性に基づき、工具寿命の延長化を実現したものである。
「(1)炭化タングステン基超硬合金、炭窒化チタン基サーメットおよび立方晶窒化ホウ素基超高圧焼結体のいずれかからなる工具基体の表面に硬質被覆層を有する表面被覆切削工具において、
前記硬質被覆層は、工具基体の表面より、低Al−AlTiN層と高Al−AlTiN層が交互に積層されてなる2層以上の多層被覆層であり、
(a)各層および被覆層全体の組成は、
低Al−AlTiN層では、(AlXTi1−X)N 0.50≦x<0.70(xは原子比)であり、立方晶組織を主相とし、
高Al−AlTiN層では、(AlyTi1−y)N 0.70≦y≦0.95(yは原子比)であり、六方晶組織を主相とし、
被覆層全体では、(AlzTi1−z)N 0.60≦z≦0.85(zは原子比)であり、
(b)各層の平均層厚および全硬質被覆層の平均膜厚は、
各低Al−AlTiN層および各高Al−AlTiN層では、それぞれ2〜30nmであり、被覆層全体では、0.5〜8.0μmであり、
(c)六方晶組織を形成する六方晶結晶粒は、高Al−AlTiN層と該高Al−AlTiN層と隣り合う低Al−AlTiN層とに跨って成長しており、その層界面を跨る前記六方晶結晶粒の個数は、界面の単位面積0.04μm2当たり2個以上であることを特徴とする表面被覆切削工具。
(2) (1)において、少なくとも一組の前記高Al−AlTiN層と、該高Al−AlTiN層と隣り合う低Al−AlTiN層との層界面に跨って成長している、前記六方晶組織を形成する六方晶結晶粒は、前記高Al−AlTiN層と前記低Al−AlTiN層との前記層界面に対する垂直長さが、2〜50nmであり、前記層界面に対して前記六方晶結晶粒が占める面積率は5%以上であることを特徴とする表面被覆切削工具。
(3) (2)において、前記層界面に対する垂直長さが2〜50nmである、前記六方晶組織を形成する六方晶結晶粒の前記高Al−AlTiN層および前記低Al−AlTiN層中における前記垂直方向長さの比が、1:2〜2:1であることを特徴とする表面被覆切削工具。
(4) (1)〜(3)のいずれか一つにおいて、前記六方晶組織を形成する六方晶結晶粒は、高Al−AlTiN層を含む三層以上に跨って成長していることを特徴とする表面被覆切削工具。」
を特徴とするものである。
硬質被覆層は、交互に積層されてなる低Al−AlTiN層と高Al−AlTiN層のすべてからなり、その平均膜厚は、0.5μm未満では、長期にわたり耐摩耗性を発揮することができず、一方、8.0μmを超えると全体被覆層として欠損やチッピングが発生し易くなるため、全体で0.5〜8.0μmとする。
硬質被覆層の平均膜厚は、工具基体に垂直な方向の断面において、走査型電子顕微鏡(SEM)または透過型電子顕微鏡(TEM)を用いて測定することができる。
硬質被覆層全体では、組成式:(AlzTi1−z)Nで表した場合、 0.60≦z≦0.85を満足する(ただし、zは原子比)平均組成を有することが必要である。
すなわち、Al成分の平均組成が、0.60未満では、高速切削において被覆層の耐熱性が発揮されず、一方、Al成分の平均組成が、0.85を超えると十分な耐摩耗性が発揮されないためである。
硬質被覆層の全体組成の測定については、AlTiN層における膜厚方向の断面視野範囲においてAl成分の組成をSEM−EDS法により面分析することにより、その測定値の平均値を平均組成として求めることができる。
それぞれの層の平均層厚は、2nm以上、30nm以下とする。
すなわち、高Al−AlTiN層では、平均層厚が、2nm未満では、耐熱性向上効果が望めず、30nmを超えると、耐熱性が飽和する一方、膜全体として耐摩耗性の低下が顕著となる。
他方、低Al−AlTiN層では、平均層厚が、2nm未満では、耐摩耗性向上効果が望めず、30nmを超えると、耐摩耗性が飽和する一方、膜全体として耐熱性の低下が顕著となるためである。
低Al−AlTiN層、および、高Al−AlTiN層の平均層厚の測定については、縦断面のTEM−EDSマッピングにより得られた高Al−AlTiN層および低Al−AlTiN層のそれぞれの平均層厚として求めることができる。
低Al−AlTiN層では、組成式:(AlXTi1−X)Nで表した場合、0.50≦x<0.70を満足する(ただし、xは原子比)平均組成を有することが必要である。
すなわち、低Al−AlTiN層は、硬質被覆層において、耐摩耗性を付与する層であるが、Al成分の平均組成が、0.50未満では、耐摩耗性および耐熱性が低下し、膜全体の耐摩耗性の低下の原因となり、0.70以上では、層自体の強度が低下し、膜全体においても高温強度が低下するためである。
また、高Al−AlTiN層では、組成式:(AlyTi1−y)Nで表した場合、0.70≦y≦0.95を満足する(ただし、yは原子比)平均組成を有することが必要である。すなわち、高Al−AlTiN層は、硬質被覆層において、耐熱性を付与する層であるが、Al成分の平均組成が、0.70未満では、高Al−AlTiN層における耐酸化性が発揮されず、0.95を超えると高Al−AlTiN層のみだけではなく、膜全体の硬度を低下させ、耐摩耗性を損なうためである。
低Al−AlTiN層、および、高Al−AlTiN層の平均組成は、各層について、TEM断面観察によるEDSにて、AlとTiの合量に対するAlの平均組成(原子比)として求めることができる。
被覆層の縦断面に対するTEM観察においては、回折図形として、六方晶(110)面のデバイスリングを得ることができる。このデバイスリングの一部に対物絞りを挿入し結像させることで得られた暗視野像において、六方晶結晶粒の(110)面の存在を示す光る箇所(以下、「光点」という。)が、それぞれが単独で或いは複数重なりあって一つの集合体を構成しており、これらをそれぞれ六方晶結晶粒と定めた。
次に、同一の観察領域において、TEM−EDSを用いて得られた、高Al−AlTiN層と低Al−AlTiN層の層界面断面像と、前記の暗視野像とを突き合わせることにより、層界面を跨る六方晶結晶粒を特定できるため、単位面積当たり(0.2μm×0.2μm)の層界面を跨ぐ六方晶結晶粒の個数、および、その内数として、界面垂直方向長さが2〜50nmである前記六方晶結晶粒の個数を測定し、さらに、この界面垂直方向長さが2〜50nmである、前記六方晶結晶粒について、その最長長さ、高Al層および低Al層中における垂直長さの比が1:2〜2:1であるものの個数、層界面においてそれら結晶粒が占める面積率、および、三層以上に跨る前記六方晶結晶粒の個数についても測定を行った。
本発明では、層界面を跨る六方晶結晶粒の個数の密度として、被覆層の複数の縦断面、例えば、5つの縦断面にて、0.2μm×0.2μmの領域に存在する複数の層界面の全長に対して層界面を跨ぐ六方晶結晶粒の個数の平均値を用い評価した。層界面の単位面積を0.04μm2とした場合、層界面を跨る六方晶結晶粒の個数が2個以上であれば、耐チッピング特性等の諸効果が発揮できるが、特に、5個以上の場合は、すぐれた効果を発揮することができる。
高Al−AlTiN層と低Al−AlTiN層の層界面を跨って存在する六方晶結晶粒の粒径は、界面の垂直方向でみたときに2nm以上50nm以下の長さを有することが特に望ましい。
すなわち、六方晶結晶粒は、高Al−AlTiN層と低Al−AlTiN層の層界面を跨って存在することにより、結晶粒が層界面で脱落し、チッピングや欠損が生じることを回避するものであるが、前記結晶粒径の界面に対する垂直方向長さが2nm未満では、一定レベル以上の界面における欠陥抑制効果は有するものの、十分に発揮できない場合があり、また、前記結晶粒径の界面に対する垂直方向長さが50nmを超える場合には、結晶粒の層界面からの脱落防止効果が飽和するため、界面に対する垂直方向長さについては、特に、欠陥抑制効果が十分に発揮でき、被覆層の軟化や、耐摩耗性の低下が生ずることなく、層界面からの結晶粒の脱落抑制効果を有する2nm以上50nm以下の長さ範囲を望ましい範囲と規定した。
また、本発明では、さらに、前記界面の垂直方向でみたときに2nm以上50nm以下の長さを有する前記層界面を跨る六方晶結晶粒の面積率として、被覆層の複数の縦断面、例えば、5つの縦断面について、0.2μm×0.2μmの領域に存在する複数の層界面の全長に対する六方晶結晶粒が跨ぐ層界面の長さの比率の平均値を用い、評価を行った。六方晶結晶粒が層界面を跨る面積率が、3%以上であれば、耐チッピング特性等の諸効果が発揮でき、特に、5%を超える場合には、すぐれた効果を発揮することができる。
また、本発明は、高Al−AlTiN層中の六方晶結晶粒が、低Al−AlTiN層との層界面を越えて低Al−AlTiN層中に存在することにより、すでに、耐チッピング特性等のすぐれた特性を有するものであるので、隣り合う層中における六方晶結晶粒の層界面垂直方向における長さ比については特段の特定を行う必要はないが、バランスのとれた耐チッピング特性を得るためには、それぞれの層における六方晶結晶粒の界面垂直方向における長さ比は、1:2〜2:1であることが好ましい。
さらに、前記の六方晶組織を形成する六方晶結晶粒は、連続する3層以上のAlTiN層に跨って成長していること、すなわち、例えば、連続する低Al−AlTiN層、高Al−AlTiN層、低Al−AlTiN層の順により、或いは、連続する高Al−AlTiN層、低Al−AlTiN層、高Al−AlTiN層の順により、これらの層を跨って成長することによりすぐれた耐チッピング性を発揮することができる。
本発明の低Al−AlTiN層と高Al−AlTiN層とが交互に積層されてなる硬質被覆層は、例えば、以下の方法により成膜することができる。
図3(a)、(b)に、本発明の硬質被覆層を成膜するための、アークイオンプレーティング装置の概略図を示す。
図3(a)、(b)に示すアークイオンプレーティング装置内に、組成の異なる低Al−AlTiN層形成用Al−Ti合金ターゲットおよび高Al−AlTiN層形成用Al−Ti合金ターゲットを配置するとともに、WC基超硬合金、TiCN基サーメットあるいはcBN基超高圧焼結体のいずれかからなる工具基体をアークイオンプレーティング装置内の回転テーブル上に載置し、工具基体に対するボンバード前処理および工具基体の温度、N2ガス圧、成膜時のバイアス電圧、および、アーク電流を調整し、アーク放電を発生させることにより、本発明の低Al−AlTiN層と高Al−AlTiN層とが交互に積層されてなる硬質被覆層を成膜することができる。
特に、低Al−AlTiターゲットと高Al−AlTiターゲットとによる同時蒸着法を用い、成膜時の基体温度、バイアス電圧、アーク電流値、および、テーブル回転数を制御することにより、本発明により規定される、六方晶結晶粒が積層される高Al−AlTiN層と隣接する低Al−AlTiN層を跨いで析出した多層硬質被覆層を有する被覆工具を得ることができる。
なお、具体的な説明としては、WC基超硬合金を工具基体とする被覆工具について説明するが、TiCN基サーメットあるいは立方晶窒化ホウ素焼結体を工具基体とする被覆工具についても同様である。
原料粉末として、いずれも0.5〜5μmの平均粒径を有するCo粉末、VC粉末、TaC粉末、NbC粉末、Cr3C2粉末、およびWC粉末を用意し、これら原料粉末を、表1に示される配合組成に配合し、更にワックスを加えてボールミルで72時間湿式混合し、減圧乾燥した後、100MPaの圧力でプレス成形し、これらの圧粉成形体を焼結し、所定寸法となるように加工して、ISO規格SEEN1203AFENのインサート形状をもったWC基超硬合金製の工具基体1〜2を製造した。
まず、装置内を排気して真空に保持しながら、ヒーターで工具基体を450℃に加熱した後、前記回転テーブル上で自転しながら回転する工具基体に−1000Vの直流バイアス電圧を印加し、かつ、Al−Ti合金ターゲット(カソード電極)に100Aのアーク電流を流してアーク放電を発生させ、もって工具基体表面をボンバード洗浄する。
次に、装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入し、表2に示すN2ガス圧を保持し、回転テーブル上で自転しながら回転する工具基体の温度を表2に示す温度範囲に維持するとともに、表2にて示す直流バイアス電圧を印加し、かつ、低Al−AlTiN層形成用のAl−Ti合金ターゲットと対応するアノード電極との間、および、高Al−AlTiN層形成用のAl−Ti合金ターゲットと対応するアノード電極との間のそれぞれに対し、表2にて示されるアーク電流を流し、アーク放電を発生させ、前記工具基体の表面に、低Al−AlTiN層、および、高Al−AlTiN層を交互に物理蒸着により成膜することにより、表4にて示す、本発明被覆工具(以下、「本発明工具」という。)1〜10を作製した。
次いで、本発明例と同様の手順にて、表3にて示す成膜条件にて成膜を行うことにより、表5にて示す、比較例被覆工具(以下、「比較例工具」という。)1〜10を作製した。
また、硬質被覆層全体の組成については、AlTiN層におけるAl成分の組成をSEM−EDSにより5箇所の膜厚方向の視野範囲にて面分析し、その測定値の平均値を平均組成として求め、表4および表5に示す。
工具基体: 炭化タングステン基超硬合金
切削試験: 乾式高速正面フライス、センターカット切削、
被削材 : JIS・SCM440 幅100mm、長さ350mmのブロック材、
切削速度: 350mm/min
切り込み: 2.0mm
一刃送り量:0.25mm/刃
切削時間: 10 分
表6に、試験結果を示す。
Claims (4)
- 炭化タングステン基超硬合金、炭窒化チタン基サーメットおよび立方晶窒化ホウ素基超高圧焼結体のいずれかからなる工具基体の表面に硬質被覆層を有する表面被覆切削工具において、
前記硬質被覆層は、工具基体の表面より、低Al−AlTiN層と高Al−AlTiN層が交互に積層されてなる2層以上の多層被覆層であり、
(a)各層および被覆層全体の組成は、
低Al−AlTiN層では、(AlXTi1−X)N 0.50≦x<0.70(xは原子比)であり、立方晶組織を主相とし、
高Al−AlTiN層では、(AlyTi1−y)N 0.70≦y≦0.95(yは原子比)であり、六方晶組織を主相とし、
被覆層全体では、(AlzTi1−z)N 0.60≦z≦0.85(zは原子比)であり、
(b)各層の平均層厚および全硬質被覆層の平均膜厚は、
各低Al−AlTiN層および各高Al−AlTiN層では、それぞれ2〜30nmであり、被覆層全体では、0.5〜8.0μmであり、
(c)六方晶組織を形成する六方晶結晶粒は、高Al−AlTiN層と該高Al−AlTiN層と隣り合う低Al−AlTiN層とに跨って成長しており、その層界面を跨る前記六方晶結晶粒の個数は、界面の単位面積0.04μm2当たり2個以上であることを特徴とする表面被覆切削工具。 - 請求項1において、少なくとも一組の前記高Al−AlTiN層と、該高Al−AlTiN層と隣り合う低Al−AlTiN層との層界面に跨って成長している、前記六方晶組織を形成する六方晶結晶粒は、前記高Al−AlTiN層と前記低Al−AlTiN層との前記層界面に対する垂直長さが、2〜50nmであり、前記層界面に対して前記六方晶結晶粒が占める面積率は5%以上であることを特徴とする表面被覆切削工具。
- 請求項2において、前記層界面に対する垂直長さが2〜50nmである、前記六方晶組織を形成する六方晶結晶粒の前記高Al−AlTiN層および前記低Al−AlTiN層中における前記垂直方向長さの比が、1:2〜2:1であることを特徴とする表面被覆切削工具。
- 請求項1乃至請求項3のいずれか一項において、前記六方晶組織を形成する六方晶結晶粒は、高Al−AlTiN層を含む三層以上に跨って成長していることを特徴とする表面被覆切削工具。
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114173969A (zh) * | 2019-10-10 | 2022-03-11 | 住友电工硬质合金株式会社 | 切削工具 |
CN116136015A (zh) * | 2023-03-01 | 2023-05-19 | 纳狮新材料有限公司杭州分公司 | 一种具有润滑效应的AlTiN基纳米复合涂层 |
Citations (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH08127863A (ja) * | 1994-10-28 | 1996-05-21 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 積層体 |
JP2008545063A (ja) * | 2005-07-04 | 2008-12-11 | フラウンホーファー−ゲゼルシャフト ツル フェルデルング デル アンゲヴァンテン フォルシュング エー ファウ | 硬質膜被覆された物体およびその製造方法 |
WO2009047867A1 (ja) * | 2007-10-12 | 2009-04-16 | Hitachi Tool Engineering, Ltd. | 硬質皮膜被覆部材、及びその製造方法 |
JP2013506567A (ja) * | 2009-10-02 | 2013-02-28 | ケンナメタル インコーポレイテッド | 窒化チタンアルミニウムコーティングおよびこれを作製する方法 |
US20130065081A1 (en) * | 2011-09-14 | 2013-03-14 | Kennametal Inc. | Multilayer coated wear-resistant member and method for making the same |
JP2014061588A (ja) * | 2012-08-28 | 2014-04-10 | Mitsubishi Materials Corp | 表面被覆切削工具 |
US20140272391A1 (en) * | 2013-03-15 | 2014-09-18 | Kennametal Inc. | Hard coatings comprising cubic phase forming compositions |
JP2014210333A (ja) * | 2013-04-01 | 2014-11-13 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP2015016512A (ja) * | 2013-07-09 | 2015-01-29 | 三菱マテリアル株式会社 | 高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP2015036189A (ja) * | 2013-08-16 | 2015-02-23 | ケンナメタル インコーポレイテッドKennametal Inc. | 低応力硬質コーティングおよびその適用 |
JP2015047644A (ja) * | 2013-08-29 | 2015-03-16 | 三菱マテリアル株式会社 | 耐摩耗性にすぐれた表面被覆切削工具 |
JP2015124407A (ja) * | 2013-12-26 | 2015-07-06 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 被膜、切削工具および被膜の製造方法 |
US20150211105A1 (en) * | 2012-08-03 | 2015-07-30 | Walter Ag | TiAlN-COATED TOOL |
JP2015529571A (ja) * | 2012-08-03 | 2015-10-08 | バルター アクチェンゲゼルシャフト | TiAlN被覆工具 |
JP2016168669A (ja) * | 2015-03-13 | 2016-09-23 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP2016175161A (ja) * | 2015-03-20 | 2016-10-06 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
JP2017030076A (ja) * | 2015-07-30 | 2017-02-09 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP2017056497A (ja) * | 2015-09-14 | 2017-03-23 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
WO2017104822A1 (ja) * | 2015-12-18 | 2017-06-22 | 日本アイ・ティ・エフ株式会社 | 被覆膜とその製造方法およびpvd装置 |
JP2017189848A (ja) * | 2016-04-14 | 2017-10-19 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具およびその製造方法 |
-
2017
- 2017-07-18 JP JP2017139271A patent/JP6931458B2/ja active Active
Patent Citations (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH08127863A (ja) * | 1994-10-28 | 1996-05-21 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 積層体 |
JP2008545063A (ja) * | 2005-07-04 | 2008-12-11 | フラウンホーファー−ゲゼルシャフト ツル フェルデルング デル アンゲヴァンテン フォルシュング エー ファウ | 硬質膜被覆された物体およびその製造方法 |
WO2009047867A1 (ja) * | 2007-10-12 | 2009-04-16 | Hitachi Tool Engineering, Ltd. | 硬質皮膜被覆部材、及びその製造方法 |
JP2013506567A (ja) * | 2009-10-02 | 2013-02-28 | ケンナメタル インコーポレイテッド | 窒化チタンアルミニウムコーティングおよびこれを作製する方法 |
US20130065081A1 (en) * | 2011-09-14 | 2013-03-14 | Kennametal Inc. | Multilayer coated wear-resistant member and method for making the same |
US20150211105A1 (en) * | 2012-08-03 | 2015-07-30 | Walter Ag | TiAlN-COATED TOOL |
JP2015529571A (ja) * | 2012-08-03 | 2015-10-08 | バルター アクチェンゲゼルシャフト | TiAlN被覆工具 |
JP2014061588A (ja) * | 2012-08-28 | 2014-04-10 | Mitsubishi Materials Corp | 表面被覆切削工具 |
US20140272391A1 (en) * | 2013-03-15 | 2014-09-18 | Kennametal Inc. | Hard coatings comprising cubic phase forming compositions |
JP2014210333A (ja) * | 2013-04-01 | 2014-11-13 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP2015016512A (ja) * | 2013-07-09 | 2015-01-29 | 三菱マテリアル株式会社 | 高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP2015036189A (ja) * | 2013-08-16 | 2015-02-23 | ケンナメタル インコーポレイテッドKennametal Inc. | 低応力硬質コーティングおよびその適用 |
JP2015047644A (ja) * | 2013-08-29 | 2015-03-16 | 三菱マテリアル株式会社 | 耐摩耗性にすぐれた表面被覆切削工具 |
JP2015124407A (ja) * | 2013-12-26 | 2015-07-06 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 被膜、切削工具および被膜の製造方法 |
JP2016168669A (ja) * | 2015-03-13 | 2016-09-23 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP2016175161A (ja) * | 2015-03-20 | 2016-10-06 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
JP2017030076A (ja) * | 2015-07-30 | 2017-02-09 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP2017056497A (ja) * | 2015-09-14 | 2017-03-23 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
WO2017104822A1 (ja) * | 2015-12-18 | 2017-06-22 | 日本アイ・ティ・エフ株式会社 | 被覆膜とその製造方法およびpvd装置 |
JP2017189848A (ja) * | 2016-04-14 | 2017-10-19 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具およびその製造方法 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114173969A (zh) * | 2019-10-10 | 2022-03-11 | 住友电工硬质合金株式会社 | 切削工具 |
CN116136015A (zh) * | 2023-03-01 | 2023-05-19 | 纳狮新材料有限公司杭州分公司 | 一种具有润滑效应的AlTiN基纳米复合涂层 |
CN116136015B (zh) * | 2023-03-01 | 2023-08-15 | 纳狮新材料有限公司杭州分公司 | 一种具有润滑效应的AlTiN基纳米复合涂层 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
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