JP2019015201A - 風車翼へのボルテックスジェネレータの配置位置決定方法、風車翼アセンブリの製造方法及び風車翼アセンブリ - Google Patents
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Abstract
Description
しかしながら、特許文献1〜10には、風車翼の表面上の適切な位置にボルテックスジェネレータを配置するための具体的な方法は開示されていない。
翼長方向における前記ボルテックスジェネレータの取付範囲のうち第1領域について、前記風車翼への風の流入角を基準として、該風車翼の後縁に向かって規定角度ずらした角度位置に前記ボルテックスジェネレータの配置位置を決定するステップと、
前記取付範囲のうち前記第1領域よりも翼先端側の第2領域について、定格風速条件での前記風車翼の表面における流れの剥離位置と、前記風車翼を備える風車の可変速運転条件での前記風車翼の表面における流れの遷移位置との間の位置に前記ボルテックスジェネレータの配置位置を決定するステップと、を備える。
なお、第1領域におけるボルテックスジェネレータの配置位置の決定基準である「角度位置」は、風車翼のピッチ軸を中心とした回転座標系における角度によって規定される。
この点、上記(1)の方法では、翼根側の第1領域において、ボルテックスジェネレータの配置位置を決定する際に風車翼への風の流入角を基準とした角度を用いる。このため、翼先端側の第2領域に比べて翼厚比が相対的に大きく、遷移位置や剥離位置を高精度に予測しづらい翼型を有する第1領域において、風車翼の表面上でのボルテックスジェネレータの配置位置を的確に決定することができる。
また、上記(1)の方法では、第1領域よりも翼先端側の第2領域において、ボルテックスジェネレータの配置位置を定格風速条件での風車翼の表面における流れの剥離位置と、風車翼を備える風車の可変速運転条件での風車翼の表面における流れの遷移位置との間の位置に決定する。このため、定格風速条件と可変速運転条件との迎角の違いを考慮した適切な位置にボルテックスジェネレータの配置位置を決定することができるので、第2領域における風車翼の表面に沿った流れの剥離を抑制しながら、ボルテックスジェネレータの設置に起因したドラッグペナルティを低減することができる。
このように、上記(1)の方法によれば、ボルテックスジェネレータの配置位置を第1領域と第2領域とで異なる観点から決定するため、第1領域の翼型形状と第2領域の翼型形状との違いを考慮して、揚抗比を高く維持するようにボルテックスジェネレータの配置位置を決定できる。
前記風車翼の表面における流れの遷移位置を前記風車翼の前縁に固定した条件下での流体力学に基づく計算により、前記定格風速条件での前記剥離位置を求めるステップと、
前記可変速運転条件において、前記風車翼の表面における流れの前記遷移位置を流体力学に基づく計算により求めるステップと、をさらに備える。
この点、上記(2)の方法では、翼劣化状態を想定して定格風速条件下での遷移位置を前縁に固定した場合の剥離位置と、翼健全状態を想定して可変速運転条件下での遷移位置と、を計算により求める。こうして求めた剥離位置と遷移位置との間にボルテックスジェネレータの配置位置を決定することで、風車翼の劣化状態によらず、ボルテックスジェネレータによる揚抗比の改善効果を享受できる。
前記第2領域について前記ボルテックスジェネレータの配置位置を決定するステップでは、前記第2領域における前記ボルテックスジェネレータの配置位置を前記剥離位置よりも前縁側かつ前記遷移位置よりも後縁側に決定する。
前記第1領域について決定された前記ボルテックスジェネレータの前記角度位置と前記流入角との間の角度は60度以上90度以下である。
上記(4)の方法は、本発明者らの上記知見を利用したものであり、第1領域の翼型形状が遷移位置や剥離位置を高精度に予測しづらい翼厚比が大きいものであっても、第1領域においてボルテックスジェネレータによる高い揚抗比改善効果を享受できる。
前記第1領域は、コード長Cに対する最大翼厚tmaxの比である最大翼厚比tmax/Cが60%以上を満たす領域である。
前記取付範囲内における任意の翼長方向位置において、コード長Cに対する前縁からのコード方向位置xの比x/Cが60%以下を満たすように前記ボルテックスジェネレータの配置位置を決定する。
そこで、上記(6)の方法では、コード方向に沿ったボルテックスジェネレータの配置位置の後縁側の限界を、前縁から60%とする。この結果、翼劣化状態と翼健全状態との両方において、風車翼の表面に沿った流れの剥離を抑制しながら、ボルテックスジェネレータの設置に起因したドラッグペナルティを低減することができる。
前記取付範囲内における任意の翼長方向位置において、コード長Cに対するコード方向位置xの比x/Cが5%以上を満たすように前記ボルテックスジェネレータの配置位置を決定する。
前記取付範囲の翼根側の端部は、前記翼長方向における翼根から前記風車翼の翼長Lの5%の位置よりも翼先端側に位置する。
前記取付範囲内における任意の翼長方向位置において、前縁を基準として後縁に向かって20度ずらした前記風車翼の負圧面上の第1位置と、前記前縁を基準として前記後縁に向かって160度ずらした前記負圧面上における第2位置との間の角度範囲にて、前記ボルテックスジェネレータの前記前縁を基準とした取付角度が翼先端側に向かうにつれて増加するように前記ボルテックスジェネレータの配置位置を決定する。
前記ボルテックスジェネレータは、圧力面及び負圧面をそれぞれ有し、前記負圧面が互いに対向するように配置された一対のフィンにより形成されるフィンセットを複数含み、
前記取付範囲内において、前記一対のフィンの後縁の間隔Sに対する、隣り合う2つの前記フィンセットの配列ピッチZの比Z/Sが、1.5以上3.0以下となるように前記ボルテックスジェネレータが配置される。
前記ボルテックスジェネレータは、前記風車翼のコード方向に沿った線分に対して線対称に配置された一対のフィンを含む。
風車翼及び該風車翼に取り付けられたボルテックスジェネレータを備える風車翼アセンブリの製造方法であって、
上記(1)乃至(11)の何れかの方法により前記風車翼への前記ボルテックスジェネレータの配置位置を決定するステップと、
前記ボルテックスジェネレータを前記配置位置にて前記風車翼に取り付けるステップと、
を備える。
前記ボルテックスジェネレータは、
複数のフィンと、
前記風車翼の表面に取り付けられるとともに、前記複数のフィンが立設される表面および該表面に対向する平坦な底面を有する基部と
を含み、
前記ボルテックスジェネレータを取り付けるステップでは、前記翼長方向に沿った前記基部の断面形状が湾曲凸形状となるように前記ボルテックスジェネレータを配向させた状態で、前記ボルテックスジェネレータを前記風車翼に取り付ける。
前記ボルテックスジェネレータは、
湾曲凸形状の負圧面をそれぞれ有し、前記負圧面が互いに対向するように配置される一対のフィンを含み、
前記ボルテックスジェネレータを取り付けるステップでは、前記風車翼のコード方向に対して各々の前記フィンのフィンコードが斜めになるように前記ボルテックスジェネレータを配向させた状態で、前記ボルテックスジェネレータを前記風車翼に取り付ける。
風車翼と、
前記風車翼の表面に取り付けられるボルテックスジェネレータと、を備える風車翼アセンブリであって、
翼長方向における前記ボルテックスジェネレータの取付範囲のうち第1領域では、前記風車翼への風の流入角を基準として、該風車翼の後縁に向かって規定角度ずらした角度位置に前記ボルテックスジェネレータが配置され、
前記取付範囲のうち前記第1領域よりも翼先端側の第2領域では、定格風速条件での前記風車翼の表面における流れの剥離位置と、前記風車翼を備える風車の可変速運転条件での前記風車翼の表面における流れの遷移位置との間の位置に前記ボルテックスジェネレータが配置される。
この点、上記(15)の構成によれば、翼根側の第1領域におけるボルテックスジェネレータは、風車翼への風の流入角を基準とした角度位置に配置されている。このため、翼先端側の第2領域に比べて翼厚比が相対的に大きく、遷移位置や剥離位置を高精度に予測しづらい翼型を有する第1領域において、ボルテックスジェネレータを的確な位置に配置可能となる。
また、上記(15)の構成によれば、第1領域よりも翼先端側の第2領域において、定格風速条件での風車翼の表面における流れの剥離位置と、風車翼を備える風車の可変速運転条件での風車翼の表面における流れの遷移位置との間の位置にボルテックスジェネレータが配置される。このため、定格風速条件と可変速運転条件との迎角の違いを考慮した適切な位置にボルテックスジェネレータが配置されることになり、第2領域における風車翼の表面に沿った流れの剥離を抑制しながら、ボルテックスジェネレータの設置に起因したドラッグペナルティを低減することができる。
このように、上記(15)の構成によれば、第1領域の翼型形状と第2領域の翼型形状との違いを考慮して、揚抗比を高く維持するようにボルテックスジェネレータを配置することができる。
なお、図1に示す実施形態において、ロータ93は、タワー96の上方に設けられたナセル95によって支持されている。また、タワー96は、水上又は陸上に設けられた土台構造97(基礎構造又は浮体構造等)に立設されている。
以下に説明するように、上記構成の風力発電装置90において、風車翼アセンブリ1の風車翼2には、一実施形態に係るボルテックスジェネレータの配置位置決定方法により、ボルテックスジェネレータ10が配置される。
風車翼2は、風力発電装置90のハブ94に取り付けられる翼根3と、ハブ94から最も遠くに位置する翼先端4と、翼根3と翼先端4の間に延在する翼型部5と、を含む。また、風車翼2は、翼根3から翼先端4にかけて、前縁6と後縁7とを有する。また、風車翼2の外形は、圧力面(腹面)8と、圧力面8に対向する負圧面(背面)9とによって形成される。
なお、本明細書において、「翼長方向」とは、翼根3と翼先端4とを結ぶ方向であり、「翼コード方向」とは、風車翼2の前縁6と後縁7とを結ぶ線(コード)に沿った方向である。
風車翼2の負圧面9における流れの剥離は、前縁6近傍の層流域からその下流側の乱流域に向かって境界層が徐々に厚くなり、後縁7に到達する前に流れが剥がれてしまうことで生じる。
図3に示すように、風車翼2に取り付けられたボルテックスジェネレータ10は、フィン12が生み出す揚力Lによって、フィン12の背面16側に縦渦24を形成する。これらの縦渦24によって、フィン12の交流側において境界層31内外の運動量交換が促進される。これにより、隣接するフィン12の負圧面16間の領域では、フィン12の後流の境界層31の厚さDは薄くなる。よって、複数のフィン12を翼長方向に配列することで、風車翼2の表面における境界層31が全体として薄くなり、風車翼2の後縁剥離が抑制されるようになっている。
なお、縦渦24とは、フィン12の高さ方向に形成される渦である。
幾つかの実施形態では、基部11は、円形以外の形状を有していてもよい。基部11は、例えば、楕円形状や、長方形等の多角形の形状を有していてもよい。
また、図7に例示するように、幾つかの実施形態では、ボルテックスジェネレータ10は基部11を有さずに、フィン12が直接風車翼2に取り付けられていてもよい。
図5では、風流入方向の上流側から下流側に向けて(すなわち、風車翼2(図2参照)に取り付けた状態で、風車翼2の前縁6側から後縁7側に向けて)、一対のフィン12A,12Bの間の隙間が広がるように各々のフィン12A,12Bが設けられている。
幾つかの実施形態では、風流入方向の下流側から上流側に向けて(すなわち、風車翼2(図2参照)に取り付けられた状態で、風車翼2の後縁7側から前縁6側に向けて)、一対のフィン12A,12Bの間の隙間が広がるように各々のフィン12A,12Bが設けられていてもよい。
また、一実施形態では、風車翼2のコード方向に沿った直線LHが、一対のフィンコードの延長線LCA,LCBのなす角度の二等分線となるようにボルテックスジェネレータ10を配向させた状態で風車翼2上に配置されてもよい。
このように、風流入方向に沿った風車翼2のコードを基準として、フィンコードに角度を持たせてボルテックスジェネレータ10を配置することで、風流入方向に対して剥離抑制効果を高めるのに適切な取付方向でボルテックスジェネレータ10を風車翼2に取り付けることができる。
隆起した部分の輪郭は、図6に示す実施形態のように単一の曲率半径の円弧によって形成されていてもよいし、図示は省略するが他の実施形態として複数の曲率半径の円弧の組合せ、または、1以上の曲率半径の円弧と1以上の直線との組合せによって形成されていてもよい。
幾つかの実施形態では、図2(a)に示すように、ボルテックスジェネレータ10の取付け範囲100のうち、翼長方向に沿って第1領域Mと、第1領域Mよりも翼先端側に第2領域Nを定め、各々の領域(M,N)に適した方法によってボルテックスジェネレータ10の配置位置を決定する。
後述するように、第1領域Mでは、風車翼2への風の流入角を基準としてボルテックスジェネレータ10の角度位置が決定される。よって、上述のように、最大翼厚比tmax/Cが60%以上の領域を第1領域Mとして設定すれば、最大翼厚比が大きいために遷移位置や剥離位置を高精度に予測しづらい第1領域Mにおいてボルテックスジェネレータ10による高い揚抗比改善効果を享受できる。
幾つかの実施形態に係る第1領域におけるボルテックスジェネレータ10の配置位置決定方法について図9(a)、図9(b)を参照しながら説明する。図9(a)、図9(b)は、第1領域Mにおける風車翼2の断面図であり、第1領域Mにおける風車翼2は、前縁6及び後縁7と、コード21とを有する。
図9(b)に示すように、第1領域Mにおいては、相対風速ベクトルWの方向を風の流入角とし、この流入角を基準(0度)としている。そして、流入角から後縁7に向かって規定角度θずれた翼表面上の角度位置を、ボルテックスジェネレータ10の配置位置に決定する。
なお、図9(a)、図9(b)において、ベクトルや角度の基準である原点Oは、風車翼2の翼根3の中心軸(即ち、ピッチ軸)の位置である。風車翼2の翼根3は円筒形状を有しており、この円筒形状の中心軸の位置(原点O)は、風車翼2の各翼長方向位置における断面上において一義的に定まる。
この場合、数値計算により剥離位置を求める際に、翼劣化状態を境界層の乱流遷移位置によってモデル化してもよい。即ち、翼健全状態の場合、乱流繊維する位置の解析(遷移点解析)と流れの解析を同時に実施するのに対し、翼劣化状態では、翼の前縁で乱流遷移すると仮定して解析を行ってもよい。さらに、風車の運転状態を風速、回転数、迎角等を指定することで、風車の運転条件(可変速運転条件又は定格風速条件)を再現してもよい。
幾つかの実施形態に係る第2領域Nにおけるボルテックスジェネレータ10の配置位置決定方法について、図8、図10及び図11を参照しながら説明する。図10は一般的な風車の運転条件を示すグラフである。図11(a)は、幾つかの実施形態に係る第2領域Nでの可変速運転条件下における翼の断面と翼表面に沿った流れを示している。図11(b)は、幾つかの実施形態に係る第2領域Nでの定格風速条件下における翼の断面と翼表面に沿った流れを示している。
一般的な風車では、風速がカットイン風速V1以上に達した後、定格回転数に到達する風速V2になるまでの間、性能(効率)が最適(最大)となるほぼ一定の周速比(最適周速比または設計周速比という)で運転される(図10(b)参照)。ここで、周速比は、風車翼の存在の影響を受けない無限上流側の風速(上流風速)を用いて、翼端周速[rpm]/上流風速[m/s]で表される。風速がカットイン風速V1〜定格回転数に到達する風速V2の可変速域では、周速比が最適周速比(設計周速比)に維持されるように風の速度ベクトルAの変化に応じて周速ベクトルrΩが変化し、迎角αは風車翼に適したほぼ一定値(=最適迎角αopt)に維持される(図10(b)及び(d)参照)。
これに対し、風速が定格回転数に到達する風速V2に達した後、回転数は一定値(定格回転数)に維持されるから、周速ベクトルrΩはほぼ一定の大きさに保たれる。そのため、定格回転数に到達する風速V2〜定格出力に到達する風速V3の高風速域では、風速が上昇すると、周速ベクトルrΩが一定に維持されたまま、風の速度ベクトルAのみが大きくなって、結果的に風車翼の迎角αは大きくなる(図10(d)参照)。この迎角αの増加傾向は、風車出力が定格出力に到達する風速(定格風速)V3まで継続する。そして、定格風速V3に達した後、風車翼のピッチ制御により迎角αが低減されて風車出力が一定に維持される。なお、V2〜V3の間でもピッチ制御が働き図10に示す各状況と若干異なる場合もある。
図11(a)及び図11(b)を比較すれば明らかなように、定格風速条件下(図11(b))では、迎角αが比較的大きいため、図11(a)よりも圧力面側から風が流入する。このため、定格風速条件下における遷移位置22B及び剥離位置23Bが、可変速運転条件下における遷移位置22A及び剥離位置23Aよりも前縁側にずれる。
ここで、粘性−非粘性干渉法は2次元翼型の性能を簡易的に解析するための手法であり、CFDよりも解析時間が非常に短いことに特徴がある。例えば、CFDでは1条件の解析に数時間を要するのに対し、粘性−非粘性干渉法は数秒で解析が完了する。
粘性−非粘性干渉法の数値計算方法について説明する。粘性−非粘性干渉法では、粘性が卓越する領域(翼の近傍や翼後流の領域)と粘性を無視することができる領域(翼から離れた領域)とで別々の計算を実施し、各々の領域における速度や圧力の分布を求める。具体的には、粘性が卓越する領域では境界層方程式を解き、粘性を無視することができる領域では粘性を無視したポテンシャル方程式を解いている。こうして求められた2つの領域の解析を合わせることで、現実の物理現象をシミュレーションできる。
粘性−非粘性干渉法によって得られる代表的な解析結果は、翼表面上における圧力係数分布、翼表面上における摩擦係数分布、翼表面上における境界層厚さ分布、翼の揚力係数、翼の抗力係数等である。これらの解析結果から、ある翼断面における遷移位置や剥離位置、失速迎角等の空力的な特性を評価することができる。
本発明者等の知見によれば、迎角αが比較的大きい定格風速条件下における遷移位置22Bは前縁6の近傍である。よって、遷移位置22Bを前縁6に固定した条件下で数値計算を行うことで、ボルテックスジェネレータ10の配置位置の決定を効率的に行うことができる。
本発明者の知見によれば、本実施形態のようにコード方向に沿ったボルテックスジェネレータ10の配置位置の後縁側の限界を前縁から50%とすることで、翼劣化状態と翼健全状態との両方において、風車翼の表面に沿った流れの剥離を抑制しながら、ボルテックスジェネレータ10の設置に起因したドラッグペナルティを低減することができる。
例えば、「同一」、「等しい」及び「均質」等の物事が等しい状態であることを表す表現は、厳密に等しい状態を表すのみならず、公差、若しくは、同じ機能が得られる程度の差が存在している状態も表すものとする。
また、本明細書において、四角形状や円筒形状等の形状を表す表現は、幾何学的に厳密な意味での四角形状や円筒形状等の形状を表すのみならず、同じ効果が得られる範囲で、凹凸部や面取り部等を含む形状も表すものとする。
また、本明細書において、一の構成要素を「備える」、「含む」、又は、「有する」という表現は、他の構成要素の存在を除外する排他的な表現ではない
2 風車翼
3 翼根
4 翼先端
5 翼型部
6 前縁
7 後縁
8 圧力面
9 負圧面
10 ボルテックスジェネレータ
11 基部
12 フィン
13 前縁
14 後縁
15 圧力面
16 負圧面
17 表面
18 裏面
19 断面
21 コード
22 遷移位置
23 剥離位置
24 縦渦
25 フィンセット
31,32 境界層
90 風力発電装置
93 風車ロータ
94 ハブ
95 ナセル
96 タワー
97 土台構造
100 取付範囲
M 第1領域
N 第2領域
Claims (15)
- 風車翼へのボルテックスジェネレータの配置決定方法であって、
翼長方向における前記ボルテックスジェネレータの取付範囲のうち第1領域について、前記風車翼への風の流入角を基準として、該風車翼の後縁に向かって規定角度ずらした角度位置に前記ボルテックスジェネレータの配置位置を決定するステップと、
前記取付範囲のうち前記第1領域よりも翼先端側の第2領域について、定格風速条件での前記風車翼の表面における流れの剥離位置と、前記風車翼を備える風車の可変速運転条件での前記風車翼の表面における流れの遷移位置との間の位置に前記ボルテックスジェネレータの配置位置を決定するステップと、
を備える風車翼へのボルテックスジェネレータの配置決定方法。 - 前記風車翼の表面における流れの遷移位置を前記風車翼の前縁に固定した条件下での流体力学に基づく計算により、前記定格風速条件での前記剥離位置を求めるステップと、
前記可変速運転条件において、前記風車翼の表面における流れの前記遷移位置を流体力学に基づく計算により求めるステップと、をさらに備える請求項1に記載の風車翼へのボルテックスジェネレータの配置決定方法。 - 前記第2領域について前記ボルテックスジェネレータの配置位置を決定するステップでは、前記第2領域における前記ボルテックスジェネレータの配置位置を前記剥離位置よりも前縁側かつ前記遷移位置よりも後縁側に決定する請求項1又は2に記載の風車翼へのボルテックスジェネレータの配置決定方法。
- 前記第1領域について決定された前記ボルテックスジェネレータの前記角度位置と前記流入角との間の角度は60度以上90度以下である請求項1乃至3の何れか一項に記載の風車翼へのボルテックスジェネレータの配置決定方法。
- 前記第1領域を、コード長Cに対する最大翼厚tmaxの比である最大翼厚比tmax/Cが、60%以上を満たす領域である請求項1乃至4の何れか一項に記載の風車翼へのボルテックスジェネレータの配置決定方法。
- 前記取付範囲内における任意の翼長方向位置において、コード長Cに対する前縁からのコード方向位置xの比x/Cが60%以下を満たすように前記ボルテックスジェネレータの配置位置を決定する請求項1乃至5の何れか一項に記載の風車翼へのボルテックスジェネレータの配置決定方法。
- 前記取付範囲内における任意の翼長方向位置において、コード長Cに対するコード方向位置xの比x/Cが5%以上を満たすように前記ボルテックスジェネレータの配置位置を決定する請求項1乃至6の何れか一項に記載の風車翼へのボルテックスジェネレータの配置決定方法。
- 前記取付範囲の翼根側の端部は、前記翼長方向における翼根から前記風車翼の翼長Lの5%の位置よりも翼先端側に位置することを特徴とする請求項1乃至7の何れか一項に記載の風車翼へのボルテックスジェネレータの配置決定方法。
- 前記取付範囲内における任意の翼長方向位置において、前縁を基準として後縁に向かって20度ずらした前記風車翼の負圧面上の第1位置と、前記前縁を基準として前記後縁に向かって160度ずらした前記負圧面上における第2位置との間の角度範囲にて、前記ボルテックスジェネレータの前記前縁を基準とした取付角度が翼先端側に向かうにつれて増加するように前記ボルテックスジェネレータの配置位置を決定する請求項1乃至8の何れか一項に記載の風車翼へのボルテックスジェネレータの配置決定方法。
- 前記ボルテックスジェネレータは、圧力面及び負圧面をそれぞれ有し、前記負圧面が互いに対向するように配置された一対のフィンにより形成されるフィンセットを複数含み、
前記取付範囲内において、前記一対のフィンの後縁の間隔Sに対する、隣り合う2つの前記フィンセットの配列ピッチZの比Z/Sが、1.5以上3.0以下となるように前記ボルテックスジェネレータが配置されることを特徴とする請求項1乃至9の何れか一項に記載の風車翼へのボルテックスジェネレータの配置決定方法。 - 前記ボルテックスジェネレータは、前記風車翼のコード方向に沿った線分に対して線対称に配置された一対のフィンを含むことを特徴とする請求項1乃至10の何れか一項に記載の風車翼へのボルテックスジェネレータの配置決定方法。
- 風車翼及び該風車翼に取り付けられたボルテックスジェネレータを備える風車翼アセンブリの製造方法であって、
請求項1乃至11の何れか一項に記載の方法により前記風車翼への前記ボルテックスジェネレータの配置位置を決定するステップと、
前記ボルテックスジェネレータを前記配置位置にて前記風車翼に取り付けるステップと、
を備える風車翼アセンブリの製造方法。 - 前記ボルテックスジェネレータは、
複数のフィンと、
前記風車翼の表面に取り付けられるとともに、前記複数のフィンが立設される表面および該表面に対向する平坦な底面を有する基部と
を含み、
前記ボルテックスジェネレータを取り付けるステップでは、前記翼長方向に沿った前記基部の断面形状が湾曲凸形状となるように前記ボルテックスジェネレータを配向させた状態で、前記ボルテックスジェネレータを前記風車翼に取り付ける
請求項12に記載の風車翼アセンブリの製造方法。 - 前記ボルテックスジェネレータは、
湾曲凸形状の負圧面をそれぞれ有し、前記負圧面が互いに対向するように配置される一対のフィンを含み、
前記ボルテックスジェネレータを取り付けるステップでは、前記風車翼のコード方向に対して各々の前記フィンのフィンコードが斜めになるように前記ボルテックスジェネレータを配向させた状態で、前記ボルテックスジェネレータを前記風車翼に取り付ける
請求項12又は13に記載の風車翼アセンブリの製造方法。 - 風車翼と、
前記風車翼の表面に取り付けられるボルテックスジェネレータと、を備える風車翼アセンブリであって、
翼長方向における前記ボルテックスジェネレータの取付範囲のうち第1領域では、前記風車翼への風の流入角を基準として、該風車翼の後縁に向かって規定角度ずらした角度位置に前記ボルテックスジェネレータが配置され、
前記取付範囲のうち前記第1領域よりも翼先端側の第2領域では、定格風速条件での前記風車翼の表面における流れの剥離位置と、前記風車翼を備える風車の可変速運転条件での前記風車翼の表面における流れの遷移位置との間の位置に前記ボルテックスジェネレータが配置された
風車翼アセンブリ。
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