JP2018521627A - 加圧飲料の発泡 - Google Patents

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Abstract

【解決手段】 加圧包装液体飲料を製造する方法。方法は、逆止弁を含む容器を液体飲料で充填する工程と、容器を封止する工程と、容器を封止した後に逆止弁を通じて一定量のガスを導入する工程と、封止容器の中の液体飲料を撹拌する工程と、を含む。容器が開封されたとき、液体飲料は体積を増加させ、液相および飲用泡相に分離する。方法は、ガスを第一の容器に浸入させるが流出させないようになっている逆止弁を含む封止容器、または別の実施形態による循環撹拌システム内で、実行されてもよい。液体飲料は、ミルク、コーヒー、果汁、またはこれらの混合物、特にミルクおよびコーヒーの混合物を含んでもよく、ガムをさらに含んでもよい。ガスは亜酸化窒素であってもよい。
【選択図】 図１

Description

本明細書は、その内容が参照により本明細書に組み込まれる、２０１５年５月６日付で出願された「ＦＯＡＭＩＮＧ ＰＲＥＳＳＵＲＩＺＥＤ ＢＥＶＥＲＡＧＥ（加圧飲料の発泡）」と題された米国特許出願第６２／１５７，８７３号、２０１５年１２月２９日付で出願された「ＦＯＡＭＩＮＧ ＰＲＥＳＳＵＲＩＺＥＤ ＢＥＶＥＲＡＧＥ（加圧飲料の発泡）」と題された米国特許出願第１４／９８２，５８３号、および２０１６年３月２５日付で出願された「ＣＩＲＣＵＬＡＴＯＲＹ ＡＧＩＴＡＴＩＯＮ ＳＹＳＴＥＭ（循環撹拌システム）」と題された米国特許出願第６２／３１３，３８０号の、優先権の恩典を主張する。
本発明は加圧飲料に関し、具体的には、開封されたときに、液相の上に滑らかな飲用泡相を有する肌理の細かい泡を含む飲料／空気混入飲料に拡張される、加圧されたミルクおよびコーヒー飲料に関する。本発明はさらに、缶入り加圧飲料を製造するシステムおよび方法に関する。本発明はさらに、樽入り加圧飲料を製造するシステムおよび方法に関する。
拡張ミルク、スチームミルク、またはミルクフロスと称されることもある、肌理の細かい泡を含むミルク（ｔｅｘｔｕｒｅｄ ｍｉｌｋ）または空気混入ミルクは、多くの飲料の、特にラテやカプチーノなど専門的に調製されたコーヒー飲料、およびスムージーなどミルク代用飲料の、一般的な成分である。本明細書で使用される際に、ミルクは、牛乳などの動物の乳、またはアーモンドミルク、豆乳などのミルク代用品を指してもよい。ミルクはまた、ヨーグルトなどその他の乳製品を指してもよい。伝統的に、肌理の細かい泡を含むミルクは、ミルクの容器内にスチームワンドを挿入し、その後ミルクを加温して気泡を導入するためにスチームを加えることによって、製造される。一般的にあまり望ましい結果は得られないものの、浸漬ブレンダまたは泡立て器などの手持ち装置で温かいミルクに空気混入させることを含む、肌理の細かい泡を含むミルクを製造するその他の方法も知られている。
しかしながら、先に記載された手動またはスチームによる空気混入を必要とせずに包装されて保存容器から分注されることが可能な、正しく作られた肌理の細かい泡を含むミルクの効果を再現することが可能な肌理の細かい泡を含むミルク飲料を生成する適切な方法は、現時点で存在しない。缶入りラテまたはカプチーノ飲料を含むと称する多くの製品が市販されているものの、これらの製品は、ミルクの肌理の細かい泡のテクスチャがほとんどまたは全くない、あるいは非常にわずかな堅く乾燥した泡が上に浮いているだけのものを含む、多数の欠点のいずれかに悩まされていることが多い。たとえば、乾燥した堅い泡を生成するだけの技術の１つは、国際公開第１９９６／３３６１８号に開示されており、包装に先立って大型の圧力チャンバ内で、通常は酸化窒素（ＮＯｘ）などのガスでミルクを過飽和させ、その後膨張している液体を缶または瓶の中に迅速に捕捉することを、伴う。この手法の結果は、先に記載された専門家レベルの空気混入テクスチャよりもはるかに劣っている。
したがって、開封時に、手作業の空気混入またはスチームを必要とせずに一定量の安定した気泡を生成する、保存容器内に液体飲料を包装する新規な方法を提供することが、望ましい。
本発明の実施形態は、加圧包装液体飲料を製造する方法を含む。方法は、逆止弁を含む容器を液体飲料で充填する工程と、前記容器を封止する工程と、前記容器を封止する工程の後に前記逆止弁を通じて一定量のガスを導入する工程と、前記封止された容器内の前記液体飲料を撹拌する工程とを含む。前記容器が開封されると、前記液体飲料は体積が増加し、液相および飲用泡相に分離される。前記液体飲料は、ミルク、コーヒー、果汁、またはこれらの混合物、特にミルクおよびコーヒーの混合物を含んでもよく、チョコレートをさらに含んでもよい。前記液体は、ガムをさらに含んでもよい。前記ガムは、アカシアガム、グアーガム、ローカストビーンガム、カラギーナン、ペクチン、キサンタンガム、またはこれらの混合物であってもよい。前記封止された容器内の前記液体飲料を撹拌する工程は、前記一定量のガスを導入する工程と同時に行われてもよい。前記一定量のガスは、亜酸化窒素を含んでもよい。前記泡相は、前記容器を開封した後少なくとも１０分にわたって持続することができる。前記一定量のガスを導入する工程および前記容器を撹拌する工程後の前記容器内の圧力は、少なくとも約２０重量ポンド毎平方インチ（ｐｓｉ）である。前記液体飲料は、前記一定量のガスを導入する工程および前記容器を撹拌する工程後にガスで完全に飽和されてもよい。前記容器は缶、瓶、樽、またはその他いずれか適切な容器である。
本発明の別の実施形態は、加圧液体飲料製品を含む。前記製品は、封止容器であって、当該第一の容器へのガスの流入を許容し、且つ流出を許容しないように構成されている逆止弁を含むものである、前記封止容器と、前記容器内に収容された液体飲料とを含む。前記液体飲料は一定量のガスで飽和され、前記封止容器は約２０重量ポンド毎平方インチ（ｐｓｉ）〜約６０ ｐｓｉの範囲の圧力で加圧されている。前記第一の容器が開封されると、前記液体飲料は体積が増加し、液相および飲用泡相に分離される。前記液体飲料は、ミルク、コーヒー、果汁、またはこれらの混合物、特にミルクおよびコーヒーの混合物を含んでもよく、チョコレートをさらに含んでもよい。前記液体は、ガムをさらに含んでもよい。前記ガムは、アカシアガム、グアーガム、ローカストビーンガム、カラギーナン、ペクチン、キサンタンガム、またはこれらの混合物であってもよい。前記一定量のガスは、亜酸化窒素を含んでもよい。前記泡相は、前記容器を開封した後少なくとも１０分にわたって持続することができる。前記容器は缶、瓶、樽、またはその他いずれか適切な容器である。
本発明の別の実施形態は、加圧飲料を製造するための循環撹拌システムを含む。前記システムは、出口を含むガス保存容器と、入口と出口とを含む飲料保存容器と、入口と出口とを有するポンプと、第一の入口と、第二の入口と、出口とを有するＹコネクタと、前記ガス保存容器の前記出口を前記Ｙコネクタの前記第一の入口に接続する第一の導管と、前記Ｙコネクタの前記出口を前記飲料容器の前記入口に接続する第二の導管と、前記飲料容器の前記出口を前記ポンプの前記入口に接続する第三の導管と、前記ポンプの前記出口を前記Ｙコネクタの前記第二の入口に接続する第四の導管とを含む。前記飲料保存容器は液体飲料を収容し、前記ポンプを動作させることにより、前記飲料保存容器と前記ポンプとの間で前記液体を循環させる。前記システムは、前記ガス保存容器と前記Ｙコネクタとの間のガスの流れを制御するようになっている弁および圧力調整器をさらに含んでもよい。前記ガス保存容器から流出するガスは、前記飲料保存容器と前記ポンプとの間で循環する前記液体飲料と前記Ｙコネクタ内で混合され、それにより、ガスは前記液体飲料中に溶解する。前記システムは、前記ポンプおよび前記弁の動作を制御する電子制御システムをさらに含んでもよく、前記ポンプおよび前記弁に動力を提供してもよい。前記システムは、前記飲料容器および前記ポンプを保持する冷蔵庫をさらに含んでもよい。前記ガス保存容器、前記飲料保存容器、および前記ポンプは、ガスの漏出を許容しない封止システムを形成することができる。
本発明は、添付図面と併せて以下の詳細な説明を読むことで、最もよく理解される。慣習として、図面の様々な特徴は縮尺通りではないことが、強調される。反対に、様々な特徴は、明確さのため任意に拡大または縮小されている。図面には、以下の図が含まれる。
図１は、本発明の例示的実施形態による、加圧乳飲料を製造する方法のフローチャートである。 図２は、本発明の例示的実施形態による、液体飲料で満たされた第一の容器を示す断面図である。 図３は、本発明の例示的実施形態による、液体飲料で満たされた第一の容器を封止する工程を示す断面図である。 図４は、本発明の例示的実施形態による、一定量のガスを封止容器内に導入する工程を示す断面図である。 図５は、本発明の例示的実施形態による、一定量のガスを液体飲料中に溶解させるためにガスが導入されている間に封止容器を撹拌する工程を示す断面図である。 図６は、本発明の例示的実施形態による、ガス飽和飲料を第一の容器から第二の容器内に注液する工程を示す断面図である。 図７Ａは、本発明の例示的実施形態による、第二の容器内に注液された後のガス飽和飲料を示す断面図である。 図７Ｂは、本発明の例示的実施形態による、より大きい体積に膨張するガス飽和飲料を示す断面図である。 図８は、本発明の例示的実施形態による、液相および泡相に分離するガス飽和飲料を示す断面図である。 図９は、本発明の例示的実施形態による、循環撹拌システムの概略図である。 図１０は、本発明の例示的実施形態による、分注システムの概略図である。 図１１は、本発明の例示的実施形態による、循環撹拌システムおよび分注システムの組み合わせの概略図である。 図１２は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図１３は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図１４は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図１５は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図１６は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図１７は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図１８は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図１９は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図２０は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図２１は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図２２は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図２３は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図２４は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図２５は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図２６は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図２７は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図２８は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図２９は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図３０は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図３１は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図３２は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図３３は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図３４は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図３５は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図３６は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図３７は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図３８は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図３９は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図４０は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図４１は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図４２は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図４３は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図４４は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図４５は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図４６は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図４７は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図４８は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図４９は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図５０は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図５１は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図５２は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図５３は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図５４は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図５５は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図５６は、本発明の例示的実施形態による、缶入り飲料製品から分注された泡相および液相の体積を時間に対して表すグラフである。 図５７は、本発明の例示的実施形態による、循環撹拌システムによって製造された飲料の泡の重量および体積を表すグラフである。 図５８は、本発明の例示的実施形態による、循環撹拌システムによって製造された飲料の泡の重量および体積を表すグラフである。 図５９は、本発明の例示的実施形態による、循環撹拌システムによって製造された飲料の泡の重量および体積を表すグラフである。 図６０は、本発明の例示的実施形態による、循環撹拌システムによって製造された飲料の泡の重量および体積を表すグラフである。 図６１は、本発明の例示的実施形態による、循環撹拌システムによって製造された飲料の泡の重量および体積を表すグラフである。 図６２は、本発明の例示的実施形態による、循環撹拌システムによって製造された飲料の泡の重量および体積を表すグラフである。 図６３は、本発明の例示的実施形態による、循環撹拌システムによって製造された飲料の泡の重量および体積を表すグラフである。 図６４は、本発明の例示的実施形態による、循環撹拌システムによって製造された飲料の泡の重量および体積を表すグラフである。 図６５は、本発明の例示的実施形態による、循環撹拌システムによって製造された飲料の泡の重量および体積を表すグラフである。 図６６は、本発明の例示的実施形態による、循環撹拌システムによって製造された飲料の泡の重量および体積を表すグラフである。 図６７は、本発明の例示的実施形態による、循環撹拌システムによって製造された飲料の泡の重量および体積を表すグラフである。 図６８は、本発明の例示的実施形態による、循環撹拌システムによって製造された飲料の泡の重量および体積を表すグラフである。 図６９は、本発明の例示的実施形態による、循環撹拌システムによって製造された飲料の泡の重量および体積を表すグラフである。 図７０は、本発明の例示的実施形態による、循環撹拌システムによって製造された飲料の泡の重量および体積を表すグラフである。 図７１は、本発明の例示的実施形態による、循環撹拌システムによって製造された飲料の泡の重量および体積を表すグラフである。 図７２は、本発明の例示的実施形態による、循環撹拌システムによって製造された飲料の泡の重量および体積を表すグラフである。 図７３は、本発明の例示的実施形態による、循環撹拌システムによって製造された飲料の泡の重量および体積を表すグラフである。 図７４は、本発明の例示的実施形態による、循環撹拌システムによって製造された飲料の泡の重量および体積を表すグラフである。
本発明の実施形態は、開封されたときに、液相および液相の上の安定した肌理の細かい泡相に分離する前に体積が膨張する、封止および加圧された容器内に包装された液体飲料を含む。飲料は、ミルクまたはミルク代用品を含んでもよく、またコーヒーを含んでもよい。実施形態は、先に記載された結果を達成するための方法およびシステムを、さらに含む。一実施形態において、方法は、缶の中で液体飲料を加圧させる逆止弁を有する、缶またはその他の容器の中の液体飲料を加圧する工程を含む。別の実施形態において、方法は、樽の中の液体飲料を加圧するために循環撹拌システムを利用する工程を含む。
ここで、図面を含む様々な図を通じて類似参照番号が類似要素を指す図面を参照すると、図１は、加圧飲料を調製するための工程１１０〜１５０を含む方法１００を示す。工程は任意の順序（すなわち、第一、第二、第三など）で列挙されているものの、別途記載されない限り、いくつかの工程は順序と関係なく実行されてもよく、工程１１０〜１５０の間に列挙されていないいくつの工程が含まれてもよい（たとえば、方法は図１に含まれない工程を工程１１０と１２０との間に含んでもよい）ことは、理解されるだろう。
方法１００の第一の工程１１０において、飲料容器は液体飲料で満たされる。飲料容器は、缶、瓶、樽など、以下により詳細に記載されるように、封止、ガスを用いる加圧、および再開封可能な、飲料を包装するのに適したいくつもの器のうちの１つであってもよい。いくつかの実施形態において、液体飲料は、少なくともベース液およびガムを含んでもよい。別の実施形態において、ガムは含まれなくてもよい。例示的実施形態において、ガムはアカシアガム（アラビアガムとも称される）、グアーガム（グアランとも称される）、ローカストビーンガム（キャロブガムとしても知られる）、ペクチン、キサンタンガム、またはこれらの混合物である。カラギーナンなど、その他のガムもまた適切である。しかしながら、カラギーナンは発がん性物質の可能性が疑われており、本発明の実施形態において望ましい効果を生み出すと理解されるものの、好ましくはない。ガムは、約０．０５重量％〜約１０重量％までの範囲の濃度で液体飲料に添加されてもよい。以下により詳細に記載されるように、ガムは、飲料容器が開封されたときに気泡を形成させて安定した飲用泡にさせる破裂抑制剤として、添加される。ガムの好ましい量は、ベース液、ならびに望ましい泡特性に左右されることになる。同じ効果を達成するために、天然に粘性の高いベース液はより少ないガムを必要とし、場合により全くガムを必要としない。飲料容器は、液体の上に上部空間が残るように、液体飲料で部分的にしか満たされない。例示的実施形態において、液体飲料の体積は飲料容器の容積の約６５％〜約９５％の範囲であり、上部空間が飲料容器の容積の残りを形成する（すなわち、容積の約５％〜約３５％）。
例示的実施形態において、液体飲料のベース液はミルクである。いくつかの実施形態において、「ミルク」は、乳タンパク質および乳脂肪の両方を含む畜乳、好ましくは牛乳を指す。別の実施形態において、ミルクは乳タンパク質および乳脂肪の再構成混合物であってもよい。さらに別の実施形態において、液体は、アーモンドミルク、豆乳など、１つ以上のミルク代用品を含んでもよい。これらのミルク代用品は好ましくは、畜乳と類似の脂肪濃度およびタンパク質濃度を有する。さらに別の実施形態において、液体は、ヨーグルトなど、別の乳製品を含んでもよい。液体飲料に使用されるミルクは当初、約１重量％または約２重量％（たとえば、低脂肪乳）、約３．２５重量％（たとえば、全乳）、約１０．５重量％〜約１８重量％（たとえば「ハーフアンドハーフ」）、または約１８重量％超（たとえば、クリーム）を含む、いずれの脂肪濃度を有してもよい。
水、コーヒー、または果汁（たとえば、オレンジジュース）など、乳成分を含まない液体もまた、液体飲料のベース液として適切である。液体飲料は、甘味料（たとえば、砂糖、ハチミツ、人工、非糖類甘味料など）、および人工または天然風味剤（たとえば、ミント、シナモン、キャラメル、ヘーゼルナッツ、チョコレートなど）など、その他の成分をさらに含んでもよい。
例示的実施形態において、液体飲料は、いずれか適切な割合のミルクまたはミルク代用品およびコーヒーの混合物である。コーヒーは、これに限定されるものではないが、エスプレッソ、ドリップ、または水出しを含む、当業者に周知のいずれの適切な方法を用いて抽出されてもよい。好適な実施形態において、コーヒーは、約７パーツパーミリオン（ｐｐｍ）の範囲の全溶解固形物の割合で測定される、抽出力で水出しされる。水出しコーヒーは好ましくは、約４：１〜約５：１の範囲のミルク対コーヒー重量比で、全乳と混合される。言い換えると、液体飲料は好ましくは、約１５重量％〜約２５重量％のコーヒーと、約８０重量％〜約９０重量％のミルクまたはミルク代用品と、を含む。液体飲料の各成分の重量パーセンテージの合計が１００％を超えないことは、理解されるだろう。
液体飲料は、ガムが十分に溶解するまでガムおよびベース液をゆっくり混合させることによって調製してもよい。ベース液およびガムは好ましくは、混合物に空気が溶解するのを回避するのに十分な低速で混合される。ベース液が液体の混合物であるとき、ガムは第二の液が混合物に添加される前に第一の液中に溶解されてもよい。たとえば、コーヒーおよびミルクの混合物では、ガムはまずコーヒー中に溶解されてもよい。ミルクはその後、コーヒー・ガム混合物に添加され、混合物中に空気を溶解させることなく一体化するために再びゆっくりと混合される。別の実施形態において、液体飲料は、最初にミルクおよびコーヒーを混合し、その後ガムを添加することを含む、その他いずれかの順序で混合されてもよい。いくつかの実施形態において、液体飲料は、飲料容器を充填する前または後、ただし飲料容器を封止する前に、いかなる溶解空気も除去するために超音波処理されてもよい。
方法１００の第二の工程１２０において、飲料容器が気密システムの一部を形成するように、飲料容器が封止される。以下により詳細に記載される一例示的実施形態において、飲料容器は樽およびポンプを含む循環撹拌システムであり、その中で液体飲料およびガスは、樽を出て樽に戻る前にポンプを通って移動することができる。一旦封止されると、上部空間はほぼ大気圧（すなわち、界面位で約１４．７重量ポンド毎平方インチ（ｐｓｉ）の空気を収容してもよい。別の実施形態において、上部空間が大気圧未満の低圧を有するように、上部空間は空気をパージされてもよい。
方法１００の第三の工程１３０において、一定量のガスが逆止弁を通じて飲料容器内に導入される。ガスが液体飲料の風味を変えないように、ガスは好ましくは非反応性である。例示的実施形態において、ガスは亜酸化窒素（Ｎ２Ｏ）である。亜酸化窒素のような非反応性ガスとは対照的に、二酸化炭素は水と反応して炭酸を形成する。したがって、二酸化炭素は液体飲料の酸性度を増加させ、望ましくない風味、または液体飲料の凝固さえ引き起こす可能性がある。ガスが第一の容器内に導入された後、これは当然ながら、液中に溶解するよりむしろ上部空間に溜まる。
方法１００の第四の工程１４０において、今や飲料容器内に封止された液体飲料は撹拌されて、ガスの一部を液体飲料中に溶解させる。以下により詳細に説明されるように、液体飲料は、容器を撹拌することによって、または容器内の液体飲料のみを撹拌することによって、撹拌されてもよい。ガスが溶解するにつれて、これは上部空間から液体飲料中に移動することになり、これにより、上部空間内の圧力が低下する。ガスが追加され、飲料容器は、液体飲料がガスによって完全に飽和するまで撹拌される。飽和は、上部空間内の圧力を測定することによって判断されてもよい。上部空間内の圧力が撹拌によってこれ以上低下しないとき、これ以上のガスが液体飲料中に溶解することは不可能である。ガスは、液体飲料を撹拌している間、封止飲料容器に連続的に添加されてもよく、あるいは段階的に、撹拌期間の合間にガスが容器に添加されてもよい。ガスの添加および撹拌は同時に行われる方が好ましい。液体飲料がガスによって完全に飽和した後、飲料用器内の圧力は好ましくは、約２０ ｐｓｉ〜約６０ ｐｓｉ、より好ましくは約２０〜４０ ｐｓｉの範囲である。撹拌しなければ、ガスは液体飲料中に溶解せずに上部空間内に溜まることになる。溶解しないガスは飲料容器が一旦開封されても液体飲料中に気泡を形成しないので、撹拌を減らすかまたはやめることで、泡の生成が減少することになる。
液体飲料中に溶解可能なガスの量は液体飲料の温度に依存するので、工程１３０および１４０は好ましくは、包装中に液体飲料中に溶解するガスの量が多すぎも少なすぎもしないように製品が保存および提供される温度で行われる。より好ましくは、液体飲料は、充填および加圧の間、約３２°Ｆ〜約４０°Ｆの範囲の温度を有する。
液体飲料が完全に飽和した後、飲料容器は提供準備が整うまで貯蔵されてもよい。いくつかの実施形態において、飲料容器は提供されるまで、好ましくは約３２°Ｆ〜約４０°Ｆの範囲の温度で、冷蔵されてもよい。それ以外では、加圧液体飲料を収容する飲料容器は、劣化を防止するために、保存に先立ってレトルト処理されてもよい。レトルト処理された場合、提供前に液体飲料が約３２°Ｆ〜約４０°Ｆまで冷却されれば、冷蔵は必要とされない。
今や加圧された液体飲料は、飲料容器を開封してガス飽和液体飲料を第二の容器に注液することによって、提供される。ガス飽和液体飲料は一旦飲料から注液されると体積が膨張するので、第二の容器は好ましくは、その中に注液されるガス飽和液体飲料の量よりも大きい容積を有する。
一旦ガス飽和液体飲料が第二の容器内に注液されると、ガス飽和液体飲料中の溶存ガス（ｄｉｓｓｏｌｖｅｄ ｇａｓ）は、溶液から出て気泡を形成し始める。気泡が形成すると、気泡の周りに被膜が形成して破裂を防止する。液体飲料中にガムが含まれている場合、被膜はガムを含むことになる。ガムは破裂抑制剤の役割を果たし、生じた泡が長時間にわたって安定できるようにする。溶液から出た後、気泡は膨張して体積を増加させ続ける。その結果、液体飲料は増加し、液体飲料は「拡張」して第二の容器をさらに占有する。場合により、拡張または膨張の少なくとも一部は飲料容器が開封された後に飲料容器内で発生するので、第二の容器内では観察されない。液体飲料は気泡の中で膨張するガスによって「拡張」するので、液体飲料が液相および安定した泡相に分離するように、気泡は凝固し始める。一旦液体飲料が分離すると、製品は消費の準備が整う。泡相のガムは、一定期間にわたって安定するように、泡を強化する。泡は少なくとも約２分間、少なくとも約５分間、少なくとも約１０分間、または少なくとも約３０分間にわたって、安定する。液体飲料がガムを含まない実施形態において、泡相はまだ存在するが、しかしより速く消散する。泡はまた、たとえば電子レンジによって加熱した後でも安定したままである。液体飲料は泡相および液相の両方を形成するので、液体飲料と混合されるよりむしろ分離した後すぐに提供される用意が整う。さらに、液体飲料は飲料容器が封止された後にのみガスで飽和されるので、より多くの泡相が形成され、この泡は、先に記載された専門レベルで空気混入されたテクスチャと類似の、滑らかでより望ましいテクスチャを形成する。反対に、液体飲料が包装前にガスで飽和された場合、パッケージ内で封止される前にガスが膨張して気泡を形成し始める。その結果、飲料はガスをあまり含まず、従来技術の製品のように堅くて薄い泡しか生成できない。
ベース液にガムを添加することは、少なくとも３つの目的に役立つ。第一に、ベース液をより飲みやすいようにとろみ付けする。第二に、容器が一旦開封されると、ガムはベース液を出て気泡を形成しようとするガスを捕捉する。いくつかのベース液は、ガムを添加しなくても泡立つほど十分な粘度があるが、しかし泡相持続時間はガムによって大きく向上する。ガムはさらに、捕捉されたガスによる拡張に耐えられる、強く厚い気泡壁を形成することによって、気泡サイズに対するリミッタの役割も果たす。この結果、気泡の大きい泡よりも滑らかでクリーミーだと感じられる、より繊細な気泡を生じる。結果的な飲料がただちに消費される状況において、泡相は、液体飲料にガムを添加しなくても十分な期間にわたって持続することができる。
飲料用器内の圧力を上昇させると、液体飲料中に溶解して気泡の生成に利用可能なガスの量を増加させることによって、より長時間持続する泡をより多く生成する。しかしながら、単にガスのみを多く添加しても、ガスを溶解させるには不十分である。撹拌時間を増加させた結果、溶存ガスの体積を著しく増加させることによって、泡量が大きく増加する。撹拌しなければ、容器内に注入されたガスは、上部空間内に溜まって、一旦開封されると容器から漏出するのみである。上部空間ガスは気泡によって捕捉されないので、泡を生じることはない。言い換えると、液体飲料中の溶存ガスの量は、容器内の圧力および撹拌の度合いの両方に依存する。低圧、低撹拌、またはその両方の結果、溶存ガスの量は少なくなる。圧力、撹拌、またはその両方を増加させることで、液体飲料が飽和するまで溶存ガスの量を増加させる。
したがって、泡の生成は２つの要因に基づく。すなわち、もしあればガムの量、および溶存ガスの体積である。各気泡は、溶存ガスによって膨張させられるが、しかしガムを増加させた結果、風船の壁が厚くなるため膨張させにくくなる、風船と見なされることが可能である。少量の溶存ガスでは、捕捉されるガスがほとんどなく、液体は何であれ利用可能なガスを捕捉する能力に欠けるので、泡が不足する結果となる。少量の溶存ガスおよび大量のガムは、低速のカスケード効果を招くが、低拡張および弱い微細泡となる。大量の溶存ガスおよび少量のガムは、すぐに拡張して大容積となる乾燥泡を生じる。大量の溶存ガスおよび大量のガムは、中程度の拡張と、強く壊れにくい微細泡を生じるカスケード効果と、をもたらす。しかしながら、そこを超えると追加のガムが有用ではなくなるレベルがある。ガムが多すぎると、溶存ガスによって膨張するには厚すぎる気泡壁ができ、結果的にガムの量は全体的に減少する。ガムおよび溶存ガスの最適な量は、望ましい泡特性およびその下にあるベース液の特性に依存する。たとえば、より粘度の高いベース液は、同じ効果を達成するために、より少ない量のガムを必要とするか、またはガムを全く必要としない。
ここで図２を参照すると、方法１００は第一の飲料容器１０の中で実行される。方法１００の第一の工程１１０において、第一の容器１０は、先に記載されたように液体飲料１２で満たされる。第一の容器１０は、缶、瓶、樽など、以下により詳細に記載されるように、封止、ガスを用いる加圧、および再開封可能な、飲料を包装するのに適したいくつもの器のうちの１つであってもよい。図２〜８に示される例示的実施形態において、第一の容器１０は金属（たとえば、アルミニウム）缶である。第一の容器１０は、たとえば逆止弁１６を含むことによって、封止された後に第一の容器１０の中にガスを導入させるようになっている。例示的実施形態において、逆止弁１６は、第一の容器１０の底部に組み込まれている。しかしながら、その他の実施形態は、たとえば第一の容器１０の側面（図示せず）など、その他いずれか適切な箇所に位置する逆止弁、または缶を封止するために使用される要素（以下により詳細に記載される）を、含んでもよい。たとえば逆止弁１６は、それを通じてシリンジが第一の容器１０の内部に導入されるがガスまたは液体を第一の容器１０から流出させない、透過性の膜であってもよい。逆止弁１６は好ましくはＦＤＡに承認されたガス処理弁である。別の実施形態において、その他いずれの逆止弁が使用されてもよい。上記で説明されたように、第一の容器１０は、液体飲料１２の上に上部空間１４が残るように、液体飲料１２で部分的にのみ満たされる。
ここで図３を参照すると、方法１００の第二の工程１２０において、第一の容器１０は封止要素２０で封止される。一旦封止されると、第一の容器１０は好ましくは、たとえば筋付け部２２と、筋付け部を封止要素２０から打ち抜くことを可能にするプルタブ（図示せず）とを含むことによって、液体飲料１２を第一の容器１０から分注させるために再開封されるようになっている。第一の容器１０が瓶である別の実施形態において、封止可能要素２０は、緩められて第一の容器１０を開封することが可能な、スクリューキャップ（図示せず）であってもよい。いくつかの実施形態において、逆止弁１６は、第一の容器１０ではなく封止要素２０に組み込まれてもよい。
ここで図４を参照すると、方法１００の第三の工程１３０において、一定量のガス３０が逆止弁１６を通じて第一の容器１０内に導入される。例示的実施形態において、弁２２を通じてシリンジ３２、中空ピン、またはその他のガス分注針を挿入し、シリンジ３２を通じて上部空間１４内にガス３０を注入することによって、第一の量のガス３０が導入されてもよい。第一の容器１０の中にガスを流入させる方法は、使用される弁のタイプに依存し、いずれの適切な方法も相応に使用されてよい。たとえば、逆止弁は、シリンジまたは針を必要とせずにガス分注弁と結合してもよい。ガス３０が第一の容器内に導入された後、これは液体飲料１２内に溶解するよりむしろ、上部空間１４内に自然に溜まる。
ここで図５を参照すると、方法１００の第四の工程１４０において、第一の容器１０は撹拌されて液体飲料１２を撹拌子、液体飲料１２中のガス３０の一部を溶解させる。ガス３０が上部空間１４から液体飲料１２中に移動すると、上部空間１４内の圧力が低下する。ガスが追加され、第一の容器１０は、液体飲料１２が完全に飽和するまで撹拌される。図示目的のため、容器１０内の溶存ガスの量は、図４〜５において大きな円として描写されている。しかしながら、ガスは液体飲料１２中に溶解され、相当量の気泡を形成するものではないことは、理解されるだろう。小数の気泡が存在するものの、気泡の数は実質的に、液体飲料１２が包装前にガスで飽和されるプロセスよりもはるかに少ない。
ここで図６を参照すると、加圧液体飲料１２は、第一の容器１０を開封してガス飽和液体飲料１２を第二の容器４０内に注液することによって提供される。ガス飽和液体飲料１２は一旦第一の容器１０から注液されると体積多膨張するので（以下により詳細に記載される）、第二の容器４０は好ましくは、その中に注液されるガス飽和液体飲料１２の量よりも大きい容積を有する。別の実施形態において、第一の容器１０は、液体飲料１２の膨張が一旦開封された後も第一の容器１０の中に収まるように、液体飲料１２の体積よりもはるかに大きい容積を有してもよい。
ここで図７Ａ〜７Ｂを参照すると、一旦ガス飽和液体飲料１２が第二の容器４０内に注液されると、図７Ａに示されるように、ガス飽和液体飲料１２内の溶存ガス３０は、溶液から出て気泡３２を形成し始める。上記で説明したように、気泡３２が形成されると、ガムを含む被膜が気泡３２を被覆して、これらが破裂するのを防止する。図７Ｂに示されるように、溶液から出た後、気泡３２は膨張して体積を増加させ続ける。その結果、液体飲料１２の総体積は増加し、液体飲料１２は「拡張」して第二の容器４０をさらに占有する。場合により、この拡張または膨張は、第一の容器１０が開封された後に第一の容器１０の中で行われ、したがって第二の容器４０内では観察されない。
ここで図８を参照すると、気泡３２の中で膨張するガスによって液体飲料１２（図７Ｂ）が「拡張」すると、液体飲料１２が液相５２および安定した泡相５４に分離するように、気泡３２は凝固し始める。一旦液体飲料１２が分離してしまうと、製品は消費の準備が整う。
ここで図９を参照すると、別の例示的実施形態において、方法１００は循環撹拌システム２００を用いて実行されてもよい。循環撹拌システム２００は、カフェ、レストランなど、単一の箇所のために大量の発泡加圧飲料が製造されることを可能にする。循環撹拌システム２００は、ガス処理された液体飲料が収容された容器の撹拌を必要とせずに、ガス処理された液体飲料の撹拌を可能にする。循環撹拌システム２００は、ガス保存容器２１０、飲料保存容器２２０、およびポンプ２３０を含む。第一の導管２１５は、ガス保存容器２１０の出口ポート２１２をＹコネクタ２４０の第一の入口２４２に接続する。弁２５０は第一の導管２１５に沿って位置しており、ガス保存容器２１０からＹコネクタ２４０へのガスの流れを開始および停止する。ガス保存容器２１０はまた、ガス保存容器２１０からガスが出る圧力を制御するための圧力調整器２１４も含んでよい。第二の導管２４８は、Ｙコネクタの出口２４４を飲料容器２２０の入口２２２に接続する。第三の導管２２６は、飲料容器２２０の出口２２４をポンプ２３０の入口２３２に接続する。飲料容器２２０はまた、出口管２２６も含んでよい。液体飲料は、出口管２２６の中を移動して、出口２２４を通じて飲料容器２２０を出る。第四の導管２３６は、ポンプ２３０の出口２３４をＹコネクタ２４０の第二の入口２４６に接続する。入口２４２および出口２４４は、標準的な樽連結器などの単一のコネクタに組み込まれてもよい。弁２５０はいずれの種類の適切な弁でもよいものの、好ましくは電磁弁など、電気機械的に動作させられる弁である。同様に、ポンプ２３０もまた電気機械的に動作させられる。ガスまたは液体飲料のいずれかと接触する撹拌システム２００のすべての構成要素は、好ましくは食品グレードである。循環撹拌システム２００はまた、それぞれ電気接続２７２および２７４によってポンプ２３０および弁２５０の動作を制御する、電子制御システム２７０も含んでよい。電子制御システムはまた、マニュアルスイッチ、またはタイマーリレー、またはいずれかのプログラマブル電気コントローラを用いて、ポンプ２３０および弁２５０に動力を伝達してもよい。ラテを含むミルクベースの飲料など、液体飲料が傷みやすい実施形態において、飲料容器２２０、ポンプ２３０、および飲料容器２２０とポンプ２３０間のいかなる接続も（すなわち、第三の導管２２６、第四の導管２３６、Ｙコネクタ２４０、および第二の導管２４８）、冷蔵庫２６０の中に収容されてよい。液体飲料は飲料容器２２０とポンプ２３０間を循環するだけなので、図９に示されるように、循環撹拌システム２００のその他の構成要素は選択的に、冷蔵庫２６０の外側にあってもよい。
方法１００の工程１１０によれば、飲料保存容器２２０は、先に記載されたように液体飲料で満たされる。
方法１００の工程１２０によれば、飲料保存容器２２０が一旦満たされると、これは先に記載されたように、第三の導管２２６および第二の導管２４８を介してガス保存容器２１０およびポンプ２３０に取り付けられる。弁２５０は当初閉鎖されており、ガス保存容器２１０からＹコネクタ２４０を通って飲料保存容器２２０の中にガスが流れるのを防止する。飲料保存容器２２０がガス保存容器２１０およびポンプ２３０に一旦取り付けられると、これは封止システムを形成する。言い換えると、以下により詳細に記載されるように、ガスは、飲料保存容器２２０、ガス保存容器２１０、およびポンプ２３０によって形成された回路から逃げることができない。
方法１００の工程１３０および工程１４０によれば、ポンプ２３０はその後始動して、飲料保存容器２２０とポンプ２３０間で液体飲料を循環させ始める。飲料保存容器２２０とポンプ２３０間の循環は、液体飲料の撹拌を生じる。一旦液体飲料が飲料保存容器２２０とポンプ２３０間で循環すると、弁２５０が開放して、ガス保存容器２１０空のガスをＹコネクタ２４０の中に流入させ、そこでポンプ２３０から飲料保存容器２２０に戻ってくる液体飲料と混合する。ポンプ２３０が始動する前に弁２５０が開放した場合、Ｙコネクタ２４０内のガス圧が高すぎて、液体飲料もＹコネクタ２４０に流してガスと混合させることができないかも知れない。同様に、ガス保存容器２１０内の圧力および液体飲料の流速は、ガスおよび液体飲料がＹコネクタ２４０内で融合および混合できるように、均衡しなければならない。液体飲料がポンプ２３０の中を既に循環している間に弁２５０を開放することにより、飲料保存容器２２０は、十分な量のガスが液体飲料中に溶解することを保証しながら、ゆっくりと加圧される。飲料保存容器２２０の中の所望の圧力が一旦達成されると、弁２５０は閉鎖され、飲料保存容器２２０は第三の導管２２６および第二の導管２４８から切り離される。
飲料を提供するため、図１０に示されるように、飲料保存容器２２０は分注システム３００に取り付けられている。飲料保存容器２２０の入口２２２は第六の導管３１２によって第二のガス保存容器３１０に取り付けられ、ガス保存容器の出口２２４は第七の導管３２５によって分注弁３２０に取り付けられている。第二のガス保存容器３１０はまた、第二のガス保存容器３１０からガスが出る圧力を制御するための圧力調整器３１４も含んでよい。飲料は、先に記載されたように、液体飲料を飲料保存容器２２０から注出して提供容器内に注液させるための分注弁３２０を開放することによって、提供される。液体飲料の一部が飲料保存容器２２０から出る際に、追加のガスが第二のガス保存容器３１０から飲料保存容器２２０の中に流入し、飲料保存容器２２０の中で一定の圧力を維持する。ラテを含むミルクベースの飲料など、液体飲料が傷みやすい実施形態において、飲料容器２２０は、提供中も冷蔵庫３３０の中に貯蔵されてもよい。
いくつかの実施形態において、循環撹拌システム２００および分注システム３００は、図１１に示されるように、単一のシステム４００に組み込まれてもよく、第二の飲料保存容器２２０ｂが分注されている間、第一の飲料保存容器２２０ａが加圧されるようにする。システム４００において、第一のガス保存容器２１０は第二のガス保存容器３１０の役割も果たし、第一の飲料保存容器２２０ａおよび第二の飲料保存容器２２０ｂは共通の冷蔵庫２６０の中に貯蔵される。別の実施形態において、システム４００は、飲料保存容器を加圧するだけのために、または同時に飲料保存容器から飲料を分注するために、使用されてもよい。このような実施形態において、システム４００は、加圧と分注間の容易な推移を促進する。
本発明をより詳細に記載するために、以下の実施例が提供される。実施例は、本発明を制限するためではなく、図示することを目的とする。
以下の実施例１〜４５は、図２〜８に関連して先に記載されたように、逆止弁を有する飲料容器を採用する本発明の実施形態を図示する。実施例４６は、図９〜１１に関連して先に記載されたように、循環撹拌システムを採用する本発明の実施形態を図示する。
実施例１〜４５において、逆止弁を含む９液量オンス缶にベース液を充填することによって、様々な飲料が製造された。いくつかの実施例では、様々な量の２種類のガムをベース液に添加し、ＩＫＡ Ｗｏｒｋｓ，Ｉｎｃ．のホモジナイザおよびＶｉｔａ−Ｍｉｘ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎのブレンダを用いて完全に混合した。以下に「ガムＡ」と称される第一のガムは、アカシアガムを含有し、Ｇｕｍ Ａｒａｂｉｃ Ｓｐｒａｙ Ｄｒｙ ＰｏｗｄｅｒとしてＴｉｃ Ｇｕｍｓ，Ｉｎｃ．より市販されている。以下に「ガムＢ」と称される第二のガムは、アカシアガムおよびキサンタンガムの混合物を含有し、Ｔｉｃａｌｏｉｄ ２１０ Ｓ ＰｏｗｄｅｒとしてＴｉｃ Ｇｕｍｓ，Ｉｎｃ．より市販されている。一旦缶が充填および封止されると、Ｇｅｒｓｔｕｎｇ Ａｅｒｏｓｏｌ，Ｉｎｃ．のガスシェーカーを用いて９Ｈｚの周波数で缶を撹拌しながら、逆止弁を通じて一定量の亜酸化窒素ガスを缶の中に導入した。その後、ガス処理した缶を少なくとも１５分間冷蔵した。その後缶を開封し、細身の５００ｍＬビーカーの中に層流で中身を注いだ。その後、時間をかけて液相および泡相の体積を測定した。測定は、０秒（すなわち、飲料がビーカーに注がれた直後）、２０秒、１分、２分、５分、１０分、１５分、および３０分で行われた。３０分後には、飲料は既に消費されていると予想されるので、この時間以降の測定は行わなかった。Ｂｒｏｏｋｆｉｅｌｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｉｅｓ，Ｉｎｃ．の粘度計を用いて液相の粘度を測定した。最大拡張気泡サイズの直径もまた測定した。先に記載されたような「拡張」の最大容積は、缶に添加された液体の体積と液相および泡相の最大合計体積との差として測定した。
上記の実験は、６種類の異なるベース液を用いて行われた：すなわち、水（実施例１〜７）、コーヒー（実施例８〜１４）、全乳（実施例１５〜２１）、ラテ（すなわち、コーヒーおよびミルクの混合物）（実施例２２〜２８）、モカ（すなわち、コーヒー、ミルク、ココア、および砂糖の混合物）（実施例２９〜３６）、およびオレンジジュース（実施例３７〜４３）である。各ベース液について、７種類の異なる飲料を調製した。各ベース液の第一の実施例は、中レベルのガム、圧力、および撹拌時間を有する。各ベース液の第二および第三の実施例は、それぞれガムなしおよびガムを増量しているが、それ以外は第一の実施例と同じである。各ベース液の第四および第五の実施例は、それぞれ圧力を低下および上昇させているが、やはりそれ以外は第一の実施例と同じである。各ベース液の第六および第七の実施例は、それぞれ撹拌時間を短縮および延長しているが、やはりそれ以外は第一の実施例と同じである。加えて、２種類の市販の包装されたコーヒー飲料をテストした。第一の市販の缶入りコーヒー飲料であるスターバックス・フラペチーノ（Ｓｔａｒｂｕｃｋｓ Ｆｒａｐｐｕｃｃｉｎｏ）（実施例４４）は、ガラス瓶に入っており、溶存ガスを含有していない。第二の、モンスター・エナジー（Ｍｏｎｓｔｅｒ Ｅｎｅｒｇｙ）（実施例４５）のジャバ・モンスターは、缶に入っており、軽く炭酸が入っている。
実施例１では、２６５．５ｇの水を０．５ｇのガムＡおよび４．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は５０重量ポンド毎平方インチ（ｐｓｉ）であった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは時間をかけて液相中に溶解した。泡相は、完全に消散するまで１３秒間持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表１に示される。図１２は、実施例１の液相および泡相の体積のグラフである。液相は、３５０センチポアズ（ｃＰ）の粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は、１ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は２６０ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を１４０ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例２では、２７０．０ｇの水を、ガムＡまたはガムＢのいずれも添加せずに先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は５０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。ビーカー内に泡相は形成されず、裸眼では拡張は全く認められなかった。時間に対する液相の体積は、以下の表２に示される。図１３は、実施例２の液相の体積のグラフである。液相は６０ｃＰの粘度を有する。
Figure 2018521627
実施例３では、２６１．０ｇの水を１．０ｇのガムＡおよび８．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は５０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは３０分以上にわたって持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表３に示される。図１４は、実施例３の液相および泡相の体積のグラフである。液相は９２０ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は、０．３ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は４２５ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を１５５ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例４では、２６５．５ｇの水を０．５ｇのガムＡおよび４．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は２０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは３分間持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表４に示される。図１５は、実施例４の液相および泡相の体積のグラフである。液相は３５０センチポアズｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は、０．１ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は１５０ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を８０ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例５では、２６５．５ｇの水を０．５ｇのガムＡおよび４．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は７０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは１６分持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表５に示される。図１６は、実施例５の液相および泡相の体積のグラフである。液相は３５０センチポアズｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は、２．０ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は２５０ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を９０ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例６では、２６５．５ｇの水を０．５ｇのガムＡおよび４．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。２秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は５０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。ビーカー内に泡相は形成されなかった。時間に対する液相の体積は、以下の表６に示される。図１７は、実施例６の液相および泡相の体積のグラフである。液相は３５０ｃＰの粘度を有する。
Figure 2018521627
実施例７では、２６５．５ｇの水を０．５ｇのガムＡおよび４．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで３０秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は５０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは１８分持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表７に示される。図１８は、実施例７の液相および泡相の体積のグラフである。液相は３５０センチポアズｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は１．０ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は２８０ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を１６０ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例８では、２６５．５ｇのコーヒーを０．５ｇのガムＡおよび４．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は４０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは３０分以上にわたって持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表８に示される。図１９は、実施例８の液相および泡相の体積のグラフである。液相は１６２０センチポアズｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は、０．２ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は３５０ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を８０ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例９では、２７０．０ｇのコーヒーを、ガムＡまたはガムＢのいずれも添加せずに先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は４０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは２分しか持続しなかった。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表９に示される。図２０は、実施例９の液相および泡相の体積のグラフである。液相は９０ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は２．０ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は２０ｍＬであり、裸眼では拡張は全く認められなかった。
Figure 2018521627
実施例１０では、２６１．０ｇのコーヒーを１．０ｇのガムＡおよび８．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は４０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは３０分以上にわたって持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表１０に示される。図２１は、実施例１０の液相および泡相の体積のグラフである。液相は５４７９ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は２．０ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は３６０ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を９０ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例１１では、２６５．５ｇのコーヒーを０．５ｇのガムＡおよび４．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は２０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは１分しか持続しなかった。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表１１に示される。図２２は、実施例１１の液相および泡相の体積のグラフである。液相は１６２０ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は０．０５ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は２５ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を５ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例１２では、２６５．５ｇのコーヒーを０．５ｇのガムＡおよび４．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は６５ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは３０分以上にわたって持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表１２に示される。図２３は、実施例１２の液相および泡相の体積のグラフである。液相は１６２０ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は２．０ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は４２０ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を１５０ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例１３では、２６５．５ｇのコーヒーを０．５ｇのガムＡおよび４．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで２秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は４０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは１分しか持続しなかった。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表１３に示される。図２４は、実施例１３の液相および泡相の体積のグラフである。液相は１６２０ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は０．０５ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は２０ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を１０ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例１４では、２６５．５ｇのコーヒーを０．５ｇのガムＡおよび４．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで３０秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は４０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは３０分以上にわたって持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表１４に示される。図２５は、実施例１４の液相および泡相の体積のグラフである。液相は１６２０ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は２．０ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は３５０ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を８０ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例１５では、２６６．６ｇの全乳を０．４ｇのガムＡおよび３．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は４０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは２３秒持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表１５に示される。図２６は、実施例１５の液相および泡相の体積のグラフである。液相は３６０ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は０．１ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は３９０ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を１２０ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例１６では、２７０．０ｇの全乳を、ガムＡまたはガムＢのいずれも添加せずに先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は４０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは６分持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表１６に示される。図２７は、実施例１６の液相および泡相の体積のグラフである。液相は８０ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は０．１５ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は４２０ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を１５０ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例１７では、２６３．２ｇの全乳を０．８ｇのガムＡおよび６．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は４０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは３０分以上にわたって持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表１７に示される。図２８は、実施例１７の液相および泡相の体積のグラフである。液相は１１５０ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は０．０７５ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は３４０ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を７０ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例１８では、２６６．６ｇの全乳を０．４ｇのガムＡおよび３．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は１０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。ビーカー内に泡相は形成されず、裸眼では拡張は全く認められなかった。時間に対する液相の体積は、以下の表１８に示される。図２９は、実施例１８の液相の量のグラフである。液相は３６０ｃＰの粘度を有する。
Figure 2018521627
実施例１９では、２６６．６ｇの全乳を０．４ｇのガムＡおよび３．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は６０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは２１分持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表１９に示される。図３０は、実施例１９の液相および泡相の体積のグラフである。液相は３６０ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は０．５ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は５００ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を２３０ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例２０では、２６６．６ｇの全乳を０．４ｇのガムＡおよび３．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで２秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は４０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。ビーカー内に泡相は形成されず、裸眼では拡張は全く認められなかった。時間に対する液相の体積は、以下の表２０に示される。図３１は、実施例２０の液相の量のグラフである。液相は３６０ｃＰの粘度を有する。
Figure 2018521627
実施例２１では、２６６．６ｇの全乳を０．４ｇのガムＡおよび３．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで３０秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は４０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは２２分持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表２１に示される。図２９は、実施例３２の液相および泡相の体積のグラフである。液相は３６０ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は０．１ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は４８０ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を２１０ｍＬまで拡張した。
Figure 2018521627
実施例２２では、２３０．６ｇの全乳および３６．０ｇのコーヒーを０．４ｇのガムＡおよび３．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は４０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは１４分持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表２２に示される。図３３は、実施例２２の液相および泡相の体積のグラフである。液相は７５０ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は０．１ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は１５０ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を８０ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例２３では、２３３．０ｇの全乳および３７．０ｇのコーヒーを、ガムＡまたはガムＢのいずれも添加せずに先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は４０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは３分しか持続しなかった。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表２３に示される。図３４は、実施例２３の液相および泡相の体積のグラフである。液相は１２０ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は０．１ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は７０ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を５０ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例２４では、２２８．２ｇの全乳および３５．０ｇのコーヒーを０．８ｇのガムＡおよび６．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は４０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは３０分以上にわたって持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表２４に示される。図３５は、実施例２４の液相および泡相の体積のグラフである。液相は２５３９ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は０．０５ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は３４０ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を７０ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例２５では、２３０．６ｇの全乳および３６．０ｇのコーヒーを０．４ｇのガムＡおよび３．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は２０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは１３分持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表２５に示される。図３６は、実施例２５の液相および泡相の体積のグラフである。液相は７５０ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は０．１５ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は３０ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を１０ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例２６では、２３０．６ｇの全乳および３６．０ｇのコーヒーを０．４ｇのガムＡおよび３．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は６０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは３０分以上にわたって持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表２６に示される。図３７は、実施例２６の液相および泡相の体積のグラフである。液相は７５０ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は０．１ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は５５０ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を２８０ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例２７では、２３０．６ｇの全乳および３６．０ｇのコーヒーを０．４ｇのガムＡおよび３．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで２秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は４０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。ビーカー内に泡相は形成されず、裸眼では拡張は全く認められなかった。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表２７に示される。図３８は、実施例２７の液相の量のグラフである。液相は７５０ｃＰの粘度を有する。
Figure 2018521627
実施例２８では、２３０．６ｇの全乳および３６．０ｇのコーヒーを０．４ｇのガムＡおよび３．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで３０秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は４０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは１１分持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表２８に示される。図３９は、実施例２８の液相および泡相の体積のグラフである。液相は７５０ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は０．２ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は４００ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を１８０ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例２９では、２１２．０ｇの全乳、４７．３ｇのコーヒー、および７．０ｇのココアおよび砂糖を、０．３ｇのガムＡおよび３．４ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は４０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは２２分持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表２９に示される。図４０は、実施例２９の液相および泡相の体積のグラフである。液相は６５０ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は０．５ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は２７５ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を８０ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例３０では、２１４．０ｇの全乳、４８．０ｇのコーヒー、および８．０ｇのココアおよび砂糖を、ガムＡまたはガムＢのいずれも添加せずに先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は４０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは１２分持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表３０に示される。図４１は、実施例３０の液相および泡相の体積のグラフである。液相は１００ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は０．７５ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は３２０ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を９０ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例３１では、２１０．０ｇの全乳、４６．６ｇのコーヒー、および６．０ｇのココアおよび砂糖を、０．６ｇのガムＡおよび６．８ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は４０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは２６分持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表３１に示される。図４２は、実施例３１の液相および泡相の体積のグラフである。液相は２２８０ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は０．０５ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は２９０ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を２０ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例３２では、２１２．０ｇの全乳、４７．３ｇのコーヒー、および７．０ｇのココアおよび砂糖を、０．３ｇのガムＡおよび３．４ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は１０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは３分しか持続しなかった。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表３２に示される。図４３は、実施例３２の液相および泡相の体積のグラフである。液相は６５０ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は０．７５ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は１０ｍＬであるが、裸眼では拡張は全く認められなかった。
Figure 2018521627
実施例３３では、２１２．０ｇの全乳、４７．３ｇのコーヒー、および７．０ｇのココアおよび砂糖を、０．３ｇのガムＡおよび３．４ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は６０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは１４分持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表３３に示される。図４４は、実施例３３の液相および泡相の体積のグラフである。液相は６５０ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は０．４ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は３８０ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を２００ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例３４では、２１２．０ｇの全乳、４７．３ｇのコーヒー、および７．０ｇのココアおよび砂糖を、０．３ｇのガムＡおよび３．４ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで２秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は４０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。ビーカー内に泡相は形成されず、裸眼では拡張は全く認められなかった。時間に対する液体の体積は、以下の表３４に示される。図４５は、実施例３４の液相の量のグラフである。液相は６５０ｃＰの粘度を有する。
Figure 2018521627
実施例３５では、２１２．０ｇの全乳、４７．３ｇのコーヒー、および７．０ｇのココアおよび砂糖を、０．３ｇのガムＡおよび３．４ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで３０秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は４０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは２５分持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表３５に示される。図４６は、実施例３５の液相および泡相の体積のグラフである。液相は６５０ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は０．２ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は３６０ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を１００ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例３６では、追加レベルのガムを有するモカベースを用いて、さらなる多くの飲料を製造した（すなわち、全乳、コーヒー、チョコレート、および砂糖の混合物）。以下の表３６に示すように、０ｇ、３．０ｇ、４．２ｇ、５．８ｇ、６．８ｇ、および７．４グラムのガムを加えて、飲料を製造した。飲料を、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は４０ ｐｓｉであった。その後各缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。表３６および図４７に示されるように、各飲料について１分後の泡の体積を測定した。
Figure 2018521627
実施例３７では、２６５．５ｇのオレンジジュースを０．５ｇのガムＡおよび４．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は４０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは３０分以上にわたって持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表３７に示される。図４８は、実施例３７の液相および泡相の体積のグラフである。液相は１３１０ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は０．１ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は５００ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を２３０ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
訳実施例３８では、２７０．０ｇのオレンジジュースを、ガムＡまたはガムＢのいずれも添加せずに先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は４０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは６分持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表３８に示される。図４９は、実施例３８の液相および泡相の体積のグラフである。液相は１５０ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は０．８ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は１６０ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を１００ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例３９では、２６１．０ｇのオレンジジュースを１．０ｇのガムＡおよび８．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は４０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは３０分以上にわたって持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表３９に示される。図５０は、実施例３９の液相および泡相の体積のグラフである。液相は２４４９ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は０．１ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は４００ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を１３０ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例４０では、２６５．５ｇのオレンジジュースを０．５ｇのガムＡおよび４．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は２０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは３０分以上にわたって持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表４０に示される。図５１は、実施例４０の液相および泡相の体積のグラフである。液相は１３１０ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は０．１ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は３００ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を３０ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例４１では、２６５．５ｇのオレンジジュースを０．５ｇのガムＡおよび４．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで１５秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は６０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは３０分以上にわたって持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表４２に示される。図５２は、実施例４１の液相および泡相の体積のグラフである。液相は１３１０ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は０．３ｍｍである。泡相の最大体積は４００ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を１３０ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例４２では、２６５．５ｇのオレンジジュースを０．５ｇのガムＡおよび４．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで２秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は４０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは３０分以上にわたって持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表４２に示される。図５３は、実施例４２の液相および泡相の体積のグラフである。液相は１３１０ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は０．４ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は５５ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を１５ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例４３では、２６５．５ｇのオレンジジュースを０．５ｇのガムＡおよび４．０ｇのガムＢと混合し、先に記載されたような９ｆｌ．ｏｚ．缶に加えた。９Ｈｚで３０秒撹拌している間に亜酸化窒素を缶に添加した。缶をガス処理および撹拌した後、缶の中の最終的な圧力は４０ ｐｓｉであった。その後缶を開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。飲料は液相および泡相に分離し、これは３０分以上にわたって持続した。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表４３に示される。図５４は、実施例４３の液相および泡相の体積のグラフである。液相は１３１０ｃＰの粘度を有する。泡相の中の最大拡張気泡は０．２ｍｍの直径を有する。泡相の最大体積は４１０ｍＬであり、飲料は、飲料の初期量を１４０ｍＬ上回る最大体積まで拡張した。
Figure 2018521627
実施例４４では、スターバックス・フラペチーノを開封し、５００ｍＬビーカーの中に注いだ。製品は溶存ガスがなく気が抜けており、ビーカーに注いでも泡を生成しなかった。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表４４に示される。図５５は、実施例４４の液相および泡相の体積のグラフである。
Figure 2018521627
実施例４５では、モンスター・エナジーのジャバ・モンスターを開封し、５００ｍＬビーカーの中に飲料を注いだ。ジャバ・モンスターには、軽く炭酸が入っている。ビーカーに注がれた２分後に、液体の表面に薄い泡の相が出現し、すぐに消えた。時間に対する液相および泡相の体積は、以下の表４５に示される。図５６は、実施例４５の液相および泡相の体積のグラフである。
Figure 2018521627
実施例４６では、図９〜１１に関連して先に記載されたような循環撹拌システムを用いて、様々な飲料を調製した。アカシアガムおよびキサンタンガムの混合物を、水、またはミルクおよびコーヒーの混合物、ならびにＩＫＡ Ｗｏｒｋｓ，Ｉｎｃ．のホモジナイザおよびＶｉｔａ−Ｍｉｘ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎのブレンダに加えた。水混合物は、８．７７重量％のアカシアガム（Ｇｕｍ Ａｒａｂｉｃ Ｓｐｒａｙ Ｄｒｙ ＰｏｗｄｅｒとしてＴｉｃ Ｇｕｍｓ，Ｉｎｃ．より市販）、１．０７重量％のアカシアガムおよびキサンタンガムの混合物（Ｔｉｃａｌｏｉｄ ２１０ Ｓ ＰｏｗｄｅｒとしてＴｉｃ Ｇｕｍｓ，Ｉｎｃ．より市販）、および９０．１６重量％の水を含む。ミルクおよびコーヒーの混合物は、０．１４重量％のアカシアガム（Ｇｕｍ Ａｒａｂｉｃ Ｓｐｒａｙ Ｄｒｙ ＰｏｗｄｅｒとしてＴｉｃ Ｇｕｍｓ，Ｉｎｃ．より市販）、０．０５重量％のアカシアガムおよびキサンタンガムの混合物（Ｔｉｃａｌｏｉｄ ２１０ Ｓ ＰｏｗｄｅｒとしてＴｉｃ Ｇｕｍｓ，Ｉｎｃ．より市販）、１６．６４重量％の水出しコーヒー、および８３．１７重量％のミルク（乳脂肪２％）を含む。３ガロンのコーネリアス樽を１．８８ガロンの各混合物で満たして循環撹拌システムに接続し、樽とポンプ間で無炭酸混合物を循環させるためのポンプを作動すること（Ｙコネクタの第一のサイドで液圧を生じること）、および指定された時間にわたってガス保存容器を開封すること（Ｙコネクタの第二のサイドでガス圧を生じること）によって、様々な条件下で撹拌した。液体飲料を加圧するために、亜酸化窒素を使用した。液体の圧力は、液体を循環させるために使用されるポンプの速度によって監視する。結果的な製品の変化を観察するために、循環期間、ガス圧、ポンプ速度を変化させた。各可変要素を２つの条件下でテストした。循環時間は、水混合物では８０秒かまたは１１０秒、あるいはコーヒーおよびミルクの混合物では８０秒かまたは１００秒とした。ガス圧は、３５ ｐｓｉまたは４５ ｐｓｉとした。使用したポンプは、約２．７ガロン毎分の高速、および約０．９ガロン毎分の低速とした。ポンプは、０．８ガロン毎分〜３ガロン毎分で動作可能な、カリフォルニア州ＰｉｔｔｓｂｕｒｇにあるＭｏｒｅＦｌａｖｏｒのノーブランドのダイアフラム移送ポンプである。高速および低速は、ポンプの速度を制御する無段階電源つまみの位置にしたがって予測した。上述のように、ガスの圧力に対して液圧が高すぎる場合、ガスはＹコネクタに浸入することができず、その結果、無炭酸飲料を加圧することができない。反対に、液体の圧力に対してガス圧が高すぎる場合には、液体はＹコネクタの中を流れることができず、液体が下流に蓄積するためポンプは機能を停止する。可変要素として選択される値は、これらの状況のいずれも発生させない動作範囲内で選択される。３つの可変要素の各組み合わせを、合計８回の実験でテストした。
撹拌の終わりに、樽を循環撹拌システムから切り離して分注システムに取り付けた。先行する実験でのいかなる残留製品も提供システムおよびホースからパージするために、飲料の最初の５００ｍＬを分注して廃棄した。その後、次の５００ｍＬをビーカーの中に分注して重量測定した。重量が軽い方が、分注した飲料がより多くのガスを含有するということを示す。次に、提供直後、５分後、および１０分後に、泡の体積を測定した。水およびガムの混合物の実験結果は以下の表４６に示され、ミルク、コーヒー、およびガムの混合物の実験結果は以下の表４７に示される。
Figure 2018521627
Figure 2018521627
 実施例４６の実験結果は、図５７〜７４にもグラフで示されている。図５７〜６２は、水およびガムの混合物による実験結果を含み、図６３〜７４は、ミルク、コーヒー、およびガムの混合物による実験結果を含む。図５７〜７４で使用される際に、「ポンプ速度１」は低速を指し、「ポンプ速度２」は高速を指す。
結論
実施例１〜４５より観察されるように、相当量の持続可能な泡を生成するためには、ガム、圧力、および撹拌の組み合わせが必要である。ガムを含まない（実施例２、９、１６、２３、３０、および３８）、圧力が低い（実施例４、１１、１８、２５、３２、および４０）、または撹拌が少ない（実施例６、１３、２０、２７、３４、および４２）すべてのテストでは、それぞれの基準テスト（実施例１、８、１５、２２、２９、および３７）と比較すると、泡の量または泡の持続時間が減っていた。さらに、本明細書に記載される方法が、いずれの液体ベースとでも作用することは、明らかである。テスト用飲料（水（実施例１〜７）、コーヒー（実施例８〜１４）、全乳（実施例１５〜２１）、ラテ（すなわち、コーヒーおよびミルクの混合物）（実施例２２〜２８）、モカ（すなわち、コーヒー、ミルク、ココア、および砂糖の混合物）（実施例２９〜３５）、およびオレンジジュース（実施例３７〜４３））のうちで、可変要素の少なくとも１つの組み合わせで泡立たなかったものはない。
ベース液にガムを添加することは、３つの目的に役立つ。第一に、ベース液をより飲みやすいようにとろみ付けする。第二に、容器が一旦開封されると、ガムはベース液を出て気泡を形成しようとするガスを捕捉する。テスト用ベース液のうちいくつかは、ガムを添加しなくても泡立つ十分な粘度があるものの、ガムによって泡相持続時間は大きく向上した。ガムはさらに、捕捉されたガスによる拡張に耐えられる、強く厚い気泡壁を形成することによって、気泡サイズに対するリミッタの役割も果たす。この結果、気泡の大きい泡よりも滑らかでクリーミーだと感じられる、より繊細な気泡を生じる。
缶の中の圧力を上昇させると、ベース液に溶解して気泡を生成するために利用可能なガスの量を増加させることによって、より長時間持続する泡をより多く生成する。しかしながら、単にガスのみを多く添加しても、ガスを溶解させるには不十分である。上記の実施形態からわかるように、撹拌時間を増加させた結果、溶存ガスの体積を著しく増加させることによって、泡量が大きく増加する。撹拌しなければ、容器内に注入されたガスは、上部空間内に溜まって、一旦開封されると容器から漏出するのみである。上部空間ガスは気泡によって捕捉されないので、泡を生じることはない。言い換えると、液体飲料中の溶存ガスの量は、容器内の圧力および撹拌の度合いの両方に依存する。低圧、低撹拌、またはその両方の結果、溶存ガスの量は少なくなる。圧力、撹拌、またはその両方を増加させることで、液体飲料が飽和するまで溶存ガスの量を増加させる。
したがって、泡の生成は、２つの要因に基づく：すなわち、ガムの量および溶存ガスの体積である。各気泡は、溶存ガスによって膨張させられるが、しかしガムを増加させた結果、風船の壁が厚くなるため膨張させにくくなる、風船と見なされることが可能である。少量の溶存ガスでは、捕捉されるガスがほとんどなく、液体は何であれ利用可能なガスを捕捉する能力に欠けるので、泡が不足する結果となる。少量の溶存ガスおよび大量のガムは、低速のカスケード効果を招くが、低拡張および弱い微細泡となる。大量の溶存ガスおよび少量のガムは、すぐに拡張して大容積となる乾燥泡を生じる。大量の溶存ガスおよび大量のガムは、中程度の拡張と、強く壊れにくい微細泡を生じるカスケード効果と、をもたらす。しかしながら、実施例３６によって図示されるように、そこを超えると追加のガムが有用ではなくなるレベルがある。ガムが多すぎると、溶存ガスによって膨張するには厚すぎる気泡壁ができ、結果的にガムの量は全体的に減少する。ガムおよび溶存ガスの最適な量は、望ましい泡特性およびその下にあるベース液の特性に依存する。たとえば、より粘度の高いベース液は、同じ効果と達成するために、より少ない量のガムを必要とする。
実施例４６は、方法１００を実行するための循環撹拌システムの適性を実証する。実施例１〜４５と一致して、追加ガス圧、追加撹拌（ポンプ速度が速くなる、および／または循環時間が長くなることによって生じる）、または両方の組み合わせの結果、溶存ガスの量が増加し、その結果、泡の体積が増加し、泡の持続時間が長くなる。当業者は、本開示より、望ましい泡質および口当たりを実現するために、これらの可変要素をどのように調整すべきかを理解するだろう。
本発明の例示的実施形態の上記説明は、請求項によって定義される本発明を、限定するのではなくむしろ図示するものとして理解されるべきである。容易にわかるように、上記に挙げられた特徴の様々な変形例および組み合わせは、請求項に挙げられる本発明から逸脱することなく利用されることが可能である。このような変形例は、本発明の精神および範囲から逸脱するとは見なされず、このような変形例はすべて、以下の請求項の範囲に含まれるものとする。

Claims (28)

  1. 加圧包装液体飲料を製造する方法であって、
    逆止弁を含む容器を液体飲料で充填する工程と、
    前記容器を封止する工程と、
    前記容器を封止する工程の後に前記逆止弁を通じて一定量のガスを導入する工程と、
    前記封止された容器内の前記液体飲料を撹拌する工程と、
    を有し、
    前記容器が開封されると、前記液体飲料は体積が増加し、液相および飲用泡相に分離されるものである、
    方法。
  2. 請求項１記載の方法において、前記液体飲料は、ミルク、コーヒー、果汁、またはこれらの混合物を含むものである方法。
  3. 請求項２記載の方法において、前記液体飲料は、ミルクおよびコーヒーの混合物を含むものである方法。
  4. 請求項１または３記載の方法において、前記液体飲料は、さらに、チョコレートを含むものである方法。
  5. 請求項１〜４のいずれか１つに記載の方法において、前記液体飲料は、さらに、アカシアガム、グアーガム、ローカストビーンガム、カラギーナン、ペクチン、キサンタンガム、またはこれらの混合物からなる群から選択されたガムを含むものである方法。
  6. 請求項１〜５のいずれか１つに記載の方法において、前記封止された容器内の前記液体飲料を撹拌する工程は、前記一定量のガスを導入する工程と同時に行われるものである方法。
  7. 請求項１〜６のいずれか１つに記載の方法において、前記一定量のガスは亜酸化窒素を含むものである方法。
  8. 請求項１〜７のいずれか１つに記載の方法において、前記泡相は、前記容器を開封した後少なくとも１０分にわたって持続するものである方法。
  9. 請求項１〜８のいずれか１つに記載の方法において、前記一定量のガスを導入する工程および前記容器を撹拌する工程後の前記容器内の圧力は、少なくとも約２０重量ポンド毎平方インチ（ｐｓｉ）である方法。
  10. 請求項９記載の方法において、缶の内部の圧力は約２０ ｐｓｉ〜約６０ ｐｓｉの間である、方法。
  11. 請求項１〜１０のいずれか１つに記載の方法において、前記液体飲料は、前記一定量のガスを導入する工程および前記容器を撹拌する工程の後にガスで完全に飽和されるものである方法。
  12. 請求項１〜１１のいずれか１つに記載の方法において、前記容器は缶、瓶、または樽である方法。
  13. 加圧液体飲料製品であって、
    封止容器であって、当該第一の容器内へのガスの流入を許容し、且つ流出を許容しないように構成されている逆止弁を含むものである、前記封止容器と、
    前記容器内に収容された液体飲料と、
    を有し、
    前記液体飲料は一定量のガスで飽和され、前記封止容器は約２０重量ポンド毎平方インチ（ｐｓｉ）〜約６０ ｐｓｉの範囲の圧力で加圧されているものであり、
    前記第一の容器が開封されると、前記液体飲料は体積が増加し、液相および飲用泡相に分離されるものである、
    加圧液体飲料製品。
  14. 請求項１３記載の加圧液体飲料製品において、前記液体飲料は、ミルク、コーヒー、果汁、またはこれらの混合物を含むものである加圧液体飲料製品。
  15. 請求項１４記載の加圧液体飲料製品において、前記液体飲料は、ミルクおよびコーヒーの混合物を含むものである加圧液体飲料製品。
  16. 請求項１３または１５記載の加圧液体飲料製品において、前記液体飲料は、さらに、チョコレートを含むものである加圧液体飲料製品。
  17. 請求項１３〜１６のいずれか１つに記載の加圧液体飲料製品において、前記液体飲料は、さらに、アカシアガム、グアーガム、ローカストビーンガム、カラギーナン、ペクチン、キサンタンガム、またはこれらの混合物からなる群から選択されるガムを含むものである加圧液体飲料製品。
  18. 請求項１３〜１７のいずれか１つに記載の加圧液体飲料製品において、前記一定量のガスは亜酸化窒素を含むものである加圧液体飲料製品。
  19. 請求項１３〜１８のいずれか１つに記載の加圧液体飲料製品において、前記泡相は、前記第一の容器を開封した後少なくとも１０分にわたって持続するものである加圧液体飲料製品。
  20. 請求項１３〜１９のいずれか１つに記載の加圧液体飲料製品において、前記容器は缶、瓶、または樽である加圧液体飲料製品。
  21. 加圧飲料を製造するための循環撹拌システムであって、
    出口を含むガス保存容器と、
    入口と出口とを含む飲料保存容器と、
    入口と出口とを有するポンプと、
    第一の入口と、第二の入口と、出口とを有するＹコネクタと、
    前記ガス保存容器の前記出口を前記Ｙコネクタの前記第一の入口に接続する第一の導管と、
    前記Ｙコネクタの前記出口を前記飲料容器の前記入口に接続する第二の導管と、
    前記飲料容器の前記出口を前記ポンプの前記入口に接続する第三の導管と、
    前記ポンプの前記出口を前記Ｙコネクタの前記第二の入口に接続する第四の導管と、
    を有する循環撹拌システム。
  22. 請求項２１記載の循環撹拌システムにおいて、前記飲料保存容器は液体飲料を収容し、前記ポンプを動作させることにより、前記飲料保存容器と前記ポンプとの間で前記液体を循環させるものである循環撹拌システム。
  23. 請求項２２記載の循環撹拌システムにおいて、さらに、
    前記ガス保存容器と前記Ｙコネクタとの間のガスの流れを制御するようになっている弁および圧力調整器を含むものである循環撹拌システム。
  24. 請求項２３記載の循環撹拌システムにおいて、前記ガス保存容器から流出するガスは、前記飲料保存容器と前記ポンプとの間で循環する前記液体飲料と前記Ｙコネクタ内で混合され、それにより、ガスは前記液体飲料中に溶解するものである循環撹拌システム。
  25. 請求項２３記載の循環撹拌システムにおいて、さらに、
    前記ポンプおよび前記弁の動作を制御する電子制御システムを有するものである循環撹拌システム。
  26. 請求項２５記載の循環撹拌システムにおいて、前記電子制御システムは、さらに、前記ポンプおよび前記弁に動力を提供するものである循環撹拌システム。
  27. 請求項２１〜２６のいずれか１つに記載の循環撹拌システムにおいて、さらに、
    前記飲料容器および前記ポンプを保持する冷蔵庫を有するものである循環撹拌システム。
  28. 請求項２２記載の循環撹拌システムにおいて、前記ガス保存容器、前記飲料保存容器、および前記ポンプは、ガスの漏出を許容しない封止システムを形成するものである循環撹拌システム。
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