JP2018161634A - Denitration control device and denitration control method - Google Patents
Denitration control device and denitration control method Download PDFInfo
- Publication number
- JP2018161634A JP2018161634A JP2017061514A JP2017061514A JP2018161634A JP 2018161634 A JP2018161634 A JP 2018161634A JP 2017061514 A JP2017061514 A JP 2017061514A JP 2017061514 A JP2017061514 A JP 2017061514A JP 2018161634 A JP2018161634 A JP 2018161634A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- command value
- flow rate
- ammonia
- control unit
- nitrogen oxide
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Abstract
Description
本発明の実施形態は、脱硝制御装置および脱硝制御方法に関する。 Embodiments described herein relate generally to a denitration control device and a denitration control method.
図4は、一般的な発電プラントの構成を部分的に示すブロック図であり、具体的には、発電プラントの脱硝システムの構成を示している。 FIG. 4 is a block diagram partially showing a configuration of a general power plant, and specifically shows a configuration of a denitration system of the power plant.
図4の発電プラントは、ガスタービンまたはボイラ1と、排気熱回収器2と、脱硝装置3と、脱硝制御装置4と、プラント制御装置5と、NH3(アンモニア)供給部6と、NH3流量調整弁7と、NH3流量計8とを備えている。以下、ガスタービンまたはボイラ1については、単にガスタービン1と略記する。
The power plant in FIG. 4 includes a gas turbine or
ガスタービン1などの燃焼設備は、その燃焼器から排気熱回収器2にNOX(窒素酸化物)を含む排ガスを排出する。排気熱回収器2は、ガスタービン1から排出された排ガスから排気熱を回収した後、排ガスを大気に放出する。排気熱回収器2は、ガスタービン1以外の燃焼装置から排出された排ガスから排気熱を回収してもよい。
A combustion facility such as the
ガスタービン1は、ガスタービン1の排ガス出口1aに設けられたO2(酸素)濃度計1bとNOX濃度計1cとを備えている。O2濃度計1bは、排ガス出口1aから排出される排ガス中のO2濃度を計測し、O2濃度の計測結果を脱硝制御装置4に出力する。NOX濃度計1cは、排ガス出口1aから排出される排ガス中のNOX濃度を計測し、NOX濃度の計測結果を脱硝制御装置4に出力する。
The
ガスタービン1はさらに、排ガス流量算出部1eとNOX発生量推定計算部1fとを有するガスタービン制御装置1dを備えている。排ガス流量算出部1eは、ガスタービン1で計測される各種信号を用いて、ガスタービン1から排出される排ガスの流量(排ガス流量)を算出し、排ガス流量の算出結果を脱硝制御装置4に出力する。NOX発生量推定計算部1fは、ガスタービン1で計測される各種信号を用いて、ガスタービン1におけるNOX発生量の推定値(NOX発生量推定値)を算出し、NOX発生量推定値の算出結果を脱硝制御装置4に出力する。
排気熱回収器2は、排気熱回収器2の煙突入口2aに設けられた第1および第2濃度計2b、2cを備えている。第1および第2濃度計2b、2cは、ガスタービン1から排出され煙突入口2aを通過する排ガス中のNOX濃度を計測し、NOX濃度の計測結果を脱硝制御装置4に出力する。
The exhaust
排気熱回収器2はさらに、排気熱回収器2の排ガス入口2dに設けられたNOX計測部2eを備えている。NOX計測部2eは、ガスタービン1から排出され排ガス入口2dを通過する排ガス中のNOX濃度を計測し、NOX濃度の計測結果を脱硝制御装置4に出力する。排気熱回収器2はさらに、排ガス入口2dまたは煙突入口2aに設けられたO2分析部2fを備えている。O2分析部2fは、排ガス入口2dまたは煙突入口2aを通過する排ガス中のO2濃度を計測し、O2濃度の計測結果を脱硝制御装置4に出力する。
Exhaust
本発電プラントでは、NOX流量に関する環境基準を踏まえ、環境汚染負担の軽減を図るために、排気熱回収器2に脱硝装置3が設置されている。脱硝装置3は、NOXを含む排ガスと、独立に供給するNH3とを脱硝装置3の触媒中で反応させ、これらを触媒の作用により窒素ガス(N2)と水蒸気(H2O)とに分解する(詳細は後述)。触媒は、脱硝装置3の脱硝触媒層3a内に存在している。脱硝装置3の動作は、脱硝制御装置4により制御され、脱硝制御装置4の動作は、プラント制御装置5により制御される。
In this power plant, based on environmental standards for NO X flow rate, in order to reduce environmental pollution burden,
排気熱回収器2に流入した排ガスは、脱硝装置3の脱硝触媒層3a内に導入される。一方、NH3供給部6から供給されたNH3は、NH3流量調整弁7を介して脱硝装置3内に注入される。NH3供給部6およびNH3流量調整弁7から脱硝装置3へのNH3の注入処理は、脱硝制御装置4により制御される。NH3流量計8は、NH3流量調整弁7と脱硝装置3との間の流路を流れるNH3の流量(NH3流量)を計測し、NH3流量の計測結果を脱硝制御装置4に出力する。
The exhaust gas flowing into the exhaust
脱硝触媒層3aでは、排ガス中のNOXが、触媒の作用によりNH3と反応する。その結果、NOXとNH3は窒素と水とに分解されるが、一部のNOXは未反応のまま煙突入口2aを通過して煙突から放出される。脱硝装置3により処理されて煙突入口2aを通過する排ガスを、処理済排ガスと呼ぶ。煙突入口2aを通過する処理済排ガス中の未反応NOX濃度は、第1濃度計2bまたは第2濃度計2cにより計測される。
In the
放出される未反応のNOXは、環境影響評価法に従って、NOX流量の移動時間平均値を制限値以下に制御することが要求される。電気事業法の第3章第2節第2款の2の「環境影響評価に関する特例(第46条の2〜第46条の23)」には、環境影響評価法に従うべき旨が記載されている。
The unreacted NO X released is required to control the moving time average value of the NO X flow rate below the limit value in accordance with the environmental impact assessment method.
図5は、上記の脱硝制御装置4の構成を示すブロック図である。
FIG. 5 is a block diagram showing a configuration of the
脱硝制御装置4は、NOX制御部4aと、NH3制御部4bとを備えている。NOX制御部4aとNH3制御部4bは、ガスタービン1で発生するNOXに対して適切な量のNH3を注入することで、煙突からのNOXの排出量を目標値(指令信号)に保つために設けられており、それぞれ以下のような演算処理を行う。
The
NOX制御部4aは、煙突入口2aにおけるNOX濃度の計測値(NOX_PV)を第1濃度計2bまたは第2濃度計2cから受信し、この計測値をNOX濃度の指令値(NOX_SV)に調整するようにNH3流量の指令値(NH3_SV)を算出する。この演算には、NOX濃度の計測値の他に、ガスタービン1におけるO2濃度、NOX濃度、または排ガス流量の計測値、プラント制御装置5からの発電機出力指令値または負荷指令値(MWD:Mega Watt Demand)等を用いてもよい。図5は、NOX制御部4aの作用を関数Ca(s)で示している。
NO X
NH3制御部4bは、NH3流量の指令値をNOX制御部4aから受信し、NH3流量の計測値(NH3_PV)をNH3流量計8から受信し、これら指令値と計測値との偏差がゼロに近付くようにNH3流量調節弁7を開閉する。具体的には、NH3制御部4bは、この偏差がゼロに近付くように、NH3流量調節弁7への開度指令値(NH3_MV)を算出して出力する。図5は、NH3制御部4bの作用を関数Cb(s)で示している。
The NH 3
図5はさらに、脱硝装置3等による脱硝プロセスを関数G(s)でモデル化している。具体的には、NH3流量調節弁7の開度が開度指令値により制御され、NH3流量調節弁7を通過したNH3により脱硝装置3が動作し、第1濃度計2bまたは第2濃度計2cがNOX濃度の計測値(NOX_PV)を出力し、NH3流量計8がNH3流量の計測値(NH3_PV)を出力する。関数G(s)は、この脱硝プロセスをモデル化したものである。
FIG. 5 further models the denitration process by the
脱硝制御装置4は、NOX濃度の移動時間平均値の制御ブロックと、NOX濃度の瞬時値の制御ブロックと、NH3流量の制御ブロックとを、カスケード型に接続して構成するのが一般的である。移動時間平均値の例は、1時間値、20分間値、5分間値などである。
以下では、NOX制御部4aがNOX濃度の瞬時値を制御し、NH3制御部4bがNH3流量を制御する場合について説明するが、以下の説明は、NOX制御部4aが、NOX濃度の移動時間平均値を制御する場合や、NOX濃度の移動時間平均値と瞬時値とを制御する場合にも適用可能である。 In the following, a case where the NO X control unit 4a controls the instantaneous value of the NO X concentration and the NH 3 control unit 4b controls the NH 3 flow rate will be described. However, in the following explanation, the NO X control unit 4a The present invention can also be applied to the case of controlling the moving time average value of the X concentration or the case of controlling the moving time average value and the instantaneous value of the NO X concentration.
なお、NOXに関する瞬時値制御では、NOX濃度の代わりに、NOX排出量を表すその他の物理量を使用してもよい。このような物理量の例は、NOX流量である。この場合には、NOX流量の瞬時値が制御対象となる。これは、NOXに関する移動時間平均値の制御でも同様である。以下の説明は、NOX制御部4aが、NOX濃度を制御する場合だけでなく、その他のNOX排出量を制御する場合にも適用可能である。 In the instantaneous value control regarding NO X , other physical quantities representing the NO X emission amount may be used instead of the NO X concentration. Examples of such physical quantities are the NO X flow rate. In this case, the instantaneous value of the NO X flow rate is the control target. This also applies to the control of the moving time averages about NO X. The following description is applicable not only when the NO X control unit 4a controls the NO X concentration, but also when other NO X emission amounts are controlled.
図5は、NOX制御部4aがNOX濃度の瞬時値を制御する作用を関数Ca(s)で表し、NH3制御部4bがNH3流量を制御する作用をCb(s)で表している。関数Ca(s)や関数Cb(s)は、線形伝達関数でなくてもよく、切替機や関数発生器などの非線形要素を含んでいてもよい。同様に、制御対象である脱硝プロセスを表す関数G(s)も、線形伝達関数でなくてもよく、非線形関数や掛け算や割り算などの計算式で表してもよい。 FIG. 5 shows the function that the NO X control unit 4a controls the instantaneous value of the NO X concentration as a function Ca (s), and the function that the NH 3 control unit 4b controls the NH 3 flow rate as Cb (s). Yes. The function Ca (s) and the function Cb (s) may not be a linear transfer function, and may include a non-linear element such as a switching machine or a function generator. Similarly, the function G (s) representing the denitration process to be controlled may not be a linear transfer function, but may be represented by a non-linear function or a calculation formula such as multiplication or division.
NOX濃度の瞬時値制御では、NOX濃度の計測値(NOX_PV)がNOX濃度の指令値(NOX_SV)と一致するように、NH3流量の指令値(NH3_SV)を増減させて出力する。NH3流量の制御では、NH3流量の計測値(NH3_PV)がNH3流量の指令値(NH3_SV)と一致するように、NH3流量調節弁7への開度指令値(NH3_MV)を増減させて出力する。
The instantaneous value control of the NO X density, measured value of the NO X concentration (NO X _PV) so to match the command value of the NO X concentration (NO X _SV), NH 3 flow
図5の関数G(s)に示すように、脱硝プロセスには、この開度指令値と、計測できない外乱(d1〜dm−1)と、計測できる外乱(dm〜dn)とが入力する。mおよびnは2以上の整数である。 As shown in the function G (s) in FIG. 5, the opening degree command value, disturbances that cannot be measured (d1 to dm-1), and disturbances that can be measured (dm to dn) are input to the denitration process. m and n are integers of 2 or more.
NOX濃度の瞬時値制御とNH3流量の制御は、計測できる外乱のいくつかを使用して行うのが一般的である。計測できる外乱の例は、排ガス流量、排ガス温度、触媒温度、湿度などである。また、ガスタービン1で計測されるNOX発生量(例えば、NOX発生流量やNOX発生濃度)は、後述する時間遅れを経て計測可能であるため、計測できる外乱として使用してもよい。
In general, the instantaneous value control of the NO X concentration and the NH 3 flow rate control are performed using some of the disturbances that can be measured. Examples of disturbances that can be measured are exhaust gas flow rate, exhaust gas temperature, catalyst temperature, humidity, and the like. Further, the NO X generation amount (for example, NO X generation flow rate or NO X generation concentration) measured by the
図6は、上記の脱硝制御装置4の詳細を説明するためのブロック図である。
FIG. 6 is a block diagram for explaining details of the
図6に示す符号Pは、NOX濃度の瞬時値制御(NOX制御部4a)からみた制御対象を表し、具体的には、NH3流量の制御(NH3制御部4b)と、脱硝プロセス(脱硝装置3等)とを表している。制御対象Pの入力は、NH3流量の指令値(NH3_SV)と、外乱信号(d1〜dn)であり、制御対象Pの出力は、NOX濃度の計測値(NOX_PV)である。
The symbol P shown in FIG. 6 represents a control object viewed from the instantaneous value control of the NO X concentration (NO X
関数G1(s)は、制御対象PにNH3_SVが入力してから、このNH3_SVに応じたNH3が触媒に到達するまでの時間遅れを表す。この時間遅れの例は、NH3流量調節弁7の動作遅れや、NH3ガスの流れの動特性に伴う遅れである。
Function G1 (s) is,
触媒上では複雑な反応式により脱硝反応が発生する。このときの量論的化学反応式は、以下のように予想される。
4NO + 4NH3 + O2 → 4N2 + 6H2O ・・・(1)
NO + NO2 + 2NH3 → 2N2 + 3H2O ・・・(2)
6NO2 + 8NH3 → 7N2 + 12H2O ・・・(3)
On the catalyst, a denitration reaction occurs due to a complicated reaction formula. The stoichiometric chemical reaction formula at this time is expected as follows.
4NO + 4NH 3 + O 2 → 4N 2 + 6H 2 O (1)
NO + NO 2 + 2NH 3 → 2N 2 + 3H 2 O (2)
6NO 2 + 8NH 3 → 7N 2 + 12H 2 O (3)
関数G2(s)は、これらの反応の動特性に伴う時間遅れを表す。なお、触媒上の反応量の静特性については、関数G1(s)と関数G2(s)との間の「非線形な反応特性」で考慮されている。 The function G2 (s) represents the time delay associated with the dynamics of these reactions. Note that the static characteristic of the reaction amount on the catalyst is considered in the “nonlinear reaction characteristic” between the function G1 (s) and the function G2 (s).
排ガスが触媒を通過する時間内には、たとえNH3が豊富に存在したとしても脱硝反応は100%は進まず、未反応のNOX(NOX_out)が残存する。第1濃度計2bまたは第2濃度計2cは、未反応のNOX濃度を計測し、NOX濃度の計測値(NOX_PV)を取得する。関数G3(s)は、この計測に伴う時間遅れを表す。
Within the time when the exhaust gas passes through the catalyst, even if NH 3 is abundant, the denitration reaction does not proceed 100%, and unreacted NO X (NO X — out) remains. The
火力発電所の煙突から排出される排ガス中のNOX濃度は、近年、数ppmから数10ppm程度とすることが要求されている。このような低濃度のNOX濃度を精度良く計測するため、第1濃度計2bまたは第2濃度計2cとして専用の計測装置が用いられる。この計測装置では、排ガスの一部をサンプリングして連続分析を行うが、この際に、60〜200秒程度のサンプリングによる無駄時間と、数10〜数100秒程度の分析時間遅れが発生する。
In recent years, NO X concentration in exhaust gas discharged from a chimney of a thermal power plant is required to be about several ppm to several tens ppm. Such for measuring low concentrations of the NO X concentration with high accuracy, a dedicated measuring device as a
近年、自然エネルギーを利用した発電形態の増加に伴い、火力発電プラントの運用範囲の拡大が検討されている。理由は、自然エネルギー発電だけでは発電量が安定しない場合が多いことから、自然エネルギー発電と火力発電とを併用することが検討されているからである。 In recent years, expansion of the operation range of a thermal power plant has been studied along with an increase in the form of power generation using natural energy. The reason is that, in many cases, natural energy power generation alone does not stabilize the amount of power generation, and therefore it is being considered to use both natural energy power generation and thermal power generation.
従来の火力発電機は、NO(一酸化窒素)やNO2(二酸化窒素)を含むNOX全体の発生量が少なく、かつNO2単独の発生量も少ない運転条件でのみ運用されることが一般的であった。しかしながら、自然エネルギー発電と火力発電とを併用する場合には、ガスタービン1が低負荷で運転される場合があり、低負荷運転の場合は、NOX発生量の多い運転領域(高NOX領域)や、NO2発生量の多い運転領域(高NO2領域)となる。
Conventional thermal power generators are generally operated only under operating conditions in which the total amount of NO X containing NO (nitrogen monoxide) and NO 2 (nitrogen dioxide) is small and the amount of NO 2 alone is also small. It was the target. However, when both natural energy power generation and thermal power generation are used in combination, the
従来の脱硝触媒は、NOに対して脱硝性能を発揮するよう作られてきたため、高NO2領域では低NO2領域に比べて触媒反応に長時間かかることが知られている。これに対して応答性の早い触媒が提案されているが、このような新しい触媒を利用していないプラントでも、高NO2領域の排ガスを脱硝制御の対象とすることが必要になっている。 Since conventional denitration catalysts have been made to exhibit denitration performance with respect to NO, it is known that the catalytic reaction takes a longer time in the high NO 2 region than in the low NO 2 region. In response to this, a catalyst having a quick response has been proposed, but even in a plant that does not use such a new catalyst, it is necessary to make exhaust gas in a high NO 2 region an object of denitration control.
低NO2領域と高NO2領域の排ガスを脱硝制御の対象とする場合には、脱硝制御装置4にとっては、触媒反応の動特性(図6の「非線形な反応特性」や関数G2(s)に依存)が運転領域によって大きく異なることになる。一般に、制御対象に大きな動特性変化があると、単純な構造の制御では制御性が劣化し、制御が不安定になる。よって、低NO2領域と高NO2領域の排ガスを脱硝制御の対象とする場合には、脱硝制御装置4による制御を安定化させる手法が求められる。具体的には、低NO2領域と高NO2領域の動特性の差に対応可能な脱硝制御装置4を実現することが求められる。
When the exhaust gas in the low NO 2 region and the high NO 2 region is to be subjected to denitration control, the
また、脱硝システムのNOX計測装置(NOX濃度計やNOX流量計)は、計測精度を保つために定期的に校正ガスによる校正が行われる。この校正中は、NOX排出量(NOX濃度やNOX流量)を計測することができず、脱硝制御装置4にNOX排出量の計測値を出力することができない。そこで、脱硝システムは同じ種類のNOX計測装置を複数台備えていることが望ましい。
Further, the NO X measuring device (NO X concentration meter or NO X flow meter) of the denitration system is periodically calibrated with a calibration gas in order to maintain measurement accuracy. During this calibration, the NO X emission amount (NO X concentration and NO X flow rate) cannot be measured, and the measured value of the NO X emission amount cannot be output to the
そのため、上述の脱硝システムは、処理済排ガス中のNOX濃度を計測するために第1および第2濃度計2b、2cを備えている。この場合、第1濃度計2bの校正中には、第2濃度計2cから脱硝制御装置4にNOX排出量の計測値を出力することができる。同様に、第2濃度計2cの校正中には、第1濃度計2bから脱硝制御装置4にNOX排出量の計測値を出力することができる。
Therefore, the above-described denitration system includes the first and
しかしながら、この場合には、第1濃度計2bと第2濃度計2cの応答時間の違いが問題となる。よって、第1濃度計2bと第2濃度計2cの動特性の差に対応可能な脱硝制御装置4を実現することが求められる。
However, in this case, a difference in response time between the
なお、脱硝システムに同じ種類のNOX計測装置を複数台設置する場合には、設置のために大きなコストがかかる。そこで、第1濃度計2bをNOX専用の分析装置、第2濃度計2cをNH3とNOXを同時に分析できる分析装置とするように、第1および第2濃度計2b、2cを異なる機構の分析装置とすることが考えられる。この場合にも、第1濃度計2bと第2濃度計2cの応答時間の違いが問題となる。
In the case of installing a plurality of the same type of the NO X measuring device in denitration system, it takes a large cost for installation. Therefore, the first and
このように、低NO2領域と高NO2領域の動特性の差や、第1濃度計2bと第2濃度計2cの動特性の差に対応可能な制御性能の良い脱硝制御装置4を実現することが求められる。以下、このような動特性の変化がある場合には、良好な制御性能を保つことが難しいということを数値例で示す。
In this way, the
図7は、上記の脱硝制御装置4の動作を説明するためのブロック図である。
FIG. 7 is a block diagram for explaining the operation of the above-described
図7は、図6と同様に、NOX濃度の瞬時値制御(NOX制御部4a)からみた制御対象Pを表しているが、議論を簡単にするため、「非線形な反応特性」は一定値Kと近似し、外乱も一定値と近似している。また、図6の関数G1(s)については、NH3_PVが出力され自身に入力するループとなっているが、図7ではこのループを関数G1(s)中に含む形で関数G1(s)を関数G1’(s)と書き直していることに留意されたい。
FIG. 7 shows the control object P as seen from the instantaneous value control of the NO X concentration (NO X
図8は、上記の脱硝制御装置4の動作を説明するための表である。
FIG. 8 is a table for explaining the operation of the
図8は、図6の制御対象Pの動特性の2つの例(動特性1、2)を示しており、これらの例に示す関数は、制御対象Pの各要素を無駄時間と1次遅れで近似したときの典型的な関数を示している。動特性1、2を比較すると、G1’(s)の関数形とKの値は両特性間で共通であるが、G2(s)の関数形とG3(s)の関数形は両特性間で相違している。
FIG. 8 shows two examples (
図9は、上記の脱硝制御装置4の動作を説明するためのグラフである。
FIG. 9 is a graph for explaining the operation of the
図9は、制御対象Pが動特性1を有するときにNOX_PVがNOX_SVに追従するように設計された脱硝制御装置4を用いた場合において、制御対象Pの動特性が変化した場合のNOX_SVとNOX_PVの時間変化のシミュレーション結果を示している。図9において、時刻0秒〜3000秒の間は制御対象Pの動特性を動特性1とし、時刻3000秒以降は制御対象Pの動特性を動特性2としている。脱硝制御装置4としては、時刻にかかわらず、動特性1に対して設計されたものを使用している。
9, when the control object P was used
このシミュレーション結果では、時刻0秒〜3000秒までは、NOX_SVの変化に追従するようにNOX_PVの変化が発生しており、良好な制御が達成されていると判断できる。しかしながら、時刻3000秒以降はNOX_SVとNOX_PVがかい離しており、さらにはNOX_PVが振動的で発散していく傾向が表れており、良好な制御が行われていないと判断できる。
In this simulation result, it can be determined that the NO X —PV changes so as to follow the NO X —SV change from
このことから、制御対象Pに動特性の変化がある場合に、脱硝制御装置4の良好な制御性能を保つことが難しいということが分かる。
From this, it can be seen that it is difficult to maintain good control performance of the
そこで、本発明の実施形態は、制御対象の動特性が変化しても良好な脱硝制御を行うことが可能な脱硝制御装置および脱硝制御方法を提供することを課題とする。 Therefore, an object of the embodiment of the present invention is to provide a denitration control apparatus and a denitration control method that can perform good denitration control even if the dynamic characteristics of the controlled object change.
一の実施形態によれば、燃焼設備からの排ガス中の窒素酸化物を分解する脱硝装置へのアンモニアの注入処理を制御する脱硝制御装置は、前記窒素酸化物の濃度または流量の計測値と、前記窒素酸化物の濃度または流量の指令値とに基づいて、前記アンモニアの流量の指令値を出力する窒素酸化物制御部を備える。前記脱硝制御装置はさらに、前記アンモニアの流量の計測値と、前記アンモニアの流量の前記指令値とに基づいて、前記注入処理を制御するアンモニア制御部を備える。前記窒素酸化物制御部は、前記アンモニアの流量の前記指令値を第1指令値または第2指令値に切り替え、前記第1または第2指令値を前記アンモニア制御部に出力する。 According to one embodiment, the denitration control device that controls the ammonia injection process to the denitration device that decomposes nitrogen oxides in the exhaust gas from the combustion facility includes a measurement value of the concentration or flow rate of the nitrogen oxides, A nitrogen oxide controller that outputs a command value for the ammonia flow rate based on the nitrogen oxide concentration or flow rate command value; The denitration control device further includes an ammonia control unit that controls the injection processing based on the measured value of the ammonia flow rate and the command value of the ammonia flow rate. The nitrogen oxide controller switches the command value of the ammonia flow rate to a first command value or a second command value, and outputs the first or second command value to the ammonia controller.
以下、本発明の実施形態を、図面を参照して説明する。図1〜図3では、図4〜図9に示す構成要素と同一または類似の構成要素に同一の符号を付し、図4〜図9の説明と重複する説明は省略する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. 1-3, the same code | symbol is attached | subjected to the same or similar component as the component shown in FIGS. 4-9, and the description which overlaps with description of FIGS. 4-9 is abbreviate | omitted.
(第1実施形態)
図1は、第1実施形態の脱硝制御装置4の構成を示すブロック図である。
(First embodiment)
FIG. 1 is a block diagram showing the configuration of the
図1の脱硝制御装置4は、例えば図4の発電プラントに設けられており、NOX制御部4aと、NH3制御部4bとを備えている。NOX制御部4aは、第1制御部11と、第2制御部12と、切替スイッチ13と、切替制御部14とを備えている。切替スイッチ13および切替制御部14は、切替部の一例である。
The
NOX制御部4aは、煙突入口2aにおけるNOX濃度の計測値(NOX_PV)を第1濃度計2bから受信し、この計測値をNOX濃度の指令値(NOX_SV)に調整するようにNH3流量の指令値(NH3_SV)を算出する。これらの指令値は、設定値とも呼ばれる。NOX制御部4aは、この計測値を第2濃度計2cから受信してもよいが、第1および第2濃度計2b、2cを併用する例については後述する。
NO X
NH3制御部4bは、NH3流量の指令値をNOX制御部4aから受信し、NH3流量の計測値(NH3_PV)をNH3流量計8から受信し、これら指令値と計測値との偏差がゼロに近付くようにNH3流量調節弁7を開閉する。具体的には、NH3制御部4bは、この偏差がゼロに近付くように、NH3流量調節弁7への開度指令値(NH3_MV)を算出して出力する。
The NH 3 control unit 4b receives the NH 3 flow rate command value from the NO X control unit 4a, and receives the NH 3 flow rate measurement value (NH 3 _PV) from the NH 3 flow meter 8, and these command value and measurement value The NH 3 flow
図1に示す「脱硝装置3」は、脱硝装置3等による脱硝プロセスをモデル化して示したものである。この脱硝プロセスでは、NH3流量調節弁7の開度が開度指令値により制御され、NH3流量調節弁7を通過したNH3により脱硝装置3が動作し、第1濃度計2bがNOX濃度の計測値(NOX_PV)を出力し、NH3流量計8がNH3流量の計測値(NH3_PV)を出力する。上述のように、NOX濃度の計測値はNOX制御部4aに送信され、NH3流量の計測値はNH3制御部4bに送信される。
The “
本実施形態のNOX制御部4aは、NOX濃度の瞬時値を制御する。具体的には、NOX制御部4aは、NOX濃度の瞬時値の計測値を第1濃度計2bから受信し、この計測値をNOX濃度の瞬時値の指令値に調整するようにNH3流量の指令値を算出する。以下、このNOX制御部4aの詳細について説明する。
The NO X control unit 4a of the present embodiment controls the instantaneous value of the NO X concentration. Specifically, the NO X control unit 4a receives the measured value of the instantaneous value of the NO X concentration from the
第1および第2制御部11、12はいずれも、煙突入口2aにおけるNOX濃度の計測値を第1濃度計2bから受信し、この計測値をNOX濃度の指令値に調整するようにNH3流量の指令値を算出する。第1制御部11は、NH3流量の指令値として第1指令値V1を出力し、第2制御部12は、NH3流量の指令値として第2指令値V2を出力する。
Both first and
第1制御部11は、NO2発生量の少ない運転領域(低NO2領域)に適した動作をするように構成されており、例えば、上述の「動特性1」に適した動作をするように構成されている。図1は、第1制御部11の作用を関数C1(s)で示している。第1制御部11により算出された第1指令値V1は、切替スイッチ13に出力される。
The
第2制御部12は、NO2発生量の多い運転領域(高NO2領域)に適した動作をするように構成されており、例えば、上述の「動特性2」に適した動作をするように構成されている。図1は、第2制御部12の作用を関数C2(s)で示している。第2制御部12により算出された第2指令値V2は、切替スイッチ13に出力される。
The
切替スイッチ13は、NH3流量の指令値を第1指令値V1または第2指令値V2に切り替え、第1指令値V1または第2指令値V2をNH3制御部4bに出力する。切替スイッチ13は、この切り替えを切替制御部14からの切替信号に応じて実行する。
The
切替制御部14は、ガスタービン1から排出される排ガス中のNO濃度やNO2濃度の計測値をNOX濃度計1cから受信する。そして、切替制御部14は、NO2濃度の計測値が低NO2領域にある場合には、NH3流量の指令値を第1指令値V1に切り替えるように切替信号を出力する。また、切替制御部14は、NO2濃度の計測値が高NO2領域にある場合には、NH3流量の指令値を第2指令値V2に切り替えるように切替信号を出力する。
The switching
その結果、NO2濃度の計測値が低NO2領域にある場合には、切替スイッチ13からNH3制御部4bに第1指令値V1が出力される。また、NO2濃度の計測値が高NO2領域にある場合には、切替スイッチ13からNH3制御部4bに第2指令値V2が出力される。
As a result, when the measured value of the NO 2 concentration is in the low NO 2 region, the first command value V1 is output from the
切替信号の生成方法には、種々の例が考えられる。 Various examples of the generation method of the switching signal are conceivable.
第1の例では、NO2濃度の計測値が閾値よりも低い場合に、NO2濃度の計測値が低NO2領域にあると判断され、切替信号がローに設定される。その結果、切替スイッチ13から第1指令値V1が出力される。また、NO2濃度の計測値が閾値よりも高い場合に、NO2濃度の計測値が高NO2領域にあると判断され、切替信号がハイに設定される。その結果、切替スイッチ13から第2指令値V2が出力される。
In the first example, when the measured value of NO 2 concentration is lower than the threshold value, it is determined that the measured value of NO 2 concentration is in the low NO 2 region, and the switching signal is set to low. As a result, the first command value V1 is output from the
第2の例では、切替制御部14は、NO濃度の計測値と、NO2濃度の計測値とを用いて、NO濃度とNO2濃度の合計に占めるNO2濃度の比率を算出する。この比率の算出式は「NO2濃度/(NO濃度+NO2濃度)」である。そして、比率が閾値よりも低い場合に、NO2濃度の計測値が低NO2領域にあると判断され、切替信号「ロー」に応じて切替スイッチ13から第1指令値V1が出力される。また、比率が閾値よりも高い場合に、NO2濃度の計測値が高NO2領域にあると判断され、切替信号「ハイ」に応じて切替スイッチ13から第2指令値V2が出力される。閾値の例は0.5である。
In the second example, the switching
第3の例では、NOX濃度計1cから出力された計測値ではなく、プラント制御装置5から出力された燃焼モード切替信号が使用される。プラント制御装置5は、ガスタービン1の燃焼モードを切り替える場合に、燃焼モードの切替を要求する燃焼モード切替信号をガスタービン1に出力する。燃焼モードの例は、ガスタービン1に低NO2領域での運転を要求する低NO2モードや、ガスタービン1に高NO2領域での運転を要求する高NO2モードである。そして、切替制御部14は、燃焼モード切替信号をプラント制御装置5から受信し、燃焼モード切替信号が低NO2モードを示す場合には切替信号を「ロー」に切り替え、燃焼モード切替信号が高NO2モードを示す場合には切替信号を「ハイ」に切り替える。前者の場合には、切替スイッチ13から第1指令値V1が出力され、後者の場合には、切替スイッチ13から第2指令値V2が出力される。
In the third example, the combustion mode switching signal output from the
切替制御部14は、切替信号を第1〜第3の例のいずれにより生成してもよいし、その他の方法により生成してもよい。第1および第2の例には例えば、プラント制御装置5からの信号によらずに切替が可能という利点がある。第3の例には例えば、ガスタービン1での濃度計測が不要になるため、高速に切替が可能という利点がある。なお、第1の例や第3の例を採用する場合には、切替制御部14は、NO2濃度の計測値や燃焼モード切替信号を、そのまま切替信号として切替スイッチ13に出力してもよい。
The switching
次に、第1および第2制御部11、12の具体例や変形例について説明する。
Next, specific examples and modifications of the first and
第1および第2制御部11、12の例としては、PI(Proportional-Integral)コントローラやPID(Proportional-Integral-Differential)コントローラなど、積分器を持つコントローラが挙げられる。この場合、積分器のワインドアップ動作を防止するために、図1に示すように、切替スイッチ13から出力されたNH3流量の指令値を、第1および第2制御部11、12にフィードバックすることが望ましい。この場合、積分器の信号をトラッキングさせることにより、積分器のワインドアップ動作を防止することができる。
Examples of the first and
また、NOX制御部4aは、NOX濃度の瞬時値を制御する代わりに、NOX濃度の移動時間平均値を制御してもよい。この場合、NOX制御部4aは、NOX濃度の移動時間平均値の計測値を第1濃度計2bから受信し、この計測値をNOX濃度の移動時間平均値の指令値に調整するようにNH3流量の指令値を算出する。
Further, NO X
また、NOX制御部4aは、NOX濃度の瞬時値制御と移動時間平均値制御とをカスケード構成で行ってもよい。この場合、第1制御部11は、瞬時値制御用の制御部と移動時間平均値制御用の制御部とを含むよう構成され、第2制御部12も同様に、瞬時値制御用の制御部と移動時間平均値制御用の制御部とを含むよう構成される。
The NO X control unit 4a may perform the NO X concentration instantaneous value control and the movement time average value control in a cascade configuration. In this case, the
また、NOX制御部4aは、NOX濃度を制御する代わりに、NOXについてのその他の物理量を制御してもよい。このような物理量の例は、NOX流量である。この場合、NOX制御部4aは、NOX流量の計測値を第1濃度計2bに代わる流量計から受信し、この計測値をNOX流量の指令値に調整するようにNH3流量の指令値を算出する。
Further, the NO X control unit 4a may control other physical quantities of NO X instead of controlling the NO X concentration. Examples of such physical quantities are the NO X flow rate. In this case, NO X
本実施形態のNOX制御部4aは、低NO2領域と高NO2領域という2つの領域を取り扱うため、第1および第2制御部11、12という2つの制御部を備えている。ここで、NOX制御部4aは、N個(Nは3以上の整数)の領域を取り扱う場合には、N個の制御部を備えていてもよい。このような領域の例は、低NO2領域、中NO2領域、および高NO2領域という3つの領域である。この場合、切替スイッチ13は、N個の制御部からN個の指令値を受信し、切替信号に応じてN個の指令値のうちの1つをNH3制御部4bに出力する。
The NO X control unit 4a of the present embodiment includes two control units, a
また、NOX制御部4aは、本実施形態ではNO2発生量の違いにより第1および第2制御部11、12を使い分けているが、その他の状況の違いにより第1および第2制御部11、12を使い分けてもよい。例えば、NOX制御部4aは、第1濃度計2bからのNOX濃度の計測値を使用するか、第2濃度計2cからのNOX濃度の計測値を使用するかにより、第1および第2制御部11、12を使い分けてもよい。
In addition, in the present embodiment, the NO X control unit 4a uses the first and
この場合、第1制御部11は、第1濃度計2bからのNOX濃度の計測値に適した動作をするように構成され、切替スイッチ13に対し第1指令値V1を出力する。また、第2制御部12は、第2濃度計2cからのNOX濃度の計測値に適した動作をするように構成され、切替スイッチ13に対し第2指令値V2を出力する。切替制御部14は例えば、NOX濃度の計測値の発信先(第1または第2濃度計2b、2c)を示す信号を、第1濃度計2b、第2濃度計2c、またはプラント制御装置5から受信し、発信先が第1濃度計2bの場合には切替信号を「ロー」に設定し、発信先が第2濃度計2cの場合には切替信号を「ハイ」に設定する。切替スイッチ13は、切替信号に応じて第1または第2指令値V1、V2をNH3制御部4bに出力する。
In this case, the
なお、瞬時値、移動時間平均値、NOX流量、N個の制御部などの上記の説明は、第1および第2濃度計2b、2cを使い分ける場合にも同様に適用可能である。例えば、煙突入口2aにおけるNOX濃度を計測するN個の濃度計が設けられている場合には、NOX制御部4aはN個の制御部を備えていてもよい。
Note that the instantaneous value, the moving time average value, NO X flow rate, the above description, such as N control unit, first and
また、NOX制御部4aは、NOX濃度の複数の領域と、NOX濃度を計測する複数の濃度計の両方を取り扱うよう構成されていてもよい。領域の違いによる動特性の変化は関数G2(s)に発生し、濃度計の違いによる動特性の変化は関数G3(s)に発生するため、これらの違いは独立に動特性に影響する。よって、NOX制御部4aは、領域の種類と濃度計の種類の組合せの数だけ制御部を備えていれば、両方の変化に対応可能である。
Further, NO X
図2は、第1実施形態の脱硝制御装置4の動作を説明するためのグラフである。
FIG. 2 is a graph for explaining the operation of the
図2は、本実施形態におけるNOX_SVとNOX_PVの時間変化のシミュレーション結果を示している。図2において、ガスタービン1は、時間3000秒までは低NO2領域で運転され、時間3000秒からは高NO2領域で運転されている。また、切替スイッチ13は、時間3000秒までは第1指令値V1を出力しているが、時間3000秒からは第2指令値V2を出力している。すなわち、低NO2領域での運転から高NO2領域での運転への変化に伴い、NH3_SVが第1指令値V1から第2指令値V2に切り替えられている。
FIG. 2 shows a simulation result of the temporal change of NO X —SV and NO X —PV in the present embodiment. In FIG. 2, the
その結果、図2のNOX_PVは、3000秒からその波形が変化しているが、3000秒後も安定的に変化していることが分かる。具体的には、NOX_PVがNOX_SVの変化に追従するように変化している。このように、本実施形態では、制御対象に動特性の変化があっても、脱硝制御装置4の良好な制御性能を保つことができる。
As a result, it can be seen that the waveform of NO X — PV in FIG. 2 has changed from 3000 seconds, but has changed stably after 3000 seconds. Specifically, NO X —PV changes so as to follow the change of NO X —SV. Thus, in this embodiment, even if there is a change in dynamic characteristics of the controlled object, it is possible to maintain good control performance of the
以上のように、本実施形態のNOX制御部4aは、低NO2領域に適するように動作する第1制御部11と、高NO2領域に適するように動作する第2制御部12とを備え、NOX濃度の領域の違いにより第1および第2制御部11、12を使い分ける。よって、本実施形態によれば、ガスタービン1からのNO2発生量が変化しても、良好な脱硝制御を行うことが可能となる。
As described above, the NO X control unit 4a of the present embodiment includes the
また、本実施形態のNOX制御部4aは、第1濃度計2bに適するように動作する第1制御部11と、第2濃度計2cに適するように動作する第2制御部12とを備えていてもよい。この場合、第1または第2濃度計2b、2cを校正するために、使用する濃度計を一方の濃度計から他方の濃度計に切り替える場合においても、良好な脱硝制御を行うことが可能となる。
Further, the NO X control unit 4a of the present embodiment includes a
このように、本実施形態によれば、制御対象の動特性が変化しても、脱硝制御装置4による良好な脱硝制御を行うことが可能となる。
As described above, according to the present embodiment, it is possible to perform good denitration control by the
なお、脱硝制御装置4は、1個の制御盤や1台のコンピュータなど、1個の計算装置により構成してもよいし、複数の計算装置により構成してもよい。例えば、後者の場合の脱硝制御装置4は、NOX制御部4aの機能とNH3制御部4bの一部の機能とを有する専用機と、NH3制御部4bの残りの機能を有する汎用機により構成してもよい。このような汎用機の例は、NH3流量調整弁7に付随するバルブコントローラである。この場合、専用機の方を脱硝制御装置4ととらえ、汎用機の方を脱硝制御装置4の周辺機器ととらえることも可能である。
In addition, the
(第2実施形態)
図3は、第2実施形態の脱硝制御装置4の構成を示すブロック図である。
(Second Embodiment)
FIG. 3 is a block diagram showing the configuration of the
図3の脱硝制御装置4は、図1に示す構成要素に加え、出力部の一例である積分器15を備えている。
The
本実施形態の第1および第2制御部11、12は、速度型で構成されている。具体的には、第1および第2制御部11、12はいずれも、NOX濃度の計測値(NOX_PV)を第1濃度計2bから受信し、この計測値をNOX濃度の指令値(NOX_SV)に調整するようにNH3流量の指令値(NH3_SV)の変化量(増減分)を算出する。第1制御部11は、NH3流量の指令値の変化量として第1指令値V1の変化量ΔV1を出力し、第2制御部12は、NH3流量の指令値の変化量として第2指令値V2の変化量ΔV2を出力する。以下、変化量ΔV1を第1変化量と呼び、変化量ΔV2を第2変化量と呼ぶ。
The 1st and
第1制御部11は、NO2発生量の少ない運転領域(低NO2領域)に適した動作をするように構成されており、例えば、上述の「動特性1」に適した動作をするように構成されている。図3は、第1制御部11の作用を関数C1(s)で示している。第1制御部11により算出された第1変化量ΔV1は、切替スイッチ13に出力される。
The
第2制御部12は、NO2発生量の多い運転領域(高NO2領域)に適した動作をするように構成されており、例えば、上述の「動特性2」に適した動作をするように構成されている。図3は、第2制御部12の作用を関数C2(s)で示している。第2制御部12により算出された第2変化量ΔV2は、切替スイッチ13に出力される。
The
切替スイッチ13は、NH3流量の指令値の変化量を第1または第2変化量ΔV1、ΔV2に切り替え、第1または第2変化量ΔV1、ΔV2を積分器15に出力する。切替スイッチ13は、この切り替えを切替制御部14からの切替信号に応じて実行する。
The
切替制御部14は、ガスタービン1から排出される排ガス中のNO濃度やNO2濃度の計測値をNOX濃度計1cから受信する。そして、切替制御部14は、NO2濃度の計測値が低NO2領域にある場合には、NH3流量の指令値の変化量を第1変化量ΔV1に切り替えるように切替信号を出力する。また、切替制御部14は、NO2濃度の計測値が高NO2領域にある場合には、NH3流量の指令値の変化量を第2変化量ΔV2に切り替えるように切替信号を出力する。
The switching
その結果、NO2濃度の計測値が低NO2領域にある場合には、切替スイッチ13から積分器15に第1変化量ΔV1が出力される。また、NO2濃度の計測値が高NO2領域にある場合には、切替スイッチ13から積分器15に第2変化量ΔV2が出力される。図3に示す符号ΔVは、切替スイッチ13から積分器15に出力される変化量(第1または第2変化量ΔV1、ΔV2)を示している。
As a result, when the measured value of the NO 2 concentration is in the low NO 2 region, the first
積分器15は、切替スイッチ13から受信した変化量ΔVを積分して、NH3流量の指令値(NH3_SV)を算出する。その結果、変化量ΔVが第1変化量ΔV1の場合には第1指令値V1が算出され、変化量ΔVが第2変化量ΔV2の場合には第2指令値V2が算出される。積分器15は、NH3制御部4bにNH3流量の指令値として第1または第2指令値V1、V2を出力する。
The
なお、切替信号の生成方法、瞬時値、移動時間平均値、NOX流量、N個の制御部などに関する第1実施形態の説明は、本実施形態にも同様に適用可能である。 Incidentally, the method of generating the switching signal, the instantaneous value, the moving time average value, NO X flow rate, the description of the first embodiment relates to such N control unit is likewise possible in this embodiment apply.
以上のように、本実施形態の第1および第2制御部11、12は、速度型で構成されている。この場合、第1および第2制御部11、12をPIコントローラまたはPIDコントローラで構成する場合には、NH3流量の指令値を積分器15から第1および第2制御部11、12にフィードバックする信号経路は設けなくてもよい。一方、第1および第2制御部11、12を最適レギュレータまたはモデル予測制御機構で構成する場合には、第1および第2制御部11、12による制御にNH3流量の指令値を用いるため、NH3流量の指令値を積分器15から第1および第2制御部11、12にフィードバックすることが求められる。
As mentioned above, the 1st and
本実施形態によれば、第1実施形態と同様に、制御対象の動特性が変化しても、脱硝制御装置4による良好な脱硝制御を行うことが可能となる。
According to the present embodiment, as in the first embodiment, it is possible to perform good denitration control by the
以上、いくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例としてのみ提示したものであり、発明の範囲を限定することを意図したものではない。本明細書で説明した新規な装置および方法は、その他の様々な形態で実施することができる。また、本明細書で説明した装置および方法の形態に対し、発明の要旨を逸脱しない範囲内で、種々の省略、置換、変更を行うことができる。添付の特許請求の範囲およびこれに均等な範囲は、発明の範囲や要旨に含まれるこのような形態や変形例を含むように意図されている。 Although several embodiments have been described above, these embodiments are presented as examples only and are not intended to limit the scope of the invention. The novel apparatus and methods described herein can be implemented in a variety of other forms. In addition, various omissions, substitutions, and changes can be made to the forms of the apparatus and method described in the present specification without departing from the spirit of the invention. The appended claims and their equivalents are intended to include such forms and modifications as fall within the scope and spirit of the invention.
1:ガスタービンまたはボイラ、1a:排ガス出口、1b:O2濃度計、
1c:NOX濃度計、1d:タービン制御装置、1e:排ガス流量算出部、
1f:NOX発生量推定計算部、2:排気熱回収器、2a:煙突入口、
2b:第1濃度計、2c:第2濃度計、3:脱硝装置、3a:脱硝触媒層、
4:脱硝制御装置、4a:NOX制御部、4b:NH3制御部、
5:プラント制御装置、6:NH3供給部、7:NH3流量調整弁、
8:NH3流量計、11:第1制御部、12:第2制御部、
13:切替スイッチ、14:切替制御部、15:積分器
1: gas turbine or boiler, 1a: exhaust gas outlet, 1b: O 2 concentration meter,
1c: NO X concentration meter, 1d: turbine control device, 1e: exhaust gas flow rate calculation unit,
1f: NO X generation amount estimation calculation unit, 2: exhaust heat recovery device, 2a: chimney inlet,
2b: first concentration meter, 2c: second concentration meter, 3: denitration device, 3a: denitration catalyst layer,
4: Denitration control device, 4a: NO X control unit, 4b: NH 3 control unit,
5: Plant control device, 6: NH 3 supply section, 7: NH 3 flow rate adjusting valve,
8: NH 3 flow meter, 11: first control unit, 12: second control unit,
13: changeover switch, 14: switching control unit, 15: integrator
Claims (12)
前記窒素酸化物の濃度または流量の計測値と、前記窒素酸化物の濃度または流量の指令値とに基づいて、前記アンモニアの流量の指令値を出力する窒素酸化物制御部と、
前記アンモニアの流量の計測値と、前記アンモニアの流量の前記指令値とに基づいて、前記注入処理を制御するアンモニア制御部とを備え、
前記窒素酸化物制御部は、前記アンモニアの流量の前記指令値を第1指令値または第2指令値に切り替え、前記第1または第2指令値を前記アンモニア制御部に出力する、脱硝制御装置。 A denitration control device for controlling an ammonia injection process to a denitration device for decomposing nitrogen oxides in exhaust gas from a combustion facility,
Based on the measured value of the nitrogen oxide concentration or flow rate and the command value of the nitrogen oxide concentration or flow rate, the nitrogen oxide control unit that outputs the ammonia flow rate command value;
An ammonia control unit for controlling the injection processing based on the measured value of the ammonia flow rate and the command value of the ammonia flow rate,
The denitration control device, wherein the nitrogen oxide control unit switches the command value of the ammonia flow rate to a first command value or a second command value, and outputs the first or second command value to the ammonia control unit.
前記第1指令値を出力する第1制御部と、
前記第2指令値を出力する第2制御部と、
前記アンモニアの流量の前記指令値を前記第1または第2指令値に切り替え、前記第1または前記第2指令値を前記アンモニア制御部に出力する切替部と、
を備える請求項1に記載の脱硝制御装置。 The nitrogen oxide controller is
A first control unit for outputting the first command value;
A second control unit for outputting the second command value;
A switching unit that switches the command value of the ammonia flow rate to the first or second command value, and outputs the first or second command value to the ammonia control unit;
A denitration control device according to claim 1.
前記第1指令値の変化量を出力する第1制御部と、
前記第2指令値の変化量を出力する第2制御部と、
前記アンモニアの流量の前記指令値の変化量を前記第1指令値の変化量または前記第2指令値の変化量に切り替える切替部と、
前記第1または第2指令値の変化量から前記第1または前記第2指令値を算出し、前記第1または前記第2指令値を前記アンモニア制御部に出力する出力部と、
を備える請求項1に記載の脱硝制御装置。 The nitrogen oxide controller is
A first control unit that outputs a change amount of the first command value;
A second control unit that outputs a change amount of the second command value;
A switching unit that switches the amount of change in the command value of the flow rate of ammonia to the amount of change in the first command value or the amount of change in the second command value;
An output unit that calculates the first or second command value from a change amount of the first or second command value, and outputs the first or second command value to the ammonia control unit;
A denitration control device according to claim 1.
前記窒素酸化物について計測された計測値が第1領域にある場合に、前記アンモニアの流量の前記指令値を前記第1指令値に切り替え、
前記窒素酸化物について計測された計測値が第2領域にある場合に、前記アンモニアの流量の前記指令値を前記第2指令値に切り替える、
請求項1から3のいずれか1項に記載の脱硝制御装置。 The nitrogen oxide controller is
When the measurement value measured for the nitrogen oxide is in the first region, the command value of the ammonia flow rate is switched to the first command value,
When the measured value measured for the nitrogen oxide is in the second region, the command value of the flow rate of the ammonia is switched to the second command value;
The denitration control apparatus according to any one of claims 1 to 3.
前記窒素酸化物の濃度または流量の前記計測値を第1計測器から取得する場合に、前記アンモニアの流量の前記指令値を前記第1指令値に切り替え、
前記窒素酸化物の濃度または流量の前記計測値を第2計測器から取得する場合に、前記アンモニアの流量の前記指令値を前記第2指令値に切り替える、
請求項1から3のいずれか1項に記載の脱硝制御装置。 The nitrogen oxide controller is
When the measurement value of the nitrogen oxide concentration or flow rate is acquired from a first measuring instrument, the command value of the ammonia flow rate is switched to the first command value,
When the measured value of the concentration or flow rate of the nitrogen oxide is obtained from a second measuring instrument, the command value of the ammonia flow rate is switched to the second command value;
The denitration control apparatus according to any one of claims 1 to 3.
前記窒素酸化物についての計測値と、前記窒素酸化物についての指令値とに基づいて、前記アンモニアについての指令値を出力する窒素酸化物制御部と、
前記アンモニアについての計測値と、前記アンモニアについての前記指令値とに基づいて、前記注入処理を制御するアンモニア制御部とを備え、
前記窒素酸化物制御部は、前記アンモニアについての前記指令値を第1指令値または第2指令値に切り替え、前記第1または第2指令値を前記アンモニア制御部に出力する、脱硝制御装置。 A denitration control device for controlling an ammonia injection process to a denitration device for decomposing nitrogen oxides in exhaust gas from a combustion facility,
Based on the measured value for the nitrogen oxide and the command value for the nitrogen oxide, a nitrogen oxide control unit that outputs a command value for the ammonia;
An ammonia control unit for controlling the injection process based on the measured value for the ammonia and the command value for the ammonia;
The nitrogen oxide control unit switches the command value for the ammonia to a first command value or a second command value, and outputs the first or second command value to the ammonia control unit.
前記アンモニア制御部は、前記アンモニアの流量の計測値と、前記アンモニアの流量の前記指令値とに基づいて、前記注入処理を制御する、
請求項10に記載の脱硝制御装置。 The nitrogen oxide control unit outputs a command value of the ammonia flow rate based on a measured value of the nitrogen oxide concentration or flow rate and a command value of the nitrogen oxide concentration or flow rate,
The ammonia control unit controls the injection processing based on the measured value of the ammonia flow rate and the command value of the ammonia flow rate,
The denitration control device according to claim 10.
前記窒素酸化物の濃度または流量の計測値と、前記窒素酸化物の濃度または流量の指令値とに基づいて、前記アンモニアの流量の指令値を窒素酸化物制御部から出力し、
前記アンモニアの流量の計測値と、前記アンモニアの流量の前記指令値とに基づいて、前記注入処理をアンモニア制御部により制御する、
ことを含み、
前記窒素酸化物制御部は、前記アンモニアの流量の前記指令値を第1指令値または第2指令値に切り替え、前記第1または第2指令値を前記アンモニア制御部に出力する、脱硝制御方法。 A denitration control method for controlling an ammonia injection process to a denitration apparatus for decomposing nitrogen oxides in exhaust gas from a combustion facility,
Based on the measured value of the nitrogen oxide concentration or flow rate and the command value of the nitrogen oxide concentration or flow rate, the command value of the ammonia flow rate is output from the nitrogen oxide control unit,
Based on the measured value of the ammonia flow rate and the command value of the ammonia flow rate, the ammonia control unit controls the injection process.
Including
The NOx control method, wherein the nitrogen oxide controller switches the command value of the ammonia flow rate to a first command value or a second command value, and outputs the first or second command value to the ammonia controller.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2017061514A JP6761368B2 (en) | 2017-03-27 | 2017-03-27 | Denitration control device and denitration control method |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2017061514A JP6761368B2 (en) | 2017-03-27 | 2017-03-27 | Denitration control device and denitration control method |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2018161634A true JP2018161634A (en) | 2018-10-18 |
JP6761368B2 JP6761368B2 (en) | 2020-09-23 |
Family
ID=63859549
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2017061514A Active JP6761368B2 (en) | 2017-03-27 | 2017-03-27 | Denitration control device and denitration control method |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6761368B2 (en) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110908351A (en) * | 2019-11-25 | 2020-03-24 | 东南大学 | Support vector machine-fused SCR denitration system disturbance suppression prediction control method |
CN111359432A (en) * | 2020-04-15 | 2020-07-03 | 浙江浙能温州发电有限公司 | Denitration ammonia injection system and method capable of realizing flexible partition based on NOx mass flow difference distribution |
CN114870583A (en) * | 2022-04-28 | 2022-08-09 | 山东电力工程咨询院有限公司 | All-condition denitration control system and method based on ammonia escape monitoring |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6342721A (en) * | 1986-08-08 | 1988-02-23 | Babcock Hitachi Kk | Controlling device for injection amount of ammonia |
JPH07163836A (en) * | 1993-12-14 | 1995-06-27 | Babcock Hitachi Kk | Method and device for controlling concentration of nitrogen oxide and for denitration |
JP2003230811A (en) * | 2002-02-07 | 2003-08-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Control method for controlling injection amount of nh3 of denitration apparatus and control unit therefor |
JP2005211750A (en) * | 2004-01-28 | 2005-08-11 | Babcock Hitachi Kk | Method for controlling ammonia injection into catalytic denitrification equipment |
JP2010234321A (en) * | 2009-03-31 | 2010-10-21 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | Ammonia injection amount correction controller and ammonia injection amount correction control method |
JP2015048975A (en) * | 2013-08-30 | 2015-03-16 | 株式会社東芝 | Denitrification controller |
JP2015075277A (en) * | 2013-10-09 | 2015-04-20 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | Ammonia injection quantity control device and ammonia injection quantity control method |
JP2017006813A (en) * | 2015-06-17 | 2017-01-12 | 株式会社東芝 | Denitration apparatus and treatment method of nitrogen oxide |
-
2017
- 2017-03-27 JP JP2017061514A patent/JP6761368B2/en active Active
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6342721A (en) * | 1986-08-08 | 1988-02-23 | Babcock Hitachi Kk | Controlling device for injection amount of ammonia |
JPH07163836A (en) * | 1993-12-14 | 1995-06-27 | Babcock Hitachi Kk | Method and device for controlling concentration of nitrogen oxide and for denitration |
JP2003230811A (en) * | 2002-02-07 | 2003-08-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Control method for controlling injection amount of nh3 of denitration apparatus and control unit therefor |
JP2005211750A (en) * | 2004-01-28 | 2005-08-11 | Babcock Hitachi Kk | Method for controlling ammonia injection into catalytic denitrification equipment |
JP2010234321A (en) * | 2009-03-31 | 2010-10-21 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | Ammonia injection amount correction controller and ammonia injection amount correction control method |
JP2015048975A (en) * | 2013-08-30 | 2015-03-16 | 株式会社東芝 | Denitrification controller |
JP2015075277A (en) * | 2013-10-09 | 2015-04-20 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | Ammonia injection quantity control device and ammonia injection quantity control method |
JP2017006813A (en) * | 2015-06-17 | 2017-01-12 | 株式会社東芝 | Denitration apparatus and treatment method of nitrogen oxide |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110908351A (en) * | 2019-11-25 | 2020-03-24 | 东南大学 | Support vector machine-fused SCR denitration system disturbance suppression prediction control method |
CN110908351B (en) * | 2019-11-25 | 2022-11-18 | 东南大学 | Support vector machine-fused SCR denitration system disturbance suppression prediction control method |
CN111359432A (en) * | 2020-04-15 | 2020-07-03 | 浙江浙能温州发电有限公司 | Denitration ammonia injection system and method capable of realizing flexible partition based on NOx mass flow difference distribution |
CN111359432B (en) * | 2020-04-15 | 2023-09-08 | 浙江浙能温州发电有限公司 | NOx mass flow difference distribution-based denitration ammonia injection system and method capable of realizing flexible partition |
CN114870583A (en) * | 2022-04-28 | 2022-08-09 | 山东电力工程咨询院有限公司 | All-condition denitration control system and method based on ammonia escape monitoring |
CN114870583B (en) * | 2022-04-28 | 2023-02-28 | 山东电力工程咨询院有限公司 | All-condition denitration control system and method based on ammonia escape monitoring |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP6761368B2 (en) | 2020-09-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN105786035B (en) | Fired power generating unit SCR denitration Optimal Control System based on heuristic Prediction and Control Technology | |
CN104826493B (en) | A kind of control method of selective catalytic reduction flue gas denitrification system | |
CN104607042B (en) | A kind of SCR denitration system and method based on constrained forecast control | |
CN107526292B (en) | A method of the regulation ammonia spraying amount based on inlet NOx concentration prediction | |
CN106268239B (en) | The isolated control method of the integral of thermal power plant's denitration control system | |
CN102654776B (en) | Smoke denitration ammonia injection amount control method and device | |
JP6761368B2 (en) | Denitration control device and denitration control method | |
US9631776B2 (en) | Model-based controls for selective catalyst reduction systems | |
US8584444B2 (en) | Model-based controls for selective catalyst reduction system | |
KR940015237A (en) | NOx removal control device | |
JP6173840B2 (en) | Denitration control device | |
Zhang et al. | MPC case study on a selective catalytic reduction in a power plant | |
CN105700576A (en) | Multi-variable interval constrained estimation-based SCR denitration optimized control system and method | |
US20170167341A1 (en) | System and method for emission control in power plants | |
CN114307627B (en) | Denitration adjusting method based on theoretical ammonia consumption | |
JP3500208B2 (en) | DeNOx control device | |
JP3410823B2 (en) | DeNOx control device | |
JP4792696B2 (en) | Denitration control method, denitration control device and program thereof | |
Meisami-Azad et al. | PCA-based linear parameter varying control of SCR aftertreatment systems | |
Matsumura et al. | Improvement of de-NOx device control performance using a software sensor | |
JP2635643B2 (en) | Denitration control device for gas turbine plant | |
JP3410555B2 (en) | Ammonia injection amount control device for denitration equipment | |
Peng et al. | A predictive control strategy for nonlinear NOx decomposition process in thermal power plants | |
JP3308149B2 (en) | Sensor calibrator and process control device using sensor calibrator | |
JPH0411248B2 (en) |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20171201 |
|
A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A711 Effective date: 20171204 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20190311 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20191224 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20200110 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20200305 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20200807 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20200904 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6761368 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |