JP2017509600A - Ｔｏｌ／ａ９＋トランスアルキル化プロセスからの反応器流出流を分離するためのエネルギー効率のよい分別方法 - Google Patents
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Abstract
ＴＯＬ／Ａ９＋トランスアルキル化反応器からの流出流をエネルギー効率よく分離する方法及び装置を開示する。本装置は、再沸騰予備分別カラム；並びに（１）未反応のトルエンを含む塔頂流；（２）未反応のＣ９＋芳香族化合物を含む流れ（この流れの一部は反応器に再循環することができる）；及び（３）Ｃ８芳香族化合物を含む側流（これは、パラキシレン生成物を回収するための結晶化又は選択的吸着パラキシレン分離ユニットに送ることができる）；を生成させる側流塔；を含む。【選択図】図１
Description
[0001]本出願は、２０１４年２月１３日出願の米国仮出願６１／９３９，３１４（その全部を参照として本明細書中に包含する）に対する優先権を主張する。
[0002]芳香族化合物複合施設においては、それらの供給材料は一般に接触改質装置から誘導されるが、オレフィン分解装置からの熱分解ガソリンから誘導されるもののような混合キシレン供給材料の他の供給源も可能である。改質装置からのリフォーメート生成物は、ベンゼン（Ｂｚ）、トルエン（ＴＯＬ）、Ｃ８芳香族化合物（エチルベンゼン（ＥＢ）、並びにパラキシレン（ｐＸ）、メタキシレン（ｍＸ）、及びオルトキシレン（ｏＸ）の３種類のキシレン異性体）、並びに主としてＣ９及びより少ない範囲のＣ１０＋芳香族化合物であるＣ９＋芳香族化合物を含む。殆どの芳香族化合物複合施設は、パラキシレン及びベンゼン、並びに場合によってはオルトキシレン及びメタキシレンの製造に焦点が当てられているが、オルトキシレン及びメタキシレンに関する市場はパラキシレンに関するほどは大きくない。パラキシレンは、テレフタル酸に酸化し、これを精製し、エチレングリコールと共に重合してポリエステルを製造する。ポリエステルは、衣料、フィルム、及びビンの製造において用いられる。ベンゼンは、ポリスチレン、ナイロン、ポリカーボネート、及びフェノール樹脂のような最終生成物を用いて多くの有用な誘導体を製造するのに用いられる。
[0003]所定量のリフォーメートから最大量のパラキシレン及びベンゼンを製造するためには、芳香族化合物複合施設は、ＴＯＬ／Ａ９＋トランスアルキル化（ＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡ）ユニットなどの、リフォーメート中のトルエン及び／又はＣ９＋芳香族化合物をキシレン類及びベンゼンに転化させるユニットを含んでいてもよい。
[0004]ＴＯＬ／Ａ９＋トランスアルキル化は、通常は水素の存在下で行う。数多くのＡ９及びＡ１０異性体が存在し、これは触媒の選択に応じて数多くの異なる反応を起こす可能性があるので、Ｃ９＋芳香族化合物の処理は複雑である。ＴＯＬ／Ａ９＋トランスアルキル化（ＴＡ）反応器内で起こる反応としては次のものが挙げられるが、これらに限定されない。
ＴＯＬ＋ＴＯＬ＝Ｂｚ＋ＸＹＬ （１）
ＭＥＢ＋Ｈ２→ＴＯＬ＋Ｃ２ （２）
ＴＯＬ＋ＴＭＢ＝２ＸＹＬ （３）
Ｃ３Ｂｚ＋Ｈ２→Ｂｚ＋Ｃ３ （４）
ＤＭＥＢ＋Ｈ２→ＸＹＬ＋Ｃ２ （５）
ＤＥＢ＋Ｈ２→ＥＢ＋Ｃ２ （６）
ＥＢ＋Ｃ２→Ｂｚ＋Ｃ２ （７）
Ｃ４Ｂｚ＋Ｈ２→Ｂｚ＋Ｃ４ （８）
Ｃ３ＸＹＬ＋Ｈ２→ＸＹＬ＋Ｃ３ （９）
ＴＭＢ＋ＴＯＬ＝ＴＴＭＢ＋Ｂｚ （１０）
ここで、
ＸＹＬ＝キシレン異性体；
ＭＥＢ＝メチルエチルベンゼン類（３つの異性体）；
ＴＭＢ＝トリメチルベンゼン類（３つの異性体）；
Ｃ３Ｂｚ＝プロピルベンゼン類（イソプロピルベンゼン＝クメン、及びｎ−プロピルベンゼン）
Ｈ２＝水素；
Ｃ２＝エタン；
Ｃ３＝プロパン；
ＤＭＥＢ＝ジメチルエチルベンゼン類（６つの異性体）；
ＤＥＢ＝ジエチルベンゼン類（３つの異性体）；
Ｃ４Ｂｚ＝ブチルベンゼン類（４つの異性体）；
Ｃ３ＸＹＬ＝プロピルキシレン類（ｎ−プロピルキシレン類、及びシメン類として知られるイソプロピルキシレン類など）；
ＴＴＭＢ＝テトラメチルベンゼン類（３つの異性体）。
ＭＥＢ＋Ｈ２→ＴＯＬ＋Ｃ２ （２）
ＴＯＬ＋ＴＭＢ＝２ＸＹＬ （３）
Ｃ３Ｂｚ＋Ｈ２→Ｂｚ＋Ｃ３ （４）
ＤＭＥＢ＋Ｈ２→ＸＹＬ＋Ｃ２ （５）
ＤＥＢ＋Ｈ２→ＥＢ＋Ｃ２ （６）
ＥＢ＋Ｃ２→Ｂｚ＋Ｃ２ （７）
Ｃ４Ｂｚ＋Ｈ２→Ｂｚ＋Ｃ４ （８）
Ｃ３ＸＹＬ＋Ｈ２→ＸＹＬ＋Ｃ３ （９）
ＴＭＢ＋ＴＯＬ＝ＴＴＭＢ＋Ｂｚ （１０）
ここで、
ＸＹＬ＝キシレン異性体；
ＭＥＢ＝メチルエチルベンゼン類（３つの異性体）；
ＴＭＢ＝トリメチルベンゼン類（３つの異性体）；
Ｃ３Ｂｚ＝プロピルベンゼン類（イソプロピルベンゼン＝クメン、及びｎ−プロピルベンゼン）
Ｈ２＝水素；
Ｃ２＝エタン；
Ｃ３＝プロパン；
ＤＭＥＢ＝ジメチルエチルベンゼン類（６つの異性体）；
ＤＥＢ＝ジエチルベンゼン類（３つの異性体）；
Ｃ４Ｂｚ＝ブチルベンゼン類（４つの異性体）；
Ｃ３ＸＹＬ＝プロピルキシレン類（ｎ−プロピルキシレン類、及びシメン類として知られるイソプロピルキシレン類など）；
ＴＴＭＢ＝テトラメチルベンゼン類（３つの異性体）。
[0005]ＭＥＢの水素化分解（反応２）によってＴＯＬが生成し、これはＴＭＢと反応させてキシレン類を形成するか（反応３）、又は不均化してキシレン類及びベンゼンを形成する（反応１）ことができることを留意されたい。而して、Ａ９＋は単独でＴＯＬ／Ａ９＋反応器への供給材料とすることができ、即ち供給材料中のＴＯＬをゼロにすることができる。
[0006]ＭＥＢ及びプロピルベンゼン水素化分解（反応２及び４）は、非常に高い転化率まで進行させることができる。しかしながら、キシレン異性体を生成させるトランスアルキル化反応（例えば反応１及び３）は平衡限界を有する。而して、ＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡからの反応器流出流は、Ｃ２及びＣ３などの軽質留分、Ｂｚ、ＸＹＬ、並びに未反応のＴＯＬ及びＡ９＋を含む。反応器流出流は、軽質留分、Ｂｚ、ＸＹＬ、並びに未反応のＴＯＬ及びＡ９＋に富む流れに分離される。ＴＯＬ及びＡ９＋の成分は反応器に再循環される。反応器流出流のこれらの流れへの分離はエネルギー集約型であり、これらのプロセスに関する変動コストの相当な部分を示す。
[0007]したがって、ＴＯＬ／Ａ９＋トランスアルキル化反応器からの反応器流出流を分離するための他のエネルギー効率及び資本効率のよいスキームに対する必要性が未だ存在する。
[0008]本発明は、ＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡ反応器からの流出流の、軽質留分、ベンゼン、ＴＯＬ、Ａ８、及びＡ９＋が濃縮された流れへのエネルギー効率の良い分離を扱う。一形態においては、本発明は、（ａ）トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含む予備分別カラム供給流を再沸騰予備分別カラムに供給して、予備分別カラム塔頂流及び予備分別カラム塔底流を生成させ；そして、（ｂ）予備分別カラム塔頂流及び予備分別カラム塔底流を側流カラムに供給して、トルエンを含む側流カラム塔頂流、及びＣ８芳香族化合物を含む側流カラムの第１の側流を生成させる；ことを含む方法に関する。本方法はまた、Ｃ９＋芳香族化合物を含む側流カラム塔底流を生成させることを含ませることもできる。或いは、本方法は、更なる分別なしにＴＯＬ／Ａ９＋トランスアルキル化反応器へ再循環するためのＡ９を含む側流カラムの第２の側流、及びＡ９を実質的に含まないＣ１０＋側流カラム塔底流を生成させることを含んでいてもよい。
[0009]本発明の種々の形態においては、本方法は、Ｃ８芳香族化合物を含む側流カラムの第１の側流からパラキシレンを回収して、パラキシレン生成物流及びパラキシレンが減少した流れを生成させることを含む。
[0010]本発明の１つの特定の形態においては、ベンゼン、トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含むベンゼンカラム供給流をベンゼンカラムに供給して、ベンゼンを含むベンゼンカラム塔頂流、並びにトルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含むベンゼンカラム塔底流を生成させ、ここで、ベンゼンカラム塔底流は予備分別カラム供給流である。
[0011]他の形態においては、ベンゼンカラム供給流は、軽質留分、ベンゼン、トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含む安定化器カラム供給流を安定化器カラムに供給して、軽質留分を含む１つ又は複数の安定化器カラム塔頂流、並びにベンゼン、トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含む安定化器カラム塔底流を生成させることを含む方法によって得られ、安定化器カラム塔底流はベンゼンカラム供給流である。
[0012]本発明のこれら及び他の形態において、本方法は、軽質留分、ベンゼン、トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含むトランスアルキル化反応器流出流を、ベンゼン及びトルエンを含むパラキシレンユニット流と混合して、安定化器カラム供給流を生成させることを含んでいてもよい。
[0013]一形態においては、本方法は、側流カラムを大気圧よりも高い圧力で運転し、側流カラム塔頂流中の凝縮蒸気を用いて水蒸気を生成させて、ベンゼンカラムを再沸騰させ、及び／又は安定化器カラムを再沸騰させることを含む。
[0014]本発明の他の態様は、トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含む予備分別供給流を受容して、予備分別カラム塔頂流及び予備分別カラム塔底流を生成させる再沸騰予備分別カラム；並びに、予備分別カラム塔頂流及び予備分別カラム塔底流を受容して、トルエンを含む側流カラム塔頂流、及びＣ８芳香族化合物を含む側流カラムの第１の側流を生成させる側流カラム；を含む装置に関する。この態様の種々の形態においては、側流カラムは、Ｃ９＋芳香族化合物を含む側流カラム塔底流を更に生成させる。或いは、側流カラムは、更なる分別なしにＴＯＬ／Ａ９＋トランスアルキル化反応器に再循環するためのＡ９を含む側流カラムの第２の側流、及びＡ９を実質的に含まないＣ１０＋側流カラム塔底流を更に生成させる。
[0015]他の形態においては、本装置は、ベンゼン、トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含むベンゼンカラム供給流を受容して、ベンゼンカラム供給流を、ベンゼンを含むベンゼンカラム塔頂流、並びにトルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含むベンゼンカラム塔底流に分離するベンゼンカラムを含み、ここで、ベンゼンカラム塔底流は予備分別カラム供給流である。
[0016]本装置はまた、軽質留分、ベンゼン、トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含む安定化器カラム供給流を受容して、軽質留分を含む安定化器カラム塔頂流、並びにベンゼン、トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含む安定化器カラム塔底流を生成させる安定化器カラムを含んでいてもよく；ここで、安定化器カラム塔底流はベンゼンカラム供給流である。
[0017]本装置はまた、軽質留分、ベンゼン、トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含むトランスアルキル化反応器流出流を、ベンゼン及びトルエンを含むパラキシレンユニット流と混合して安定化器カラム供給流を生成させる混合器を含んでいてもよい。
[0018]更に他の態様においては、本発明は、トランスアルキル化反応器内において、トルエン、及び場合によってはＣ９＋芳香族化合物を含む反応器供給流を反応させて、軽質留分、ベンゼン、トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含むトランスアルキル化反応器流出流を生成させ；場合によっては、トランスアルキル化反応器流出流を、ベンゼン及びトルエンを含むパラキシレンユニット流と混合して、軽質留分、ベンゼン、トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含む安定化器カラム供給流を生成させ；安定化器カラム内において安定化器カラム供給流を分離して、軽質留分を含む安定化器カラム塔頂流、並びにベンゼン、トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含む安定化器カラム塔底流を生成させ；ベンゼンカラム内において安定化器カラム塔底流を分離して、ベンゼンを含むベンゼンカラム塔頂流、並びにトルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含むベンゼンカラム塔底流を生成させ；ベンゼンカラム塔底流を再沸騰予備分別カラムに供給して、予備分別カラム塔頂流及び予備分別カラム塔底流を生成させ；予備分別カラム塔頂流及び予備分別カラム塔底流を側流カラムに供給して、トルエンを含む側流カラム塔頂流、及びＣ８芳香族化合物を含む側流カラムの第１の側流を生成させ；Ｃ８芳香族化合物を含む側流カラムの側流からパラキシレンを回収し；そして、ベンゼンカラム塔頂流からベンゼンを回収する；工程を含む方法であって；トルエンを含む側流カラム塔頂流及びＣ９＋芳香族化合物を含む側流カラム流の少なくとも一部をトランスアルキル化反応器に再循環する上記方法に関する。
[0021]図３は、ＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡ反応器へ再循環するためのＡ９＋材料を、側流カラムの更なる側流として回収するスキームを示す。側流カラムの塔底流はＣ１０＋を含む。
[0022]当業者であれば、図面中の構成要素は簡潔及び明確にするために示すものであり、必ずしも一定の縮尺で描かれていないことを認識するであろう。例えば、図中の構成要素の幾つかの寸法は、本発明の１つ又は複数の態様の理解の向上を助けるために他の構成要素に対して拡大する可能性がある。当業者はまた、これらの図面中の幾つかの構成要素は、反応器、ポンプ、蒸留カラム、ポンプ、圧縮器、熱交換器のような多くのユニット操作及び装置、並びにフィルター、遠心分離機、選択的吸着チャンバーなどのような分離装置を含む芳香族化合物複合施設の複数のセクションを示す場合があることも理解するであろう。
[0023]本発明は、ＴＯＬ／Ａ９＋トランスアルキル化（ＴＡ）反応器流出流を、軽質留分、ベンゼンが濃縮された流れ、反応器に再循環することができるＴＯＬが濃縮された流れ、更なる分別なしに結晶化又は選択的吸着パラキシレン回収ユニットに直接送ることができるＣ８芳香族化合物（Ａ８又はＣ８Ａ）が濃縮された流れ、並びに、場合によっては更に分別して、ＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡ反応器に再循環するためのＣ９芳香族化合物（Ａ９又はＣ９Ａ）及びＣ１０芳香族化合物（Ａ１０又はＣ１０Ａ）を回収することができるＡ９＋流に分離するためのエネルギー効率のよい分別プロセスに関する。
[0024]ここに開示する方法及び装置は、従来技術を凌ぐ幾つかの有利性及び進歩を与える。一例として、軽質留分及びベンゼンを、それぞれ安定化器カラム及びベンゼンカラム内で分離する。次に、再沸騰予備分別カラム、並びに、（１）ＴＯＬが濃縮された塔頂流；（２）反応器に再循環することができるＡ９＋が濃縮された流れ；及び（３）Ａ８が濃縮されており、ベンゼン、ＴＯＬ、及びＡ９＋を実質的に含まず、ｐＸ生成物を回収するための結晶化又は選択的吸着ｐＸ分離ユニットに送ることができる側流；を生成させる側流カラムを含む装置を用いて、ＴＯＬ、Ａ８、及びＡ９＋（ＴＯＬ／Ａ８／Ａ９＋）を含むベンゼンカラム塔底流を、これらの成分に富む別々の流れに分離する。再沸騰予備分別カラム及び側流カラムの圧力は、側流カラムの凝縮塔頂蒸気を用いて安定化器及び／又はベンゼンカラムを再沸騰させることができ、場合によっては流れを生成させるために用いることができるように上昇させることができる。予備分別カラムの塔頂蒸気は、凝縮なしに側流カラムに供給して、それによって凝縮器、還流ドラム、及び関連する装置の必要性を排除することができる。Ａ９及び場合によってはＡ１０が濃縮された更なる側流を側流カラムから回収することができ、これは反応器に再循環することができる。この場合には、側流カラム塔底流は、燃料又は他の用途のために用いることができるＣ１０＋炭化水素を含む。これにより、別のＡ９カラムの必要性が回避され、更なるエネルギーが節約される。
[0025]当業者であれば、「ＣＸ」という表示はＸ個の炭素原子を含む化合物を指し、「ＣＸ＋」はＸ個以上の炭素原子を含む化合物を指し、「ＣＸ−」はＸ個以下の炭素原子を含む化合物を指すことを認識するであろう。「ＡＸ」という用語は、Ｘ個の炭素原子を有する芳香族化合物を含む流れを示すように用いられる。例えば、Ａ９＋は、９個以上の炭素原子を有する芳香族化合物を含む流れを示すように用いることができる。「ＣＸ芳香族化合物」又は「ＣＸＡ」は、Ｘ個の原子を有する芳香族化合物及び非芳香族化合物の混合物を指す。したがって、例えば「Ｃ８芳香族化合物」又は「Ｃ８Ａ」は、８個の炭素原子を有する芳香族及び非芳香族化合物の流れを示すことを意味する。同様に、「Ｃ８＋」は、多少のＡ８＋及び８個以上の炭素原子を有する非芳香族化合物を含んでいてよい。
[0026]混合キシレン類は、キシレン異性体だけでなく、キシレン異性体と同じ分子式（Ｃ８Ｈ１０）を有するが、キシレン異性体の場合の２つのメチル基の代わりにベンゼンに結合している１つのエチル基を有する構造異性体であるエチルベンゼン（ＥＢ）も含む流れに関して用いられる用語である。キシレン類の３つの異性体：オルトキシレン（ｏＸ）、メタキシレン（ｍＸ）、及びパラキシレン（ｐＸ）が存在する。これらをまとめて、キシレン異性体及びＥＢを、Ｃ８芳香族化合物又はＣ８Ａと呼ぶ。Ｃ８Ａの沸点は非常に近接しており、而して蒸留によってｐＸを混合キシレン類から分離することは実用的又は経済的ではない。而して、ｐＸは、結晶化又はｐＸ選択的吸着のようなプロセスによってＣ８Ａから分離する。
[0027]本明細書において用いる「実質的に含まない」という句は、一般に約２重量％未満の成分、より特には約１．５重量％未満のその成分、例えばｐＸ分離ユニットが結晶化ユニットである場合には約１．０重量％未満のその成分を指す。一態様において、ｐＸ分離ユニットがｐＸ選択的吸着ユニットである場合には、Ａ９＋を実質的に含まないとは、約５００ｐｐｍｗ、約４００ｐｐｍｗ、約３００ｐｐｍｗ、約２００ｐｐｍｗ、又は約１００ｐｐｍｗ未満、或いはｐＸ分離ユニットへの供給流に関して求められる他の値のＡ９＋を意味する。
[0028]本明細書において用いる「芳香族成分（又は複数の成分）が濃縮された流れ」という句は、これらの成分を含み、他の芳香族成分を実質的に含まない流れを指す。例えば、ベンゼンが濃縮された流れとは、主としてベンゼンを含み、ＴＯＬ、Ａ８、及びＡ９＋を実質的に含まない流れを意味する。Ｃ８Ａ＋が濃縮された流れとは、主としてＣ８Ａ及びＣ９Ａ＋を含むが、ベンゼン及びＴＯＬは実質的に含まない流れを意味する。
[0029]ＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡユニットからの反応器流出流を分離するためのスキームを含む芳香族化合物複合施設を図１に示す。この芳香族化合物複合施設は、ナフサ水素化処理器（ＮＨＴ）；UOP CCR PLATFORMING（登録商標）ユニットのような改質器；UOP SULFOLANE（登録商標）抽出ユニットのような抽出ユニット；UOP TATORAY（登録商標）ユニットのようなＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡユニット；キシレン異性体を異性化し、エチルベンゼン（ＥＢ）を転化させるためのUOP ISOMAR（登録商標）ユニットのようなキシレン異性化ユニットを更に含むパラキシレンユニット；UOP PAREX（登録商標）ユニットのようなｐＸ選択的吸着ユニット；並びにＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡユニット及びキシレン異性化ユニットからの反応器流出流を、ベンゼン、ＴＯＬ、Ｃ８Ａ、及びＣ９Ａ＋に富む流れに分離する蒸留カラム；を含む幾つかのプロセスユニットを含む。この芳香族化合物複合施設及びそれを含むユニットの種々の形態の更なる記載は、R.A. Mayers編, Handbook of Petroleum Refining Processes, 3版, Mc-Graw-Hill (2004)（その全部を参照として本明細書中に包含する）において見ることができる。
[0030]図１において、Ｃ６〜Ｃ１０パラフィン及びナフテン類を含むナフサ流（流れ１）を、ナフサ水素化処理器（ＮＨＴ）ユニット２に供給する。ＮＨＴユニット２は、イオウ及び窒素含有化合物を水素（示していない流れ）と反応させて、通常はイオウ及び窒素化合物を、硫化水素及びアンモニア（これも図示せず）のような軽質気体生成物として取り出す反応器を含む。水素化処理されたナフサ流（流れ３）を改質器４に送る。改質器ユニット４は、直鎖及び分岐鎖パラフィンを環化してナフテン類を形成し、ナフテン類を脱水素化して芳香族化合物を形成する反応器を含む。改質器は、水素５及び軽質留分６に富む流れ、並びにベンゼン、トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物などの芳香族化合物に富むＣ５＋炭化水素（流れ７）を含む流れを生成させる。流れ７はリフォーメート分離器カラム８に供給する。リフォーメート分離器カラム８は、ベンゼン及びトルエンなどのＣ７−炭化水素に富む塔頂流（流れ９）、並びにＣ８＋芳香族化合物を含む塔底流（流れ１０）を生成させる。流れ９は抽出ユニット１１に供給して、芳香族化合物が減少した主としてＣ５〜Ｃ７非芳香族化合物を含むラフィネート流（流れ１２）、並びにベンゼン及びトルエンに富み、非芳香族化合物を実質的に含まない抽出物流（流れ１３）に分離する。流れ１３は、ＴＯＬ／Ａ９＋トランスアルキル化（ＴＡ）ユニット１４からの液体流出流と混合する。ＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡユニット１４は、ＴＯＬ及びＡ９＋の少なくとも一部を、反応１〜１０（上記）を含む反応によってベンゼン及びキシレン異性体を含む生成物に転化させる反応器を含む。ＴＯＬ／Ａ９＋ユニット１４は、水素に富む供給流（図示せず）からの水素を消費して、軽質留分（図示せず）を生成させる。軽質留分は、ＴＯＬ／Ａ９＋ユニットの一部であってよい安定化器（図示せず）によって取り出すことができる。
[0031]ＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡユニット１４からの安定化された反応器流出流（流れ１５）は、ベンゼン、未反応のＴＯＬ、Ｃ８Ａ、及び未反応のＣ９Ａ＋を含む。流れ１５は、抽出ユニット１１からの流れ（流れ１３）と混合して流れ１６を生成させる。混合流１６中のベンゼン、ＴＯＬ、Ｃ８Ａ、及びＣ９Ａ＋は、連続したベンゼン、トルエン、キシレン分離器、及びＡ９蒸留カラム（１７、２０、２４、及び３８）において分離する。図１は、ｏＸカラム３５の塔頂流としてのオルトキシレン生成物の随意的な共製造を示す。
[0032]流れ１６はベンゼンカラム１７に送って、ベンゼンを含み、他の芳香族化合物を実質的に含まない塔頂流（ベンゼン生成物流１８）、及びＣ７＋芳香族化合物を含む塔底流（流れ１９）を生成させる。流れ１９はＴＯＬカラム２０に送って、ＴＯＬを含み、他の芳香族化合物を実質的に含まない塔頂流（流れ２１）（これはＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡユニット１４に送る）、及びＣ８＋芳香族化合物を含む塔底流（流れ２２）を生成させる。
[0033]流れ２２は、脱ヘプタン化器カラム３２塔底流（流れ３４）及びリフォーメート分離器８の塔底流（流れ１０）と混合して、キシレン分離器カラム２４に送られる供給流（流れ２３）を形成する。カラム２４は、Ｃ８Ａ及び若干のＴＯＬを含み、他の芳香族化合物を実質的に含まない塔頂流（流れ２５）、及びＣ９Ａ＋を含む塔底流（流れ２６）（この場合には、混合されたキシレン分離器カラム供給流（流れ２３）中の相当割合のｏＸを含む）を生成させる。カラム３５の塔頂生成物としてオルトキシレンが製造される。芳香族化合物複合施設内におけるｏＸの共製造は随意的である。Ａ９＋を含むカラム３５の塔底流はＡ９カラム３８に送って、Ａ９及び通常は若干のＡ１０を含む塔頂流３９を生成させ、これはＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡユニットに再循環する。Ｃ１０＋を含むカラム３８の塔底流は、例えば燃料として用いるため、又は他の用途のために生成物として回収する。
[0034]図１に示すスキームの一態様においては、PAREX（登録商標）ｐＸ選択的吸着ユニットを含む芳香族化合物複合施設におけるキシレン分離器（ＸＳ）の凝縮蒸気を用いて、PAREX（登録商標）セクション（図示せず）内の抽出物及びラフィネートカラムを再沸騰させることができる。而して、凝縮ＸＳ塔頂蒸気中において得られる追加の熱は、ＴＯＬ／Ａ９＋トランスアルキル化ユニット、ベンゼンカラム、又はトルエンカラムを再沸騰させるために十分ではないかもしれない。
[0035]流れ２５は、UOP PAREX（登録商標）ユニットのようなｐＸ回収ユニット２７に送って、高純度のｐＸ生成物（流れ２８）、及びｐＸが減少したラフィネート流（流れ２９）を生成させる。ｐＸ回収ユニットがUOP PAREX（登録商標）ユニットである場合には、これはまた、共に吸着されているＴＯＬからのＴＯＬに富む流れ（図示せず）も生成させる可能性があり、これはＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡユニット１４に送ることができる。ｐＸが減少したラフィネート流（流れ２９）は、ｐＸが減少したラフィネート中のキシレン類をほぼ平衡の分布まで異性化して、ＥＢの少なくとも一部をキシレン異性体、又はベンゼン及びエタンに転化させる反応器を含むキシレン異性化ユニット３０に送る。ＥＢを主としてキシレン異性体又はベンゼン及びエタンに転化させるキシレン異性化触媒は、当業者に周知である。キシレン異性化及びＥＢ転化反応は、通常は蒸気相中で行われ、水素に富む供給流（図示せず）からの水素を消費し、水素に富む排出流（図示せず）が生成する可能性がある。しかしながら、水素を加えることなく液相又は超臨界相中で行うキシレン異性化及びＥＢ転化プロセスは公知である。
[0036]キシレン異性化ユニット３０からの反応器流出流（流れ３１）は、脱ヘプタン化器カラム３２に送ることができ、ここでＣ７流（流れ３３）を生成させる。流れ３３は、蒸気流、液体流、又は両方であってよい。１つ又は複数の流れ３３は、ベンゼン及びＴＯＬを含む可能性があり、ベンゼンカラム１７又は抽出ユニット１１に送る前に更に安定化して軽質留分を取り出して、生成物としてベンゼン、及びＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡユニット１４へ再循環するためのＴＯＬを回収することができる。この安定化器は図１には示していない。
[0037]脱ヘプタン化器塔底流（流れ３４）はＣ８Ａ＋を含む。この流れは、リフォーメート分離器塔底流（流れ１０）、及びＴＯＬカラム２０の塔底流（流れ２２）（これはＣ８Ａ＋も含む）と混合して、キシレン分離器カラム２４に送ることができる。
[0038]キシレン分離器塔底流（流れ２６）はｏＸカラム３５に送ることができ、ここでｏＸ生成物塔頂流（流れ３６）、及びＡ９＋を含む塔底流（流れ３７）を生成させる。流れ３７はＡ９カラム３８に送って、Ｃ１０＋を含む塔底流（流れ４０）（これは、例えば燃料として用いるために生成物として回収することができる）、及びＡ９＋を含む塔頂流（流れ３９）（これはＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡユニットに送ることができる）を生成させる。
[0039]ここで図２に移ると、ＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡユニット反応器（図示せず）流出流（流れ２１５）を、抽出ユニット（図示せず）抽出物流（流れ２１３）と混合して、安定化器カラム供給流（流れ２４１）を生成させることができる。流れ２４１は、熱交換器２４２内で予備加熱して予備加熱流（流れ２４３）を生成させることができ、これは安定化器カラム２４４に送る。流れ２４１を予備加熱するのに用いる熱は、芳香族化合物複合施設内で入手できる暖かいプロセス流から得ることができる。安定化器カラム２４４は、軽質蒸気炭化水素を含む塔頂蒸気流（流れ２４５）、ベンゼン、ＴＯＬ、Ｃ８Ａ、及びＣ９Ａ＋を含む塔底流（流れ２４７）を生成させ、ベンゼン及び非芳香族ベンゼン共沸騰物を含むベンゼン同伴流であってよい液体塔頂流（流れ２４６）を生成させることができる。
[0040]流れ２４７は、ベンゼン及びトルエンを含む抽出ユニット（図示せず）抽出物流（流れ２１３）と混合してベンゼンカラム供給流（流れ２１６）を生成させることができる。流れ２１６はベンゼンカラム２１７に送って、ベンゼンを含む塔頂流（流れ２１８）、並びにＴＯＬ、Ｃ８Ａ、及びＣ９Ａ＋を含む塔底流（流れ２１９）を生成させる。
[0041]流れ２１９は、リボイラー２５１を含む予備分別カラム２５０、及び側流カラム２５２を有する蒸留装置２６０に送る。予備分別カラム２５０は塔頂流（流れ２５５）を生成させ、これは側流カラム２５２へ供給流として送る。一態様においては、塔頂流２５５は好ましくは蒸気流であるが、予備分別カラム２５０が塔頂凝縮器を有する場合には液体流であってよく、或いは蒸気及び液体流の両方であってよい。予備分別カラム２５０はまた液体塔底流（流れ２５８）も生成させ、これは側流カラム２５２へ供給流として送る。
[0042]側流カラム２５２は、予備分別カラム２５０への還流として用いられる液体流（流れ２５６）、ＴＯＬを含み、Ｃ８Ａ＋を実質的に含まない塔頂流（流れ２２１）、Ａ８を含み、ＴＯＬ及びＡ９＋を実質的に含まない側流（流れ２５７）、並びにＣ９Ａ＋を含み、Ａ８−を実質的に含まない塔底流（流れ２３７）などの幾つかの流れを生成させる。ＴＯＬを含む流れ（流れ２２１）は、ＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡユニット（図示せず）に再循環することができる。Ａ９＋を含む塔底流（流れ２３７）はＡ９カラム（図示せず）に送ることができ、ここでＡ９及び若干のＡ１０を含む塔頂流（これはＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡユニットに再循環することができる）、並びにＣ１０＋を含み、Ａ９を実質的に含まない塔底流（これは、例えば燃料として用いることができる）を生成させることができる。側流カラム２５２は、リボイラー２５３及び１以上の凝縮器２５４を含む。凝縮器は、安定化器カラム２４４、ベンゼンカラム２１７のような他のカラムを再沸騰させるために用いることができ、及び／又は水蒸気を生成させるために用いることができる。
[0043]図３は、（１）ＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡ反応器に再循環するための主としてＡ９及び若干のＡ１０を含む更なる側流（流れ３０１）を側流カラム２５２から回収すること、及び（２）例えば燃料として用いることができるＣ１０＋を含む側流カラム塔底流（流れ３０２）を除いて図２と同一である。この組合せによって、別のＡ９カラムの必要性が排除され、芳香族化合物複合施設に関するエネルギー及び資本が更に減少する。Ａ８を含み、ＴＯＬ及びＡ９＋を実質的に含まない流れ（流れ２５７）は、ｐＸ生成物を回収するためにｐＸ回収セクションに送ることができる。
[0044]側流カラムへの供給流２５５及び２５８、並びに還流流２５６及び側流流２５７の排出に関するトレイ配置の例を含む予備分別カラム及び側流カラムの種々の態様を実施例において与える。
[0045]幾つかの態様においては、予備分別カラム及び側流カラムを、予備分別側のためのリボイラーを有する単一シェル分割壁カラムに組み合わせることができる。
[0046]実施例において示すように、予備分別（ＰＲＥＦＲＡＣ）カラムと側流カラム（ＳＤ−ＣＯＬ）の組合せは、Ａ８側流流中におけるＴＯＬ及びＡ９＋に関する仕様を満足させて、この流れを選択的吸着又は結晶化のいずれかによってｐＸを分離するユニットに直接送ることができるように設計することができる。
[0046]実施例において示すように、予備分別（ＰＲＥＦＲＡＣ）カラムと側流カラム（ＳＤ−ＣＯＬ）の組合せは、Ａ８側流流中におけるＴＯＬ及びＡ９＋に関する仕様を満足させて、この流れを選択的吸着又は結晶化のいずれかによってｐＸを分離するユニットに直接送ることができるように設計することができる。
[0047]ここに開示する方法及び装置の幾つかの形態においては、側流カラム、及びしたがって予備分別カラムは、側流カラムの凝縮塔頂蒸気を用いて、ベンゼンカラム、安定化器カラムを再沸騰させることができ、及び／又は更なるエネルギーを節約するために水蒸気を生成させることができるのに十分に高い塔頂圧力で運転するように設計する。当業者であれば、ＳＤ−ＣＯＬのような全凝縮器を有するカラムの凝縮塔頂蒸気の温度は、そのカラムの塔頂圧力に関係することを認識するであろう。同様に、カラムの塔底温度はそのカラムの圧力に関係し、したがってカラム圧力によって、そのカラムを再沸騰させるために用いることができる加熱媒体の最低温度が決定される。飽和水蒸気の圧力は、その水蒸気を生成させるのに必要な加熱媒体の温度に関係する。全ての場合において、圧力がより高いと、温度がより高い。第１のカラムの凝縮塔頂蒸気の温度は、第１のカラムによって再沸騰させる第２のカラムの塔底における温度よりも高くなければならず、それは、熱交換器に十分な駆動力を与える量だけ高くなければならない。而して、側流カラム（ＳＤ−ＣＯＬ）、及びしたがって予備分別（ＰＲＥＦＲＡＣ）カラムの塔頂圧力を上昇させて、これらの蒸気を用いて再沸騰させるカラムの塔底の温度、或いは生成させる水蒸気の飽和温度よりも約５〜約２５℃高く、より好ましくは約１０〜約１５℃高いＳＤ−ＣＯＬの凝縮塔頂蒸気の温度を与えることができる。かかる温度差を与える値を超えてカラム圧力を上昇させることが可能であるが、カラムのために必要な壁厚、及びしたがってそのコストが増加する。
[0048]ＳＤ−ＣＯＬの凝縮蒸気を用いてベンゼンカラムを再沸騰させる場合には、ＳＤ−ＣＯＬの塔頂圧力は、例えば約５０ｐｓｉａ（３４５ｋＰａ絶対圧）よりも高く上昇させることができる。水蒸気が芳香族化合物複合施設内のプロセス流を加熱するため、或いは他のユニットに送るために価値がある場合には、予備分別カラム及び側流カラムの圧力を上昇させて、側流カラムの凝縮塔頂蒸気から水蒸気を生成させることができるようにすることが好ましい。水蒸気を生成させることによって、カラムリボイラー中に投入されるエネルギーの一部が有用なエネルギーとして回収される。中圧（１０ｂａｒｇ）の水蒸気を生成させるためには、ＳＤ−ＣＯＬの塔頂圧力を約１１５ｐｓｉａ（７９３ｋＰａ絶対圧）より高い圧力まで上昇させることができる。ＳＤ−ＣＯＬの凝縮塔頂蒸気を、低圧（２５ｐｓｉａ）の水蒸気を生成させるためだけに用いる場合には、ＳＤ−ＣＯＬ塔頂圧力は、約２２ｐｓｉａ（１５２ｋＰａ絶対圧）より高い圧力まで上昇させれば十分である。側流カラムの凝縮塔頂蒸気を、安定化器カラムを再沸騰させるためだけに用いる場合には、ＳＤ−ＣＯＬの塔頂圧力は約１１５ｐｓｉａ（７９３ｋＰａ絶対圧）より高い圧力まで上昇させることができる。
[0049]ここに開示する方法及び装置の幾つかの態様においては、ＴＯＬ／Ａ９＋反応器からの流出流は、選択的吸着によってｐＸを分離するユニット中に直接供給するために好適な５００ｐｐｍｗ未満のＡ９＋の仕様を満足するＡ８側流流を生成させるように設計されている上記記載の図２又は３の分別スキームによって分離する。種々の態様においては、Ａ８側流流は、約２重量％未満のＴＯＬ、より特には約１．５重量％未満のＴＯＬを含み、その一部は選択的吸着ユニット（図示せず）内のＴＯＬ仕上げカラムによって回収することができる。
[0050]図２及び３に示す幾つかの態様においては、安定化器カラム２４４は、非芳香族ベンゼン共沸騰物を塔頂流２４５及び２４６中に取り出す脱ヘキサン化器カラムとして設計される。この場合には、流れ２１８は、販売に適したベンゼン製品に関する仕様を満足させることができる。他の態様においては、安定化器カラム２４４は、Ｃ５炭化水素を塔頂流２４５及び２４６中に取り出し、ベンゼンが濃縮された流れ（流れ２１８）又は安定化器塔底流２４７を、非芳香族ベンゼン共沸騰物を取り出すための抽出ユニットに送る脱ペンタン化器として設計することができる。
[0051]結晶化によってｐＸを分離するユニットは、それらの供給流中において非常により高いレベルのＡ９＋を許容することができる。商業的なｐＸ結晶化ユニットは、２重量％程度又はそれよりも更に多いＡ９＋を用いて運転される。本発明の他の態様においては、ＴＯＬ／Ａ９＋反応器からの流出流は、結晶化によってｐＸを分離するｐＸ分離セクション中に直接供給するのに好適な、約２重量％未満のＡ９＋、特に約１．５重量％未満のＡ９＋、より特には約１．０重量％未満のＡ９＋を含むＡ８側流流を生成させるように設計されている上記に記載の図２及び３の分別スキームによって分離する。ｐＸ分離のために結晶化ユニットを用いる態様は、分離のために、ｐＸ回収のために選択的吸着を用いる態様よりも少ないエネルギーしか必要でない。
[0052]他の態様においては、通常のトルエン不均化（ＴＤＰ）ユニット、ｐＸ及び／又はＴＯＬ／Ａ９＋に富むキシレン異性体を生成させる選択的トルエン不均化（ＳＴＤＰ）ユニットの種々の組合せを含む芳香族化合物複合施設は、本発明の分離スキームの利益を享受する。
[0053]以下の実施例は説明のみの目的で示すものであり、発明を限定すると解釈すべきではない。
[0054]本実施例においては、表１に示す成分質量分率を有する、ベンゼン及びＴＯＬ並びにＴＯＬ／Ａ９＋凝縮反応器流出流を含むｐＸユニットＣ７−（軽質芳香族化合物）流を用いた。凝縮ＴＯＬ／Ａ９＋反応器流出流は、６４０ｐｐｍｗのナフタレンを含んでいた。組成は代表的なものであるが、当業者に公知なように、組成及び流速は、リフォーメートの組成、並びにｐＸユニットとＴＯＬ／Ａ９＋ユニットの相対的寸法などの多くの変数によって定まる。
[0054]本実施例においては、表１に示す成分質量分率を有する、ベンゼン及びＴＯＬ並びにＴＯＬ／Ａ９＋凝縮反応器流出流を含むｐＸユニットＣ７−（軽質芳香族化合物）流を用いた。凝縮ＴＯＬ／Ａ９＋反応器流出流は、６４０ｐｐｍｗのナフタレンを含んでいた。組成は代表的なものであるが、当業者に公知なように、組成及び流速は、リフォーメートの組成、並びにｐＸユニットとＴＯＬ／Ａ９＋ユニットの相対的寸法などの多くの変数によって定まる。
[0055]全ての実施例において、この混合物を予備加熱し、安定化器カラムに送って軽質留分を取り出し、次にベンゼンカラムに送って、そこでベンゼンが濃縮された流れを、高純度ベンゼンとして販売するために塔頂で回収するか、又は抽出ユニットへの供給流として塔頂で回収して、そこで主として非芳香族化合物のラフィネート流を除去することによってベンゼンを更に精製した。全てのカラム生成物流の組成及び条件などの全てのカラムの性能は、Aspen Technology, Inc.のASPEN Plus（登録商標）プロセスシミュレーターを用いてシミュレートした。全ての実施例に関して、安定化器カラム及びベンゼンカラムの設計は同じに保った。而して、ベンゼンカラム塔底流の供給速度及び組成は同じに保った。ベンゼンカラムに関する代表的な仕様は、塔頂における９８％のベンゼン回収率、及び４００ｐｐｍｗのＴＯＬと基成分のＢｚであった。ベンゼンカラム塔底流の供給速度、組成、及び温度を表２に与える。
[0056]ASPEN Plus（登録商標）シミュレーションから得られた全ての実施例に関するベンゼンカラムの算出吸収負荷は７９．５ＭＭＢＴＵ／時（２３．３ＭＷ）であり、算出ベンゼンカラム塔底温度は約１５０℃であった。安定化器カラムの算出吸収負荷は３７．７ＭＭＢＴＵ／時（１１．０ＭＷ）であり、算出安定化器塔底温度は約１８４℃であった。
[0057]実施例１：選択的吸収によってｐＸ回収するためのユニットに直接送るために好適なＡ８流を製造するための分離スキーム：
[0058]実施例１は、図１の分別スキームにしたがってベンゼンカラム塔底流を更に分別することによる混合キシレン類の製造を示す。
[0058]実施例１は、図１の分別スキームにしたがってベンゼンカラム塔底流を更に分別することによる混合キシレン類の製造を示す。
[0059]ベンゼンカラム塔底流を、５２の理論段を有し、供給流を２６段に供給するようにシミュレートしたトルエンカラムに供給した。頂部トレイから排出される蒸気の圧力は６２．３ｐｓｉａ（４３０ｋＰａ絶対圧）に設定し、凝縮器は５ｐｓｉ（３４．５ｋＰａ）の圧力降下を有すると推定した。設計仕様は、ＴＯＬ塔頂流中の０．５重量％のＣ８Ａ、及びカラム塔底流中のＣ８Ａの中で１重量％のＴＯＬのカラムシミュレーションに設定した。シミュレーションから算出された吸収リボイラー負荷は、１５２．６ＭＭＢＴＵ／時（４４．７ＭＷ）であった。カラムの凝縮塔頂蒸気の温度は１６６．２℃であり、凝縮器の算出負荷は１２５．１ＭＭＢＴＵ／時（３６．７ＭＷ）であり、これはベンゼンカラムを再沸騰させるのに十分であった。
[0060]トルエンカラム塔底流を、１２２の理論段を有し、供給流を頂部から９１の理論段に供給するようにシミュレートしたキシレン分離器（ＸＳ）カラムに通した。頂部トレイから排出される蒸気の圧力は８５ｐｓｉａ（５８６ｋＰａ）に設定して、凝縮塔頂蒸気が、ｐＸを選択的吸着によって分離するユニットの抽出物及びラフィネートカラムを再沸騰させるのに十分な温度を有するようにした。設計仕様は、Ｃ８Ａ塔頂流中の０．０５重量％（５００ｐｐｍｗ）のＡ９＋、及びＣ９Ａ＋カラム塔底流中の１重量％のＣ８Ａのキシレン分離器カラムシミュレーションに設定した。シミュレーションから算出された吸収カラムリボイラー負荷は、１１２．８ＭＭＢＴＵ／時（３３．１ＭＷ）であった。
[0061]而して、ベンゼンカラム塔底流の、ＴＯＬ流、Ｃ８Ａ流、及びＡ９＋流への所望の分離を行い、Ｃ８Ａ流が１重量％のＴＯＬを含み、５００ｐｐｍのＡ９＋の仕様を満足して、この流れをｐＸを分離するための選択的吸着ユニットに直接送ることができるようにするためには、ＴＯＬカラム及びＸＳカラムに関する２６５．４ＭＭＢＴＵ／時（７７．８ＭＷ）の合計の吸収リボイラー負荷が必要であった。
[0062]Ａ９＋流をＡ９カラムに送ることができ、ここでＡ９及び若干のＡ１０を含む塔頂流（これはＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡユニットに再循環することができる）、並びにＡ９を実質的に含まないＣ１０＋を含む塔底流（これは、例えば燃料として用いることができる）を生成させることができる。
[0063]実施例２：結晶化によってｐＸを回収するためのユニットに直接送るために好適なＡ８流を製造するための分離スキーム：
[0064]実施例２は、図１の分別スキームにしたがってベンゼンカラム塔底流を更に分別することによる混合キシレン類の製造を示す。
[0064]実施例２は、図１の分別スキームにしたがってベンゼンカラム塔底流を更に分別することによる混合キシレン類の製造を示す。
[0065]ベンゼン及びトルエンカラムの設計は、実施例１に関するものと同じであった。ベンゼンカラム塔底流を、５２の理論段を有し、供給流を２６段に供給するようにシミュレートしたトルエンカラムに供給した。頂部トレイから排出される蒸気の圧力は６２．３ｐｓｉａ（４３０ｋＰａ絶対圧）に設定し、凝縮器は５ｐｓｉ（３４．５ｋＰａ）の圧力降下を有すると推定した。設計仕様は、ＴＯＬ塔頂流中の０．５重量％のＣ８Ａ、及びカラム塔底流中のＣ８Ａの中で１重量％のＴＯＬのカラムシミュレーションに設定した。シミュレーションから算出された吸収リボイラー負荷は、１５２．６ＭＭＢＴＵ／時（４４．７ＭＷ）であった。カラムの凝縮塔頂蒸気の温度は１６６．２℃であり、凝縮器の算出負荷は１２５．１ＭＭＢＴＵ／時（３６．７ＭＷ）であり、これはベンゼンカラムを再沸騰させるのに十分であった。
[0066]トルエンカラム塔底流を、１２２の理論段を有し、供給流を頂部から９１の理論段に供給するようにシミュレートしたキシレン分離器（ＸＳ）カラムに通した。実施例１と同様に、設計仕様は、Ｃ９Ａ＋カラム塔底流中の１重量％のＣ８Ａのキシレン分離器カラムシミュレーションに設定した。しかしながら、結晶化ユニットは結晶化への供給流中におけるより高い濃度のＡ９＋を許容することができるので、Ａ８流中のＡ９＋に関する仕様は１重量％のＡ９＋に緩和した。これにより、算出必要吸収カラムリボイラー負荷は、１０７．０ＭＭＢＴＵ／時（３１．４ＭＷ）に僅かに低下した。
[0067]而して、この実施例に関しては、ベンゼンカラム塔底流の、ＴＯＬ流、Ｃ８Ａ流、及びＡ９＋流への所望の分離を行い、Ｃ８Ａ流が１重量％のＴＯＬ及び１重量％のＡ９＋を含んで、この流れをｐＸを分離するための結晶化ユニットに直接送ることができるようにするためには、ＴＯＬカラム及びＸＳカラムに関する２５９．６ＭＭＢＴＵ／時（７６．１ＭＷ）の合計の吸収リボイラー負荷が必要であった。
[0068]Ａ９＋流をＡ９カラムに送ることができ、ここでＡ９及び若干のＡ１０を含む塔頂流（これはＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡユニットに再循環することができる）、並びにＡ９を実質的に含まないＣ１０＋を含む塔底流（これは、例えば燃料として用いることができる）を生成させることができる。
[0069]実施例３：選択的吸着によってｐＸを回収するためのユニットに直接送るために好適なＡ８流を製造するための分離スキーム：
[0070]この実施例に関する分離スキームは図２に示すものであり、ASPENによってシミュレートした。安定化器及びベンゼンカラムの設計は、実施例１及び２に関するものと同じであった。予備分別カラム及び側流カラムに関する設計パラメーターの種々の組合せを実施した。Ａ８流中における１．５重量％の未満のＴＯＬ及び５００ｐｐｍｗ未満のＡ９＋の仕様を満足させて、Ａ８流を、更なる分別の必要なしにｐＸを分離するための選択的吸着ユニットに送ることができるようにしながら実施例１に対して省エネルギーを達成することができる幾つかの場合に関する設計変数と対応するカラム性能パラメーターの組み合わせを表３に要約する。実施例３の予備分別（ＰＲＥＦＲＡＣ）及び側流（ＳＤ−ＣＯＬ）カラムの合計吸収負荷は、Ｂｚカラム塔底流を、ＴＯＬ／Ａ９＋反応器に再循環するのに好適なＴＯＬ流、Ａ９＋流、及び更なる分別の必要なしにｐＸを回収するための選択的吸着ユニットに直接送ることができるＡ８流に分離するのに必要な負荷を示す。Ａ９＋流はＡ９カラムに送ることができ、ここでＡ９及び若干のＡ１０を含む塔頂流（ＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡユニットに再循環することができる）、並びにＡ９を実質的に含まないＣ１０＋を含む塔底流（例えば燃料として用いることができる）を生成させることができる。
[0070]この実施例に関する分離スキームは図２に示すものであり、ASPENによってシミュレートした。安定化器及びベンゼンカラムの設計は、実施例１及び２に関するものと同じであった。予備分別カラム及び側流カラムに関する設計パラメーターの種々の組合せを実施した。Ａ８流中における１．５重量％の未満のＴＯＬ及び５００ｐｐｍｗ未満のＡ９＋の仕様を満足させて、Ａ８流を、更なる分別の必要なしにｐＸを分離するための選択的吸着ユニットに送ることができるようにしながら実施例１に対して省エネルギーを達成することができる幾つかの場合に関する設計変数と対応するカラム性能パラメーターの組み合わせを表３に要約する。実施例３の予備分別（ＰＲＥＦＲＡＣ）及び側流（ＳＤ−ＣＯＬ）カラムの合計吸収負荷は、Ｂｚカラム塔底流を、ＴＯＬ／Ａ９＋反応器に再循環するのに好適なＴＯＬ流、Ａ９＋流、及び更なる分別の必要なしにｐＸを回収するための選択的吸着ユニットに直接送ることができるＡ８流に分離するのに必要な負荷を示す。Ａ９＋流はＡ９カラムに送ることができ、ここでＡ９及び若干のＡ１０を含む塔頂流（ＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡユニットに再循環することができる）、並びにＡ９を実質的に含まないＣ１０＋を含む塔底流（例えば燃料として用いることができる）を生成させることができる。
[0071]表３及び４は設計変数の例を示す。「SD-COL, 段数」は、リボイラーのための１つの段、及び凝縮器のための１つの段を含む、シミュレーションにおけるこのカラムに関する理論段数である。「SD-COL, RFLX1段」は、液体側流を予備分別カラムに還流するために回収する側流カラム段である。「SD-COL, OVHDV1段」は、予備分別カラムからの塔頂蒸気をそれに送る側流カラムにおける段である。「SD-COL, BTTMLIQ1段」は、予備分別カラムからの塔底液をそれに送る側流カラム段である。「SD-COL, Ｃ８Ａ段」は、それからＣ８Ａを側流として回収する側流カラム段である。
表３におけるデータによって示されるように、本発明の分別スキームは、分離を行うのに必要なエネルギーを１０％超減少させることができる。
[0072]実施例４：結晶化によってｐＸを回収するためのユニットに直接送るために好適なＡ８流を製造するための分離スキーム：
[0073]この実施例に関する分離スキームは図２に示すものであり、ASPENによってシミュレートした。安定化器及びベンゼンカラムの設計は、実施例１及び２に関するものと同じであった。ＳＤ−ＣＯＬの塔頂圧力は６２．３ｐｓｉａ（４３０ｋＰａ絶対圧）であると推定し、凝縮器による５ｐｓｉ（３４．５ｋＰａ）の圧力損失を推定した。予備分別カラム（ＰＲＥＦＲＡＣ）及び側流カラム（ＳＤ−ＣＯＬ）に関する設計パラメーターの種々の組合せを試みた。Ａ８流中における１．０重量％の未満のＴＯＬ及び１重量％未満のＡ９＋の仕様を満足させて、Ａ８流を、更なる分別の必要なしにｐＸを分離するための結晶化セクションに送ることができるようにしながら実施例２に対して省エネルギーを達成することができる幾つかの場合に関する設計変数と対応するカラム性能パラメーターの組み合わせを表４に要約する。Ａ９＋流はＡ９カラムに送ることができ、ここでＡ９及び若干のＡ１０を含む塔頂流（ＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡユニットに再循環することができる）、並びにＡ９を実質的に含まないＣ１０＋を含む塔底流（例えば燃料として用いることができる）を生成させることができる。
[0072]実施例４：結晶化によってｐＸを回収するためのユニットに直接送るために好適なＡ８流を製造するための分離スキーム：
[0073]この実施例に関する分離スキームは図２に示すものであり、ASPENによってシミュレートした。安定化器及びベンゼンカラムの設計は、実施例１及び２に関するものと同じであった。ＳＤ−ＣＯＬの塔頂圧力は６２．３ｐｓｉａ（４３０ｋＰａ絶対圧）であると推定し、凝縮器による５ｐｓｉ（３４．５ｋＰａ）の圧力損失を推定した。予備分別カラム（ＰＲＥＦＲＡＣ）及び側流カラム（ＳＤ−ＣＯＬ）に関する設計パラメーターの種々の組合せを試みた。Ａ８流中における１．０重量％の未満のＴＯＬ及び１重量％未満のＡ９＋の仕様を満足させて、Ａ８流を、更なる分別の必要なしにｐＸを分離するための結晶化セクションに送ることができるようにしながら実施例２に対して省エネルギーを達成することができる幾つかの場合に関する設計変数と対応するカラム性能パラメーターの組み合わせを表４に要約する。Ａ９＋流はＡ９カラムに送ることができ、ここでＡ９及び若干のＡ１０を含む塔頂流（ＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡユニットに再循環することができる）、並びにＡ９を実質的に含まないＣ１０＋を含む塔底流（例えば燃料として用いることができる）を生成させることができる。
[0074]表４におけるデータによって示されるように、本発明の分別スキームは、実施例２によって必要なエネルギーを２５％近く節約することができる。
[0075]実施例４の場合に関してｐＸ結晶化セクションに供給するために必要なＡ８側流流の仕様を満足させるためのエネルギー必要量は、ｐＸ選択的吸着セクションにＡ８流を供給するために必要なＡ８側流流の仕様を満足させるためのエネルギー必要量よりも少なかったことに留意されたい。また、実施例４に関しては、実施例３に関するよりも少ない段しか必要でなかったことも留意されたい。リボイラー負荷は塔内の蒸気及び液体の流動量に関係する。実施例４のために必要な負荷が実施例３よりも低いことは、より小さい直径のカラムしか必要でないことを意味する。より低い負荷はまた、ＣＯ２温室ガスの放出がより少ないことも意味する。
[0075]実施例４の場合に関してｐＸ結晶化セクションに供給するために必要なＡ８側流流の仕様を満足させるためのエネルギー必要量は、ｐＸ選択的吸着セクションにＡ８流を供給するために必要なＡ８側流流の仕様を満足させるためのエネルギー必要量よりも少なかったことに留意されたい。また、実施例４に関しては、実施例３に関するよりも少ない段しか必要でなかったことも留意されたい。リボイラー負荷は塔内の蒸気及び液体の流動量に関係する。実施例４のために必要な負荷が実施例３よりも低いことは、より小さい直径のカラムしか必要でないことを意味する。より低い負荷はまた、ＣＯ２温室ガスの放出がより少ないことも意味する。
[0076]実施例５：中圧水蒸気を生成させるためにＳＤ−ＣＯＬ圧力を上昇させて結晶化によってｐＸを回収するためのユニットに直接送るために好適なＡ８流を製造するための分離スキーム：
[0077]この実施例に関する分離スキームは図２に示すものであり、ASPENによってシミュレートした。この場合に関しては、ＰＲＥＦＲＡＣ及びＳＤ−ＣＯＬカラムの圧力を上昇させて、ＳＤ−ＣＯＬの凝縮塔頂蒸気から中圧（１０ｂａｒｇ）の水蒸気を生成させた。ＳＤ−ＣＯＬの塔頂圧力は１１６．８ｐｓｉａ（８０５ｋＰａ絶対圧）であると推定し、凝縮器による５ｐｓｉ（３４．５ｋＰａ）の圧力損失を推定した。これにより、２０３℃の凝縮器に導入されるＳＤ−ＣＯＬ塔頂温度、及び約２０１℃の凝縮器出口温度が与えられ、これは約１８５℃の飽和温度を有する１０ｂａｒｇの水蒸気を生成させるのに十分であった。これらの凝縮器温度はまた、約１５０℃の塔底温度を有するベンゼンカラムを再沸騰させるのに十分であり、１８５℃の塔底温度を有する安定化器カラムを再沸騰させるのに十分でもあった。
[0077]この実施例に関する分離スキームは図２に示すものであり、ASPENによってシミュレートした。この場合に関しては、ＰＲＥＦＲＡＣ及びＳＤ−ＣＯＬカラムの圧力を上昇させて、ＳＤ−ＣＯＬの凝縮塔頂蒸気から中圧（１０ｂａｒｇ）の水蒸気を生成させた。ＳＤ−ＣＯＬの塔頂圧力は１１６．８ｐｓｉａ（８０５ｋＰａ絶対圧）であると推定し、凝縮器による５ｐｓｉ（３４．５ｋＰａ）の圧力損失を推定した。これにより、２０３℃の凝縮器に導入されるＳＤ−ＣＯＬ塔頂温度、及び約２０１℃の凝縮器出口温度が与えられ、これは約１８５℃の飽和温度を有する１０ｂａｒｇの水蒸気を生成させるのに十分であった。これらの凝縮器温度はまた、約１５０℃の塔底温度を有するベンゼンカラムを再沸騰させるのに十分であり、１８５℃の塔底温度を有する安定化器カラムを再沸騰させるのに十分でもあった。
[0078]安定化器及びベンゼンカラムの設計は、実施例１及び２に関するものと同じであった。ＰＲＥＦＲＡＣ及びＳＤ−ＣＯＬに関する設計パラメーターの種々の組合せを実施した。Ａ８流中における１．５重量％の未満のＴＯＬ及び１．５重量％未満のＡ９＋の仕様を満足させて、Ａ８流を、更なる分別の必要なしにｐＸを分離するための結晶化ユニットに送ることができるようにしながら実施例２に対して省エネルギーを達成することができる幾つかの場合に関する設計変数と対応するカラム性能パラメーターの組み合わせを表５に要約する。Ａ９＋流はＡ９カラムに送ることができ、ここでＡ９及び若干のＡ１０を含む塔頂流（ＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡユニットに再循環することができる）、並びにＡ９を実質的に含まないＣ１０＋を含む塔底流（例えば燃料として用いることができる）を生成させることができる。
[0079]表５におけるデータによって示されるように、これらの場合の全てに関して、ＰＲＥＦＲＡＣ及びＳＤ−ＣＯＬの合計負荷は、実施例２のＴＯＬ及びＸＳカラムの合計負荷の値よりも１０．２％程度少なかった。中圧水蒸気を送るためにエネルギー投入を与えた場合には、分離のために必要な正味のエネルギーは、実施例２のものの半分未満であった。
[0080]実施例６：中圧水蒸気を生成させるためにＳＤ−ＣＯＬ圧力を上昇させ、且つ更なる側流カラムＣ９Ａ＋流を用いて、結晶化によってｐＸを回収するためのユニットに直接送るために好適なＡ８流を製造するための分離スキーム：
[0081]この実施例に関する分離スキームは図３に示すものであり、ASPENによってシミュレートした。安定化器、ベンゼンカラム、予備分別カラム、及び側流カラムに関する条件及び設計の検討事項は、下記の例外を除いて実施例５のケース５．３（表５に示す）と同じであった。
[0081]この実施例に関する分離スキームは図３に示すものであり、ASPENによってシミュレートした。安定化器、ベンゼンカラム、予備分別カラム、及び側流カラムに関する条件及び設計の検討事項は、下記の例外を除いて実施例５のケース５．３（表５に示す）と同じであった。
[0082]実施例５においては、側流カラムは９０の理論段を有しており、Ａ９＋を含む流れを塔底流として回収した。実施例５のＡ９＋流はＡ９カラムに送ることができ、ここでＡ９及び若干のＡ１０を含む塔頂流（ＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡユニットに再循環することができる）、並びにＡ９を実質的に含まないＣ１０＋を含む塔底流（例えば燃料として用いることができる）を生成させることができる。
[0083]本実施例６においては、主としてＡ９及び若干のＡ１０を含む流れを、ＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡ反応器に再循環するための更なる側流流（図３の流れ３０１）として回収し、Ｃ１０＋を含み、Ａ９を実質的に含まない、例えば燃料として用いることができる側流カラムの塔底流（図３の流れ３０２）を回収した。この実施例においては、主としてＡ９及び若干のＡ１０を含む流れをＣ９Ａ＋流と呼ぶ。頂部から９０の理論段から、更なる側流（流れ３０１）を液体として回収した。側流の下方に更なる段を加えて、全理論段数を表６に示す数に増加させた。側流カラムの他の関係する段は、実施例５のケース５．３と同じに維持した。予備分別カラム及び側流カラムのリボイラー負荷は、実施例５のケース５．３と同様にそれぞれ１３０ＭＭＢＴＵ／時（３８．１ＭＷ）及び１０５ＭＭＢＴＵ／時（３０．８ＭＷ）に固定した。而して実施例６においては、Ｃ９Ａ＋流の分離は、実施例５のケース５．３に対して更なる負荷を与えずに行われた。
[0084]別のＡ９カラムの必要性を回避するためには、Ｃ９Ａ＋流が混合Ｃ９Ａ＋及びＣ１０＋流中のＭＥＢ及びＴＭＢの実質的に全部、並びにＤＥＢ、ＤＭＥＢ、及びＴＴＭＢの高い割合を含むことが望ましい。しかしながら、Ｃ１０＋流のナフタレン及び重質成分はＴＯＬ／Ａ９＋ＴＡユニット内の交換器を閉塞させて、ＴＡユニット触媒の高い失活速度をもたらす可能性があるので、混合Ｃ９Ａ＋及びＣ１０＋流中のナフタレンの高い割合をＣ１０＋流中に分離することが望ましい。
[0085]幾つかのケースに関するシミュレーション結果を表６に与える。
[0086]この実施例において示されるように、ＴＯＬ／Ａ９＋反応器へ再循環するためのＣＡ９＋流中における所望の成分のＭＥＢ及びＴＭＢの回収率は、ほぼ１００％にすることができた。所望の成分のＤＥＢ、ＤＭＥＢ、及びＴＴＭＢの回収率も、非常に高くすることができた。Ｃ９Ａ＋流中におけるナフタレンの回収率は非常に低く、したがってナフタレンの高い割合がＣ１０＋流中に回収された。Ｃ９Ａ＋流中における所望の成分のＭＥＢ、ＴＭＢ、ＤＥＢ、及びＴＴＭＢの回収率は、Ｃ９Ａ＋側流流中のＴＴＭＢの規定の回収率と共に増加した。しかしながら、この流れの中におけるナフタレン回収率も増加した。ナフタレン回収率はまた、Ｃ９Ａ＋側流流より下方に加える段数が減少するにつれて増加した。当業者であれば、最適の段数及びＴＴＭＢ回収率は、その地域の原材料及び副生成物の価格、エネルギーコスト、並びにその地域の資本コストによって定まることを認識するであろう。
[0087]本発明を種々の態様にしたがって上記に記載したが、これは本発明の精神及び範囲内で修正することができる。したがって、本出願はここに開示する一般的原理を用いる発明の任意のバリエーション、使用、又は適応をカバーすると意図される。更に、本出願は、本発明からのかかる逸脱を、本発明が関係し、特許請求の範囲の限界内に包含される当該技術における公知又は慣習的な実施内に含まれるものとしてカバーすると意図される。
Claims (39)
- （ａ）トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含む予備分別カラム供給流を再沸騰予備分別カラムに供給して、予備分別カラム塔頂流及び予備分別カラム塔底流を生成させ；そして
（ｂ）予備分別カラム塔頂流及び予備分別カラム塔底流を側流カラムに供給して、トルエンを含む側流カラム塔頂流、及びＣ８芳香族化合物を含む側流カラムの第１の側流を生成させる；
工程を含む方法。 - Ｃ９＋芳香族化合物を含む側流カラム塔底流を生成させることを更に含む、請求項１に記載の方法。
- 更なる分別なしにＴＯＬ／Ａ９＋トランスアルキル化反応器へ再循環するためのＡ９を含む側流カラムの第２の側流、及びＡ９を実質的に含まないＣ１０＋側流カラム塔底流を生成させることを更に含む、請求項１に記載の方法。
- Ｃ８芳香族化合物を含む側流カラムの第１の側流からパラキシレンを回収して、パラキシレン生成物流及びパラキシレンが減少した流れを生成させることを更に含む、請求項１〜３のいずれかに記載の方法。
- 工程（ａ）の前に、
ベンゼン、トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含むベンゼンカラム供給流をベンゼンカラムに供給して、ベンゼンを含むベンゼンカラム塔頂流、並びにトルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含むベンゼンカラム塔底流を生成させる；
ことを更に含み；
ベンゼンカラム塔底流は予備分別カラム供給流である、請求項１〜４のいずれかに記載の方法。 - ベンゼンカラム供給流が、
軽質留分、ベンゼン、トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含む安定化器カラム供給流を安定化器カラムに供給して、軽質留分を含む１つ又は複数の安定化器カラム塔頂流、並びにベンゼン、トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含む安定化器カラム塔底流を生成させる；
ことを含む方法によって得られ；
安定化器カラム塔底流がベンゼンカラム供給流である、請求項５に記載の方法。 - 軽質留分、ベンゼン、トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含むトランスアルキル化反応器流出流を、ベンゼン及びトルエンを含むパラキシレンユニット流と混合して安定化器カラム供給流を生成させることを更に含む、請求項６に記載の方法。
- 安定化器カラム供給流を予備加熱する、請求項７に記載の方法。
- 側流カラム塔頂流の少なくとも一部をトランスアルキル化反応器に再循環することを更に含む、請求項１〜４のいずれかに記載の方法。
- Ｃ９＋芳香族化合物を含む側流カラム塔底流の少なくとも一部をトランスアルキル化反応器に再循環することを更に含む、請求項２に記載の方法。
- Ａ９を含む側流カラムの第２の側流の少なくとも一部をトランスアルキル化反応器に再循環することを更に含む、請求項３に記載の方法。
- 側流カラム塔頂流がＣ８芳香族化合物を実質的に含まない、請求項１〜４のいずれかに記載の方法。
- Ｃ８芳香族化合物を含む側流カラム側流がトルエン及びＣ９＋芳香族化合物を実質的に含まない、請求項１〜４のいずれかに記載の方法。
- Ｃ９＋芳香族化合物を含む側流カラム塔底流がＣ８芳香族化合物を実質的に含まない、請求項２に記載の方法。
- Ａ９を含む側流カラムの第２の側流がＣ８芳香族化合物を実質的に含まない、請求項３に記載の方法。
- 側流カラムを大気圧よりも高い圧力で運転し、側流カラム塔頂流中の凝縮蒸気を用いて水蒸気を生成させることを更に含む、請求項１〜４のいずれかに記載の方法。
- 側流カラムを大気圧よりも高い圧力で運転して、側流カラム塔頂流の凝縮蒸気を用いてベンゼンカラムを再沸騰させるようにする、請求項５に記載の方法。
- 側流カラムを大気圧よりも高い圧力で運転して、側流カラム塔頂流の凝縮蒸気を用いて安定化器カラムを再沸騰させるようにする、請求項６に記載の方法。
- 側流カラムが、予備分別カラム塔頂流を凝縮なしに蒸気流として受容する、請求項１〜４のいずれかに記載の方法。
- 予備分別カラム及び側流カラムが、分割壁を介して共通のシェルを共有している、請求項１〜４のいずれかに記載の方法。
- （ａ）トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含む予備分別供給流を受容して、予備分別カラム塔頂流及び予備分別カラム塔底流を生成させる再沸騰予備分別カラム；並びに
（ｂ）予備分別カラム塔頂流及び予備分別カラム塔底流を受容して、トルエンを含む側流カラム塔頂流、及びＣ８芳香族化合物を含む側流カラムの第１の側流を生成させる側流カラム；
を含む装置。 - 側流カラムが、Ｃ９＋芳香族化合物を含む側流カラム塔底流を更に生成させる、請求項２１に記載の装置。
- 側流カラムが、更なる分別なしにＴＯＬ／Ａ９トランスアルキル化反応器に再循環するためのＡ９を含む側流カラムの第２の流れ、及びＡ９を実質的に含まないＣ１０＋側流カラム塔底流を更に生成させる、請求項２１に記載の装置。
- ベンゼン、トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含むベンゼンカラム供給流を受容して、ベンゼンカラム供給流を、ベンゼンを含むベンゼンカラム塔頂流、並びにトルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含むベンゼンカラム塔底流に分離するベンゼンカラムを更に含み；
ベンゼンカラム塔底流は予備分別カラム供給流である、請求項２１に記載の装置。 - 軽質留分、ベンゼン、トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含む安定化器カラム供給流を受容して、軽質留分を含む安定化器カラム塔頂流、並びにベンゼン、トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含む安定化器カラム塔底流を生成させる安定化器カラムを更に含み；
安定化器カラム塔底流はベンゼンカラム供給流である、請求項２４に記載の装置。 - 軽質留分、ベンゼン、トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含むトランスアルキル化反応器流出流を、ベンゼン及びトルエンを含むパラキシレンユニット流と混合して安定化器カラム供給流を生成させる混合器を更に含む、請求項２４に記載の装置。
- Ｃ８芳香族化合物を含む側流カラムの側流からパラキシレンを回収するパラキシレン回収セクションを更に含む、請求項２１〜２６のいずれかに記載の装置。
- パラキシレン回収セクションがパラキシレン選択的吸着ユニットを含む、請求項２７に記載の装置。
- パラキシレン回収セクションが結晶化ユニットを含む、請求項２７に記載の装置。
- トルエン、及び場合によってはＣ９＋芳香族化合物を含む反応器供給流を反応させて、軽質留分、ベンゼン、トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含むトランスアルキル化反応器流出流を生成させるトランスアルキル化反応器を更に含む、請求項２１〜２９のいずれかに記載の装置。
- 側流カラムが、予備分別カラム塔頂流を凝縮なしに蒸気流として受容する、請求項２１〜３０のいずれかに記載の装置。
- 予備分別カラム及び側流カラムが、分割壁を介して共通のシェルを共有している、請求項２１〜３１のいずれかに記載の装置。
- （ａ）トランスアルキル化反応器内において、トルエン、及び場合によってはＣ９＋芳香族化合物を含む反応器供給流を反応させて、軽質留分、ベンゼン、トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含むトランスアルキル化反応器流出流を生成させ；
（ｂ）場合によっては、トランスアルキル化反応器流出流を、ベンゼン及びトルエンを含むパラキシレンユニット流と混合して、軽質留分、ベンゼン、トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含む安定化器カラム供給流を生成させ；
（ｃ）安定化器カラム内において安定化器カラム供給流を分離して、軽質留分を含む安定化器カラム塔頂流、並びにベンゼン、トルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含む安定化器カラム塔底流を生成させ；
（ｄ）ベンゼンカラム内において安定化器カラム塔底流を分離して、ベンゼンを含むベンゼンカラム塔頂流、並びにトルエン、Ｃ８芳香族化合物、及びＣ９＋芳香族化合物を含むベンゼンカラム塔底流を生成させ；
（ｅ）ベンゼンカラム塔底流を再沸騰予備分別カラムに供給して、予備分別カラム塔頂流及び予備分別カラム塔底流を生成させ；
（ｆ）予備分別カラム塔頂流及び予備分別カラム塔底流を側流カラムに供給して、トルエンを含む側流カラム塔頂流、及びＣ８芳香族化合物を含む側流カラムの第１の側流を生成させ；
（ｇ）Ｃ８芳香族化合物を含む側流カラムの側流からパラキシレンを回収し；そして
（ｈ）ベンゼンカラム塔頂流からベンゼンを回収する；
工程を含む方法であって；
側流カラム塔頂流の少なくとも一部をトランスアルキル化反応器に再循環する上記方法。 - 側流塔がＣ９＋芳香族化合物を含む側流カラム塔底流を更に生成させ、この流れの少なくとも一部をトランスアルキル化反応器に再循環する、請求項３３に記載の方法。
- Ａ９を含む側流塔の第２の側流（その少なくとも一部は更なる分別なしにＴＯＬ／Ａ９＋トランスアルキル化反応器に再循環する）、及びＡ９を実質的に含まないＣ１０＋側流カラム塔底流を生成させることを更に含む、請求項３３に記載の方法。
- 側流カラムを大気圧よりも高い圧力で運転し、側流カラム塔頂流の少なくとも一部を凝縮することによってベンゼンカラムを再沸騰させることを更に含む、請求項３３に記載の方法。
- 側流カラム塔頂流の少なくとも一部を凝縮させることから水蒸気を生成させることを更に含む、請求項３３に記載の方法。
- 側流カラムが予備分別カラム塔頂流を凝縮なしに蒸気流として受容する、請求項３３に記載の方法。
- 予備分別カラム及び側流カラムが、分割壁を介して共通のシェルを共有している、請求項３３に記載の方法。
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