JP2017191772A - 多孔質セパレータ長尺、その捲回体、その製造方法及びリチウムイオン電池 - Google Patents

Abstract

【課題】良好な電解液の注入特性（吸液性）と良好な電解液の保持特性（保液性）とを共に満たす多孔質セパレータ長尺を提供する。【解決手段】切断側面であるとともに、長手方向と直交する横断方向において互いに対向する、台形形状に形成された右側端部（第１側面）１２ｃ’と湾曲形状に形成された左側端部（第２側面）１２ｄ’とを備え、第１側面の吸液性が第２側面の吸液性よりも大きい多孔質セパレータ長尺１２ａ’、１２ｂ’。【選択図】図９

Description

本発明は、リチウムイオン電池などの電池に用いられるスリットされた多孔質セパレータ長尺と、多孔質セパレータ長尺をコアに捲回した多孔質セパレータ捲回体と、多孔質セパレータ長尺の製造方法と、多孔質セパレータ長尺を所定の長さにカットした多孔質セパレータを備えたリチウムイオン電池とに関する。

リチウムイオン電池に用いられるセパレータの原反は、この原反の長手方向に沿ってスリット（切断）されて、上記長手方向と直交する方向に所定のスリット幅を有する複数のセパレータ長尺を得ることができる。

この各々のセパレータ長尺は、コアに捲回されてセパレータ捲回体として、電池の製造工程へ供給され、電池の製造工程においては、上記スリット幅と直交する方向において、所定の長さに切られてセパレータとして用いられる。

したがって、上記セパレータ長尺における、スリットされた側面は、そのまま、電池用セパレータの側面となるので、その形状は重要である。

そこで、特許文献１には、基材層と無機層とを含むセパレータにおいて、セパレータが曲がった場合に、無機層が基材層から剥離するのを抑制するため、セパレータの側面をテーパ形状に形成することについて記載されている。

一方、特許文献２には、感光材料を、シャーカット方式（シェアカット方式とも言う）を用いて、その側面を直角に裁断することについて記載されている。

日本国公開特許公報「特開２０１２‐１９９０２０号」公報（２０１２年１０月１８日公開） 日本国公開特許公報「特開２００５‐６６７９６号」公報（２００５年０３月１７日公開）

一般的に、捲回型電池においては、正極及び負極間において、セパレータは、正極及び負極とともに、ＭＤ（machine direction：セパレータ長尺の長手方向）に捲回され、捲回された正極材、負極材及びセパレータを円筒状の容器に挿入してから、上記セパレータ長尺におけるスリットされた側面に該当する、電池用セパレータの側面方向から電解液を注入する。

すなわち、電池用セパレータの互いに対向する２つの側面中、一方側の側面から電解液の注入が行われ、他方側の側面は、上記円筒状の容器の底面と接することとなる。したがって、電池用セパレータにおいて、電解液の注入が行われる側面は、電解液の注入特性（吸液性）が良好な側面形状とし、上記円筒状の容器の底面と接する側面は、電解液の保持特性（保液性）が良好な側面形状とすることで、良好な電解液の注入特性（吸液性）と良好な電解液の保持特性（保液性）とを共に満たす電池用セパレータを実現することが考えられる。

しかしながら、特許文献１には、無機層が基材層から剥離するのを抑制するため、セパレータの両側面をテーパ形状に形成することについて記載されており、電解液の注入特性（吸液性）または、電解液の保持特性（保液性）を改善することには、全く着目していない。

また、特許文献２には、感光材料を、シャーカット方式を用いて、その両側面を直角に裁断することについて記載されており、電解液の注入特性（吸液性）または、電解液の保持特性（保液性）を改善することには、全く着目していない。

本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたものであり、良好な電解液の注入特性（吸液性）と良好な電解液の保持特性（保液性）とを共に満たす多孔質セパレータ長尺と多孔質セパレータ長尺の製造方法を提供することを目的とする。

本発明の多孔質セパレータ長尺は、上記の課題を解決するために、多孔質セパレータの原反が、上記原反の長手方向に沿って、スリットされた多孔質セパレータ長尺であって、互いに異なる方向に回転可能な上刃と下刃とを備え、上記上刃が、上記長手方向と直交する横断方向において互いに隣接する上記下刃間に形成された空間部において、上記隣接する下刃の一方に接触する、第１及び第２スリット部によって、スリットされた上記多孔質セパレータ長尺は、上記横断方向において互いに対向する第１側面と第２側面とを備えており、上記第１側面は、上記第１及び第２スリット部の一方において、上記上刃と上記空間部とによって形成される側面であり、上記第２側面は、上記第１及び第２スリット部の他方において、上記上刃と上記上刃が接触する下刃とによって形成される側面であることを特徴としている。

上記構成によれば、上記多孔質セパレータ長尺は、上記第１及び第２スリット部の一方において、上記上刃と上記空間部とによって形成される第１側面と、上記第１及び第２スリット部の他方において、上記上刃と上記上刃が接触する下刃とによって形成される第２側面と、を有する。

上記多孔質セパレータの原反が、第１及び第２スリット部によってスリットされる際には、上記上刃と上記空間部とによってスリットされ、形成される第１側面においては、スリットされる際に、上記孔はダメージを殆ど受けない。一方、上記上刃と上記上刃が接触する下刃とによってスリットされ、形成される第２側面においては、スリットされる際に、上記孔がダメージを受ける。

したがって、上記多孔質セパレータ長尺の上記第１側面と上記第２側面とにおいては、上記孔がダメージを受ける程度が大きく異なるので、上記第１側面は良好な電解液の注入特性（吸液性）を有する側面となり、上記第２側面は良好な電解液の保持特性（保液性）を有する側面となる。

よって、良好な電解液の注入特性（吸液性）と良好な電解液の保持特性（保液性）とを共に満たす多孔質セパレータ長尺を実現できる。

本発明の多孔質セパレータ長尺は、上記の課題を解決するために、長手方向と直交する横断方向において互いに対向する第１側面と第２側面とを備えた多孔質セパレータ長尺であって、上記第１側面は、傾斜を有する平面からなり、上記第２側面は、湾曲面からなることを特徴としている。

上記構成によれば、上記多孔質セパレータ長尺は、傾斜を有する平面からなる第１側面と、湾曲面からなる第２側面とを有する。

湾曲面からなる第２側面が形成される際には、上記多孔質セパレータ長尺の第２側面は引き伸ばされるので、上記第２側面周辺の孔はダメージを受ける。一方、上記多孔質セパレータ長尺における上記第１側面は、傾斜を有する平面からなるので、上記第１側面周辺で上記孔はダメージを殆ど受けない。

したがって、上記多孔質セパレータ長尺の上記第１側面と上記第２側面とにおいては、上記孔がダメージを受ける程度が大きく異なるので、上記第１側面は良好な電解液の注入特性（吸液性）を有する側面となり、上記第２側面は良好な電解液の保持特性（保液性）を有する側面となる。

よって、良好な電解液の注入特性（吸液性）と良好な電解液の保持特性（保液性）とを共に満たす多孔質セパレータ長尺を実現できる。

本発明の多孔質セパレータ長尺は、上記の課題を解決するために、長手方向と直交する横断方向において互いに対向する第１側面と第２側面とを備えた多孔質セパレータ長尺であって、上記第１側面における上記孔の閉塞割合は、上記第２側面における上記孔の閉塞割合より小さいことを特徴としている。

上記構成によれば、上記多孔質セパレータ長尺においては、上記第１側面における上記孔の閉塞割合は、上記第２側面における上記孔の閉塞割合より小さい。

したがって、上記多孔質セパレータ長尺の上記第１側面は良好な電解液の注入特性（吸液性）を有する側面となり、上記第２側面は良好な電解液の保持特性（保液性）を有する側面となる。

よって、良好な電解液の注入特性（吸液性）と良好な電解液の保持特性（保液性）とを共に満たす多孔質セパレータ長尺を実現できる。

本発明の多孔質セパレータ長尺の製造方法は、上記の課題を解決するために、多孔質セパレータの原反を、上記原反の長手方向に沿って、スリットするスリット工程を含む多孔質セパレータ長尺の製造方法であって、上記スリット工程においては、互いに異なる方向に回転可能な上刃と下刃とを備え、上記上刃が、上記長手方向と直交する横断方向において互いに隣接する上記下刃間に形成された空間部において、上記隣接する下刃の一方に接触する、第１及び第２スリット部を用いて、上記多孔質セパレータ長尺の上記横断方向において互いに対向する第１側面と第２側面とを形成し、上記第１側面は、上記第１及び第２スリット部の一方において、上記上刃と上記空間部とによって形成される側面であり、上記第２側面は、上記第１及び第２スリット部の他方において、上記上刃と上記上刃が接触する下刃とによって形成される側面であることを特徴としている。

上記方法によれば、良好な電解液の注入特性（吸液性）と良好な電解液の保持特性（保液性）とを共に満たす多孔質セパレータ長尺の製造方法を実現できる。

本発明の一態様によれば、良好な電解液の注入特性（吸液性）と良好な電解液の保持特性（保液性）とを共に満たす多孔質セパレータ長尺と多孔質セパレータ長尺の製造方法を提供できる。

リチウムイオン二次電池の断面構成を示す模式図である。 図１に示されるリチウムイオン二次電池の詳細構成を示す模式図である。 図１に示されるリチウムイオン二次電池の他の構成を示す模式図である。 （ａ）は、セパレータの原反をスリットするスリット装置の構成を示す模式図であり、（ｂ）は、スリット装置によって、セパレータの原反が複数のセパレータ長尺にスリットされる様子を示す図である。 （ａ）は、図４に示されるスリット装置に備えられたシェアカット方式の切断装置を示す図であり、（ｂ）は、シェアカット方式の切断装置に備えられたスリット部を示す図であり、（ｃ）は、スリット部によってセパレータの原反がスリットされる様子を示す図である。 セパレータ長尺の左右端部の形状を示す図である。 セパレータ長尺のＢ面付近の左右端部の形状を示す図である。 セパレータ長尺の左右側面における孔の状態を説明するための図である。 セパレータ長尺の電解液の注入特性の評価方法を説明するための図である。 エタノール（電解液の模擬）の注入特性の評価結果を示す図である。 セパレータ長尺の電解液の保持特性の評価方法を説明するための図である。 エタノール（電解液の模擬）の保持特性の評価結果を示す図である。

〔基本構成〕
リチウムイオン二次電池、セパレータ、耐熱セパレータ、耐熱セパレータの製造方法、スリット装置について順に説明する。

（リチウムイオン二次電池）
リチウムイオン二次電池に代表される非水電解液二次電池は、エネルギー密度が高く、それゆえ、現在、パーソナルコンピュータ、携帯電話、携帯情報端末等の機器、自動車、航空機等の移動体に用いる電池として、また、電力の安定供給に資する定置用電池として広く使用されている。

図１は、リチウムイオン二次電池１の断面構成を示す模式図である。

図１に示されるように、リチウムイオン二次電池１は、カソード１１と、セパレータ１２と、アノード１３とを備える。リチウムイオン二次電池１の外部において、カソード１１とアノード１３との間に、外部機器２が接続される。そして、リチウムイオン二次電池１の充電時には方向Ａへ、放電時には方向Ｂへ、電子が移動する。

（セパレータ）
セパレータ１２は、リチウムイオン二次電池１の正極であるカソード１１と、その負極であるアノード１３との間に、これらに挟持されるように配置される。セパレータ１２は、カソード１１とアノード１３との間を分離しつつ、これらの間におけるリチウムイオンの移動を可能にする多孔質フィルムである。セパレータ１２は、その材料として、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィンを含む。

図２は、図１に示されるリチウムイオン二次電池１の詳細構成を示す模式図であって、（ａ）は通常の構成を示し、（ｂ）はリチウムイオン二次電池１が昇温したときの様子を示し、（ｃ）はリチウムイオン二次電池１が急激に昇温したときの様子を示す。

図２の（ａ）に示されるように、セパレータ１２には、多数の孔Ｐが設けられている。通常、リチウムイオン二次電池１のリチウムイオン３は、孔Ｐを介し往来できる。

ここで、例えば、リチウムイオン二次電池１の過充電、または、外部機器の短絡に起因する大電流等により、リチウムイオン二次電池１は、昇温することがある。この場合、図２の（ｂ）に示されるように、セパレータ１２が融解または柔軟化し、孔Ｐが閉塞する。そして、セパレータ１２は収縮する。これにより、リチウムイオン３の移動が停止するため、上述の昇温も停止する。

しかし、リチウムイオン二次電池１が急激に昇温する場合、セパレータ１２は、急激に収縮する。この場合、図２の（ｃ）に示されるように、セパレータ１２は、破壊されることがある。そして、リチウムイオン３が、破壊されたセパレータ１２から漏れ出すため、リチウムイオン３の移動は停止しない。ゆえに、昇温は継続する。

（耐熱セパレータ）
図３は、図１に示されるリチウムイオン二次電池１の他の構成を示す模式図であって、（ａ）は通常の構成を示し、（ｂ）はリチウムイオン二次電池１が急激に昇温したときの様子を示す。

図３の（ａ）に示されるように、セパレータ１２は、多孔質フィルム５と、耐熱層４とを備える耐熱セパレータであってもよい。耐熱層４は、多孔質フィルム５のカソード１１側の片面に積層されている。なお、耐熱層４は、多孔質フィルム５のアノード１３側の片面に積層されてもよいし、多孔質フィルム５の両面に積層されてもよい。そして、耐熱層４にも、孔Ｐと同様の孔が設けられている。通常、リチウムイオン３は、孔Ｐと耐熱層４の孔とを介し移動する。耐熱層４は、その材料として、例えば全芳香族ポリアミド（アラミド樹脂）を含む。

図３の（ｂ）に示されるように、リチウムイオン二次電池１が急激に昇温し、多孔質フィルム５が融解または柔軟化しても、耐熱層４が多孔質フィルム５を補助しているため、多孔質フィルム５の形状は維持される。ゆえに、多孔質フィルム５が融解または柔軟化し、孔Ｐが閉塞するにとどまる。これにより、リチウムイオン３の移動が停止するため、上述の過放電または過充電も停止する。このように、セパレータ１２の破壊が抑制される。

（耐熱セパレータの製造工程）
リチウムイオン二次電池１の耐熱セパレータの製造は特に限定されるものではなく、公知の方法を利用して行うことができる。以下では、多孔質フィルム５がその材料として主にポリエチレンを含む場合を仮定して説明する。しかし、多孔質フィルム５が他の材料を含む場合でも、同様の製造工程により、セパレータ１２を製造できる。

例えば、熱可塑性樹脂に可塑剤を加えてフィルム成形した後、該可塑剤を適当な溶媒で除去する方法が挙げられる。例えば、多孔質フィルム５が、超高分子量ポリエチレンを含むポリエチレン樹脂から形成されてなる場合には、以下に示すような方法により製造することができる。

この方法は、（１）超高分子量ポリエチレンと、炭酸カルシウム等の無機充填剤とを混練してポリエチレン樹脂組成物を得る混練工程、（２）ポリエチレン樹脂組成物を用いてフィルムを成形する圧延工程、（３）工程（２）で得られたフィルム中から無機充填剤を除去する除去工程、及び、（４）工程（３）で得られたフィルムを延伸して多孔質フィルム５を得る延伸工程を含む。

除去工程によって、フィルム中に多数の微細孔が設けられる。延伸工程によって延伸されたフィルムの微細孔は、上述の孔Ｐとなる。これにより、所定の厚さと透気度とを有するポリエチレン微多孔膜である多孔質フィルム５が形成される。

なお、混練工程において、超高分子量ポリエチレン１００重量部と、重量平均分子量１万以下の低分子量ポリオレフィン５〜２００重量部と、無機充填剤１００〜４００重量部とを混練してもよい。

その後、塗工工程において、多孔質フィルム５の表面に耐熱層４を形成する。例えば、多孔質フィルム５に、アラミド／ＮＭＰ（Ｎ−メチル−ピロリドン）溶液（塗工液）を塗布し、アラミド耐熱層である耐熱層４を形成する。耐熱層４は、多孔質フィルム５の片面だけに設けられても、両面に設けられてもよい。また、耐熱層４として、アルミナ／カルボキシメチルセルロース等のフィラーを含む混合液を塗工してもよい。

塗工液を多孔質フィルム５に塗工する方法は、均一にウェットコーティングできる方法であれば特に制限はなく、従来公知の方法を採用することができる。例えば、キャピラリーコート法、スピンコート法、スリットダイコート法、スプレーコート法、ディップコート法、ロールコート法、スクリーン印刷法、フレキソ印刷法、バーコーター法、グラビアコーター法、ダイコーター法などを採用することができる。耐熱層４の厚さは塗工ウェット膜の厚み、塗工液中の固形分濃度を調節することによって制御することができる。

なお、塗工する際に多孔質フィルム５を固定あるいは搬送する支持体としては、樹脂製のフィルム、金属製のベルト、ドラム等を用いることができる。

以上のように、多孔質フィルム５に耐熱層４が積層されたセパレータ１２（耐熱セパレータ）を製造できる。製造されたセパレータは、円筒形状のコアに巻き取られる。なお、以上の製造方法で製造される対象は、耐熱セパレータに限定されない。この製造方法は、塗工工程を含まなくてもよい。この場合、製造される対象は、耐熱層を有しないセパレータである。

（スリット装置）
耐熱セパレータまたは耐熱層を有しないセパレータ（以下「セパレータ」）は、リチウムイオン二次電池１などの応用製品に適した幅（以下「製品幅」）であることが好ましい。しかし、生産性を上げるために、セパレータは、その幅が製品幅以上となるように製造される。これをセパレータの原反という。このセパレータの原反を、一旦製造した後に、スリット装置においては、セパレータの原反の長手方向と厚み方向とに対し略垂直である方向の長さを意味する「セパレータの幅」を製品幅に切断（スリット）し、セパレータ長尺とする。

以下では、スリットされる前の幅広のセパレータを「セパレータの原反」と称し、セパレータの幅が製品幅にスリットされたものを特に「セパレータ長尺」と称する。また、スリットとは、セパレータの原反を長手方向（製造におけるフィルムの流れ方向、ＭＤ：Machine direction）に沿って切断することを意味し、カットとは、セパレータ長尺を横断方向（ＴＤ：transverse direction）に沿って切断することを意味する。横断方向（ＴＤ）とは、セパレータ長尺の長手方向（ＭＤ）と厚み方向とに対し略垂直である方向を意味する。

〔実施形態１〕
（スリット装置の構成）
図４の（ａ）は、シェアカット方式の切断装置７を備えたスリット装置６の構成を示す模式図であり、図４の（ｂ）は、スリット装置６によって、セパレータ（多孔質セパレータ）の原反１２Ｏが複数のセパレータ長尺（多孔質セパレータ長尺）１２ａ・１２ｂにスリットされる様子を示す図である。

なお、本実施形態においては、図３に示されるように、多孔質フィルム５の片面に耐熱層４として全芳香族ポリアミド（アラミド樹脂）を積層したセパレータの原反１２Ｏを一例に挙げて説明するが、これに限定されることはなく、セパレータの原反１２Ｏは、耐熱層４を備えていない多孔質フィルム５であってもよく、多孔質フィルム５の両面に耐熱層４を備えたものであってもよい。

図４の（ａ）に示されるように、スリット装置６は、回転可能に支持された円柱形状の、巻出ローラー６３と、複数のローラー６４・６５・６８Ｕ・６８Ｌ・６９Ｕ・６９Ｌ、第１タッチローラー８１Ｕ、第２タッチローラー８１Ｌ、第１アーム８２Ｕ、第２アーム８２Ｌ、第１捲回補助ローラー８３Ｕ、第２捲回補助ローラー８３Ｌ、第１巻取ローラー７０Ｕ、第２巻取ローラー７０Ｌ、切断装置７を備える。

スリット装置６では、セパレータの原反１２Ｏを巻きつけた円筒形状のコアｃが、巻出ローラー６３に嵌められている。セパレータの原反１２Ｏは、コアｃから経路ＵまたはＬで巻き出される。セパレータの原反１２ＯのＡ面を上面として搬送したい場合には、経路Ｌで巻き出し、セパレータの原反１２ＯのＢ面を上面として搬送したい場合には、経路Ｕで巻き出せばよい。なお、本実施形態においては、セパレータの原反１２ＯのＡ面を上面として搬送するので、経路Ｌで巻き出される。

なお、本実施形態において、上記Ａ面は、多孔質フィルム５における耐熱層４と接する面と対向する表面であり、上記Ｂ面は、耐熱層４における多孔質フィルム５と接する面と対向する表面である。

このように巻き出されたセパレータの原反１２Ｏは、ローラー６４及びローラー６５を介して、切断装置７に搬送され、図４の（ａ）及び（ｂ）に示されるように、切断装置７によって複数のセパレータ長尺１２ａ・１２ｂにスリットされる。

（切断装置及びスリット部）
図５の（ａ）は、図４に示されるスリット装置６に備えられたシェアカット方式の切断装置７を示す図であり、図５の（ｂ）は、切断装置７に備えられたスリット部Ｓを示す図であり、図５の（ｃ）は、切断装置７に備えられたスリット部Ｓによってセパレータの原反１２Ｏがスリットされる様子を示す図である。

図５の（ａ）に示されるように、シェアカット方式の切断装置７は、互いに異なる方向に回転可能に支持された円柱形状の下側の軸６６と上側の軸６７とを備えており、上側の軸６７には、丸刃である複数（本実施形態においては８個）の上刃６７aが取り付けられている。図５の（ｂ）に示されるように、丸刃である複数の上刃６７aは、下側の軸６６に備えられた複数（本実施形態においては８個）の各々の空間部に挿入される。なお、図５の（ａ）に示されるように、シェアカット方式の切断装置７は、複数（本実施形態においては８個）のスリット部Ｓを備えている。

図５の（ｃ）に示されるように、シェアカット方式の切断装置７に備えられた各々のスリット部Ｓは、上刃６７aと、長手方向（ＭＤ）と直交する横断方向（ＴＤ）において互いに隣接する下刃６６ａと、互いに隣接する下刃６６ａ間に形成された空間部６６ｂとを備える。なお、下刃６６ａと空間部６６ｂとは、下側の軸６６に備えられている。

そして、各々のスリット部Ｓにおいては、上刃６７aが空間部６６ｂに挿入され、かつ、隣接する２つの下刃６６ａ中、図中左側の下刃６６ａの側面に接触する。

上刃６７aの刃先部分は、平坦部６７ｂと傾斜部６７ｃとを有し、平坦部６７ｂが下刃６６ａと接触する部分である。傾斜部６７ｃは、平坦部６７ｂと対向する部分であり、上刃６７aの刃先部分が先端に行くほど徐々に鋭くなるように傾斜している部分である。

なお、本実施形態においては、上刃６７aが片刃である場合を例に挙げて説明するが、上刃６７aは返り刃などであってもよい。

このようなスリット部Ｓによって、セパレータの原反１２Ｏがスリットされると、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂの各々は、互いにに対向する、上刃６７a（具体的には上刃６７aの傾斜部６７ｃ）と空間部６６ｂとによって形成される第１側面１２ｃと、上刃６７a（具体的には上刃６７aの平坦部６７ｂ）と上刃６７aが接触する下刃６６ａとによって形成される第２側面１２ｄとを有するように形成される。

なお、本実施形態においては、耐熱層４が剥離するのを抑制するため、上刃６７aが、多孔質フィルム５における耐熱層４と接する面と対向する表面であるＡ面から入るようにしたが、これに限定されることはない。

切断装置７に備えられた複数のスリット部Ｓによってスリットされた複数のセパレータ長尺１２ａ・１２ｂは、図４の（ａ）に示されるように、複数のセパレータ長尺１２ａ・１２ｂの一部１２ａの各々は、ローラー６８Ｕ、ローラー６９Ｕ及び第１捲回補助ローラー８３Ｕを経由して、第１巻取ローラー７０Ｕに嵌められた円筒形状の各コアｕ（ボビン）へ巻き取られる。また、複数のセパレータ長尺１２ａ・１２ｂの他の一部１２ｂの各々は、ローラー６８Ｌ、ローラー６９Ｌ及び第２捲回補助ローラー８３Ｌを経由して、第２巻取ローラー７０Ｌに嵌められた円筒形状の各コアｌ（ボビン）へ巻き取られる。なお、ロール状に巻き取られたセパレータ長尺１２ａ・１２ｂをセパレータ捲回体１２Ｕ・１２Ｌと称する。

なお、セパレータ捲回体１２Ｕ・１２Ｌにおいては、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂのＡ面が外側を向き、Ｂ面が内側を向くように、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂが巻き取られる。

本実施形態においては、図４の（ｂ）に示されるように、セパレータの原反１２Ｏを、セパレータの原反の横断方向（ＴＤ）において、セパレータの原反の長手方向（ＭＤ）に沿って、上述した８個のスリット部Ｓによって、７個のセパレータ長尺１２ａ・１２ｂにスリットする（スリット工程）ことにより、４つの奇数番目のセパレータ長尺１２ａと３つの偶数番目のセパレータ長尺１２ｂとを形成し、４つの奇数番目のセパレータ長尺１２ａは、第１巻取ローラー７０Ｕに嵌められた円筒形状の各コアｕ（ボビン）へ巻き取られ、３つの偶数番目のセパレータ長尺１２ｂは、第２巻取ローラー７０Ｌに嵌められた円筒形状の各コアｌ（ボビン）へ巻き取られる場合を一例に挙げて説明したが、これに限定されることはなく、セパレータの原反１２Ｏを、スリットして、何個のセパレータ長尺１２ａ・１２ｂを形成するかは、セパレータの原反１２Ｏのサイズやセパレータ長尺１２ａ・１２ｂのセパレータの幅に依存するので、適宜変えることができるのは言うまでもない。なお、本実施形態においては、８個のスリット部Ｓによってスリットされた両端のセパレータ長尺は使用していない。

また、本実施形態においては、第１巻取ローラー７０Ｕに嵌められた円筒形状の各コアｕ（ボビン）へ巻き取られるセパレータ長尺の数と、第２巻取ローラー７０Ｌに嵌められた円筒形状の各コアｌ（ボビン）へ巻き取られるセパレータ長尺の数とが、異なる場合を一例に挙げて説明したが、これらの数は同じであってもよい。

（捲回部）
第１巻取ローラー７０Ｕ（捲回部）には、４つの奇数番目のセパレータ長尺１２ａの数に応じて、４つのコアｕが着脱可能に取り付けられている。同様に、第２巻取ローラー７０Ｌ（捲回部）には、３つの偶数番目のセパレータ長尺１２ｂの数に応じて、３つのコアｌが着脱可能に取り付けられている。

図４の（ａ）に示されるように、第１巻取ローラー７０Ｕはコアｕと共に図４の（ａ）中の矢印の方向に回転することでセパレータ長尺１２ａを捲回する（捲回工程）。コアｕは、そこに巻き付けられたセパレータ長尺１２ａと共に第１巻取ローラー７０Ｕから取り外すことができる。

同様に、第２巻取ローラー７０Ｌはコアｌと共に図４の（ａ）中の矢印の方向に回転することでセパレータ長尺１２ｂを捲回する（捲回工程）。コアｌは、そこに巻き付けられたセパレータ長尺１２ｂと共に第２巻取ローラー７０Ｌから取り外すことができる。

（タッチローラー）
図４の（ａ）に示されるスリット装置６に備えられた第１タッチローラー８１Ｕ及び第２タッチローラー８１Ｌは、それぞれ第１アーム８２Ｕ及び第２アーム８２Ｌの一端に回転可能に設けられる（固定される）。第１アーム８２Ｕ及び第２アーム８２Ｌは、それぞれ他端にある回転軸８４Ｕ、８４Ｌ（シャフト）を中心として回動可能である（図４の（ａ）中の矢印の方向に回動可能である）。第１捲回補助ローラー８３Ｕは、第１タッチローラー８１Ｕと第１アーム８２Ｕの回転軸８４Ｕとの間に配置され、第１アーム８２Ｕに回転可能に固定される。第２捲回補助ローラー８３Ｌは、第２タッチローラー８１Ｌと第２アーム８２Ｌの回転軸８４Ｌとの間に配置され、第２アーム８２Ｌに回転可能に固定される。

なお、第１及び第２タッチローラー８１Ｕ・８１Ｌは、それぞれ捲回されるセパレータ長尺１２ａ・１２ｂを、セパレータ捲回体１２Ｕ・１２Ｌの捲回面（表面）へ押さえ付ける。ここでは、第１及び第２タッチローラー８１Ｕ・８１Ｌは、それぞれその自重によってセパレータ長尺１２ａ・１２ｂを押さえ付ける。第１及び第２タッチローラー８１Ｕ・８１Ｌによって押さえ付けることにより、捲回されるセパレータ長尺１２ａ・１２ｂにしわ等が生じることを抑制する。なお、セパレータ捲回体１２Ｕ・１２Ｌの外径の変化に応じて、捲回面に接するように第１及び第２タッチローラー８１Ｕ・８１Ｌの位置は変化（変位）する。

（セパレータ長尺の第１側面及び第２側面）
図６は、セパレータの原反１２Ｏからスリットされたセパレータ長尺１２ａ・１２ｂの左右端部の形状を示す図である。

図６の（ａ）は、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂのＡ面が上面で、Ｂ面が下面である場合において、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂを横断方向（ＴＤ）に沿って、切断した場合の左右端部の形状を示す図である。

図６の（ｂ）は、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂのＢ面が上面で、Ａ面が下面である場合において、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂを横断方向（ＴＤ）に沿って、切断した場合の左右端部の形状を示す図である。

図６の（ｂ）における第１側面（右側端部）１２ｃは、図５の（ｃ）に示される上刃６７aと空間部６６ｂとによって形成される側面であり、第２側面（左側端部）１２ｄは、図５の（ｃ）に示される上刃６７aと上刃６７aが接触する下刃６６ａとによって形成される側面である。

図６の（ｃ）は、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂのＢ面が上面で、Ａ面が下面である場合において、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂを横断方向（ＴＤ）に沿って、切断した場合の第２側面（左側端部）１２ｄの形状を観察した図であり、図６の（ｄ）は、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂのＢ面が上面で、Ａ面が下面である場合において、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂを横断方向（ＴＤ）に沿って、切断した場合の第１側面（右側端部）１２ｃの形状を観察した図である。

以上のように、図５の（ｃ）に示される上刃６７a（具体的には上刃６７aの傾斜部６７ｃ）と空間部６６ｂとによって形成される第１側面（右側端部）１２ｃは、傾斜を有する平面からなり、図５の（ｃ）に示される上刃６７a（具体的には上刃６７aの平坦部６７ｂ）と上刃６７aが接触する下刃６６ａとによって形成される第２側面（左側端部）１２ｄは、湾曲面からなる。

図７は、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂのＢ面付近の左右端部の形状を示す図である。

図７の（ａ）に示されるように、本実施形態においては、耐熱層４が剥離するのを抑制するため、上刃６７aが、多孔質フィルム５における耐熱層４と接する面と対向する表面であるＡ面から入るようにしているので、第２側面（左側端部）１２ｄは、Ｂ面（第２面）側に突出している。

また、図７の（ｂ）に示されるように、本実施形態においては、耐熱層４が剥離するのを抑制するため、上刃６７aが、多孔質フィルム５における耐熱層４と接する面と対向する表面であるＡ面から入るようにしているとともに、上刃６７aの傾斜部６７ｃの影響により、横断方向（ＴＤ）において、Ａ面の内側からＢ面の外側に第１側面（右側端部）１２ｃが形成される。したがって、第１側面（右側端部）１２ｃにおいては、Ｂ面近くで、横断方向（ＴＤ）に突出している部分が存在し、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂのＡ面（第１面）の横断方向（ＴＤ）の幅は、Ｂ面（第２面）の横断方向（ＴＤ）の幅より小さい（図６の（ｂ）参照）。

図８は、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂの第１側面（右側端部）１２ｃ及び第２側面（左側端部）１２ｄにおける孔の状態を説明するための図である。

図８の（ａ）は、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂの第２側面（左側端部）１２ｄの観察位置を示す図である。

セパレータ長尺１２ａ・１２ｂの第２側面（左側端部）１２ｄにおける孔は、スリットの際にダメージを受け、孔の数多くが、閉塞される。

これは、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂの第２側面（左側端部）１２ｄは、上刃６７a（具体的には上刃６７aの平坦部６７ｂ）と上刃６７aが接触する下刃６６ａとによって、引き伸ばされながら切断されて形成されるためと考えられる。

図８の（ｂ）は、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂの第１側面（右側端部）１２ｃの観察位置を示す図である。

セパレータ長尺１２ａ・１２ｂの第１側面（右側端部）１２ｃにおける孔は、スリットの際にダメージを殆ど受けず、閉塞された孔の数は殆どない。

これは、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂの第１側面（右側端部）１２ｃは、上刃６７a（具体的には上刃６７aの傾斜部６７ｃ）と空間部６６ｂとによって切断され形成されるためであると考えられる。

なお、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂの第１側面（右側端部）１２ｃにおける孔の閉塞割合は、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂの第２側面（左側端部）１２ｄにおける孔の閉塞割合より小さい。

上記孔の閉塞割合とは、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂの第１側面または第２側面の所定の決められた大きさの領域内における、（閉塞された孔の数／全体の孔の数）の割合である。

（第１側面及び第２側面における電解液の注入特性と保持特性）
以下、図９及び図１０に基づいて、第１側面及び第２側面における電解液の注入特性について説明する。

図９は、セパレータ捲回体１２Ｕ’・１２Ｌ’において、ロール状に巻き取られたセパレータ長尺１２ａ’・１２ｂ’の第１側面（右側端部）１２ｃ’及び第２側面（左側端部）１２ｄ’における電解液の注入特性（吸液性）の評価方法を説明するための図である。

図９の（ａ）は、第１側面（右側端部）１２ｃ’及び第２側面（左側端部）１２ｄ’を有するセパレータ長尺１２ａ’・１２ｂ’がロール状に巻き取られたセパレータ捲回体１２Ｕ’・１２Ｌ’を示す図である。

図９の（ｂ）に示されるように、セパレータ捲回体１２Ｕ’・１２Ｌ’のセパレータ長尺１２ａ’・１２ｂ’の第１側面（右側端部）１２ｃ’にディスポピペットでエタノール（電解液の模擬）を一滴たらし、完全に吸収されるまでの時間を測定した。また、図示してないが、セパレータ捲回体１２Ｕ’・１２Ｌ’の上下を反転させ、セパレータ捲回体１２Ｕ’・１２Ｌ’のセパレータ長尺１２ａ’・１２ｂ’の第２側面（左側端部）１２ｄ’にもディスポピペットでエタノールを一滴たらし、完全に吸収されるまでの時間を測定した。

具体的には、セパレータ捲回体１２Ｕ’・１２Ｌ’は、耐熱層を備えていないポリエチレンからなる多孔質フィルムの原反をこの原反の長手方向（ＭＤ）に沿ってスリットし、直径３インチのコアｕ・ｌに２００ｍ捲き付けたものである。スリットして形成された第１側面（右側端部）１２ｃ’または第２側面（左側端部）１２ｄ’が上になるようコアｕ・ｌを立て、ディスポピペットを用いて上記側面にエタノール２５μＬを滴下した。エタノールの液滴が上記側面に付着した瞬間をゼロ点とし、液滴が上記側面から内部に吸収され、目視できなくなるまでの時間Ｔを測定した。この測定を５回実施し、平均値を算出した。時間Ｔは、上記側面からエタノールが吸液されるまでの時間を示しており、この時間が短いほど、吸液性が高いといえる。

図１０は、エタノール（電解液の模擬）の注入特性の評価結果を示す図である。

図１０に示されるように、５回行われた評価において、何れの場合においても、第１側面（右側端部）１２ｃ’上のエタノールが第２側面（左側端部）１２ｄ’上のエタノールより、早く吸収され消えた。５回の平均値においても、２０秒と２５．９秒とでその差は明らかであった。

以下、図１１及び図１２に基づいて、第１側面及び第２側面における電解液の保持特性について説明する。

図１１の（ａ）は、第１側面及び第２側面における電解液の保持特性測定用試験片の作製方法を説明するための図であり、図１１の（ｂ）は、第１側面及び第２側面における電解液の保持特性の測定方法を説明するための図である。

図１１の（ａ）に図示されているように、第１側面（右側端部）１２ｃ’における電解液の保持特性測定用試験片１２ｅとしては、スリットされたポリエチレンからなる多孔質セパレータ長尺を、第１側面（右側端部）１２ｃ’を一側面とする３ｃｍ（幅）×６０ｃｍ（長さ）サイズの試験片となるように、カッターを用いて切り出して作製し、第２側面（左側端部）１２ｄ’における電解液の保持特性測定用試験片１２ｆとしては、スリットされたポリエチレンからなる多孔質セパレータ長尺を、第２側面（左側端部）１２ｄ’を一側面とする３ｃｍ（幅）×６０ｃｍ（長さ）サイズの試験片となるように、カッターを用いて切り出して作製した。

そして、図１１の（ｂ）に図示されているように、第１側面（右側端部）１２ｃ’や第２側面（左側端部）１２ｄ’が上になるようにして試験片１２ｅ・１２ｆを、長手方向に巻いて円筒状に成形したものが、試験片１２ｇ・１２ｈである。

この試験片１２ｇ・１２ｈを、第１側面（右側端部）１２ｃ’や第２側面（左側端部）１２ｄ’が上になるようにして、上部が開いた、内径６ｍｍ、長さ３ｃｍのポリプロピレン製の筒状容器であるストロー１５に格納した。

それから、試験片１２ｇ・１２ｈが、ストロー１５の上部からはみ出さないようにした後、ピペットを用いて試験片１２ｇ・１２ｈにエタノールを含浸させた。なお、含浸させるエタノールの量の計算は、以下の式（１）で計算した。

含浸させるエタノールの量（ｍＬ）＝試験片の膜厚（ｃｍ）×３ｃｍ（幅）×６０ｃｍ（長さ）×試験片の空隙率 式（１）
なお、上記空隙率は、以下の式（２）で計算した。

空隙率（％）＝（１−（試験片の目付（ｇ／ｍ^２）／試験片の膜厚（ｍ）／試験片材質の密度（ｇ／ｍ^３））×１００ 式（２）
そして、試験片１２ｇ・１２ｈにエタノールを含浸させた後には、試験片１２ｇ・１２ｈが有する第１側面１２ｃ’または第２側面１２ｄ’が上になるようにして、ストロー１５を電子天秤１４上に垂直に立てて載せ、電子天秤１４のゼロ点を合わせて５分間静置した。

５分間静置後、電子天秤１４の表示値から重量減少量（ｍｇ）を計測した。測定は３回実施し、平均値を算出した。重量減少量の値は、セパレータ長尺１２ａ’・１２ｂ’の側面１２ｃ’・１２ｄ’から揮発したエタノールの重量を示している。この値が小さいほど、エタノールが揮発しにくく、保液性が高いといえる。

図１２は、エタノール（電解液の模擬）の保持特性の評価結果を示す図である。

図１２に図示されているように、３回行われた評価において、何れの場合においても、第２側面（左側端部）１２ｄ’を上にしたときのエタノールの重量減少量が、第１側面（右側端部）１２ｃ’を上にしたときのエタノールの重量減少量よりも少なかった。３回の平均値においても、１５ｍｇと２２ｍｇとでその差は明らかであった。

以上から、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂ・１２ａ’・１２ｂ’の第１側面１２ｃ・１２ｃ’、すなわち、台形形状に形成された側面は、電解液の注入特性（吸液性）に優れた側面であり、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂ・１２ａ’・１２ｂ’の第２側面１２ｄ・１２ｄ’、すなわち、湾曲形状に形成された側面は、電解液の保持特性（保液性）に優れた側面であることがわかる。

各々のセパレータ長尺１２ａ・１２ｂ・１２ａ’・１２ｂ’は、第１側面１２ｃ・１２ｃ’と第２側面１２ｄ・１２ｄ’とを共に有するので、良好な電解液の注入特性（吸液性）と良好な電解液の保持特性（保液性）とを共に満たすことができる。

セパレータ長尺１２ａ・１２ｂ・１２ａ’・１２ｂ’を、横断方向（ＴＤ）に沿って、所定の長さにカットしたセパレータ（多孔質セパレータ）１２の場合も、そのまま、第１側面１２ｃ・１２ｃ’と第２側面１２ｄ・１２ｄ’とを共に有するので、セパレータ１２としても、良好な電解液の注入特性（吸液性）と良好な電解液の保持特性（保液性）とを共に満たすことができる。

〔まとめ〕
本発明の態様１に係る多孔質セパレータ長尺は、多孔質セパレータの原反が、上記原反の長手方向に沿って、スリットされた多孔質セパレータ長尺であって、互いに異なる方向に回転可能な上刃と下刃とを備え、上記上刃が、上記長手方向と直交する横断方向において互いに隣接する上記下刃間に形成された空間部において、上記隣接する下刃の一方に接触する、第１及び第２スリット部によって、スリットされた上記多孔質セパレータ長尺は、上記横断方向において互いに対向する第１側面と第２側面とを備えており、上記第１側面は、上記第１及び第２スリット部の一方において、上記上刃と上記空間部とによって形成される側面であり、上記第２側面は、上記第１及び第２スリット部の他方において、上記上刃と上記上刃が接触する下刃とによって形成される側面であることを特徴としている。

上記構成によれば、上記多孔質セパレータ長尺は、上記第１及び第２スリット部の一方において、上記上刃と上記空間部とによって形成される第１側面と、上記第１及び第２スリット部の他方において、上記上刃と上記上刃が接触する下刃とによって形成される第２側面と、を有する。

上記多孔質セパレータの原反が、第１及び第２スリット部によってスリットされる際には、上記上刃と上記空間部とによってスリットされ、形成される第１側面においては、スリットされる際に、上記孔はダメージを殆ど受けない。一方、上記上刃と上記上刃が接触する下刃とによってスリットされ、形成される第２側面においては、スリットされる際に、上記孔がダメージを受ける。

したがって、上記多孔質セパレータ長尺の上記第１側面と上記第２側面とにおいては、上記孔がダメージを受ける程度が大きく異なるので、上記第１側面は良好な電解液の注入特性（吸液性）を有する側面となり、上記第２側面は良好な電解液の保持特性（保液性）を有する側面となる。

よって、良好な電解液の注入特性（吸液性）と良好な電解液の保持特性（保液性）とを共に満たす多孔質セパレータ長尺を実現できる。

本発明の態様２に係る多孔質セパレータ長尺は、長手方向と直交する横断方向において互いに対向する第１側面と第２側面とを備えた多孔質セパレータ長尺であって、上記第１側面は、傾斜を有する平面からなり、上記第２側面は、湾曲面からなることを特徴としている。

上記構成によれば、上記多孔質セパレータ長尺は、傾斜を有する平面からなる第１側面と、湾曲面からなる第２側面とを有する。

湾曲面からなる第２側面が形成される際には、上記多孔質セパレータ長尺の第２側面は引き伸ばされるので、上記第２側面周辺の孔はダメージを受ける。一方、上記多孔質セパレータ長尺における上記第１側面は、傾斜を有する平面からなるので、上記第１側面周辺で上記孔はダメージを殆ど受けない。

したがって、上記多孔質セパレータ長尺の上記第１側面と上記第２側面とにおいては、上記孔がダメージを受ける程度が大きく異なるので、上記第１側面は良好な電解液の注入特性（吸液性）を有する側面となり、上記第２側面は良好な電解液の保持特性（保液性）を有する側面となる。

よって、良好な電解液の注入特性（吸液性）と良好な電解液の保持特性（保液性）とを共に満たす多孔質セパレータ長尺を実現できる。

本発明の態様３に係る多孔質セパレータ長尺は、長手方向と直交する横断方向において互いに対向する第１側面と第２側面とを備えた多孔質セパレータ長尺であって、上記第１側面における上記孔の閉塞割合は、上記第２側面における上記孔の閉塞割合より小さいことを特徴としている。

上記構成によれば、上記多孔質セパレータ長尺においては、上記第１側面における上記孔の閉塞割合は、上記第２側面における上記孔の閉塞割合より小さい。

したがって、上記多孔質セパレータ長尺の上記第１側面は良好な電解液の注入特性（吸液性）を有する側面となり、上記第２側面は良好な電解液の保持特性（保液性）を有する側面となる。

よって、良好な電解液の注入特性（吸液性）と良好な電解液の保持特性（保液性）とを共に満たす多孔質セパレータ長尺を実現できる。

本発明の態様４に係る多孔質セパレータ長尺は、上記態様１において、上記上刃の刃先部分は、上記下刃と接触する側である平坦部と、上記平坦部と対向する傾斜部とを備えており、上記上刃の傾斜部と上記空間部とによって形成される上記第１側面は、傾斜を有する平面からなり、上記上刃の平坦部と上記上刃が接触する下刃とによって形成される上記第２側面は、湾曲面からなっていてもよい。

上記構成によれば、傾斜を有する平面からなる第１側面と、湾曲面からなる第２側面とを有する多孔質セパレータ長尺を実現できる。

本発明の態様５に係る多孔質セパレータ長尺は、上記態様１から４の何れかにおいて、厚さ方向において、互いに対向する第１面と第２面とを有し、上記第１面の上記横断方向の幅は、上記第２面の上記横断方向の幅より小さくでもよい。

上記構成によれば、上記第１面の上記横断方向の幅が、上記第２面の上記横断方向の幅より小さい多孔質セパレータ長尺を実現できる。

本発明の態様６に係る多孔質セパレータ長尺は、上記態様５において、上記第２側面は、上記第２面側に突出していてもよい。

上記構成によれば、上記第２側面が、上記第２面側に突出した多孔質セパレータ長尺を実現できる。

本発明の態様７に係る多孔質セパレータ長尺は、上記態様５または６において、上記第１面は、多孔質フィルム層の表面であり、上記第２面は、多孔質耐熱層の表面であってもよい。

上記構成によれば、上記第１面は、多孔質フィルム層の表面であり、上記第２面は、多孔質耐熱層の表面である多孔質セパレータ長尺を実現できる。

本発明の態様８に係る多孔質セパレータ捲回体は、上記態様１から７の何れかに記載の多孔質セパレータ長尺を、コアに捲回した構成である。

上記構成によれば、良好な電解液の注入特性（吸液性）と良好な電解液の保持特性（保液性）とを共に満たす多孔質セパレータ長尺が捲回された多孔質セパレータ捲回体を実現できる。

本発明の態様９に係るリチウムイオン電池は、上記態様１から７の何れかに記載の多孔質セパレータ長尺を、上記横断方向に沿って、所定の長さにカットした多孔質セパレータを備えた構成である。

上記構成によれば、良好な電解液の注入特性（吸液性）と良好な電解液の保持特性（保液性）とを共に満たす多孔質セパレータを備えたリチウムイオン電池を実現できる。

本発明の態様１０に係る多孔質セパレータ長尺の製造方法は、多孔質セパレータの原反を、上記原反の長手方向に沿って、スリットするスリット工程を含む多孔質セパレータ長尺の製造方法であって、上記スリット工程においては、互いに異なる方向に回転可能な上刃と下刃とを備え、上記上刃が、上記長手方向と直交する横断方向において互いに隣接する上記下刃間に形成された空間部において、上記隣接する下刃の一方に接触する、第１及び第２スリット部を用いて、上記多孔質セパレータ長尺の上記横断方向において互いに対向する第１側面と第２側面とを形成し、上記第１側面は、上記第１及び第２スリット部の一方において、上記上刃と上記空間部とによって形成される側面であり、上記第２側面は、上記第１及び第２スリット部の他方において、上記上刃と上記上刃が接触する下刃とによって形成される側面であることを特徴としている。

上記方法によれば、良好な電解液の注入特性（吸液性）と良好な電解液の保持特性（保液性）とを共に満たす多孔質セパレータ長尺の製造方法を実現できる。

本発明の態様１１に係る多孔質セパレータ長尺の製造方法は、上記態様１０において、上記スリット工程において、用いられる上記第１及び第２スリット部に備えられた上記上刃の刃先部分は、上記下刃と接触する側である平坦部と、上記平坦部と対向する傾斜部とを備えており、上記上刃の傾斜部と上記空間部とによって形成される上記第１側面は、傾斜を有する平面からなり、上記上刃の平坦部と上記上刃が接触する下刃とによって形成される上記第２側面は、湾曲面からなっていてもよい。

上記方法によれば、傾斜を有する平面からなる第１側面と、湾曲面からなる第２側面とを有する多孔質セパレータ長尺の製造方法を実現できる。

〔付記事項〕
本発明は上述した各実施形態に限定されるものではなく、請求項に示した範囲で種々の変更が可能であり、異なる実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を適宜組み合わせて得られる実施形態についても本発明の技術的範囲に含まれる。さらに、各実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を組み合わせることにより、新しい技術的特徴を形成することができる。

本発明は、多孔質セパレータ長尺、その捲回体、その製造方法及びリチウムイオン電池等に利用することができる。

１ リチウムイオン二次電池（リチウムイオン電池）
４ 耐熱層（多孔質耐熱層）
５ 多孔質フィルム（多孔質フィルム層）
６ スリット装置
７ 切断装置
１２ セパレータ
１２ａ セパレータ長尺
１２ｂ セパレータ長尺
１２ａ’ セパレータ長尺
１２ｂ’ セパレータ長尺
１２ｃ 右側端部、上側端部（第１側面）
１２ｄ 左側端部、下側端部（第２側面）
１２ｃ’ 右側端部、上側端部（第１側面）
１２ｄ’ 左側端部、下側端部（第２側面）
１２Ｕ セパレータ捲回体
１２Ｌ セパレータ捲回体
１２Ｕ’ セパレータ捲回体
１２Ｌ’ セパレータ捲回体
１２Ｏ セパレータの原反
６６ 下側の軸
６６ａ 下刃
６６ｂ 空間部
６７ 上側の軸
６７ａ 上刃
６７ｂ 平坦部
６７ｃ 傾斜部
ｌ コア
ｕ コア
ＭＤ セパレータ長尺またはセパレータの原反の長手方向
ＴＤ セパレータ長尺またはセパレータの原反の横断方向
Ｓ スリット部
Ａ面 多孔質フィルムの耐熱層と接する面と対向する表面（第１面）
Ｂ面 耐熱層の多孔質フィルムと接する面と対向する表面（第２面）

Claims (9)

1. 切断側面であるとともに、長手方向と直交する横断方向において互いに対向する第１側面と第２側面とを備えた多孔質セパレータ長尺であって、前記第１側面の吸液性が前記第２側面の吸液性よりも大きいことを特徴とする多孔質セパレータ長尺。
2. 前記吸液性の小さな第２側面の保液性が、前記吸液性の大きな第１側面の保液性よりも大きいことを特徴とする請求項１記載の多孔質セパレータ長尺。
3. 上部が開いた筒状容器に格納しエタノールを含浸させたときに、前記第２側面が上になるようにしたときの重量減少量の平均値が、前記第１側面が上になるようにしたときの重量減少量の平均値よりも小さいことを特徴とする請求項２記載の多孔質セパレータ長尺。
4. 前記第１側面は傾斜を有する平面からなり、前記第２側面は湾曲面からなることを特徴とする請求項１から３の何れか１項に記載の多孔質セパレータ長尺。
5. 厚さ方向において、互いに対向する第１面と第２面とを有し、
   前記第１面の前記横断方向の幅は、前記第２面の前記横断方向の幅より小さいことを特徴とする請求項１から４の何れか１項に記載の多孔質セパレータ長尺。
6. 前記第２側面は、前記第２面側に突出していることを特徴とする請求項５に記載の多孔質セパレータ長尺。
7. 前記第１面は、多孔質フィルム層の表面であり、
   前記第２面は、多孔質耐熱層の表面であることを特徴とする請求項５または６に記載の多孔質セパレータ長尺。
8. 切断によって受けたダメージにより、前記第１側面の吸液性が前記第２側面の吸液性よりも大きいことを特徴とする請求項１から７の何れか１項に記載の多孔質セパレータ長尺。
9. 前記請求項１から８の何れか１項に記載の多孔質セパレータ長尺を、コアに捲回したことを特徴とする多孔質セパレータ捲回体。