JP2017096181A - 内燃機関の制御装置 - Google Patents

Abstract

【課題】複数のピストンの冷却の進行度合いの差を小さくする。
【解決手段】１番気筒＃１に隣接する２番気筒＃２と、１番気筒用クランクピン４ａと、クランクピン４ａに対して１８０度クランク角の位相差を有する２番気筒用クランクピン４ｂとを備えたクランクシャフト４と、クランクピン４ａに連結された１番気筒用ピストン２ａと、クランクピン４ｂに連結された２番気筒用ピストン２ｂと、ピストン２ａの裏面２ａ２およびピストン２ｂの裏面２ｂ２にオイルを噴射するオイルジェット装置７とを備えた内燃機関の制御装置５０において、制御装置５０は、エンジン停止時に、ピストン停止位置制御部５０ａによってピストン２ａを下死点前１２０度クランク角から下死点前６０度クランク角の範囲内の位置に停止させた状態で、オイルジェット装置７によるオイルジェットを実行する。
【選択図】図１

Description

本発明は複数のピストンを有する内燃機関の制御装置に関する。

従来から、ピストンを有する内燃機関が知られている。この種の内燃機関の例としては、例えば特許文献１に記載されたものがある。特許文献１に記載された内燃機関では、エンジン停止中（つまり、ピストンの停止中）に、オイルポンプから吐出されたオイルが、オイルジェットから噴射されてピストンの裏側へ吹き付けられる。詳細には、特許文献１に記載された内燃機関では、エンジン停止中の燃焼室の温度上昇を抑制することによって、次回のエンジン始動時のノッキングの発生を抑制するために、エンジン停止中に、オイルがピストンの裏側へ吹き付けられて、ピストンが冷却される。
また、特許文献２には、エンジン停止後に電動オイルポンプが作動され、エンジンの各摺動部に潤滑油が供給される旨が記載されている。

特開２００７−０４６５１０号公報 特開２０１４−１０５６６５号公報

ところで、特許文献１には、複数のピストンを有する内燃機関において、エンジン停止中にオイルジェットによって複数のピストンをどのように冷却すべきかについて記載されていない。
仮に、複数のピストンの冷却の進行度合いが異なる場合には、冷却の進行度合いが遅いピストンに合わせてピストンの裏面に対するオイルの噴射期間を設定すると、冷却の進行度合いが速いピストンの裏面に対するオイルの噴射期間が過剰になってしまい、燃費が悪化するおそれがある。一方、冷却の進行度合いが速いピストンに合わせてピストンの裏面に対するオイルの噴射期間を設定すると、冷却の進行度合いが遅いピストンの裏面に対するオイルの噴射期間が不足してしまい、冷却の進行度合いが遅いピストンに付着しているオイルが劣化するおそれがある。

前記問題点に鑑み、本発明は、複数のピストンの冷却の進行度合いの差を小さくすることができる内燃機関の制御装置を提供することを目的とする。

本発明によれば、第１気筒と、
前記第１気筒に隣接する第２気筒と、
第１気筒用クランクピンと、前記第１気筒用クランクピンに対して１８０度クランク角の位相差を有する第２気筒用クランクピンとを備えたクランクシャフトと、
第１気筒用コネクティングロッドを介して前記第１気筒用クランクピンに連結され、前記第１気筒内に配置された第１気筒用ピストンと、
第２気筒用コネクティングロッドを介して前記第２気筒用クランクピンに連結され、前記第２気筒内に配置された第２気筒用ピストンと、
前記第１気筒用ピストンの裏面および前記第２気筒用ピストンの裏面にオイルを噴射するオイルジェット装置とを具備する内燃機関の制御装置において、
前記制御装置は、前記第１気筒用ピストンおよび前記第２気筒用ピストンが停止する位置を制御するピストン停止位置制御部を有し、
さらに、前記制御装置は、エンジン停止時に、前記ピストン停止位置制御部によって、前記第１気筒用ピストンを下死点前１２０度クランク角から下死点前６０度クランク角の範囲内の位置に停止させた状態で、前記オイルジェット装置によるオイルジェットを実行することを特徴とする内燃機関の制御装置が提供される。

つまり、本発明の内燃機関の制御装置では、ピストン停止位置制御部が第１気筒用ピストンを下死点前１２０度クランク角から下死点前６０度クランク角の範囲内の位置に停止させることにより、第２気筒用ピストンが下死点後６０度クランク角から下死点後１２０度クランク角の範囲内の位置に停止した状態で、オイルがオイルジェット装置から第１気筒用ピストンの裏面に噴射されると共に、オイルがオイルジェット装置から第２気筒用ピストンの裏面に噴射される。
すなわち、本発明の内燃機関の制御装置では、ピストン停止位置制御部によって、第１気筒用ピストンの裏面とオイルジェット装置との間隔と、第２気筒用ピストンの裏面とオイルジェット装置との間隔とが略等しくされた状態で、オイルがオイルジェット装置から第１気筒用ピストンの裏面および第２気筒用ピストンの裏面に噴射される。
そのため、本発明の内燃機関の制御装置では、第１気筒用ピストンの裏面とオイルジェット装置との間隔と、第２気筒用ピストンの裏面とオイルジェット装置との間隔とが異なる状態でオイルがオイルジェット装置から第１気筒用ピストンの裏面および第２気筒用ピストンの裏面に噴射される場合よりも、第１気筒用ピストンの冷却の進行度合いと第２気筒用ピストンの冷却の進行度合いとの差を小さくすることができる。
その結果、本発明の内燃機関の制御装置では、第１気筒用ピストンの裏面および第２気筒用ピストンの裏面に対するオイルの噴射期間を短縮し、かつ、第１気筒用ピストンおよび第２気筒用ピストンを十分に冷却することができる。

本発明によれば、複数のピストンの冷却の進行度合いの差を小さくすることができる。

第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用されたエンジンシステムを示した概略構成図である。 第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用されたエンジンシステムを示した概略構成図である。 上死点と下死点との中間位置に位置する１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２にオイルジェット装置７の１番気筒用ノズル７ａからオイルＯＩＬが噴射される様子を示した図である。 第１の実施形態の内燃機関の制御装置のピストン冷却制御を説明するためのフローチャートである。 第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された直列４気筒エンジンシステムにおいて図４のステップＳ１０３およびステップＳ１０４が実行される一例におけるピストン温度Ｔと時間との関係などを示したグラフである。 第２の実施形態の内燃機関の制御装置が適用されたエンジンシステムを示した概略構成図である。

以下、本発明の内燃機関の制御装置の第１の実施形態について説明する。図１および図２は第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用されたエンジンシステムを示した概略構成図である。
図１および図２に示す例では、第１の実施形態の内燃機関の制御装置が直列４気筒エンジンシステムに適用されており、図１中の断面部分は直列４気筒エンジンシステムの１番気筒＃１（請求項１中の「第１気筒」に相当する。）に対応する部分を示しており、図２中の断面部分は直列４気筒エンジンシステムの２番気筒＃２（請求項１中の「第２気筒」に相当する。）に対応する部分を示している。

図１および図２に示す例では、１番気筒＃１（図１参照）と２番気筒＃２（図２参照）とが隣接して配置されている。クランクシャフト４の１番気筒用クランクピン４ａ（請求項１中の「第１気筒用クランクピン」に相当する。）と２番気筒用クランクピン４ｂ（請求項１中の「第２気筒用クランクピン」に相当する。）とが１８０度クランク角の位相差を有する。
図１に示すように、１番気筒＃１内に配置された１番気筒用ピストン２ａ（請求項１中の「第１気筒用ピストン」に相当する。）は、１番気筒用コネクティングロッド５ａ（請求項１中の「第１気筒用コネクティングロッド」に相当する。）を介して１番気筒用クランクピン４ａに連結されている。１番気筒用コネクティングロッド５ａが、ピストンピン６ａを中心に１番気筒用ピストン２ａに対して回動可能に構成されている。また、１番気筒用コネクティングロッド５ａが、１番気筒用クランクピン４ａを中心に回動可能に構成されている。
さらに、１番気筒用ピストン２ａの頂面２ａ１と、１番気筒＃１の内壁面と、シリンダヘッド（図示せず）の下面（図示せず）とによって燃焼室３ａが画定されている。クーリングチャンネル２ａ３が、１番気筒用ピストン２ａの内部に形成されている。１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２とクーリングチャンネル２ａ３とが、連通路２ａ４を介して連通されている。

図２に示すように、２番気筒＃２内に配置された２番気筒用ピストン２ｂ（請求項１中の「第２気筒用ピストン」に相当する。）は、２番気筒用コネクティングロッド５ｂ（請求項１中の「第２気筒用コネクティングロッド」に相当する。）を介して２番気筒用クランクピン４ｂに連結されている。２番気筒用コネクティングロッド５ｂが、ピストンピン６ｂを中心に２番気筒用ピストン２ｂに対して回動可能に構成されている。また、２番気筒用コネクティングロッド５ｂが、２番気筒用クランクピン４ｂを中心に回動可能に構成されている。
さらに、２番気筒用ピストン２ｂの頂面２ｂ１と、２番気筒＃２の内壁面と、シリンダヘッド（図示せず）の下面（図示せず）とによって燃焼室３ｂが画定されている。クーリングチャンネル２ｂ３が、２番気筒用ピストン２ｂの内部に形成されている。２番気筒用ピストン２ｂの裏面２ｂ２とクーリングチャンネル２ｂ３とが、連通路２ｂ４を介して連通されている。

図１および図２に示す例では、例えば燃焼室３ａ内の爆発により１番気筒用ピストン２ａが１番気筒＃１に対して下死点の側（図１の下側）に移動すると、１番気筒用クランクピン４ａが、回転中心軸線４ＣＬを中心とする図１の破線円上を矢印で示す向きに移動し、クランクシャフト４が回転する。その結果、２番気筒用クランクピン４ｂが、回転中心軸線４ＣＬを中心とする図２の破線円上を矢印で示す向きに移動し、２番気筒用ピストン２ｂが２番気筒＃２に対して上死点の側（図２の上側）に移動する。
すなわち、図１は１番気筒用ピストン２ａが下死点前９０度クランク角に対応する位置（つまり、１番気筒用ピストン２ａの上死点と下死点との中間位置）に位置する状態を示している。図２は２番気筒用ピストン２ｂが下死点後９０度クランク角に対応する位置（つまり、２番気筒用ピストン２ｂの上死点と下死点との中間位置）に位置する状態を示している。
詳細には、図１および図２に示す例では、１番気筒用クランクピン４ａが下死点前１２０度クランク角に対応する位置Ｐ１（図１参照）に位置する時、２番気筒用クランクピン４ｂが下死点後６０度クランク角に対応する位置Ｐ３（図２参照）に位置する。また、１番気筒用クランクピン４ａが下死点前６０度クランク角に対応する位置Ｐ２（図１参照）に位置する時、２番気筒用クランクピン４ｂが下死点後１２０度クランク角に対応する位置Ｐ４（図２参照）に位置する。

第１の実施形態の内燃機関の制御装置が直列４気筒エンジンシステムに適用された図１および図２に示す例では、３番気筒＃３が２番気筒＃２に隣接して配置されている。つまり、３番気筒＃３が、２番気筒＃２を隔てて１番気筒＃１の反対側に配置されている。さらに、クランクシャフト４の１番気筒用クランクピン４ａと３番気筒用クランクピン（図示せず）とが１８０度クランク角の位相差を有する。
そのため、図１に示すように、１番気筒用ピストン２ａが下死点前９０度クランク角に対応する位置に位置する時、３番気筒用ピストン（図示せず）は下死点後９０度クランク角に対応する位置に位置する。

第１の実施形態の内燃機関の制御装置が直列４気筒エンジンシステムに適用された図１および図２に示す例では、４番気筒＃４が３番気筒＃３に隣接して配置されている。つまり、４番気筒＃４が、３番気筒＃３を隔てて２番気筒＃２の反対側に配置されている。さらに、クランクシャフト４の１番気筒用クランクピン４ａと４番気筒用クランクピン（図示せず）とが０度クランク角の位相差を有する。すなわち、１番気筒用クランクピン４ａと４番気筒用クランクピンとの間には、位相差が存在しない。
そのため、図１に示すように、１番気筒用ピストン２ａが下死点前９０度クランク角に対応する位置に位置する時、４番気筒用ピストン（図示せず）は下死点前９０度クランク角に対応する位置に位置する。

さらに、図１および図２に示す例では、１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２、２番気筒用ピストン２ｂの裏面２ｂ２、３番気筒用ピストン（図示せず）の裏面（図示せず）および４番気筒用ピストン（図示せず）の裏面（図示せず）にオイルＯＩＬ（図３参照）を噴射するためのオイルジェット装置７が設けられている。オイルジェット装置７には、１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２にオイルＯＩＬを噴射する１番気筒用ノズル７ａ（図１および図３参照）と、２番気筒用ピストン２ｂの裏面２ｂ２にオイルを噴射する２番気筒用ノズル７ｂ（図２参照）と、３番気筒用ピストンの裏面にオイルを噴射する３番気筒用ノズル（図示せず）と、４番気筒用ピストンの裏面にオイルを噴射する４番気筒用ノズル（図示せず）とが設けられている。
詳細には、図１および図２に示す例では、上死点と下死点との中間位置に位置する１番気筒用ピストン２ａ（図１参照）の裏面２ａ２（図１参照）と１番気筒用ノズル７ａ（図１参照）との間隔と、上死点と下死点との中間位置に位置する２番気筒用ピストン２ｂ（図２参照）の裏面２ｂ２（図２参照）と２番気筒用ノズル７ｂ（図２参照）との間隔と、上死点と下死点との中間位置に位置する３番気筒用ピストンの裏面と３番気筒用ノズルとの間隔と、上死点と下死点との中間位置に位置する４番気筒用ピストンの裏面と４番気筒用ノズルとの間隔とが等しくされている。
図３は上死点と下死点との中間位置に位置する１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２にオイルジェット装置７の１番気筒用ノズル７ａからオイルＯＩＬが噴射される様子を示した図である。

図１および図３に示す例では、制御装置（ＥＣＵ）５０のオイルジェット制御部５０ｃからの制御信号に基づき、電動オイルポンプ８が、オイル通路９ａ、９ｂ、９ｃ１を介してオイルジェット装置７の１番気筒用ノズル７ａにオイルパン１０内のオイルを供給する。さらに、オイルジェット装置７の１番気筒用ノズル７ａが、電動オイルポンプ８により供給されたオイルＯＩＬを１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２に噴射する。その結果、１番気筒用ピストン２ａがオイルＯＩＬによって冷却される。
詳細には、図３に示す例では、オイルジェット装置７の１番気筒用ノズル７ａから１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２に噴射されたオイルＯＩＬが、連通路２ａ４（図１参照）を介してクーリングチャンネル２ａ３（図１参照）の内部に到達する。その結果、１番気筒用ピストン２ａがオイルＯＩＬによって効率的に冷却される。

また、第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された直列４気筒エンジンシステムでは、図２に示すように、オイル通路９ｃ２を介して供給されたオイル（図示せず）が、オイルジェット装置７の２番気筒用ノズル７ｂによって２番気筒用ピストン２ｂの裏面２ｂ２に噴射される。その結果、２番気筒用ピストン２ｂがオイルによって冷却される。
詳細には、オイルジェット装置７の２番気筒用ノズル７ｂから２番気筒用ピストン２ｂの裏面２ｂ２に噴射されたオイルが、連通路２ｂ４を介してクーリングチャンネル２ｂ３の内部に到達する。その結果、２番気筒用ピストン２ｂがオイルによって効率的に冷却される。
さらに、オイル通路９ｃ３を介して供給されたオイル（図示せず）が、オイルジェット装置７の３番気筒用ノズル（図示せず）によって３番気筒用ピストン（図示せず）の裏面（図示せず）に噴射される。その結果、３番気筒用ピストンがオイルによって冷却される。
また、オイル通路９ｃ４を介して供給されたオイル（図示せず）が、オイルジェット装置７の４番気筒用ノズル（図示せず）によって４番気筒用ピストン（図示せず）の裏面（図示せず）に噴射される。その結果、４番気筒用ピストンがオイルによって冷却される。
さらに、図１および図２に示す例では、制御装置（ＥＣＵ）５０からの制御信号に基づき、電動オイルポンプ８が、オイル通路９ａ、９ｄおよびバルブ１１を介して直列４気筒エンジンシステムの他の部位（図示せず）にオイルパン１０内のオイルを供給することができる。

オイルジェット装置７（図１参照）から噴射されるオイルによって１番気筒用ピストン２ａ（図１参照）と、２番気筒用ピストン２ｂ（図２参照）と、３番気筒用ピストン（図示せず）と、４番気筒用ピストン（図示せず）とが冷却されるとき、仮に、１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２（図１参照）と１番気筒用ノズル７ａ（図１参照）との間隔と、２番気筒用ピストン２ｂの裏面２ｂ２（図２参照）と２番気筒用ノズル７ｂ（図２参照）との間隔と、３番気筒用ピストンの裏面（図示せず）と３番気筒用ノズル（図示せず）との間隔と、４番気筒用ピストンの裏面（図示せず）と４番気筒用ノズル（図示せず）との間隔とが異なる場合には、１番気筒用ピストン２ａと、２番気筒用ピストン２ｂと、３番気筒用ピストンと、４番気筒用ピストンとで冷却の進行度合いが異なってくる。
仮に、冷却の進行度合いが遅いピストンに合わせてピストンの裏面に対するオイルの噴射期間を設定すると、冷却の進行度合いが速いピストンの裏面に対するオイルの噴射期間が過剰になってしまい、燃費が悪化するおそれがある。
仮に、冷却の進行度合いが速いピストンに合わせてピストンの裏面に対するオイルの噴射期間を設定すると、冷却の進行度合いが遅いピストンの裏面に対するオイルの噴射期間が不足してしまい、冷却の進行度合いが遅いピストンに付着しているオイルが劣化するおそれがある。
この点に鑑み、第１の実施形態の内燃機関の制御装置では、１番気筒用ピストン２ａ、２番気筒用ピストン２ｂ、３番気筒用ピストンおよび４番気筒用ピストンの冷却の進行度合いの差を小さくするためのピストン冷却制御が実行される。

図４は第１の実施形態の内燃機関の制御装置のピストン冷却制御を説明するためのフローチャートである。第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された直列４気筒エンジンシステムでは、図４に示すルーチンが所定時間間隔で実行される。
図４に示すルーチンが開始されると、ステップＳ１００において、エンジン停止要求の有無が判定される。エンジン停止要求が有るときには、ステップＳ１０１に進み、エンジン停止要求が無いときには、このルーチンを終了する。
ステップＳ１０１では、例えばシリンダブロック（図示せず）に配置された冷却水温センサ（図示せず）の出力値、過去のエンジンの運転条件などに基づき、制御装置５０（図１参照）のピストン温度推定部５０ｂ（図１参照）により推定されたピストン温度（詳細には、１番気筒用ピストン２ａ（図１参照）、２番気筒用ピストン２ｂ（図２参照）、３番気筒用ピストン（図示せず）および４番気筒用ピストン（図示せず）のいずれかの温度）Ｔが取得される。
次いで、ステップＳ１０２では、ピストン温度推定部５０ｂにより推定されたピストン温度Ｔが所定値Ａ以上であるか否かが判定される。ＹＥＳのときには、１番気筒用ピストン２ａ、２番気筒用ピストン２ｂ、３番気筒用ピストンおよび４番気筒用ピストンに付着しているオイル（オイルデポジット）が劣化するおそれがあると判断し、ステップＳ１０３に進む。一方、ＮＯのときには、１番気筒用ピストン２ａ、２番気筒用ピストン２ｂ、３番気筒用ピストンおよび４番気筒用ピストンに付着しているオイル（オイルデポジット）が劣化するおそれがないと判断し、ステップＳ１０５に進む。

ステップＳ１０３では、エンジン停止時に、制御装置５０（図１参照）のピストン停止位置制御部５０ａ（図１参照）によって、１番気筒用ピストン２ａ（図１参照）、２番気筒用ピストン２ｂ（図２参照）、３番気筒用ピストン（図示せず）および４番気筒用ピストン（図示せず）が停止する位置を制御するピストン停止位置制御が実行される。
具体的には、第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された直列４気筒エンジンシステムでは、特開２００８−０９５６５５号公報の段落００２９に記載されている手法と同様に、エンジン停止時の圧縮行程気筒内での燃焼を利用することにより、ピストン停止位置制御部５０ａが、１番気筒用ピストン２ａおよび４番気筒用ピストンをクランク角が下死点前１２０度から下死点前６０度の範囲内の位置に停止させると共に、２番気筒用ピストン２ｂおよび３番気筒用ピストンをクランク角が下死点後６０度から下死点後１２０度の範囲内の位置に停止させる制御（第１停止制御）、あるいは、２番気筒用ピストン２ｂおよび３番気筒用ピストンをクランク角が下死点前１２０度から下死点前６０度の範囲内の位置に停止させると共に、１番気筒用ピストン２ａおよび４番気筒用ピストンをクランク角が下死点後６０度から下死点後１２０度の範囲内の位置に停止させる制御（第２停止制御）を実行する。
ピストン停止位置制御部５０ａが、第１停止制御を実行するか、あるいは、第２停止制御を実行するかは、例えばクランクシャフト４（図１参照）の必要回転量などに基づいて決定される。具体的には、例えば第１停止制御を実行するためのクランクシャフト４の必要回転量が、第２停止制御を実行するためのクランクシャフト４の必要回転量よりも大きい場合には、ピストン停止位置制御部５０ａが第２停止制御を実行する。一方、例えば第１停止制御を実行するためのクランクシャフト４の必要回転量が、第２停止制御を実行するためのクランクシャフト４の必要回転量よりも小さい場合には、ピストン停止位置制御部５０ａが第１停止制御を実行する。

詳細には、ピストン停止位置制御部５０ａ（図１参照）が第１停止制御を実行する場合には、１番気筒用クランクピン４ａ（図１参照）が、下死点前１２０度クランク角に対応する位置Ｐ１（図１参照）と下死点前６０度クランク角に対応する位置Ｐ２（図１参照）との間の位置に停止し、４番気筒用クランクピン（図示せず）が、下死点前１２０度クランク角に対応する位置Ｐ１と下死点前６０度クランク角に対応する位置Ｐ２との間の位置に停止し、２番気筒用クランクピン４ｂ（図２参照）が、下死点後６０度クランク角に対応する位置Ｐ３（図２参照）と下死点後１２０度クランク角に対応する位置Ｐ４（図２参照）との間の位置に停止し、３番気筒用クランクピン（図示せず）が、下死点後６０度クランク角に対応する位置Ｐ３と下死点後１２０度クランク角に対応する位置Ｐ４との間の位置に停止した状態でエンジンが停止する。
第１停止制御が実行される場合には、１番気筒＃１（図１参照）が請求項１中の「第１気筒」に相当し、２番気筒＃２（図２参照）が請求項１中の「第２気筒」に相当し、１番気筒用ピストン２ａ（図１参照）が請求項１中の「第１気筒用ピストン」に相当し、２番気筒用ピストン２ｂ（図２参照）が請求項１中の「第２気筒用ピストン」に相当する。

一方、ピストン停止位置制御部５０ａ（図１参照）が第２停止制御を実行する場合には、１番気筒用クランクピン４ａ（図１参照）が、下死点後６０度クランク角に対応する位置Ｐ３（図２参照）と下死点後１２０度クランク角に対応する位置Ｐ４（図２参照）との間の位置に停止し、４番気筒用クランクピン（図示せず）が、下死点後６０度クランク角に対応する位置Ｐ３と下死点後１２０度クランク角に対応する位置Ｐ４との間の位置に停止し、２番気筒用クランクピン４ｂ（図２参照）が、下死点前１２０度クランク角に対応する位置Ｐ１（図１参照）と下死点前６０度クランク角に対応する位置Ｐ２（図１参照）との間の位置に停止し、３番気筒用クランクピン（図示せず）が、下死点前１２０度クランク角に対応する位置Ｐ１と下死点前６０度クランク角に対応する位置Ｐ２との間の位置に停止した状態でエンジンが停止する。
第２停止制御が実行される場合には、２番気筒＃２（図２参照）が請求項１中の「第１気筒」に相当し、１番気筒＃１（図１参照）が請求項１中の「第２気筒」に相当し、２番気筒用ピストン２ｂ（図２参照）が請求項１中の「第１気筒用ピストン」に相当し、１番気筒用ピストン２ａ（図１参照）が請求項１中の「第２気筒用ピストン」に相当する。

次いで、ステップＳ１０４では、制御装置５０（図１参照）のオイルジェット制御部５０ｃ（図１参照）によって、１番気筒用ピストン２ａ（図１参照）、２番気筒用ピストン２ｂ（図２参照）、３番気筒用ピストン（図示せず）および４番気筒用ピストン（図示せず）を均等に冷却するためのオイルジェット装置７（図１参照）によるオイルジェットが実行される。
具体的には、制御装置５０のオイルジェット制御部５０ｃによって電動オイルポンプ８（図１参照）が所定期間作動される。その結果、オイルジェット装置７の１番気筒用ノズル７ａ（図１参照）から１番気筒用ピストン２ａ（図１参照）の裏面２ａ２（図１参照）にオイルＯＩＬ（図３参照）が噴射され、オイルジェット装置７の２番気筒用ノズル７ｂ（図２参照）から２番気筒用ピストン２ｂ（図２参照）の裏面２ｂ２（図２参照）にオイルが噴射され、オイルジェット装置７の３番気筒用ノズル（図示せず）から３番気筒用ピストン（図示せず）の裏面（図示せず）にオイルが噴射され、オイルジェット装置７の４番気筒用ノズル（図示せず）から４番気筒用ピストン（図示せず）の裏面（図示せず）にオイルが噴射される。それにより、１番気筒用ピストン２ａ、２番気筒用ピストン２ｂ、３番気筒用ピストンおよび４番気筒用ピストンが均等に冷却される。

電動オイルポンプ８（図１参照）の作動期間は、事前評価などに基づき、１番気筒用ピストン２ａ（図１参照）、２番気筒用ピストン２ｂ（図２参照）、３番気筒用ピストン（図示せず）および４番気筒用ピストン（図示せず）を冷却するために必要な期間に設定される。また、電動オイルポンプ８が発生する油圧の大きさは、事前評価などに基づき、１番気筒用ピストン２ａ、２番気筒用ピストン２ｂ、３番気筒用ピストンおよび４番気筒用ピストンを冷却するために必要な油圧の大きさに設定される。事前評価には、例えば１番気筒用ピストン２ａ、２番気筒用ピストン２ｂ、３番気筒用ピストンおよび４番気筒用ピストンの温度、オイルパン１０（図１参照）内の油温などが用いられる。
詳細には、１番気筒用ピストン２ａ、２番気筒用ピストン２ｂ、３番気筒用ピストンおよび４番気筒用ピストンの温度が所定値Ａ（図４参照）より小さい値まで低下するように、電動オイルポンプ８の作動期間および油圧の大きさが設定される。
図１〜図３に示す例では、ステップＳ１０４において１番気筒用ピストン２ａ（図１参照）の裏面２ａ２（図１参照）、２番気筒用ピストン２ｂ（図２参照）の裏面２ｂ２（図２参照）、３番気筒用ピストン（図示せず）の裏面（図示せず）および４番気筒用ピストン（図示せず）の裏面（図示せず）にオイルが噴射される時（つまり、エンジン停止時）に、バルブ１１（図１参照）が閉弁されており、オイルパン１０（図１参照）内のオイルは、オイル通路９ｄ（図１参照）およびバルブ１１を介してエンジンシステムの他の部位（図示せず）に供給されない。そのため、第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された直列４気筒エンジンシステムでは、オイルパン１０内のオイルがエンジンシステムの他の部位に供給される場合よりも高圧のオイルを１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２、２番気筒用ピストン２ｂの裏面２ｂ２、３番気筒用ピストンの裏面および４番気筒用ピストンの裏面に噴射することができ、１番気筒用ピストン２ａ、２番気筒用ピストン２ｂ、３番気筒用ピストンおよび４番気筒用ピストンを効果的に冷却することができる。一方、エンジン運転時には、バルブ１１が開弁されており、オイルパン１０内のオイルがエンジンシステムの他の部位にも供給される。

ステップＳ１０５では、１番気筒用ピストン２ａ（図１参照）の裏面２ａ２（図１参照）と１番気筒用ノズル７ａ（図１参照）との間隔と、２番気筒用ピストン２ｂ（図２参照）の裏面２ｂ２（図２参照）と２番気筒用ノズル７ｂ（図２参照）との間隔と、３番気筒用ピストン（図示せず）の裏面（図示せず）と３番気筒用ノズル（図示せず）との間隔と、４番気筒用ピストン（図示せず）の裏面（図示せず）と４番気筒用ノズル（図示せず）との間隔とが略等しくなるように、１番気筒用ピストン２ａ、２番気筒用ピストン２ｂ、３番気筒用ピストンおよび４番気筒用ピストンを停止させるピストン停止位置制御（ステップＳ１０３）は実行されず、エンジンを停止させるための通常の停止制御が実行される。

換言すれば、第１の実施形態の内燃機関の制御装置では、ピストン停止位置制御部５０ａ（図１参照）が１番気筒用ピストン２ａ（図１参照）および４番気筒用ピストン（図示せず）を下死点前１２０度クランク角から下死点前６０度クランク角の範囲内の位置に停止させることにより、２番気筒用ピストン２ｂ（図２参照）および３番気筒用ピストン（図示せず）が下死点後６０度クランク角から下死点後１２０度クランク角の範囲内の位置に停止した状態、あるいは、ピストン停止位置制御部５０ａが２番気筒用ピストン２ｂおよび３番気筒用ピストンを下死点前１２０度クランク角から下死点前６０度クランク角の範囲内の位置に停止させることにより、１番気筒用ピストン２ａおよび４番気筒用ピストンが下死点後６０度クランク角から下死点後１２０度クランク角の範囲内の位置に停止した状態で、オイルがオイルジェット装置７（図１および図２参照）から１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２（図１参照）、２番気筒用ピストン２ｂの裏面２ｂ２（図２参照）、３番気筒用ピストンの裏面（図示せず）および４番気筒用ピストンの裏面（図示せず）に噴射される。
すなわち、第１の実施形態の内燃機関の制御装置では、ピストン停止位置制御部５０ａによって、１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２とオイルジェット装置７の１番気筒用ノズル７ａ（図１参照）との間隔と、２番気筒用ピストン２ｂの裏面２ｂ２とオイルジェット装置７の２番気筒用ノズル７ｂ（図２参照）との間隔と、３番気筒用ピストンの裏面とオイルジェット装置７の３番気筒用ノズル（図示せず）との間隔と、４番気筒用ピストンの裏面とオイルジェット装置７の４番気筒用ノズル（図示せず）との間隔とが略等しくされた状態で、オイルがオイルジェット装置７から１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２、２番気筒用ピストン２ｂの裏面２ｂ２、３番気筒用ピストンの裏面および４番気筒用ピストンの裏面に噴射される。
そのため、第１の実施形態の内燃機関の制御装置では、１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２とオイルジェット装置７の１番気筒用ノズル７ａとの間隔と、２番気筒用ピストン２ｂの裏面２ｂ２とオイルジェット装置７の２番気筒用ノズル７ｂとの間隔と、３番気筒用ピストンの裏面とオイルジェット装置７の３番気筒用ノズルとの間隔と、４番気筒用ピストンの裏面とオイルジェット装置７の４番気筒用ノズルとの間隔とが異なる状態でオイルがオイルジェット装置７から１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２、２番気筒用ピストン２ｂの裏面２ｂ２、３番気筒用ピストンの裏面および４番気筒用ピストンの裏面に噴射される場合よりも、１番気筒用ピストン２ａの冷却の進行度合いと２番気筒用ピストン２ｂの冷却の進行度合いと３番気筒用ピストンの冷却の進行度合いと４番気筒用ピストンの冷却の進行度合いとの差を小さくすることができる。
その結果、第１の実施形態の内燃機関の制御装置では、１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２、２番気筒用ピストン２ｂの裏面２ｂ２、３番気筒用ピストンの裏面および４番気筒用ピストンの裏面に対するオイルの噴射期間を短縮し、かつ、１番気筒用ピストン２ａ、２番気筒用ピストン２ｂ、３番気筒用ピストンおよび４番気筒用ピストンを十分に冷却することができる。

図５（Ａ）は第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された直列４気筒エンジンシステムにおいて図４のステップＳ１０３およびステップＳ１０４が実行される一例におけるピストン温度Ｔと時間との関係を示したグラフである。図５（Ｂ）は第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された直列４気筒エンジンシステムにおいて図４のステップＳ１０３およびステップＳ１０４が実行されず、ステップＳ１０５が実行される一例におけるピストン温度Ｔと時間との関係を示したグラフである。

図５（Ａ）に示す例では、時間ｔ１に、エンジン停止要求が出され、ステップＳ１００（図４参照）においてＹＥＳと判定され、ステップＳ１０１（図４参照）においてピストン温度Ｔが取得され、ステップＳ１０２（図４参照）においてピストン温度Ｔが所定値Ａ以上であると判定され、ステップＳ１０３（図４参照）が実行される。
その結果、時間ｔ２に、１番気筒用ピストン２ａ（図１参照）、２番気筒用ピストン２ｂ（図２参照）、３番気筒用ピストン（図示せず）および４番気筒用ピストン（図示せず）が停止する。詳細には、１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２（図１参照）と１番気筒用ノズル７ａ（図１参照）との間隔と、２番気筒用ピストン２ｂの裏面２ｂ２（図２参照）と２番気筒用ノズル７ｂ（図２参照）との間隔と、３番気筒用ピストンの裏面（図示せず）と３番気筒用ノズル（図示せず）との間隔と、４番気筒用ピストンの裏面（図示せず）と４番気筒用ノズル（図示せず）との間隔とが略等しくなった状態で、１番気筒用ピストン２ａ、２番気筒用ピストン２ｂ、３番気筒用ピストンおよび４番気筒用ピストンが停止する。
さらに、時間ｔ２にステップＳ１０４が実行され、１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２、２番気筒用ピストン２ｂの裏面２ｂ２、３番気筒用ピストンの裏面および４番気筒用ピストンの裏面に対するオイルの噴射が開始される。その結果、ピストン温度Ｔが、低下し始め、所定値Ａよりも小さくなる。
次いで、時間ｔ３に、１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２、２番気筒用ピストン２ｂの裏面２ｂ２、３番気筒用ピストンの裏面および４番気筒用ピストンの裏面に対するオイルの噴射が停止される。

図５（Ｂ）に示す例では、時間ｔ１１にエンジン停止要求が出され、ステップＳ１００（図４参照）においてＹＥＳと判定され、ステップＳ１０１（図４参照）においてピストン温度Ｔが取得され、ステップＳ１０２（図４参照）においてピストン温度Ｔが所定値Ａ未満であると判定され、ステップＳ１０５（図４参照）が実行される。
その結果、時間ｔ１２に、１番気筒用ピストン２ａ（図１参照）、２番気筒用ピストン２ｂ（図２参照）、３番気筒用ピストン（図示せず）および４番気筒用ピストン（図示せず）が停止する。
図５（Ｂ）に示す例では、ステップＳ１０３（図４参照）が実行されないため、１番気筒用ピストン２ａ、２番気筒用ピストン２ｂ、３番気筒用ピストンおよび４番気筒用ピストンが停止する時間ｔ１２に、１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２（図１参照）と１番気筒用ノズル７ａ（図１参照）との間隔、および、４番気筒用ピストンの裏面と４番気筒用ノズル（図示せず）との間隔と、２番気筒用ピストン２ｂの裏面２ｂ２（図２参照）と２番気筒用ノズル７ｂ（図２参照）との間隔、および、３番気筒用ピストンの裏面と３番気筒用ノズル（図示せず）との間隔とが、略等しいとは限らない。
また、図５（Ｂ）に示す例では、時間ｔ１１に、ステップＳ１０２においてピストン温度Ｔが所定値Ａ未満であると判定され、１番気筒用ピストン２ａ、２番気筒用ピストン２ｂ、３番気筒用ピストンおよび４番気筒用ピストンに付着しているオイル（オイルデポジット）が劣化するおそれがないと判断されるため、ステップＳ１０４（図４参照）が実行されない。

第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された直列４気筒エンジンシステムにおいて、クランク角が下死点前１２０度から下死点前６０度の範囲内の位置、あるいは、クランク角が下死点後６０度から下死点後１２０度の範囲内の位置に１番気筒用ピストン２ａ（図１参照）、２番気筒用ピストン２ｂ（図２参照）、３番気筒用ピストン（図示せず）および４番気筒用ピストン（図示せず）を停止させた状態で、オイルジェット（図４のステップＳ１０４）が実行される理由について説明する。
１番気筒用ピストン２ａ、２番気筒用ピストン２ｂ、３番気筒用ピストンおよび４番気筒用ピストンを上死点と下死点との中間位置に停止させた状態でオイルジェットを実行する場合には、１番気筒用ノズル７ａ（図１参照）と１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２（図１参照）との間隔と、２番気筒用ノズル７ｂ（図２参照）と２番気筒用ピストン２ｂの裏面２ｂ２（図２参照）との間隔と、３番気筒用ノズル（図示せず）と３番気筒用ピストンの裏面（図示せず）との間隔と、４番気筒用ノズル（図示せず）と４番気筒用ピストンの裏面（図示せず）との間隔とが等しくなるため、１番気筒用ピストン２ａ、２番気筒用ピストン２ｂ、３番気筒用ピストンおよび４番気筒用ピストンを均等に冷却することができる。
一方、例えばクランク角が下死点前１２０度の位置に１番気筒用ピストン２ａおよび４番気筒用ピストンが停止しており、かつ、クランク角が下死点後６０度の位置に２番気筒用ピストン２ｂおよび３番気筒用ピストンが停止している場合には、１番気筒用ピストン２ａ、２番気筒用ピストン２ｂ、３番気筒用ピストンおよび４番気筒用ピストンが上死点と下死点との中間位置に停止している場合と比較して、１番気筒用ノズル７ａと１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２との間隔と、２番気筒用ノズル７ｂと２番気筒用ピストン２ｂの裏面２ｂ２との間隔と、３番気筒用ノズルと３番気筒用ピストンの裏面との間隔と、４番気筒用ノズルと４番気筒用ピストンの裏面との間隔とがばらつくものの、そのばらつき量は、１番気筒用ピストン２ａのストローク（１番気筒用ピストン２ａの上死点と下死点との間隔）の５０％以下になる。
つまり、クランク角センサ（図示せず）の出力値に基づいて１番気筒用ピストン２ａ、２番気筒用ピストン２ｂ、３番気筒用ピストンおよび４番気筒用ピストンの停止位置を正確に制御することにより、１番気筒用ピストン２ａ、２番気筒用ピストン２ｂ、３番気筒用ピストンおよび４番気筒用ピストンを上死点と下死点との中間位置に正確に停止させた状態でオイルジェットを実行しなくても、クランク角が下死点前１２０度から下死点前６０度の範囲内の位置、あるいは、クランク角が下死点後６０度から下死点後１２０度の範囲内の位置に１番気筒用ピストン２ａ、２番気筒用ピストン２ｂ、３番気筒用ピストンおよび４番気筒用ピストンを停止させた状態でオイルジェットを実行すれば、１番気筒用ピストン２ａ、２番気筒用ピストン２ｂ、３番気筒用ピストンおよび４番気筒用ピストンを十分に均等に冷却することができる。
従って、第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された直列４気筒エンジンシステムでは、１番気筒用ピストン２ａ、２番気筒用ピストン２ｂ、３番気筒用ピストンおよび４番気筒用ピストンを上死点と下死点との中間位置に正確に停止させた状態でオイルジェットが実行されるのではなく、クランク角が下死点前１２０度から下死点前６０度の範囲内の位置、あるいは、クランク角が下死点後６０度から下死点後１２０度の範囲内の位置に１番気筒用ピストン２ａ、２番気筒用ピストン２ｂ、３番気筒用ピストンおよび４番気筒用ピストンを停止させた状態でオイルジェットが実行される。

詳細には、例えば１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２等は、エンジン運転中、ステップＳ１０４とは異なる、例えば機械式オイルポンプ（図示せず）などによるオイルジェットの実行によって冷却されている。エンジンが停止すると、例えば機械式オイルポンプ（図示せず）などによるオイルジェットが停止するため、１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２等の温度は、頂面２ａ１等の温度と同程度まで上昇してくる。そのため、第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された直列４気筒エンジンシステムでは、１番気筒用ピストン２ａ等に付着しているオイル（オイルデポジット）が劣化するおそれがあるとステップＳ１０２において判断したときに、ステップＳ１０４におけるオイルジェットが実行され、１番気筒用ピストン２ａ等が冷却される。

図４に示す例では、ピストン温度推定部５０ｂにより推定されたピストン温度Ｔが所定値Ａ未満のときに、ステップＳ１０４におけるオイルジェットが実行されないが、他の例では、例えば図５（Ｂ）に示す例のように、ステップＳ１０４におけるオイルジェットが実行されないためにピストン温度Ｔが所定値Ａ以上になってしまうことを回避するために、エンジン停止毎に、ステップＳ１０３におけるピストン停止位置制御およびステップＳ１０４におけるオイルジェットを実行してもよい。

図１〜図３に示す例では、第１の実施形態の内燃機関の制御装置がディーゼルエンジンシステムに適用されているが、他の例では、第１の実施形態の内燃機関の制御装置をガソリンエンジンシステムに適用することもできる。
また、第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された図１に示す例では、クランク角が下死点前１２０度から下死点前６０度の範囲内の位置に１番気筒用ピストン２ａを停止させるために、エンジン停止時の圧縮行程気筒内での燃焼が利用されているが、第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された他の例では、代わりに、特開２００８−０９５６５５号公報の段落００２７に記載されている手法と同様に、スタータモータ（図示せず）を利用することにより、クランク角が下死点前１２０度から下死点前６０度の範囲内の位置に１番気筒用ピストン２ａを停止させることもできる。
あるいは、第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された他の例では、代わりに、特開２０１４−０４０７９４号公報の段落００２５に記載されている手法と同様に、モータジェネレータ（図示せず）を利用することにより、クランク角が下死点前１２０度から下死点前６０度の範囲内の位置に１番気筒用ピストン２ａを停止させることもできる。

第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された図１に示す例では、オイルパン１０内のオイルが、電動オイルポンプ８によって、オイル通路９ａ、９ｄおよびバルブ１１を介してエンジンシステムの他の部位（図示せず）に供給されるが、第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された他の例では、代わりに、機械式オイルポンプ（図示せず）がメインオイルポンプとしてオイル通路９ａ（図１参照）上に配置されており、オイル通路９ａと並列に配置された他のオイル通路（図示せず）上に配置された電動オイルポンプ（図示せず）が、サブオイルポンプとして用いられる。
また、第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された図１に示す例では、オイル通路９ｄ上にバルブ１１が配置されているが、第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された他の例では、オイル通路９ｄ上にバルブが配置されていない。
さらに、第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された他の例では、オイル通路９ｂ上に逆止弁（図示せず）が配置されており、サブオイルポンプとしての電動オイルポンプが配置されたオイル通路上に他の逆止弁（図示せず）が配置されている。
第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された他の例では、エンジン運転中に機械式オイルポンプが用いられ、エンジン停止中に電動オイルポンプが用いられる。
詳細には、第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された他の例では、オイルジェット（図４のステップＳ１０４）の実行時に、制御装置（ＥＣＵ）５０（図１参照）のオイルジェット制御部５０ｃ（図１参照）からの制御信号に基づき、電動オイルポンプがオイルパン１０（図１参照）内のオイルをオイルジェット装置７（図１参照）に供給する。さらに、オイルジェット装置７が、電動オイルポンプにより供給されたオイルを１番気筒用ピストン２ａ（図１参照）の裏面２ａ２（図１参照）、２番気筒用ピストン２ｂ（図２参照）の裏面２ｂ２（図２参照）、３番気筒用ピストンの裏面および４番気筒用ピストンの裏面に噴射する。
第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された図１に示す例では、オイルジェット（図４のステップＳ１０４）の実行時に、バルブ１１が閉弁されているため、オイルパン１０内のオイルは、オイル通路９ｄおよびバルブ１１を介してエンジンシステムの他の部位（図示せず）に供給されない。
一方、第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された他の例では、電動オイルポンプが作動するオイルジェット（図４のステップＳ１０４）の実行時に、逆止弁が閉弁するため、オイルパン１０内のオイルは、オイル通路９ｄを介してエンジンシステムの他の部位に供給されない。

第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された図１に示す例では、電動オイルポンプ８が設けられているが、第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用されたさらに他の例では、電動オイルポンプ８の代わりに、機械式オイルポンプ（図示せず）が設けられている。
詳細には、第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用されたさらに他の例では、エンジン運転中に、機械式オイルポンプが発生した油圧が、バルブ（図示せず）を介してアキュムレータ（図示せず）に蓄えられる。また、エンジン停止後のオイルジェット（図４のステップＳ１０４）の実行時には、エンジン運転中にアキュムレータに蓄えられた油圧がバルブを介して放出され、オイル通路９ｂ（図１参照）を介してオイルジェット装置７（図１参照）にオイルが供給される。さらに、オイルジェット装置７が、アキュムレータから供給されたオイルを１番気筒用ピストン２ａ（図１参照）の裏面２ａ２（図１参照）、２番気筒用ピストン２ｂ（図２参照）の裏面２ｂ２（図２参照）、３番気筒用ピストンの裏面および４番気筒用ピストンの裏面に噴射する。
第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用されたさらに他の例では、１番気筒用ピストン２ａ、２番気筒用ピストン２ｂ、３番気筒用ピストンおよび４番気筒用ピストンの冷却に必要な油圧、油量が事前の評価等で予め求められ、冷却に適したアキュムレータが用いられる。詳細には、エンジン運転中に、機械式オイルポンプが発生した油圧がアキュムレータに蓄えられ、さらに、エンジン運転中であって、アキュムレータへの蓄圧の完了後には、アキュムレータに蓄えられた油圧が保持される。

以下、本発明の内燃機関の制御装置の第２の実施形態について説明する。
第２の実施形態の内燃機関の制御装置が適用されたエンジンシステムは、後述する点を除き、上述した第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用されたエンジンシステムとほぼ同様に構成されている。従って、第２の実施形態の内燃機関の制御装置が適用されたエンジンシステムによれば、後述する点を除き、上述した第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用されたエンジンシステムとほぼ同様の効果を奏することができる。

図６は第２の実施形態の内燃機関の制御装置が適用されたエンジンシステムを示した概略構成図である。
図１および図６に示す例では、第２の実施形態の内燃機関の制御装置が水平対向４気筒エンジンシステムに適用されている。図１中の断面部分は水平対向４気筒エンジンシステムの１番気筒＃１（請求項１中の「第１気筒」に相当する。）に対応する部分を示しており、図６中の断面部分は水平対向４気筒エンジンシステムの３番気筒＃３（請求項１中の「第２気筒」に相当する。）に対応する部分を示している。

第２の実施形態の内燃機関の制御装置が水平対向４気筒エンジンシステムに適用された図１および図６に示す例では、１番気筒＃１（図１参照）と３番気筒＃３（図６参照）とが隣接して配置されている。クランクシャフト４の１番気筒用クランクピン４ａ（請求項１中の「第１気筒用クランクピン」に相当する。）と３番気筒用クランクピン４ｃ（請求項１中の「第２気筒用クランクピン」に相当する。）とが１８０度クランク角の位相差を有する。
図１に示すように、１番気筒＃１内に配置された１番気筒用ピストン２ａ（請求項１中の「第１気筒用ピストン」に相当する。）は、１番気筒用コネクティングロッド５ａ（請求項１中の「第１気筒用コネクティングロッド」に相当する。）を介して１番気筒用クランクピン４ａに連結されている。１番気筒用コネクティングロッド５ａが、ピストンピン６ａを中心に１番気筒用ピストン２ａに対して回動可能に構成されている。また、１番気筒用コネクティングロッド５ａが、１番気筒用クランクピン４ａを中心に回動可能に構成されている。
さらに、１番気筒用ピストン２ａの頂面２ａ１と、１番気筒＃１の内壁面と、シリンダヘッド（図示せず）の下面（図示せず）とによって燃焼室３ａが画定されている。クーリングチャンネル２ａ３が、１番気筒用ピストン２ａの内部に形成されている。１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２とクーリングチャンネル２ａ３とが、連通路２ａ４を介して連通されている。

図６に示すように、３番気筒＃３内に配置された３番気筒用ピストン２ｃ（請求項１中の「第２気筒用ピストン」に相当する。）は、３番気筒用コネクティングロッド５ｃ（請求項１中の「第２気筒用コネクティングロッド」に相当する。）を介して３番気筒用クランクピン４ｃに連結されている。３番気筒用コネクティングロッド５ｃが、ピストンピン６ｃを中心に３番気筒用ピストン２ｃに対して回動可能に構成されている。また、３番気筒用コネクティングロッド５ｃが、３番気筒用クランクピン４ｃを中心に回動可能に構成されている。
さらに、３番気筒用ピストン２ｃの頂面２ｃ１と、３番気筒＃３の内壁面と、シリンダヘッド（図示せず）の下面（図示せず）とによって燃焼室３ｃが画定されている。クーリングチャンネル２ｃ３が、３番気筒用ピストン２ｃの内部に形成されている。３番気筒用ピストン２ｃの裏面２ｃ２とクーリングチャンネル２ｃ３とが、連通路２ｃ４を介して連通されている。

第２の実施形態の内燃機関の制御装置が水平対向４気筒エンジンシステムに適用された図１および図６に示す例では、例えば燃焼室３ａ内の爆発により１番気筒用ピストン２ａが１番気筒＃１に対して下死点の側（図１の下側）に移動すると、１番気筒用クランクピン４ａが、回転中心軸線４ＣＬを中心とする図１の破線円上を矢印で示す向きに移動し、クランクシャフト４が回転する。その結果、３番気筒用クランクピン４ｃが、回転中心軸線４ＣＬを中心とする図６の破線円上を矢印で示す向きに移動し、３番気筒用ピストン２ｃが３番気筒＃３に対して上死点の側（図６の上側）に移動する。
すなわち、図６は３番気筒用ピストン２ｃが下死点後９０度クランク角に対応する位置（つまり、３番気筒用ピストン２ｃの上死点と下死点との中間位置）に位置する状態を示している。
詳細には、第２の実施形態の内燃機関の制御装置が水平対向４気筒エンジンシステムに適用された図１および図６に示す例では、１番気筒用クランクピン４ａが下死点前１２０度クランク角に対応する位置Ｐ１（図１参照）に位置する時、３番気筒用クランクピン４ｃが下死点後６０度クランク角に対応する位置Ｐ３（図６参照）に位置する。また、１番気筒用クランクピン４ａが下死点前６０度クランク角に対応する位置Ｐ２（図１参照）に位置する時、３番気筒用クランクピン４ｃが下死点後１２０度クランク角に対応する位置Ｐ４（図６参照）に位置する。

さらに、第２の実施形態の内燃機関の制御装置が水平対向４気筒エンジンシステムに適用された図１および図６に示す例では、１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２および３番気筒用ピストン２ｃの裏面２ｃ２にオイルＯＩＬ（図３参照）を噴射するためのオイルジェット装置７が設けられている。オイルジェット装置７には、１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２にオイルＯＩＬを噴射する１番気筒用ノズル７ａ（図１および図３参照）と、３番気筒用ピストン２ｃの裏面２ｃ２にオイルを噴射する３番気筒用ノズル７ｃ（図６参照）とが設けられている。
詳細には、第２の実施形態の内燃機関の制御装置が水平対向４気筒エンジンシステムに適用された図１および図６に示す例では、上死点と下死点との中間位置に位置する１番気筒用ピストン２ａ（図１参照）の裏面２ａ２（図１参照）と１番気筒用ノズル７ａ（図１参照）との間隔と、上死点と下死点との中間位置に位置する３番気筒用ピストン２ｃ（図６参照）の裏面２ｃ２（図６参照）と３番気筒用ノズル７ｃ（図６参照）との間隔とが等しくされている。

第２の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された水平対向４気筒エンジンシステムでは、図６に示すように、オイル通路９ｃ３を介して供給されたオイル（図示せず）が、オイルジェット装置７の３番気筒用ノズル７ｃによって３番気筒用ピストン２ｃの裏面２ｃ２に噴射される。その結果、３番気筒用ピストン２ｃがオイルによって冷却される。
詳細には、オイルジェット装置７の３番気筒用ノズル７ｃから３番気筒用ピストン２ｃの裏面２ｃ２に噴射されたオイルが、連通路２ｃ４を介してクーリングチャンネル２ｃ３の内部に到達する。その結果、３番気筒用ピストン２ｃがオイルによって効率的に冷却される。

オイルジェット装置７（図１参照）から噴射されるオイルによって１番気筒用ピストン２ａ（図１参照）と、３番気筒用ピストン２ｃ（図６参照）とが冷却されるとき、仮に、１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２（図１参照）と１番気筒用ノズル７ａ（図１参照）との間隔と、３番気筒用ピストン２ｃの裏面２ｃ２（図６参照）と３番気筒用ノズル７ｃ（図６参照）との間隔とが異なる場合には、１番気筒用ピストン２ａと、３番気筒用ピストン２ｃとで冷却の進行度合いが異なってくる。
仮に、冷却の進行度合いが遅いピストンに合わせてピストンの裏面に対するオイルの噴射期間を設定すると、冷却の進行度合いが速いピストンの裏面に対するオイルの噴射期間が過剰になってしまい、燃費が悪化するおそれがある。
仮に、冷却の進行度合いが速いピストンに合わせてピストンの裏面に対するオイルの噴射期間を設定すると、冷却の進行度合いが遅いピストンの裏面に対するオイルの噴射期間が不足してしまい、冷却の進行度合いが遅いピストンに付着しているオイルが劣化するおそれがある。
この点に鑑み、第２の実施形態の内燃機関の制御装置では、１番気筒用ピストン２ａおよび３番気筒用ピストン２ｃの冷却の進行度合いの差を小さくするために、図４に示すピストン冷却制御が実行される。

第２の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された水平対向４気筒エンジンシステムでは、ステップＳ１０３（図４参照）において、エンジン停止時に、制御装置５０（図１参照）のピストン停止位置制御部５０ａ（図１参照）によって、１番気筒用ピストン２ａ（図１参照）および３番気筒用ピストン２ｃ（図６参照）が停止する位置を制御するピストン停止位置制御が実行される。
具体的には、第２の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された水平対向４気筒エンジンシステムでは、特開２００８−０９５６５５号公報の段落００２９に記載されている手法と同様に、エンジン停止時の圧縮行程気筒内での燃焼を利用することにより、ピストン停止位置制御部５０ａが、１番気筒用ピストン２ａをクランク角が下死点前１２０度から下死点前６０度の範囲内の位置に停止させると共に、３番気筒用ピストン２ｃをクランク角が下死点後６０度から下死点後１２０度の範囲内の位置に停止させる制御（第１停止制御）、あるいは、３番気筒用ピストン２ｃをクランク角が下死点前１２０度から下死点前６０度の範囲内の位置に停止させると共に、１番気筒用ピストン２ａをクランク角が下死点後６０度から下死点後１２０度の範囲内の位置に停止させる制御（第２停止制御）を実行する。

詳細には、ピストン停止位置制御部５０ａ（図１参照）が第１停止制御を実行する場合には、１番気筒用クランクピン４ａ（図１参照）が、下死点前１２０度クランク角に対応する位置Ｐ１（図１参照）と下死点前６０度クランク角に対応する位置Ｐ２（図１参照）との間の位置に停止し、３番気筒用クランクピン４ｃ（図６参照）が、下死点後６０度クランク角に対応する位置Ｐ３（図６参照）と下死点後１２０度クランク角に対応する位置Ｐ４（図６参照）との間の位置に停止した状態でエンジンが停止する。
第１停止制御が実行される場合には、１番気筒＃１（図１参照）が請求項１中の「第１気筒」に相当し、３番気筒＃３（図６参照）が請求項１中の「第２気筒」に相当し、１番気筒用ピストン２ａ（図１参照）が請求項１中の「第１気筒用ピストン」に相当し、３番気筒用ピストン２ｃ（図６参照）が請求項１中の「第２気筒用ピストン」に相当する。

一方、ピストン停止位置制御部５０ａ（図１参照）が第２停止制御を実行する場合には、１番気筒用クランクピン４ａ（図１参照）が、下死点後６０度クランク角に対応する位置Ｐ３（図６参照）と下死点後１２０度クランク角に対応する位置Ｐ４（図６参照）との間の位置に停止し、３番気筒用クランクピン４ｃ（図６参照）が、下死点前１２０度クランク角に対応する位置Ｐ１（図１参照）と下死点前６０度クランク角に対応する位置Ｐ２（図１参照）との間の位置に停止した状態でエンジンが停止する。
第２停止制御が実行される場合には、３番気筒＃３（図６参照）が請求項１中の「第１気筒」に相当し、１番気筒＃１（図１参照）が請求項１中の「第２気筒」に相当し、３番気筒用ピストン２ｃ（図６参照）が請求項１中の「第１気筒用ピストン」に相当し、１番気筒用ピストン２ａ（図１参照）が請求項１中の「第２気筒用ピストン」に相当する。

次いで、ステップＳ１０４（図４参照）では、制御装置５０（図１参照）のオイルジェット制御部５０ｃ（図１参照）によって、１番気筒用ピストン２ａ（図１参照）および３番気筒用ピストン２ｃ（図６参照）を均等に冷却するためのオイルジェット装置７（図１参照）によるオイルジェットが実行される。
具体的には、制御装置５０のオイルジェット制御部５０ｃによって電動オイルポンプ８（図１参照）が所定期間作動される。その結果、オイルジェット装置７の１番気筒用ノズル７ａ（図１参照）から１番気筒用ピストン２ａ（図１参照）の裏面２ａ２（図１参照）にオイルＯＩＬ（図３参照）が噴射され、オイルジェット装置７の３番気筒用ノズル７ｃ（図６参照）から３番気筒用ピストン２ｃ（図６参照）の裏面２ｃ２（図６参照）にオイルが噴射される。それにより、１番気筒用ピストン２ａおよび３番気筒用ピストン２ｃが均等に冷却される。

換言すれば、第２の実施形態の内燃機関の制御装置では、ピストン停止位置制御部５０ａ（図１参照）が１番気筒用ピストン２ａ（図１参照）を下死点前１２０度クランク角から下死点前６０度クランク角の範囲内の位置に停止させることにより、３番気筒用ピストン２ｃ（図６参照）が下死点後６０度クランク角から下死点後１２０度クランク角の範囲内の位置に停止した状態、あるいは、ピストン停止位置制御部５０ａが３番気筒用ピストン２ｃを下死点前１２０度クランク角から下死点前６０度クランク角の範囲内の位置に停止させることにより、１番気筒用ピストン２ａが下死点後６０度クランク角から下死点後１２０度クランク角の範囲内の位置に停止した状態で、オイルがオイルジェット装置７（図１および図６参照）から１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２（図１参照）および３番気筒用ピストン２ｃの裏面２ｃ２（図６参照）に噴射される。
すなわち、第２の実施形態の内燃機関の制御装置では、ピストン停止位置制御部５０ａによって、１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２とオイルジェット装置７の１番気筒用ノズル７ａ（図１参照）との間隔と、３番気筒用ピストン２ｃの裏面２ｃ２とオイルジェット装置７の３番気筒用ノズル７ｃ（図６参照）との間隔とが略等しくされた状態で、オイルがオイルジェット装置７から１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２および３番気筒用ピストン２ｃの裏面２ｃ２に噴射される。
そのため、第２の実施形態の内燃機関の制御装置では、１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２とオイルジェット装置７の１番気筒用ノズル７ａとの間隔と、３番気筒用ピストン２ｃの裏面２ｃ２とオイルジェット装置７の３番気筒用ノズル７ｃとの間隔とが異なる状態でオイルがオイルジェット装置７から１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２および３番気筒用ピストン２ｃの裏面２ｃ２に噴射される場合よりも、１番気筒用ピストン２ａの冷却の進行度合いと３番気筒用ピストン２ｃの冷却の進行度合いとの差を小さくすることができる。
その結果、第２の実施形態の内燃機関の制御装置では、１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２および３番気筒用ピストン２ｃの裏面２ｃ２に対するオイルの噴射期間を短縮し、かつ、１番気筒用ピストン２ａおよび３番気筒用ピストン２ｃを十分に冷却することができる。

第２の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された図１および図６に示す例では、クランク角が下死点前１２０度から下死点前６０度の範囲内の位置に１番気筒用ピストン２ａを停止させるために、エンジン停止時の圧縮行程気筒内での燃焼が利用されているが、第２の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された他の例では、代わりに、特開２００８−０９５６５５号公報の段落００２７に記載されている手法と同様に、スタータモータ（図示せず）を利用することにより、クランク角が下死点前１２０度から下死点前６０度の範囲内の位置に１番気筒用ピストン２ａを停止させることもできる。
あるいは、第２の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された他の例では、代わりに、特開２０１４−０４０７９４号公報の段落００２５に記載されている手法と同様に、モータジェネレータ（図示せず）を利用することにより、クランク角が下死点前１２０度から下死点前６０度の範囲内の位置に１番気筒用ピストン２ａを停止させることもできる。

以下、本発明の内燃機関の制御装置の第３の実施形態について説明する。
第３の実施形態の内燃機関の制御装置が適用されたエンジンシステムは、後述する点を除き、上述した第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用されたエンジンシステムとほぼ同様に構成されている。従って、第３の実施形態の内燃機関の制御装置が適用されたエンジンシステムによれば、後述する点を除き、上述した第１の実施形態の内燃機関の制御装置が適用されたエンジンシステムとほぼ同様の効果を奏することができる。

第３の実施形態の内燃機関の制御装置は、１番気筒＃１（図１参照）と２番気筒＃２（図２参照）とが隣接して配置されており、クランクシャフト４（図１参照）の１番気筒用クランクピン４ａ（図１参照）と２番気筒用クランクピン４ｂ（図１参照）とが１８０度クランク角の位相差を有する直列２気筒エンジンシステムに適用されている。
つまり、第３の実施形態の内燃機関の制御装置が適用された直列２気筒エンジンシステムでは、図１および図２に示す構成要素のうち、オイル通路９ｃ３、９ｃ４（図１参照）、３番気筒＃３（図１参照）および４番気筒＃４（図１参照）が存在しない。

第３の実施形態の内燃機関の制御装置では、ピストン停止位置制御部５０ａ（図１参照）が１番気筒用ピストン２ａ（図１参照）を下死点前１２０度クランク角から下死点前６０度クランク角の範囲内の位置に停止させることにより、２番気筒用ピストン２ｂ（図２参照）が下死点後６０度クランク角から下死点後１２０度クランク角の範囲内の位置に停止した状態、あるいは、ピストン停止位置制御部５０ａが２番気筒用ピストン２ｂを下死点前１２０度クランク角から下死点前６０度クランク角の範囲内の位置に停止させることにより、１番気筒用ピストン２ａが下死点後６０度クランク角から下死点後１２０度クランク角の範囲内の位置に停止した状態で、オイルがオイルジェット装置７（図１および図２参照）から１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２（図１参照）および２番気筒用ピストン２ｂの裏面２ｂ２（図２参照）に噴射される。
すなわち、第３の実施形態の内燃機関の制御装置では、ピストン停止位置制御部５０ａによって、１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２とオイルジェット装置７の１番気筒用ノズル７ａ（図１参照）との間隔と、２番気筒用ピストン２ｂの裏面２ｂ２とオイルジェット装置７の２番気筒用ノズル７ｂ（図２参照）との間隔とが略等しくされた状態で、オイルがオイルジェット装置７から１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２および２番気筒用ピストン２ｂの裏面２ｂ２に噴射される。
そのため、第３の実施形態の内燃機関の制御装置では、１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２とオイルジェット装置７の１番気筒用ノズル７ａとの間隔と、２番気筒用ピストン２ｂの裏面２ｂ２とオイルジェット装置７の２番気筒用ノズル７ｂとの間隔とが異なる状態でオイルがオイルジェット装置７から１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２および２番気筒用ピストン２ｂの裏面２ｂ２に噴射される場合よりも、１番気筒用ピストン２ａの冷却の進行度合いと２番気筒用ピストン２ｂの冷却の進行度合いとの差を小さくすることができる。
その結果、第３の実施形態の内燃機関の制御装置では、１番気筒用ピストン２ａの裏面２ａ２および２番気筒用ピストン２ｂの裏面２ｂ２に対するオイルの噴射期間を短縮し、かつ、１番気筒用ピストン２ａおよび２番気筒用ピストン２ｂを十分に冷却することができる。

第４の実施形態では、上述した第１から第３の実施形態および各例を適宜組み合わせることもできる。

２ａ、２ｂ、２ｃ ピストン
２ａ１、２ｂ１、２ｃ１ 頂面
２ａ２、２ｂ２、２ｃ２ 裏面
２ａ３、２ｂ３、２ｃ３ クーリングチャンネル
２ａ４、２ｂ４、２ｃ４ 連通路
３ａ、３ｂ、３ｃ 燃焼室
４ クランクシャフト
４ａ、４ｂ、４ｃ クランクピン
４ＣＬ 回転中心軸線
５ａ、５ｂ、５ｃ コネクティングロッド
６ａ、６ｂ、６ｃ ピストンピン
７ オイルジェット装置
７ａ、７ｂ、７ｃ ノズル
８ 電動オイルポンプ
９ａ、９ｂ、９ｃ１、９ｃ２、９ｃ３、９ｃ４、９ｄ オイル通路
１０ オイルパン
１１ バルブ
５０ 制御装置
５０ａ ピストン停止位置制御部
５０ｂ ピストン温度推定部
５０ｃ オイルジェット制御部

Claims (1)

1. 第１気筒と、
   前記第１気筒に隣接する第２気筒と、
   第１気筒用クランクピンと、前記第１気筒用クランクピンに対して１８０度クランク角の位相差を有する第２気筒用クランクピンとを備えたクランクシャフトと、
   第１気筒用コネクティングロッドを介して前記第１気筒用クランクピンに連結され、前記第１気筒内に配置された第１気筒用ピストンと、
   第２気筒用コネクティングロッドを介して前記第２気筒用クランクピンに連結され、前記第２気筒内に配置された第２気筒用ピストンと、
   前記第１気筒用ピストンの裏面および前記第２気筒用ピストンの裏面にオイルを噴射するオイルジェット装置とを具備する内燃機関の制御装置において、
   前記制御装置は、前記第１気筒用ピストンおよび前記第２気筒用ピストンが停止する位置を制御するピストン停止位置制御部を有し、
   さらに、前記制御装置は、エンジン停止時に、前記ピストン停止位置制御部によって、前記第１気筒用ピストンを下死点前１２０度クランク角から下死点前６０度クランク角の範囲内の位置に停止させた状態で、前記オイルジェット装置によるオイルジェットを実行することを特徴とする内燃機関の制御装置。

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