JP2017089733A

JP2017089733A - Bearing and connecting rod assembly

Info

Publication number: JP2017089733A
Application number: JP2015219693A
Authority: JP
Inventors: 加藤　慎一; Shinichi Kato; 慎一加藤
Original assignee: Taiho Kogyo Co Ltd
Current assignee: Taiho Kogyo Co Ltd
Priority date: 2015-11-09
Filing date: 2015-11-09
Publication date: 2017-05-25

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a bearing capable of easily supply lubricant to a lower portion of an inner peripheral surface of a bush, and a connecting rod assembly.SOLUTION: A bearing 1, with a direction of a connecting rod 7 passing through a small end part 70 and a large end part 71 as a vertical direction, the small end part 70 side as an upper side and the large end part 71 side as a lower side, includes a cylindrical bush 2 arranged at the small end part 70, supporting a piston pin 92 and having a recess part 200 on an inner peripheral surface 20, and a projection member 3 arranged in the recess part 200 so as to project from the recess part 200 and having a support part 30 capable of supporting the piston pin 92. The support part 30 is arranged on a lower side with respect to a gravity center G of the bush 2.SELECTED DRAWING: Figure 2

Description

本発明は、コンロッドの小端部に配置されピストンピンを相対的に揺動可能に支持する軸受、およびコンロッドアセンブリに関する。 The present invention relates to a bearing that is disposed at a small end portion of a connecting rod and supports a piston pin in a relatively swingable manner, and a connecting rod assembly.

特許文献１に開示されているように、コンロッドは、ピストンに作用する爆発力をクランクシャフトに伝達している。また、コンロッドは、ピストンの往復運動を、クランクシャフトの回転運動に変換している。コンロッドの小端部は、ブシュを介して、ピストンピンに連結されている。ブシュの内周面とピストンピンの外周面との間には、潤滑油が供給される。 As disclosed in Patent Document 1, the connecting rod transmits an explosive force acting on the piston to the crankshaft. Further, the connecting rod converts the reciprocating motion of the piston into the rotational motion of the crankshaft. The small end of the connecting rod is connected to the piston pin through a bush. Lubricating oil is supplied between the inner peripheral surface of the bush and the outer peripheral surface of the piston pin.

特開昭６３−９２８１８号公報JP-A-63-92818

ピストンのストローク方向を上下方向、上死点側を上側、下死点側を下側として、エンジンの爆発力は、ピストンつまりピストンピンに対して、下向きに作用する。つまり、ピストンピンをブシュの内周面の下側部分に押し付ける方向に、爆発力は作用する。一方、クランクシャフトの回転運動に伴って、ピストンピンには、所定のクランク回転角度領域において、上向きの遠心力が作用する。このように、ピストンピンには、下向きの爆発力と、上向きの遠心力と、が作用する。当該遠心力により、ブシュの内周面に対して、ピストンピンを浮かせることができる。このため、ブシュの内周面の下側部分に、潤滑油を供給することができる。 With the piston stroke direction being the vertical direction, the top dead center side being the top side, and the bottom dead center side being the bottom side, the engine's explosive force acts downward on the piston, that is, the piston pin. That is, the explosive force acts in the direction in which the piston pin is pressed against the lower portion of the inner peripheral surface of the bush. On the other hand, as the crankshaft rotates, an upward centrifugal force acts on the piston pin in a predetermined crank rotation angle region. In this way, the downward explosion force and the upward centrifugal force act on the piston pin. The piston pin can be floated with respect to the inner peripheral surface of the bush by the centrifugal force. For this reason, lubricating oil can be supplied to the lower part of the inner peripheral surface of the bush.

しかしながら、近年のエンジン（例えば、ディーゼルターボエンジンなど）においては、エンジンの圧縮比が高くなっている。このため、爆発力が大きくなっている。これに対して、燃費向上の観点から摺動抵抗軽減が求められることから、エンジンの回転速度は遅い方が好ましい。エンジンの回転速度が遅くなると、コンロッドの大端部の回転速度が遅くなる。したがって、ピストンピンに作用する遠心力が小さくなる。 However, in recent engines (for example, diesel turbo engines), the compression ratio of the engine is high. For this reason, the explosive power is increasing. On the other hand, since the reduction of sliding resistance is required from the viewpoint of improving fuel efficiency, it is preferable that the engine speed is low. When the rotational speed of the engine becomes slow, the rotational speed of the large end of the connecting rod slows down. Accordingly, the centrifugal force acting on the piston pin is reduced.

このように、近年のエンジンにおいては、ピストンピンに下向きに作用する爆発力は大きくなる傾向にある。一方、ピストンピンに上向きに作用する遠心力は小さくなる傾向にある。このため、ピストンピンの外周面の下側部分が、ブシュの内周面の下側部分に、押し付けられてしまう。したがって、ブシュの内周面の下側部分に、潤滑油が供給されにくくなる。そこで、本発明は、ブシュの内周面の下側部分に、簡単に潤滑油を供給することができる軸受、およびコンロッドアセンブリを提供することを目的とする。 Thus, in recent engines, the explosive force acting downward on the piston pin tends to increase. On the other hand, the centrifugal force acting upward on the piston pin tends to be small. For this reason, the lower part of the outer peripheral surface of the piston pin is pressed against the lower part of the inner peripheral surface of the bush. Therefore, it becomes difficult to supply lubricating oil to the lower part of the inner peripheral surface of the bush. Then, an object of this invention is to provide the bearing and connecting rod assembly which can supply lubricating oil to the lower part of the internal peripheral surface of a bush simply.

上記課題を解決するため、本発明の軸受は、コンロッドの小端部と大端部とを通過する方向を上下方向、前記小端部側を上側、前記大端部側を下側として、前記小端部に配置され、ピストンピンを支持すると共に内周面に凹部を有する円筒状のブシュと、前記凹部から突出可能に前記凹部に配置され、前記ピストンピンを支持可能な支持部を有する突出部材と、を備え、前記支持部は、前記ブシュの重心よりも前記下側に配置されることを特徴とする。また、上記課題を解決するため、本発明のコンロッドアセンブリは、前記軸受と、前記軸受が小端部に配置されるコンロッドと、を備えることを特徴とする。 In order to solve the above-mentioned problems, the bearing of the present invention is configured so that the direction passing through the small end portion and the large end portion of the connecting rod is the vertical direction, the small end side is the upper side, and the large end side is the lower side. A cylindrical bush that is disposed at the small end and supports the piston pin and has a recess on the inner peripheral surface, and a protrusion that is disposed in the recess so as to protrude from the recess and has a support that can support the piston pin. And the support portion is arranged on the lower side of the center of gravity of the bush. Moreover, in order to solve the said subject, the connecting rod assembly of this invention is provided with the said bearing and the connecting rod by which the said bearing is arrange | positioned at a small end part.

前述したように、クランクシャフトの回転運動に伴って、所定のクランク回転角度領域において、ピストンピンには、上向きの遠心力（慣性力）が作用する。この点、本発明の軸受およびコンロッドアセンブリによると、支持部が、ブシュの重心よりも下側に配置されている。このため、突出部材は、ピストンピンに上向きに作用する遠心力を、補助することができる。したがって、ブシュの内周面に対して、ピストンピンを浮かせることができる。よって、ブシュの内周面の下側部分に、簡単に潤滑油を供給することができる。 As described above, an upward centrifugal force (inertial force) acts on the piston pin in a predetermined crank rotation angle region as the crankshaft rotates. In this regard, according to the bearing and connecting rod assembly of the present invention, the support portion is disposed below the center of gravity of the bush. For this reason, the protruding member can assist the centrifugal force that acts upward on the piston pin. Therefore, the piston pin can be floated with respect to the inner peripheral surface of the bush. Therefore, lubricating oil can be easily supplied to the lower part of the inner peripheral surface of the bush.

第一実施形態のコンロッドアセンブリを備えるエンジンのシリンダの軸方向断面図である。It is an axial sectional view of a cylinder of an engine provided with a connecting rod assembly of a first embodiment. 同エンジンのピストンの軸方向断面図である。It is an axial sectional view of the piston of the engine. 図２の円ＩＩＩ内の拡大図である。FIG. 3 is an enlarged view in a circle III in FIG. 2. 第一実施形態の軸受の部分斜視図である。It is a fragmentary perspective view of the bearing of 1st embodiment. 同軸受のブシュ内周面の下半分の展開図である。It is an expanded view of the lower half of the bush inner peripheral surface of the bearing. 同エンジンのピストンの軸方向断面図である。It is an axial sectional view of the piston of the engine. 図６の円ＶＩＩ内の拡大図である。It is an enlarged view in the circle VII of FIG. 第二実施形態の軸受のリフト状態における径方向断面図である。It is radial direction sectional drawing in the lift state of the bearing of 2nd embodiment. 同軸受のブシュ内周面の下半分の展開図である。It is an expanded view of the lower half of the bush inner peripheral surface of the bearing. 同軸受の支持状態における径方向断面図である。It is radial direction sectional drawing in the support state of the bearing. 第三実施形態の軸受のブシュ内周面の下半分の展開図である。It is an expanded view of the lower half of the bush internal peripheral surface of the bearing of 3rd embodiment. （ａ）は、同軸受のリフト状態における図１１のＸＩＩ−ＸＩＩ方向断面図である。（ｂ）は、同軸受の支持状態における図１１のＸＩＩ−ＸＩＩ方向断面図である。(A) is a XII-XII direction sectional view of Drawing 11 in the lift state of the bearing. (B) is the XII-XII direction sectional drawing of FIG. 11 in the support state of the said bearing. 第四実施形態の軸受のブシュ内周面の下半分の展開図である。It is an expanded view of the lower half of the bush internal peripheral surface of the bearing of 4th embodiment. 第五実施形態の軸受のリフト状態における径方向断面図である。It is radial direction sectional drawing in the lift state of the bearing of 5th embodiment. 同軸受の支持状態における径方向断面図である。It is radial direction sectional drawing in the support state of the bearing. 第六実施形態の軸受のエンジン停止時における径方向断面図である。It is radial direction sectional drawing at the time of engine stop of the bearing of 6th embodiment. 同軸受の通常運転時における径方向断面図である。It is radial direction sectional drawing at the time of the normal driving | operation of the same bearing. 同軸受の高温時における径方向断面図である。It is radial direction sectional drawing at the time of the high temperature of the bearing.

以下、本発明の軸受およびコンロッドアセンブリの実施の形態について説明する。 Embodiments of the bearing and connecting rod assembly of the present invention will be described below.

＜第一実施形態＞
［コンロッドアセンブリの構成］
まず、本実施形態のコンロッドアセンブリの構成について説明する。図１に、本実施形態のコンロッドアセンブリを備えるエンジンのシリンダの軸方向断面図を示す。図１に示すように、エンジン９は、シリンダ９０と、ピストン９１と、ピストンピン９２と、クランクシャフト９３と、コンロッドアセンブリ８と、を備えている。エンジン９は、ディーゼルターボエンジンである。 <First embodiment>
[Composition of connecting rod assembly]
First, the structure of the connecting rod assembly of this embodiment is demonstrated. FIG. 1 shows an axial cross-sectional view of a cylinder of an engine provided with a connecting rod assembly of the present embodiment. As shown in FIG. 1, the engine 9 includes a cylinder 90, a piston 91, a piston pin 92, a crankshaft 93, and a connecting rod assembly 8. The engine 9 is a diesel turbo engine.

ピストン９１は、シリンダ９０内に収容されている。ピストン９１により、シリンダ９０内には、燃焼室Ｃが区画されている。ピストンピン９２は、円筒状を呈している。ピストンピン９２は、ピストン９１を直径方向に貫通している。クランクシャフト９３は、メインジャーナル９３０と、クランクピン９３１と、クランクアーム９３２と、を備えている。メインジャーナル９３０に対して、クランクピン９３１は、クランクアーム９３２を介して、偏心して接続されている。すなわち、メインジャーナル９３０の中心ａ３に対して、後述するコンロッド（コネクティングロッド）７の大端部７１の中心ａ２は、偏心している。 The piston 91 is accommodated in the cylinder 90. A combustion chamber C is defined in the cylinder 90 by the piston 91. The piston pin 92 has a cylindrical shape. The piston pin 92 penetrates the piston 91 in the diameter direction. The crankshaft 93 includes a main journal 930, a crankpin 931, and a crank arm 932. The crank pin 931 is eccentrically connected to the main journal 930 via a crank arm 932. That is, the center a2 of the large end portion 71 of the connecting rod (connecting rod) 7 described later is eccentric with respect to the center a3 of the main journal 930.

図２に、エンジンのピストンの軸方向断面図を示す。図３に、図２の円ＩＩＩ内の拡大図を示す。図４に、本実施形態の軸受の部分斜視図を示す。図５に、同軸受のブシュ内周面の下半分の展開図を示す。なお、図４においては、ピストンピン９２を透過して示す。 FIG. 2 shows an axial sectional view of an engine piston. FIG. 3 shows an enlarged view in the circle III of FIG. In FIG. 4, the fragmentary perspective view of the bearing of this embodiment is shown. FIG. 5 shows a developed view of the lower half of the inner peripheral surface of the bush of the bearing. In FIG. 4, the piston pin 92 is shown in a transparent manner.

図２、図４に示すように、コンロッドアセンブリ８は、軸受１と、コンロッド７と、を備えている。図１、図２に示すように、コンロッド７は、小端部７０と、大端部７１と、ロッド部７２と、を備えている。図１に示すように、大端部７１は、円環状を呈している。大端部７１には、コンロッドベアリング７１０を介して、クランクピン９３１が接続されている。図２〜図４に示すように、小端部７０は、大端部７１より小径の円環状を呈している。小端部７０は、二つの油孔７００を備えている。二つの油孔７００は、小端部７０を径方向に貫通している。ロッド部７２は、大端部７１と小端部７０とを連結している。 As shown in FIGS. 2 and 4, the connecting rod assembly 8 includes a bearing 1 and a connecting rod 7. As shown in FIGS. 1 and 2, the connecting rod 7 includes a small end portion 70, a large end portion 71, and a rod portion 72. As shown in FIG. 1, the large end 71 has an annular shape. A crank pin 931 is connected to the large end 71 via a connecting rod bearing 710. As shown in FIGS. 2 to 4, the small end portion 70 has an annular shape with a smaller diameter than the large end portion 71. The small end portion 70 includes two oil holes 700. The two oil holes 700 penetrate the small end portion 70 in the radial direction. The rod portion 72 connects the large end portion 71 and the small end portion 70.

図１に示すように、コンロッド７を正面から見て、小端部７０の中心ａ１および大端部７１の中心ａ２を通過する中心線Ａの延在方向を「上下方向」、中心ａ２から見て中心ａ１側を「上側」、中心ａ１から見て中心ａ２側を「下側」、と各々定義する。 As shown in FIG. 1, when the connecting rod 7 is viewed from the front, the extending direction of the center line A passing through the center a1 of the small end portion 70 and the center a2 of the large end portion 71 is “vertical direction”, and is viewed from the center a2. The center a1 side is defined as “upper side”, and the center a2 side as viewed from the center a1 is defined as “lower side”.

図２〜図４に示すように、軸受１は、ブシュ２と、ばね部材３と、を備えている。軸受１は、滑り軸受である。ブシュ２は、短軸円筒状を呈している。ブシュ２は、小端部７０の径方向内側に配置されている。ブシュ２は、ピストンピン９２を下側から支持している。ブシュ２の内周面２０と、ピストンピン９２の外周面９２０と、の間には、隙間（オイルクリアランス）Ｂが確保されている。内周面２０には、溝部２００が凹設されている。図３〜図５に示すように、溝部２００は、内周面２０の下側部分に配置されている。溝部２００は、内周面２０の周方向に、弧状に延在している。溝部２００は、内周面２０の軸方向（前後方向）中央に配置されている。ブシュ２は、二つの油孔２１を備えている。二つの油孔２１は、ブシュ２を径方向に貫通している。油孔２１は、小端部７０の油孔７００と、径方向に連なっている。図３に示すように、油孔７００、２１を経由して、潤滑油Ｏが内周面２０に供給される。潤滑油Ｏは、隙間Ｂに油膜を形成する。 As shown in FIGS. 2 to 4, the bearing 1 includes a bush 2 and a spring member 3. The bearing 1 is a sliding bearing. The bush 2 has a short-axis cylindrical shape. The bush 2 is disposed on the radially inner side of the small end portion 70. The bush 2 supports the piston pin 92 from below. A gap (oil clearance) B is secured between the inner peripheral surface 20 of the bush 2 and the outer peripheral surface 920 of the piston pin 92. A groove portion 200 is recessed in the inner peripheral surface 20. As shown in FIGS. 3 to 5, the groove portion 200 is disposed in the lower portion of the inner peripheral surface 20. The groove part 200 extends in an arc shape in the circumferential direction of the inner peripheral surface 20. The groove part 200 is disposed at the center in the axial direction (front-rear direction) of the inner peripheral surface 20. The bush 2 is provided with two oil holes 21. The two oil holes 21 penetrate the bush 2 in the radial direction. The oil hole 21 is continuous with the oil hole 700 of the small end portion 70 in the radial direction. As shown in FIG. 3, the lubricating oil O is supplied to the inner peripheral surface 20 through the oil holes 700 and 21. The lubricating oil O forms an oil film in the gap B.

ばね部材３は、溝部２００に配置されている。ばね部材３は、内周面２０の周方向に、弧状に延在している。ばね部材３の周方向全長は、溝部２００の周方向全長よりも、短い。ばね部材３の板厚は、溝部２００の溝深さよりも、小さい。無荷重状態において、ばね部材３は、平板状かつ帯状を呈している。ばね部材３は、自身の有する弾性力により、溝部２００から、上側に突出可能である。ばね部材３は、支持部３０を備えている。支持部３０は、ブシュ２の重心Ｇよりも下側に配置されている。図４、図５に点線ハッチングで示すように、支持部３０は、ピストンピン９２の外周面９２０を、下側から支持可能である。エンジン９の状態により、支持部３０の面積（受圧面積）や位置は変化する。 The spring member 3 is disposed in the groove part 200. The spring member 3 extends in an arc shape in the circumferential direction of the inner peripheral surface 20. The total circumferential length of the spring member 3 is shorter than the total circumferential length of the groove part 200. The plate thickness of the spring member 3 is smaller than the groove depth of the groove part 200. In the no-load state, the spring member 3 has a flat plate shape and a belt shape. The spring member 3 can protrude upward from the groove portion 200 by its own elastic force. The spring member 3 includes a support portion 30. The support portion 30 is disposed below the center of gravity G of the bush 2. 4 and 5, the support portion 30 can support the outer peripheral surface 920 of the piston pin 92 from below. Depending on the state of the engine 9, the area (pressure receiving area) and position of the support portion 30 change.

ここで、ブシュ２の重心Ｇとは、ブシュ２を軸方向（コンロッド７の正面側）から見て、内周面２０により形成される円の図形重心である。本実施形態において、重心Ｇは、小端部７０の中心ａ１と一致している。 Here, the center of gravity G of the bush 2 is a figure center of gravity of a circle formed by the inner peripheral surface 20 when the bush 2 is viewed from the axial direction (the front side of the connecting rod 7). In the present embodiment, the center of gravity G coincides with the center a 1 of the small end portion 70.

また、支持部３０が外周面９２０を支持する形態には、支持部３０が外周面９２０に接触することにより、外周面９２０を直接支持する形態が含まれる。また、支持部３０が、潤滑油Ｏによる油膜を介して、外周面９２０を間接的に支持する形態が含まれる。内周面２０が外周面９２０を支持する形態についても、同様である。 The form in which the support part 30 supports the outer peripheral surface 920 includes a form in which the support part 30 directly supports the outer peripheral face 920 by contacting the outer peripheral face 920. Moreover, the form which the support part 30 supports the outer peripheral surface 920 indirectly through the oil film by the lubricating oil O is contained. The same applies to the form in which the inner peripheral surface 20 supports the outer peripheral surface 920.

［軸受の動き］
次に、本実施形態の軸受の動きについて説明する。図６に、エンジンのピストンの軸方向断面図を示す。図７に、図６の円ＶＩＩ内の拡大図を示す。なお、図６は図２に、図７は図３に、各々対応している。また、図２、図３の軸受１は、リフト状態である。図６、図７の軸受１は、支持状態である。 [Bearing movement]
Next, the movement of the bearing of this embodiment will be described. FIG. 6 shows an axial sectional view of an engine piston. FIG. 7 shows an enlarged view in a circle VII in FIG. 6 corresponds to FIG. 2, and FIG. 7 corresponds to FIG. Moreover, the bearing 1 of FIG. 2, FIG. 3 is a lift state. The bearing 1 in FIGS. 6 and 7 is in a supported state.

後述するように、リフト状態においては、ピストンピン９２が、内周面２０ではなく、ばね部材３により支持される。一方、支持状態においては、ピストンピン９２が、内周面２０およびばね部材３のうち、少なくとも内周面２０により支持される。 As will be described later, in the lifted state, the piston pin 92 is supported not by the inner peripheral surface 20 but by the spring member 3. On the other hand, in the support state, the piston pin 92 is supported by at least the inner peripheral surface 20 of the inner peripheral surface 20 and the spring member 3.

通常運転時において、エンジン９のピストン９１は、圧縮行程、膨張行程、排気行程、吸入行程からなるサイクルを、繰り返し実行する。当該サイクルに応じて、軸受１は、リフト状態と、支持状態と、に切り替わる。 During normal operation, the piston 91 of the engine 9 repeatedly executes a cycle including a compression stroke, an expansion stroke, an exhaust stroke, and an intake stroke. In accordance with the cycle, the bearing 1 is switched between a lift state and a support state.

図１に示すように、クランク回転角度（中心ａ３に対する中心ａ２の角度）領域が−９０°〜０°（上死点）の区間（圧縮行程後半）の場合、図２に示すように、ピストンピン９２には、上向きに遠心力（慣性力）Ｆ３が作用する。また、ばね部材３からピストンピン９２に、上向きに弾性力Ｆ１が加わる。一方、ピストンピン９２からばね部材３に、下向きに、ピストン９１およびピストンピン９２の重さＦ２が加わる。ここで、（弾性力Ｆ１＋遠心力Ｆ３＞重さＦ２）の関係が成立する。このため、図２、図３に示すように、圧縮行程後半において、軸受１はリフト状態になる。なお、説明の便宜上、ばね部材３の自重は省略する。 As shown in FIG. 1, when the crank rotation angle (angle of the center a 2 with respect to the center a 3) is in a section (−half dead point) of −90 ° to 0 ° (top dead center), as shown in FIG. A centrifugal force (inertial force) F3 acts on the pin 92 upward. Further, an elastic force F 1 is applied upward from the spring member 3 to the piston pin 92. On the other hand, the weight F2 of the piston 91 and the piston pin 92 is applied downward from the piston pin 92 to the spring member 3. Here, the relationship of (elastic force F1 + centrifugal force F3> weight F2) is established. For this reason, as shown in FIGS. 2 and 3, the bearing 1 is in a lift state in the latter half of the compression stroke. For convenience of explanation, the weight of the spring member 3 is omitted.

リフト状態において、外周面９２０の下側部分は、ばね部材３の支持部３０により、支持されている。ばね部材３は、上側に開口するＣ字弧状を呈している。ばね部材３の曲率は、溝部２００の曲率よりも、小さい。支持部３０は、ばね部材３の上面の周方向中央部分に、配置されている。支持部３０は、溝部２００から突出している。ばね部材３の周方向（内周面２０の周方向）両端は、溝部２００の周方向両端に、周方向内側から弾接している。すなわち、ばね部材３は溝部２００に係止されている。内周面２０の下側部分と、外周面９２０の下側部分と、は離間している。このため、隙間Ｂの下側部分に、潤滑油Ｏが供給される。また、溝部２００に、潤滑油Ｏが流れ込む。 In the lifted state, the lower portion of the outer peripheral surface 920 is supported by the support portion 30 of the spring member 3. The spring member 3 has a C-shape that opens upward. The curvature of the spring member 3 is smaller than the curvature of the groove part 200. The support portion 30 is disposed at the center portion in the circumferential direction on the upper surface of the spring member 3. The support part 30 protrudes from the groove part 200. Both ends of the spring member 3 in the circumferential direction (the circumferential direction of the inner peripheral surface 20) are in elastic contact with both ends of the groove portion 200 in the circumferential direction from the inner side in the circumferential direction. That is, the spring member 3 is locked to the groove part 200. The lower part of the inner peripheral surface 20 is separated from the lower part of the outer peripheral surface 920. For this reason, the lubricating oil O is supplied to the lower part of the gap B. Further, the lubricating oil O flows into the groove part 200.

図１に示すように、クランク回転角度領域が０°〜９０°の区間（膨張行程前半）の場合、図６に示すように、圧縮行程後半と同様に、ピストンピン９２には、上向きに遠心力Ｆ３が作用する。また、ばね部材３からピストンピン９２に、上向きに弾性力Ｆ１が加わる。また、ピストンピン９２からばね部材３に、下向きに、ピストン９１およびピストンピン９２の重さＦ２が加わる。 As shown in FIG. 1, when the crank rotation angle region is in the range of 0 ° to 90 ° (first half of the expansion stroke), as shown in FIG. 6, the piston pin 92 is centrifugally moved upward as in the second half of the compression stroke. Force F3 acts. Further, an elastic force F 1 is applied upward from the spring member 3 to the piston pin 92. Further, the weight F 2 of the piston 91 and the piston pin 92 is applied downward from the piston pin 92 to the spring member 3.

これらの荷重に加えて、膨張行程においては、ピストンピン９２からばね部材３に、下向きに、燃焼室Ｃにおける混合気の爆発力Ｆ４が加わる。ここで、（弾性力Ｆ１＋遠心力Ｆ３＜重さＦ２＋爆発力Ｆ４）の関係が成立する。このため、図６、図７に示すように、膨張行程前半において、軸受１は支持状態になる。 In addition to these loads, the explosion force F4 of the air-fuel mixture in the combustion chamber C is applied downward from the piston pin 92 to the spring member 3 in the expansion stroke. Here, the relationship of (elastic force F1 + centrifugal force F3 <weight F2 + explosive force F4) is established. For this reason, as shown in FIGS. 6 and 7, the bearing 1 is in a support state in the first half of the expansion stroke.

リフト状態から支持状態に切り替わる際、ピストンピン９２は下側に移動する。このため、支持部３０つまりばね部材３全体が、溝部２００に収容される。したがって、溝部２００内の潤滑油Ｏが、内周面２０に流出する。 When switching from the lift state to the support state, the piston pin 92 moves downward. For this reason, the support portion 30, that is, the entire spring member 3 is accommodated in the groove portion 200. Therefore, the lubricating oil O in the groove part 200 flows out to the inner peripheral surface 20.

支持状態において、外周面９２０の下側部分は、主に、内周面２０により、支持されている。なお、内周面２０と共に、ばね部材３の支持部３０も外周面９２０の下側部分に弾接している。リフト状態から支持状態に切り替わる際、ばね部材３の曲率は大きくなる。このため、リフト状態よりも支持状態の方が、ばね部材３に蓄積される弾性エネルギが大きくなる。ばね部材３の周方向両端は、溝部２００の周方向両端から、周方向内側に移動している。 In the support state, the lower portion of the outer peripheral surface 920 is mainly supported by the inner peripheral surface 20. Along with the inner peripheral surface 20, the support portion 30 of the spring member 3 is also in elastic contact with the lower portion of the outer peripheral surface 920. When switching from the lift state to the support state, the curvature of the spring member 3 increases. For this reason, the elastic energy accumulated in the spring member 3 is larger in the support state than in the lift state. Both ends in the circumferential direction of the spring member 3 are moved inward in the circumferential direction from both ends in the circumferential direction of the groove part 200.

このように、クランク回転角度領域が０°±９０°以内（圧縮行程後半、膨張行程前半、排気行程後半、吸入行程前半）の場合、ピストンピン９２には、上向きに遠心力Ｆ３が作用する。このため、膨張行程前半を除いて、軸受１はリフト状態になる。一方、クランク回転角度領域が１８０°±９０°以内（圧縮行程前半、膨張行程後半、排気行程前半、吸入行程後半）の場合、ピストンピン９２には、下向きに遠心力Ｆ３が作用する。当該区間、および膨張行程前半において、軸受１は支持状態になる。 Thus, when the crank rotation angle region is within 0 ° ± 90 ° (the second half of the compression stroke, the first half of the expansion stroke, the second half of the exhaust stroke, and the first half of the suction stroke), the centrifugal force F3 acts on the piston pin 92 upward. For this reason, except for the first half of the expansion stroke, the bearing 1 is in a lifted state. On the other hand, when the crank rotation angle region is within 180 ° ± 90 ° (the first half of the compression stroke, the second half of the expansion stroke, the first half of the exhaust stroke, the second half of the suction stroke), the centrifugal force F3 acts on the piston pin 92 downward. In the section and the first half of the expansion stroke, the bearing 1 is in a support state.

エンジン停止時においては、ばね部材３からピストンピン９２に、上向きに弾性力Ｆ１が加わる。一方、ピストンピン９２からばね部材３に、下向きに、ピストン９１およびピストンピン９２の重さＦ２が加わる。ここで、（弾性力Ｆ１＜重さＦ２）の関係が成立する。このため、図６、図７に示すように、エンジン停止時において、軸受１は支持状態になる。 When the engine is stopped, the elastic force F 1 is applied upward from the spring member 3 to the piston pin 92. On the other hand, the weight F2 of the piston 91 and the piston pin 92 is applied downward from the piston pin 92 to the spring member 3. Here, the relationship of (elastic force F1 <weight F2) is established. For this reason, as shown in FIGS. 6 and 7, the bearing 1 is in a support state when the engine is stopped.

［作用効果］
次に、本実施形態の軸受およびコンロッドアセンブリの作用効果について説明する。クランクシャフト９３の回転運動に伴って、ピストンピン９２には、所定のクランク回転角度領域（例えば、図１に示すように、０°±９０°以内）において、上向きの遠心力（慣性力）Ｆ３が作用する。この点、本実施形態の軸受１およびコンロッドアセンブリ８によると、図３に示すように、ばね部材３の支持部３０が、ブシュ２の重心Ｇよりも下側に配置されている。このため、ばね部材３は、自身の有する弾性力Ｆ１を利用して、ピストンピン９２に上向きに作用する遠心力Ｆ３を、補助することができる。したがって、ブシュ２の内周面２０に対して、ピストンピン９２を浮かせることができる。よって、ブシュ２の内周面２０の下側部分、つまり隙間Ｂの下側部分に、簡単に潤滑油Ｏを供給することができる。 [Function and effect]
Next, the effect of the bearing and connecting rod assembly of this embodiment will be described. As the crankshaft 93 rotates, the piston pin 92 has an upward centrifugal force (inertial force) F3 in a predetermined crank rotation angle region (for example, within 0 ° ± 90 ° as shown in FIG. 1). Works. In this regard, according to the bearing 1 and the connecting rod assembly 8 of the present embodiment, the support portion 30 of the spring member 3 is disposed below the center of gravity G of the bush 2 as shown in FIG. For this reason, the spring member 3 can assist the centrifugal force F3 that acts upward on the piston pin 92 by using its own elastic force F1. Therefore, the piston pin 92 can be floated with respect to the inner peripheral surface 20 of the bush 2. Therefore, the lubricating oil O can be easily supplied to the lower part of the inner peripheral surface 20 of the bush 2, that is, the lower part of the gap B.

また、ピストンピン９２を介して支持部３０に伝達される燃焼室Ｃの爆発力Ｆ４により、ばね部材３は弾性変形し、溝部２００に収容される。すなわち、爆発力Ｆ４により、軸受１は、図２、図３に示すリフト状態から、図６、図７に示す支持状態に、切り替わる。支持状態においては、主に、内周面２０の下側部分が、ピストンピン９２の外周面９２０の下側部分を、支持する。ピストンピン９２は、溝部２００に進入することはできない。このため、爆発力Ｆ４からばね部材３を保護することができる。 Further, the spring member 3 is elastically deformed and accommodated in the groove portion 200 by the explosion force F4 of the combustion chamber C transmitted to the support portion 30 via the piston pin 92. That is, the bearing 1 is switched from the lift state shown in FIGS. 2 and 3 to the support state shown in FIGS. 6 and 7 by the explosion force F4. In the support state, the lower part of the inner peripheral surface 20 mainly supports the lower part of the outer peripheral surface 920 of the piston pin 92. The piston pin 92 cannot enter the groove portion 200. For this reason, the spring member 3 can be protected from the explosive force F4.

また、図６、図７に示す支持状態において、ばね部材３は、溝部２００全体の容積を１００％として、５０％以上の容積を占有している。このため、図２、図３に示すリフト状態から、図６、図７に示す支持状態に、切り替わる際、ブシュ２の内周面２０に充分な量の潤滑油Ｏを供給することができる。 In the support state shown in FIGS. 6 and 7, the spring member 3 occupies a volume of 50% or more, where the volume of the entire groove 200 is 100%. For this reason, when switching from the lift state shown in FIGS. 2 and 3 to the support state shown in FIGS. 6 and 7, a sufficient amount of lubricating oil O can be supplied to the inner peripheral surface 20 of the bush 2.

また、図２、図３に示すように、リフト状態において、ばね部材３の周方向両端は、溝部２００の周方向両端に、周方向内側から弾接している。当該弾接により、ばね部材３は溝部２００に係止されている。このため、ばね部材３の周方向両端のうち少なくとも一方は、ばね部材３の弾性変形時に、溝部２００に沿って移動可能である。したがって、ばね部材３の周方向両端が溝部２００に固定されている場合と比較して、ばね部材３の弾性変形が拘束されにくい。 As shown in FIGS. 2 and 3, both ends in the circumferential direction of the spring member 3 are in elastic contact with both ends in the circumferential direction of the groove portion 200 from the inside in the circumferential direction in the lift state. The spring member 3 is locked to the groove portion 200 by the elastic contact. For this reason, at least one of the circumferential ends of the spring member 3 is movable along the groove portion 200 when the spring member 3 is elastically deformed. Accordingly, the elastic deformation of the spring member 3 is less likely to be constrained than when both circumferential ends of the spring member 3 are fixed to the groove portion 200.

＜第二実施形態＞
本実施形態の軸受およびコンロッドアセンブリと、第一実施形態の軸受およびコンロッドアセンブリと、の相違点は、溝部およびばね部材が各々二つずつ配置されている点である。ここでは、相違点についてのみ説明する。 <Second embodiment>
The difference between the bearing and connecting rod assembly of the present embodiment and the bearing and connecting rod assembly of the first embodiment is that two grooves and two spring members are arranged. Here, only differences will be described.

図８に、本実施形態の軸受のリフト状態における径方向断面図を示す。図９に、同軸受のブシュ内周面の下半分の展開図を示す。図１０に、同軸受の支持状態における径方向断面図を示す。なお、これらの図において、図３、図５、図７と対応する部位については、同じ符号で示す。 FIG. 8 shows a radial cross-sectional view of the bearing of the present embodiment in the lift state. FIG. 9 shows a developed view of the lower half of the inner peripheral surface of the bush of the bearing. FIG. 10 shows a radial cross-sectional view of the bearing in a supported state. In these drawings, portions corresponding to those in FIGS. 3, 5, and 7 are denoted by the same reference numerals.

図８〜図１０に示すように、内周面２０には、二つの溝部２００ａ、２００ｂが配置されている。図９に示すように、二つの溝部２００ａ、２００ｂは、各々、内周面２０の周方向に延在している。二つの溝部２００ａ、２００ｂは、内周面２０の軸方向にずれて配置されている。また、二つの溝部２００ａ、２００ｂは、内周面２０の周方向にずれて配置されている。溝部２００ａには、ばね部材３ａが配置されている。溝部２００ｂには、ばね部材３ｂが配置されている。 As shown in FIGS. 8 to 10, two grooves 200 a and 200 b are arranged on the inner peripheral surface 20. As shown in FIG. 9, each of the two groove portions 200 a and 200 b extends in the circumferential direction of the inner peripheral surface 20. The two groove portions 200 a and 200 b are arranged so as to be shifted in the axial direction of the inner peripheral surface 20. Further, the two groove portions 200 a and 200 b are arranged so as to be shifted in the circumferential direction of the inner peripheral surface 20. A spring member 3a is disposed in the groove portion 200a. A spring member 3b is disposed in the groove portion 200b.

図８に示すように、リフト状態において、ばね部材３ａの支持部３０ａは、ピストンピン９２の外周面９２０の左下部分を支持している。並びに、ばね部材３ｂの支持部３０ｂは、ピストンピン９２の外周面９２０の右下部分を支持している。ばね部材３ａ、３ｂは、各々、平板状かつ帯状を呈している。ばね部材３ａの弾性力とばね部材３ｂの弾性力との合力は、ピストンピン９２に上向きに加わる。 As shown in FIG. 8, the support portion 30 a of the spring member 3 a supports the lower left portion of the outer peripheral surface 920 of the piston pin 92 in the lift state. In addition, the support portion 30 b of the spring member 3 b supports the lower right portion of the outer peripheral surface 920 of the piston pin 92. Each of the spring members 3a and 3b has a flat plate shape and a belt shape. The resultant force of the elastic force of the spring member 3a and the elastic force of the spring member 3b is applied upward to the piston pin 92.

図１０に示すように、支持状態において、ばね部材３ａの大部分は、溝部２００ａに収容されている。並びに、ばね部材３ｂの大部分は、溝部２００ｂに収容されている。ただし、支持部３０ａ、３０ｂは、各々、溝部２００ａ、２００ｂから突出している。支持状態においては、主に、内周面２０の真下部分が、ピストンピン９２の外周面９２０の真下部分を、支持している。 As shown in FIG. 10, in the support state, most of the spring member 3a is accommodated in the groove 200a. And most of the spring member 3b is accommodated in the groove part 200b. However, the support portions 30a and 30b protrude from the groove portions 200a and 200b, respectively. In the support state, the portion directly below the inner peripheral surface 20 mainly supports the portion directly below the outer peripheral surface 920 of the piston pin 92.

本実施形態の軸受およびコンロッドアセンブリと、第一実施形態の軸受およびコンロッドアセンブリとは、構成が共通する部分に関しては、同様の作用効果を有する。支持部３０ａ、３０ｂは、複数配置されている。このため、支持部３０ａ、３０ｂが一つだけ配置されている場合と比較して、外周面９２０に対する支持部３０ａ、３０ｂの面積（受圧面積）を広くすることができる。すなわち、支持部３０ａ、３０ｂに加わる面圧を小さくすることができる。 The bearing and connecting rod assembly of the present embodiment and the bearing and connecting rod assembly of the first embodiment have the same operational effects with respect to parts having the same configuration. A plurality of support portions 30a and 30b are arranged. For this reason, compared with the case where only one support part 30a, 30b is arrange | positioned, the area (pressure receiving area) of support part 30a, 30b with respect to the outer peripheral surface 920 can be enlarged. That is, the surface pressure applied to the support portions 30a and 30b can be reduced.

また、膨張行程の始期（図１に示す上死点）において、爆発力Ｆ４（図６参照）により、ピストンピン９２の外周面９２０は、内周面２０の真下部分に、押し付けられる。このため、内周面２０の真下部分には、大きな荷重が加わりやすい。 Further, at the beginning of the expansion stroke (top dead center shown in FIG. 1), the outer peripheral surface 920 of the piston pin 92 is pressed against the portion directly below the inner peripheral surface 20 by the explosive force F4 (see FIG. 6). For this reason, a large load is likely to be applied directly below the inner peripheral surface 20.

この点、複数の支持部３０ａ、３０ｂは、内周面２０の真下部分を避けて配置されている。このため、内周面２０の真下部分に一つだけ支持部３０ａ、３０ｂが配置されている場合と比較して、ばね部材３ａ、３ｂに過大な荷重が加わりにくい。 In this regard, the plurality of support portions 30 a and 30 b are arranged so as to avoid a portion directly below the inner peripheral surface 20. For this reason, compared with the case where only one support part 30a, 30b is arrange | positioned directly under the inner peripheral surface 20, it is hard to apply an excessive load to the spring members 3a, 3b.

また、図８、図１０に示すように、ブシュ２の軸方向から見て、複数の支持部３０ａ、３０ｂは、中心線Ａに対して、左右対称に配置されている。このため、複数の支持部３０ａ、３０ｂからピストンピン９２に加わる弾性力の合力を、ピストンピン９２に対して、真上に作用させることができる。 As shown in FIGS. 8 and 10, when viewed from the axial direction of the bush 2, the plurality of support portions 30 a and 30 b are arranged symmetrically with respect to the center line A. For this reason, the resultant force of the elastic force applied to the piston pin 92 from the plurality of support portions 30 a and 30 b can be applied directly to the piston pin 92.

＜第三実施形態＞
本実施形態の軸受およびコンロッドアセンブリと、第二実施形態の軸受およびコンロッドアセンブリと、の相違点は、溝部およびばね部材が各々軸方向に延在している点である。ここでは、相違点についてのみ説明する。 <Third embodiment>
The difference between the bearing and connecting rod assembly of the present embodiment and the bearing and connecting rod assembly of the second embodiment is that the groove and the spring member each extend in the axial direction. Here, only differences will be described.

図１１に、本実施形態の軸受のブシュ内周面の下半分の展開図を示す。図１２（ａ）に、同軸受のリフト状態における図１１のＸＩＩ−ＸＩＩ方向断面図を示す。図１２（ｂ）に、同軸受の支持状態における図１１のＸＩＩ−ＸＩＩ方向断面図を示す。なお、これらの図において、図３、図５、図７と対応する部位については、同じ符号で示す。 FIG. 11 is a development view of the lower half of the inner peripheral surface of the bush of the bearing according to the present embodiment. FIG. 12A shows a cross-sectional view in the XII-XII direction of FIG. 11 in the lift state of the bearing. FIG. 12B shows a cross-sectional view in the XII-XII direction of FIG. 11 in the support state of the bearing. In these drawings, portions corresponding to those in FIGS. 3, 5, and 7 are denoted by the same reference numerals.

図１１に示すように、内周面２０には、二つの溝部２００ａ、２００ｂが配置されている。二つの溝部２００ａ、２００ｂは、各々、内周面２０の軸方向に延在している。二つの溝部２００ａ、２００ｂは、内周面２０の軸方向において同位置に配置されている。また、二つの溝部２００ａ、２００ｂは、内周面２０の周方向にずれて配置されている。溝部２００ａには、ばね部材３ａが配置されている。溝部２００ｂには、ばね部材３ｂが配置されている。無荷重状態において、ばね部材３ａ、３ｂは、各々、弧板状かつ帯状を呈している。 As shown in FIG. 11, two grooves 200 a and 200 b are arranged on the inner peripheral surface 20. Each of the two groove portions 200a and 200b extends in the axial direction of the inner peripheral surface 20. The two groove portions 200 a and 200 b are disposed at the same position in the axial direction of the inner peripheral surface 20. Further, the two groove portions 200 a and 200 b are arranged so as to be shifted in the circumferential direction of the inner peripheral surface 20. A spring member 3a is disposed in the groove portion 200a. A spring member 3b is disposed in the groove portion 200b. In the no-load state, the spring members 3a and 3b each have an arc plate shape and a belt shape.

図１１、図１２（ａ）に示すように、リフト状態において、ばね部材３ａ、３ｂは、各々、径方向外側に向かって開口するＣ字弧状を呈している。ばね部材３ａの支持部３０ａは、ピストンピン９２の外周面９２０の左下部分を支持している。並びに、ばね部材３ｂの支持部３０ｂは、ピストンピン９２の外周面９２０の右下部分を支持している。ばね部材３ａの弾性力とばね部材３ｂの弾性力との合力は、ピストンピン９２に上向きに加わる。 As shown in FIGS. 11 and 12 (a), in the lifted state, the spring members 3a and 3b each have a C-shaped arc shape opening outward in the radial direction. The support portion 30 a of the spring member 3 a supports the lower left portion of the outer peripheral surface 920 of the piston pin 92. In addition, the support portion 30 b of the spring member 3 b supports the lower right portion of the outer peripheral surface 920 of the piston pin 92. The resultant force of the elastic force of the spring member 3a and the elastic force of the spring member 3b is applied upward to the piston pin 92.

図１２（ｂ）に示すように、支持状態において、ばね部材３ａの大部分は、溝部２００ａに収容されている。並びに、ばね部材３ｂの大部分は、溝部２００ｂに収容されている。ただし、支持部３０ａ、３０ｂは、各々、溝部２００ａ、２００ｂから突出している。支持状態においては、主に、内周面２０の真下部分が、ピストンピン９２の外周面９２０の真下部分を、支持している。 As shown in FIG.12 (b), in the support state, most spring members 3a are accommodated in the groove part 200a. And most of the spring member 3b is accommodated in the groove part 200b. However, the support portions 30a and 30b protrude from the groove portions 200a and 200b, respectively. In the support state, the portion directly below the inner peripheral surface 20 mainly supports the portion directly below the outer peripheral surface 920 of the piston pin 92.

本実施形態の軸受およびコンロッドアセンブリと、第一実施形態の軸受およびコンロッドアセンブリとは、構成が共通する部分に関しては、同様の作用効果を有する。本実施形態のように、溝部２００ａ、２００ｂおよびばね部材３ａ、３ｂが、各々、軸方向に延在していてもよい。また、無荷重状態において、ばね部材３ａ、３ｂが、各々、弧板状かつ帯状を呈していてもよい。また、リフト状態から支持状態に切り替わる際、ばね部材３ａ、３ｂが、各々、曲率が小さくなるように、弾性変形してもよい。 The bearing and connecting rod assembly of the present embodiment and the bearing and connecting rod assembly of the first embodiment have the same operational effects with respect to parts having the same configuration. Like this embodiment, groove part 200a, 200b and spring member 3a, 3b may each extend in the axial direction. Further, in the no-load state, the spring members 3a and 3b may each have an arc plate shape and a belt shape. Further, when the lift state is switched to the support state, the spring members 3a and 3b may be elastically deformed so that the curvature becomes small.

＜第四実施形態＞
本実施形態の軸受およびコンロッドアセンブリと、第一実施形態の軸受およびコンロッドアセンブリと、の相違点は、溝部およびばね部材が各々斜め方向（内周面の周方向成分と軸方向成分とを併有する方向）に延在している点である。また、ブシュの内周面に、ばね部材を溝部に導入するための、導入溝部が配置されている点である。ここでは、相違点についてのみ説明する。 <Fourth embodiment>
The difference between the bearing and connecting rod assembly of the present embodiment and the bearing and connecting rod assembly of the first embodiment is that the groove and the spring member each have an oblique direction (a circumferential component and an axial component of the inner circumferential surface). (Direction). Moreover, the introduction groove part for introduce | transducing a spring member into a groove part is arrange | positioned at the internal peripheral surface of a bush. Here, only differences will be described.

図１３に、本実施形態の軸受のブシュ内周面の下半分の展開図を示す。なお、図５と対応する部位については、同じ符号で示す。図１３に示すように、溝部２００およびばね部材３は、斜め方向に延在している。リフト状態において、溝部２００の左端（長手方向一端）２０２ａには、ばね部材３の左端（長手方向一端）３１ａが、長手方向内側から弾接している。並びに、溝部２００の右端（長手方向他端）２０２ｂには、ばね部材３の右端（長手方向他端）３１ｂが、長手方向内側から弾接している。導入溝部２０３の前端（長手方向一端）２０３ａは、内周面２０の前縁に開口している。導入溝部２０３の右端（長手方向他端）２０３ｂは、溝部２００の右端３１ｂに連なっている。 FIG. 13 shows a developed view of the lower half of the bushing inner peripheral surface of the bearing of this embodiment. In addition, about the site | part corresponding to FIG. 5, it shows with the same code | symbol. As shown in FIG. 13, the groove part 200 and the spring member 3 extend in an oblique direction. In the lifted state, the left end (longitudinal end) 31a of the spring member 3 is in elastic contact with the left end (longitudinal end) 202a of the groove part 200 from the inside in the longitudinal direction. In addition, the right end (the other end in the longitudinal direction) 31b of the spring member 3 is in elastic contact with the right end (the other end in the longitudinal direction) 202b of the groove portion 200 from the inside in the longitudinal direction. A front end (one longitudinal end) 203 a of the introduction groove 203 is open to the front edge of the inner peripheral surface 20. The right end (the other end in the longitudinal direction) 203 b of the introduction groove 203 is continuous with the right end 31 b of the groove 200.

ばね部材３を溝部２００に配置する場合は、まず、ばね部材３の右端３１ｂを、導入溝部２０３の前端２０３ａから、導入溝部２０３に挿入する。続いて、ばね部材３の右端３１ｂを、導入溝部２０３の右端２０３ｂ経由で、溝部２００の右端２０２ｂまで差し込む。すなわち、右端２０２ｂに、右端３１ｂを係止する。それから、溝部２００の左端２０２ａに、左端３１ａを係止する。 When the spring member 3 is disposed in the groove part 200, first, the right end 31 b of the spring member 3 is inserted into the introduction groove part 203 from the front end 203 a of the introduction groove part 203. Subsequently, the right end 31 b of the spring member 3 is inserted to the right end 202 b of the groove portion 200 via the right end 203 b of the introduction groove portion 203. That is, the right end 31b is locked to the right end 202b. Then, the left end 31 a is locked to the left end 202 a of the groove part 200.

本実施形態の軸受およびコンロッドアセンブリと、第一実施形態の軸受およびコンロッドアセンブリとは、構成が共通する部分に関しては、同様の作用効果を有する。本実施形態のように、溝部２００およびばね部材３が、各々、斜め方向に延在していてもよい。また、内周面２０には、溝部２００と連なる導入溝部２０３が配置されている。このため、ばね部材３を、簡単に溝部２００に配置することができる。 The bearing and connecting rod assembly of the present embodiment and the bearing and connecting rod assembly of the first embodiment have the same operational effects with respect to parts having the same configuration. Like this embodiment, the groove part 200 and the spring member 3 may each extend in the diagonal direction. In addition, an introduction groove 203 connected to the groove 200 is disposed on the inner peripheral surface 20. For this reason, the spring member 3 can be arrange | positioned in the groove part 200 easily.

＜第五実施形態＞
本実施形態の軸受およびコンロッドアセンブリと、第一実施形態の軸受およびコンロッドアセンブリと、の相違点は、溝部の代わりに凹部が配置されている点である。また、ばね部材の代わりに押出部材および中間ばね部材が配置されている点である。ここでは、相違点についてのみ説明する。 <Fifth embodiment>
The difference between the bearing and connecting rod assembly of the present embodiment and the bearing and connecting rod assembly of the first embodiment is that a recess is arranged instead of the groove. Moreover, it is the point by which the extrusion member and the intermediate | middle spring member are arrange | positioned instead of a spring member. Here, only differences will be described.

図１４に、本実施形態の軸受のリフト状態における径方向断面図を示す。図１５に、同軸受の支持状態における径方向断面図を示す。なお、これらの図において、図３、図７と対応する部位については、同じ符号で示す。 FIG. 14 shows a radial cross-sectional view in the lift state of the bearing of the present embodiment. FIG. 15 shows a radial sectional view of the bearing in a supported state. In these drawings, portions corresponding to those in FIGS. 3 and 7 are denoted by the same reference numerals.

図１４、図１５に示すように、内周面２０には、凹部２０１が配置されている。凹部２０１は、重心Ｇの真下に配置されている。押出部材４は、凹部２０１から突出可能に、凹部２０１に配置されている。押出部材４は、本発明の「突出部材」の概念に含まれる。押出部材４は、支持部４０を備えている。図１５に示すように、支持部４０は、曲面状を呈している。支持部４０の曲率は、内周面２０の曲率と、同じである。支持部４０は、重心Ｇよりも下側に配置されている。支持部４０は、ピストンピン９２の外周面９２０を、下側から支持可能である。 As shown in FIGS. 14 and 15, a recess 201 is disposed on the inner peripheral surface 20. The recess 201 is disposed directly below the center of gravity G. The extruding member 4 is disposed in the recess 201 so as to protrude from the recess 201. The pushing member 4 is included in the concept of the “projecting member” of the present invention. The extrusion member 4 includes a support portion 40. As shown in FIG. 15, the support part 40 has a curved surface shape. The curvature of the support part 40 is the same as the curvature of the inner peripheral surface 20. The support portion 40 is disposed below the center of gravity G. The support portion 40 can support the outer peripheral surface 920 of the piston pin 92 from below.

中間ばね部材５ａ、５ｂは、各々、弾性変形可能なコイルばねである。中間ばね部材５ａ、５ｂは、凹部２０１に並置されている。中間ばね部材５ａ、５ｂは、凹部２０１の底面と、押出部材４の下面と、の間に介装されている。 The intermediate spring members 5a and 5b are each a coil spring that can be elastically deformed. The intermediate spring members 5a and 5b are juxtaposed in the recess 201. The intermediate spring members 5 a and 5 b are interposed between the bottom surface of the recess 201 and the lower surface of the pushing member 4.

中間ばね部材５ａ、５ｂが弾性変形することにより、軸受１は、図１４に示すリフト状態と、図１５に示す支持状態と、に切替可能である。図１４に示すように、リフト状態においては、押出部材４が凹部２０１から突出している。図１５に示すように、支持状態においては、中間ばね部材５ａ、５ｂおよび押出部材４が凹部２０１に収容されている。 When the intermediate spring members 5a and 5b are elastically deformed, the bearing 1 can be switched between a lift state shown in FIG. 14 and a support state shown in FIG. As shown in FIG. 14, the pushing member 4 protrudes from the recess 201 in the lift state. As shown in FIG. 15, the intermediate spring members 5 a and 5 b and the pushing member 4 are accommodated in the recess 201 in the support state.

本実施形態の軸受およびコンロッドアセンブリと、第一実施形態の軸受およびコンロッドアセンブリとは、構成が共通する部分に関しては、同様の作用効果を有する。押出部材４は、中間ばね部材５ａ、５ｂの弾性力により、上下方向に移動する。押出部材４自体は弾性変形しにくい。このため、リフト状態と支持状態との間で、支持部４０の面積（受圧面積）や周方向位置が変化しにくい。 The bearing and connecting rod assembly of the present embodiment and the bearing and connecting rod assembly of the first embodiment have the same operational effects with respect to parts having the same configuration. The pushing member 4 moves in the vertical direction by the elastic force of the intermediate spring members 5a and 5b. The extruded member 4 itself is not easily elastically deformed. For this reason, the area (pressure receiving area) and the circumferential position of the support portion 40 are unlikely to change between the lift state and the support state.

また、図１５に示す支持状態において、中間ばね部材５ａ、５ｂおよび押出部材４は、凹部２０１全体の容積を１００％として、５０％以上の容積を占有している。このため、図１４に示すリフト状態から、図１５に示す支持状態に、切り替わる際、ブシュ２の内周面２０に充分な量の潤滑油Ｏを供給することができる。 Further, in the support state shown in FIG. 15, the intermediate spring members 5a and 5b and the pushing member 4 occupy a volume of 50% or more, with the entire volume of the recess 201 being 100%. Therefore, when switching from the lift state shown in FIG. 14 to the support state shown in FIG. 15, a sufficient amount of lubricating oil O can be supplied to the inner peripheral surface 20 of the bush 2.

＜第六実施形態＞
本実施形態の軸受およびコンロッドアセンブリと、第一実施形態の軸受およびコンロッドアセンブリと、の相違点は、溝部の代わりに凹部が配置されている点である。また、ばね部材の代わりに熱膨張部材が配置されている点である。ここでは、相違点についてのみ説明する。 <Sixth embodiment>
The difference between the bearing and connecting rod assembly of the present embodiment and the bearing and connecting rod assembly of the first embodiment is that a recess is arranged instead of the groove. Further, a thermal expansion member is arranged instead of the spring member. Here, only differences will be described.

図１６に、本実施形態の軸受のエンジン停止時における径方向断面図を示す。図１７に、同軸受の通常運転時における径方向断面図を示す。図１８に、同軸受の高温時における径方向断面図を示す。なお、これらの図において、図３、図７と対応する部位については、同じ符号で示す。 FIG. 16 shows a radial cross-sectional view of the bearing of this embodiment when the engine is stopped. FIG. 17 shows a radial cross-sectional view of the bearing during normal operation. FIG. 18 shows a radial sectional view of the bearing at a high temperature. In these drawings, portions corresponding to those in FIGS. 3 and 7 are denoted by the same reference numerals.

図１６〜図１８に示すように、内周面２０には、凹部２０１が配置されている。凹部２０１は、重心Ｇの真下に配置されている。熱膨張部材６は、凹部２０１に配置されている。熱膨張部材６は、本発明の「突出部材」の概念に含まれる。熱膨張部材６は、支持部６０を備えている。支持部６０は、ブシュ２の重心Ｇよりも下側に配置されている。熱膨張部材６は、樹脂製である。一方、ブシュ２は、銅系合金製である。樹脂の熱膨張係数は、銅系合金の熱膨張係数よりも、大きい。また、図１６に示すエンジン停止時において、熱膨張部材６は凹部２０１に密着している。このため、軸受１周囲の温度が上昇すると、熱膨張部材６は、上側に熱膨張する。 As shown in FIGS. 16 to 18, a recess 201 is disposed on the inner peripheral surface 20. The recess 201 is disposed directly below the center of gravity G. The thermal expansion member 6 is disposed in the recess 201. The thermal expansion member 6 is included in the concept of the “projection member” of the present invention. The thermal expansion member 6 includes a support portion 60. The support part 60 is disposed below the center of gravity G of the bush 2. The thermal expansion member 6 is made of resin. On the other hand, the bush 2 is made of a copper-based alloy. The thermal expansion coefficient of the resin is larger than that of the copper-based alloy. Further, when the engine is stopped as shown in FIG. 16, the thermal expansion member 6 is in close contact with the recess 201. For this reason, when the temperature around the bearing 1 rises, the thermal expansion member 6 thermally expands upward.

図１６に示すエンジン停止時において、熱膨張部材６の支持部６０は、内周面２０よりも下側に配置されている。内周面２０は、ピストンピン９２の外周面９２０を、下側から支持している。支持部６０の上側には、凹部２０１の側面に囲まれて、潤滑油Ｏが溜まっている。 When the engine is stopped as shown in FIG. 16, the support portion 60 of the thermal expansion member 6 is disposed below the inner peripheral surface 20. The inner peripheral surface 20 supports the outer peripheral surface 920 of the piston pin 92 from below. Lubricating oil O is accumulated on the upper side of the support portion 60 so as to be surrounded by the side surface of the recess 201.

図１７に示す通常運転時（暖機運転完了後）においては、図１６に示すエンジン停止時と比較して、軸受１周囲の温度が上昇する。このため、熱膨張部材６は、支持部６０と内周面２０とが面一になるまで、上側に熱膨張する。支持部６０の上側に溜まっていた潤滑油Ｏは、内周面２０に供給される。 In the normal operation shown in FIG. 17 (after completion of the warm-up operation), the temperature around the bearing 1 rises as compared with the time when the engine is stopped shown in FIG. For this reason, the thermal expansion member 6 thermally expands upward until the support portion 60 and the inner peripheral surface 20 are flush with each other. The lubricating oil O that has accumulated on the upper side of the support portion 60 is supplied to the inner peripheral surface 20.

支持部６０は、曲面状を呈している。支持部６０の曲率は、内周面２０の曲率と、同じである。ピストンピン９２周囲の荷重状況に応じて、支持部６０は、内周面２０と共に、ピストンピン９２の外周面９２０を、下側から支持可能である。 The support part 60 has a curved surface shape. The curvature of the support part 60 is the same as the curvature of the inner peripheral surface 20. Depending on the load situation around the piston pin 92, the support portion 60 can support the outer peripheral surface 920 of the piston pin 92 together with the inner peripheral surface 20 from below.

図１７に点線で示すように、軸受１の組付当初、支持部６０は平面状を呈している。また、軸受１の組付当初、図１７に示す通常運転時において、支持部６０は内周面２０から上側に突出している。しかしながら、支持部６０は、ピストンピン９２との摺動により、徐々に摩耗する。このため、図１７に実線で示すように、時間が経つと、支持部６０は曲面状になる。 As shown by a dotted line in FIG. 17, at the beginning of the assembly of the bearing 1, the support portion 60 has a planar shape. In addition, at the beginning of the assembly of the bearing 1, the support portion 60 protrudes upward from the inner peripheral surface 20 during the normal operation shown in FIG. However, the support portion 60 is gradually worn by sliding with the piston pin 92. For this reason, as shown by a solid line in FIG. 17, the support portion 60 becomes a curved surface as time passes.

図１８に示す高温時においては、図１７に示す通常運転時と比較して、軸受１周囲の温度が上昇する。このため、熱膨張部材６は、上側に熱膨張する。支持部６０は、内周面２０から上側に突出している。ピストンピン９２周囲の荷重状況に応じて、支持部６０は、ピストンピン９２の外周面９２０を、下側から支持可能である。支持部６０が外周面９２０を支持する際、内周面２０の下側部分と、外周面９２０の下側部分と、は離間している。このため、隙間Ｂの下側部分に、潤滑油Ｏを供給することができる。 At the time of high temperature shown in FIG. 18, the temperature around the bearing 1 rises as compared with the time of normal operation shown in FIG. For this reason, the thermal expansion member 6 is thermally expanded upward. The support portion 60 protrudes upward from the inner peripheral surface 20. The support unit 60 can support the outer peripheral surface 920 of the piston pin 92 from below according to the load situation around the piston pin 92. When the support part 60 supports the outer peripheral surface 920, the lower part of the inner peripheral surface 20 and the lower part of the outer peripheral surface 920 are separated from each other. For this reason, the lubricating oil O can be supplied to the lower portion of the gap B.

このように、熱膨張部材６は、軸受１周囲の温度状況に応じて、熱変形する。このため、軸受１は、図１６に示す第一支持状態（ピストンピン９２を内周面２０だけで支持）、図１７に示す第二支持状態（ピストンピン９２を内周面２０および支持部６０で支持）、図１８に示すリフト状態（ピストンピン９２を支持部６０だけで支持）に切り替わる。 Thus, the thermal expansion member 6 is thermally deformed according to the temperature condition around the bearing 1. For this reason, the bearing 1 is in the first support state (the piston pin 92 is supported only by the inner peripheral surface 20) shown in FIG. 16, and in the second support state (the piston pin 92 is supported by the inner peripheral surface 20 and the support portion 60) shown in FIG. ) And the lifted state shown in FIG. 18 (the piston pin 92 is supported only by the support portion 60).

本実施形態の軸受およびコンロッドアセンブリと、第一実施形態の軸受およびコンロッドアセンブリとは、構成が共通する部分に関しては、同様の作用効果を有する。支持部６０は、熱膨張部材６の熱変形により、上下方向に移動する。このため、支持部６０を上下動させる機構が簡単である。したがって、図１７に示す通常運転時から図１８に示す高温時に移行する際、確実に、軸受１を第二支持状態からリフト状態に切り替えることができる。よって、高温時において、ブシュ２の内周面２０の下側部分に、潤滑油Ｏが回り込みやすくなる。 The bearing and connecting rod assembly of the present embodiment and the bearing and connecting rod assembly of the first embodiment have the same operational effects with respect to parts having the same configuration. The support part 60 moves in the vertical direction due to thermal deformation of the thermal expansion member 6. For this reason, the mechanism which moves the support part 60 up and down is simple. Therefore, when shifting from the normal operation shown in FIG. 17 to the high temperature shown in FIG. 18, the bearing 1 can be reliably switched from the second support state to the lift state. Therefore, the lubricating oil O easily goes around to the lower part of the inner peripheral surface 20 of the bush 2 at a high temperature.

また、仮に、図１６に示すエンジン停止時において、熱膨張部材６と凹部２０１との間に隙間（例えば、熱膨張部材６の周方向側面と凹部２０１の周方向側面との間の隙間、熱膨張部材６の軸方向側面と凹部２０１の軸方向側面との間の隙間、熱膨張部材６の下面と凹部２０１の底面との間の隙間など）があると、軸受１周囲の温度が上昇する際、熱膨張部材６が当該隙間を埋める方向に膨張してしまう。このため、熱膨張部材６が上側に膨張しにくくなる。 Also, if the engine is stopped as shown in FIG. 16, a gap (for example, a gap between the circumferential side surface of the thermal expansion member 6 and the circumferential side surface of the recess 201, heat If there is a gap between the axial side surface of the expansion member 6 and the axial side surface of the recess 201, a clearance between the lower surface of the thermal expansion member 6 and the bottom surface of the recess 201, the temperature around the bearing 1 increases. At this time, the thermal expansion member 6 expands in a direction to fill the gap. For this reason, it becomes difficult for the thermal expansion member 6 to expand upward.

この点、本実施形態の軸受１によると、図１６に示すエンジン停止時において、熱膨張部材６は凹部２０１に密着している。すなわち、軸受１周囲の温度が最も低い状態において、熱膨張部材６は凹部２０１に密着している。このため、軸受１周囲の温度が上昇する際の熱膨張部材６の膨張方向を、上側に配向することができる。したがって、図１７に示す通常運転時から図１８に示す高温時に移行する際、確実に、軸受１を第二支持状態からリフト状態に切り替えることができる。また、図１６に示すエンジン停止時から図１７に示す通常運転時に移行する際、支持部６０の上側に溜まっていた潤滑油Ｏを、内周面２０に供給することができる。 In this regard, according to the bearing 1 of the present embodiment, the thermal expansion member 6 is in close contact with the recess 201 when the engine is stopped as shown in FIG. That is, in the state where the temperature around the bearing 1 is the lowest, the thermal expansion member 6 is in close contact with the recess 201. For this reason, the expansion direction of the thermal expansion member 6 when the temperature around the bearing 1 rises can be oriented upward. Therefore, when shifting from the normal operation shown in FIG. 17 to the high temperature shown in FIG. 18, the bearing 1 can be reliably switched from the second support state to the lift state. In addition, when shifting from the time when the engine is stopped as shown in FIG. 16 to the time of normal operation as shown in FIG. 17, the lubricating oil O accumulated on the upper side of the support portion 60 can be supplied to the inner peripheral surface 20.

また、本実施形態の軸受１によると、図１８に示すリフト状態における、凹部２０１からの支持部６０の突出量を、熱膨張部材６の材質を選択することにより、簡単に調整することができる。同様に、図１６に示す第一支持状態における、凹部２０１への支持部６０の没入量（潤滑油Ｏの貯留量）を、熱膨張部材６の材質を選択することにより、簡単に調整することができる。また、ばね部材（ばね部材３、３ａ、３ｂ、中間ばね部材５ａ、５ｂ）と比較して、熱膨張部材６は、弾性変形しにくい。このため、図１８に示すリフト状態において、支持部６０の突出量が変化しにくい。したがって、高温時において、ブシュ２の内周面２０に対して、ピストンピン９２を、継続的に浮かせ続けることができる。 Moreover, according to the bearing 1 of this embodiment, the protrusion amount of the support part 60 from the recessed part 201 in the lift state shown in FIG. 18 can be easily adjusted by selecting the material of the thermal expansion member 6. . Similarly, in the first support state shown in FIG. 16, the amount of immersion of the support portion 60 into the recess 201 (the amount of lubricating oil O stored) can be easily adjusted by selecting the material of the thermal expansion member 6. Can do. Further, the thermal expansion member 6 is less likely to be elastically deformed than the spring members (spring members 3, 3a, 3b, intermediate spring members 5a, 5b). For this reason, in the lift state shown in FIG. 18, the protrusion amount of the support part 60 hardly changes. Therefore, the piston pin 92 can be continuously floated with respect to the inner peripheral surface 20 of the bush 2 at a high temperature.

＜その他＞
以上、本発明の軸受およびコンロッドアセンブリの実施の形態について説明した。しかしながら、実施の形態は上記形態に特に限定されるものではない。当業者が行いうる種々の変形的形態、改良的形態で実施することも可能である。 <Others>
The embodiment of the bearing and connecting rod assembly of the present invention has been described above. However, the embodiment is not particularly limited to the above embodiment. Various modifications and improvements that can be made by those skilled in the art are also possible.

上記実施形態においては、図１に示すように、０°±９０°以内のクランク回転角度領域において、ピストンピン９２に、上向きの遠心力（慣性力）Ｆ３が作用した。しかしながら、ピストンピン９２に上向きの遠心力Ｆ３が作用するクランク回転角度領域は、特に限定しない。当該クランク回転角度領域は、例えば０°±８０°以内など、０°±９０°未満であってもよい。 In the above embodiment, as shown in FIG. 1, an upward centrifugal force (inertial force) F3 acts on the piston pin 92 in the crank rotation angle region within 0 ° ± 90 °. However, the crank rotation angle region where the upward centrifugal force F3 acts on the piston pin 92 is not particularly limited. The crank rotation angle region may be less than 0 ° ± 90 °, for example, within 0 ° ± 80 °.

第一〜第五実施形態において、軸受１がリフト状態、支持状態になるクランク角度領域は、特に限定しない。図２、図６に示すように、ピストンピン９２周囲の荷重状況に応じて、軸受１は、リフト状態や支持状態に切り替わる。並びに、ピストンピン９２周囲の荷重状況に応じて、リフト状態における凹部（溝部２００、２００ａ、２００ｂ、凹部２０１）からの支持部（支持部３０、３０ａ、３０ｂ、４０）の突出量は変化する。例えば、排気行程において、燃焼室Ｃ下流側の排気系の圧力が高い場合、ピストン９１に下向きに荷重が加わる場合がある。この場合、軸受１は支持状態になる。 In 1st-5th embodiment, the crank angle area | region where the bearing 1 becomes a lift state and a support state is not specifically limited. As shown in FIGS. 2 and 6, the bearing 1 is switched between a lift state and a support state in accordance with the load state around the piston pin 92. In addition, the amount of protrusion of the support portion (support portions 30, 30a, 30b, 40) from the recess portion (groove portions 200, 200a, 200b, recess portion 201) in the lift state varies depending on the load situation around the piston pin 92. For example, in the exhaust stroke, when the pressure of the exhaust system downstream of the combustion chamber C is high, a load may be applied to the piston 91 downward. In this case, the bearing 1 is in a support state.

突出部材（ばね部材３、３ａ、３ｂ、押出部材４、熱膨張部材６）の材質、形状、数、位置は特に限定しない。支持部（支持部３０、３０ａ、３０ｂ、４０、６０）の形状、数、位置は特に限定しない。単一の突出部材が、複数の支持部を有していてもよい。複数の支持部からピストンピン９２に加わる荷重の合力は、真上を向いている方がよい。 The material, shape, number, and position of the protruding members (spring members 3, 3a, 3b, push member 4, thermal expansion member 6) are not particularly limited. The shape, number, and position of the support portions (support portions 30, 30a, 30b, 40, 60) are not particularly limited. A single protruding member may have a plurality of support portions. The resultant force of the load applied to the piston pin 92 from the plurality of support portions is preferably directed directly upward.

第一〜第四実施形態において、ばね部材（ばね部材３、３ａ、３ｂ）の種類は特に限定しない。板ばね、皿ばねなどであってもよい。また、ばね部材の特性（ばね定数など）、材質、形状（無荷重状態や弾性変形状態における形状など）、数、位置は特に限定しない。第五実施形態における中間ばね部材５ａ、５ｂについても同様である。 In 1st-4th embodiment, the kind of spring member (spring member 3, 3a, 3b) is not specifically limited. A leaf spring, a disc spring, or the like may be used. Further, the characteristics (spring constant, etc.), material, shape (shape, etc. under no load or elastic deformation), number, and position of the spring member are not particularly limited. The same applies to the intermediate spring members 5a and 5b in the fifth embodiment.

第五実施形態の、図１４に示すリフト状態において、押出部材４の下部分が、凹部２０１に収容されていてもよい。こうすると、リフト状態から図１５に示す支持状態に切り替わる際、押出部材４が凹部２０１に入りやすい。また、押出部材４の側面、および当該側面に対向する凹部２０１の側面が、共に、上側から下側に向かって尖るテーパ状であってもよい。こうすると、リフト状態から支持状態に切り替わる際、押出部材４が凹部２０１に入りやすい。 In the lift state shown in FIG. 14 of the fifth embodiment, the lower part of the pushing member 4 may be accommodated in the recess 201. If it carries out like this, when switching from a lift state to the support state shown in FIG. Further, the side surface of the extrusion member 4 and the side surface of the recess 201 facing the side surface may both be tapered from the upper side to the lower side. If it carries out like this, when switching from a lift state to a support state, the extrusion member 4 will enter the recessed part 201 easily.

第六実施形態において、軸受１がリフト状態、第一支持状態、第二支持状態になる温度領域は、特に限定しない。例えば、エンジン停止時において、軸受１が第二支持状態になってもよい。また、通常運転時において、軸受１がリフト状態になってもよい。熱膨張部材６の材質は、特に限定しない。例えば、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）樹脂、ポリイミド（ＰＩ）樹脂、フェノール（ＰＲ）樹脂、ポリアセタール（ＰＯＭ）樹脂、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）樹脂、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）樹脂などの樹脂であってもよい。また、熱膨張部材６は金属であってもよい。熱膨張部材６を形成する材料の熱膨張係数が、ブシュ２を形成する材料の熱膨張係数よりも、大きければよい。 In the sixth embodiment, the temperature range in which the bearing 1 is in the lift state, the first support state, and the second support state is not particularly limited. For example, the bearing 1 may be in the second support state when the engine is stopped. Further, the bearing 1 may be in a lift state during normal operation. The material of the thermal expansion member 6 is not particularly limited. For example, it may be a resin such as a polyamideimide (PAI) resin, a polyimide (PI) resin, a phenol (PR) resin, a polyacetal (POM) resin, a polyetheretherketone (PEEK) resin, or a polyphenylene sulfide (PPS) resin. . The thermal expansion member 6 may be a metal. The thermal expansion coefficient of the material forming the thermal expansion member 6 only needs to be larger than the thermal expansion coefficient of the material forming the bush 2.

熱膨張部材６の側面、および当該側面に対向する凹部２０１の側面が、共に、下側から上側に向かって尖るテーパ状であってもよい。こうすると、第一支持状態から第二支持状態に切り替わる際、第二支持状態からリフト状態に切り替わる際、熱膨張部材６の膨張方向を、上側に配向しやすい。 Both the side surface of the thermal expansion member 6 and the side surface of the concave portion 201 facing the side surface may be tapered so as to be pointed from the lower side toward the upper side. If it carries out like this, when switching from a 1st support state to a 2nd support state, when switching from a 2nd support state to a lift state, it is easy to orient the expansion direction of the thermal expansion member 6 to an upper side.

図１８に示す高温時の原因、すなわち図１７に示す通常運転時に対して軸受１周囲の温度が上昇する原因は、特に限定しない。例えば、冷却系や潤滑油系の不具合などによる、エンジン過熱などが挙げられる。 The cause at the time of high temperature shown in FIG. 18, that is, the cause of the increase in the temperature around the bearing 1 with respect to the normal operation shown in FIG. 17, is not particularly limited. For example, engine overheating or the like due to a malfunction of a cooling system or a lubricating oil system.

図３に示す油孔２１の配置数、位置は特に限定しない。例えば、内周面２０の下側部分に、油孔２１が開口していてもよい。また、ブシュ２に油孔２１を配置しなくてもよい。油孔７００についても同様である。内周面２０に潤滑油Ｏを供給する供給経路は特に限定しない。 The number and positions of the oil holes 21 shown in FIG. 3 are not particularly limited. For example, the oil hole 21 may be opened in the lower portion of the inner peripheral surface 20. Further, the oil hole 21 may not be disposed in the bush 2. The same applies to the oil hole 700. The supply path for supplying the lubricating oil O to the inner peripheral surface 20 is not particularly limited.

エンジン９の種類は特に限定しない。本発明の軸受およびコンロッドアセンブリをガソリンエンジンに用いてもよい。ただし、本発明の軸受およびコンロッドアセンブリは、回転速度が遅く、図２に示す遠心力Ｆ３が小さいディーゼルエンジンに用いるのに、好適である。 The type of engine 9 is not particularly limited. The bearing and connecting rod assembly of the present invention may be used in a gasoline engine. However, the bearing and connecting rod assembly of the present invention are suitable for use in a diesel engine having a low rotational speed and a small centrifugal force F3 shown in FIG.

１：軸受、２：ブシュ、２０：内周面、２００：溝部、２００ａ：溝部、２００ｂ：溝部、２０１：凹部、２０２ａ：左端、２０２ｂ：右端、２０３：導入溝部、２０３ａ：前端、２０３ｂ：右端、２１：油孔、３：ばね部材、３０：支持部、３ａ：ばね部材、３０ａ：支持部、３ｂ：ばね部材、３０ｂ：支持部、３１ａ：左端、３１ｂ：右端、４：押出部材（突出部材）、４０：支持部、５ａ：中間ばね部材、５ｂ：中間ばね部材、６：熱膨張部材（突出部材）、６０：支持部、７：コンロッド、７０：小端部、７００：油孔、７１：大端部、７１０：コンロッドベアリング、７２：ロッド部、８：コンロッドアセンブリ、９：エンジン、９０：シリンダ、９１：ピストン、９２：ピストンピン、９２０：外周面、９３：クランクシャフト、９３０：メインジャーナル、９３１：クランクピン、９３２：クランクアーム、Ａ：中心線、Ｂ：隙間、Ｃ：燃焼室、Ｆ１：弾性力、Ｆ２：重さ、Ｆ３：遠心力、Ｆ４：爆発力、Ｇ：重心、Ｏ：潤滑油、ａ１〜ａ３：中心 1: Bearing, 2: Bush, 20: Inner peripheral surface, 200: Groove, 200a: Groove, 200b: Groove, 201: Recess, 202a: Left end, 202b: Right end, 203: Introduction groove, 203a: Front end, 203b: Right end 21: oil hole, 3: spring member, 30: support part, 3a: spring member, 30a: support part, 3b: spring member, 30b: support part, 31a: left end, 31b: right end, 4: push-out member (protrusion) Member), 40: support portion, 5a: intermediate spring member, 5b: intermediate spring member, 6: thermal expansion member (protruding member), 60: support portion, 7: connecting rod, 70: small end portion, 700: oil hole, 71: Large end portion, 710: Connecting rod bearing, 72: Rod portion, 8: Connecting rod assembly, 9: Engine, 90: Cylinder, 91: Piston, 92: Piston pin, 920: Outer peripheral surface, 93: Crankshaft 930: main journal, 931: crank pin, 932: crank arm, A: center line, B: gap, C: combustion chamber, F1: elastic force, F2: weight, F3: centrifugal force, F4: explosive force, G : Center of gravity, O: Lubricating oil, a1 to a3: Center

Claims

The direction passing through the small end and the large end of the connecting rod is the vertical direction, the small end side is the upper side, the large end side is the lower side,
A cylindrical bush arranged at the small end and supporting the piston pin and having a recess on the inner peripheral surface;
A projecting member disposed in the recess so as to be able to project from the recess, and having a support portion capable of supporting the piston pin;
With
The said support part is a bearing arrange | positioned in the said lower side rather than the gravity center of the said bush.

The recess is a groove extending in a predetermined direction;
The bearing according to claim 1, wherein the protruding member is a spring member disposed in the groove portion.

The bearing according to claim 2, wherein the spring member is elastically deformed and accommodated in the groove portion by an explosion force of the combustion chamber transmitted to the support portion via the piston pin.

The bearing according to claim 2 or 3, wherein the spring member occupies a volume of 50% or more of the groove portion in a state where the spring member is accommodated in the groove portion.

The spring member and the groove portion extend in a circumferential direction of the inner peripheral surface of the bush,
In a state where the support portion protrudes from the groove portion, the both ends in the circumferential direction of the spring member are elastically contacted with both ends in the circumferential direction of the groove portion from the inside in the circumferential direction, so that the spring member is engaged with the groove portion. The bearing according to any one of claims 2 to 4, which is stopped.

A connecting rod assembly comprising: the bearing according to claim 1; and a connecting rod on which the bearing is disposed at a small end.