JP2017089479A

JP2017089479A - 送風装置

Info

Publication number: JP2017089479A
Application number: JP2015219751A
Authority: JP
Inventors: 潤山岡; Jun Yamaoka; 伊藤　功治; Koji Ito; 伊藤　　功治; 康彦新美; Yasuhiko Niimi; 齋藤　隆; Takashi Saito; 隆齋藤
Original assignee: Denso Corp; Nippon Soken Inc
Current assignee: Denso Corp; Soken Inc
Priority date: 2015-11-09
Filing date: 2015-11-09
Publication date: 2017-05-25

Abstract

【課題】電動機のレイアウトの自由度を確保しつつ、誘導加熱によるファンの加熱の効率化を図ることが可能な送風装置を提供する。
【解決手段】ファン２２と、ファン２２に連結された回転軸２５２を有し、回転軸２５２を介してファン２２を回転駆動する電動機２５と、ファン２２を誘導加熱により加熱する誘導加熱コイル５１、５２と、交流供給部を構成する共振回路５３、電源回路５４と、を備える。そして、電動機の主材を、ファンの主材よりも透磁率と電気抵抗率との積算値が小さい材料で構成する。
【選択図】図２

Description

本開示は、空気を送風する送風装置に関する。

従来、誘導加熱コイルに高周波数の交流電流を供給して、導電性を有するファンを加熱し、ファンを介して送風空気を加熱する送風機が提案されている（例えば、特許文献１参照）。この特許文献１には、送風機のファンとして、鉄製ファン、アルミ製ファン、表面に導電膜が設けられた樹脂製ファンを用いる例が開示されている。なお、特許文献１では、ファンを回転駆動する電動機について何ら言及されていない。

特許第５３１０７３６号

本発明者らは、電動機と誘導加熱コイルとの位置関係について検討した。この検討によれば、電動機と誘導加熱コイルとが近接する位置関係にあると、誘導加熱コイルからの電磁波により電動機が意図せずに加熱されてしまうことが判った。このことは、誘導加熱によるファンの加熱の効率化を低下させる要因となることから好ましくない。

誘導加熱コイルからの電磁波の影響を避けるために、本発明者らは、電動機を誘導加熱コイルから離れた位置に配置することも検討したが、送風機における電動機のレイアウトの自由度が著しく制限されてしまうことが判った。

本開示は、上記点を鑑みて、電動機のレイアウトの自由度を確保しつつ、誘導加熱によるファンの加熱の効率化を図ることが可能な送風装置を提供することを目的とする。

請求項１に記載の発明は、空気を送風する送風装置を対象としている。上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明は、回転することにより空気を吸い込んで吹き出すファン（２２、２２Ａ、２３Ａ）と、ファンに連結された回転軸（２５２）を有し、回転軸を介してファンを回転駆動する電動機（２５）と、ファンを誘導加熱により加熱する誘導加熱コイル（５１、５２、５５、５６、５７、５８）と、誘導加熱コイルに所定周波数の交流電流を供給する交流供給部（５３、５４）と、を備える。そして、電動機の主材を、ファンの主材よりも透磁率と電気抵抗率との積算値が小さい材料で構成している。

これによれば、電動機が不必要に加熱されることを抑えて、ファンを誘導加熱により集中して加熱することができるので、ファンの熱を空気側へ効率よく放出させることが可能となる。そして、誘導加熱コイルからの電磁波の電動機への影響を抑えられるので、電動機のレイアウトが制限されることもない。

従って、電動機のレイアウトの自由度を確保しつつ、誘導加熱によるファンの加熱の効率化を図ることが可能となる。なお、主材とは、部材を構成する材料のうち質量割合の最も大きい材料を意味している。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係の一例を示すものである。

第１実施形態の送風装置を適用した車両用空調装置の模式的な全体構成図である。第１実施形態の送風装置の模式的な軸方向断面図である。第１実施形態に係る送風装置のファンの分解断面図である。第１実施形態の送風装置におけるファンの主板の上面図である。図１のＶ−Ｖ断面図である。第１実施形態に係る送風装置の作動を説明するための説明図である。第２実施形態の送風装置の模式的な軸方向断面図である。第３実施形態の送風装置の模式的な軸方向断面図である。第３実施形態の送風装置の模式的な径方向断面図である。図８の矢印Ｘで示す方向における誘導加熱コイルの正面図である。第４実施形態の送風装置の模式的な斜視図である。第４実施形態に係る送風装置の模式的な径方向断面図である。第４実施形態に係る送風装置の模式的な軸方向断面図である。第５実施形態に係る送風装置の模式的な径方向断面図である。第５実施形態に係る送風装置の模式的な軸方向断面図である。

以下、本開示の実施形態について図面を参照して説明する。なお、以下の各実施形態において、先行する実施形態で説明した事項と同一もしくは均等である部分には、同一の参照符号を付し、その説明を省略する場合がある。また、各実施形態において、構成要素の一部だけを説明している場合、構成要素の他の部分に関しては、先行する実施形態において説明した構成要素を適用することができる。

（第１実施形態）
本実施形態では、送風装置２を図１に示す車両用空調装置１に適用した例について説明する。図１に示す車両用空調装置１は、車室内の空調を行う装置である。車両用空調装置１は、空調ユニット１０、および送風装置２を備える。

まず、空調ユニット１０について説明する。空調ユニット１０は、車室内の計器盤（インストルメントパネル）の下方部に配置されている。空調ユニット１０は、その外殻を形成する空調ケース１１の内部に、蒸発器１３、ヒータコア１４が収容されたものである。

空調ケース１１は、車室内へ送風する送風空気の通風路を構成する。本実施形態の空調ケース１１は、ある程度の弾性を有し、強度的にも優れた樹脂（例えば、ポリプロピレン）により成形されている。

空調ケース１１の空気流れ最上流側には、車室外空気（外気）と車室内空気（内気）とを切替導入する内外気切替箱１２が配置されている。内外気切替箱１２には、外気を導入する外気導入口１２１、および内気を導入する内気導入口１２２が形成されている。さらに、内外気切替箱１２の内部には、各導入口１２１、１２２の開口面積を調整して、外気の導入量と内気の導入量との割合を変化させる内外気切替ドア１２３が配置されている。内外気切替ドア１２３は、外気導入口１２１と内気導入口１２２との間に回動自在に配置されている。内外気切替ドア１２３は、図示しないアクチュエータにより駆動される。

内外気切替箱１２の空気流れ下流側には、車室内への送風空気を冷却する冷却部を構成する蒸発器１３が配置されている。蒸発器１３は、内部を流通する冷媒が蒸発する際の吸熱作用により、送風空気を冷却する熱交換器である。蒸発器１３は、図示しない圧縮機、放熱器、減圧機構と共に蒸気圧縮式の冷凍サイクルを構成する。

蒸発器１３の空気流れ下流側には、蒸発器１３で冷却された空気をヒータコア１４側へ流す温風通路１６、および蒸発器１３で冷却された空気を、ヒータコア１４を迂回して流す冷風バイパス通路１７が形成されている。

ヒータコア１４は、図示しないエンジンの冷却水を熱源として、送風空気を加熱する熱交換器である。本実施形態では、ヒータコア１４が送風空気を加熱する加熱部を構成する。

蒸発器１３とヒータコア１４との間には、エアミックスドア１８が回動自在に配置されている。エアミックスドア１８は、図示しないアクチュエータにより駆動されて、温風通路１６を流通させる空気と冷風バイパス通路１７を流通させる空気との割合を調整して、車室内へ送風する送風空気の温度を調整する部材である。

温風通路１６、および冷風バイパス通路１７の空気流れ下流側には、送風装置２を構成する送風機２０が配置されている。送風機２０は、空調ケース１１の内部に車室内へ吹き出す空気流を発生させる機器である。送風装置２の詳細については後述する。

送風機２０の空気吐出側には、空調用ダクト１９が接続されている。空調用ダクト１９は、車室内に開口して車室内へ空気を吹き出す図示しない吹出部へ送風空気を導く部材である。吹出部としては、図示しないが、乗員の上半身側に空気を吹き出すフェイス吹出口、乗員の下半身側に空気を吹き出すフット吹出口、車両前面の窓ガラスに向けて空気を吹き出すデフロスタ吹出口が設けられている。また、空調用ダクト１９には、各吹出口からの空気の吹出モードを設定する図示しないモード切替ドアが設けられている。モード切替ドアは、図示しないアクチュエータにより駆動する。

続いて、送風装置２について説明する。送風装置２は、送風機２０、送電回路５０、制御回路１００を備える。送風機２０は、送風ケース２１、送風ケース２１に収容されたファン２２、ファン２２を駆動する電動機２５等で構成されている。

送風ケース２１は、空調ケース１１の一部を構成している。本実施形態の送風ケース２１は、ある程度の弾性を有し、強度的にも優れた樹脂（例えば、ポリプロピレン）により成形されている。

送風ケース２１には、電動機２５における回転軸２５２の軸方向一端側に開口する吸込口２１１、および吸込口２１１を介して吸い込んだ空気を吐出する吐出口２１３が形成されている。本実施形態の送風ケース２１は、スクロール状の空気流路を形成するスクロールケースで構成されている。

ファン２２は、吸込口２１１を介して温風通路１６および冷風バイパス通路１７の空気流れ下流側の空気を吸い込み、吐出口２１３から吐出する。本実施形態のファン２２は、回転軸２５２の軸方向に沿って吸い込んだ空気を回転軸２５２の径方向外側に向けて吹き出す遠心ファンで構成されている。ファン２２は、電動機２５によって回転駆動される。

具体的には、図２、図３に示すように、ファン２２は、複数枚の羽根２２１、主板２２３、およびシュラウド２２４を備える。複数枚の羽根２２１は、各羽根２２１の間を空気が流通可能なように、電動機２５における回転軸２５２の周方向、すなわち、回転軸２５２の軸線ＣＬの周りに間隔をあけて環状に配置されている。

各羽根２２１は、回転軸２５２の軸方向における吸込口２１１側の端部がシュラウド２２４に連結され、回転軸２５２の軸方向における吸込口２１１とは反対側の端部が主板２２３に連結されている。

各羽根２２１は、図３に示すように、シュラウド２２４に対向する一端部に、シュラウド２２４に形成された係合穴２２４ａに係合する第１係合部２２１ａが設けられている。また、各羽根２２１は、主板２２３に対向する他端部に、主板２２３に形成された係合穴２２３ｃに係合する第２係合部２２１ｂが形成されている。

主板２２３は、中央部が回転軸２５２の軸方向における吸込口２１１側へ窪んだ円錐状の形状を有する部材で構成される。主板２２３は、各羽根２２１の端部を連結するプレート部２２３ａ、および電動機２５の回転軸２５２に連結されるボス部２２３ｂを有する。本実施形態の主板２２３は、各羽根２２１が連結されると共に、各羽根２２１の内側に回転軸２５２が連結された連結部を構成する。

プレート部２２３ａには、図４に示すように、各羽根２２１の第２係合部２２１ｂに対応する係合穴２２３ｃが複数形成されている。図４は、ファン２２の軸方向から見た主板２２３の上面図である。

また、プレート部２２３ａには、各羽根２２１が結合される部位の背面側に、後述する第１誘導加熱コイル５１、第２誘導加熱コイル５２を収容する第１溝部２２５、第２溝部２２６が形成されている。具体的には、第１溝部２２５および第２溝部２２６は、プレート部２２３ａにおける係合穴２２３ｃが形成された部位の背面側に形成されている。各溝部２２５、２２６は、図５の断面図に示すように、ボス部２２３ｂを中心とする円環形状に形成されている。

ボス部２２３ｂは、主板２２３の中央部に形成されて電動機２５の回転軸２５２に嵌合する嵌合部である。本実施形態のボス部２２３ｂと回転軸２５２とは、図示しない回り止めピンにより回り止めされている。従って、回転軸２５２が回転すると、回転軸２５２の回転に連動して主板２２３が回転する。

シュラウド２２４は、図２、図３に示すように、中央部に吸込口２１１に対応する大きさの開口部が形成された円盤状の形状を有する部材である。シュラウド２２４は、各羽根２２１の軸方向の一端側を連結する部材である。シュラウド２２４には、各羽根２２１の第２係合部２２１ｂに対応する係合穴２２３ｃが複数形成されている。

本実施形態の各羽根２２１、主板２２３、およびシュラウド２２４は、金属材料により構成されている。本実施形態のファン２２は、主板２２３の各係合穴２２３ｃ、シュラウド２２４の各係合穴２２４ａに各羽根２２１の各係合部２２１ａ、２２１ｂを係合させた状態で、ろう付け接合により一体に構成される。なお、ファン２２の主材については、後述する。

図２に示すように、電動機２５は、モータ本体部２５１、金属製（例えば、鉄製）の回転軸２５２、送風ケース２１に連結された支持具２５３、図示しない駆動回路を備える。モータ本体部２５１は、回転軸２５２を介してファン２２を回転駆動する駆動手段である。

本実施形態の電動機２５は、少なくとも一部が、回転軸２５２の軸方向に直交する径方向ＲＤにおいて、ファン２２と重なり合うように配置されている。具体的には、本実施形態の電動機２５は、少なくとも一部が、ファン２２における回転軸２５２の径方向内側に配置されている。

モータ本体部２５１は、支持具２５３を介して送風ケース２１に支持されている。モータ本体部２５１は、主板２２３における吸込口２１１側へ窪んだ部位に形成される空間に収容されている。

モータ本体部２５１は、支持具２５３に固定されたコア２５１ａ、コア２５１ａの外側に配置されると共に回転軸２５２に固定されたロータ２５１ｂ、ロータ２５１ｂの内側に固定されたマグネット２５１ｃ、回転軸２５２を支持する軸受２５１ｄ等を有する。

電動機２５は、図示しない駆動回路からモータ本体部２５１のコア２５１ａに電力が供給されると、コア２５１ａに磁束変化が生じる。これにより、ロータ２５１ｂに固定されたマグネット２５１ｃを引き寄せる力が発生し、この力を受けてロータ２５１ｂが回転軸２５２と共に回転する。なお、電動機２５の主材については、後述する。

続いて、送電回路５０は、ファン２２を誘導加熱する第１誘導加熱コイル５１、第２誘導加熱コイル５２、共振回路５３、および電源回路５４を有して構成される。

第１誘導加熱コイル５１および第２誘導加熱コイル５２は、ファン２２の主板２２３と対向するように配置されている。本実施形態の各誘導加熱コイル５１、５２は、主板２２３における各羽根２２１の反対側に配置されている。すなわち、本実施形態の各誘導加熱コイル５１、５２は、各羽根２２１よりも主板２２３に近い位置に配置されている。

また、各誘導加熱コイル５１、５２は、図５に示すように、主板２２３のプレート部２２３ａに形成された各溝部２２５、２２６の内部に対応する円環状の形状のコイルで構成されている。

本実施形態のファン２２と各誘導加熱コイル５１、５２との間には、所定の間隔が設けられており、ファン２２と各誘導加熱コイル５１、５２とが非接触となっている。また、各誘導加熱コイル５１、５２は、図示しないが、送風ケース２１側に固定されている。このため、ファン２２は、各誘導加熱コイル５１、５２に接触することなく回転可能となっている。

共振回路５３および電源回路５４は、各誘導加熱コイル５１、５２へ所定周波数（例えば、２５ｋＨｚ程度）の交流電流を供給する交流供給部を構成している。電源回路５４は、交流信号の発生源を構成する回路である。共振回路５３は、各誘導加熱コイル５１、５２がファン２２に対向配置された状態で、磁界共鳴するように調整されている。本実施形態では、各誘導加熱コイル５１、５２に対して単一の共振回路５３を接続している。

送電回路５０では、電源回路５４から交流電流が各誘導加熱コイル５１、５２へ供給されることで、各誘導加熱コイル５１、５２の周囲に磁界が発生する。この際、ファン２２の主板２２３には、各誘導加熱コイル５１、５２の周囲に発生した磁界を打ち消す方向に渦電流（誘導電流）が流れる。ファン２２の主板２２３には、主板２２３の電気抵抗×渦電流の２乗に相当するジュール熱が発生して発熱する。

この誘導加熱によるファン２２の主板２２３の加熱電力Ｐは、以下の数式Ｆ１の如く、主板２２３の表皮抵抗Ｒｓに比例すると共に、磁束Ｈの２乗に比例する。
Ｐ∝Ｒｓ×Ｈ^２・・・（Ｆ１）
そして、主板２２３の表皮抵抗Ｒｓは、以下の数式Ｆ２の如く、主板２２３の電気抵抗率ρ、透磁率μ、各誘導加熱コイル５１、５２に流れる電流Ｉの周波数ｆの平方根に比例する。
Ｒｓ∝（ρ×μ×ｆ）^１／２・・・（Ｆ２）
また、磁束Ｈは、以下の数式Ｆ３の如く、各誘導加熱コイル５１、５２のターン数（巻き数）Ｎと電流Ｉに比例する。
Ｈ∝Ｎ×Ｉ・・・（Ｆ３）
上述の数式Ｆ１〜Ｆ３によれば、加熱電力Ｐは、以下の数式Ｆ４で表すことができる。
Ｐ∝（ρ×μ×ｆ）^１／２×（Ｎ×Ｉ）^２・・・（Ｆ４）
数式Ｆ４によれば、電気抵抗率ρと透磁率μとの積算値が大きい程、加熱電力が高くなり、電気抵抗率ρと透磁率μとの積算値が小さい程、加熱電力が低くなることが判る。すなわち、電気抵抗率ρと透磁率μとの積算値が小さい材料で構成される部材は、電気抵抗率ρと透磁率μとの積算値が大きい材料で構成される部材よりも加熱され難いことが判る。

ここで、各誘導加熱コイル５１、５２の周囲には、磁界が発生する磁界領域が形成される。この磁界領域内にある機器は、各誘導加熱コイル５１、５２の電磁波によって発熱する。

本実施形態では、電動機２５を被加熱対象であるファン２２の内側に配置している。すなわち、本実施形態では、電動機２５と各誘導加熱コイル５１、５２とが近接する位置関係となっている。このため、電動機２５が、各誘導加熱コイル５１、５２の電磁波により意図せずに加熱されてしまう。

そこで、本実施形態では、電動機２５が不必要に加熱されることを抑えるために、電動機２５の主材を被加熱対象であるファン２２の主材よりも透磁率μと電気抵抗率ρとの積算値（＝ρ×μ）が小さい材料で構成している。なお、本実施形態の主材は、部材を構成する材料のうち質量割合が最も大きい材料を意味している。

ここで、銅合金は、電気抵抗率が約０．０１７［μΩｍ］、比透磁率が約１であり、その積算値が約０．０１７となる。また、アルミニウム合金は、電気抵抗率が約０．０２７［μΩｍ］、比透磁率が約１であり、その積算値が約０．０２７となる。さらに、鉄鋼は、電気抵抗率が約０．１７［μΩｍ］、比透磁率が約２０００であり、その積算値が約３４となる。

このため、本実施形態では、電動機２５の主材を銅合金で構成し、ファン２２の主材を鉄鋼やアルミニウム合金で構成している。なお、電動機２５では、各種構成部材のうち、モータ本体部２５１のコア２５１ａの質量が最も大きくなる。このため、電動機２５の主材は、モータ本体部２５１のコア２５１ａの材料となる。

また、本実施形態のファン２２は、各誘導加熱コイル５１、５２が、各羽根２２１よりも主板２２３に近い位置に配置されている。このため、本実施形態のファン２２は、各誘導加熱コイル５１、５２への通電により主板２２３が発熱し、主板２２３の熱が、各羽根２２１を介して送風空気へ伝達される。すなわち、本実施形態では、主板２２３が発熱部を構成し、各羽根２２１が主板２２３の熱を送風空気へ放熱する放熱部を構成する。

数式Ｆ４に示すように、誘導加熱によりファン２２を効率よく加熱するためには、ファン２２における発熱部を構成する主板２２３を電気抵抗率ρと透磁率μとの積算値（＝ρ×μ）が大きい材料で構成することが望ましい。

一方、ファン２２から空気側へ効率よく放熱するためには、空気側に接する部材の温度を均一化させて放熱面積を拡大することが有効となる。このため、ファン２２における放熱部を構成する各羽根２２１を熱伝導率λが大きい材料で構成することが望ましい。

そこで、本実施形態では、各羽根２２１を主板２２３よりも熱伝導率λの高い材料で構成し、主板２２３を各羽根２２１よりも電気抵抗率ρと透磁率μとの積算値（＝ρ×μ）が大きい材料で構成している。なお、熱伝導率λ、電気抵抗率ρ、透磁率μは、温度依存性があることから、同一温度条件下で比較した際の前述の条件を満たす材料を採用することが望ましい。

具体的には、本実施形態では、各羽根２２１の主材をアルミニウム合金で構成し、主板２２３の主材を鉄鋼（例えば、ステンレス）で構成している。なお、アルミニウム合金は、熱伝導率λが約２３７［Ｗ／ｍＫ］であり、鉄鋼の熱伝導率（λ≒８０［Ｗ／ｍＫ］）よりも極めて高い値となる。各材料の熱伝達率は、３００Ｋでの値を記載している。また、鉄鋼は、電気抵抗率が約０．１７［μΩｍ］、比透磁率が約２０００であり、その積算値が、アルミニウム合金における電気抵抗率（ρ≒０．０２７［μΩｍ］）と比透磁率（μ≒１）との積算値よりも極めて大きい値となる。

また、本実施形態のファン２２のシュラウド２２４は、比較的軽量となるアルミニウム合金で構成している。なお、シュラウド２２４は、軽量であることが望ましいことから、樹脂等の材料で構成してもよい。

続いて、制御回路１００は、ＣＰＵ、ＲＯＭやＲＡＭといった記憶部を含むマイクロコンピュータと、その周辺回路で構成されている。制御回路１００は、記憶部に記憶された制御プログラムに基づいて、各種演算処理を行い、出力側に接続された駆動回路や、電源回路５４等の作動を制御する回路である。制御回路１００は、送風機２０の作動中に、空調ユニット１０側からの要求に応じて電源回路５４等の作動を制御する通電制御部を構成する。なお、制御回路１００の記憶部は、非遷移的実体的記憶媒体で構成される。

次に、本実施形態の送風装置２の作動を説明する。まず、駆動回路からモータ本体部２５１のコア２５１ａに電力が供給されると、電動機２５の回転軸２５２が回転する。そして、ファン２２は、回転軸２５２の回転に連動して回転する。ファン２２の回転により、図６に示すように、送風ケース２１の吸込口２１１から回転軸２５２の軸方向に沿って吸い込まれた空気が、回転軸２５２の径方向ＲＤの外側に向かって吹き出される。そして、ファン２２から吹き出された空気は、送風ケース２１の吐出口２１３、および空調用ダクト１９を介して車室内へ吹き出される。

この状態で、送電回路５０の電源回路５４から交流電流が各誘導加熱コイル５１、５２へ供給されると、各誘導加熱コイル５１、５２の周囲に磁界が発生する。この際、ファン２２の主板２２３には、各誘導加熱コイル５１、５２の周囲に発生した磁界を打ち消す方向に渦電流（誘導電流）が流れる。ファン２２の主板２２３には、主板２２３の電気抵抗×渦電流の２乗に相当するジュール熱が発生して発熱する。そして、主板２２３の熱は、各羽根２２１を介して、送風ケース２１に吸い込まれた空気に放熱される。これにより、ファン２２に吸い込まれた空気が加熱される。ファン２２で加熱された空気は、空調用ダクト１９を介して車室内へ吹き出される。

以上説明した本実施形態の送風装置２は、電動機２５の主材をファン２２の主材よりも透磁率と電気抵抗率との積算値が小さい材料で構成している。これによれば、電動機２５が不必要に加熱されることを抑えて、ファン２２を誘導加熱により集中して加熱することができるので、ファン２２の熱を空気側へ効率よく放出させることが可能となる。そして、各誘導加熱コイル５１、５２からの電磁波の電動機２５への影響を抑えられるので、電動機２５のレイアウトが制限されることもない。

従って、本実施形態の送風装置２によれば、電動機２５のレイアウトの自由度を確保しつつ、誘導加熱によるファン２２の加熱の効率化を図ることが可能となる。

ここで、各誘導加熱コイル５１、５２から電動機２５への電磁波の影響を避けるためには、回転軸２５２の軸方向においてファン２２と電動機２５と離すことが有効と考えられる。ところが、この場合、回転軸２５２の軸方向における送風装置２の体格が長くなってしまう。

これに対して、本実施形態の送風装置２は、各誘導加熱コイル５１、５２からの電磁波の電動機２５への影響が少ない。このため、電動機２５の一部を各誘導加熱コイル５１、５２に近接するファン２２の内側に配置する構成としている。従って、本実施形態の送風装置２によれば、回転軸２５２の軸方向における体格を抑えることができる。

ここで、誘導加熱では、各誘導加熱コイル５１、５２と被加熱対象とが接近するほど、被加熱対象に流れる電流の量が増えて、被加熱対象の加熱量が増大する。逆に、誘導加熱では、各誘導加熱コイル５１、５２と被加熱対象との距離が離れるほど、被加熱対象に流れる電流の量が少なくなって、被加熱対象の加熱量が減少する。

このため、本実施形態の如く、各誘導加熱コイル５１、５２がファン２２の羽根２２１よりも主板２２３に近い位置に配置されている場合、羽根２２１よりも主板２２３を誘導加熱により集中して加熱する構成とすることが望ましい。

そこで、本実施形態では、ファン２２の各羽根２２１を主板２２３よりも熱伝導率の高い材料で構成し、主板２２３を各羽根２２１よりも透磁率と電気抵抗率との積算値が大きい材料で構成している。

これによれば、誘導加熱による主板２２３の加熱のより一層の効率化を図ることができる。さらに、ファン２２の各羽根２２１を連結する主板２２３を誘導加熱により効率よく加熱すると共に、誘導加熱により加熱された主板２２３の熱を、熱伝導率の高い各羽根２２１を介して空気側へ効率よく放熱させることが可能となる。

ここで、ファン２２における各羽根２２１から空気側への熱移動は、動かないように固定された平板から空気側へ熱が移動する場合と比較して、各羽根２２１が回転することで生ずる遠心力により各羽根２２１の表面に形成される境界層が薄くなる。このため、ファン２２では、前述の平板から空気側へ熱が移動する場合と比較して、各羽根２２１から空気側へ熱が移動し易くなる。

また、羽根２２１は複数枚あるので、各羽根２２１における空気と接する面積を充分に確保することができ、充分な伝熱量で空気を加熱することができる。さらに、各羽根２２１は、熱伝導率の高い材料で構成されているため、各羽根２２１の温度が羽根２２１の全域で均一に近くなり、効率よく空気側へ熱を移動させることができる。

従って、本実施形態の送風装置２によれば、誘導加熱によるファン２２の加熱の効率化と、ファン２２から空気への放熱の効率化を両立させることが可能となる。

また、主板２２３には、各誘導加熱コイル５１、５２に対応する形状を有する第１溝部２２５、第２溝部２２６を形成し、各溝部２２５、２２６の内部に非接触状態で各誘導加熱コイル５１、５２を収容している。

これによれば、ファン２２において被加熱部位を構成する主板２２３における各誘導加熱コイル５１、５２と対向する面積を大きくすることができるので、主板２２３における被加熱面積を充分に確保することができる。

さらに、主板２２３と各誘導加熱コイル５１、５２との距離を近づけることができるので、各誘導加熱コイル５１、５２の電磁誘導作用によって主板２２３に流れる電流を増大させることができる。従って、誘導加熱による主板２２３の加熱のより一層の効率化を図ることができる。

また、本実施形態では、主板２２３自体が各誘導加熱コイル５１、５２の通電により生ずる磁束の漏れを遮蔽する磁気シールドとしても機能する。このため、各誘導加熱コイル５１、５２を鎖交する磁束が送風装置２の周辺機器へ影響してしまうことを抑えることができる。

さらに、本実施形態では、ファン２２が回転軸２５２の軸方向の一端側から吸い込んだ空気を径方向に吹き出す遠心ファンで構成している。そして、各誘導加熱コイル５１、５２を、ファン２２の軸方向の他端側であって主板２２３における各羽根２２１と反対側に配置している。これによれば、各誘導加熱コイル５１、５２がファン２２により生成される気流を乱す要因とならないので、各誘導加熱コイル５１、５２の追加に伴うファン性能の低下を回避可能となる。

なお、本実施形態では、ファン２２を加熱する加熱部を２つの誘導加熱コイル５１、５２で構成する例について説明したが、これに限定されない。誘導加熱コイル５１は、１つ以上であればよい。このことは、以降の実施形態についても同様である。

（第２実施形態）
次に、第２実施形態について図７を参照して説明する。本実施形態では、図７に示すように、電動機２５は、回転軸２５２の軸方向に直交する径方向ＲＤにおいて、ファン２２と重なり合わないように配置されている。具体的には、本実施形態の電動機２５は、ファン２２における回転軸２５２の軸方向外側に配置されている。

その他の構成は、第１実施形態と同様である。本実施形態の送風装置２は、第１実施形態と同様に、電動機２５の主材をファン２２の主材よりも透磁率と電気抵抗率との積算値が小さい材料で構成している。従って、本実施形態の送風装置２によっても、電動機２５のレイアウトの自由度を確保しつつ、誘導加熱によるファン２２の加熱の効率化を図ることが可能となる。

（第３実施形態）
次に、第３実施形態について図８〜図１０を参照して説明する。本実施形態では、図８に示すように、誘導加熱コイル５５を送風ケース２１におけるファン２２の羽根２２１と対向する部位に配置している点が第１実施形態と相違している。本実施形態の誘導加熱コイル５５は、主板２２３よりも各羽根２２１に近い位置に配置されている。

ここで、誘導加熱では、誘導加熱コイル５５と被加熱対象とが接近する程、被加熱対象の加熱量が増大し、誘導加熱コイル５５と被加熱対象との距離が離れる程、被加熱対象の加熱量が減少する。

このため、ファン２２は、誘導加熱コイル５５に近接する各羽根２２１の方が主板２２３よりも発熱し易い配置構造となっている。すなわち、本実施形態では、誘導加熱コイル５５への通電により各羽根２２１が発熱し、発熱した各羽根２２１の熱が送風空気に放出される。

このため、本実施形態では、各羽根２２１を主板２２３よりも電気抵抗率ρと透磁率μとの積算値（＝ρ×μ）が大きい材料で構成している。具体的には、本実施形態では、各羽根２２１の主材を鉄鋼で構成し、主板２２３の主材をアルミニウム合金で構成している。なお、鉄鋼は、電気抵抗率が約０．１７［μΩｍ］、比透磁率が約２０００であり、その積算値が、アルミニウム合金における電気抵抗率（ρ≒０．０２７［μΩｍ］）と比透磁率（μ≒１）との積算値よりも極めて大きい値となる。

また、前述したように、誘導加熱コイル５５と被加熱対象とが接近するほど、被加熱対象の加熱量が増大する。このため、本実施形態では、送風ケース２１とファン２２の各羽根２２１とが近接する部位に誘導加熱コイル５５を配置している。具体的には、図９に示すように、本実施形態では、スクロール状の空気流路を有する送風ケース２１のノーズ部２１０から空気流れ上流側の部位までの領域に誘導加熱コイル５５を配置している。なお、ノーズ部２１０は、送風ケース２１の巻き始めと巻き終わりとが連通した部位である。

本実施形態の誘導加熱コイル５５は、送風ケース２１内部を流通する空気の抵抗とならないように、図１０に示すように、送風ケース２１の壁面に沿って延びる面形状に構成されている。

また、本実施形態の如く、誘導加熱コイル５５がファン２２の主板２２３よりも羽根２２１に近い位置に配置されている場合、主板２２３よりも羽根２２１を誘導加熱により集中して加熱する構成とすることが望ましい。

そこで、本実施形態では、各羽根２２１を主板２２３よりも透磁率と電気抵抗率との積算値が大きい材料で構成している。これによれば、誘導加熱によるファン２２の加熱のより一層の効率化を図ることができる。

（第４実施形態）
次に、第４実施形態について、図１１〜図１３を参照して説明する。本実施形態では、送風機２０Ａのファン２２Ａ、２３Ａをクロスフローファンで構成している点が第１実施形態と相違している。クロスフローファンは、回転軸２５２を交差する方向に空気を流すファンである。

本実施形態の送風機２０Ａは、図１１、図１２に示すように、第１ファン２２Ａ、第２ファン２３Ａ、各ファン２２Ａ、２３Ａを収容する送風ケース２１Ａ、および電動機２５を有する。

第１ファン２２Ａは、回転軸２５２の周方向に沿って間隔をあけて配置された複数枚の羽根２２１Ａ、および各羽根２２１Ａにおける回転軸２５２の一端側を連結する第１エンドプレート２６１を有する。

第１エンドプレート２６１は、図１３に示すように、第１ファン２２Ａの各羽根２２１Ａの一端側に連結されると共に、電動機２５の回転軸２５２に連結されている。第１エンドプレート２６１には、第１ファン２２Ａの各羽根２２１Ａが結合される部位の背面側に、第３誘導加熱コイル５６を収容する第３溝部２６１ａが形成されている。

また、第２ファン２３Ａは、図１１、図１２に示すように、回転軸２５２の周りに配置された複数枚の羽根２３１Ａ、および各羽根２３１Ａにおける回転軸２５２の他端側を連結する第２エンドプレート２６２を有する。

第２エンドプレート２６２は、図１３に示すように、第２ファン２３Ａの各羽根２３１Ａの他端側に連結されると共に、電動機２５の回転軸２５２に連結されている。第２エンドプレート２６２には、各羽根２３１Ａが結合される部位の背面側に、第４誘導加熱コイル５７を収容する第４溝部２６２ａが形成されている。本実施形態の各エンドプレート２６１、２６２は、各羽根２２１Ａ、２３１Ａが連結されると共に、回転軸２５２が連結された連結部２６を構成する。

各ファン２２Ａ、２３Ａは、図１１、図１３に示すように、回転軸２５２の軸方向に並ぶように中間プレート２７により連結されており、１つの筒状体として構成されている。中間プレート２７は、円環状に形成されており、各羽根２２１Ａ、２３１Ａを連結している。なお、中間プレート２７は、電動機２５の回転軸２５２には連結されていない。

続いて、送風ケース２１Ａには、図１２に示すように、吸込口２１１Ａと吐出口２１３Ａとの間に、ファン２２の回転により発生した気流の逆流を防止するスタビライザ２１５が形成されている。スタビライザ２１５は、ファン２２側に向かって突出する突出形状を有する。

また、本実施形態の電動機２５は、図１３に示すように、少なくとも一部が、回転軸２５２の軸方向に直交する径方向ＲＤにおいて、第１ファン２２Ａの第１エンドプレート２６１と重なり合うように配置されている。

このように構成される送風機２０Ａでは、各ファン２２Ａ、２３Ａの回転に伴いスタビライザ２１５付近を中心とする渦流（循環流）が誘起される。これにより、送風ケース２１Ａの吸込口２１１Ａから吸い込まれた空気が回転軸２５２を交差する方向に沿って流れ、吐出口２１３Ａから吹き出される。

本実施形態では、第１実施形態と同様に、電動機２５の主材を、各ファン２２Ａ、２３Ａの主材よりも電気抵抗率ρと透磁率μとの積算値が小さい材料で構成している。具体的には、本実施形態では、電動機２５の主材を銅合金で構成し、ファン２２の主材を鉄鋼やアルミニウム合金で構成している。

また、本実施形態では、第１実施形態と同様に、連結部を構成する各エンドプレート２６１、２６２の主材を各羽根２２１Ａ、２３１Ａの主材よりも電気抵抗率ρと透磁率μとの積算値が大きい材料で構成している。具体的には、本実施形態では、各羽根２２１Ａ、２３１Ａの主材をアルミニウム合金で構成し、各エンドプレート２６１、２６２を鉄鋼で構成している。

さらに、本実施形態の各ファン２２Ａ、２３Ａの中間プレート２７は、比較的軽量となるアルミニウムで構成している。なお、中間プレート２７は、軽量であることが望ましいことから、樹脂等の材料で構成してもよい。

続いて、本実施形態の送電回路５０は、各ファン２２Ａ、２３Ａを誘導加熱する第３誘導加熱コイル５６、第４誘導加熱コイル５７、共振回路５３、および電源回路５４を有して構成される。本実施形態の各誘導加熱コイル５６、５７は、各羽根２２１Ａ、２３１Ａよりも各エンドプレート２６１、２６２に近い位置に配置されている。

第３誘導加熱コイル５６は、第１エンドプレート２６１と対向するように配置されている。本実施形態の第３誘導加熱コイル５６は、第１エンドプレート２６１における各羽根２２１Ａの反対側に配置されている。第３誘導加熱コイル５６は、第１エンドプレート２６１に形成された第３溝部２６１ａの内部に対応する円環状の形状のコイルで構成され、第３溝部２６１ａの内部に第３溝部２６１ａと非接触に収容されている。

第４誘導加熱コイル５７は、第２エンドプレート２６２と対向するように配置されている。本実施形態の第４誘導加熱コイル５７は、第２エンドプレート２６２における各羽根２３１Ａの反対側に配置されている。第４誘導加熱コイル５７は、第２エンドプレート２６２に形成された第４溝部２６２ａの内部に対応する円環状の形状のコイルで構成され、第４溝部２６２ａの内部に第４溝部２６２ａと非接触に収容されている。

その他の構成は、第１実施形態と同様である。次に、本実施形態の送風装置２の作動を説明する。まず、駆動回路からモータ本体部２５１のコアに電力が供給されると、電動機２５の回転軸２５２が回転する。そして、各ファン２２Ａ、２３Ａは、回転軸２５２の回転に連動して回転する。各ファン２２Ａ、２３Ａの回転により、送風ケース２１Ａの吸込口２１１Ａから吸い込まれた空気が、回転軸２５２と交差する方向に各ファン２２Ａ、２３Ａの内部を通過して吹き出される。そして、各ファン２２Ａ、２３Ａから吹き出された空気は、送風ケース２１Ａの吐出口２１３Ａ、および空調用ダクトを介して車室内へ吹き出される。

この状態で、送電回路５０の電源回路５４から交流電流が各誘導加熱コイル５６、５７へ供給されると、各誘導加熱コイル５６、５７の周囲に磁界が発生する。この際、各ファン２２Ａ、２３Ａの各エンドプレート２６１、２６２には、各誘導加熱コイル５６、５７の周囲に発生した磁界を打ち消す方向に渦電流（誘導電流）が流れて発熱する。そして、各エンドプレート２６１、２６２の熱は、各羽根２２１Ａ、２３１Ａを介して、送風ケース２１に吸い込まれた空気に放熱される。これにより、ファン２２に吸い込まれた空気が加熱され、ファン２２で加熱された空気が空調用ダクトを介して車室内へ吹き出される。

以上説明した本実施形態の送風装置２は、第１実施形態と同様に、電動機２５の主材をファン２２の主材よりも透磁率と電気抵抗率との積算値が小さい材料で構成している。従って、本実施形態の送風装置２によっても、電動機２５のレイアウトの自由度を確保しつつ、誘導加熱によるファン２２Ａ、２３Ａの加熱の効率化を図ることが可能となる。

（第５実施形態）
次に、第５実施形態について図１４、図１５を参照して説明する。本実施形態では、図１４、図１５に示すように、誘導加熱コイル５８を送風ケース２１Ａにおける各ファン２２Ａ、２３Ａの羽根２２１Ａ、２３１Ａと対向する部位に配置している点が第４実施形態と相違している。

本実施形態の誘導加熱コイル５８は、各エンドプレート２６１、２６２よりも各羽根２２１Ａ、２３１Ａに近い位置に配置されている。すなわち、本実施形態の各ファン２２Ａ、２３Ａは、誘導加熱コイル５８に近接する各羽根２２１Ａ、２３１Ａの方が各エンドプレート２６１、２６２よりも発熱し易い配置構造となっている。

このため、本実施形態では、本実施形態では、各羽根２２１Ａ、２３１Ａを各エンドプレート２６１、２６２よりも電気抵抗率ρと透磁率μとの積算値（＝ρ×μ）が大きい材料で構成している。具体的には、本実施形態では、各羽根２２１Ａ、２３１Ａの主材を鉄鋼で構成し、各エンドプレート２６１、２６２の主材をアルミニウム合金で構成している。

また、誘導加熱コイル５８と被加熱対象とが接近するほど、被加熱対象の加熱量が増大する。このため、本実施形態では、図１５に示すように、送風ケース２１Ａのうち、各ファン２２Ａ、２３Ａの各羽根２２１Ａ、２３１Ａと近接する部位に誘導加熱コイル５８を配置している。なお、本実施形態の誘導加熱コイル５８は、第３実施形態と同様に、送風ケース２１の壁面に沿って延びる面形状に構成されている。

その他の構成は、第４実施形態と同様である。本実施形態の送風装置２は、第３実施形態と同様に、電動機２５の主材を各ファン２２Ａ、２３Ａの主材よりも透磁率と電気抵抗率との積算値が小さい材料で構成している。従って、本実施形態の送風装置２によっても、電動機２５のレイアウトの自由度を確保しつつ、誘導加熱によるファン２２Ａ、２３Ａの加熱の効率化を図ることが可能となる。

また、本実施形態の如く、誘導加熱コイル５８が各ファン２２Ａ、２３Ａの各エンドプレート２６１、２６２よりも各羽根２２１Ａ、２３１Ａに近い位置に配置されている場合、各羽根２２１Ａ、２３１Ａを誘導加熱により集中して加熱する構成とすることが望ましい。

そこで、本実施形態では、各羽根２２１を各エンドプレート２６１、２６２よりも透磁率と電気抵抗率との積算値が大きい材料で構成している。これによれば、誘導加熱によりファン２２Ａ、２３Ａの加熱のより一層の効率化を図ることができる。

（他の実施形態）
以上、本開示の実施形態について説明したが、本開示は上述の実施形態に限定されるものではなく、例えば、以下のように種々変形可能である。

上述の各実施形態では、送風装置２を車両用空調装置に適用する例について説明したが、これに限定されない。送風装置２は、車両等の移動体に限らず、家庭や工場等に利用される定置型の空調装置に適用してもよい。また、送風装置２は、空調装置に限らず、例えば、機器の温度を調整する装置に適用してもよい。なお、送風装置２を空調装置に適用する場合、送風機２０の位置は、蒸発器１３やヒータコア１４といった温度調整機器の空気流れ下流側ではなく、当該温度調整機器の空気流れ上流側に配置してもよい。

上述の各実施形態では、電動機２５の主材を銅合金とし、ファン２２の主材を鉄鋼やアルミニウム合金とする例について説明したが、これに限定されない。例えば、電動機２５の主材をアルミニウム合金で構成し、ファン２２の主材を鉄鋼で構成してもよい。なお、電動機２５の主材がファン２２の主材よりも電気抵抗率ρと透磁率μとの積算値が小さい材料で構成されていれば、ファン２２の各部材を同一の金属材料にて構成されていてもよい。

上述の各実施形態では、電動機２５のモータ本体部２５１をコア２５１ａの外側にロータが配置されたアウターロータ型の電動モータで構成する例について説明したが、これに限定されない。例えば、モータ本体部２５１を、コアの内側にロータが配置されたインナロータ型の電動モータで構成してもよい。

上述の各実施形態では、ファン２２の各構成要素をろう付け接合により一体化する例について説明したが、これに限らず、各構成要素を溶接により一体に構成してもよい。また、ファン２２の各構成要素に金属材料以外の材料（例えば、樹脂）で構成される要素がある場合には、当該要素については別工程で連結すればよい。

上述の各実施形態では、複数の誘導加熱コイル５１、５２、５６、５７に対して単一の共振回路５３を接続する例について説明したが、これに限定されない。すなわち、複数の誘導加熱コイル５１、５２、５６、５７に対応して共振回路５３を複数設け、各誘導加熱コイル５１、５２、５６、５７に対して個別に共振回路５３を接続してもよい。このような構成は、第３実施形態の如く、各誘導加熱コイル５６、５７との間にファン２２Ａ、２３Ａが介在して、距離が離れてしまう場合に好適である。

上述の各実施形態では、送風装置２自体が共振回路５３、および電源回路５４を備える例について説明したが、これに限定されず、他の装置の電源回路等から誘導加熱コイル５１、５２、５５〜５８に交流電流を供給する構成としてもよい。

上述の各実施形態において、実施形態を構成する要素は、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに必須であると考えられる場合等を除き、必ずしも必須のものではないことは言うまでもない。また、上述の各実施形態は、可能な範囲で適宜組み合わせることができる。

上述の各実施形態において、実施形態の構成要素の個数、数値、量、範囲等の数値が言及されている場合、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに特定の数に限定される場合等を除き、その特定の数に限定されない。

上述の各実施形態において、構成要素等の形状、位置関係、材料等に言及するときは、特に明示した場合および原理的に特定の形状、位置関係、材料等に限定される場合等を除き、その形状、位置関係、材料等に限定されない。

（まとめ）
上述の実施形態の一部または全部で示された第１の観点によれば、送風装置は、電動機の主材を、ファンの主材よりも透磁率と電気抵抗率との積算値が小さい材料で構成している。

また、第２の観点によれば、送風装置は、ファンおよび電動機の少なくとも一部が回転軸の軸方向に直交する径方向にて重なり合っている。そして、電動機の少なくとも一部が、ファンにおける径方向の内側に配置されている。これによると、送風機の回転軸の軸方向における体格を抑えることができる。

また、第３の観点によれば、送風装置は、ファンが、回転軸の周方向に沿って間隔をあけて配置された複数枚の羽根、および複数枚の羽根が連結されると共に、回転軸が連結された連結部を有している。また、誘導加熱コイルが、複数枚の羽根よりも連結部に近い位置に配置されている。そして、複数枚の羽根の主材が、電動機の主材よりも透磁率と電気抵抗率との積算値が大きい材料で構成され、連結部の主材が、複数枚の羽根の主材よりも透磁率と電気抵抗率との積算値が大きい材料で構成されている。このように、誘導加熱により連結部を集中して加熱する構成とすれば、効率よくファンを加熱することが可能となる。

また、第４の観点によれば、送風装置は、例えば、電動機の主材を銅合金、複数枚の羽根の主材をアルミニウム合金、連結部の主材を鉄鋼で構成する。これによると、電動機の主材をファンの主材よりも透磁率と電気抵抗率との積算値が小さい構成とすることができる。

また、第５の観点によれば、送風装置は、ファンが、回転軸の周方向に沿って間隔をあけて配置された複数枚の羽根、および複数枚の羽根が連結されると共に、回転軸が連結された連結部を有している。また、誘導加熱コイルが、連結部よりも複数枚の羽根に近い位置に配置されている。そして、連結部の主材が、電動機の主材よりも透磁率と電気抵抗率との積算値が大きい材料で構成され、複数枚の羽根の主材が、連結部の主材よりも透磁率と電気抵抗率との積算値が大きい材料で構成されている。このように、誘導加熱により各羽根を集中して加熱する構成とすれば、効率よくファンを加熱することが可能となる。

また、第６の観点によれば、送風装置は、例えば、電動機の主材を銅合金、複数枚の羽根の主材を鉄鋼、連結部の主材をアルミニウム合金で構成する。これによると、電動機の主材をファンの主材よりも透磁率と電気抵抗率との積算値が小さい構成とすることができる。

２送風装置
２２、２２Ａ、２３Ａファン
２２３主板（連結部）
２５電動機
２６連結部（第１、第２エンドプレート）
５１、５２、５５〜５８誘導加熱コイル
５３共振回路（交流供給部）
５４電源回路（交流供給部）

Claims

空気を送風する送風装置であって、
回転することにより空気を吸い込んで吹き出すファン（２２、２２Ａ、２３Ａ）と、
前記ファンに連結された回転軸（２５２）を有し、前記回転軸を介して前記ファンを回転駆動する電動機（２５）と、
前記ファンを誘導加熱により加熱する誘導加熱コイル（５１、５２、５５、５６、５７、５８）と、
前記誘導加熱コイルに所定周波数の交流電流を供給する交流供給部（５３、５４）と、を備え、
前記電動機の主材は、前記ファンの主材よりも透磁率と電気抵抗率との積算値が小さい材料で構成されている送風装置。
前記ファンおよび前記電動機は、少なくとも一部が前記回転軸の軸方向に直交する径方向にて重なり合っており、
前記電動機の少なくとも一部は、前記ファンにおける前記径方向の内側に配置されている請求項１に記載の送風装置。
前記ファンは、前記回転軸の周方向に沿って間隔をあけて配置された複数枚の羽根（２２１、２２１Ａ、２３１Ａ）、および前記複数枚の羽根が連結されると共に、前記回転軸が連結された連結部（２２３、２６）を有しており、
前記誘導加熱コイルは、前記複数枚の羽根よりも前記連結部に近い位置に配置されており、
前記複数枚の羽根の主材は、前記電動機の主材よりも透磁率と電気抵抗率との積算値が大きい材料で構成され、
前記連結部の主材は、前記複数枚の羽根の主材よりも透磁率と電気抵抗率との積算値が大きい材料で構成されている請求項１または２に記載の送風装置。
前記電動機の主材は、銅合金であり、
前記複数枚の羽根の主材は、アルミニウム合金であり、
前記連結部の主材は、鉄鋼である請求項３に記載の送風装置。
前記ファンは、前記回転軸の周方向に沿って間隔をあけて配置された複数枚の羽根（２２１、２２１Ａ、２３１Ａ）、および前記複数枚の羽根が連結されると共に、前記回転軸が連結された連結部（２２３、２６）を有しており、
前記誘導加熱コイルは、前記連結部よりも前記複数枚の羽根に近い位置に配置されており、
前記連結部の主材は、前記電動機の主材よりも透磁率と電気抵抗率との積算値が大きい材料で構成され、
前記複数枚の羽根の主材は、前記連結部の主材よりも透磁率と電気抵抗率との積算値が大きい材料で構成されている請求項１または２に記載の送風装置。
前記電動機の主材は、銅合金であり、
前記複数枚の羽根の主材は、鉄鋼であり、
前記連結部の主材は、アルミニウム合金である請求項５に記載の送風装置。