JP2017083127A - 伝熱促進体およびラジアントチューブ - Google Patents
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Abstract
Description
本体部と、
該本体部外周に形成され、前記ラジアントチューブ内で前記ガス流路の垂直方向に突出する複数の突起部と、
を有し、
促進体断面積の前記設置部の断面積に対する比をxとし、
促進体断面の周長さの、前記設置部の断面の周長さに対する比をyとしたとき、
以下の式(1)および式(2)を満たす伝熱促進体。
x≦0.53 ・・・(1)
(1−x)−4/5×y≧2.48 ・・・(2)
[2]燃焼ガスを内部の流路に通流させる筒状部と、
該筒状部に通流させる前記ガスを発生させるガス発生部と、
前記流路の中間位置よりも出口側の設置部に設置された伝熱促進体と、
を有し、
前記伝熱促進体は、
本体部と、
該本体部外周に形成され、前記ラジアントチューブ内で前記流路の垂直方向に突出する複数の突起部と、
を有し、
促進体断面積の前記設置部の断面積に対する比をxとし、
促進体断面の周長さの、前記設置部の断面の周長さに対する比をyとしたとき、
以下の式(1)および式(2)を満たすラジアントチューブ。
x≦0.53 ・・・(1)
(1−x)−4/5×y≧2.48 ・・・(2)
本発明の伝熱促進体について説明する前に、まず、伝熱促進体が用いられるラジアントチューブの構成について説明する。
次に、本発明の伝熱促進体10について説明する。伝熱促進体10は、ラジアントチューブ1内の流路の中間位置よりも出口側の設置部に設置され、ラジアントチューブ1の伝熱効率を向上させると共に、伝熱促進体挿入による圧力損失の増加を抑制する。
x≦0.53 ・・・(1)
(1−x)−4/5×y≧2.48 ・・・(2)
この点について、図4を参照しながらより詳細に説明する。
形状は、図1に示すW字型とし、筒状部2のA−A断面図の内径を67.9mmとした。また、第一直管部21および第四直管部24のガス進行方向の長さを855mmとし、第二直管部22および第三直管部23のガス進行方向の長さを530mmとした。さらに、素材はSUS304とした。
ガス発生部3としてはバーナーを用いた。燃料は、都市ガス(13A)を2.5Nm3/hとして用い、空気を30Nm3/hとして用いた。
図5は本実施例の発明例1で用いた伝熱促進体10の斜視図である。発明例1では、図5に示すようなキャスタブル製の歯数が9個の歯車型の伝熱促進体10を用いた。伝熱促進体10の1個あたりの長さ(高さ)は50mmであり、第四直管部24のラジアントチューブ1出側300mmの位置から800mmの位置までに等間隔に詰めて10個の伝熱促進体を配置して並べた。
図4を参照しながら説明した以下の式(3)で示されるガス通流面積占有率を測定した。
x=β/α ・・・式(3)
α:筒状部2の設置部の断面積(図4(a)中の実線領域の面積)(cm2)
β:伝熱促進体10の断面積(図4(b)中の実線領域の面積)(cm2)
発明例1では、0.51であった。
図4を参照しながら説明した以下の式(4)で示される周長さ比を測定した。
y=B/A ・・・式(4)
A:筒状部2の設置部の断面の周長さ(図4(a)中の周長さ(筒状部2の内周長さ)A)(cm)
B:伝熱促進体10の断面の周長さ(図4(b)中の周長さB)(cm)
発明例1では、1.56であった。
上記のxおよびyを測定してから、Z=(1−x)−4/5×yを算出した。
廃熱削減比としては、試験炉からの放熱量と排ガスの熱量のバランスを計算し、入熱量に占める排ガスの熱量の割合を算出した。そして、後述の比較例1の十字型の廃熱削減率を1.00としたときの比を示す。なお、入熱量は燃料の成分から発熱量を求め、排ガスの熱量は、排ガスの流量、温度、比熱を用いて、算出した。
圧力損失についても廃熱削減比と同様に比較例1の十字型の値を1.00としたときの比を示す。より具体的には、伝熱促進体を挿入していない場合の流速を用い、圧力損失ΔP=C・ρV2/2(式中、Cは圧力損失係数、ρは流体の密度、Vは流体の流速である。)に基づいて、各伝熱促進体の圧力損失係数を算出し、比較例1の十字型を基準として圧力損失係数の比を出し、これを圧力損失比とした。なお、ρは排ガスの成分から算出し、Vは、排ガスの流量を用いて算出した。
2 筒状部
3 ガス発生部
4 レキュペレータ
5 炉壁
10 伝熱促進体
11 本体部
12 突起部
21 第一直管部
22 第二直管部
23 第三直管部
24 第四直管部
110 従来の伝熱促進体
Claims (2)
- ラジアントチューブ内のガス流路の中間位置よりも出口側の設置部に設置するための伝熱促進体であり、
本体部と、
該本体部外周に形成され、前記ラジアントチューブ内で前記ガス流路の垂直方向に突出する複数の突起部と、
を有し、
促進体断面積の前記設置部の断面積に対する比をxとし、
促進体断面の周長さの、前記設置部の断面の周長さに対する比をyとしたとき、
以下の式(1)および式(2)を満たす伝熱促進体。
x≦0.53 ・・・(1)
(1−x)−4/5×y≧2.48 ・・・(2) - 燃焼ガスを内部の流路に通流させる筒状部と、
該筒状部に通流させる前記ガスを発生させるガス発生部と、
前記流路の中間位置よりも出口側の設置部に設置された伝熱促進体と、
を有し、
前記伝熱促進体は、
本体部と、
該本体部外周に形成され、前記ラジアントチューブ内で前記流路の垂直方向に突出する複数の突起部と、
を有し、
促進体断面積の前記設置部の断面積に対する比をxとし、
促進体断面の周長さの、前記設置部の断面の周長さに対する比をyとしたとき、
以下の式(1)および式(2)を満たすラジアントチューブ。
x≦0.53 ・・・(1)
(1−x)−4/5×y≧2.48 ・・・(2)
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JP2015214573A JP2017083127A (ja) | 2015-10-30 | 2015-10-30 | 伝熱促進体およびラジアントチューブ |
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2015
- 2015-10-30 JP JP2015214573A patent/JP2017083127A/ja active Pending
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