JP2017053295A - 送風機および室外機 - Google Patents

Abstract

【課題】ファンの下流側に静翼を設けた送風機において、静圧効率を向上させることを目的とする。【解決手段】送風機は、回転軸を中心として予め定めた方向に回転するファンと、ファンの回転により発生する気流の進行方向下流側に、回転軸を中心として放射状に設けられ、内周部から外周部に向かうに従いファンの回転方向とは反対側に湾曲した複数の静翼とを備え、静翼は、気流が流入する入口縁と回転軸とがなす入口角θ１、および、気流が排出される出口縁と入口縁とを結んだ翼弦と回転軸とがなす翼弦角が、半径方向中央部と比較して内周部および外周部で大きく、出口縁と回転軸とがなす出口角θ２が０°より大きく５０°以下であることを特徴とする。【選択図】図６

Description

本発明は、送風機および室外機に関する。

空気調和機の室外機に用いられる送風機として、複数枚の動翼を有し回転するファンと、ファンの下流側に設けられる複数の静翼とを備えたものが存在する。
例えば、特許文献１には、回転するプロペラファンと、プロペラファンの下流側に設けられる複数の放射状桟とを備える空気調和機の室外ユニットが記載されている。この室外ユニットでは、放射状桟が、プロペラファンの軸方向に円弧状に傾斜して延びる形状となっており、これにより、プロペラファンから流入する旋回流の有する動圧エネルギーを静圧エネルギーに変換して回収する機能を有している。

特開２００１−２８９４６６号公報

ところで、複数の動翼を有するファンの回転により生じる気流は、通常、ファンの半径方向位置により吹き出し方向が異なっている。そして、ファンの下流側に設ける静翼の形状の違いによっては、ファンの回転により生じる気流の動圧を効果的に回収できず、送風機の静圧効率が低下する場合がある。
本発明は、ファンの下流側に静翼を設けた送風機において、静圧効率を向上させることを目的とする。

上記の目的を達成する本発明は、回転軸を中心として予め定めた方向に回転するファンと、前記ファンの回転により発生する気流の進行方向下流側に、前記回転軸を中心として放射状に設けられ、内周部から外周部に向かうに従い当該ファンの回転方向とは反対側に湾曲した複数の静翼とを備え、前記静翼は、前記気流が流入する入口縁と前記回転軸とがなす入口角、および、当該気流が排出される出口縁と当該入口縁とを結んだ翼弦と当該回転軸とがなす翼弦角が、半径方向中央部と比較して内周部および外周部で大きく、当該出口縁と当該回転軸とがなす出口角が０°より大きく５０°以下であることを特徴とする送風機である。
ここで、前記静翼は、内周部および外周部における前記出口角が、半径方向中央部における当該出口角と比較して大きいことを特徴とすることができる。
また、前記静翼は、内周部から外周部に亘って、前記出口角が略一定であることを特徴とすることができる。
さらに、前記静翼は、内周部および外周部における前記翼弦の長さが、半径方向中央部における当該翼弦の長さと比較して長いことを特徴とすることができる。
さらにまた、前記ファンの回転方向に隣接する前記静翼の外周端を互いに連結する外周連結部材をさらに備えることを特徴とすることができる。
さらに、前記ファンにより発生する気流の進行方向下流側から進行方向上流側に向かうに従い断面積が大きくなるベルマウス形状を有し、当該ファンを収容する第１収容部材と、前記第１収容部材の前記進行方向下流側における内径と同径または大きい内径の円筒形状を有し当該第１収容部材の当該進行方向下流側に接続され、内周面にて複数の前記静翼の外周部を保持する第２収容部材とをさらに備えることを特徴とすることができる。

また、他の観点から捉えると、本発明は、回転軸を中心として予め定めた方向に回転するファンと、前記ファンの回転により発生する気流の進行方向下流側に、前記回転軸を中心として放射状に設けられ、内周部から外周部に向かうに従い当該ファンの回転方向とは反対側に湾曲した複数の静翼とを備え、前記静翼は、前記気流が流入する入口縁と前記回転軸とがなす入口角、および、当該気流が排出される出口縁と当該入口縁とを結んだ翼弦と当該回転軸とがなす翼弦角が、半径方向中央部と比較して内周部および外周部で大きく、当該出口縁と当該回転軸とがなす出口角が内周部から外周部に亘って略一定であることを特徴とする送風機である。

さらに、他の観点から捉えると、本発明は、冷媒を圧縮する圧縮機と、冷媒の熱の移動を行う熱交換器と、前記熱交換器と空気との間で熱の授受を行うための送風を行う送風機と、を備え、前記送風機は、回転軸を中心として予め定めた方向に回転するファンと、前記ファンの回転により発生する気流の進行方向下流側に、前記回転軸を中心として放射状に設けられ、内周部から外周部に向かうに従い当該ファンの回転方向とは反対側に湾曲した複数の静翼とを備え、前記静翼は、前記気流が流入する入口縁と前記回転軸とがなす入口角、および、当該気流が排出される出口縁と当該入口縁とを結んだ翼弦と当該回転軸とがなす翼弦角が、半径方向中央部と比較して内周部および外周部で大きく、当該出口縁と当該回転軸とがなす出口角が０°より大きく５０°以下であることを特徴とする室外機である。

さらに、他の観点から捉えると、本発明は、冷媒を圧縮する圧縮機と、冷媒の熱の移動を行う熱交換器と、前記熱交換器と空気との間で熱の授受を行うための送風を行う送風機と、を備え、前記送風機は、回転軸を中心として予め定めた方向に回転するファンと、前記ファンの回転により発生する気流の進行方向下流側に、前記回転軸を中心として放射状に設けられ、内周部から外周部に向かうに従い当該ファンの回転方向とは反対側に湾曲した複数の静翼とを備え、前記静翼は、前記気流が流入する入口縁と前記回転軸とがなす入口角、および、当該気流が排出される出口縁と当該入口縁とを結んだ翼弦と当該回転軸とがなす翼弦角が、半径方向中央部と比較して内周部および外周部で大きく、当該出口縁と当該回転軸とがなす出口角が内周部から外周部に亘って略一定であることを特徴とする室外機である。

本発明によれば、ファンの下流側に静翼を設けた送風機において、静圧効率を向上させることが可能になる。

本実施の形態が適用される空気調和機の概略構成図である。 本実施の形態が適用される送風機の構成を示した概略断面図である。 本実施の形態が適用される送風機の構成を示した概略上面図である。 実施の形態１が適用される静翼とファンとの関係を説明するための図である。 実施の形態１のファンの回転により発生する気流の速度についての半径方向分布を示した図である。 実施の形態１が適用される静翼における入口角および出口角の、半径方向位置による変化を示した図である。 （ａ）〜（ｃ）は、実施の形態１が適用される静翼の断面形状を示した図である。 （ａ）〜（ｃ）は、実施の形態１が適用される静翼の断面形状を示した図である。 実施の形態１の静翼と第２ハウジングにおける内壁面との関係を示した図であり、図３をＩＸ方向から見た図である。 実施の形態１の変形例１が適用される静翼の構成を説明するための図である。 （ａ）〜（ｂ）は、実施の形態１の変形例２が適用される静翼の構成を説明するための図である。 実施の形態２が適用される静翼における入口角および出口角の、半径方向位置による変化を示した図である。 （ａ）〜（ｃ）は、実施の形態２が適用される静翼の断面形状を示した図である。 （ａ）〜（ｃ）は、実施の形態２が適用される静翼の断面形状を示した図である。

（実施の形態１）
以下、添付図面を参照して、本発明の実施の形態について詳細に説明する。
図１は、実施の形態１が適用される空気調和機１の概略構成図である。
空気調和機１は、例えば建物の屋上などに設置される室外機１０と、建物内の各部に設置される複数の室内機２０と、室外機１０と室内機２０との間に接続されてこれら室外機１０および室内機２０に循環する冷媒が流通する配管３０と、を備えている。

室外機１０は、冷媒を圧縮する圧縮機１１と、冷媒の流路を切り換える四路切換弁１２と、温度の高い物体から低い物体へ熱を移動させる機器である室外熱交換器１３と、凝縮された冷媒液を膨張気化させて低圧・低温にする室外膨張弁１４と、蒸発し切れなかった冷媒液を分離するアキュームレータ１５と、備えている。また、室外機１０は、室外熱交換器１３に空気を当てて冷媒と空気との熱交換を促進させる送風機５０を備えている。四路切換弁１２は、圧縮機１１、室外熱交換器１３およびアキュームレータ１５とそれぞれ配管で接続されている。また、圧縮機１１とアキュームレータ１５とは配管で接続され、室外熱交換器１３と室外膨張弁１４とは配管で接続されている。なお、図１では、四路切換弁１２の切換接続状態として、暖房運転を行う場合の状態を示している。
また、室外機１０は、圧縮機１１、室外膨張弁１４、送風機５０などの作動や、四路切換弁１２の切り換えなどを制御する制御装置１８を備えている。

室内機２０は、図１に示すように、内部に、温度の高い物体から低い物体へ熱を移動させる機器である室内熱交換器２１と、室内熱交換器２１に空気を当てて冷媒と空気との熱交換を促進させる送風機２２と、凝縮された冷媒液を膨張気化させて低圧・低温にする室内膨張弁２４と、を備えている。
なお、図１に示す例では、１台の室外機１０に対して２台の室内機２０が接続されているが、室内機２０が１台または３台以上であってもよく、室外機１０が複数台であってもよい。

配管３０は、液化した冷媒が流通する液冷媒配管３１と、ガス冷媒が流通するガス冷媒配管３２と、を有している。液冷媒配管３１は、室内機２０の室内膨張弁２４と室外膨張弁１４との間を冷媒が流通するように配置される。ガス冷媒配管３２は、室外機１０の四路切換弁１２と、室内機２０の室内熱交換器２１のガス側との間を冷媒が通過するように配置される。

続いて、本実施の形態の送風機５０について説明する。図２は、実施の形態１が適用される送風機５０の構成を示した概略断面図である。また、図３は、実施の形態１が適用される送風機５０の構成を示した概略上面図であり、図２の送風機５０をＩＩＩ方向から見た図に対応する。
本実施の形態の送風機５０は、回転軸Ｐを中心として矢印Ｘ方向に回転し室外熱交換器１３（図１参照）を冷却するための気流を発生させるファン５１と、ファン５１を回転駆動する電動機５２と、ファン５１および電動機５２を収容する第１収容部材の一例としての第１ハウジング５３と、第１ハウジング５３に対してファン５１による気流の進行方向下流側に接続される第２収容部材の一例としての第２ハウジング５４と、を備えている。本実施の形態では、図３に示すように、ファン５１は、３枚の動翼５１ａを有している。

ここで、本実施の形態の送風機５０は、ファン５１の回転軸方向が鉛直方向となるように設置される。また、図示は省略するが、本実施の形態では、送風機５０の第１ハウジング５３よりも鉛直下方側に、上述した室外熱交換器１３が設けられる。そして、本実施の形態の送風機５０では、ファン５１が回転することにより室外熱交換器１３の近傍から空気が吸い込まれ、破線矢印Ｙで示すように鉛直下方から鉛直上方に向けて気流が流れるようになっている。

本実施の形態の第１ハウジング５３は、筒状の内壁面５３１を有しており、第１ハウジング５３の内部には、内壁面５３１によって、ファン５１により発生した気流が通過する流路が形成されている。本実施の形態の第１ハウジング５３では、図２に示すように、内壁面５３１により形成される流路が、気流の進行方向下流側（図２における上方）から気流の進行方向上流側（図２における下方）に向かうに従い断面積が大きくなるような、所謂ベルマウス形状となっている。

また、本実施の形態の第２ハウジング５４は、筒状の内壁面５４１を有しており、第２ハウジング５４の内部には、内壁面５４１によって、第１ハウジング５３を通過した後の気流が通過する流路（出口ダクト）が形成されている。本実施の形態の第２ハウジング５４では、図２に示すように、内壁面５４１により形成される流路が、気流の進行方向上流側（図２における下方）から気流の進行方向下流側（図２における上方）に向かうに従い断面積が大きくなる拡開形状を有している。
本実施の形態では、第２ハウジング５４の内壁面５４１の内径が、第１ハウジング５３の内壁面５３１における気流の進行方向下流側の内径と同径または大きく形成されている。これにより、例えば第２ハウジング５４の内壁面５４１の内径が第１ハウジング５３の内壁面５３１における気流の進行方向下流側の内径よりも小さい場合と比較して、内壁面５４１と後述する静翼６０とに囲まれる空間を通過して気流が流れやすくなる。

さらに、本実施の形態の第２ハウジング５４には、内壁面５４１から回転軸Ｐに向かって延びる複数の静翼６０と、回転軸Ｐの近傍に設けられ複数の静翼６０が連結される内周連結部材６５と、が形成されている。言い換えると、本実施の形態の第２ハウジング５４には、図２に示すように、内周連結部材６５から内壁面５４１に向けて、複数の静翼６０が放射状に設けられている。ここで、それぞれの静翼６０は、内周連結部材６５側から内壁面５４１側にかけて、厚さが略均一な板状の形状を有している。また、本実施の形態において複数の静翼６０は、互いに等しい形状を有している。以下の説明では、板状の静翼６０のうち、ファン５１の回転方向Ｘの上流側を向く面を第１の面６０ｐ、第１の面６０ｐとは反対側の面を第２の面６０ｑ（後述する図７（ａ）も参照）と呼ぶ。本実施の形態では、隣接する静翼６０の第１の面６０ｐと第２の面６０ｑとが、気流が通過するための空間を介して対向するようになっている。

なお、詳細については後述するが、本実施の形態の送風機５０では、ファン５１の回転により発生し第１ハウジング５３から吹き出された気流は、第２ハウジング５４に形成された複数の静翼６０同士の間隙を通過して送風機５０の外部に排出される。
ここで、静翼６０のうち、ファン５１に対向しファン５１の回転により生じた気流が流入される側の縁を入口縁６０１、入口縁６０１とは反対側に位置し気流が排出される側の縁を出口縁６０２と呼ぶ。また、静翼６０のうち、第２ハウジング５４の内壁面５４１に接続される外周側の縁を外周縁６０ａ、内周連結部材６５に接続される内周側の縁を内周縁６０ｂと呼ぶ。

図４は、実施の形態１が適用される静翼６０とファン５１との関係を説明するための図であって、静翼６０およびファン５１を、ファン５１の回転軸方向下流側から見た図に対応する。
図４に示すように、それぞれの静翼６０は、回転軸方向下流側から見た場合に、半径方向中央部が凸となるように、内周連結部材６５に連結される内周部から内壁面５４１に接続される外周部に向かうに従いファン５１の回転方向Ｘとは反対側に湾曲した形状となっている。すなわち、図４に示すように、それぞれの静翼６０は、ファン５１の回転中心（回転軸Ｐ）および静翼６０と内周連結部材６５との連結部を通過し内壁面５４１に延びる直線（図４の一点鎖線）よりも、ファン５１の回転方向Ｘとは反対側に湾曲した形状となっている。

また、図４に示すように、それぞれの静翼６０は、回転軸方向下流側から見た場合に、出口縁６０２が、入口縁６０１に対して回転方向Ｘにずれて設けられている。すなわち、それぞれの静翼６０は、入口縁６０１から出口縁６０２に向かうに従い、回転方向Ｘに傾斜した形状を有している。

なお、本明細書の説明において、ファン５１の回転軸Ｐに沿った方向であって図２において下方から上方に向かう方向を、単に回転軸方向と呼ぶことがある。また、回転軸方向に垂直な方向であって、回転軸Ｐから内壁面５３１または内壁面５４１側に向かう方向を、半径方向と呼ぶことがある。さらに、ファン５１や静翼６０等の半径方向内側（回転軸Ｐ側）を内周側（内周部）と呼び、半径方向外側（内壁面５３１、５４１側）を外周側（外周部）と呼ぶことがある。

続いて、ファン５１の回転により発生する気流について説明する。図５は、実施の形態１のファン５１の回転により発生する気流の速度についての半径方向分布を示した図である。具体的には、図５は、実施の形態１の送風機５０において、ファン５１の回転により発生し第１ハウジング５３から吹き出される気流の軸方向速度および周方向速度の半径方向分布を示している。

本実施の形態では、ファン５１の回転により発生する気流は、第１ハウジング５３から螺旋状に吹き出している。すなわち、ファン５１の回転により発生する気流は、回転軸方向下流側に向かう軸方向成分に加えて、回転方向Ｘに向かう周方向成分を有している。図５においては、ファン５１の回転により発生する気流のうち、軸方向成分の速度を軸方向速度とし、周方向成分の速度を周方向速度としている。

図５に示すように、本実施の形態において、送風機５０の内周部および外周部では、内周部と外周部との間に位置する半径方向中央部と比較して、ファン５１の回転により発生する気流の軸方向速度が小さくなっている。また、送風機５０の内周部および外周部では、半径方向中央部と比較して、ファン５１の回転により発生する気流の周方向速度が大きくなっている。
すなわち、第１ハウジング５３の内周部および外周部から吹き出される気流では、第１ハウジング５３の半径方向中央部から吹き出される気流と比較して、周方向成分が多くなっている。そして、本実施の形態の送風機５０では、第１ハウジング５３の内周部および外周部から吹き出される気流が、第１ハウジング５３の半径方向中央部から吹き出される気流と比較して、ファン５１の回転方向Ｘ（周方向）に傾斜した状態となっている。

続いて、本実施の形態の静翼６０の形状について、より詳細に説明する。
図６は、実施の形態１が適用される静翼６０における入口角θ１および出口角θ２の、半径方向位置による変化を示した図である。また、図７（ａ）〜（ｃ）および図８（ａ）〜（ｃ）は、実施の形態１が適用される静翼６０の断面形状を示した図であり、ファン５１の回転方向Ｘに沿った静翼６０の断面形状を示している。ここで、図７（ａ）および図８（ａ）は、図４におけるＡ−Ａ断面図に対応し、静翼６０の外周部における断面形状を示している。また、図７（ｂ）および図８（ｂ）は、図４におけるＢ−Ｂ断面図に対応し、静翼６０の半径方向中央部における断面形状を示している。さらに、図７（ｃ）および図８（ｃ）は、図４におけるＣ−Ｃ断面図に対応し、静翼６０の内周部における断面形状を示している。

本実施の形態において、静翼６０の入口角θ１とは、静翼６０における入口縁６０１とファン５１の回転軸Ｐとがなす角をいい、静翼６０の出口角θ２とは、静翼６０における出口縁６０２とファン５１の回転軸Ｐとがなす角をいう。

具体的に説明すると、図７（ａ）に示すように、静翼６０の断面において、入口縁６０１から出口縁６０２に亘って静翼６０の厚さ中心を通る中心線Ｌ１を引く。上述したように、静翼６０は、厚さが略均一な板状であり、入口縁６０１から出口縁６０２にかけて湾曲した形状を有している。これに対応して、中心線Ｌ１は、図７（ａ）に示すように湾曲した曲線となる。
本実施の形態では、静翼６０の断面において、入口縁６０１における中心線Ｌ１の接線Ｔ１と回転軸Ｐとがなす角を入口角θ１としている。同様に、静翼６０の断面において、出口縁６０２における中心線Ｌ１の接線Ｔ２と回転軸Ｐとがなす角を出口角θ２としている。

詳細については後述するが、本実施の形態の静翼６０では、図６に示すように、出口角θ２が、入口角θ１と比較して小さく、回転軸方向に近い角度となっている。
静翼６０がこのような形状を有することにより、本実施の形態の送風機５０では、ファン５１の回転により発生した気流が静翼６０の入口縁６０１側から流入し出口縁６０２側から排出される過程で、気流の進行方向を回転軸方向側に変化させ、動圧を回収している。

図６に示すように、本実施の形態では、静翼６０の入口角θ１が、ファン５１により発生する気流の速度分布（軸方向速度、周方向速度の分布；図５参照）に対応するように、半径方向位置に応じて連続的に変化している。
具体的には、ファン５１により発生する気流の軸方向速度が低く、気流の吹き出し方向が回転方向Ｘ（周方向）に傾斜した外周部および内周部では、半径方向中央部と比較して、静翼６０の入口角θ１が大きくなっている。これに対し、ファン５１により発生する気流の軸方向速度が大きく、気流の吹き出し方向が回転軸方向に近い半径方向中央部では、外周部および内周部と比較して、静翼６０の入口角θ１が小さくなっている。
言い換えると、図６および図７（ａ）〜（ｃ）に示すように、静翼６０の外周部における入口角θ１ａ、および静翼６０の内周部における入口角θ１ｃが、静翼６０の半径方向中央部における入口角θ１ｂと比較して大きくなっている（θ１ａ＞θ１ｂ、θ１ｃ＞θ１ｂ）。なお、本実施の形態の静翼６０における入口角θ１は、０°よりも大きい。

このように、本実施の形態の送風機５０では、静翼６０の入口角θ１とファン５１の回転により発生した気流の吹き出し方向とが対応した関係を有することで、ファン５１の回転により発生した気流が入口縁６０１から静翼６０に沿って流入しやすくなる。これにより、本実施の形態では、ファン５１の回転により発生した気流が静翼６０に流入する際の流入抵抗が低減され、静翼６０によって気流の向きを変化させやすくなる。この結果、本構成を採用しない場合と比較して、送風機５０における静圧効率を向上させることが可能になる。

ここで、本実施の形態では、静翼６０のうち内周連結部材６５に連結される最内周部（内周縁６０ｂ）を０、内壁面５４１に連結される最外周部（外周縁６０ａ）を１００として、静翼６０の半径方向位置を相対的に表した場合に、図６に示すように、半径方向位置（相対値）が５０〜６０の部分で入口角θ１が最小値をとるようになっている。
ただし、静翼６０の入口角θ１は、図６に示した例に限られるものではなく、例えばファン５１の形状やファン５１の回転により発生する気流の吹き出し方向等に応じて選択することができる。

また、本実施の形態では、静翼６０の出口角θ２が、静翼６０の入口角θ１およびファン５１により発生する気流の速度分布に対応するように、半径方向位置に応じて連続的に変化している。
具体的には、図６に示すように、本実施の形態の静翼６０は、内周部および外周部の出口角θ２が、半径方向中央部の出口角θ２と比較して大きくなるように、出口角θ２が連続的に変化している。言い換えると、本実施の形態では、図６および図７（ａ）〜（ｃ）に示すように、静翼６０の外周部における出口角θ２ａ、および静翼６０の内周部における出口角θ２ｃが、静翼６０の半径方向中央部における出口角θ２ｂと比較して大きくなっている（θ２ａ＞θ２ｂ、θ２ｃ＞θ２ｂ）。
さらにまた、本実施の形態の静翼６０は、図６に示すように、内周部から外周部に亘って、出口角θ２が、０°より大きく且つ５０°以下の範囲となっている。

また、本実施の形態では、入口角θ１と出口角θ２との差分（θ１−θ２）が、静翼６０の外周部および内周部で、静翼６０の半径方向中央部と比較して大きくなっている。具体的には、図６に示すように、静翼６０の外周部における差分Ｄａ（＝θ１ａ−θ２ａ）および内周部における差分Ｄｃ（＝θ１ｃ−θ２ｃ）が、静翼６０の半径方向中央部における差分Ｄｂ（＝θ１ｂ−θ２ｂ）と比較して大きくなっている（Ｄａ＞Ｄｂ、Ｄｃ＞Ｄｂ）。
本実施の形態では、例えば、静翼６０の外周部における差分Ｄａおよび内周部における差分Ｄｃを２０°より大きくし、静翼６０の半径方向中央部における差分Ｄｂを２０°未満とすることができる。
なお、図６および図７（ａ）〜（ｃ）に示す例では、静翼６０の外周部における差分Ｄａが、静翼６０の内周部における差分Ｄｃよりも大きくなっている（Ｄａ＞Ｄｃ）。

続いて、図８（ａ）に示すように、静翼６０をファン５１の回転方向Ｘで切った断面において、入口縁６０１と出口縁６０２とを結んだ直線を翼弦Ｓとする。
本実施の形態の静翼６０では、翼弦Ｓと回転軸Ｐとがなす翼弦角θ３が、静翼６０の入口角θ１およびファン５１により発生する気流の速度分布に対応するように、半径方向位置に応じて連続的に変化している。具体的には、図８（ａ）〜（ｃ）に示すように、本実施の形態では、静翼６０の外周部における翼弦角θ３ａ、および静翼６０の内周部における翼弦角θ３ｃが、静翼６０の半径方向中央部における翼弦角θ３ｂと比較して大きくなっている（θ３ａ＞θ３ｂ、θ３ｃ＞θ３ｂ）。なお、本実施の形態の静翼６０における翼弦角θ３は、０°よりも大きい。

また、本実施の形態の静翼６０では、翼弦Ｓの長さが、静翼６０の入口角θ１およびファン５１により発生する気流の速度分布に対応するように、半径方向位置に応じて連続的に変化している。具体的には、図８（ａ）〜（ｃ）に示すように、静翼６０の外周部における翼弦Ｓａの長さＬａ、および静翼６０の内周部における翼弦Ｓｃの長さＬｃが、静翼６０の半径方向中央部における翼弦Ｓｂの長さＬｂと比較して長くなっている（Ｌａ＞Ｌｂ、Ｌｃ＞Ｌｂ）。

ところで、ファン５１による気流の吹き出し方向の下流側に静翼６０を有する送風機５０では、静翼６０が、入口縁６０１から出口縁６０２にかけて急激に湾曲した形状を有している場合、静翼６０によって動圧を効果的に回収することが困難になる傾向がある。すなわち、静翼６０が急激に湾曲した形状を有している場合、静翼６０の入口縁６０１側から流入した気流が出口縁６０２側へ移動する過程で、気流が静翼６０の表面から剥離しやすくなる。気流が静翼６０から剥離した場合、静翼６０により気流の吹き出し方向を変化させにくくなり、気流の動圧を効果的に回収することが困難になる。

上述したように、静翼６０では、入口縁６０１側から流入した気流の吹き出し方向を変えるために、出口角θ２が入口角θ１と比較して小さくなっている。また、静翼６０への気流の流入抵抗を低減させるため、静翼６０の内周部および外周部では、静翼６０の半径方向中央部と比較して、入口角θ１を大きくしている。したがって、例えば静翼６０の出口角θ２、翼弦角θ３および翼弦Ｓの長さが半径方向位置にかかわらず一定であるような場合には、半径方向中央部と比較して入口角θ１が大きい静翼６０の内周側および外周側において、静翼６０が急激に湾曲しやすくなる。

これに対し、本実施の形態の静翼６０では、上述したように、出口角θ２、翼弦角θ３および翼弦Ｓの長さを、入口角θ１およびファン５１により発生する気流の速度分布に対応するように、半径方向位置に応じて変化させている。
より具体的には、本実施の形態では、静翼６０の内周部および外周部における出口角θ２および翼弦角θ３を、静翼６０の半径方向中央部における出口角θ２および翼弦角θ３と比較して大きくし、静翼６０の内周部および外周部における翼弦Ｓの長さを、静翼６０の半径方向中央部における翼弦Ｓの長さと比較して長くしている。

静翼６０がこのような構成を有することで、本実施の形態の送風機５０では、入口角θ１が大きい静翼６０の内周部および外周部においても、静翼６０が入口縁６０１から出口縁６０２にかけて急激に湾曲することが抑制される。
この結果、本実施の形態の送風機５０では、静翼６０により、ファン５１の回転によって発生した気流の動圧を効果的に回収することができ、本構成を採用しない場合と比較して、送風機５０の静圧効率を向上させることが可能になる。

さらに、本実施の形態の静翼６０では、上述したように、出口角θ２を、内周部から外周部に亘って、０°より大きく且つ５０°以下の範囲としている（０°＜θ２≦５０°）。
ここで、ファン５１の回転によって発生した気流の第１ハウジング５３からの吹き出し角度は、ファン５１の形状等によっても異なるが、通常６０°〜７０°程度である。したがって、出口角θ２が５０°よりも大きい場合には、ファン５１の回転によって発生した気流の吹き出し角度と出口角θ２との差が小さいため、気流を回転軸方向側に十分に偏向させることが難しくなる。

また、静翼６０の出口角θ２が０°未満の場合、ファン５１の回転によって発生した気流の吹き出し角度と、出口角θ２とが、軸方向に対して反対方向を向くことになる。このため、出口角θ２が０°未満の場合には、ファン５１の回転によって発生した気流が静翼６０に衝突することでロスが生じ、動圧の回収効率が低下しやすい。また、騒音が発生する場合がある。さらに、静翼６０の出口角θ２が０°未満の場合、静翼６０を樹脂成型で製造する場合にアンダーカット処理を行う必要があり、静翼６０の製造コストが上昇する場合がある。

これに対し、本実施の形態では、出口角θ２を０°より大きく且つ５０°以下の範囲とすることで、例えば出口角θ２が５０°よりも大きい場合と比較して、ファン５１の回転によって発生した気流を回転軸方向側に偏向させやすくなる。これにより、本実施の形態の送風機５０では、本構成を採用しない場合と比較して、ファン５１の回転によって発生した気流の動圧回収効率を向上させることが可能となる。

また、本実施の形態の静翼６０では、外周部および内周部における翼弦Ｓの長さが半径方向中央部と比較して長く形成されることで、静翼６０の外周部および内周部において、静翼６０の第１の面６０ｐにおける入口縁６０１から出口縁６０２までの長さが長くなっている。すなわち、静翼６０の外周部および内周部では、静翼６０の半径方向中央部と比較して、ファン５１の回転により発生した気流が静翼６０により案内される経路が長くなっている。
これにより、ファン５１の回転により生じる気流において周方向成分が高い外周部および内周部においても、本構成を採用しない場合と比較して、気流の吹き出し方向を効果的に変化させることが可能になり、気流の動圧をより効果的に回収することができる。

一方、上述したように、静翼６０の半径方向中央部では、内周部および外周部と比較して入口角θ１が小さい。このため、静翼６０の半径方向中央部では、内周部および外周部と比較して出口角θ２および翼弦角θ３を小さくしている。これにより、翼弦Ｓの長さを短くした場合であっても、静翼６０が入口縁６０１から出口縁６０２にかけて急激に湾曲しにくく、静翼６０が急激に湾曲することによる問題は生じにくい。

また、上述したように、半径方向中央部では、内周部および外周部と比較して、ファン５１の回転により生じる気流における軸方向成分の割合が高くなっている。本実施の形態では、静翼６０の内周部および外周部と比較して、静翼６０の半径方向中央部の出口角θ２および翼弦角θ３を小さくし、翼弦Ｓの長さを短くすることで、本構成を採用しない場合と比較して、半径方向中央部における気流の吹き出し方向を、より回転軸方向側に変化させることができる。この結果、本構成を採用しない場合と比較して、動圧をより効果的に回収することができ、送風機５０の静圧効率を向上させることが可能になる。

続いて、本実施の形態の送風機５０における静翼６０と第２ハウジング５４の内壁面５４１との関係について説明する。図９は、実施の形態１の静翼６０と第２ハウジング５４における内壁面５４１との関係を示した図であり、図３をＩＸ方向から見た図である。

図９に示すように、本実施の形態の送風機５０では、それぞれの静翼６０の外周縁６０ａが、第２ハウジング５４の内壁面５４１に内接している。より具体的には、図９に示すように、静翼６０の外周縁６０ａが、入口縁６０１側から出口縁６０２側に亘って、第２ハウジング５４の内壁面５４１に内接している。
これにより、本実施の形態の送風機５０では、それぞれの静翼６０が、第２ハウジング５４の内壁面５４１によって保持された状態となっている。

そして、本実施の形態の送風機５０では、上述した図２に示すように、静翼６０が保持される第２ハウジング５４が、第１ハウジング５３に取り付けられている。言い換えると、静翼６０が保持される第２ハウジング５４の内壁面５４１が、第１ハウジング５３のベルマウス形状の内壁面５３１における気流の進行方向下流側に接続されている。
また、上述したように、第２ハウジング５４の内壁面５４１の内径は、内壁面５３１における気流の進行方向下流側の内径と同径または大きくなっている。

本実施の形態の送風機５０は、第２ハウジング５４の内壁面５４１にて複数の静翼６０を保持する構成とすることで、例えば静翼６０に外部から力が加わった場合であっても、静翼６０の変形や破損が抑制される。そして、例えば樹脂成形等の安価な製造方法を用いて静翼６０を製造した場合でも静翼６０の変形や破損を抑制することができるため、送風機５０のコストを低減することができる。

さらに、本実施の形態の送風機５０は、第２ハウジング５４の内壁面５４１に静翼６０の外周縁６０ａが内接し、且つ内壁面５４１が第１ハウジング５３の内壁面５３１に接続される構成とすることで、ファン５１の回転により発生した気流が静翼６０の外周側に漏れることが抑制される。これにより、ファン５１の回転により発生した気流の吹き出し方向を静翼６０によって効果的に変化させることができ、本構成を採用しない場合と比較して、送風機５０の静圧効率を向上させることが可能となる。

なお、図２〜図９に示した例では、静翼６０の入口角θ１を、半径方向位置に応じて連続的に変化させるものとした。しかし、静翼６０の内周部および外周部における入口角θ１が半径方向中央部における入口角θ１と比較して大きいという関係を満たしていれば、入口角θ１の大きさは、静翼６０の半径方向位置に応じて段階的に変化させてもよい。同様に、静翼６０の出口角θ２、翼弦角θ３、翼弦Ｓの長さＬ等についても、静翼６０の半径方向位置に応じて段階的に変化させてもよい。

続いて、本発明の変形例１について説明する。
図１０は、実施の形態１の変形例１が適用される静翼６０の構成を説明するための図であり、静翼６０を回転軸方向に見た図である。
図１０に示す例では、半径方向中央部に、複数の静翼６０が連結され、複数の静翼６０を支持する円環状の支持部材６８を有している。そして、本実施の形態では、静翼６０は、支持部材６８によって、内周連結部材６５から支持部材６８に延びる複数の内周静翼６１と、支持部材６８から内壁面５４１に延びる複数の外周静翼６２とに分かれている。なお、本実施の形態では、それぞれの内周静翼６１は互いに等しい形状を有しており、それぞれの外周静翼６２は互いに等しい形状を有している。

変形例１の送風機５０では、静翼６０の半径方向中央部に支持部材６８を設けることで、本構成を採用しない場合と比較して、静翼６０の強度が向上する。そして、例えば樹脂成形等の安価な製造方法を用いて静翼６０を製造した場合でも静翼６０の強度を維持することが可能になるため、送風機５０のコストを低減することができる。

ここで、本実施の形態の静翼６０も、図４等に示した例と同様に、ファン５１の回転により生じる気流の速度についての半径方向分布に対応するように、内周静翼６１および外周静翼６２の形状が半径方向に連続的に変化している。すなわち、本実施の形態では、内周静翼６１と外周静翼６２とを接続した形状が、図４等に示した静翼６０と同様の形状となっている。
具体的には、内周静翼６１は、支持部材６８側と比較して内周連結部材６５側で、入口角θ１（図５参照）、出口角θ２（図５参照）および翼弦角θ３（図８（ａ）参照）が大きくなっており、翼弦Ｓが長くなっている。また、外周静翼６２は、支持部材６８側と比較して内壁面５４１側で、入口角θ１、出口角θ２および翼弦角θ３が大きくなっており、翼弦Ｓが長くなっている。

また、変形例１の静翼６０では、図１０に示すように、内周静翼６１と比較して外周静翼６２の本数を多く設けている。これにより、例えば内周静翼６１と外周静翼６２との本数が等しい場合と比較して、外周静翼６２同士の間隔が広くなりすぎることが抑制される。この結果、静翼６０の外周側（外周静翼６２）においても、ファン５１の回転により生じた気流の吹き出し方向を効果的に変化させることが可能になり、本構成を採用しない場合と比較して、動圧をより効果的に回収することができる。

なお、図１０に示した例では、１つの支持部材６８により静翼６０を２つの領域（内周静翼６１および外周静翼６２）に分ける構成としたが、例えば支持部材６８を半径方向に複数設け、静翼６０を３つ以上の領域に分ける構成としてもよい。この場合、３つ以上の領域のそれぞれにおいて、静翼６０の本数や静翼６０同士の間隔を変更してもよい。

続いて、本発明の変形例２について説明する。
図１１（ａ）〜（ｂ）は、実施の形態１の変形例２が適用される静翼６０の構成を説明するための図である。ここで、図１１（ａ）は、静翼６０を回転軸方向に対して斜め方向から見た図であり、図１１（ｂ）は、図１１（ａ）におけるＸＩＢ−ＸＩＢ断面図である。
図１１（ａ）〜（ｂ）に示す例では、複数の静翼６０の外周縁６０ａが、リング状の外周連結部材６６により連結された構造を有している。具体的には、図１１（ａ）に示すように、板状の静翼６０の第２の面６０ｑにおける外周縁６０ａと、この静翼６０とファン５１の回転方向Ｘに隣接する静翼６０の第１の面６０ｐにおける外周縁６０ａとが、外周連結部材６６により連結されている。

そして、図示は省略するが、変形例２の静翼６０が適用される送風機５０（図２参照）では、複数の静翼６０を連結する外周連結部材６６が、第１ハウジング５３（図２参照）における気流の進行方向下流側に取り付けられる。
変形例２では、複数の静翼６０の外周縁６０ａを外周連結部材６６で連結する構成を採用することで、例えば静翼６０に外部から力が加わった場合であっても、静翼６０の変形や破損を抑制することができる。そして、例えば樹脂成型等の安価な製造方法を用いて静翼６０を製造した場合でも静翼６０の変形や破損を抑制することができるため、送風機５０のコストを低減することができる。
なお、外周連結部材６６は、静翼６０の外周縁６０ａに対して半径方向の外周側から外接している場合であっても、同様の効果を得ることができる。

（実施の形態２）
続いて、本発明の実施の形態２について説明する。なお、以下の説明において、実施の形態１と同様の構成については同様の符号を用い、ここではその詳細な説明は省略する。
図１２は、実施の形態２が適用される静翼６０における入口角θ１および出口角θ２の、半径方向位置による変化を示した図である。また、図１３（ａ）〜（ｃ）および図１４（ａ）〜（ｃ）は、実施の形態２が適用される静翼６０の断面形状を示した図であり、ファン５１の回転方向Ｘに沿った静翼６０の断面形状を示している。ここで、図１３（ａ）および図１４（ａ）は、静翼６０の外周部（半径方向位置１００）における断面図に対応し、図１３（ｂ）および図１４（ｂ）は、静翼６０の半径方向中央部（半径方向位置５０）における断面図に対応し、図１３（ｃ）および図１４（ｃ）は、静翼６０の内周部（半径方向位置０）の断面図に対応する。

実施の形態２が適用される静翼６０は、出口角θ２の半径方向位置による大きさが、実施の形態１が適用される静翼６０とは異なっている。
すなわち、図１２および図１３（ａ）〜（ｃ）に示すように、実施の形態２が適用される静翼６０は、内周部から外周部に亘って、出口角θ２の大きさが略一定となっている。言い換えると、実施の形態２では、静翼６０の外周部における出口角θ２ａ、静翼６０の半径方向中央部における出口角θ２ｂおよび静翼６０の内周部における出口角θ２ｃが、略同じ大きさとなっている（θ２ａ≒θ２ｂ≒θ２ｃ）。
ここで、本実施の形態において出口角θ２の大きさが「略一定」とは、静翼６０の内周部から外周部における出口角θ２の最大値と最小値との差が１０°未満であることを意味する。

また、図１２に示すように、実施の形態２が適用される静翼６０は、内周部から外周部に亘って、出口角θ２の大きさが、０°より大きく且つ５０°以下の範囲となっている（０°＜θ２≦５０°）。
さらに、図１２に示すように、実施の形態２が適用される静翼６０は、内周部から半径方向中央部、外周部に亘って、出口角θ２の大きさが入口角θ１よりも小さくなっている。

実施の形態２では、静翼６０の出口角θ２を内周部から外周部に亘って略一定とすることで、静翼６０にて偏向され排出される気流の吹き出し方向が、静翼６０の内周部から外周部に亘って略一定となる。これにより、例えば出口角θ２が半径方向位置によって変化する場合と比較して、静翼６０から排出される気流の乱れが抑制される。この結果、本実施の形態の静翼６０を適用した送風機５０では、騒音の発生が抑制される。

なお、実施の形態２では、実施の形態１と同様に、静翼６０の外周部における入口角θ１ａ、および静翼６０の内周部における入口角θ１ｃが、静翼６０の半径方向中央部における入口角θ１ｂと比較して大きくなっている（θ１ａ＞θ１ｂ、θ１ｃ＞θ１ｂ）。言い換えると、実施の形態２でも、実施の形態１と同様に、静翼６０の入口角θ１が、ファン５１（図２参照）の回転により発生した気流の吹き出し方向と対応した関係を有している。
したがって、実施の形態２の静翼６０を適用した送風機５０では、実施の形態１と同様に、ファン５１の回転により発生した気流が入口縁６０１から静翼６０に沿って流入しやすくなる。これにより、実施の形態１と同様に、ファン５１の回転により発生した気流が静翼６０に流入する際の流入抵抗が低減され、静翼６０によって気流の向きを変化させやすくなる。この結果、実施の形態２においても、送風機５０における静圧効率を向上させることが可能になる。

さらに、実施の形態２では、実施の形態１と同様に、静翼６０の外周部における翼弦角θ３ａ、および静翼６０の内周部における翼弦角θ３ｃが、静翼６０の半径方向中央部における翼弦角θ３ｂと比較して大きくなっている（θ３ａ＞θ３ｂ、θ３ｃ＞θ３ｂ）。
さらにまた、実施の形態２では、実施の形態１と同様に、静翼６０の外周部における翼弦Ｓａの長さＬａ、および静翼６０の内周部における翼弦Ｓｃの長さＬｃが、静翼６０の半径方向中央部における翼弦Ｓｂの長さＬｂと比較して長くなっている（Ｌａ＞Ｌｂ、Ｌｃ＞Ｌｂ）。
これにより、実施の形態２においても実施の形態１と同様に、ファン５１の回転により生じる気流において周方向成分が高い外周部および内周部において、気流の吹き出し方向を効果的に変化させることが可能になり、気流の動圧をより効果的に回収することができる。

なお、図示は省略するが、実施の形態２の静翼６０についても、実施の形態１と同様に、図１０に示した支持部材６８や図１１に示した外周連結部材６６を適用することができる。

以上説明したように、本発明が適用される送風機５０では、ファン５１の回転により発生する気流の吹き出し方向に対応するように、複数の静翼６０が、半径方向位置に応じて変化した形状を有している。これにより、ファン５１の回転により発生する気流の周方向速度エネルギー（動圧）を、複数の静翼６０により効果的に回収することができる。この結果、本実施の形態では、本構成を採用しない場合と比較して、送風機５０における静圧効率を向上させることができる。さらに、本実施の形態では、本構成を採用しない場合と比較して、送風機５０において気流により発生する騒音を低減させることができる。

１…空気調和機、１０…室外機、２０…室内機、５０…送風機、５１…ファン、５２…電動機、５３…第１ハウジング、５４…第２ハウジング、６０…静翼、６１…内周静翼、６２…外周静翼、６５…内周連結部材、６６…外周連結部材、６８…支持部材、６０１…入口縁、６０２…出口縁、θ１…入口角、θ２…出口角、θ３…翼弦角、Ｐ…回転軸、Ｓ…翼弦

上記の目的を達成する本発明は、回転軸を中心として予め定めた方向に回転するファンと、前記ファンの回転により発生する気流の進行方向下流側に、前記回転軸を中心として放射状に設けられ、内周部から外周部に向かうに従い当該ファンの回転方向とは反対側に湾曲した複数の静翼とを備え、前記静翼は、前記回転軸からの距離が一定の断面において、前記気流が流入する入口縁における静翼の厚さ中心を通る中心線の接線と前記回転軸とがなす入口角、および、当該気流が排出される出口縁と当該入口縁とを結んだ翼弦と当該回転軸とがなす翼弦角が、半径方向中央部と比較して内周部および外周部で大きく、当該出口縁における当該中心線の接線と当該回転軸とがなす出口角が０°より大きく５０°以下であることを特徴とする送風機である。
ここで、前記静翼は、内周部および外周部における前記出口角が、半径方向中央部における当該出口角と比較して大きいことを特徴とすることができる。
また、前記静翼は、内周部から外周部に亘って、前記出口角が略一定であることを特徴とすることができる。
さらに、前記静翼は、内周部および外周部における前記翼弦の長さが、半径方向中央部における当該翼弦の長さと比較して長いことを特徴とすることができる。
さらにまた、前記ファンの回転方向に隣接する前記静翼の外周端を互いに連結する外周連結部材をさらに備えることを特徴とすることができる。
さらに、前記ファンにより発生する気流の進行方向下流側から進行方向上流側に向かうに従い断面積が大きくなるベルマウス形状を有し、当該ファンを収容する第１収容部材と、前記第１収容部材の前記進行方向下流側における内径と同径または大きい内径の円筒形状を有し当該第１収容部材の当該進行方向下流側に接続され、内周面にて複数の前記静翼の外周部を保持する第２収容部材とをさらに備えることを特徴とすることができる。

また、他の観点から捉えると、本発明は、回転軸を中心として予め定めた方向に回転するファンと、前記ファンの回転により発生する気流の進行方向下流側に、前記回転軸を中心として放射状に設けられ、内周部から外周部に向かうに従い当該ファンの回転方向とは反対側に湾曲した複数の静翼とを備え、前記静翼は、前記回転軸からの距離が一定の断面において、前記気流が流入する入口縁における静翼の厚さ中心を通る中心線の接線と前記回転軸とがなす入口角、および、当該気流が排出される出口縁と当該入口縁とを結んだ翼弦と当該回転軸とがなす翼弦角が、半径方向中央部と比較して内周部および外周部で大きく、当該出口縁における当該中心線の接線と当該回転軸とがなす出口角が内周部から外周部に亘って略一定であることを特徴とする送風機である。

さらに、他の観点から捉えると、本発明は、冷媒を圧縮する圧縮機と、冷媒の熱の移動を行う熱交換器と、前記熱交換器と空気との間で熱の授受を行うための送風を行う送風機と、を備え、前記送風機は、回転軸を中心として予め定めた方向に回転するファンと、前記ファンの回転により発生する気流の進行方向下流側に、前記回転軸を中心として放射状に設けられ、内周部から外周部に向かうに従い当該ファンの回転方向とは反対側に湾曲した複数の静翼とを備え、前記静翼は、前記回転軸からの距離が一定の断面において、前記気流が流入する入口縁における静翼の厚さ中心を通る中心線の接線と前記回転軸とがなす入口角、および、当該気流が排出される出口縁と当該入口縁とを結んだ翼弦と当該回転軸とがなす翼弦角が、半径方向中央部と比較して内周部および外周部で大きく、当該出口縁における当該中心線の接線と当該回転軸とがなす出口角が０°より大きく５０°以下であることを特徴とする室外機である。

さらに、他の観点から捉えると、本発明は、冷媒を圧縮する圧縮機と、冷媒の熱の移動を行う熱交換器と、前記熱交換器と空気との間で熱の授受を行うための送風を行う送風機と、を備え、前記送風機は、回転軸を中心として予め定めた方向に回転するファンと、前記ファンの回転により発生する気流の進行方向下流側に、前記回転軸を中心として放射状に設けられ、内周部から外周部に向かうに従い当該ファンの回転方向とは反対側に湾曲した複数の静翼とを備え、前記静翼は、前記回転軸からの距離が一定の断面において、前記気流が流入する入口縁における静翼の厚さ中心を通る中心線の接線と前記回転軸とがなす入口角、および、当該気流が排出される出口縁と当該入口縁とを結んだ翼弦と当該回転軸とがなす翼弦角が、半径方向中央部と比較して内周部および外周部で大きく、当該出口縁における当該中心線の接線と当該回転軸とがなす出口角が内周部から外周部に亘って略一定であることを特徴とする室外機である。

Claims (9)

1. 回転軸を中心として予め定めた方向に回転するファンと、
   前記ファンの回転により発生する気流の進行方向下流側に、前記回転軸を中心として放射状に設けられ、内周部から外周部に向かうに従い当該ファンの回転方向とは反対側に湾曲した複数の静翼とを備え、
   前記静翼は、前記気流が流入する入口縁と前記回転軸とがなす入口角、および、当該気流が排出される出口縁と当該入口縁とを結んだ翼弦と当該回転軸とがなす翼弦角が、半径方向中央部と比較して内周部および外周部で大きく、当該出口縁と当該回転軸とがなす出口角が０°より大きく５０°以下であること
   を特徴とする送風機。
2. 前記静翼は、内周部および外周部における前記出口角が、半径方向中央部における当該出口角と比較して大きいことを特徴とする請求項１に記載の送風機。
3. 前記静翼は、内周部から外周部に亘って、前記出口角が略一定であることを特徴とする請求項１に記載の送風機。
4. 前記静翼は、内周部および外周部における前記翼弦の長さが、半径方向中央部における当該翼弦の長さと比較して長いことを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載の送風機。
5. 前記ファンの回転方向に隣接する前記静翼の外周端を互いに連結する外周連結部材をさらに備えることを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載の送風機。
6. 前記ファンにより発生する気流の進行方向下流側から進行方向上流側に向かうに従い断面積が大きくなるベルマウス形状を有し、当該ファンを収容する第１収容部材と、
   前記第１収容部材の前記進行方向下流側における内径と同径または大きい内径の円筒形状を有し当該第１収容部材の当該進行方向下流側に接続され、内周面にて複数の前記静翼の外周部を保持する第２収容部材と
   をさらに備えることを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載の送風機。
7. 回転軸を中心として予め定めた方向に回転するファンと、
   前記ファンの回転により発生する気流の進行方向下流側に、前記回転軸を中心として放射状に設けられ、内周部から外周部に向かうに従い当該ファンの回転方向とは反対側に湾曲した複数の静翼とを備え、
   前記静翼は、前記気流が流入する入口縁と前記回転軸とがなす入口角、および、当該気流が排出される出口縁と当該入口縁とを結んだ翼弦と当該回転軸とがなす翼弦角が、半径方向中央部と比較して内周部および外周部で大きく、当該出口縁と当該回転軸とがなす出口角が内周部から外周部に亘って略一定であること
   を特徴とする送風機。
8. 冷媒を圧縮する圧縮機と、
   冷媒の熱の移動を行う熱交換器と、
   前記熱交換器と空気との間で熱の授受を行うための送風を行う送風機と、を備え、
   前記送風機は、
   回転軸を中心として予め定めた方向に回転するファンと、
   前記ファンの回転により発生する気流の進行方向下流側に、前記回転軸を中心として放射状に設けられ、内周部から外周部に向かうに従い当該ファンの回転方向とは反対側に湾曲した複数の静翼とを備え、
   前記静翼は、前記気流が流入する入口縁と前記回転軸とがなす入口角、および、当該気流が排出される出口縁と当該入口縁とを結んだ翼弦と当該回転軸とがなす翼弦角が、半径方向中央部と比較して内周部および外周部で大きく、当該出口縁と当該回転軸とがなす出口角が０°より大きく５０°以下であること
   を特徴とする室外機。
9. 冷媒を圧縮する圧縮機と、
   冷媒の熱の移動を行う熱交換器と、
   前記熱交換器と空気との間で熱の授受を行うための送風を行う送風機と、を備え、
   前記送風機は、
   回転軸を中心として予め定めた方向に回転するファンと、
   前記ファンの回転により発生する気流の進行方向下流側に、前記回転軸を中心として放射状に設けられ、内周部から外周部に向かうに従い当該ファンの回転方向とは反対側に湾曲した複数の静翼とを備え、
   前記静翼は、前記気流が流入する入口縁と前記回転軸とがなす入口角、および、当該気流が排出される出口縁と当該入口縁とを結んだ翼弦と当該回転軸とがなす翼弦角が、半径方向中央部と比較して内周部および外周部で大きく、当該出口縁と当該回転軸とがなす出口角が内周部から外周部に亘って略一定であること
   を特徴とする室外機。

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