JP2017036710A - 静翼、及びこれを備えているガスタービン - Google Patents

Abstract

【課題】静翼を効果的に冷却して耐久性の向上を図りつつも、冷却空気の使用量を抑える。
【解決手段】静翼５０のシュラウドには、一対の周方向端面６３と、冷却空気Ａｃが流入する空洞６９と、空洞６９と連通し周方向端面６３で開口する複数の周方向噴出通路９５と、が形成されている。周方向端面６３のうち、周方向Ｄｃで隣接する二つの静翼５０の翼体５１のそれぞれに接する円のうちで最少半径の円であるスロート円Ｓｃ内の領域である中央領域９１と、中央領域９１よりも上流側Ｄａｕの上流側領域９２と、中央領域９１よりも下流側の下流側領域９３とのうち、少なくとも中央領域９１に複数の周方向噴出通路９５の開口が形成されている。軸方向Ｄａにおける単位長さ当たりの周方向噴出通路９５の開口の数である密度は、上流側領域９２及び下流側領域９３よりも中央領域９１の方が高い。
【選択図】図２

Description

本発明は静翼、及びこれを備えているガスタービンに関する。

ガスタービンは、軸線を中心として回転するロータと、このロータを覆う車室と、を備えている。ロータは、ロータ軸と、このロータ軸に取り付けられている複数の動翼とを有する。また、車室の内側には、複数の静翼が設けられている。

静翼は、軸線に対する径方向に延びる翼体と、翼体の径方向内側に設けられている内側シュラウドと、翼体の径方向外側に設けられている外側シュラウドと、を有する。静翼の翼体は、燃焼ガスが通る燃焼ガス流路内に配置される。内側シュラウドは、燃焼ガス流路の径方向内側の位置を画定する。外側シュラウドは、燃焼ガス流路の径方向外側の位置を画定する。

この静翼は、高温の燃焼ガスに晒される。このため、静翼は、一般的に、空気等で冷却される。

例えば、以下の特許文献１に記載の静翼には、冷却空気Ａｃが通る各種冷却通路が形成されている。具体的に、静翼の翼体には、径方向に延びて冷却空気が流入する空気通路が形成されている。また、内側シュラウドで、周方向で互いに相反する側を向いている一対の周方向端面には、複数の空気通路の開口が形成されている。複数の空気通路の開口は、軸線が延びる軸方向に並んでいる。

特開２００７−２９２０５２号公報

ガスタービンの静翼に関しては、この静翼を効果的に冷却して、静翼の耐久性を向上させつつも、この静翼を冷却するための空気の使用量をできるかぎり減らすことが望まれている。

そこで、本発明は、耐久性の向上を図りつつ、冷却用の空気の使用量を抑えることができる静翼、及びこれを備えているガスタービンを提供することを目的とする。

前記目的を達成するための発明に係る一態様としての静翼は、
ロータ軸を中心として周方向に並んで複数配置されるガスタービンの静翼において、燃焼ガスが流れる燃焼ガス流路中に配置され、前記ロータ軸に対する径方向に延びる翼体と、
前記翼体の前記径方向の端に形成され、前記燃焼ガス流路の一部を画定するシュラウドと、を有し、前記シュラウドには、前記径方向を向いて前記燃焼ガスに接するガスパス面と、前記周方向で互いに相反する側を向いている一対の周方向端面と、冷却空気が流入する空洞と、前記空洞と連通し前記周方向端面で開口する複数の周方向噴出通路と、が形成され、前記周方向端面のうち、前記翼体と前記周方向で隣接する他の静翼における翼体とのそれぞれに接する円のうちで最少半径の円であるスロート円内の領域である中央領域と、前記中央領域よりも前記燃焼ガス流路の上流側の上流側領域と、前記中央領域よりも前記上流側とは反対側の下流側領域とのうち、少なくとも前記中央領域に前記複数の周方向噴出通路の開口が形成され、前記ロータ軸が延びる軸方向における単位長さ当たりの前記周方向噴出通路の開口の数である密度が、前記上流側領域及び前記下流側領域よりも前記中央領域の方が高い。

シュラウドの周方向端面の中央領域は、試験等の結果、この周方向端面の上流側領域及び下流側領域よりも、高温になることが確認された。そこで、当該静翼では、シュラウドの周方向端面のうち、少なくとも中央領域から、冷却空気を噴出し、この中央領域を積極的に冷却する。このため、当該静翼では、この中央領域の熱損傷を抑えることができる。一方、周方向端面の上流側領域及び下流側領域の温度は、中央領域の温度よりも低い。そこで、当該静翼では、周方向噴出通路の開口の密度を、中央領域よりも上流側領域及び下流側領域の方を低くしている。

よって、当該静翼では、冷却空気を有効利用でき、静翼の耐久性の向上を図りつつ、冷却空気の使用量を抑えることができる。

ここで、前記静翼において、前記上流側領域及び前記下流側領域における前記周方向噴出通路の開口の密度は、０であってもよい。

当該静翼では、冷却空気をより有効利用することができる。

また、以上のいずれかの前記静翼において、前記一対の周方向端面のうち、一方の周方向端面が前記周方向であって前記翼体の腹側である腹側端面を成し、他方の周方向端面が前記周方向であって前記翼体の背側である背側端面を成し、前記複数の周方向噴出通路の開口の密度は、前記背側端面よりも前記腹側端面の方が高くてもよい。この場合、前記背側端面における前記周方向噴出通路の開口の密度は、０であってもよい。

複数の周方向噴出通路の開口は、試験等によれば、腹側端面にのみ形成されている場合が最も効率的に静翼を冷却することができることが確認された。よって、当該静翼では、静翼を効率的に冷却することができる。

また、以上のいずれかの前記静翼において、前記一対の周方向端面のそれぞれには、前記シュラウドと前記周方向で隣接する他の静翼における前記シュラウドとの間をシールするシール板が取り付けられるシール溝が形成され、前記複数の周方向噴出通路の前記開口は、前記径方向で前記ガスパス面よりも前記シール溝に近い側に形成されていてもよい。

周方向噴出通路から流出した冷却空気は、ガスパス面に近づくに連れて次第に拡散する。当該静翼では、周方向噴出通路の開口が、シュラウドの周方向端面中で、径方向でガスパス面よりもシール溝に近い側に形成されている。このため、当該静翼では、周方向噴出通路の開口が、シュラウドの周方向端面中で、径方向でシール溝よりガスパス面に近い側に形成されている場合よりも、冷却空気がガスパス面に至った時点での冷却空気の拡散幅が広くなる。よって、当該静翼では、複数の周方向噴出通路から流出した各冷却空気により、各シュラウドの周方向端面の広い範囲を冷却することができる。また、当該静翼では、複数の周方向噴出通路から流出した各冷却空気の拡散領域がガスパス面に至った時点で相互に重なり合う。このため、当該静翼では、ある静翼のシュラウドの周方向端面と、これに隣接する他の静翼のシュラウドの周方向端面との間に、燃焼ガス流路からの燃焼ガスが流入することを抑制することができる。

また、以上のいずれかの前記静翼において、前記シュラウドには、前記空洞と連通し、前記周方向端面に沿って前記軸方向成分を有する方向に延びる周方向端部通路が形成され、前記複数の前記周方向噴出通路の開口は、前記周方向端部通路を基準として前記径方向で前記ガスパス面とは反対側に形成されてもよい。

当該静翼でも、複数の周方向噴出通路から流出した各冷却空気により、各シュラウドの周方向端面の広い範囲を冷却することができる。また、当該静翼では、各シュラウドの周方向端面中で、複数の周方向噴出通路から流出した各冷却空気により冷却される領域を、周方向端部通路内を流れる冷却空気によっても冷却することができる。

また、前記周方向端部通路が形成されている前記静翼において、前記複数の周方向噴出通路は、前記周方向端部通路に連通していてもよい。

前記目的を達成するための発明に係る他の態様としての静翼は、
ロータ軸を中心として周方向に並んで複数配置されるガスタービンの静翼において、燃焼ガスが流れる燃焼ガス流路中に配置され、前記ロータ軸に対する径方向に延びる翼体と、前記翼体の前記径方向の端に形成され、前記燃焼ガス流路の一部を画定するシュラウドと、を有し、前記シュラウドには、前記径方向を向いて前記燃焼ガスに接するガスパス面と、前記周方向で互いに相反する側を向いている一対の周方向端面と、一対の前記周方向端面のうち、一方の周方向端面から他方の周方向端面側に凹み、複数のシール板が嵌め込まれるシール溝と、冷却空気が流入する空洞と、前記空洞と連通し前記周方向端面で開口する複数の周方向噴出通路と、が形成され、前記一方の周方向端面のうち、前記複数のシール板のつなぎ目を含み、且つ前記翼体と前記周方向で隣接する他の静翼における翼体とのそれぞれに接する円のうちで最少半径の円であるスロート円と同じ半径の円内の領域である中央領域と、前記中央領域よりも前記燃焼ガス流路の上流側の上流側領域と、前記中央領域よりも前記上流側とは反対側の下流側領域とのうち、少なくとも前記中央領域に前記複数の周方向噴出通路の開口が形成され、前記ロータ軸が延びる軸方向における単位長さ当たりの前記周方向噴出通路の開口の数である密度が、前記上流側領域及び前記下流側領域よりも前記中央領域の方が高い。

前記目的を達成するための発明に係るさらに他の態様としての静翼は、
ロータ軸を中心として周方向に並んで複数配置されるガスタービンの静翼において、燃焼ガスが流れる燃焼ガス流路中に配置され、前記ロータ軸に対する径方向に延びる翼体と、前記翼体の前記径方向の端に形成され、前記燃焼ガス流路の一部を画定するシュラウドと、前記ロータ軸が延びる軸方向における前記シュラウドの一部から径方向内側に延びるリテーナと、を有し、前記シュラウドには、前記径方向を向いて前記燃焼ガスに接するガスパス面と、前記周方向で互いに相反する側を向いている一対の周方向端面と、冷却空気が流入する空洞と、前記空洞と連通し前記周方向端面で開口する複数の周方向噴出通路と、が形成され、前記周方向端面のうち、前記軸方向で前記リテーナが設けられている領域を含み、且つ前記翼体と前記周方向で隣接する他の静翼における翼体とのそれぞれに接する円のうちで最少半径の円であるスロート円と同じ半径の円内の領域である中央領域と、前記中央領域よりも前記燃焼ガス流路の上流側の上流側領域と、前記中央領域よりも前記上流側とは反対側の下流側領域とのうち、少なくとも前記中央領域に前記複数の周方向噴出通路の開口が形成され、前記軸方向における単位長さ当たりの前記周方向噴出通路の開口の数である密度が、前記上流側領域及び前記下流側領域よりも前記中央領域の方が高い。

前記目的を達成するための発明に係る一態様としてのガスタービンは、
複数の前記静翼と、前記ロータ軸と、前記ロータ軸に取り付けられている複数の動翼と、複数の前記静翼が内周側に取り付けられ、前記ロータ軸及び複数の前記動翼を覆う車室と、を備える。

本発明の一態様によれば、静翼を効果的に冷却して耐久性の向上を図りつつも、冷却空気の使用量を抑えることができる。

本発明に係る一実施形態におけるガスタービンの模式的な断面図である。 本発明に係る一実施形態における静翼の斜視図である。 本発明に係る一実施形態における静翼の側面図である。 図２におけるＩＶ−ＩＶ線断面図である。 本発明に係る一実施形態における外側シュラウドの要部断面図である。 本発明に係る一実施形態における内側シュラウドの要部断面図である。 本発明に係る一実施形態の第一変形例における外側シュラウドの断面図である。 本発明に係る一実施形態の第二変形例における静翼の側面図である。

以下、本発明の一実施形態及びその変形例について、図面を参照して詳細に説明する。

「実施形態」
図１に示すように、本発明に係る一実施形態としてのガスタービン１０は、空気を圧縮する圧縮機２０と、圧縮機２０で圧縮された空気Ａ中で燃料を燃焼させて燃焼ガスを生成する燃焼器３０と、燃焼ガスにより駆動するタービン４０と、を備えている。

圧縮機２０は、軸線Ａｒを中心として回転する圧縮機ロータ２１と、圧縮機ロータ２１を覆う圧縮機車室２５と、複数の静翼列２６と、を有する。タービン４０は、軸線Ａｒを中心として回転するタービンロータ４１と、タービンロータ４１を覆うタービン車室４５と、複数の静翼列４６と、を有する。

圧縮機ロータ２１とタービンロータ４１とは、同一軸線Ａｒ上に位置し、互いに接続されてガスタービンロータ１１を成す。このガスタービンロータ１１には、例えば、発電機ＧＥＮのロータが接続されている。ガスタービン１０は、さらに、圧縮機車室２５とタービン車室４５との間に配置されている中間車室１４を備えている。燃焼器３０は、この中間車室１４に取り付けられている。圧縮機車室２５と中間車室１４とタービン車室４５とは、互いに接続されてガスタービン車室１５を成す。なお、以下では、軸線Ａｒが延びる方向を軸方向Ｄａ、この軸線Ａｒを中心とした周方向を単に周方向Ｄｃとし、軸線Ａｒに対して垂直な方向を径方向Ｄｒとする。また、軸方向Ｄａでタービン４０を基準にして圧縮機２０側を上流側Ｄａｕ、その反対側を下流側Ｄａｄとする。また、径方向Ｄｒで軸線Ａｒに近づく側を径方向内側Ｄｒｉ、その反対側を径方向外側Ｄｒｏとする。

タービンロータ４１は、軸線Ａｒを中心として軸方向Ｄａに延びるロータ軸４２と、このロータ軸４２に取り付けられている複数の動翼列４３と、を有する。複数の動翼列４３は、軸方向Ｄａに並んでいる。各動翼列４３は、いずれも、周方向Ｄｃに並んでいる複数の動翼４３ａで構成されている。複数の動翼列４３の各上流側Ｄａｕには、静翼列４６が配置されている。各静翼列４６は、タービン車室４５の内側に設けられている。各静翼列４６は、いずれも、周方向Ｄｃに並んでいる複数の静翼５０で構成されている。

ロータ軸４２の外周側とタービン車室４５の内周側との間であって、軸方向Ｄａで静翼５０及び動翼４３ａが配置されている環状の空間は、燃焼器３０からの燃焼ガスＧが流れる燃焼ガス流路４９を成す。この燃焼ガス流路４９は、軸線Ａｒを中心として環状を成し、軸方向Ｄａに長い。

タービン４０の静翼５０は、図２及び図３に示すように、径方向Ｄｒに延びる翼体５１と、翼体５１の径方向内側Ｄｒｉに形成されている内側シュラウド６０ｉと、翼体５１の径方向外側Ｄｒｏに形成されている外側シュラウド６０ｏと、を有する。翼体５１は、燃焼ガスＧが通る燃焼ガス流路４９内に配置されている。内側シュラウド６０ｉは、環状の燃焼ガス流路４９の径方向内側Ｄｒｉの位置を画定する。また、外側シュラウド６０ｏは、環状の燃焼ガス流路４９の径方向外側Ｄｒｏの位置を画定する。

翼体５１は、図２〜図４に示すように、上流側Ｄａｕの端部が前縁部５２を成し、下流側Ｄａｄの端部が後縁部５３を成す。この翼体５１の表面で、周方向Ｄｃを向く面のうち、凸状の面が背側面５４（＝負圧面）を成し、凹状の面が腹側面５５（＝正圧面）を成す。なお、以下の説明の都合上、周方向Ｄｃで翼体５１の腹側（＝正圧面側）を周方向腹側Ｄｃｐ、翼体５１の背側（＝負圧面側）を周方向背側Ｄｃｎとする。また、軸方向Ｄａの上流側Ｄａｕを前側、軸方向Ｄａの下流側Ｄａｄを後側ということもある。

外側シュラウド６０ｏは、軸方向Ｄａ及び周方向Ｄｃに広がる板状の外側シュラウド本体６１ｏと、外側シュラウド本体６１ｏの外周縁に沿って外側シュラウド本体６１ｏから径方向外側Ｄｒｏに突出する周壁６５ｏと、を有する。

外側シュラウド本体６１ｏは、上流側Ｄａｕの端面である前端面６２ｆと、下流側Ｄａｄの端面である後端面６２ｂと、周方向Ｄｃで互いに相反する側を向いている一対の周方向端面６３と、径方向内側Ｄｒｉを向くガスパス面６４と、が形成されている。一対の周方向端面６３のうち、周方向腹側Ｄｃｐの端面は腹側端面６３ｐを成し、周方向背側Ｄｃｎの端面は背側端面６３ｎを成す。前端面６２ｆと後端面６２ｂとは、ほぼ平行である。また、腹側端面６３ｐと背側端面６３ｎとは、ほぼ平行である。よって、外側シュラウド本体６１ｏは、径方向Ｄｃから見た場合、図４に示すように、平行四辺形状を成している。外側シュラウド６０ｏの腹側端面６３ｐには、周方向背側Ｄｃｎに凹み、この腹側端面６３ｐに沿って軸方向Ｄａ成分を有する方向に延びるシール溝７７が形成されている。また、外側シュラウド６０ｏの背側端面６３ｎにも、周方向腹側Ｄｃｐに凹み、この背側端面６３ｎに沿って軸方向Ｄａ成分を有する方向に延びるシール溝７７が形成されている。周方向Ｄｃで隣り合っている二つの静翼５０の外側シュラウド６０ｏのうち、一方の静翼５０における外側シュラウド６０ｏの腹側端面６３ｐと、他方の静翼５０における外側シュラウド６０ｏの背側端面６３ｎとが周方向Ｄｃに隙間をあけて対向する。一方の静翼５０における外側シュラウド６０ｏの腹側端面６３ｐと、他方の静翼５０における外側シュラウド６０ｏの背側端面６３ｎとの間には、シール板７６が配置されている。このシール板７６の周方向Ｄｃの両端は、腹側端面６３ｐに形成されているシール溝７７、及び背側端面６３ｎに形成されているシール溝７７に嵌り込んでいる。このシール板７６は、タービン車室４５内の冷却空気Ａｃが周方向Ｄｃで隣り合っている二つの静翼５０の外側シュラウド６０ｏ相互間の隙間から燃焼ガス流路４９に漏れ出すのを防ぐ役目を担っている。

周壁６５ｏは、軸方向Ｄａで互いに対向する前周壁６５ｆ及び後周壁６５ｂと、周方向Ｄｃで互いに対向する一対の側周壁６５ｐ，６５ｎと、を有する。一対の側周壁６５ｐ，６５ｎのうち、周方向腹側Ｄｃｐの側周壁は腹側周壁６５ｐを成し、周方向背側Ｄｃｎの側周壁は背側周壁６５ｎを成す。前周壁６５ｆ及び後周壁６５ｂは、いずれも、外側シュラウド本体６１ｏに対して、一対の側周壁６５ｐ，６５ｎよりも径方向外側Ｄｒｏに突出しており、フック部を成す。フック部を成す前周壁６５ｆ及び後周壁６５ｂは、静翼５０をタービン車室４５の内周側に取り付ける役目を担う。外側シュラウド６０ｏには、外側シュラウド本体６１ｏと周壁６５ｏとにより、径方向内側Ｄｒｉに向かって凹む凹部６６（図２及び図５参照）が形成されている。なお、腹側周壁６５ｐの周方向腹側Ｄｃｐの面と外側シュラウド本体６１ｏの周方向腹側Ｄｃｐの面とは面一であり、これらの面が外側シュラウド６０ｏの腹側端面６３ｐを成す。また、背側周壁６５ｎの周方向背側Ｄｃｎの面と外側シュラウド本体６１ｏの周方向背側Ｄｃｎの面とは面一であり、これらの面が外側シュラウド６０ｏの背側端面６３ｎを成す。

静翼５０は、図５に示すように、さらに、外側シュラウド６０ｏの凹部６６内の空間を径方向外側Ｄｒｏの領域と径方向内側Ｄｒｉの領域である内側キャビティ（空洞）６９とに仕切る衝突板６７を備えている。この衝突板６７には、径方向Ｄｒに貫通する複数の空気孔６８が形成されている。静翼５０の径方向外側Ｄｒｏに存在する冷却空気Ａｃの一部は、この衝突板６７の空気孔６８を経て、内側キャビティ６９内に流入する。

内側シュラウド６０ｉも、外側シュラウド６０ｏと同様に、図２及び図３に示すように、内側シュラウド本体６１ｉと、周壁６５ｉと、を有する。内側シュラウド本体６１ｉも、外側シュラウド本体６１ｏと同様、前端面６２ｆと、下流側Ｄａｄの端面である後端面６２ｂと、一対の周方向端面６３と、ガスパス面６４と、が形成されている。一対の周方向端面６３のうち、周方向腹側Ｄｃｐの端面は腹側端面６３ｐを成し、周方向背側Ｄｃｎの端面は背側端面６３ｎを成す。内側シュラウド本体６１ｉも、外側シュラウド本体６１ｏと同様、径方向Ｄｃから見た場合、平行四辺形状を成している。内側シュラウド６０ｉの腹側端面６３ｐ及び背側端面６３ｎにも、シール溝７７が形成されている。

周壁６５ｉは、軸方向Ｄａで互いに対向する前周壁６５ｆ及び後周壁６５ｂと、周方向Ｄｃで互いに対向する一対の側周壁６５ｐ，６５ｎと、を有する。一対の側周壁６５ｐ，６５ｎのうち、周方向腹側Ｄｃｐの側周壁は腹側周壁６５ｐ（図６参照）を成し、周方向背側Ｄｃｎの側周壁は背側周壁６５ｎを成す。前周壁６５ｆは、外側シュラウド本体６１ｏに対して、一対の側周壁６５ｐ，６５ｎよりも径方向内側Ｄｒｉに突出している。内側シュラウド６０ｉには、内側シュラウド本体６１ｉと周壁６５ｉとにより、径方向外側Ｄｒｏに向かって凹む凹部６６（図６参照）が形成されている。なお、腹側周壁６５ｐの周方向腹側Ｄｃｐの面と内側シュラウド本体６１ｉの周方向腹側Ｄｃｐの面とは面一であり、これらの面が内側シュラウド６０ｉの腹側端面６３ｐを成す。また、背側周壁６５ｎの周方向背側Ｄｃｎの面と内側シュラウド本体６１ｉの周方向背側Ｄｃｎの面とは面一であり、これらの面が内側シュラウド６０ｉの背側端面６３ｎを成す。

複数の静翼列のうち、いずれかの静翼列を構成する静翼５０には、内側シュラウド６０ｉから径方向内側Ｄｃｉに突出したリテーナ８１が設けられている。このリテーナ８１は、軸方向Ｄａにおいて前周壁６５ｆと後周壁６５ｂとの間に位置し、腹側端面６３ｐから背側端面６３ｎにかけて形成されている。リテーナ８１の腹側端面８３ｐは、内側シュラウド本体６１ｉの腹側端面６３ｐと面一である。また、図示されていないが、リテーナ８１の背側端面６３ｎは、内側シュラウド本体６１ｉの背側端面６３ｎと面一である。リテーナ８１の腹側端面８３ｐ及び背側端面６３ｎには、周方向Ｄｃに向かって凹み、径方向Ｄｒの延びている縦シール溝８６が形成されている。この縦シール溝８６にも、前述したシール溝７７と同様にシール板７６が嵌め込まれる。

静翼５０は、図６に示すように、さらに、内側シュラウド６０ｉの凹部６６内の空間を径方向内側Ｄｒｉの領域と径方向外側Ｄｒｏの領域である内側キャビティ（空洞）６９とに仕切る衝突板６７を備えている。この衝突板６７には、径方向Ｄｒに貫通する複数の空気孔６８が形成されている。静翼５０の径方向内側Ｄｒｉに存在する冷却空気Ａｃの一部は、この衝突板６７の空気孔６８を経て、内側キャビティ６９内に流入する。

翼体５１、外側シュラウド６０ｏ及び内側シュラウド６０ｉには、図２に示すように、径方向Ｄｃに延びる複数の翼空気通路７１が形成されている。各翼空気通路７１は、いずれも、外側シュラウド６０ｏから、翼体５１を経て、内側シュラウド６０ｉにまで連なって形成されている。複数の翼空気通路７１は、翼体５１の翼弦に沿って並んでいる。隣接する翼空気通路７１の一部は、径方向外側Ｄｒｏの部分、又は径方向内側Ｄｒｉの部分で互いに連通している。また、複数の翼空気通路７１のうち、いずれかは、外側シュラウド６０ｏにおける凹部６６の底で開口している。さらに、複数の翼空気通路７１のうち、いずれかは、内側シュラウド６０ｉにおける凹部６６の底で開口している。静翼５０の径方向外側Ｄｒｏ又は径方向内側Ｄｒｉに存在する冷却空気Ａｃの一部は、この翼空気通路７１の開口から翼空気通路７１内に流入する。

翼体５１の前縁部５２及び後縁部５３には、翼空気通路７１から燃焼ガス流路４９へ貫通する複数の翼面噴出通路７２が形成されている。翼体５１は、翼空気通路７１内を冷却空気Ａｃが流れる過程で冷却される。また、翼空気通路７１に流入した冷却空気Ａｃは、この翼面噴出通路７２から燃焼ガス流路４９内に流出する。このため、翼体５１の前縁部５２及び後縁部５３は、冷却空気Ａｃが翼面噴出通路７２から流出する過程で冷却される。さらに、翼面噴出通路７２から燃焼ガス流路４９に流出した冷却空気Ａｃの一部は、翼体５１の表面を部分的に覆ってフィルム空気としての役目も果たす。

図４に示すように、外側シュラウド６０ｏの一対の側周壁６５ｐ，６５ｎのうち、腹側周壁６５ｐには、腹側端面６３ｐに沿って軸方向Ｄａ成分を有する方向に延びる腹側通路（周方向端部通路）７３ｐが形成されている。また、背側周壁６５ｎには、背側端面６３ｎに沿って軸方向Ｄａ成分を有する方向に延びる背側通路（周方向端部通路）７３ｎが形成されている。腹側通路７３ｐ及び背側通路７３ｎは、いずれも、その上流端で内側キャビティ６９に連通している。また、腹側通路７３ｐ及び背側通路７３ｎは、いずれも、その下流端で外側シュラウド本体６１ｏの後端面６２ｂで開口している。外側シュラウド本体６１ｏには、後端面６２ｂに沿って周方向Ｄｃに延びる後ヘッダ通路７４が形成されている。この後ヘッダ通路７４の周方向腹側Ｄｃｐの端は、腹側通路７３ｐに接続されている。また、この後ヘッダ通路７４の周方向背側Ｄｃｎの端は、背側通路７３ｎに接続されている。すなわち、後ヘッダ通路７４は、腹側通路７３ｐ及び背側通路７３ｎと連通している。さらに、外側シュラウド本体６１ｏには、後ヘッダ通路７４から下流側Ｄａｄに延び、後端面６２ｂで開口する複数の後通路７５が形成されている。複数の後通路７５は、周方向Ｄｃに並んでいる。腹側通路７３ｐ及び背側通路７３ｎ中で、後ヘッダ通路７４と連通している位置よりも下流側Ｄａｄの部分は、後端面６２ｂで開口する後通路７５を成す。

腹側周壁６５ｐには、さらに、内側キャビティ６９から腹側端面６３ｐに貫通する複数の周方向噴出通路９５が形成されている。複数の周方向噴出通路９５は、腹側端面６３ｐで開口している。

ここで、当該静翼５０の翼体５１と周方向Ｄｃで隣接する他の静翼５０における翼体５１とのそれぞれに接する円のうちで最少半径の円をスロート円Ｓｃとする。また、このスロート円Ｓｃと当該静翼５０の翼体５１との接点と、このスロート円Ｓｃと他の静翼５０の翼体５１との接点とを結ぶ線をスロートラインＳｌする。さらに、このスロートラインＳｌの位置をスロート位置とする。本実施形態では、外側シュラウド６０ｏの腹側端面６３ｐのうち、スロート円Ｓｃ内の領域を中央領域９１とし、中央領域９１よりも上流側Ｄａｕの領域を上流側領域９２とし、中央領域９１よりも下流側Ｄａｄの領域を下流側領域９３とする。複数の周方向噴出通路９５の開口は、中央領域９１のみに形成されている。よって、本実施形態では、軸方向Ｄａにおける単位長さ当たりの周方向噴出通路９５の開口の数である密度が、上流側領域９２及び下流側領域９３よりも中央領域９１の方が高い。

外側シュラウド６０ｏは、図５に示すように、例えば、Ｎｉ基合金等の耐熱性の高い合金９８と、この合金９８の表面の一部を覆う遮熱コーティング（Thermal Barrier Coating : TBC）層９９とを有して構成されている。ＴＢＣ層９９の表面は、外側シュラウド６０ｏのガスパス面６４及び各端面を形成する。腹側周壁６５ｐに形成されている周方向噴出通路９５の開口は、外側シュラウド６０ｏの腹側端面６３ｐ中で、径方向Ｄｒでガスパス面６４よりもシール溝７７に近い側に形成されている。また、複数の周方向噴出通路９５の開口は、腹側通路（周方向端部通路）７３ｐを基準として径方向Ｄｒでガスパス面６４とは反対側に形成されている。腹側端面６３ｐ中で周方向噴出通路９５の開口が形成されている領域は、前述の合金９８が露出しており、この領域にはＴＢＣ層９９が形成されていない。

内側シュラウド６０ｉにも、外側シュラウド６０ｏと同様、腹側通路、背側通路、後ヘッダ通路、複数の後通路が形成されている。内側シュラウド６０ｉの腹側周壁６５ｐにも、図３及び図６に示すように、内側キャビティ６９から腹側端面６３ｐに貫通する複数の周方向噴出通路９５が形成されている。複数の周方向噴出通路９５は、腹側端面６３ｐで開口している。この複数の周方向噴出通路９５の開口も、内側シュラウド６０ｉの腹側端面６３ｐのうち中央領域９１のみに形成されている。よって、本実施形態では、内側シュラウド６０ｉにおいても、周方向噴出通路９５の開口の密度が上流側領域９２及び下流側領域９３よりも中央領域９１の方が高い。

内側シュラウド６０ｉも、図６に示すように、例えば、Ｎｉ基合金等の耐熱性の高い合金９８と、この合金９８の表面の一部を覆うＴＢＣ層９９とを有して構成されている。このＴＢＣ層９９の表面は、内側シュラウド６０ｉのガスパス面６４及び各端面を形成する。腹側周壁６５ｐに形成されている周方向噴出通路９５の開口は、内側シュラウド６０ｉの腹側端面６３ｐ中で、径方向Ｄｒでガスパス面６４よりもシール溝７７に近い側に形成されている。また、複数の周方向噴出通路９５の開口は、腹側通路（周方向端部通路）７３ｐを基準として径方向Ｄｒでガスパス面６４とは反対側に形成されている。腹側端面６３ｐ中で周方向噴出通路９５の開口が形成されている領域は、前述の合金９８が露出しており、この領域にはＴＢＣ層９９が形成されていない。なお、翼体５１も、Ｎｉ合金等の耐熱性の高い合金９８と、この合金９８の表面を覆うＴＢＣ層９９とを有して構成されている。

静翼５０の径方向外側Ｄｒｏに存在する冷却空気Ａｃの一部は、中間車室１４内から供給される。この冷却空気Ａｃの一部は、外側シュラウド６０ｏの衝突板６７に形成されている空気孔６８を経て、外側シュラウド６０ｏの内側キャビティ６９内に流入する。この際、冷却空気Ａｃは、内側キャビティ６９を形成する部材の表面に衝突して、この表面をインピンジメント冷却する。この結果、この表面と対向するガスパス面６４は、この冷却空気Ａｃにより冷却される。

外側シュラウド６０ｏの内側キャビティ６９内に流入した冷却空気Ａｃの一部は、外側シュラウド６０ｏにおける凹部６６の底で開口している翼空気通路７１内に流入する。翼空気通路７１内に流入した冷却空気Ａｃは、ここを流れる過程で翼体５１を対流冷却する。また、翼空気通路７１に流入した冷却空気Ａｃは、前述したように、この翼面噴出通路７２から燃焼ガス流路４９内に流出する。このため、翼体５１の前縁部５２及び後縁部５３は、冷却空気Ａｃが翼面噴出通路７２から流出する過程で冷却される。さらに、翼面噴出通路７２から燃焼ガス流路４９に流出した冷却空気Ａｃの一部は、翼体５１の表面を部分的に覆ってフィルム冷却する。

また、静翼５０の径方向内側Ｄｒｉに存在する冷却空気Ａｃの一部は、中間車室１４内から供給される。この冷却空気Ａｃの一部は、内側シュラウド６０ｉの衝突板６７に形成されている空気孔６８を経て、内側シュラウド６０ｉの内側キャビティ６９内に流入する。この際、冷却空気Ａｃは、内側キャビティ６９を形成する部材の表面に衝突して、この表面をインピンジメント冷却する。この結果、この表面と対向するガスパス面６４は、この冷却空気Ａｃにより冷却される。

内側シュラウド６０ｉの内側キャビティ６９内に流入した冷却空気Ａｃの一部は、内側シュラウド６０ｉにおける凹部６６の底で開口している翼空気通路７１内に流入する。翼空気通路７１内に流入した冷却空気Ａｃは、ここを流れる過程で翼体５１を対流冷却する。また、翼空気通路７１に流入した冷却空気Ａｃは、この翼面噴出通路７２から燃焼ガス流路４９内に流出する。このため、翼体５１の前縁部５２及び後縁部５３は、冷却空気Ａｃが翼面噴出通路７２から流出する過程で冷却される。さらに、翼面噴出通路７２から燃焼ガス流路４９に流出した冷却空気Ａｃの一部は、翼体５１の表面を部分的に覆ってフィルム冷却する。

外側シュラウド６０ｏの内側キャビティ６９内に流入した冷却空気Ａｃの一部は、外側シュラウド６０ｏの腹側通路７３ｐ及び背側通路７３ｎに流入する。また、内側シュラウド６０ｉの内側キャビティ６９内に流入した冷却空気Ａｃの一部は、内側シュラウド６０ｉの腹側通路７３ｐ及び背側通路７３ｎに流入する。腹側通路７３ｐに流入した冷却空気Ａｃは、ここを流れる過程で、外側シュラウド６０ｏ又は内側シュラウド６０ｉの腹側端面６３ｐ寄りの部分を対流冷却する。また、背側通路７３ｎに流入した冷却空気Ａｃは、ここを流れる過程で、外側シュラウド６０ｏ又は内側シュラウド６０ｉの背側端面６３ｎ寄りの部分を対流冷却する。

腹側通路７３ｐ及び背側通路７３ｎに流入した冷却空気Ａｃの一部は、後ヘッダ通路７４に流入する。後ヘッダ通路７４に流入した冷却空気Ａｃは、複数の後通路７５に流入する。後通路７５に流入した冷却空気Ａｃは、外側シュラウド６０ｏ又は内側シュラウド６０ｉの後端面６２ｂから外部に流出する。冷却空気Ａｃは、後通路７５を流れる過程で、外側シュラウド６０ｏの後端面６２ｂ寄りの部分、又は内側シュラウド６０ｉの後端面６２ｂ寄りの部分を対流冷却する。外側シュラウド６０ｏ又は内側シュラウド６０ｉの後端面６２ｂから外部に流出した冷却空気Ａｃは、この後端面６２ｂに沿って流れ、燃焼ガス流路４９内に流入する。

外側シュラウド６０ｏの内側キャビティ６９内に流入した冷却空気Ａｃの他の一部は、図５に示すように、外側シュラウド６０ｏの複数の周方向噴出通路９５を経て、外側シュラウド６０ｏの腹側端面６３ｐの開口から外部に流出する。この冷却空気Ａｃは、当該静翼５０の外側シュラウド６０ｏの腹側端面６３ｐと、当該静翼５０に対して、周方向腹側Ｄｃｐに隣接する他の静翼５０の外側シュラウド６０ｏの背側端面６３ｎとの間を、下流側Ｄａｄに流れつつ径方向内側Ｄｒｉに流れ、燃焼ガス流路４９内に流入する。このため、当該静翼５０の外側シュラウド６０ｏの腹側端面６３ｐと、前述の他の静翼５０の外側シュラウド６０ｏの背側端面６３ｎとの間に、燃焼ガス流路４９から燃焼ガスＧが流入することを抑制することができる。また、当該静翼５０の腹側端面６３ｐ、及び、前述の他の静翼５０の背側端面６３ｎは、この冷却空気Ａｃにより冷却される。

内側シュラウド６０ｉの内側キャビティ６９内に流入した冷却空気Ａｃの他の一部は、図６に示すように、内側シュラウド６０ｉの複数の周方向噴出通路９５を経て、内側シュラウド６０ｉの腹側端面６３ｐの開口から外部に流出する。この冷却空気Ａｃは、当該静翼５０の内側シュラウド６０ｉの腹側端面６３ｐと、当該静翼５０に対して、周方向腹側Ｄｃｐに隣接する他の静翼５０の内側シュラウド６０ｉの背側端面６３ｎとの間を、下流側Ｄａｄに流れつつ径方向外側Ｄｒｏに流れ、燃焼ガス流路４９内に流入する。このため、当該静翼５０の内側シュラウド６０ｉの腹側端面６３ｐと、前述の他の静翼５０の内側シュラウド６０ｉの背側端面６３ｎとの間に、燃焼ガス流路４９から燃焼ガスＧが流入することを抑制することができる。また、当該静翼５０の腹側端面６３ｐ、及び、前述の他の静翼５０の背側端面６３ｎは、この冷却空気Ａｃにより冷却される。

周方向噴出通路９５から流出した冷却空気Ａｃは、図３に示すように、ガスパス面６４に近づくに連れて次第に拡散する。本実施形態では、前述したように、周方向噴出通路９５の開口が、各シュラウドの腹側端面６３ｐ中で、径方向Ｄｒでガスパス面６４よりもシール溝７７に近い側に形成されている。このため、本実施形態では、周方向噴出通路９５の開口が、各シュラウドの腹側端面６３ｐ中で、径方向Ｄｒでシール溝７７よりガスパス面６４に近い側に形成されている場合よりも、冷却空気Ａｃがガスパス面６４に至った時点での冷却空気Ａｃの拡散幅が広くなる。さらに、本実施形態では、複数の周方向噴出通路９５から流出した各冷却空気Ａｃの拡散領域は、ガスパス面６４に至った時点で相互に重なり合う。

よって、本実施形態では、複数の周方向噴出通路９５から流出した各冷却空気Ａｃにより、各シュラウドの腹側端面６３ｐや背側端面６３ｎの広い範囲を冷却することができる。また、本実施形態では、複数の周方向噴出通路９５から流出した各冷却空気Ａｃの拡散領域がガスパス面６４に至った時点で相互に重なり合い、ある静翼５０のシュラウドの腹側端面６３ｐと、これに隣接する他の静翼５０のシュラウドの背側端面６３ｎとの間に、燃焼ガス流路４９から燃焼ガスが流入することを抑制することができる。

ところで、試験等の結果、外側シュラウド６０ｏの腹側端面６３ｐの中央領域９１は、この腹側端面６３ｐの上流側領域９２及び下流側領域９３よりも、高温になることが確認された。また、外側シュラウド６０ｏの背側端面６３ｎの中央領域９１も、この背側端面６３ｎの上流側領域９２及び下流側領域９３よりも、高温になることが確認された。同様に、内側シュラウド６０ｉの腹側端面６３ｐの中央領域９１は、この腹側端面６３ｐの上流側領域９２及び下流側領域９３よりも、高温になること、内側シュラウド６０ｉの背側端面６３ｎの中央領域９１は、この背側端面６３ｎの上流側領域９２及び下流側領域９３よりも、高温になることが確認された。

中央領域９１が上流側領域９２及び下流側領域９３よりも高温になる現象は、現時点で、明確に解析されていない。しかしながら、中央領域９１が上流側領域９２及び下流側領域９３よりも高温になる現象は、以下の理由により生じるものと考えられる。

燃焼ガス流路４９内の燃焼ガスＧは、図４に示すように、周方向Ｄｃで隣接する静翼５０の翼体５１の相互間を流れる。すなわち、燃焼ガスＧは、ある静翼５０の翼体５１の腹側面５５と、この静翼５０に隣接する他の翼体５１の背側面５４との間を流れる。ある静翼５０の翼体５１の腹側面５５と、この静翼５０に隣接する他の翼体５１の背側面５４との間の距離は、この間の上流側Ｄａｕから次第に狭まり、スロート位置で最も狭まる。言い換えると、ある静翼５０の翼体５１の腹側面５５と、この静翼５０に隣接する他の翼体５１の背側面５４との間の燃焼ガス流路の断面積は、この燃焼ガス流路の上流側Ｄａｕから次第に小さくなり、スロート位置で最も小さくなる。よって、燃焼ガス流路が狭くなるスロート位置を含む領域では、この燃焼ガス流路中の燃焼ガスＧがシュラウド相互間に回り込む。

翼体５１の表面全体、各シュラウドのガスパス面６４全体は、ＴＢＣ層９９で形成されている。一方、各シュラウドの背側端面６３ｎ及び腹側端面６３ｐのうち、ガスパス面６４寄りの領域がＴＢＣ層９９で形成されているものの、ガスパス面６４から遠い領域は前述した合金９８が露出している。このため、各シュラウドの背側端面６３ｎ及び腹側端面６３ｐのうち、スロート位置を含む中央領域９１では、前述したように、燃焼ガス流路中の燃焼ガスＧがシュラウド相互間に回り込む結果、この中央領域９１内で合金９８が露出している領域が熱損傷するおそれがある。

そこで、本実施形態では、各シュラウドの背側端面６３ｎ及び腹側端面６３ｐのうち、スロート位置を含む中央領域９１から、冷却空気Ａｃを噴出し、この中央領域９１を積極的に冷却する。このため、本実施形態では、この中央領域９１の熱損傷を抑えることができる。

一方、上流側領域９２及び下流側領域９３では、中央領域９１より燃焼ガス流路中の燃焼ガスＧがシュラウド相互間に回り込みにくい。このため、各シュラウドの背側端面６３ｎ及び腹側端面６３ｐのうち、上流側領域９２及び下流側領域９３内で合金９８が露出している領域が熱損傷する可能性は低い。そこで、本実施形態では、上流側領域９２及び下流側領域９３における周方向噴出通路９５の開口の密度を、中央領域９１における周方向噴出通路９５の開口の密度より低くしている。

よって、本実施形態では、冷却空気Ａｃを有効利用でき、静翼５０の耐久性の向上を図りつつ、冷却空気Ａｃの使用量を抑えることができる。

「第一変形例」
上記実施形態の周方向噴出通路９５は、腹側周壁６５ｐを内側キャビティ６９から腹側端面６３ｐに貫通する。しかしながら、周方向噴出通路９５は、腹側端面６３ｐから外部に冷却空気Ａｃを噴出すればよく、例えば、図７に示すように、周方向噴出通路９５は、腹側通路７３ｐから腹側端面６３ｐに貫通してもよい。但し、この場合も、周方向噴出通路９５は、腹側通路７３ｐを介して内側キャビティ６９を連通している。なお、周方向噴出通路９５を背側端面６３ｎで開口させる場合、周方向噴出通路９５は、背側通路７３ｎから背側端面６３ｎに貫通させてよい。

「第二変形例」
上記実施形態では、周方向噴出通路９５の開口が周方向端面６３の中央領域９１のみに形成され、上流側領域９２及び下流側領域９３には形成されていない。しかしながら、図 ８に示すように、周方向噴出通路９５の開口は、周方向端面６３の中央領域９１のみならず、上流側領域９２及び下流側領域９３にも形成されていてもよい。但し、この場合も、冷却空気Ａｃの使用量を抑える観点から、周方向噴出通路９５の開口の密度は、中央領域９１に比べて、上流側領域９２及び下流側領域９３の方を低くする。

「その他の変形例」
上記実施形態では、複数の周方向噴出通路９５の開口は、腹側端面６３ｐにのみ形成されている。しかしながら、複数の周方向噴出通路９５の開口は、背側端面６３ｎにのみ形成されても、腹側端面６３ｐと背側端面６３ｎとの両周方向端面６３に形成されてよい。しかしながら、複数の周方向噴出通路９５の開口は、試験等よれば、上記実施形態のように、腹側端面６３ｐにのみ形成されている場合が最も効率的に静翼５０を冷却できることが確認された。ここで、効率的に冷却するとは、少ない流量の冷却空気Ａｃで、所定領域が所定温度以上に上がらないように冷却することである。よって、複数の周方向噴出通路９５の開口が腹側端面６３ｐにのみ形成されている場合には、他の場合に比べて、少ない流量の冷却空気Ａｃで、腹側端面６３ｐ及びこの腹側端面６３ｐに対向する他の静翼５０の背側端面６３ｎが所定温度以上に上がらないように冷却することができる。

上記実施形態において、周方向端面６３の中央領域９１に形成されている周方向噴出通路９５の開口の数は、４つである。しかしながら、この数は、３以下でも、５つ以上であってもよい。

上記実施形態では、シュラウドの凹部６６内の空間を衝突板６７により二つの空間に仕切り、この二つの空間のうちの一方の空間である内側キャビティ６９に対して、周方向噴出通路９５を連通させている。しかしながら、この二つの空間のうち他方の空間に対して、周方向噴出通路９５を連通させてもよい。

上記実施形態では、周方向端面６３のうち、スロート円Ｓｃ内を中央領域９１とし、そこに複数の周方向噴出通路９５の開口を形成している。しかしながら、本実施形態では、外側シュラウド６０ｏのシール溝７７に嵌め込まれた二つのシール板７６のつなぎ目７６ａを含む領域は、中央領域９１と重なり、この領域も高温になる。また、本実施形態では、内側シュラウド６０ｉのシール溝７７に嵌め込まれたシール板７６と縦シール溝８６に嵌め込まれたシール板７６とのつなぎ目７６ｂを含む領域は、中央領域９１と重なり、この領域も高温になる。よって、二つのシール板７６のつなぎ目７６ａ，７６ｂを含み、スロート円Ｓｃと同じ半径の円内の領域を中央流域とし、そこに複数の周方向噴出通路９５の開口を形成してもよい。さらに、本実施形態では、内側シュラウド６０ｉ中で、リテーナ８１が設けられている領域は、中央領域と重なり、この領域も高温になる。よって、内側シュラウド６０ｉ中でリテーナ８１が設けらている領域を含み、スロート円Ｓｃと同じ半径の円内の領域を中央流域とし、そこに複数の周方向噴出通路９５の開口を形成してもよい。

上記実施形態では、腹側通路７３ｐ及び背側通路７３ｎのそれぞれに後ヘッダ通路７４を連通させ、この後ヘッダ通路７４に複数の後通路７５を連通させている。しかしながら、後ヘッダ通路７４及び複数の後通路７５は、静翼５０に形成されていなくてもよい。

１０：ガスタービン、１１：ガスタービンロータ、１５:ガスタービン車室、２０:圧縮機、２１:圧縮機ロータ、２５:圧縮機車室、３０:燃焼器、４０:タービン、４１:タービンロータ、４２:ロータ軸、４３:動翼列、４３ａ：動翼、４５:タービン車室、４６:静翼列、４９:燃焼ガス流路、５０：静翼、５１：翼体、５２：前縁部、５３：後縁部、５４：背側面、５５：腹側面、６０ｏ：外側シュラウド、６０ｉ：内側シュラウド、６１ｏ：外側シュラウド本体、６１ｉ：内側シュラウド本体、６２ｆ：前端面、６２ｂ：後端面、６３：周方向端面、６３ｐ：腹側端面、６３ｎ：背側端面、６４：ガスパス面、６５ｏ，６５ｉ：周壁、６６：凹部、６７：衝突板、６９：内側キャビティ（空洞）、７１：翼空気通路、７２：翼面噴出通路、７３ｐ：腹側通路（周方向端部通路）、７３ｎ：背側通路（周方向端部通路）、７４：後ヘッダ通路、７５：後通路、７６：シール板、７６ａ，７６ｂ：シール板のつなぎ目、７７：シール溝、８１:リテーナ、８６:縦シール溝、９１:中央領域、９２:上流側領域、９３:下流側領域、９５:周方向噴出通路、９８：合金、９９：ＴＢＣ層、Ｄａ：軸方向、Ｄａｕ：上流側、Ｄａｄ：下流側、Ｄｃ：周方向、Ｄｃｐ：周方向腹側、Ｄｃｎ：周方向背側、Ｄｒ：径方向、Ｄｒｉ：径方向内側、Ｄｒｏ：径方向外側、Ａｃ：冷却空気、Ｇ：燃焼ガス

Claims (8)

1. ロータ軸を中心として周方向に並んで複数配置されるガスタービンの静翼において、
   燃焼ガスが流れる燃焼ガス流路中に配置され、前記ロータ軸に対する径方向に延びる翼体と、
   前記翼体の前記径方向の端に形成され、前記燃焼ガス流路の一部を画定するシュラウドと、
   を有し、
   前記シュラウドには、前記径方向を向いて前記燃焼ガスに接するガスパス面と、前記周方向で互いに相反する側を向いている一対の周方向端面と、冷却空気が流入する空洞と、前記空洞と連通し前記周方向端面で開口する複数の周方向噴出通路と、が形成され、
   前記周方向端面のうち、前記翼体と前記周方向で隣接する他の静翼における翼体とのそれぞれに接する円のうちで最少半径の円であるスロート円内の領域である中央領域と、前記中央領域よりも前記燃焼ガス流路の上流側の上流側領域と、前記中央領域よりも前記上流側とは反対側の下流側領域とのうち、少なくとも前記中央領域に前記複数の周方向噴出通路の開口が形成され、
   前記ロータ軸が延びる軸方向における単位長さ当たりの前記周方向噴出通路の開口の数である密度が、前記上流側領域及び前記下流側領域よりも前記中央領域の方が高い、
   ガスタービンの静翼。
2. 請求項１に記載のガスタービンの静翼において、
   前記上流側領域及び前記下流側領域における前記周方向噴出通路の開口の密度は、０である、
   ガスタービンの静翼。
3. 請求項１又は２に記載のガスタービンの静翼において、
   前記一対の周方向端面のうち、一方の周方向端面が前記周方向であって前記翼体の腹側である腹側端面を成し、他方の周方向端面が前記周方向であって前記翼体の背側である背側端面を成し、
   前記複数の周方向噴出通路の開口の密度は、前記背側端面よりも前記腹側端面の方が高い、
   ガスタービンの静翼。
4. 請求項３に記載のガスタービンの静翼において、
   前記背側端面における前記周方向噴出通路の開口の密度は、０である、
   ガスタービンの静翼。
5. 請求項１から４のいずれか一項に記載のガスタービンの静翼において、
   前記一対の周方向端面のそれぞれには、前記シュラウドと前記周方向で隣接する他の静翼における前記シュラウドとの間をシールするシール板が取り付けられるシール溝が形成され、
   前記複数の周方向噴出通路の前記開口は、前記径方向で前記ガスパス面よりも前記シール溝に近い側に形成されている、
   ガスタービンの静翼。
6. 請求項１から５のいずれか一項に記載のガスタービンの静翼において、
   前記シュラウドには、前記空洞と連通し、前記周方向端面に沿って前記軸方向成分を有する方向に延びる周方向端部通路が形成され、
   前記複数の前記周方向噴出通路の開口は、前記周方向端部通路を基準として前記径方向で前記ガスパス面とは反対側に形成されている、
   ガスタービンの静翼。
7. 請求項６に記載のガスタービンの静翼において、
   前記複数の周方向噴出通路は、前記周方向端部通路に連通している、
   ガスタービンの静翼。
8. 請求項１から７のいずれか一項に記載の複数の前記静翼と、
   前記ロータ軸と、
   前記ロータ軸に取り付けられている複数の動翼と、
   複数の前記静翼が内周側に取り付けられ、前記ロータ軸及び複数の前記動翼を覆う車室と、
   を備えるガスタービン。

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