JP2016204451A - 発泡体 - Google Patents

Abstract

【課題】厚さ、質量を大きくすることなく、吸音ピーク周波数より低い周波数帯域及び高い周波数帯域での吸音性の向上を図ることができる発泡体を提供する。【解決手段】パルプ繊維成分と合成樹脂成分と補助剤としての澱粉成分とを発泡させ、内部に空間を形成した多数の発泡セルＳ２，Ｓ３より構成された発泡体１であって、厚み方向に沿って、前記発泡セルＳ３が密集配置された発泡セル層３と、前記発泡セル層３の表面側に配置され、前記発泡セル層３より発泡密度が高い発泡セルＳ２が密集配置された表面皮膜層２Ａ，２Ｂとを有し、前記表面皮膜層２Ａ，２Ｂは、前記発泡セル層３より通気度が低い。【選択図】図２

Description

本発明は、パルプ繊維成分と合成樹脂成分と補助剤としての澱粉成分とを発泡材とする発泡体に関する。

従来より紙を発泡材の一部として利用した発泡体が提案されている（特許文献１、２参照）。この発泡体は、パルプ繊維成分として古紙を使用できるため、紙のリサイクルに好適である。かかる発泡体は、図８に示すような吸音特性を有する。この吸音特性は、共振効果によるものと多孔質型によるものを合わせたものと考えられる。

つまり、共振効果による吸音性能は、外部から入射する音の内で、表面皮膜層で反射する表面反射波と発泡体の内部に進入し反射波として戻って来る透過反射波との相殺によるものである（図８の共振効果による特性線図参照）。共振効果による吸音性能は、１ｋＨｚ〜２ｋＨｚの低周波数帯内でピーク性能を発揮する。

多孔質型による吸音性能は、発泡体の内部に進入した音が発泡セルの内部空間や発泡セルの皮膜で振動し、振動によるエネルギー吸収（熱エネルギー放出）によるものである（図８の多孔質効果による特性線図参照）。多孔質型の吸音性能は、低周波数帯域では効果が低く、２ｋＨｚ以上の高周波帯で高い吸音性能を発揮する。多孔質型の吸音性能は、高周波数帯域でも周波数が高くなればなるほど高くなる。

上記した発泡体とシンサレート（登録商標）との吸音特性を比較すると、図８に示すようになる。シンサレートは、合繊の極細繊維を絡み合わせたもの（不織布）であり、ほぼ多孔質型による吸音性能を発揮する。図８に示すように、発泡体は、低周波数帯域（ほぼ１ｋＨｚ〜２ｋＨＺの帯域）では、共振効果による吸音ピークを有するため、シンサレートより優れた吸音特性を発揮する。

特許第３３２６１５６号公報 特開２０００−２７３８００号公報 特開平８−２０７１７０号公報

しかしながら、上記したように従来の発泡体は、適度の通気性を有し、主に多孔質構造によって吸音性を図る構造である。多孔質構造による吸音性は、吸音ピーク周波数までの低い周波数帯域では、発泡体の厚み、質量、通気度の大きさに吸音性の向上が関連し、吸音ピーク周波数より高い周波数帯域では、発泡体の厚み、質量が関連しないが、発泡体の通気度が吸音性の向上に関連する。

従って、吸音ピーク周波数より低い周波数帯域では、発泡体の厚み、質量を大きくしないと吸音性の向上が図れない。また、吸音ピーク周波数より高い周波数帯域では、その帯域では発泡体の通気度が上がり、吸音性の向上が図れるものの、更なる吸音性の向上が求められている。

そこで、本発明は、前記した課題を解決すべくなされたものであり、厚さ、質量を大きくすることなく、吸音ピーク周波数より低い周波数帯域及び高い周波数帯域での吸音性の向上を図ることができる発泡体を提供することを目的とする。

本発明は、パルプ繊維成分と合成樹脂成分と補助剤としての澱粉成分とを発泡させ、内部に空間を形成した多数の発泡セルより構成された発泡体であって、厚み方向に沿って、前記発泡セルが密集配置された発泡セル層と、前記発泡セル層の表面側に配置され、前記発泡セル層より発泡密度が高い発泡セルが密集配置された表面皮膜層とを有し、前記表面皮膜層は、前記発泡セル層より通気度が低いことを特徴とする発泡体である。

前記発泡セル層の通気度は、３〜１０ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃの範囲で、発泡体全体の通気性は、１±０．５ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃの範囲であるものが好ましい。前記発泡セル層の通気度は、３〜１０ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃの範囲で、前記表面皮膜層の通気性は、２．５ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ以下であるものが好ましい。前記合成樹脂成分は、メルトフローレートが３０ｇ／１０ｍｉｎであるものが好ましい。前記合成樹脂成分は、ポリプロピレン樹脂材のＪ８３０ＨＶ（株式会社プライムポリマーの商品名プライムポリプロの一種）であるものが好ましい。

本発明によれば、発泡体は、表面皮膜層が内部の発泡セル層より通気度が低いために、外部からの音によって表面皮膜層が振動する板膜振動構造体となる。従って、吸音特性としては、共振による吸音ピークを有し、この吸音ピーク周波数より低い周波数帯域では吸音が引き上げられ向上し、高い周波数帯域では内部の通気度向上の作用も影響し吸音を維持し、発泡体の吸音材として基本的に厚み、質量に依存しないで吸音できる。

本発明の一実施形態を示し、発泡体の外観斜視図である。 本発明の一実施形態を示し、（ａ）は発泡体の正面図、（ｂ）は発泡体の構造模式図である。 本発明の一実施形態を示し、（ａ）は押出し成形機の要部斜視図、（ｂ）は口金部材の正面図である。 本発明の一実施形態を示し、押出し成形機の概略断面図である。 本発明の一実施形態を示し、プレス機の側面図である。 本発明の一実施形態を示し、板膜振動の吸音原理を説明する図である。 本発明の一実施形態を示し、シンサレートと本発明に係る発泡体における残響室法による吸音率の特性線図である。 従来例の発泡体及びシンサレートの吸音特性線図である。

以下、本発明の一実施形態を図面に基づいて説明する。

図１〜図７は本発明の一実施形態を示す。図１に示すように、発泡体１は、偏平長方形の板状である。発泡体１は、図２（ａ）、（ｂ）に示すように、パルプ繊維成分である紙粉末成分と、合成樹脂材であるポリプロピレン樹脂材と、補助剤としての澱粉成分であるコーンスターチとを発泡させ、多数の発泡セルＳ２，Ｓ３より構成されている。紙粉末成分としては、官製葉書等の古紙を紙粉末繊維状にしたものを使用している。合成樹脂成分は、ポリプロピレン樹脂材のＪ８３０ＨＶ（株式会社プライムポリマーの商品名プライムポリプロの一種）である。Ｊ８３０ＨＶは、メルトフローレイト（試験条件：２３０℃）が３０ｇ／１０ｍｉｎ、密度が９１０Ｋｇ／ｍ３、引っ張り降伏応力が２８．０ＭＰａ、引っ張り破壊呼びひずみが３０％、引っ張り弾性率が１４５０ＭＰａの物性を有する。

各発泡セルＳ２，Ｓ３は、内部の空隙がセル皮膜によって被われている。発泡セルＳ２，Ｓ３は、その位置によって発泡密度（発泡倍率）が異なり、発泡体１は発泡セルＳ２，Ｓ３の密度によって以下のような層構造に形成されている。

つまり、発泡体１は、厚み方向に沿って、一方の表面皮膜層２Ａと発泡セル層３と他方の表面皮膜層２Ｂとから構成されている。

各表面皮膜層２Ａ，２Ｂは、極薄厚みであり、発泡セル層３の表面側に配置され、発泡時に外気との温度差で瞬時に合成樹脂成分が硬化してセル皮膜が形成されて、発泡セル層３より発泡密度が高い発泡セルＳ２が密集配置されている。

発泡セル層３は、発泡時に内部に構成されており、外気との温度差が小さいために発泡が促進されて、表面皮膜層２Ａ，２Ｂより発泡密度が低い発泡セルＳ３が密集配置されている。

発泡セル層３には、厚み方向の直交方向に沿って等間隔に複数の縦仕切皮膜層５が形成されている。発泡セル層３は、縦仕切皮膜層５によって分割されている。縦仕切皮膜層５は、発泡セル層３より発泡密度が高い発泡セルＳ２が密集配置されている。

発泡体１は、表面皮膜層２Ａ，２Ｂの通気度が発泡セル層３の通気度より低く形成されている。発泡体１は、厚みＴが１０ｍｍであり、全体としての通気度が１±０．５ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃの範囲である。従って、発泡体１は、ほとんど通気性のない構造体である。発泡セル層３の通気度は、３〜１０ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃの範囲である。表面皮膜層２Ａ，２Ｂの通気性は、２．５ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ以下である。

次に、上記発泡体１を製造する押出し成形機１０とプレス装置３０を説明する。押出し成形機１０は、図３（ａ）、（ｂ）及び図４に示すように、各発泡材を投入する投入口（図示せず）と、投入された発泡材を混練する混練手段（図示せず）と、混練された発泡材を高温に加熱する加熱手段（図示せず）と、発泡材を押圧する押圧手段（図示せず）と、押圧室の先端側を塞ぐように配置された口金部材１１と、この口金部材１１の外側を囲むように配置された規制枠壁２０とを備えている。口金部材１１は、水平方向に等間隔Ｐ１に配置された複数の吐出口１２を１段のみ有する。規制枠壁２０は、この１段の吐出口１２より吐出された発泡材の発泡領域を規制する。

規制枠壁２０は、吐出口１２の下流直後の位置では偏平長方形状の枠であるが、それより押し出し方向の下流では、底面壁部２０ａとこの両側端より立設された一対の側面壁２０ｃ，２０ｄとを有し、上面が開口している。この上面の開口位置には、一対の側面壁２０ｃ，２０ｄの上面に架け渡すよう複数のローラ２１が配置されている。複数のローラ２１は、押し出し方向に並んでそれぞれ設けられている。この上位置位置の各ローラ２１は、押し出される発泡体１Ａに追従して回転するよう回転自在に支持されている。又、上位置の各ローラ２１は、発泡体１Ａの押出し速度で回転するよう構成しても良い。上位置の各ローラ２１は、押し出される発泡体１Ａの上面を圧縮する。上位置のローラ２１の最下位置と底面壁部２０ａの間隔は、１０ｍｍに設定されている。従って、発泡体１Ａは、１０ｍｍ厚のものが製造される。

プレス装置３０は、図５に示すように、互いに対向配置された固定プレス体３１と可動プレス体３２とを有する。可動プレス体３２は、固定プレス体３１の近接・離間方向に移動できる。他のプレス装置（図示せず）としては、発泡体１Ａが載置される載置台と、この載置台上に配置された回転自在の圧縮ローラを有し、圧縮ローラによって発泡体１Ａの全域をしごくように圧縮するものであっても良い。

次に、発泡体１の製造方法を説明する。押出し成形機１０内に、紙粉末成分とポリプロピレン樹脂材と補助剤としてのコーンスターチと水を供給する。そして、紙粉末成分とポリプロピレン樹脂材とコーンスターチと水を加熱混練し、この高温の発泡材を口金部材１１の１段の吐出口１２より押圧によって吐出させる。

すると、高温の発泡材に混入された水が各吐出口１２より吐出された瞬間に気化し、水の蒸気圧により紙粉末成分とポリプロピレン樹脂材とコーンスターチから成る発泡材が発泡する。この発泡は、図４に示すように、規制枠壁２０、上位置のローラ２１によって規制されるため、規制枠壁２０と上位置のローラ２１によって規制されたスペースを断面積とする発泡体１Ａが連続的に押し出される。各発泡セルＳ２，Ｓ３は、紙粉末成分の柔軟性やコーンスターチの粘着性等によって破泡することなく、内部に空隙（空気層）が形成されたものとなる。

また、各吐出口１２から吐出された発泡材は、発泡する位置で外気の温度差が異なることで発泡の促進度合いが異なる。又、各吐出口１２から吐出された発泡材は、自由に発泡できず、上記したように規制枠壁２０、ローラ２１で発泡形成が抑制されると共に、発泡セル同士が互いに干渉することによって発泡形成が抑制される。

具体的には、規制枠壁２０各側面壁部２０ｃ、２０ｄの内方近傍、上側のローラ２１の下方近傍、底面壁部２０ａの上方近傍に位置する発泡セルＳ２は、発泡時に外気との温度差で瞬時に合成樹脂成分が硬化してセル皮膜が形成され、ローラ２１及び規制枠壁２０で発泡形成が抑制される。これによって両側の表面皮膜層２Ａ，２Ｂが形成される。両側の表面皮膜層２Ａ，２Ｂの内部で、且つ、水平方向の隣り合う吐出口１２の中間位置付近に位置する発泡セルＳ２は、互いの発泡セルＳ２同士が衝突（干渉）して発泡形成が抑制される。これによって縦仕切皮膜層５が形成される。両側の表面皮膜層２Ａ，２Ｂの内部で、且つ、縦仕切皮膜層５の間に位置する発泡セルＳ３は、発泡時に内部に構成されており、外気との温度差が小さいために発泡が促進されると共に縦仕切皮膜層５の発泡セルＳ２に較べて弱い抑制力しか働かない。これによって発泡セル層３が形成される。発泡体１Ａは、上位置のローラ２１と底面壁部２０ａの間を通過し圧縮力を受けることにより、厚みが１０ｍｍとなる。

押出し成形機１０より製造された発泡体１Ａは、所定寸法で裁断される。この裁断した発泡体１Ａは、圧縮ローラ（図示せず）により１枚ずつプレスされる。圧縮ローラは、発泡体１Ａを約１０分の１程度にまで圧縮し、その後、圧縮を解除する。圧縮を解除すると、発泡体１は、ほぼ元の厚みに戻る。又、図５に示すプレス装置３０を用いて圧縮しても良い。このプレス装置３０は、発泡体１Ａを三枚重ねて同時に約１０分の１程度にまで圧縮する。

ポリプロピレン樹脂材のＪ８３０ＨＶを合成樹成分とする発泡体１Ａは、押出し成形機１０での押出し製造だけでは、発泡セルＳ２，Ｓ３の皮膜に芯部分（硬い部分）を有し、音による振動がし難い発泡構造である。押出し成形機１０より押出された発泡体（バージン材）１Ａを一度圧縮変形させると、発泡セルＳ２，Ｓ３の皮膜の芯部分（硬い部分）が破壊されることにより、柔軟な皮膜になる。

上記した構造の発泡体１によれば、表面皮膜層２Ａ（又は２Ｂ）は、内部の発泡セル層３より通気度が低いために、板膜として機能し得る構造であり、且つ、その内部の発泡セル層３は、内部に空隙を有する発泡セルＳ３の集合体で、表面皮膜層２Ａ（又は２Ｂ）の板膜振動を阻害しない構造であるため、発泡体１は、外部からの音によって表面皮膜層２Ａ（２Ｂ）が振動する板膜振動構造となる。従って、発泡体１は、その吸音特性としては、共振による吸音ピークを有し、この吸音ピーク周波数より低い周波数帯域では吸音が引き上げられ向上し、高い周波数帯域では内部の通気度向上の作用も影響し吸音を維持し、発泡体１の吸音材として基本的に厚み、質量に依存しないで吸音できる。

次に、板膜振動構造の吸音原理を簡単に説明する。フックの法則より、Ｆ（力）＝ｋ（バネ定数）・Ａ（振幅）である。Ａ（振幅）は、Ａ（振幅）＝ＬＯ（厚さ）・Ｆ（振幅）／｛Ｓ（断面積）・Ｅ（弾性率）｝と表すことができる。又、Ｆ（力）＝ｍ（質量）・ａ（加速度）である。上記２つの式より、Ａ（振幅）＝｛ＬＯ（厚さ）・ｍ（質量）・ａ（加速度）｝／｛Ｓ（断面積）・Ｅ（弾性率）｝となる。

上記式より、音波によって板膜が振動し、吸音はＡ（振幅）の大きさにより決定される。Ｅ（弾性率）が低くなれば、Ａ（振幅）が大きくなり、吸音性が向上する。

目付（重さ）が２４０〜２７０ｇ／ｍ２の軽い発泡体は、目付（重さ）が３５０ｇ／ｍ２の重い発泡体に対して、柔軟な構造体であり弾性率が低いため、吸音性が向上する。図７の第１・第２サンプルと、第３サンプルの特性線で確認された（図７のｃ領域参照）。

次に、板膜振動体が共振による吸音ピークを有することを説明する。図６に示すように、例えば表面皮膜層２Ａを板膜振動部位とし、発泡セル層３を板膜振動部位の背後の空気層と仮定することができる。板膜振動部位の質量を空気バネが支える機械系の共鳴機構が成立する。このような板膜振動体において、吸音率ピークを示す吸音率周波数は、次式で表される。

ｆ＝１／２π√（ρ・Ｃ／ｍ・Ｌ）
ｆ：吸音率ピーク周波数（Ｈｚ）、ρ：空気密度（ｋｇ／ｍ３）、ｍ：板膜の面密度（ｋｇ／ｍ３）、Ｃ：空気中の音速（ｍ／ｓ）、Ｌ：背後の空気層の厚さ（ｍ）であり、ρ、Ｃは常温時一定として定数化すると、次式になる。

ｆ＝６０／√（ｍ・Ｌ）
この式より、本実施形態の発泡体１の構造を検討すると、表面皮膜層２Ａをｍ（板膜の面密度）に、発泡セル層３をＬ（背後の空気層の厚さ）に相当すると仮定できる。ｍ：板膜の面密度は、実測困難であるため、発泡体の密度で検証した。その結果、吸音ピーク周波数がほぼ２ｋＨｚとなり、図７の第１サンプル及び第２サンプルの吸音ピーク特性が板膜振動体の共振による吸音ピークであることが実証された。

発泡セル層３の通気度は、３〜１０ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃの範囲で、発泡体全体の通気性は、１±０．５ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃの範囲である。発泡セル層３は、適度な通気度があるが、発泡体全体としては、ほとんど通気性がなく、ひいては表面皮膜層２Ａ（又は２Ｂ）がほとんど通気性のない構造である。従って、発泡体１は、外部からの音によって表面皮膜層が確実に振動する板膜振動構造として機能する。また、発泡セル層３は、適度な通気度があるため、表面皮膜層２Ａ（又は２Ｂ）を後加工によって通気性を上げる構造にでき、このように通気性を上げる構造とすれば、多孔質構造体による吸音性を発揮させることができる。

発泡セル層３の通気度は、３〜１０ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃの範囲で、表面皮膜層２Ａ，２Ｂの通気性は、２．５ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ以下である。発泡セル層３は、適度な通気度があるが、表面皮膜層２Ａ（又は２Ｂ）がほとんど通気性のない構造であるため、発泡体１は、外部からの音によって表面皮膜層２Ａ（又は２Ｂ）が確実に振動する板膜振動構造として機能する。また、発泡セル層３は、適度な通気度があるため、表面皮膜層２Ａ（又は２Ｂ）を後加工によって通気性を上げる構造にでき、通気性を上げる構造とすれば、多孔質構造体による吸音性を発揮させることができる。通気性を上げる後加工としては、表面被膜層２Ａ（又は２Ｂ）を傷付ける、表面被膜層２Ａ（又は２Ｂ）を一部削り取る等の加工が考えられる。

この実施形態では、発泡セル層３の両面に表面皮膜層２Ａ，２Ｂが配置されているが、発泡セル層３のいずれか一方の面側のみに配置されていれば良い。一方の面側のみに表面皮膜層２Ａ（２Ｂ）を有する場合には、この面側を外部からの音が進入する面側とする。

合成樹脂成分は、メルトフローレイト（ＭＦＲ）が３０ｇ／１０ｍｉｎという高い値のものである。例えば、ポリプロピレン樹脂材のＪ８３０ＨＶ（株式会社プライムポリマーの商品名プライムポリプロの一種）である。このような合成樹脂成分を用いた場合には、発泡過程にあって、発泡材の流動性が高くなることから各発泡セルＳ３が大きく膨らむことができ、厚みＴが１０ｍｍで、目付（重さ）が２４０ｇ／ｍ２（１ｍ２当たりの重さが２４０ｇ）〜２７０ｇ／ｍ２（１ｍ２当たりの重さが２７０ｇ）程度の軽い発泡体１を作製できる（下記の第１サンプル、第２サンプル参照）。このように発泡倍率の高い発泡体は、その表面皮膜層２Ａ、２Ｂが薄膜で、且つ、弾力性に富んだものとなり、上記したようなプレス加工しても容易に破泡しないため、通気性の非常に低い（通気度：２．５ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ以下）表面皮膜層２Ａ，２Ｂを容易に作製できる。発泡倍率の高い発泡体１は、その発泡セル層３も弾力性に富んだものとなり、表面皮膜層２Ａ（又は２Ｂ）の板膜振動を確実に阻害しない構造になる。但し、発泡セル層３は、プレス加工によって、表面皮膜層２Ａ，２Ｂと異なり少し破泡し、通気度は上がる。

又、ポリプロピレン樹脂材のＪ８３０ＨＶ（株式会社プライムポリマーの商品名プライムポリプロの一種）を用いて目付（重さ）が３５０ｇ／ｍ２（１ｍ２当たりの重さが３５０ｇ）程度の発泡体を作製すると、発泡セルＳ２，Ｓ３の柔軟性が低下するため、上記したプレス加工によって、表面皮膜層２Ａ，２Ｂと発泡セル層３の発泡セルＳ２，Ｓ３が共に破泡し、通気度が上がる（下記の第３サンプル参照）。

以上より、合成樹脂成分として、メルトフローレイト（ＭＦＲ）が３０ｇ／１０ｍｉｎという高い値のものを用いることにより、軽くて吸音性に優れた発泡体を提供できる。例えば、ポリプロピレン樹脂材のＪ８３０ＨＶ（株式会社プライムポリマーの商品名プライムポリプロの一種）を用いることによって、軽くて吸音性に優れた発泡体を提供できる。

図７は、シンサレート（登録商標）と本発明に係る第１サンプル（発泡体）と同じく第２サンプル（発泡体）と第３サンプル（発泡体）とにおける残響室法による吸音率測定結果である。

第１サンプルの発泡体は、厚みＴが１０ｍｍで、目付（重さ）が２５７ｇ／ｍ２（１ｍ２当たりの重さが２５７ｇ）である。第２サンプルの発泡体は、厚みＴが１０ｍｍで、目付（重さ）が２６９ｇ／ｍ２（１ｍ２当たりの重さが２６９ｇ）である。第１サンプルと第２サンプルの発泡体は、全体としての通気度が１±０．５ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃの範囲で、発泡セル層３の通気度は、３〜１０ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃの範囲である。又、表面皮膜層２Ａ，２Ｂの通気性は、２．５ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ以下である。

これに対し、第３サンプルの発泡体は、厚さＴが１０ｍｍで、目付３５０ｇ／ｍ２（１ｍ２当たりの重さが３５０ｇ）である。第３サンプルの発泡体は、全体としての通気度が３．９±０．５ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃの範囲である。上記したようにプレス加工によって表面皮膜層２Ａ，２Ｂと発泡セル層３の発泡セルＳ２，Ｓ３が破泡するためである。尚、プレス加工前では、全体としての通気度が１±０．５ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃの範囲である。

図７において、第１サンプル及び第２サンプルの発泡体は、主に板膜振動体としての吸音特性を示す。第３サンプルの発泡体は、多孔質構造と板膜振動体の双方を組み合わせた吸音特性を示す。第１及び第２サンプルの発泡体は、吸音ピーク周波数より少し低い周波数帯域（ａ領域参照）における吸音性能の急激な落ち込みを防止できることが確認された。第１及び第２サンプルの発泡体は、第３サンプルの発泡体に較べて、吸音ピーク周波数より少し高い周波数帯域（ｂ領域参照）では、通気度低下による吸音性の低下がみられる。第１及び第２サンプルの発泡体は、第３サンプルの発泡体に較べて、吸音ピーク周波数より十分に高い周波帯域（ｃ領域参照）では、高周波での板膜振動向上による吸音性の向上が確認された。

１ 発泡体
Ｓ２，Ｓ３ 発泡セル
２Ａ，２Ａ 表面皮膜層
３ 発泡セル層

Claims (5)

1. パルプ繊維成分と合成樹脂成分と補助剤としての澱粉成分とを発泡させ、内部に空隙を形成した多数の発泡セルより構成された発泡体であって、
   厚み方向に沿って、前記発泡セルが密集配置された発泡セル層と、前記発泡セル層の表面側に配置され、前記発泡セル層より発泡密度が高い発泡セルが密集配置された表面皮膜層とを有し、
   前記表面皮膜層は、前記発泡セル層より通気度が低いことを特徴とする発泡体。
2. 請求項１記載の発泡体であって、
   前記発泡セル層の通気度は、３〜１０ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃの範囲で、発泡体全体の通気性は、１±０．５ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃの範囲であることを特徴とする発泡体。
3. 請求項１又は請求項２記載の発泡体であって、
   前記発泡セル層の通気度は、３〜１０ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃの範囲で、前記表面皮膜層の通気性は、２．５ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ以下であることを特徴とする発泡体。
4. 請求項１〜請求項３のいずれかに記載の発泡体であって、
   前記合成樹脂成分は、メルトフローレートが３０ｇ／１０ｍｉｎであることを特徴とする発泡体。
5. 請求項１〜請求項４のいずれかに記載の発泡体であって、
   前記合成樹脂成分は、ポリプロピレン樹脂材のＪ８３０ＨＶ（株式会社プライムポリマーの商品名プライムポリプロの一種）であることを特徴とする発泡体。

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