JP2016168523A - Separation method and separation device of used blast furnace trough refractory - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、使用済み高炉樋耐火物の分離方法および分離装置に関し、特に、製鉄所で発生した使用済みの高炉樋耐火物を成分毎に分離する方法および装置に関するものである。 The present invention relates to a method and an apparatus for separating used blast furnace refractories, and more particularly, to a method and an apparatus for separating used blast furnace refractories generated in a steelworks for each component.
高炉は、原料である鉄鉱石や焼結鉱等をコークス等により還元して溶銑を製造する設備であり、得られた溶銑及びスラグを出銑口から排出する。これら溶銑およびスラグは、それぞれの収容容器あるいは収容場所まで高炉樋と称され、複数種の耐火物が内張りされた樋を流して排出される。 The blast furnace is a facility for producing hot metal by reducing iron ore, sintered ore, etc., which is a raw material, with coke, etc., and discharging the obtained hot metal and slag from the outlet. These hot metal and slag are referred to as blast furnace fire up to the respective containment containers or places, and are discharged through a firewood lined with multiple types of refractory.
図１は、一般的な高炉樋の使用時の側面断面図を示している。この図に示すように、高炉樋１は、外殻を鉄皮２とし、この鉄皮２の内側に高炉樋耐火物３が内張りされている。この高炉樋耐火物３は、メタルライン材４とスラグライン材５とからなり、メタルライン材４は主に溶銑と接触し、スラグライン材５は主にスラグと接触する。
FIG. 1 shows a side cross-sectional view when a general blast furnace is used. As shown in this figure, the blast furnace slag 1 has an outer shell as an
表１は、メタルライン材４およびスラグライン材５の成分および密度を示している。この表に示すように、メタルライン材４は、耐酸化鉄（ＦｅＯ）性が良好、すなわちＦｅＯが付着しにくいアルミナ（Ａｌ２Ｏ３）を主成分として含むのに対して、スラグライン材５は、耐スラグ性が良好な炭化シリコン（ＳｉＣ）を主成分として含む。また、密度については、スラグライン材５よりもメタルライン材４の方が大きい。これらは双方とも原料としての価値が高いため、使用済みの高炉樋耐火物をメタルライン材４とスラグライン材５とに分離して、それぞれをリサイクル原料として再利用できれば工業上メリットとなる。
Table 1 shows the components and density of the metal line material 4 and the
これまで、製鉄所で発生した使用済み耐火物を再利用する方法が多数提案されている。例えば、特許文献１および２には、破砕と粒度調整をした上で、磁力選別を複数回繰り返すことにより、使用済みの耐火物の品質を高めて再利用する技術について記載されている。特許文献１および２には、色彩によって変質層を含む耐火物を除去することも記載されている。
So far, many methods for reusing used refractories generated at steelworks have been proposed. For example,
また、特許文献３には、高炉樋用の耐火物として予め人為的に着色した耐火物を使用し、使用後に着色しておいた色を利用して耐火物を選別することにより、組成は異なるが外見上区別できない耐火物を分別回収する技術について記載されている。
Further, in
メタルライン材４とスラグライン材５は、若干の鉄分が含まれているものの、その量は小さく、差も小さい。また、双方ともに炭素が含まれており、黒色であるため見分けがつかない。このため、特許文献１〜３に開示されたような磁力選別や色彩選別を組み合わせた方法では、高炉樋耐火物を構成するメタルライン材４とスラグライン材５とを分離することはできない。
Although the metal line material 4 and the
そこで、本発明の目的は、製鉄所で発生した使用済みの高炉樋耐火物を成分毎に分離できる方法および装置を提供することにある。 Then, the objective of this invention is providing the method and apparatus which can isolate | separate the used blast furnace refractory material generated in the steelworks for every component.
本発明者らは、上記課題を解決する方途について鋭意検討した結果、以下のような発明に想到するに至った。すなわち、表１に示したように、スラグライン材５とメタルライン材４とでは、密度に差があるため、密度分離で両者を分離することができると期待できる。密度分離の方法はこれまで様々提案されており、処理量やメンテナンス性に応じて適切に選択すればよいが、採用する方法に応じて高炉樋耐火物を粗破砕して、適切な粒度範囲に調整しておくことが必要である。
As a result of intensive studies on how to solve the above problems, the present inventors have come up with the following invention. That is, as shown in Table 1, since there is a difference in density between the
表１に示した密度から、密度分離法により高密度の耐火物として回収されるものがメタルライン材４であり、安価なＡｌ２Ｏ３源としてリサイクル原料化が可能である。一方、低密度耐火物として回収されるものがスラグライン材５であり、ＳｉＣ源としてリサイクル原料化が可能である。
From the density shown in Table 1, the metal line material 4 is recovered as a high-density refractory by the density separation method, and can be recycled as an inexpensive Al 2 O 3 source. On the other hand, the
また、スラグライン材５は、表１に示したように、Ａｌ２Ｏ３およびＳｉＣをそれぞれ含むため、再利用の点ではこれらを分離することが好ましい。そこで、スラグライン材５をＡｌ２Ｏ３リッチな耐火物とＳｉＣリッチな耐火物とに分離する方法について鋭意検討した結果、スラグライン材５を微粉砕し、得られた粉体を磁力選別することが有効であることを見出した。
Also, slag-
すなわち、Ａｌ２Ｏ３は天然鉱石を由来とするため、微量のＦｅを含んでいる。一方、ＳｉＣは自然界に存在せず、人工的に製造されるため、ＳｉＣはＦｅを一切含まない。そこで、スラグライン材５を粉砕して、ＳｉＣリッチ粉体とＡｌ２Ｏ３リッチ粉体の混合粉体とし、磁力選別することが有効である。こうして、使用済みの高炉樋耐火物をメタルライン材４とスラグライン材５とに分離するには、高炉樋耐火物を粗破砕して粒度調整した後、メタルライン材４とスラグライン材５との密度差を利用して密度分離し、その後スラグライン材５を微粉砕した後、粉体を磁力選別することが極めて有効であることを見出し、本発明を完成させるに至った。
That is, since Al 2 O 3 is derived from natural ore, it contains a small amount of Fe. On the other hand, since SiC does not exist in nature and is manufactured artificially, SiC does not contain any Fe. Therefore, it is effective to pulverize the
すなわち、本発明の要旨構成は以下の通りである。
（１）使用済みの高炉樋耐火物を粗破砕し、次いで粗破砕された前記高炉樋耐火物を所定の粒度範囲に粒度調整した後、粒度調整された前記高炉樋耐火物を第１の閾値密度で第１の高密度耐火物と第１の低密度耐火物とに密度分離し、続いて前記第１の低密度耐火物を微粉砕し、得られた粉体を第１の磁力を用いて磁性の粉体と非磁性の粉体とに磁力選別することを特徴とする使用済み高炉樋耐火物の分離方法。
That is, the gist of the present invention is as follows.
(1) After roughly crushing a used blast furnace refractory, and then adjusting the particle size of the roughly crushed blast furnace refractory to a predetermined particle size range, the particle size adjusted blast furnace refractory is set to a first threshold value. The density is separated into a first high-density refractory and a first low-density refractory, and then the first low-density refractory is finely pulverized, and the obtained powder is used with a first magnetic force. A method for separating used blast furnace refractories, wherein magnetic separation is performed on magnetic powder and non-magnetic powder.
（２）粒度調整された前記高炉樋耐火物を第２の磁力を用いて磁性の耐火物と非磁性の耐火物とに磁力選別した後、前記非磁性の耐火物に対して前記密度分離を行う、前記（１）に記載の使用済み高炉樋耐火物の分離方法。 (2) The blast furnace refractory adjusted in particle size is magnetically sorted into a magnetic refractory and a nonmagnetic refractory using a second magnetic force, and then the density separation is performed on the nonmagnetic refractory. The method for separating spent blast furnace refractories as described in (1) above.
（３）前記密度分離の後に、前記第１の低密度耐火物に対して前記第１の閾値密度よりも小さい第２の閾値密度で第２の高密度耐火物と第２の低密度耐火物とに密度分離し、前記第２の高密度耐火物に対して前記微粉砕を行う、前記（２）に記載の使用済み高炉樋耐火物の分離方法。 (3) After the density separation, a second high-density refractory and a second low-density refractory with a second threshold density smaller than the first threshold density with respect to the first low-density refractory. The method for separating spent blast furnace refractories as described in (2) above, wherein the pulverization is performed on the second high-density refractory.
（４）前記第１の高密度耐火物および前記第１の低密度耐火物のそれぞれに対して第２の磁力を用いて磁性の耐火物と非磁性の耐火物とに磁力選別した後、前記第１の低密度耐火物のうちの非磁性の耐火物に対して前記微粉砕を行う、前記（１）に記載の使用済み高炉樋耐火物の分離方法。 (4) After magnetically selecting a magnetic refractory and a non-magnetic refractory using a second magnetic force for each of the first high-density refractory and the first low-density refractory, The method for separating a spent blast furnace refractory according to (1), wherein the fine pulverization is performed on a non-magnetic refractory among the first low-density refractories.
（５）前記密度分離の後に、前記第１の低密度耐火物に対して前記第１の閾値密度よりも小さい第２の閾値密度で第２の高密度耐火物と第２の低密度耐火物とに密度分離し、前記第１の高密度耐火物および前記第２の高密度耐火物のそれぞれに対して第２の磁力を用いて磁性の耐火物と非磁性の耐火物とに磁力選別を行い、前記第２の高密度耐火物のうちの非磁性の耐火物に対して前記微粉砕を行う、前記（１）に記載の使用済み高炉樋耐火物の分離方法。 (5) After the density separation, a second high-density refractory and a second low-density refractory with a second threshold density smaller than the first threshold density with respect to the first low-density refractory. The magnetic separation is performed on the magnetic refractory and the non-magnetic refractory using the second magnetic force for each of the first high-density refractory and the second high-density refractory. The method for separating a used blast furnace refractory according to (1), wherein the fine pulverization is performed on a nonmagnetic refractory of the second high-density refractory.
（６）前記第２の閾値密度は、２．０ｇ／ｃｍ３以上２．６ｇ／ｃｍ３以下である、前記（３）または（５）に記載の使用済み高炉樋耐火物の分離方法。 (6) The method for separating a used blast furnace refractory according to (3) or (5), wherein the second threshold density is 2.0 g / cm 3 or more and 2.6 g / cm 3 or less.
（７）前記第２の磁力は１０００ガウス以上６０００ガウス以下である、前記（２）〜（６）のいずれか一項に記載の使用済み高炉樋耐火物の分離方法。 (7) The method for separating a used blast furnace refractory according to any one of (2) to (6), wherein the second magnetic force is 1000 Gauss or more and 6000 Gauss or less.
（８）前記第１の閾値密度は２．６ｇ／ｃｍ３以上３．０ｇ／ｃｍ３以下である、前記（１）〜（７）のいずれか一項に記載の使用済み高炉樋耐火物の分離方法。 (8) The first threshold density of the used blast furnace refractory according to any one of (1) to (7), which is 2.6 g / cm 3 or more and 3.0 g / cm 3 or less. Separation method.
（９）前記第１の磁力は６０００ガウス以上である、前記（１）〜（８）のいずれか一項に記載の使用済み高炉樋耐火物の分離方法。 (9) The method for separating a used blast furnace refractory according to any one of (1) to (8), wherein the first magnetic force is 6000 Gauss or more.
（１０）前記密度分離を乾式の固気流動層式密度分離法により行う、前記（１）〜（９）のいずれか一項に記載の使用済み高炉樋耐火物の分離方法。 (10) The method for separating a used blast furnace refractory according to any one of (1) to (9), wherein the density separation is performed by a dry solid-gas fluidized bed density separation method.
（１１）前記密度分離をエアテーブル式密度分離法により行う、前記（１）〜（９）のいずれか一項に記載の使用済み高炉樋耐火物の分離方法。 (11) The method for separating a used blast furnace refractory according to any one of (1) to (9), wherein the density separation is performed by an air table type density separation method.
（１２）使用済みの高炉樋耐火物を粗破砕する破砕手段と、粗破砕された前記高炉樋耐火物を所定の粒度範囲に粒度調整する粒度調整手段と、粒度調整された前記高炉樋耐火物を第１の閾値密度で第１の高密度耐火物と第１の低密度耐火物とに密度分離する分離手段と、
前記第１の低密度耐火物を微粉砕する粉砕手段と、得られた粉体を第１の磁力を用いて磁性の粉体と非磁性の粉体とに磁力選別する磁力選別手段とを備えることを特徴とする使用済み高炉樋耐火物の分離装置。
(12) Crushing means for roughly crushing used blast furnace refractory, particle size adjusting means for adjusting the particle size of the roughly crushed blast furnace refractory to a predetermined particle size range, and particle size adjusted blast furnace refractory Separating means for separating a first high density refractory and a first low density refractory at a first threshold density;
Crushing means for finely crushing the first low-density refractory; and magnetic force sorting means for magnetically sorting the obtained powder into magnetic powder and non-magnetic powder using a first magnetic force. An apparatus for separating used blast furnace refractories.
本発明によれば、製鉄所で発生した使用済みの高炉樋耐火物を成分毎に分離することができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the used blast furnace refractory material generated in the steelworks can be isolate | separated for every component.
（高炉樋耐火物の分離方法）
以下、図面を参照して、本発明の実施形態について説明する。図２は、本発明の一実施形態に係る使用済み高炉樋耐火物の分離方法のフローチャートを示す図である。この図に示すように、本発明に係る使用済み高炉樋耐火物の分離方法は、使用済みの高炉樋耐火物を粗破砕し（ステップＳ１）、次いで粗破砕された高炉樋耐火物を所定の粒度範囲に粒度調整した後（ステップＳ２）、粒度調整された高炉樋耐火物を第１の閾値密度で第１の高密度耐火物と第１の低密度耐火物とに密度分離し（ステップＳ３）、続いて第１の低密度耐火物を微粉砕し（ステップＳ４）、得られた粉体を第１の磁力を用いて磁性の粉体と非磁性の粉体とに磁力選別する（ステップＳ５）方法である。以下、各工程について具体的に説明する。
(Blast furnace refractory separation method)
Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 2 is a diagram showing a flowchart of a method for separating spent blast furnace refractories according to an embodiment of the present invention. As shown in this figure, in the method for separating spent blast furnace refractories according to the present invention, used blast furnace refractories are roughly crushed (step S1), and then roughly crushed blast furnace refractories are given a predetermined amount. After the particle size adjustment to the particle size range (step S2), the particle size adjusted blast furnace refractory is separated into a first high density refractory and a first low density refractory at a first threshold density (step S3). Subsequently, the first low density refractory is finely pulverized (step S4), and the obtained powder is magnetically classified into magnetic powder and nonmagnetic powder using the first magnetic force (step). S5) Method. Hereinafter, each step will be specifically described.
まず、ステップＳ１において、使用済みの高炉樋耐火物を粗破砕する。上述のように、高炉樋は、耐ＦｅＯ性が良好なアルミナを主成分とするメタルライン材４、および耐スラグ性が良好なＳｉＣを主成分とするスラグライン材５からなる。これらの耐火物の粒度を後述する密度分離に適した粒度範囲に調整するために粗破砕する。この粗破砕は、例えばジョークラッシャーやバケットクラッシャー等を用いて行うことができる。
First, in step S1, used blast furnace refractories are roughly crushed. As described above, the blast furnace iron is composed of the metal line material 4 mainly composed of alumina having good FeO resistance and the
次いで、ステップＳ２において、粗破砕された高炉樋耐火物を粒度調整して、所定の粒度範囲の耐火物を回収する。この耐火物の粒度調整は、具体的には篩いを用いて行うことができる。例えば、耐火物の粒度範囲を１０ｍｍ以上１００ｍｍ以下に調整する場合には、まず、目開き寸法が１００ｍｍの篩いを用いて、粗破砕された高炉樋耐火物を篩う。 Next, in step S2, the coarsely crushed blast furnace refractory is adjusted in particle size, and the refractory in a predetermined particle size range is recovered. Specifically, the particle size adjustment of the refractory can be performed using a sieve. For example, when the particle size range of the refractory is adjusted to 10 mm or more and 100 mm or less, first, the coarsely crushed blast furnace refractory is sieved using a sieve having an opening size of 100 mm.
次に、目開き寸法が１００ｍｍの篩いを通過した耐火物を、目開き寸法が１０ｍｍの篩いで篩う。この１０ｍｍの篩いの上に残った耐火物が、１０ｍｍ以上１００ｍｍ以下の粒度範囲の耐火物である。なお、上記説明から明らかなように、所望の粒度範囲の耐火物は、耐火物の最大粒径が上記粒度範囲内にあることを意味しているわけではなく、単に、粒度範囲の上限の篩いにかけ、この篩いを通過した耐火物を粒度範囲の下限の篩いにかけ、この篩い上に残った耐火物を意味している。 Next, the refractory material having passed through a sieve having an opening size of 100 mm is sieved with a sieve having an opening size of 10 mm. The refractory remaining on the 10 mm sieve is a refractory having a particle size range of 10 mm to 100 mm. As is clear from the above description, a refractory having a desired particle size range does not mean that the maximum particle size of the refractory is within the above particle size range, but is simply a sieve of the upper limit of the particle size range. The refractory passed through the sieve is passed through a sieve having the lower limit of the particle size range, and the refractory remaining on the sieve is meant.
上記耐火物の粒度調整の際に、上記１回目の篩い処理により篩い上に残った耐火物、および２回目の篩い処理により篩いを通過した耐火物は、粒径が大きすぎるか、あるいは小さすぎて、後述するステップＳ３における成分毎の密度分離には適していないため、リサイクル原料としては再利用されず、土木工事等に利用される。ここで、１回目の篩い処理において、篩い上に残った粒度の大きな耐火物は、再度破砕処理を行って粒度を小さくした後、再度粒度調整することができる。 When adjusting the particle size of the refractory, the refractory remaining on the sieve by the first sieving process and the refractory that has passed through the sieving by the second sieving process are either too large or too small in particle size. Since it is not suitable for density separation for each component in step S3 described later, it is not reused as a recycled raw material but is used for civil engineering work. Here, in the first sieving treatment, the refractory having a large particle size remaining on the sieve can be subjected to crushing treatment again to reduce the particle size, and then the particle size can be adjusted again.
ここで、耐火物の粒度範囲は、後述する密度分離の方法に依存し、一意に決定はできないが、多くの分離方法で好ましい粒度範囲は５ｍｍ以上１００ｍｍ以下である。また、密度分離を良好に行うためには、粒径分布、すなわち粒度範囲が狭いことが好ましいため、１０ｍｍ以上４０ｍｍ以下とすることがより好ましい。 Here, the particle size range of the refractory depends on the density separation method described later and cannot be determined uniquely, but the preferred particle size range for many separation methods is 5 mm or more and 100 mm or less. Moreover, in order to perform density separation satisfactorily, it is preferable that the particle size distribution, that is, the particle size range is narrow.
続いて、ステップＳ３において、粒度調整された高炉樋耐火物を所定の閾値密度（第１の閾値密度）で高密度耐火物（すなわち、メタルライン材４）と低密度耐火物（すなわち、スラグライン材５）とに密度分離する。表１に示したように、高炉樋耐火物を構成するメタルライン材４とスラグライン材５とでは、その密度が相違する。そこで、この密度差を利用してメタルライン材４とスラグライン材５とを分離することができる。
Subsequently, in step S3, the particle size-adjusted blast furnace refractory is densely refractory (namely, metal line material 4) and low density refractory (namely, slag line) at a predetermined threshold density (first threshold density). Density separation into material 5). As shown in Table 1, the metal line material 4 and the
ここで、第１の閾値密度は、２．６ｇ／ｃｍ３以上３．０ｇ／ｃｍ３以下とすることが好ましい。これにより、高密度耐火物であるメタルライン材４と低密度耐火物であるスラグライン材５とを高精度に分離することができる。
Here, the first threshold density is preferably 2.6 g / cm 3 or more and 3.0 g / cm 3 or less. Thereby, the metal line material 4 which is a high density refractory and the
この密度分離の方法は、メタルライン材４とスラグライン材５とを良好に分離することができれば特に限定されない。例えば、乾式の固気流動層式密度分離法や、エアテーブル式密度分離法、Ｘ線透過型ソーター等を用いることができる。従来、湿式ジグ法や重液分離法などの湿式法が高精度に分離できる方法として知られている。しかし、排液の処理コストが掛かるため、都市型製鉄所において導入するのは困難である。また、耐火物をリサイクルする際には最終的に耐火物を粉砕して粉体にする必要があるが、水分がある場合にはハンドリング性が極端に悪化する上、乾燥させるための処理コストが必要となる。そこで、乾式の方法である固気流動層式密度分離法、若しくはエアテーブル式密度分離法を用いることが好ましい。
The density separation method is not particularly limited as long as the metal line material 4 and the
以下、固気流動層式密度分離法を例に、粒度調整された高炉樋耐火物をメタルライン材４とスラグライン材５とに分離する方法を具体的に説明する。この方法は、粉体を流動化させ、液体系の密度分離方法と同様な粉体流動化媒体、すなわち固気流動層を利用して、耐火物をその密度によって成分毎に分離する方法である。ここで、「固気流動層」とは、粉体を流動化させて液体に類似した性質を有するものを意味している。
Hereinafter, a method for separating the particle size-adjusted blast furnace refractory into the metal line material 4 and the
粉体に気体を送り浮遊流動化させた場合、粉体からなる流動層は、液体と同様の挙動を示す。従って、固気流動層のかさ密度ρｆｂは下記の式で表される。
ρｆｂ＝Ｗｐ／Ｖｆ＝（１−εｆ）ρｐ （１）
ここで、Ｗｐは流動化媒体の粒子重量、Ｖｆは流動化時の体積、εｆは流動化時の空隙率、ρｐは流動化媒体の粒子密度である。
When a gas is sent to the powder and fluidized by floating, the fluidized bed made of the powder exhibits the same behavior as the liquid. Accordingly, the bulk density ρfb of the solid-gas fluidized bed is expressed by the following equation.
ρfb = Wp / Vf = (1−εf) ρp (1)
Here, Wp is the particle weight of the fluidizing medium, Vf is the volume during fluidization, εf is the porosity during fluidization, and ρp is the particle density of the fluidizing medium.
このようなかさ密度ρｆｂを有する流動層中に、密度ρｓの耐火物を混在させたとき、ρｓ＜ρｆｂの耐火物（成分）は流動層の上部に浮揚し、ρｓ＞ρｆｂの耐火物（成分）は流動層の下部に沈降する。そしてρｓ＝ρｆｂの耐火物は流動層中間部を浮遊する。この原理を利用して、耐火物を成分毎に分離するのである。 When a refractory having a density ρs is mixed in a fluidized bed having such a bulk density ρfb, the refractory (component) having ρs <ρfb is levitated above the fluidized bed, and the refractory having ρs> ρfb (component). Settles in the lower part of the fluidized bed. And the refractory of ρs = ρfb floats in the middle part of the fluidized bed. Using this principle, the refractory is separated into components.
ここで、耐火物の密度ρｓは、アルキメデス法により求めるのが一般的である。すなわち、図３（ａ）に示すように、まず、空中において、耐火物の乾燥状態の重量ｍａを測定する。次いで、耐火物を水に浸漬し、水中での重量ｍｌを測定する。水に浸漬された耐火物には、耐火物の体積に相当する浮力が働くため、乾燥重量ｍａと水中重量ｍｌとの差が、耐火物の体積ｖに相当する。よって、耐火物の見かけ密度ρは以下の式で与えられる。
ρ＝ｍａ／（ｍａ−ｍｌ） （２）
Here, the density ρs of the refractory is generally obtained by the Archimedes method. That is, as shown in FIG. 3A, first, the weight ma of the refractory in a dry state is measured in the air. The refractory is then immersed in water and the weight in water is measured. Since the refractory immersed in water has buoyancy corresponding to the volume of the refractory, the difference between the dry weight ma and the weight in water ml corresponds to the volume v of the refractory. Therefore, the apparent density ρ of the refractory is given by the following equation.
ρ = ma / (ma-ml) (2)
しかし、耐火物が多孔性の材料からなり、高い吸水性を有する場合には、上記した通常のアルキメデス法により見かけ密度を測定する際に、耐火物が水を吸収してその水中重量が吸水した水の重量Δｍだけ大きく測定される。そのため、測定された水中重量ｍｌをそのまま用いて耐火物の見かけ密度を求めると、真の値よりも大きくなってしまう。そこで、耐火物が高い吸水性を有する場合には、以下のように改良されたアルキメデス法を用いて見かけ密度を求めることが好ましい。 However, when the refractory is made of a porous material and has high water absorption, when the apparent density is measured by the above-mentioned normal Archimedes method, the refractory absorbs water and the weight of the water absorbs water. It is measured larger by the weight of water Δm. Therefore, if the apparent density of the refractory is obtained using the measured weight in water ml as it is, it becomes larger than the true value. Therefore, when the refractory has high water absorption, it is preferable to obtain the apparent density using the Archimedes method improved as follows.
すなわち、図３（ｂ）に示すように、まず、空中において、耐火物の乾燥状態の重量ｍａを測定する。次いで、耐火物を水に十分な時間浸漬し、水中での重量ｍｌを測定する。続いて、耐火物を水中から取り出して、耐火物の表面に付着した水滴を充分に拭き取った後、湿潤重量ｍｗを測定する。湿潤重量ｍｗと乾燥重量ｍａとの差ｍｗ−ｍａが、耐火物に吸収された水の重量Δｍである。そして、耐火物の真の見かけ密度ρｒは以下の式で与えられる。
ρｒ＝ｍａ／（ｍｗ−ｍｌ）＝ｍａ／（ｍａ＋Δｍ−ｍｌ） （３）
この式（３）を用いることにより、耐火物が多孔性を有して高い吸湿性を有する場合にも、耐火物の見かけ密度を精度よく求めることができる。
That is, as shown in FIG. 3B, first, the weight ma of the refractory in a dry state is measured in the air. The refractory is then immersed in water for a sufficient time and the weight in water is measured. Subsequently, the refractory is taken out of the water, and water droplets adhering to the surface of the refractory are sufficiently wiped off, and then the wet weight mw is measured. The difference mw−ma between the wet weight mw and the dry weight ma is the weight Δm of water absorbed by the refractory. And the true apparent density ρr of the refractory is given by the following equation.
ρr = ma / (mw-ml) = ma / (ma + Δm-ml) (3)
By using this formula (3), the apparent density of the refractory can be accurately obtained even when the refractory has porosity and high hygroscopicity.
図４は、本発明において、固気流動層を用いて高炉樋耐火物を成分毎に分離する装置を示している。この図に示した分離装置１０は分離槽１１を備え、この分離層１１には、固気流動層１２を構成する粉体が充填されている。また、分離層１１内の中央部付近には、固気流動層１２に浮遊する、固気流動層１２のかさ密度より密度の小さな耐火物（浮遊耐火物）Ｓを回収するための、スクレーパ１３ａを有する浮遊耐火物回収手段１３が設けられており、回収された浮遊耐火物Ｓは排出部１４により装置外に排出される。さらに、分離層１１の内壁に沿って、固気流動層１２に沈降した、固気流動層１２のかさ密度より密度の大きな耐火物Ｐを回収するための、スクレーパ１５ａを有する沈降耐火物回収手段１５が設けられており、回収された沈降耐火物Ｐは排出部１６により装置外に排出される。
FIG. 4 shows an apparatus for separating blast furnace refractories for each component using a solid-gas fluidized bed in the present invention. The
固気流動層を構成する粉体は、特に限定されず、例えばシリカサンド、クロマイトサンド、ジルコンサンドや鉄粉を用いることができる。固気流動層のかさ密度は、これらの混合比および装置１０内に導入する気体の流量を変更することにより調整することができる。
The powder constituting the solid-gas fluidized bed is not particularly limited, and for example, silica sand, chromite sand, zircon sand or iron powder can be used. The bulk density of the solid-gas fluidized bed can be adjusted by changing the mixing ratio and the flow rate of the gas introduced into the
また、粉体の粒径についても特に限定されないが、粒径が大きいと流動化の送風能力がより多く必要となる点から、１００μｍ以上５００μｍ以下とすることが好ましい。 Also, the particle size of the powder is not particularly limited, but it is preferably 100 μm or more and 500 μm or less from the viewpoint that if the particle size is large, more fluidization blowing capacity is required.
粉体の流動化は、固気流動層の下部から気体を送風することにより行なうことができる。好ましくは、気体は空気である。 The fluidization of the powder can be performed by blowing gas from the lower part of the solid-gas fluidized bed. Preferably the gas is air.
この分離装置１０を用いた耐火物毎の分離は以下のように行うことができる。すなわち、まず、分離槽１１内に流動化媒体としての粉体であるジルコンサンドや鉄粉等を導入し、分離槽１１の下面から分離槽１１内に気体を送風して粉体を流動化させ、固気流動層１２を形成する。次いで、分離槽１１の上面開口（図示せず）から高炉樋耐火物を投入する。すると、固気流動層１２のかさ密度よりも密度の大きい耐火物Ｐは沈降する一方、固気流動層１２のかさ密度よりも密度の小さな耐火物Ｓは浮遊する。
Separation for each refractory using the
浮遊耐火物回収手段１３に取り付けられたスクレーパ１３ａは、図４の矢印の向きに移動しており、固気流動層１２を浮遊した耐火物Ｓをかき集め、排出部１４が、かき集められた耐火物Ｓを分離層１１外に排出する。一方、沈降耐火物回収手段１５に取り付けられたスクレーパ１５ａは、図４の矢印の向きに移動しており、固気流動層１２を沈降した、固気流動層１２よりも密度が大きな耐火物Ｐをかき集め、排出部１６は、かき集められた耐火物Ｐを分離層１１外に排出する。こうして、固気流動層のかさ密度を利用して、高炉樋耐火物を高密度耐火物と低密度耐火物とに分離することができる。
The
続いて、ステップＳ４において、ステップＳ３において分離された低密度耐火物、すなわち、スラグライン材５を微粉砕する。上述のように、スラグライン５材は、その組成としてＡｌ２Ｏ３およびＳｉＣを含む。こうしたスラグライン材５を微粉砕することにより、Ａｌ２Ｏ３リッチな粉体とＳｉＣリッチな粉体とからなる混合粉体として、後述する磁力選別により分離することができる。
Subsequently, in step S4, the low-density refractory material separated in step S3, that is, the
このような微粉砕は、ハンマーミルやインパクトクラッシャ、ローラーミル等を用いて行うことができる。発明者らが検討した結果、微粉砕により得られた粉体の粒径を２ｍｍ以下とすることにより、後述する磁力選別によりＡｌ２Ｏ３リッチな粉体とＳｉＣリッチな粉体とを高精度に分離できたことから、上記微粉砕は、得られる粉体の粒径が２ｍｍ以下となるように行う。ハンドリング性の点から、１００μｍ以上１ｍｍ以下とすることが好ましい。 Such fine grinding can be performed using a hammer mill, an impact crusher, a roller mill or the like. As a result of investigations by the inventors, the particle size of the powder obtained by fine pulverization is set to 2 mm or less, so that Al 2 O 3 rich powder and SiC rich powder can be obtained with high accuracy by magnetic selection described later. Therefore, the fine pulverization is performed so that the particle size of the obtained powder is 2 mm or less. From the point of handling property, it is preferable to set it as 100 micrometers or more and 1 mm or less.
最後に、ステップＳ５において、得られた粉体を所定の磁力（第１の磁力）を用いて磁性の粉体と非磁性の粉体とに磁力選別する。上述のように、スラグライン材５は、Ａｌ２Ｏ３とＳｉＣを成分として含んでおり、これらは微粉砕することにより、Ａｌ２Ｏ３リッチな粉体とＳｉＣリッチな粉体の混合物とすることができるが、Ａｌ２Ｏ３リッチな粉体は微量のＦｅを含んでいるため、磁力選別で両者を分離することができる。
Finally, in step S5, the obtained powder is magnetically sorted into a magnetic powder and a non-magnetic powder using a predetermined magnetic force (first magnetic force). As described above, the
ただし、Ａｌ２Ｏ３リッチな粉体に含まれるＦｅの含有量は微量であるため、強磁場を用いて磁力選別する必要がある。本発明者らが検討した結果、６０００ガウス以上の磁力を用いることにより、Ａｌ２Ｏ３リッチな磁性粉体と、ＳｉＣリッチな非磁性粉体とに高精度に分離できることが判明した。よって、上記磁力分離は、６０００ガウス以上の磁力を用いて行う。好ましくは１００００ガウス以上である。 However, since the content of Fe contained in the Al 2 O 3 rich powder is very small, it is necessary to select the magnetic force using a strong magnetic field. As a result of investigations by the present inventors, it was found that by using a magnetic force of 6000 gauss or more, it can be separated into Al 2 O 3 rich magnetic powder and SiC rich nonmagnetic powder with high accuracy. Therefore, the magnetic separation is performed using a magnetic force of 6000 gauss or more. Preferably it is 10,000 Gauss or more.
このような強磁場を生成する磁力選別機としては、局所的に６０００ガウス以上となる極が多数配置されるように設計された磁力選別機を用いることができる。磁力選別機の形式は、ドラム型、ベルト型、ベルト吊り下げ型、磁着メディアを利用した高勾配磁力選別機などとすることができる。 As a magnetic separator for generating such a strong magnetic field, a magnetic separator designed so that a large number of poles having a local density of 6000 gauss or more can be arranged locally. The type of the magnetic separator can be a drum type, a belt type, a belt suspension type, a high gradient magnetic separator using a magnetic adhesion medium, or the like.
こうして、使用済みの高炉樋耐火物を成分毎に分離することができる。分離した各成分は、回収してそれぞれリサイクル原料として再利用することができる。 In this way, used blast furnace refractories can be separated for each component. Each separated component can be recovered and reused as a recycled material.
以上の本発明において、粒度調整された高炉樋耐火物を磁性の耐火物と非磁性の耐火物とに磁力選別した後、非磁性の耐火物に対して上記密度分離を行うことが好ましい。図５は、使用済み高炉樋耐火物がスラグを含む場合の耐火物の分離方法のフローチャートを示している。この図において、ステップＳ１１、Ｓ１２、Ｓ１４、Ｓ１５およびＳ１６は、図２のフローチャートにおけるステップＳ１、Ｓ２、Ｓ３、Ｓ４およびＳ５にそれぞれ対応している。 In the present invention as described above, it is preferable to perform the above-described density separation on the nonmagnetic refractory after magnetically sorting the grain-adjusted blast furnace refractory into a magnetic refractory and a nonmagnetic refractory. FIG. 5: has shown the flowchart of the separation method of a refractory when a used blast furnace refractory contains slag. In this figure, steps S11, S12, S14, S15 and S16 respectively correspond to steps S1, S2, S3, S4 and S5 in the flowchart of FIG.
高炉樋耐火物は、一般に、スラグや溶銑の付着が少なくなるように成分設計されているが、使用済みの高炉樋耐火物には少なからずスラグが混入する。このスラグは多孔質（ポーラス）であり、密度は２．４ｇ／ｃｍ３以下と小さいため、密度分離を繰り返し行うことにより、耐火物から除去することができる。しかし、実際にはスラグには重い地金分が巻き込まれるように含まれており、スラグの密度は、２．０〜３．０ｇ／ｃｍ３と広い分布を示す。この分布はメタルライン材４およびスラグライン材５の密度分布と重なるため、単に密度分離を行うだけでは分離することができない。
Blast furnace refractories are generally designed so that the adhesion of slag and hot metal is reduced, but not a few slag is mixed in used blast furnace refractories. Since this slag is porous (porous) and the density is as small as 2.4 g / cm 3 or less, it can be removed from the refractory by repeating density separation. However, the slag is actually included so that a heavy metal part is involved, and the density of the slag shows a wide distribution of 2.0 to 3.0 g / cm 3 . Since this distribution overlaps with the density distribution of the metal line material 4 and the
そこで、密度分離の前に、磁力選別によって地金を含むスラグを除去する。本発明者らが試験を繰り返して検討した結果、１０００ガウス以上６０００ガウス以下の磁力を用いた磁力選別によって、ほとんどすべてのスラグが除去できることが判明した。よって、１０００ガウス以上６０００ガウス以下の磁力を用いて磁力選別することが好ましい。より好ましくは３０００ガウス以上６０００ガウスである。こうして、スラグを含む使用済み高炉樋耐火物を、メタルライン材とスラグライン材とに分離した上で、地金を含むスラグを分離することができる。 Therefore, before density separation, the slag containing the metal is removed by magnetic separation. As a result of repeated examinations by the present inventors, it has been found that almost all slag can be removed by magnetic separation using a magnetic force of 1000 to 6000 gauss. Therefore, it is preferable to select the magnetic force using a magnetic force of 1000 gauss or more and 6000 gauss or less. More preferably, it is 3000 gauss or more and 6000 gauss. Thus, after separating the used blast furnace refractory containing the slag into the metal line material and the slag line material, the slag containing the metal can be separated.
なお、全てのスラグ粒に地金が含まれているとは限らない。その場合、地金を含まないスラグは、図５に示したステップＳ１３における磁力選別によっても選別できず、非磁性の耐火物中に残留する。しかし、上述のように、地金を含まないスラグ粒は２．４ｇ／ｃｍ３以下であることから、図５に示した密度分離ステップＳ１４の後に、該密度分離ステップＳ１４において分離された低密度耐火物に対して、スラグライン材５と地金を含まないスラグの密度差を利用した密度分離をさらに行うことにより、両者を分離することができる。
Note that not all slag grains contain bullion. In that case, the slag that does not include the metal cannot be selected by the magnetic selection in step S13 shown in FIG. 5 and remains in the nonmagnetic refractory. However, as described above, since the slag grains not including the metal are 2.4 g / cm 3 or less, the low density separated in the density separation step S14 after the density separation step S14 shown in FIG. By further performing density separation using the density difference between the
図６は、使用済み高炉樋耐火物に含まれるスラグを地金を含むものと含まないものとに分離することができる方法のフローチャートを示している。この図におけるステップＳ２１、Ｓ２２、Ｓ２３、Ｓ２４、Ｓ２６およびＳ２７は、図５におけるステップＳ１１、Ｓ１２、Ｓ１３、Ｓ１４、Ｓ１５およびＳ１６にそれぞれ対応している。 FIG. 6 shows a flowchart of a method by which the slag contained in the used blast furnace refractory can be separated into those containing bare metal and those containing no bullion. Steps S21, S22, S23, S24, S26 and S27 in this figure correspond to steps S11, S12, S13, S14, S15 and S16 in FIG. 5, respectively.
図６に示すように、スラグに地金を含まないものが存在する場合には、上述のように、磁力選別ステップＳ２３の後に、２回の密度分離ステップを行うことにより、図５の方法における磁力選別ステップＳ１３では選別できなかった、地金を含まないスラグを分離することができる。より具体的には、第１の密度分離ステップＳ２４の後に、第１の密度分離ステップＳ２４において用いた閾値密度（第１の閾値密度）よりも小さい閾値密度（第２の閾値密度）で高密度耐火物（スラグライン材５）と低密度耐火物（地金を含まないスラグ）とに密度分離し、高密度耐火物に対して微粉砕を行う。こうして、スラグを含む使用済み高炉樋耐火物をメタルライン材４とスラグライン材５とに分離した上で、さらに耐火物に含まれるスラグを地金を含むものと含まないものとに分離することができる。
As shown in FIG. 6, when there is a slag that does not contain a metal, as described above, the density separation step is performed twice after the magnetic separation step S <b> 23, whereby the method of FIG. It is possible to separate slag that does not contain bullion that could not be sorted in the magnetic sorting step S13. More specifically, after the first density separation step S24, a high density with a threshold density (second threshold density) smaller than the threshold density (first threshold density) used in the first density separation step S24. Density separation is performed into a refractory (slag line material 5) and a low-density refractory (slag that does not contain metal), and the high-density refractory is finely pulverized. In this way, after separating the used blast furnace refractory containing slag into the metal line material 4 and the
ここで、第２の閾値密度は、２．０ｇ／ｃｍ３以上２．６ｇ／ｃｍ３以下とすることが好ましい。これにより、高密度耐火物であるスラグライン材５と低密度耐火物である地金を含まないスラグとを高精度に分離することができる。
Here, it is preferable that the second threshold density is 2.0 g / cm 3 or more and 2.6 g / cm 3 or less. Thereby, the
なお、使用済みの高炉樋耐火物がスラグを含む場合、図５に示した方法では、粒度調整ステップＳ１２の後に磁力選別ステップＳ１３を行っているが、密度分離ステップＳ１４を行った後に、磁力選別ステップを行ってもよい。図７は、密度分離ステップを行った後に磁力選別ステップを行う方法のフローチャートを示している。この図におけるステップＳ３１、Ｓ２２、Ｓ３３、Ｓ３４、Ｓ３５およびＳ３６は、図５におけるステップＳ１１、Ｓ１２、Ｓ１４、Ｓ１３、Ｓ１５およびＳ１６にそれぞれ対応している。 In the case where the used blast furnace refractory contains slag, the method shown in FIG. 5 performs the magnetic separation step S13 after the particle size adjustment step S12, but after performing the density separation step S14, the magnetic separation. Steps may be performed. FIG. 7 shows a flowchart of a method for performing the magnetic separation step after performing the density separation step. Steps S31, S22, S33, S34, S35 and S36 in this figure correspond to steps S11, S12, S14, S13, S15 and S16 in FIG. 5, respectively.
図７に示すように、ステップＳ３３における密度分離の後、高密度耐火物（メタルライン材４）および低密度耐火物（スラグライン材５）のそれぞれに対して所定の磁力（第２の磁力）を用いて磁力選別した後、低密度耐火物のうちの非磁性の耐火物に対して微粉砕ステップＳ３５を行えばよい。こうして、図５に示した方法と同様に、スラグを含む使用済み高炉樋耐火物を、メタルライン材４とスラグライン材５とに分離した上で、地金を含むスラグを分離することができる。
As shown in FIG. 7, after the density separation in step S33, a predetermined magnetic force (second magnetic force) is applied to each of the high-density refractory (metal line material 4) and the low-density refractory (slag line material 5). After the magnetic selection using, the pulverization step S35 may be performed on the non-magnetic refractories of the low density refractories. Thus, similarly to the method shown in FIG. 5, the used blast furnace refractory containing slag can be separated into the metal line material 4 and the
同様に、使用済みの高炉樋耐火物がスラグを含み、このスラグが地金を含むスラグと地金を含まないスラグとが存在する場合、図６に示した方法では、粒度調整ステップＳ２２の後に磁力選別ステップＳ２３を行っているが、密度分離ステップＳ２４を行った後に、磁力選別ステップを行ってもよい。図８は、密度分離ステップを行った後に磁力選別ステップを行う方法のフローチャートを示している。この図におけるステップＳ４１、Ｓ４２、Ｓ４３、Ｓ４４、Ｓ４５、Ｓ４６およびＳ４７は、図６におけるステップＳ２１、Ｓ２２、Ｓ２４、Ｓ２５、Ｓ２３、Ｓ２６およびＳ２７にそれぞれ対応している。 Similarly, when the used blast furnace refractory contains slag, and this slag includes slag containing bullion and slag not containing bullion, in the method shown in FIG. Although the magnetic separation step S23 is performed, the magnetic separation step may be performed after the density separation step S24. FIG. 8 shows a flowchart of a method for performing the magnetic separation step after performing the density separation step. Steps S41, S42, S43, S44, S45, S46 and S47 in this figure correspond to steps S21, S22, S24, S25, S23, S26 and S27 in FIG. 6, respectively.
図８に示すように、第１の密度分離ステップＳ４３により得られた高密度耐火物（第１の高密度耐火物）および第２の密度分離ステップＳ４４により得られた高密度耐火物（第２の高密度耐火物）のそれぞれに対して磁力選別ステップＳ４５を行い、第２の高密度耐火物のうちの非磁性の耐火物に対して微粉砕ステップＳ４６を行えばよい。こうして、図６に示した方法と同様に、スラグを含む使用済み高炉樋耐火物を、メタルライン材４とスラグライン材５とに分離した上で、地金を含むスラグを分離することができる。
As shown in FIG. 8, the high-density refractory (first high-density refractory) obtained by the first density separation step S43 and the high-density refractory obtained by the second density separation step S44 (second Each of the high-density refractory materials) may be subjected to a magnetic force sorting step S45, and the non-magnetic refractory material of the second high-density refractory material may be subjected to the fine grinding step S46. Thus, in the same manner as in the method shown in FIG. 6, the used blast furnace refractory containing slag can be separated into the metal line material 4 and the
また、スラグは、地金の含有量がそれぞれ異なるが、本方法により、地金を含まない低密度のスラグ粒（ステップＳ４４後の低密度耐火物）、地金を少し含む中密度のスラグ粒（ステップＳ４４に続くステップＳ４５後の磁性耐火物）および地金を多く含むスラグ粒（ステップＳ４３に続くステップＳ４５後の磁性耐火物）の３つに品位別に分離してリサイクルすることができる。 In addition, although the slag is different in the content of the bullion, according to the present method, the low-density slag grains not containing the bullion (low-density refractory after step S44) and the medium-density slag grains slightly containing the bullion. It can be separated into three grades (the magnetic refractory after step S45 following step S44) and the slag grains containing a large amount of metal (the magnetic refractory after step S45 following step S43), and can be recycled.
（高炉樋耐火物の分離装置）
次に、本発明に係る使用済み高炉樋耐火物分離装置について説明する。本発明に係る高炉樋耐火物分離装置は、使用済みの高炉樋耐火物を粗破砕する破砕手段と、粗破砕された高炉樋耐火物を所定の粒度範囲に粒度調整する粒度調整手段と、粒度調整された高炉樋耐火物を第１の閾値密度で第１の高密度耐火物と第１の低密度耐火物とに密度分離する分離手段と、第１の低密度耐火物を微粉砕する粉砕手段と、得られた粉体を第１の磁力を用いて磁性の粉体と非磁性の粉体とに磁力選別する磁力選別手段とを備える。
(Blast furnace refractory separator)
Next, the spent blast furnace refractory separator according to the present invention will be described. The blast furnace refractory separator according to the present invention includes a crushing means for roughly crushing a used blast furnace refractory, a particle size adjusting means for adjusting the particle size of a roughly crushed blast furnace refractory to a predetermined particle size range, and a particle size Separating means for separating the adjusted blast furnace refractory into a first high-density refractory and a first low-density refractory at a first threshold density, and pulverization for pulverizing the first low-density refractory And magnetic force sorting means for magnetically sorting the obtained powder into magnetic powder and non-magnetic powder using a first magnetic force.
破砕手段としては、例えばジョークラッシャーやバケットクラッシャー等を用いることができ、使用済みの高炉樋耐火物を粗破砕して、耐火物の粒度を後の密度分離に適した粒度範囲に調整する。 As the crushing means, for example, a jaw crusher or a bucket crusher can be used, and the used blast furnace refractory is roughly crushed to adjust the particle size of the refractory to a particle size range suitable for subsequent density separation.
また、粒度調整手段としては、目開き寸法の異なる２つの篩いを用いることができる。例えば、耐火物の粒度範囲を１０ｍｍ以上１００ｍｍ以下に調整する場合には、まず、目開き寸法が１００ｍｍの篩いを用いて、粗破砕された高炉樋耐火物を篩った後、目開き寸法が１００ｍｍの篩いを通過した耐火物を、目開き寸法が１０ｍｍの篩いで篩う。 Further, as the particle size adjusting means, two sieves having different opening sizes can be used. For example, when adjusting the particle size range of the refractory to 10 mm or more and 100 mm or less, first, using a sieve with an opening size of 100 mm, after sieving the coarsely crushed blast furnace refractory, the opening size is The refractory material that has passed through the 100 mm sieve is sieved with a sieve having an opening size of 10 mm.
さらに、分離手段としては、図４に示した固気流動層を用いた分離装置１０を用いることができ、粒度調整された高炉樋耐火物を第１の閾値密度で第１の高密度耐火物と第１の低密度耐火物とに密度分離することができる。
Furthermore, as the separation means, the
固気流動層を構成する粉体は、特に限定されず、例えばシリカサンド、クロマイトサンド、ジルコンサンドや鉄粉を用いることができる。固気流動層のかさ密度は、これらの混合比および装置１０内に導入する気体の流量を変更することにより調整することができる。
The powder constituting the solid-gas fluidized bed is not particularly limited, and for example, silica sand, chromite sand, zircon sand or iron powder can be used. The bulk density of the solid-gas fluidized bed can be adjusted by changing the mixing ratio and the flow rate of the gas introduced into the
また、粉体の粒径についても特に限定されないが、粒径が大きいと流動化の送風能力がより多く必要となる点から、１００μｍ以上５００μｍ以下とすることが好ましい。さらに、粉体の流動化は、固気流動層の下部から気体を送風することにより行なうことができる。好ましくは、気体は空気である。 Also, the particle size of the powder is not particularly limited, but it is preferably 100 μm or more and 500 μm or less from the viewpoint that if the particle size is large, more fluidization blowing capacity is required. Furthermore, fluidization of the powder can be performed by blowing gas from the lower part of the solid-gas fluidized bed. Preferably the gas is air.
さらにまた、磁力選別手段としては、局所的に６０００ガウス以上、好ましくは１００００ガウス以上となる極が多数配置されるように設計された磁力選別機を用いることができる。磁力選別機の形式は、ドラム型、ベルト型、ベルト吊り下げ型、磁着メディアを利用した高勾配磁力選別機などとすることができる。 Furthermore, as the magnetic force sorting means, a magnetic force sorter designed so that a large number of poles that are locally 6000 Gauss or more, preferably 10,000 Gauss or more can be used. The type of the magnetic separator can be a drum type, a belt type, a belt suspension type, a high gradient magnetic separator using a magnetic adhesion medium, or the like.
以下、本発明の実施例について説明するが、これに限定されない。 Examples of the present invention will be described below, but the present invention is not limited thereto.
（発明例１）
図２に示したフローチャートに従って、使用済みの高炉樋耐火物を成分毎に分離した。すなわち、まず、メタルライン材とスラグライン材との割合が５０：５０の高炉樋耐火物を、圧縮刃のクリアランスが４０ｍｍのジョークラッシャーを用いて破砕した。次いで、破砕された耐火物を、乾燥された耐火物を目開き寸法：４０ｍｍの篩いにかけ、篩いを通過した耐火物を目開き寸法：１０ｍｍの篩いにかけ、篩い上に残った耐火物を回収することにより、１０ｍｍ以上４０ｍｍ以下の粒度を有する耐火物を回収した。
(Invention Example 1)
According to the flowchart shown in FIG. 2, the used blast furnace refractory was separated for each component. That is, first, a blast furnace refractory with a ratio of metal line material to slag line material of 50:50 was crushed using a jaw crusher with a compression blade clearance of 40 mm. Next, the crushed refractory is passed through a sieve having an opening size of 40 mm, and the refractory that has passed through the sieve is passed through a sieve having an opening size of 10 mm to collect the refractory remaining on the sieve. As a result, a refractory having a particle size of 10 mm to 40 mm was recovered.
その後、回収した耐火物をエアテーブル式密度分離装置（長さ：１０００ｍｍ、幅：２０００ｍｍ、深さ：５０ｍｍ）に導入して、高密度耐火物であるＡｌ２Ｏ３リッチのメタルライン材および低密度耐火物であるＳｉＣリッチのスラグライン材を回収した。ここで、エアテーブル式の密度分離は、テーブル運動周波数２Ｈｚ、振幅１ｍｍ、傾斜０．５度の条件の下で行った。 Thereafter, the recovered refractory is introduced into an air table type density separator (length: 1000 mm, width: 2000 mm, depth: 50 mm), and a high-density refractory Al 2 O 3 rich metal line material and low The SiC-rich slag line material, which is a density refractory, was recovered. Here, the air table type density separation was performed under conditions of a table motion frequency of 2 Hz, an amplitude of 1 mm, and an inclination of 0.5 degree.
上述の密度分離によって分離されたＡｌ２Ｏ３リッチのメタルライン材およびＳｉＣリッチのスラグライン材の純度を測定したところ、それぞれ７２．０質量％、６１．４質量％であった。 When the purity of the Al 2 O 3 rich metal line material and the SiC rich slag line material separated by the density separation was measured, they were 72.0% by mass and 61.4% by mass, respectively.
続いて、低密度耐火物であるスラグライン材を、ハンマーミルにより微粉砕して、粒径が２ｍｍ以下である粉体とした。最後に、１１０００ガウスの磁力を用いて、Ａｌ２Ｏ３リッチの磁性粉体と、ＳｉＣリッチの非磁性粉体とに分離した。この磁力選別によって分離されたＡｌ２Ｏ３リッチの磁性粉体およびＳｉＣリッチの非磁性粉体の純度を測定したところ、それぞれ２５質量％、９１．８質量％であった。こうして、高炉樋耐火物をメタルライン材とスラグライン材とに分離した。 Subsequently, the slag line material, which is a low-density refractory, was pulverized with a hammer mill to obtain a powder having a particle size of 2 mm or less. Finally, it was separated into Al 2 O 3 rich magnetic powder and SiC rich non-magnetic powder using a magnetic force of 11000 gauss. The purity of the Al 2 O 3 rich magnetic powder and the SiC rich nonmagnetic powder separated by the magnetic separation was measured and found to be 25% by mass and 91.8% by mass, respectively. In this way, the blast furnace refractory was separated into a metal line material and a slag line material.
（発明例２）
図８に示したフローチャートに従って、スラグを含む使用済みの高炉樋耐火物を成分毎に分離した。すなわち、まず、メタルライン材とスラグライン材との割合が５０：５０の高炉樋耐火物を、圧縮刃のクリアランスが４０ｍｍのジョークラッシャーを用いて破砕した。次いで、破砕された耐火物を、乾燥された耐火物を目開き寸法：４０ｍｍの篩いにかけ、篩いを通過した耐火物を目開き寸法：１０ｍｍの篩いにかけ、篩い上に残った耐火物を回収することにより、１０ｍｍ以上４０ｍｍ以下の粒度を有する耐火物を回収した。
(Invention Example 2)
According to the flowchart shown in FIG. 8, the used blast furnace refractory containing slag was separated for each component. That is, first, a blast furnace refractory with a ratio of metal line material to slag line material of 50:50 was crushed using a jaw crusher with a compression blade clearance of 40 mm. Next, the crushed refractory is passed through a sieve having an opening size of 40 mm, and the refractory that has passed through the sieve is passed through a sieve having an opening size of 10 mm to collect the refractory remaining on the sieve. As a result, a refractory having a particle size of 10 mm to 40 mm was recovered.
その後、回収した耐火物を固気流動層を用いた分離装置（長さ：２５００ｍｍ、幅：１０００ｍｍ、深さ：２５０ｍｍ）に導入して、閾値密度（第１の閾値密度）２．８０ｇ／ｃｍ３で浮遊した低密度耐火物（第１の低密度耐火物）であるＳｉＣリッチのスラグライン材、および沈降した高密度耐火物（第１の高密度耐火物）であるＡｌ２Ｏ３リッチのメタルライン材を回収した。ここで、固気流動層を構成する粉体として、ジルコンサンドに鉄粉を混ぜたものを使用し、装置の下部から流速２．６ｃｍ／ｓの空気を送風することにより固気流動層を形成した。分離装置による高炉樋耐火物の処理速度は１ｔ／ｈである。 Thereafter, the recovered refractory is introduced into a separation apparatus (length: 2500 mm, width: 1000 mm, depth: 250 mm) using a solid-gas fluidized bed, and a threshold density (first threshold density) of 2.80 g / cm. SiC-rich slag line material that is a low-density refractory (first low-density refractory) floating in 3 and Al 2 O 3- rich that is a settled high-density refractory (first high-density refractory) Metal line material was collected. Here, as the powder constituting the solid-gas fluidized bed, a mixture of iron powder and zircon sand is used, and a solid-gas fluidized bed is formed by blowing air at a flow rate of 2.6 cm / s from the lower part of the apparatus. did. The processing speed of the blast furnace refractory by the separator is 1 t / h.
続いて、回収した第１の低密度耐火物を再度、固気流動層を用いた分離装置に導入して、閾値密度（第２の閾値密度）２．３０ｇ／ｃｍ３で浮遊した低密度耐火物（第２の低密度耐火物）である地金を含まないスラグ、および沈降した高密度耐火物（第２の高密度耐火物）であるスラグライン材を回収した。ここで、固気流動層を構成する粉体として、ジルコンサンドに鉄粉を混ぜたものを使用し、装置の下部から流速２．６ｃｍ／ｓの空気を送風することにより固気流動層を形成した。分離装置による高炉樋耐火物の処理速度は１ｔ／ｈである。 Subsequently, the recovered first low-density refractory is again introduced into a separation apparatus using a solid-gas fluidized bed, and the low-density refractory floated at a threshold density (second threshold density) of 2.30 g / cm 3. The slag which does not contain the metal which is a thing (2nd low density refractory), and the slag line material which is the settled high density refractory (2nd high density refractory) were collect | recovered. Here, as the powder constituting the solid-gas fluidized bed, a mixture of iron powder and zircon sand is used, and a solid-gas fluidized bed is formed by blowing air at a flow rate of 2.6 cm / s from the lower part of the apparatus. did. The processing speed of the blast furnace refractory by the separator is 1 t / h.
その後、第１の高密度耐火物および第２の高密度耐火物のそれぞれに対して６０００ガウスの磁力を用いて磁性耐火物と非磁性耐火物都に磁力選別を行い、第１の高密度耐火物から磁性耐火物である地金を多く含むスラグを、第２の高密度耐火物から磁性耐火物である地金を少し含むスラグをそれぞれ分離した。 Thereafter, the first high-density refractory and the second high-density refractory are magnetically sorted into a magnetic refractory and a non-magnetic refractory using a magnetic force of 6000 gauss, respectively. A slag containing a large amount of metal refractory was separated from the object, and a slag containing a small amount of magnetic refractory metal was separated from the second high-density refractory.
ここで、第１の高密度耐火物から分離された磁性耐火物である地金を多く含むスラグ、および非磁性耐火物であるメタルライン材の純度を測定したところ、それぞれ１００質量％、８５．４質量％であった。同様に、第２の高密度耐火物から分離された磁性耐火物である地金を少し含むスラグ、および非磁性耐火物であるスラグライン材の純度を測定したところ、それぞれ１００質量％、７２．０質量％であった。 Here, when the purity of the metal line material which is a nonmagnetic refractory was determined by measuring the purity of a slag containing a large amount of metal as a magnetic refractory separated from the first high-density refractory, it was 100% by mass and 85.85%, respectively. It was 4% by mass. Similarly, when the purity of the slag containing a little metal refractory separated from the second high-density refractory and the slag line material being non-magnetic refractory were measured, 100 mass% and 72.72%, respectively. It was 0 mass%.
続いて、第２の高密度耐火物に含まれる非磁性耐火物を、ハンマーミルにより微粉砕して、粒径が２ｍｍ以下である粉体とした。最後に、１１０００ガウスの磁力を用いて、Ａｌ２Ｏ３リッチの磁性粉体と、ＳｉＣリッチの非磁性粉体とに分離した。この磁力選別によって分離されたＡｌ２Ｏ３リッチの磁性粉体およびＳｉＣリッチの非磁性粉体の純度を測定したところ、それぞれ２５質量％、９１．８質量％であった。こうして、スラグを含む使用済み高炉樋耐火物をメタルライン材とスラグライン材とスラグとに分離した。 Subsequently, the nonmagnetic refractory contained in the second high-density refractory was finely pulverized with a hammer mill to obtain a powder having a particle size of 2 mm or less. Finally, it was separated into Al 2 O 3 rich magnetic powder and SiC rich non-magnetic powder using a magnetic force of 11000 gauss. The purity of the Al 2 O 3 rich magnetic powder and the SiC rich nonmagnetic powder separated by the magnetic separation was measured and found to be 25% by mass and 91.8% by mass, respectively. Thus, the used blast furnace refractory containing slag was separated into metal line material, slag line material and slag.
本発明によれば、製鉄所で発生した使用済みの高炉樋耐火物を成分毎に分離できるため、製鉄業において有用である。 According to the present invention, since the used blast furnace refractory material generated in the steelworks can be separated for each component, it is useful in the steel industry.
１ 高炉樋
２ 鉄皮
３ 高炉樋耐火物
４ メタルライン材
５ スラグライン材
１０ 分離装置
１１ 分離層
１２ 固気流動層
１３ 浮遊耐火物回収手段
１３ａ、１５ａ スクレーパ
１４、１６ 排出部
１５ 沈降耐火物回収手段
１６ 排出部
Ｓ 浮遊耐火物
Ｐ 沈降耐火物
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1
Claims (12)
粗破砕された前記高炉樋耐火物を所定の粒度範囲に粒度調整する粒度調整手段と、
粒度調整された前記高炉樋耐火物を第１の閾値密度で第１の高密度耐火物と第１の低密度耐火物とに密度分離する分離手段と、
前記第１の低密度耐火物を微粉砕する粉砕手段と、
得られた粉体を第１の磁力を用いて磁性の粉体と非磁性の粉体とに磁力選別する磁力選別手段と、
を備えることを特徴とする使用済み高炉樋耐火物の分離装置。 Crushing means for roughly crushing used blast furnace refractories,
Particle size adjusting means for adjusting the particle size of the roughly crushed blast furnace refractory to a predetermined particle size range,
Separating means for separating the grain-adjusted blast furnace refractory at a first threshold density into a first high-density refractory and a first low-density refractory;
Pulverizing means for pulverizing the first low-density refractory;
Magnetic force sorting means for magnetically sorting the obtained powder into a magnetic powder and a non-magnetic powder using a first magnetic force;
An apparatus for separating used blast furnace refractories.
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|---|---|---|---|---|
| JP2018168014A (en) * | 2017-03-30 | 2018-11-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Unfired brick refractory and method for producing unfired brick refractory |
| JP2018184315A (en) * | 2017-04-25 | 2018-11-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Carbon-containing castable refractory and method for producing carbon-containing castable refractory |
| JP2019052831A (en) * | 2017-09-19 | 2019-04-04 | 中外炉工業株式会社 | Regenerative burner, and fuel nozzle and nozzle tip thereof |
| CN111604162A (en) * | 2020-05-29 | 2020-09-01 | 东北大学 | Refractory iron ore dry grinding and dry separation-suspension roasting-separation system and method |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002206867A (en) * | 2001-01-09 | 2002-07-26 | Nippon Steel Corp | Recycle method for fireproof material |
| JP2003083683A (en) * | 2001-09-10 | 2003-03-19 | Nippon Steel Corp | Recycling method of refractory |
| JP2003088845A (en) * | 2001-09-18 | 2003-03-25 | Nippon Steel Corp | Treatment method of spent refractory |
-
2015
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Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002206867A (en) * | 2001-01-09 | 2002-07-26 | Nippon Steel Corp | Recycle method for fireproof material |
| JP2003083683A (en) * | 2001-09-10 | 2003-03-19 | Nippon Steel Corp | Recycling method of refractory |
| JP2003088845A (en) * | 2001-09-18 | 2003-03-25 | Nippon Steel Corp | Treatment method of spent refractory |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018168014A (en) * | 2017-03-30 | 2018-11-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Unfired brick refractory and method for producing unfired brick refractory |
| JP2018184315A (en) * | 2017-04-25 | 2018-11-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Carbon-containing castable refractory and method for producing carbon-containing castable refractory |
| JP2019052831A (en) * | 2017-09-19 | 2019-04-04 | 中外炉工業株式会社 | Regenerative burner, and fuel nozzle and nozzle tip thereof |
| CN111604162A (en) * | 2020-05-29 | 2020-09-01 | 东北大学 | Refractory iron ore dry grinding and dry separation-suspension roasting-separation system and method |
| CN111604162B (en) * | 2020-05-29 | 2021-07-13 | 东北大学 | Refractory iron ore dry grinding and dry separation-suspension roasting-separation system and method |
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