JP2016163989A - プレス成形体の製造方法、及びプレス成形体の製造装置 - Google Patents
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Abstract
【課題】不連続炭素繊維と熱可塑性樹脂とを含む複合材料をコールドプレスしてプレス成形体を製造する方法に関するものであり、かかる従来技術の問題点を解消し、さまざまな形状に対応できる形状自由性に優れるプレス成形体の製造方法を提供すること。
【解決手段】不連続炭素繊維と熱可塑性樹脂とを含む複合材料をコールドプレスして、プレス成形体を製造する方法であって、式（１）、（２）を満たし、かつ以下の工程１〜５を含むプレス成形体の製造方法。
工程１：加熱した複合材料を成形型に配置する工程。
工程２：加圧開始時刻ｔ０から、流動開始圧力Ｐｆに達する時刻ｔ１までが１秒以下の工程。
工程３：時刻ｔ２において、最大圧力Ｐｍに達する工程。
工程４：平均保圧Ｐｋで複合材料を時刻ｔ２から時刻ｔ３までプレスする保圧工程。
工程５：成形型を開放し、成形体を成形型から取り出す工程。
ただし、
式（１） ４ ＜ Ｐｆ／ｔ１ ＜ ７５００ ［ＭＰａ／ｓｅｃ］
式（２） ４５ ＜ Ｐｋ×（ｔ３−ｔ２） ＜ ５４００ ［ＭＰａ・ｓｅｃ］
【選択図】なし
【解決手段】不連続炭素繊維と熱可塑性樹脂とを含む複合材料をコールドプレスして、プレス成形体を製造する方法であって、式（１）、（２）を満たし、かつ以下の工程１〜５を含むプレス成形体の製造方法。
工程１：加熱した複合材料を成形型に配置する工程。
工程２：加圧開始時刻ｔ０から、流動開始圧力Ｐｆに達する時刻ｔ１までが１秒以下の工程。
工程３：時刻ｔ２において、最大圧力Ｐｍに達する工程。
工程４：平均保圧Ｐｋで複合材料を時刻ｔ２から時刻ｔ３までプレスする保圧工程。
工程５：成形型を開放し、成形体を成形型から取り出す工程。
ただし、
式（１） ４ ＜ Ｐｆ／ｔ１ ＜ ７５００ ［ＭＰａ／ｓｅｃ］
式（２） ４５ ＜ Ｐｋ×（ｔ３−ｔ２） ＜ ５４００ ［ＭＰａ・ｓｅｃ］
【選択図】なし
Description
本発明は、不連続炭素繊維と熱可塑性樹脂とを含む複合材料をコールドプレスして、プレス成形体を製造する方法およびプレス成形体の製造装置に関するものである。
より詳しくは、本発明は、不連続炭素繊維と熱可塑性樹脂とを含む複合材料を、成形型内で流動させ、圧縮成形してプレス成形体を製造するにあたり、成形時の流動性に優れ、プレス成形体の形状自由度が向上する製造方法に関するものである。
より詳しくは、本発明は、不連続炭素繊維と熱可塑性樹脂とを含む複合材料を、成形型内で流動させ、圧縮成形してプレス成形体を製造するにあたり、成形時の流動性に優れ、プレス成形体の形状自由度が向上する製造方法に関するものである。
炭素繊維で強化された複合材料は、その高い比強度・比弾性率を利用して、航空機や自動車などの構造材料や、テニスラケット、ゴルフシャフト、釣竿などの一般産業やスポーツ用途等に広く利用されてきた。これらに用いられる炭素繊維の形態としては、連続繊維を用いて作られる織物や、１方向に繊維が引き揃えられたＵＤシート、カットした繊維（不連続繊維）を用いて作られるランダムシート、不織布等がある。
近年、従来の熱硬化性樹脂に代わり、熱可塑性樹脂をマトリクスに用いた複合材料が注目されている。例えば、不連続炭素繊維と熱可塑性樹脂を含浸させた成形用材料を熱可塑性樹脂の軟化点（可塑化温度）以上に加熱し、融点以下もしくはガラス転移温度以下に調整された成形型に投入後、型締めにて賦形する成形方法が開発されている（特許文献１、２）。
特許文献１には、特定形態の不連続炭素繊維と熱可塑性樹脂を含んだ流動しやすい成形材料をプレス成形することにより、表面が平滑であり、均一な厚さを有する成形体およびその製造方法が記載されている。
特許文献２には、成形機やユーティリティー設備の容量が大きくするのを防ぐため、不連続炭素繊維と熱可塑性樹脂を含む成形材料を低圧成形して流動させ、複雑形状や大型の成形体を製造する技術が提案されている。
特許文献３には、溶融熱可塑性樹脂のプレス開始から圧縮速度が最大速度に達するまでの加速領域を制御することにより、表面転写性に優れた表面外観の良好な成形品を得る方法が記載されている。
特許文献２には、成形機やユーティリティー設備の容量が大きくするのを防ぐため、不連続炭素繊維と熱可塑性樹脂を含む成形材料を低圧成形して流動させ、複雑形状や大型の成形体を製造する技術が提案されている。
特許文献３には、溶融熱可塑性樹脂のプレス開始から圧縮速度が最大速度に達するまでの加速領域を制御することにより、表面転写性に優れた表面外観の良好な成形品を得る方法が記載されている。
しかしながら、特許文献１に記載の発明は、成形時の複合材料の挙動は考慮されておらず、より一層流動させることで、より複雑な形状に対応出来るか、必ずしも明確ではなかった。同様に、特許文献２に記載の発明では、流動開始圧力に達する時間が考慮されていないため、より複雑な形状に対応できるかどうか、必ずしも明確ではなかった。
また、特許文献３は熱可塑性樹脂のプレス成形に関する技術であり、不連続炭素繊維と熱可塑性樹脂とを含む複合材料には、そのまま適応できない。
また、特許文献３は熱可塑性樹脂のプレス成形に関する技術であり、不連続炭素繊維と熱可塑性樹脂とを含む複合材料には、そのまま適応できない。
したがって本発明の課題は、不連続炭素繊維と熱可塑性樹脂とを含む複合材料をコールドプレスしてプレス成形体を製造する方法に関するものであり、かかる従来技術の問題点を解消し、さまざまな形状に対応できる形状自由性に優れるプレス成形体の製造方法を提供することを目的とする。
本発明者らは鋭意検討した結果、以下に示す手段により、上記課題を解決できることを見出し、本発明に到達した。
１． 不連続炭素繊維と熱可塑性樹脂とを含む複合材料をコールドプレスして、プレス成形体を製造する方法であって、式（１）、（２）を満たし、かつ以下の工程１〜５を含むプレス成形体の製造方法。
工程１：加熱した複合材料を成形型に配置する工程。
工程２：加圧開始時刻ｔ０から、流動開始圧力Ｐｆに達する時刻ｔ１までが１秒以下の工程。
工程３：時刻ｔ２において、最大圧力Ｐｍに達する工程。
工程４：平均保圧Ｐｋで複合材料を時刻ｔ２から時刻ｔ３までプレスする保圧工程。
工程５：成形型を開放し、成形体を成形型から取り出す工程。
ただし、
式（１） ４ ＜ Ｐｆ／ｔ１ ＜ ７５００ ［ＭＰａ／ｓｅｃ］
式（２） ４５ ＜ Ｐｋ×（ｔ３−ｔ２） ＜ ５４００ ［ＭＰａ・ｓｅｃ］
２． 圧力Ｐｍ、Ｐｆと、時刻ｔ１、ｔ２との関係が、式（３）を満たす、前記１に記載のプレス成形体の製造方法。
式（３） ４＜（Ｐｍ−Ｐｆ）／（ｔ２−ｔ１）＜７５００ ［ＭＰａ／ｓｅｃ］
３． 最大圧力Ｐｍと平均保圧Ｐｋとが、
０．５＜Ｐｋ／Ｐｍ＜１．０である前記１又は２に記載のプレス成形体の製造方法。
４． 最大圧力Ｐｍが、５〜５０ＭＰａである前記１〜３いずれか１項に記載のプレス成形体の製造方法。
５． 不連続炭素繊維の平均繊維長が１ｍｍ〜１００ｍｍの範囲内である前記１〜４いずれか１項に記載のプレス成形体の製造方法。
６． 式（６）で定義される複合材料に含まれる炭素繊維体積割合が１０〜７０Ｖｏｌ％である前記１〜５いずれか１項に記載のプレス成形体の製造方法。
式（６） Ｖｆ＝１００×炭素繊維体積／（炭素繊維体積＋熱可塑性樹脂体積）
７． 熱可塑性樹脂がポリアミド樹脂である前記１〜６いずれか１項に記載のプレス成形体の製造方法。
８． 不連続炭素繊維と熱可塑性樹脂とを含む複合材料をコールドプレスして、プレス成形体を製造する装置であって、前記コールドプレスは、式（１）、（２）を満たし、かつ以下の工程１〜５を含み、成形型の開閉機に、増速装置を設置したプレス成形体の製造装置。
工程１：加熱した複合材料を成形型に配置する工程。
工程２：加圧開始時刻ｔ０から、流動開始圧力Ｐｆに達する時刻ｔ１までが１秒以下の工程。
工程３：時刻ｔ２において、最大圧力Ｐｍに達する工程。
工程４：平均保圧Ｐｋで複合材料を時刻ｔ２から時刻ｔ３までプレスする保圧工程。
工程５：成形型を開放し、成形体を成形型から取り出す工程。
ただし、
式（１） ４ ＜ Ｐｆ／ｔ１ ＜ ７５００ ［ＭＰａ／ｓｅｃ］
式（２） ４５ ＜ Ｐｋ×（ｔ３−ｔ２） ＜ ５４００ ［ＭＰａ・ｓｅｃ］
９． 成形型の開閉機に、増速装置を設置した製造装置を用いる、前記１〜７いずれか１項に記載のプレス成形体の製造方法。
工程１：加熱した複合材料を成形型に配置する工程。
工程２：加圧開始時刻ｔ０から、流動開始圧力Ｐｆに達する時刻ｔ１までが１秒以下の工程。
工程３：時刻ｔ２において、最大圧力Ｐｍに達する工程。
工程４：平均保圧Ｐｋで複合材料を時刻ｔ２から時刻ｔ３までプレスする保圧工程。
工程５：成形型を開放し、成形体を成形型から取り出す工程。
ただし、
式（１） ４ ＜ Ｐｆ／ｔ１ ＜ ７５００ ［ＭＰａ／ｓｅｃ］
式（２） ４５ ＜ Ｐｋ×（ｔ３−ｔ２） ＜ ５４００ ［ＭＰａ・ｓｅｃ］
２． 圧力Ｐｍ、Ｐｆと、時刻ｔ１、ｔ２との関係が、式（３）を満たす、前記１に記載のプレス成形体の製造方法。
式（３） ４＜（Ｐｍ−Ｐｆ）／（ｔ２−ｔ１）＜７５００ ［ＭＰａ／ｓｅｃ］
３． 最大圧力Ｐｍと平均保圧Ｐｋとが、
０．５＜Ｐｋ／Ｐｍ＜１．０である前記１又は２に記載のプレス成形体の製造方法。
４． 最大圧力Ｐｍが、５〜５０ＭＰａである前記１〜３いずれか１項に記載のプレス成形体の製造方法。
５． 不連続炭素繊維の平均繊維長が１ｍｍ〜１００ｍｍの範囲内である前記１〜４いずれか１項に記載のプレス成形体の製造方法。
６． 式（６）で定義される複合材料に含まれる炭素繊維体積割合が１０〜７０Ｖｏｌ％である前記１〜５いずれか１項に記載のプレス成形体の製造方法。
式（６） Ｖｆ＝１００×炭素繊維体積／（炭素繊維体積＋熱可塑性樹脂体積）
７． 熱可塑性樹脂がポリアミド樹脂である前記１〜６いずれか１項に記載のプレス成形体の製造方法。
８． 不連続炭素繊維と熱可塑性樹脂とを含む複合材料をコールドプレスして、プレス成形体を製造する装置であって、前記コールドプレスは、式（１）、（２）を満たし、かつ以下の工程１〜５を含み、成形型の開閉機に、増速装置を設置したプレス成形体の製造装置。
工程１：加熱した複合材料を成形型に配置する工程。
工程２：加圧開始時刻ｔ０から、流動開始圧力Ｐｆに達する時刻ｔ１までが１秒以下の工程。
工程３：時刻ｔ２において、最大圧力Ｐｍに達する工程。
工程４：平均保圧Ｐｋで複合材料を時刻ｔ２から時刻ｔ３までプレスする保圧工程。
工程５：成形型を開放し、成形体を成形型から取り出す工程。
ただし、
式（１） ４ ＜ Ｐｆ／ｔ１ ＜ ７５００ ［ＭＰａ／ｓｅｃ］
式（２） ４５ ＜ Ｐｋ×（ｔ３−ｔ２） ＜ ５４００ ［ＭＰａ・ｓｅｃ］
９． 成形型の開閉機に、増速装置を設置した製造装置を用いる、前記１〜７いずれか１項に記載のプレス成形体の製造方法。
本発明におけるプレス成形体の製造方法、又はプレス成形体の製造装置を用いた場合、加圧開始の直後に複合材料は流動開始圧力に達するため、複合材料が流動し、かつその流動速度が速いため、非流動面と流動面をほぼ同時に加圧できる。この結果、成形型への充填性が飛躍的に高まるため、非流動面と流動面が同程度に加圧され、プレス成形体の形状自由度が大幅に改善される。
したがって、複雑な立体構造であっても、本発明におけるプレス成形体の製造方法、又はプレス成形体の製造装置を用いた場合、複合材料をプレスする際、比較的長い距離を複合材料が流動でき、突起部や細い空間まで複合材料を充填することが可能となる。
したがって、複雑な立体構造であっても、本発明におけるプレス成形体の製造方法、又はプレス成形体の製造装置を用いた場合、複合材料をプレスする際、比較的長い距離を複合材料が流動でき、突起部や細い空間まで複合材料を充填することが可能となる。
本発明におけるプレス成形体の製造方法は、不連続炭素繊維と熱可塑性樹脂とを含む複合材料をコールドプレスして、プレス成形体を製造する方法であって、式（１）、（２）を満たし、かつ以下の工程１〜５を含むものである。
工程１：加熱した複合材料を成形型に配置する工程。
工程２：加圧開始時刻ｔ０から、流動開始圧力Ｐｆに達する時刻ｔ１までが１秒未満の工程。
工程３：時刻ｔ２において、最大圧力Ｐｍに達する工程。
工程４：平均保圧Ｐｋで複合材料を時刻ｔ２から時刻ｔ３までプレスする保圧工程。
工程５：成形型を開放し、成形体を成形型から取り出す工程。
ただし、
式（１） ４ ＜ Ｐｆ／ｔ１ ＜ ７５００ ［ＭＰａ／ｓｅｃ］
式（２） ４５ ＜ Ｐｋ×（ｔ３−ｔ２） ＜ ５４００ ［ＭＰａ・ｓｅｃ］
工程１：加熱した複合材料を成形型に配置する工程。
工程２：加圧開始時刻ｔ０から、流動開始圧力Ｐｆに達する時刻ｔ１までが１秒未満の工程。
工程３：時刻ｔ２において、最大圧力Ｐｍに達する工程。
工程４：平均保圧Ｐｋで複合材料を時刻ｔ２から時刻ｔ３までプレスする保圧工程。
工程５：成形型を開放し、成形体を成形型から取り出す工程。
ただし、
式（１） ４ ＜ Ｐｆ／ｔ１ ＜ ７５００ ［ＭＰａ／ｓｅｃ］
式（２） ４５ ＜ Ｐｋ×（ｔ３−ｔ２） ＜ ５４００ ［ＭＰａ・ｓｅｃ］
［炭素繊維］
炭素繊維としては、一般的にポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）系炭素繊維、石油・石炭ピッチ系炭素繊維、レーヨン系炭素繊維、セルロース系炭素繊維、リグニン系炭素繊維、フェノール系炭素繊維、気相成長系炭素繊維などが知られているが、本発明においてはこれらのいずれの炭素繊維であっても好適に用いることができる。
炭素繊維としては、一般的にポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）系炭素繊維、石油・石炭ピッチ系炭素繊維、レーヨン系炭素繊維、セルロース系炭素繊維、リグニン系炭素繊維、フェノール系炭素繊維、気相成長系炭素繊維などが知られているが、本発明においてはこれらのいずれの炭素繊維であっても好適に用いることができる。
なかでも、本発明においては引張強度に優れる点でポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）系炭素繊維を用いることが好ましい。炭素繊維としてＰＡＮ系炭素繊維を用いる場合、その引張弾性率は１００ＧＰａ〜６００ＧＰａの範囲内であることが好ましく、２００ＧＰａ〜５００ＧＰａの範囲内であることがより好ましく、２３０〜４５０ＧＰａの範囲内であることがさらに好ましい。また、引張強度は２０００ＭＰａ〜１００００ＭＰａの範囲内であることが好ましく、３０００ＭＰａ〜８０００ＭＰａの範囲内であることがより好ましい。
本発明に用いられる炭素繊維は、表面にサイジング剤が付着しているものであってもよい。サイジング剤が付着している炭素繊維を用いる場合、当該サイジング剤の種類は、炭素繊維及びマトリックス樹脂の種類に応じて適宜選択することができるものであり、特に限定されるものではない。
［炭素繊維の形態］
（繊維長）
本発明に用いられる炭素繊維は不連続であればよく、その繊維長は炭素繊維の種類や熱可塑性樹脂の種類、複合材料中における炭素繊維の配向状態等に応じて適宜決定することができるものであり、特に限定されるものではない。不連続炭素繊維の平均繊維長は、通常、０．１ｍｍ〜５００ｍｍの範囲内であることが好ましく、１ｍｍ〜１００ｍｍの範囲内であることがより好ましく、５〜８０ｍｍが更に好ましく、１０〜８０ｍｍがより一層好ましく、１０〜６０ｍｍが最も好ましい。平均繊維長が５００ｍｍ以下であると、複合材料の流動性が大幅には低下せず、プレス成形体の形状自由度が向上する。一方、平均繊維長が０．１ｍｍ以上であれば、複合材料及び圧縮成形体の機械強度が低下しにくいため好ましい。
（繊維長）
本発明に用いられる炭素繊維は不連続であればよく、その繊維長は炭素繊維の種類や熱可塑性樹脂の種類、複合材料中における炭素繊維の配向状態等に応じて適宜決定することができるものであり、特に限定されるものではない。不連続炭素繊維の平均繊維長は、通常、０．１ｍｍ〜５００ｍｍの範囲内であることが好ましく、１ｍｍ〜１００ｍｍの範囲内であることがより好ましく、５〜８０ｍｍが更に好ましく、１０〜８０ｍｍがより一層好ましく、１０〜６０ｍｍが最も好ましい。平均繊維長が５００ｍｍ以下であると、複合材料の流動性が大幅には低下せず、プレス成形体の形状自由度が向上する。一方、平均繊維長が０．１ｍｍ以上であれば、複合材料及び圧縮成形体の機械強度が低下しにくいため好ましい。
本発明においては繊維長が互いに異なる炭素繊維を併用してもよい。換言すると、本発明に用いられる炭素繊維は、平均繊維長に単一のピークを有するものであってもよく、あるいは複数のピークを有するものであってもよい。
炭素繊維の平均繊維長は、例えば、複合材料から無作為に抽出した１００本の繊維の繊維長を、ノギス等を用いて１ｍｍ単位まで測定し、下記式（５）に基づいて求めることができる。平均繊維長の測定は、繊維長の長いものを重視するように計算した重量平均繊維長（Ｌｗ）で測定することが好ましい。
炭素繊維の平均繊維長は、例えば、複合材料から無作為に抽出した１００本の繊維の繊維長を、ノギス等を用いて１ｍｍ単位まで測定し、下記式（５）に基づいて求めることができる。平均繊維長の測定は、繊維長の長いものを重視するように計算した重量平均繊維長（Ｌｗ）で測定することが好ましい。
個々の炭素繊維の繊維長をＬｉ、測定本数をｊとすると、数平均繊維長（Ｌｎ）と重量平均繊維長（Ｌｗ）とは、以下の式（４）、（５）により求められる。
Ｌｎ＝ΣＬｉ／ｊ ・・・式（４）
Ｌｗ＝（ΣＬｉ２）／（ΣＬｉ） ・・・式（５）
なお、繊維長が一定長の場合は数平均繊維長と重量平均繊維長は同じ値になる。
複合材料からの炭素繊維の抽出は、例えば、複合材料に対し、５００℃×１時間程度の加熱処理を施し、炉内にて樹脂を除去することによって行うことができる。
Ｌｎ＝ΣＬｉ／ｊ ・・・式（４）
Ｌｗ＝（ΣＬｉ２）／（ΣＬｉ） ・・・式（５）
なお、繊維長が一定長の場合は数平均繊維長と重量平均繊維長は同じ値になる。
複合材料からの炭素繊維の抽出は、例えば、複合材料に対し、５００℃×１時間程度の加熱処理を施し、炉内にて樹脂を除去することによって行うことができる。
（繊維径）
本発明に用いられる炭素繊維の繊維径は、炭素繊維の種類に応じて適宜決定すればよく、特に限定されるものではない。平均繊維径は、通常、３μｍ〜５０μｍの範囲内であることが好ましく、４μｍ〜１２μｍの範囲内であることがより好ましく、５μｍ〜８μｍの範囲内であることがさらに好ましい。
ここで、上記平均繊維径は、炭素繊維の単糸の直径を指すものとする。したがって、炭素繊維が繊維束状である場合は、繊維束の径ではなく、繊維束を構成する炭素繊維（単糸）の直径を指す。炭素繊維の平均繊維径は、例えば、ＪＩＳ Ｒ−７６０７：２０００に記載された方法によって測定することができる。
本発明に用いられる炭素繊維の繊維径は、炭素繊維の種類に応じて適宜決定すればよく、特に限定されるものではない。平均繊維径は、通常、３μｍ〜５０μｍの範囲内であることが好ましく、４μｍ〜１２μｍの範囲内であることがより好ましく、５μｍ〜８μｍの範囲内であることがさらに好ましい。
ここで、上記平均繊維径は、炭素繊維の単糸の直径を指すものとする。したがって、炭素繊維が繊維束状である場合は、繊維束の径ではなく、繊維束を構成する炭素繊維（単糸）の直径を指す。炭素繊維の平均繊維径は、例えば、ＪＩＳ Ｒ−７６０７：２０００に記載された方法によって測定することができる。
（繊維体積割合）
本発明において、下記式（６）で定義される複合材料に含まれる炭素繊維体積割合（以下、単に「Ｖｆ」ということがある）に特に限定は無いが、複合材料における炭素繊維体積割合（Ｖｆ）は、１０〜７０Ｖｏｌ％であることが好ましい。
式（６） Ｖｆ＝１００×炭素繊維体積／（炭素繊維体積＋熱可塑性樹脂体積）
複合材料における炭素繊維体積割合（Ｖｆ）が１０Ｖｏｌ％以上の場合、所望の機械物性が得られやすい。一方、Ｖｆが７０Ｖｏｌ％以下の場合、プレス成形体を作成する際、成形材料の流動性が低下せず、成形時に所望の形状を得られやすい。複合材料中における炭素繊維体積割合（Ｖｆ）のより好ましい範囲は２０〜６０Ｖｏｌ％であり、さらに好ましい範囲は３０〜５０Ｖｏｌ％である。
本発明において、下記式（６）で定義される複合材料に含まれる炭素繊維体積割合（以下、単に「Ｖｆ」ということがある）に特に限定は無いが、複合材料における炭素繊維体積割合（Ｖｆ）は、１０〜７０Ｖｏｌ％であることが好ましい。
式（６） Ｖｆ＝１００×炭素繊維体積／（炭素繊維体積＋熱可塑性樹脂体積）
複合材料における炭素繊維体積割合（Ｖｆ）が１０Ｖｏｌ％以上の場合、所望の機械物性が得られやすい。一方、Ｖｆが７０Ｖｏｌ％以下の場合、プレス成形体を作成する際、成形材料の流動性が低下せず、成形時に所望の形状を得られやすい。複合材料中における炭素繊維体積割合（Ｖｆ）のより好ましい範囲は２０〜６０Ｖｏｌ％であり、さらに好ましい範囲は３０〜５０Ｖｏｌ％である。
［複合材料の厚み］
本発明に用いられる複合材料の厚みは特に限定されるものではないが、複合材料の厚みが厚くなるほど、複合材料の熱容量が大きくなるため、工程１で加熱した後、可塑化温度以下に低下するまでの時間が延びる。したがって、複合材料の厚みは０．０１ｍｍ以上が好ましい。
反対に、複合材料の厚みが薄くなると、複合材料の熱容量が小さくなるため、工程１で加熱した後に温度が下がり易く、成形可能時間が相対的に短くなる。
ただし、本発明の方法を用いれば、複合材料厚みが比較的薄い場合であっても、短い成形可能時間でプレス成形することが可能となり、従来は難しかった薄物であってもプレス成形体を製造することができる。
複合材料の厚みは、０．０１以上１００ｍｍ未満の範囲内がより好ましく、０．１ｍｍ以上１０ｍｍ未満の範囲内が更に好ましく、１ｍｍ以上５ｍｍ未満の範囲内がより一層好ましい。
なお、本発明に用いられる複合材料が、複数の層が積層された構成を有する場合、上記厚みは各層の厚みを指すのではなく、各層の厚みを合計した複合材料全体の厚みを指すものとする。
本発明に用いられる複合材料は、単一の層からなる単層構造を有するものであってもよく、又は複数層が積層された積層構造を有するものであってもよい。複合材料が積層構造を有する態様としては、同一の組成を有する複数の層が積層された態様であってもよく、又は互いに異なる組成を有する複数の層が積層された態様であってもよい。
本発明に用いられる複合材料の厚みは特に限定されるものではないが、複合材料の厚みが厚くなるほど、複合材料の熱容量が大きくなるため、工程１で加熱した後、可塑化温度以下に低下するまでの時間が延びる。したがって、複合材料の厚みは０．０１ｍｍ以上が好ましい。
反対に、複合材料の厚みが薄くなると、複合材料の熱容量が小さくなるため、工程１で加熱した後に温度が下がり易く、成形可能時間が相対的に短くなる。
ただし、本発明の方法を用いれば、複合材料厚みが比較的薄い場合であっても、短い成形可能時間でプレス成形することが可能となり、従来は難しかった薄物であってもプレス成形体を製造することができる。
複合材料の厚みは、０．０１以上１００ｍｍ未満の範囲内がより好ましく、０．１ｍｍ以上１０ｍｍ未満の範囲内が更に好ましく、１ｍｍ以上５ｍｍ未満の範囲内がより一層好ましい。
なお、本発明に用いられる複合材料が、複数の層が積層された構成を有する場合、上記厚みは各層の厚みを指すのではなく、各層の厚みを合計した複合材料全体の厚みを指すものとする。
本発明に用いられる複合材料は、単一の層からなる単層構造を有するものであってもよく、又は複数層が積層された積層構造を有するものであってもよい。複合材料が積層構造を有する態様としては、同一の組成を有する複数の層が積層された態様であってもよく、又は互いに異なる組成を有する複数の層が積層された態様であってもよい。
［複合材料の大きさ］
本発明に用いられる複合材料の大きさは特に限定されるものではない。複合材料が大きくなるほど、大きな成形圧力が必要になるが、本発明の製造方法を用れば大きな設備の増加をすることなく成形を可能にできる。この観点から、複合材料の表面の面積が０．５ｍ２以上であることが好ましく、１ｍ２以上であることがより好ましく、２ｍ２以上であることが更に好ましく、３ｍ２以上であればより一層好ましい。
本発明に用いられる複合材料の大きさは特に限定されるものではない。複合材料が大きくなるほど、大きな成形圧力が必要になるが、本発明の製造方法を用れば大きな設備の増加をすることなく成形を可能にできる。この観点から、複合材料の表面の面積が０．５ｍ２以上であることが好ましく、１ｍ２以上であることがより好ましく、２ｍ２以上であることが更に好ましく、３ｍ２以上であればより一層好ましい。
（炭素繊維の繊維形態）
本発明に用いられる炭素繊維は、その種類に関わらず単糸からなる単糸状であってもよく、複数の単糸からなる繊維束状であってもよい。
本発明に用いられる強化繊維は、単糸状のもののみであってもよく、繊維束状のもののみであってもよく、両者が混在していてもよい。ここで示す繊維束とは２本以上の単糸が集束剤や静電気力等により近接している事を示す。繊維束状のものを用いる場合、各繊維束を構成する単糸の数は、各繊維束においてほぼ均一であってもよく、あるいは異なっていてもよい。
本発明に用いられる炭素繊維は、その種類に関わらず単糸からなる単糸状であってもよく、複数の単糸からなる繊維束状であってもよい。
本発明に用いられる強化繊維は、単糸状のもののみであってもよく、繊維束状のもののみであってもよく、両者が混在していてもよい。ここで示す繊維束とは２本以上の単糸が集束剤や静電気力等により近接している事を示す。繊維束状のものを用いる場合、各繊維束を構成する単糸の数は、各繊維束においてほぼ均一であってもよく、あるいは異なっていてもよい。
本発明に用いられる炭素繊維が繊維束状である場合、各繊維束を構成する単糸の数は特に限定されるものではないが、通常、２本〜１０万本の範囲内とされる。
一般的に、炭素繊維は、数千〜数万本のフィラメントが集合した繊維束状となっている。炭素繊維をこのまま使用すると、繊維束の交絡部が局部的に厚くなり薄肉の複合材料を得ることが困難になる場合があるため、繊維束を拡幅したり、又は開繊したりして使用するのが通常である。
複合材料における炭素繊維の配向状態としては、例えば、炭素繊維の長軸方向が一方向に配列した一方向配列や、上記長軸方向が複合材料の面内方向においてランダムに配列した２次元ランダム配列を挙げることができる。
一般的に、炭素繊維は、数千〜数万本のフィラメントが集合した繊維束状となっている。炭素繊維をこのまま使用すると、繊維束の交絡部が局部的に厚くなり薄肉の複合材料を得ることが困難になる場合があるため、繊維束を拡幅したり、又は開繊したりして使用するのが通常である。
複合材料における炭素繊維の配向状態としては、例えば、炭素繊維の長軸方向が一方向に配列した一方向配列や、上記長軸方向が複合材料の面内方向においてランダムに配列した２次元ランダム配列を挙げることができる。
本発明における強化繊維の配向状態は、上記一方向配列又は２次元ランダム配列のいずれであってもよい。また、上記一方向配列と２次元ランダム配列の中間の無規則配列（炭素繊維の長軸方向が完全に一方向に配列しておらず、かつ完全にランダムでない配列状態）であってもよい。さらに、炭素繊維の繊維長によっては、炭素繊維の長軸方向が複合材料の面内方向に対して角度を有するように配列していてもよく、繊維が綿状に絡み合うように配列していてもよく、さらには繊維が平織や綾織などの二方向織物、多軸織物、不織布、マット、ニット、組紐、強化繊維を抄紙した紙等のように配列していてもよい。
本発明における炭素繊維は、炭素繊維マットの状態であっても良い。炭素繊維マットとは、炭素繊維が堆積し、または絡みあうなどしてマット状になったものをいう。炭素繊維マットとしては、炭素繊維の長軸方向が複合材料の面内方向においてランダムに配列した２次元ランダム炭素繊維マットや、炭素繊維が綿状に絡み合うなどして、強化繊維の長軸方向がＸＹＺの各方向においてランダムに配列している３次元ランダム炭素繊維マットが例示される。
なお、複合材料における炭素繊維の２次元ランダム配列の配向態様は、例えば、複合材料の任意の方向、及びこれと直交する方向を基準とする引張試験を行い、引張弾性率を測定した後、測定した引張弾性率の値のうち大きいものを小さいもので割った比（Ｅδ）を測定することで確認できる。弾性率の比が１に近いほど、炭素繊維が２次元ランダム配列していると評価できる。直交する２方向の弾性率の値のうち大きいものを小さいもので割った比が２を超えないときに等方性であるとされ、この比が１．３を超えないときは等方性に優れていると評価される。
炭素繊維の配置の方向を制御する手法として特に限定は無いが、具体的には炭素繊維の形状に繊維束を使用する手法、複合材料の製造時にエアレイド法、カーディング法、抄紙法を用いる事で達成できる。
炭素繊維の配置の方向を制御する手法として特に限定は無いが、具体的には炭素繊維の形状に繊維束を使用する手法、複合材料の製造時にエアレイド法、カーディング法、抄紙法を用いる事で達成できる。
［熱可塑性樹脂］
本発明に用いられる熱可塑性樹脂は、所望の強度を有する複合材料を得ることができるものであれば特に限定されるものではなく、プレス成形体の用途等に応じて適宜選択して用いることができる。上記熱可塑性樹脂は特に限定されるものではなく、複合材料の用途等に応じて所望の軟化点（可塑化温度）又は融点を有するものを適宜選択して用いることができる。通常、軟化点（可塑化温度）が１８０℃〜３５０℃の範囲内のものが用いられるが、これに限定されるものではない。
本発明に用いられる熱可塑性樹脂は、所望の強度を有する複合材料を得ることができるものであれば特に限定されるものではなく、プレス成形体の用途等に応じて適宜選択して用いることができる。上記熱可塑性樹脂は特に限定されるものではなく、複合材料の用途等に応じて所望の軟化点（可塑化温度）又は融点を有するものを適宜選択して用いることができる。通常、軟化点（可塑化温度）が１８０℃〜３５０℃の範囲内のものが用いられるが、これに限定されるものではない。
熱可塑性樹脂としては、ポリオレフィン樹脂、ポリスチレン樹脂、ポリアミド樹脂、ポリエステル樹脂、ポリアセタール樹脂（ポリオキシメチレン樹脂）、ポリカーボネート樹脂、（メタ）アクリル樹脂、ポリアリレート樹脂、ポリフェニレンエーテル樹脂、ポリイミド樹脂、ポリエーテルニトリル樹脂、フェノキシ樹脂、ポリフェニレンスルフィド樹脂、ポリスルホン樹脂、ポリケトン樹脂、ポリエーテルケトン樹脂、熱可塑性ウレタン樹脂、フッ素系樹脂、熱可塑性ポリベンゾイミダゾール樹脂等を挙げることができる。
上記ポリオレフィン樹脂としては、例えば、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリブタジエン樹脂、ポリメチルペンテン樹脂、塩化ビニル樹脂、塩化ビニリデン樹脂、酢酸ビニル樹脂、ポリビニルアルコール樹脂等を挙げることができる。上記ポリスチレン樹脂としては、例えば、ポリスチレン樹脂、アクリロニトリル−スチレン樹脂（ＡＳ樹脂）、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン樹脂（ＡＢＳ樹脂）等を挙げることができる。上記ポリアミド樹脂としては、例えば、ポリアミド６樹脂（ナイロン６）、ポリアミド１１樹脂（ナイロン１１）、ポリアミド１２樹脂（ナイロン１２）、ポリアミド４６樹脂（ナイロン４６）、ポリアミド６６樹脂（ナイロン６６）、ポリアミド６１０樹脂（ナイロン６１０）等を挙げることができる。上記ポリエステル樹脂としては、例えば、ポリエチレンテレフタレート樹脂、ポリエチレンナフタレート樹脂、ボリブチレンテレフタレート樹脂、ポリトリメチレンテレフタレート樹脂、液晶ポリエステル等を挙げることができる。上記（メタ）アクリル樹脂としては、例えば、ポリメチルメタクリレートを挙げることができる。上記ポリフェニレンエーテル樹脂としては、例えば、変性ポリフェニレンエーテル等を挙げることができる。上記ポリイミド樹脂としては、例えば、熱可塑性ポリイミド、ポリアミドイミド樹脂、ポリエーテルイミド樹脂等を挙げることができる。上記ポリスルホン樹脂としては、例えば、変性ポリスルホン樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂等を挙げることができる。上記ポリエーテルケトン樹脂としては、例えば、ポリエーテルケトン樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリエーテルケトンケトン樹脂を挙げることができる。上記フッ素系樹脂としては、例えば、ポリテトラフルオロエチレン等を挙げることができる。
本発明に用いられる熱可塑性樹脂は１種類のみであってもよく、２種類以上であってもよい。２種類以上の熱可塑性樹脂を併用する態様としては、例えば、相互に軟化点（可塑化温度）又は融点が異なる熱可塑性樹脂を併用する態様や、相互に平均分子量が異なる熱可塑性樹脂を併用する態様等を挙げることができるが、この限りではない。
［プレス成形体の製造方法］
本発明におけるプレス成形体の製造方法は、不連続炭素繊維と熱可塑性樹脂とを含む複合材料をコールドプレスして、プレス成形体を製造する方法であって、式（１）、（２）を満たし、かつ以下の工程１〜５を含むものである。
工程１：加熱した複合材料を成形型に配置する工程。
工程２：加圧開始時刻ｔ０から、流動開始圧力Ｐｆに達する時刻ｔ１までが１秒未満の工程。
工程３：時刻ｔ２において、最大圧力Ｐｍに達する工程。
工程４：平均保圧Ｐｋで複合材料を時刻ｔ２から時刻ｔ３までプレスする保圧工程。
工程５：成形型を開放し、成形体を成形型から取り出す工程。
ただし、
式（１） ４ ＜ Ｐｆ／ｔ１ ＜ ７５００ ［ＭＰａ／ｓｅｃ］
式（２） ５０ ＜ Ｐｋ×（ｔ３−ｔ２） ＜ ５４００ ［ＭＰａ・ｓｅｃ］
本発明におけるプレス成形体の製造方法は、不連続炭素繊維と熱可塑性樹脂とを含む複合材料をコールドプレスして、プレス成形体を製造する方法であって、式（１）、（２）を満たし、かつ以下の工程１〜５を含むものである。
工程１：加熱した複合材料を成形型に配置する工程。
工程２：加圧開始時刻ｔ０から、流動開始圧力Ｐｆに達する時刻ｔ１までが１秒未満の工程。
工程３：時刻ｔ２において、最大圧力Ｐｍに達する工程。
工程４：平均保圧Ｐｋで複合材料を時刻ｔ２から時刻ｔ３までプレスする保圧工程。
工程５：成形型を開放し、成形体を成形型から取り出す工程。
ただし、
式（１） ４ ＜ Ｐｆ／ｔ１ ＜ ７５００ ［ＭＰａ／ｓｅｃ］
式（２） ５０ ＜ Ｐｋ×（ｔ３−ｔ２） ＜ ５４００ ［ＭＰａ・ｓｅｃ］
（コールドプレス）
本発明におけるコールドプレスとは、工程１において、複合材料に含まれる熱可塑性樹脂の可塑化温度以上に加熱された複合材料を、可塑化温度未満に設定された成形型に配置し、工程２〜４において成形型を型締めすることにより、可塑化温度以下に冷却して成形するプレス方法をいう。
熱可塑性樹脂の可塑化温度は、ＤＳＣ（Differential Scanning Calorimetry）により求めことができる。昇温速度１０℃／ｍｉｎで測定し、得られたＤＳＣ曲線における融解ピークのピークトップを可塑化温度とする。
可塑化温度以下とは、成形型の温度が成形材料を構成する熱可塑性樹脂の固化温度より２０℃〜１００℃低い温度の範囲内で行われることが可塑化した、成形材料の賦形のしやすさや、成形体の表面外観の観点から好ましい。例えば、熱可塑性樹脂としてポリアミド６樹脂を用いる場合は、１２０℃〜１６０℃の範囲内、ポリプロピレン樹脂を用いる場合は８０℃〜１２０℃の範囲内が好ましい態様として例示出来る。
本発明におけるコールドプレスとは、工程１において、複合材料に含まれる熱可塑性樹脂の可塑化温度以上に加熱された複合材料を、可塑化温度未満に設定された成形型に配置し、工程２〜４において成形型を型締めすることにより、可塑化温度以下に冷却して成形するプレス方法をいう。
熱可塑性樹脂の可塑化温度は、ＤＳＣ（Differential Scanning Calorimetry）により求めことができる。昇温速度１０℃／ｍｉｎで測定し、得られたＤＳＣ曲線における融解ピークのピークトップを可塑化温度とする。
可塑化温度以下とは、成形型の温度が成形材料を構成する熱可塑性樹脂の固化温度より２０℃〜１００℃低い温度の範囲内で行われることが可塑化した、成形材料の賦形のしやすさや、成形体の表面外観の観点から好ましい。例えば、熱可塑性樹脂としてポリアミド６樹脂を用いる場合は、１２０℃〜１６０℃の範囲内、ポリプロピレン樹脂を用いる場合は８０℃〜１２０℃の範囲内が好ましい態様として例示出来る。
（プレス成形）
プレス成形とは、加工機械および型、工具等を用いて金属、プラスチック材料、セラミックス材料などに例示される各種材料に曲げ、剪断、圧縮等の変形を与えて成形体を得る方法であるが、その成形形態として絞り、深絞り、フランジ、コールゲート、エッジカーリング、型打ちなどが例示される。また、プレス成形の方法としては、型を用いて成形を行う金型プレス法、ラバープレス法（静水圧成形法）などが例示される。上記プレス成形の方法のなかでも、成形圧力、温度の自由度の観点から、金属製の型を用いて成形を行なってもよい。
プレス成形とは、加工機械および型、工具等を用いて金属、プラスチック材料、セラミックス材料などに例示される各種材料に曲げ、剪断、圧縮等の変形を与えて成形体を得る方法であるが、その成形形態として絞り、深絞り、フランジ、コールゲート、エッジカーリング、型打ちなどが例示される。また、プレス成形の方法としては、型を用いて成形を行う金型プレス法、ラバープレス法（静水圧成形法）などが例示される。上記プレス成形の方法のなかでも、成形圧力、温度の自由度の観点から、金属製の型を用いて成形を行なってもよい。
（工程１〜５）
１．工程１
工程１は加熱した複合材料を成形型に配置する工程である。ここで、加熱した複合材料とは、複合材料に含まれる熱可塑性樹脂の可塑化温度（軟化点）以上に加熱した複合材料をいう。また、複合材料を配置する成形型の温度は、複合材料に含まれる熱可塑性樹脂の可塑化温度未満に設定されている。
加熱した複合材料は搬送され、開放された成形型の下型へ配置される。加熱された成形材料は人手、ロボットなどで搬送し、開放された成形型へ配置される。搬送に際しては、作業上の安全面や、プレス成形が行われる成形型への成形材料の配置精度の観点から、適宜、人手やロボットが選択される。
１．工程１
工程１は加熱した複合材料を成形型に配置する工程である。ここで、加熱した複合材料とは、複合材料に含まれる熱可塑性樹脂の可塑化温度（軟化点）以上に加熱した複合材料をいう。また、複合材料を配置する成形型の温度は、複合材料に含まれる熱可塑性樹脂の可塑化温度未満に設定されている。
加熱した複合材料は搬送され、開放された成形型の下型へ配置される。加熱された成形材料は人手、ロボットなどで搬送し、開放された成形型へ配置される。搬送に際しては、作業上の安全面や、プレス成形が行われる成形型への成形材料の配置精度の観点から、適宜、人手やロボットが選択される。
２．工程２
工程２は複合材料をプレスする工程であって、加圧開始時刻ｔ０から、流動開始圧力Ｐｆに達する時刻ｔ１までが１秒未満の工程である。
工程２は複合材料をプレスする工程であって、加圧開始時刻ｔ０から、流動開始圧力Ｐｆに達する時刻ｔ１までが１秒未満の工程である。
２．１ 加圧開始時刻ｔ０
図１（ａ）にプレス型内圧力と時刻の関係を示す。工程２は時刻ｔ０からｔ１までをさし、工程２における加圧開始時刻ｔ０とは、成形型の上型が複合材料に接してから、成形機の圧力の出力値に、圧力が計測された時刻をさす。
複合材料の種類にもよるが、加圧開始時刻ｔ０は、必ずしも成形型の上型が複合材料に接した時刻と同一時刻とは限らない。不連続炭素繊維を含む複合材料は、繊維の配向の程度にも依存するが、加熱による軟化でスプリングバックする傾向がある。例えば複合材料が加熱された後、スプリングバックにより厚みが、厚み方向にα％膨張した場合、上型が複合材料に接しても、成形機の圧力の出力値に、圧力は小さすぎて計測されない。
図１（ａ）にプレス型内圧力と時刻の関係を示す。工程２は時刻ｔ０からｔ１までをさし、工程２における加圧開始時刻ｔ０とは、成形型の上型が複合材料に接してから、成形機の圧力の出力値に、圧力が計測された時刻をさす。
複合材料の種類にもよるが、加圧開始時刻ｔ０は、必ずしも成形型の上型が複合材料に接した時刻と同一時刻とは限らない。不連続炭素繊維を含む複合材料は、繊維の配向の程度にも依存するが、加熱による軟化でスプリングバックする傾向がある。例えば複合材料が加熱された後、スプリングバックにより厚みが、厚み方向にα％膨張した場合、上型が複合材料に接しても、成形機の圧力の出力値に、圧力は小さすぎて計測されない。
図３（ａ）は、複合材料の加熱前の厚みをｈとし、スプリングバックした割合をαとしたとき、厚みがｈ（１＋α）に膨張している複合材料を、成形型の下型に配置しているのを示すものである。このスプリングバックした複合材料をプレス成形する場合、上型が下降し、スプリングバックにより膨張した複合材料の厚み（ｈα）を上型が抑え込んだ（図３（ｂ））後に、成形機の圧力の出力値に、圧力が計測される。
ただし、スプリングバックを全く生じない複合材料は、このような現象が起きないので成形型の上型が複合材料に接した時刻に圧力が計測されるので、該時刻が加圧開始時刻ｔ０となる。
ただし、スプリングバックを全く生じない複合材料は、このような現象が起きないので成形型の上型が複合材料に接した時刻に圧力が計測されるので、該時刻が加圧開始時刻ｔ０となる。
２．２ 流動開始圧力Ｐｆ
工程２における流動開始圧力Ｐｆとは、上型によって複合材料が加圧されることにより、加熱前の複合材料の厚みから更に薄くなり、複合材料が流動し始める圧力をいう。例えば図３（ｃ）は、複合材料が流動している模式図である。
複合材料３０３−１と上型３０１、複合材料３０３−１と下型３０２とが接触している面は、成形型が可塑化温度以下であるので、接触した時刻に熱可塑性樹脂が固化し、非流動面となる。
工程２における流動開始圧力Ｐｆとは、上型によって複合材料が加圧されることにより、加熱前の複合材料の厚みから更に薄くなり、複合材料が流動し始める圧力をいう。例えば図３（ｃ）は、複合材料が流動している模式図である。
複合材料３０３−１と上型３０１、複合材料３０３−１と下型３０２とが接触している面は、成形型が可塑化温度以下であるので、接触した時刻に熱可塑性樹脂が固化し、非流動面となる。
一方、複合材料３０３−１の内部は可塑化温度以上を維持しており、プレス圧力の上昇により、複合材料３０３−２（図３（ｃ）の横線を引いた部分）のように、複合材料が流動する。このとき、複合材料３０３−２と上型３０１とが接触している面、複合材料３０３−２と下型３０２とが接触している面は、流動面（図３（ｅ）の３０４）を形成する。
流動開始圧力Ｐｆは、複合材料の種類によって一義的にきまる圧力であり、プレス条件によって大きく変化するものでは無い。
流動開始圧力Ｐｆは、本発明者らの測定の結果、複合材料の厚みが厚い程、炭素繊維体積割合（Ｖｆ）が大きいほど、大きくなる傾向にある。
流動開始圧力Ｐｆは、複合材料の種類によって一義的にきまる圧力であり、プレス条件によって大きく変化するものでは無い。
流動開始圧力Ｐｆは、本発明者らの測定の結果、複合材料の厚みが厚い程、炭素繊維体積割合（Ｖｆ）が大きいほど、大きくなる傾向にある。
２．３ 時刻ｔ０から時刻ｔ１までが１秒以下
本発明において、加圧開始時刻ｔ０から流動開始圧力Ｐｆに達する時刻ｔ１までが１秒以下である場合、非流動面（図３（ｅ）の３０５）が形成されて加圧されてから、流動面（図３（ｅ）の３０４）が形成されて加圧されるまでの時間が極めて短く、流動面が形成される直前まで複合材料の図３（ｃ）３０３−２部分の温度は可塑化温度以上を維持できる。
本発明において、加圧開始時刻ｔ０から流動開始圧力Ｐｆに達する時刻ｔ１までが１秒以下である場合、非流動面（図３（ｅ）の３０５）が形成されて加圧されてから、流動面（図３（ｅ）の３０４）が形成されて加圧されるまでの時間が極めて短く、流動面が形成される直前まで複合材料の図３（ｃ）３０３−２部分の温度は可塑化温度以上を維持できる。
２．４ 式（１）の説明
本発明における流動開始圧力Ｐｆと、時刻ｔ１は、式（１）を満たすものである。
式（１） ４ ＜ Ｐｆ／ｔ１ ＜ ７５００ ［ＭＰａ／ｓｅｃ］
式（１）は、図１（ｂ）「時刻−プレス型内圧力」の関係図において、時刻ｔ０から時刻ｔ１までのグラフの傾き（図１（ｂ）の１０３）を意味する。Ｐｆ／ｔ１の値が大きい程、単位時間あたりに複合材料に加わる力は大きくなる。好ましいＰｆ／ｔ１の値は、４＜Ｐｆ／ｔ１≦５０００であり、より好ましくは４＜Ｐｆ／ｔ１≦２００である。
Ｐｆ／ｔ１の値が４以下であると成形性が低下するという問題が生じ、７５００以上であると装置や金型が破損するという問題が生じるため好ましくない。
本発明における流動開始圧力Ｐｆと、時刻ｔ１は、式（１）を満たすものである。
式（１） ４ ＜ Ｐｆ／ｔ１ ＜ ７５００ ［ＭＰａ／ｓｅｃ］
式（１）は、図１（ｂ）「時刻−プレス型内圧力」の関係図において、時刻ｔ０から時刻ｔ１までのグラフの傾き（図１（ｂ）の１０３）を意味する。Ｐｆ／ｔ１の値が大きい程、単位時間あたりに複合材料に加わる力は大きくなる。好ましいＰｆ／ｔ１の値は、４＜Ｐｆ／ｔ１≦５０００であり、より好ましくは４＜Ｐｆ／ｔ１≦２００である。
Ｐｆ／ｔ１の値が４以下であると成形性が低下するという問題が生じ、７５００以上であると装置や金型が破損するという問題が生じるため好ましくない。
３．工程３
工程３は、複合材料をプレスする工程であって、時刻ｔ２において、最大圧力Ｐｍに達する工程である。
最大圧力Ｐｍとは、成形機の圧力の出力値に、計測される圧力が最大になる時の圧力であり、上型を高速で下降させると、図１（ａ）の時刻ｔ２に示すようにピーク値を示すことが多い。
本発明において、圧力Ｐｍ、Ｐｆと、時刻ｔ１、ｔ２との関係に特に限定は無いが、好ましくは式（３）を満たすことが好ましい。
式（３） ４＜（Ｐｍ−Ｐｆ）／（ｔ２−ｔ１）＜７５００ ［ＭＰａ／ｓｅｃ］
式（３）は、図１（ｂ）「時刻−プレス型内圧力」の関係図において、時刻ｔ１からｔ２までのグラフの傾き（図１（ｂ）の１０５）を意味する。（Ｐｍ−Ｐｆ）／（ｔ２−ｔ１）の値が大きい程、単位時間あたりに複合材料に加わる力は大きくなる。好ましい（Ｐｍ−Ｐｆ）／（ｔ２−ｔ１）の値は、１２＜（Ｐｍ−Ｐｆ）／（ｔ２−ｔ１）＜７５００であり、より好ましくは２０＜（Ｐｍ−Ｐｆ）／（ｔ２−ｔ１）＜７５００である。
（Ｐｍ−Ｐｆ）／（ｔ２−ｔ１）の値が４より大きいと、成形性が向上し、成形品の中央部と末端で厚み差が発生するという問題が生じにくい。７５００未満であると装置や金型が破損するという問題が生じにくいため好ましい。
なお、式（３）を好ましい値にするためには、成形型の開閉機に、増速装置を設置すると良い。
工程３は、複合材料をプレスする工程であって、時刻ｔ２において、最大圧力Ｐｍに達する工程である。
最大圧力Ｐｍとは、成形機の圧力の出力値に、計測される圧力が最大になる時の圧力であり、上型を高速で下降させると、図１（ａ）の時刻ｔ２に示すようにピーク値を示すことが多い。
本発明において、圧力Ｐｍ、Ｐｆと、時刻ｔ１、ｔ２との関係に特に限定は無いが、好ましくは式（３）を満たすことが好ましい。
式（３） ４＜（Ｐｍ−Ｐｆ）／（ｔ２−ｔ１）＜７５００ ［ＭＰａ／ｓｅｃ］
式（３）は、図１（ｂ）「時刻−プレス型内圧力」の関係図において、時刻ｔ１からｔ２までのグラフの傾き（図１（ｂ）の１０５）を意味する。（Ｐｍ−Ｐｆ）／（ｔ２−ｔ１）の値が大きい程、単位時間あたりに複合材料に加わる力は大きくなる。好ましい（Ｐｍ−Ｐｆ）／（ｔ２−ｔ１）の値は、１２＜（Ｐｍ−Ｐｆ）／（ｔ２−ｔ１）＜７５００であり、より好ましくは２０＜（Ｐｍ−Ｐｆ）／（ｔ２−ｔ１）＜７５００である。
（Ｐｍ−Ｐｆ）／（ｔ２−ｔ１）の値が４より大きいと、成形性が向上し、成形品の中央部と末端で厚み差が発生するという問題が生じにくい。７５００未満であると装置や金型が破損するという問題が生じにくいため好ましい。
なお、式（３）を好ましい値にするためには、成形型の開閉機に、増速装置を設置すると良い。
本発明における最大圧力Ｐｍに達する時刻に特に限定は無いが、好ましい時刻ｔ２は、ｔ１から３秒以内であり、より好ましくは２秒以内であり、更に好ましくは１．０以内であり、０．６秒以内が最も好ましい。工程３における最大圧力Ｐｍに達する時刻ｔ２が、流動開始圧力Ｐｆに達する時刻ｔ１から３秒以下であれば、生産性の向上という観点から好ましい。
また、最大圧力Ｐｍの値に特に限定は無いが、５〜５０ＭＰａが好ましく、１０〜３０ＭＰａがより好ましい。
また、最大圧力Ｐｍの値に特に限定は無いが、５〜５０ＭＰａが好ましく、１０〜３０ＭＰａがより好ましい。
４．工程４
４．１ 保圧工程
工程４は、平均保圧Ｐｋで複合材料を時刻ｔ２から時刻ｔ３までプレスする保圧工程であり、工程２〜３でおおよその賦形をした後の保圧工程に相当し、成形体の形状を安定化させる工程である。平均保圧Ｐｋの間、保圧Ｐｋは、ｔ２からおおよそ１秒経過した後（最大圧力Ｐｍに達した点から１秒経過した後）、１秒間での加圧力が４％以上変動していないものであることが好ましい。
また、ｔ２からおおよそ１秒経過した後、残りの保圧工程全体においては、１０％以上保圧を変動させない事が好ましい。好ましくは５％以上変動しない事であり、更に好ましくは４％以上変動しない事である。このように圧力の変動量を制御する手法として特に限定はないが、具体的には圧縮成形条件として定圧条件とする事、適切に賦形できる条件、例えば成形機の上型位置を制御できる成形機で賦形する事が挙げられる。
４．１ 保圧工程
工程４は、平均保圧Ｐｋで複合材料を時刻ｔ２から時刻ｔ３までプレスする保圧工程であり、工程２〜３でおおよその賦形をした後の保圧工程に相当し、成形体の形状を安定化させる工程である。平均保圧Ｐｋの間、保圧Ｐｋは、ｔ２からおおよそ１秒経過した後（最大圧力Ｐｍに達した点から１秒経過した後）、１秒間での加圧力が４％以上変動していないものであることが好ましい。
また、ｔ２からおおよそ１秒経過した後、残りの保圧工程全体においては、１０％以上保圧を変動させない事が好ましい。好ましくは５％以上変動しない事であり、更に好ましくは４％以上変動しない事である。このように圧力の変動量を制御する手法として特に限定はないが、具体的には圧縮成形条件として定圧条件とする事、適切に賦形できる条件、例えば成形機の上型位置を制御できる成形機で賦形する事が挙げられる。
最大圧力Ｐｍと平均保圧Ｐｋとの関係に特に限定は無いが、０．５＜Ｐｋ／Ｐｍ＜１．０であることが好ましく、０．５＜Ｐｋ／Ｐｍ＜０．９であることがより好ましく、０．５＜Ｐｋ／Ｐｍ＜０．８であることが更に好ましい。
Ｐｋ／Ｐｍ＜１．０であると、成形型内の成形材料が高温の状態で賦形することができ、成形製品の表面転写性が向上するので好ましく、０．５＜Ｐｋ／Ｐｍであると、設備上の限界の観点から好ましい。
より具体的な平均保圧Ｐｋとしては、０．１〜５０ＭＰａの範囲内であることが可塑化した成形材料の賦形のしやすさや、成形体の厚み制御のしやすさ、プレス成形体の表面性や型内における充填性など、形状安定化の観点から好ましい。とりわけ、５ＭＰａ〜３０ＭＰａの範囲内がプレス成形機の設備コストの観点から好ましい。
なお、最大圧力Ｐｍ、平均保圧Ｐｋとは、成形型の開口部のキャビティの投影面積にかかる加圧力をいう。
Ｐｋ／Ｐｍ＜１．０であると、成形型内の成形材料が高温の状態で賦形することができ、成形製品の表面転写性が向上するので好ましく、０．５＜Ｐｋ／Ｐｍであると、設備上の限界の観点から好ましい。
より具体的な平均保圧Ｐｋとしては、０．１〜５０ＭＰａの範囲内であることが可塑化した成形材料の賦形のしやすさや、成形体の厚み制御のしやすさ、プレス成形体の表面性や型内における充填性など、形状安定化の観点から好ましい。とりわけ、５ＭＰａ〜３０ＭＰａの範囲内がプレス成形機の設備コストの観点から好ましい。
なお、最大圧力Ｐｍ、平均保圧Ｐｋとは、成形型の開口部のキャビティの投影面積にかかる加圧力をいう。
４．２ 式（２）の説明
本発明において、平均保圧Ｐｋ、時刻ｔ３、時刻ｔ２との関係は、式（２）を満たす。
式（２） ４５ ＜ Ｐｋ×（ｔ３−ｔ２） ＜ ５４００ ［ＭＰａ・ｓｅｃ］
Ｐｋ×（ｔ３−ｔ２）は、図１（ｂ）の斜線で例示する面積部分に該当する。Ｐｋ×（ｔ３−ｔ２）の値が式（２）の範囲内であれば、非流動面と流動面での表面意匠性に差が生じず、外観が良好な成形体を製造できる。
Ｐｋ×（ｔ３−ｔ２）の下限は、５０［ＭＰａ・ｓｅｃ］以上が好ましく、１００［ＭＰａ・ｓｅｃ］以上がより好ましく、１５０［ＭＰａ・ｓｅｃ］以上が更に好ましく、２００［ＭＰａ・ｓｅｃ］以上がより一層好ましい。
一方上限は、４０００［ＭＰａ・ｓｅｃ］以下が好ましく、２０００［ＭＰａ・ｓｅｃ］以下がより好ましく、５００［ＭＰａ・ｓｅｃ］以下が更に好ましい。
本発明において、平均保圧Ｐｋ、時刻ｔ３、時刻ｔ２との関係は、式（２）を満たす。
式（２） ４５ ＜ Ｐｋ×（ｔ３−ｔ２） ＜ ５４００ ［ＭＰａ・ｓｅｃ］
Ｐｋ×（ｔ３−ｔ２）は、図１（ｂ）の斜線で例示する面積部分に該当する。Ｐｋ×（ｔ３−ｔ２）の値が式（２）の範囲内であれば、非流動面と流動面での表面意匠性に差が生じず、外観が良好な成形体を製造できる。
Ｐｋ×（ｔ３−ｔ２）の下限は、５０［ＭＰａ・ｓｅｃ］以上が好ましく、１００［ＭＰａ・ｓｅｃ］以上がより好ましく、１５０［ＭＰａ・ｓｅｃ］以上が更に好ましく、２００［ＭＰａ・ｓｅｃ］以上がより一層好ましい。
一方上限は、４０００［ＭＰａ・ｓｅｃ］以下が好ましく、２０００［ＭＰａ・ｓｅｃ］以下がより好ましく、５００［ＭＰａ・ｓｅｃ］以下が更に好ましい。
４．３ 保圧工程での固化
図３（ｄ）は、表面が固化し流動が停止している模式図である。図３（ｃ）でプレスしたことにより流動が開始しているのを模式的に表すが、図３（ｃ）の３０３−２の部分が、冷却により固化し、図３（ｄ）の３０３−３のような固化表面を形成する。
図３（ｄ）は、表面が固化し流動が停止している模式図である。図３（ｃ）でプレスしたことにより流動が開始しているのを模式的に表すが、図３（ｃ）の３０３−２の部分が、冷却により固化し、図３（ｄ）の３０３−３のような固化表面を形成する。
５．工程５
工程５は、冷却後、成形型を開放し、成形型から成形体を取り出す工程である。
工程４と工程５の間に、工程５を補助する目的で、エジェクタを動作させる工程が含まれていた場合、成形作業の簡素化、成形トラブルなどを防止できるという点で好ましい。
また、エジェクタは、圧縮空気をブローする方式、機械的な構造部材により突き上げる方式のいずれも好ましく用いることができる。
工程５は、冷却後、成形型を開放し、成形型から成形体を取り出す工程である。
工程４と工程５の間に、工程５を補助する目的で、エジェクタを動作させる工程が含まれていた場合、成形作業の簡素化、成形トラブルなどを防止できるという点で好ましい。
また、エジェクタは、圧縮空気をブローする方式、機械的な構造部材により突き上げる方式のいずれも好ましく用いることができる。
本発明のプレス成形体の製造方法は、工程１〜５を工程１、工程２、工程３、工程４、工程５の順に含むものであるが、その他の工程を含んでいてもよい。
６．まとめ
以上、説明した製造方法を用いることで、成形体の形状自由性が向上する。これは、急速に複合材料を流動して賦形させるため、複合材料の温度が可塑化温度以下になる前に賦形を完了できる事を意味する（図５参照）。
以上、説明した製造方法を用いることで、成形体の形状自由性が向上する。これは、急速に複合材料を流動して賦形させるため、複合材料の温度が可塑化温度以下になる前に賦形を完了できる事を意味する（図５参照）。
（従来のコールドプレス）
従来のコールドプレスは、図１（ａ）「プレス型内圧力−時刻との関係」でいう、点線１０２を示していたものであり、流動開始までに時間がかかっていた。
この結果、流動面が形成される時刻が遅れ、流動面をプレス成形する時には複合材料が可塑化温度を下回っており、良好な表面意匠性を確保するのが不十分であった。
すなわち、複合材料が流動する前に複合材料が可塑化温度以下に冷めてしまうものであった（図４参照）。
なお、図１（ａ）「プレス型内圧力−時刻との関係」でいう、実線１０１は、本発明のプレス成形の一例の挙動を示す。
従来のコールドプレスは、図１（ａ）「プレス型内圧力−時刻との関係」でいう、点線１０２を示していたものであり、流動開始までに時間がかかっていた。
この結果、流動面が形成される時刻が遅れ、流動面をプレス成形する時には複合材料が可塑化温度を下回っており、良好な表面意匠性を確保するのが不十分であった。
すなわち、複合材料が流動する前に複合材料が可塑化温度以下に冷めてしまうものであった（図４参照）。
なお、図１（ａ）「プレス型内圧力−時刻との関係」でいう、実線１０１は、本発明のプレス成形の一例の挙動を示す。
［プレス成形装置］
本発明におけるプレス成形装置は、不連続炭素繊維と熱可塑性樹脂とを含む複合材料をコールドプレスして、プレス成形体を製造する装置であって、前記コールドプレスは、式（１）、（２）を満たし、かつ以下の工程１〜５を含むものである。
工程１：加熱した複合材料を成形型に配置する工程。
工程２：加圧開始時刻ｔ０から、流動開始圧力Ｐｆに達する時刻ｔ１までが１秒以下の工程。
工程３：時刻ｔ２において、最大圧力Ｐｍに達する工程。
工程４：平均保圧Ｐｋで複合材料を時刻ｔ２から時刻ｔ３までプレスする保圧工程。
工程５：成形型を開放し、成形体を成形型から取り出す工程。
ただし、
式（１） ４ ＜ Ｐｆ／ｔ１ ＜ ７５００ ［ＭＰａ／ｓｅｃ］
式（２） ４５ ＜ Ｐｋ×（ｔ３−ｔ２） ＜ ５４００ ［ＭＰａ・ｓｅｃ］
ここで、複合材料のコールドプレス、工程１〜５、式（１）、（２）は既に上述した通りである。以下に、好ましいプレス成形装置の態様を記載する。
本発明におけるプレス成形装置は、不連続炭素繊維と熱可塑性樹脂とを含む複合材料をコールドプレスして、プレス成形体を製造する装置であって、前記コールドプレスは、式（１）、（２）を満たし、かつ以下の工程１〜５を含むものである。
工程１：加熱した複合材料を成形型に配置する工程。
工程２：加圧開始時刻ｔ０から、流動開始圧力Ｐｆに達する時刻ｔ１までが１秒以下の工程。
工程３：時刻ｔ２において、最大圧力Ｐｍに達する工程。
工程４：平均保圧Ｐｋで複合材料を時刻ｔ２から時刻ｔ３までプレスする保圧工程。
工程５：成形型を開放し、成形体を成形型から取り出す工程。
ただし、
式（１） ４ ＜ Ｐｆ／ｔ１ ＜ ７５００ ［ＭＰａ／ｓｅｃ］
式（２） ４５ ＜ Ｐｋ×（ｔ３−ｔ２） ＜ ５４００ ［ＭＰａ・ｓｅｃ］
ここで、複合材料のコールドプレス、工程１〜５、式（１）、（２）は既に上述した通りである。以下に、好ましいプレス成形装置の態様を記載する。
本発明におけるプレス成形の製造の際、コールドプレスに用いる成形型の開閉動作挙動に注目すると良い。成形型を開閉する機構に限定は無いが、例えばトグル式または直圧式があり、動力源としては油圧またはサーボモーターなど各種の機構および動力が知られている。本発明における「工程３：時刻ｔ２において、最大圧力Ｐｍに達する工程」を実現するために、成形型内に配置した複合材料をコールドプレスする際、数秒単位の短い時間でプレス圧力を上昇させる必要がある。そのため、高速なサーボモーターを用いた成形型開閉機や、油圧回路に吐出量の大きな油圧ポンプまたは、増速装置を設置した成形型開閉機を用いると好ましいが、特に増速装置としてアキュムレータータンクを設置した油圧直圧式成形型開閉機を用いることが好適である。
より具体的には、アキュムレータータンクは、アキュムレータータンク内に油圧を蓄圧し成形型を型締めする際にタンク内の油圧を開放する開放することで、一時的に成形型内の昇圧速度を向上できる。また、油圧直圧式成形型開閉機は、高圧力を長時間保持できる観点からも、好ましく用いることができる。
増速装置としてアキュムレータータンクを用いる場合、アキュムレータータンクを開放するタイミングと、アキュムレータータンクの容量とが重要である。平面上のプレス成形体を得る場合、成形型の上型が複合材料に接触するタイミングで増速効果が発現されることが好ましい。油圧の圧力伝達時間遅れなどを考慮すると、複合材料の厚みより０〜５ｍｍの上側位置に、成形型の上型が到達したタイミングでアキュムレータータンクを開放すると、アキュムレータータンクの容量が小容量で足りるので好ましい。
増速装置としてアキュムレータータンクを用いる場合、アキュムレータータンクを開放するタイミングと、アキュムレータータンクの容量とが重要である。平面上のプレス成形体を得る場合、成形型の上型が複合材料に接触するタイミングで増速効果が発現されることが好ましい。油圧の圧力伝達時間遅れなどを考慮すると、複合材料の厚みより０〜５ｍｍの上側位置に、成形型の上型が到達したタイミングでアキュムレータータンクを開放すると、アキュムレータータンクの容量が小容量で足りるので好ましい。
一方、凹凸を有する立体形状のプレス成形体を得る場合、成形型の型締めと共に成形体形状に沿って複合材料が引込まれて折り曲げられる事に起因した、皺が発生する場合がある。皺を均一にしたプレス成形体を得るためには、上述の引込まれや、折り曲げが始まるタイミングでアキュムレータータンクを開放し、成形型の上型を増速することが好ましい。
上記の複合材料が引込まれて折り曲げられる事に起因した皺を、成形型の型締めにて解消するには、低圧高速できる小径油圧シリンダーを用いて高速で成形型の型締めを行い、発生した皺を潰しながらアキュムレータータンクを開放することが、過度な圧力は必要なく、設備的にも好ましい。
上記の複合材料が引込まれて折り曲げられる事に起因した皺を、成形型の型締めにて解消するには、低圧高速できる小径油圧シリンダーを用いて高速で成形型の型締めを行い、発生した皺を潰しながらアキュムレータータンクを開放することが、過度な圧力は必要なく、設備的にも好ましい。
アキュムレータータンクを制御する方法としては、例えば成形型の上型のスライド位置による位置制御方法が好ましいし、より簡易な方法としては、油圧の圧力の制御でも制御することができる。具体的には、上記の成形型の型締めと共に成形体形状に沿って複合材料が引込まれて折り曲げられる事に起因した皺を潰すには、従来は大きな圧力が必要であったが、上記の低圧高速できる小径油圧シリンダーの油圧が所定の圧力に達したタイミングでアキュムレータータンクを開放する方法を用いれば製造装置に具備されたシリンダーの大きな圧力は必要ではなくなる。この時、油圧伝達時間遅れを発生させないように、油圧伝達時間が短い小型の成形機が好適である。
［成形型の構造］
本発明に用いる成形型は、特に製品形状を限定するものではないが、シャーエッジ構造を有し、成形型を完全に閉じたときに、成形型内部のキャビティが密閉空間となる構造を有することが好ましい。
成形型内部のキャビティが密閉された空間を形成することによって、容易にプレス成形体端部まで均一の外観を有する成形体を得ることが可能になる。
ただし、本発明の成形体の製造方法を用いれば、いわゆるオープンキャビティでも比較的良好な表面意匠性を有する成形体を製造することができる。密閉空間となる構造とならない、いわゆるオープンキャビティを用いた場合、複合材料が流動する先端は成形型に接触することなく流動するので、従来は流動面と非流動面で同一の外観を有するのは難しかった。しかしながら、本発明の成形体の製造方法を用いることによって、オープンキャビティを用いた場合であっても、流動面と非流動面が、ほぼ同時に加圧されるため、流動面と非流動面の表面意匠性に比較的差が無い成形体を製造ができる。
本発明に用いる成形型は、特に製品形状を限定するものではないが、シャーエッジ構造を有し、成形型を完全に閉じたときに、成形型内部のキャビティが密閉空間となる構造を有することが好ましい。
成形型内部のキャビティが密閉された空間を形成することによって、容易にプレス成形体端部まで均一の外観を有する成形体を得ることが可能になる。
ただし、本発明の成形体の製造方法を用いれば、いわゆるオープンキャビティでも比較的良好な表面意匠性を有する成形体を製造することができる。密閉空間となる構造とならない、いわゆるオープンキャビティを用いた場合、複合材料が流動する先端は成形型に接触することなく流動するので、従来は流動面と非流動面で同一の外観を有するのは難しかった。しかしながら、本発明の成形体の製造方法を用いることによって、オープンキャビティを用いた場合であっても、流動面と非流動面が、ほぼ同時に加圧されるため、流動面と非流動面の表面意匠性に比較的差が無い成形体を製造ができる。
以下、本発明について実施例を用いて具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。なお、以下の参考例で用いた原料は以下の通りである。なお、分解温度は、熱重量分析による測定結果である。
・ＰＡＮ系炭素繊維
東邦テナックス社製の炭素繊維“テナックス”（登録商標）ＳＴＳ４０−２４ＫＳ（平均繊維径７μｍ）
・ポリアミド６
以下、ＰＡ６と略。結晶性樹脂、融点２２５℃、分解温度（空気中）３００℃。
・ポリプロプレン
以下、ＰＰと略。結晶性樹脂、融点１７０℃、分解温度（空気中）３００℃。
・ポリカーボネート
以下、ＰＣと略。非晶性樹脂、ガラス転移点１５０℃、分解温度（空気中）４２０℃。
・ＰＡＮ系炭素繊維
東邦テナックス社製の炭素繊維“テナックス”（登録商標）ＳＴＳ４０−２４ＫＳ（平均繊維径７μｍ）
・ポリアミド６
以下、ＰＡ６と略。結晶性樹脂、融点２２５℃、分解温度（空気中）３００℃。
・ポリプロプレン
以下、ＰＰと略。結晶性樹脂、融点１７０℃、分解温度（空気中）３００℃。
・ポリカーボネート
以下、ＰＣと略。非晶性樹脂、ガラス転移点１５０℃、分解温度（空気中）４２０℃。
（１）炭素繊維体積割合（Ｖｆ）の分析
複合材料を５００℃×１時間、炉内にて熱可塑性樹脂を燃焼除去し、処理前後の試料の質量を秤量することによって炭素繊維分と熱可塑性樹脂の質量を算出した。次に、各成分の比重を用いて、炭素繊維と熱可塑性樹脂の体積割合を算出した。プレス成形体に関しても、含有する炭素繊維体積割合をＶｆで表す。
式（６） Ｖｆ＝１００×炭素繊維体積／（炭素繊維体積＋熱可塑性樹脂体積）
複合材料を５００℃×１時間、炉内にて熱可塑性樹脂を燃焼除去し、処理前後の試料の質量を秤量することによって炭素繊維分と熱可塑性樹脂の質量を算出した。次に、各成分の比重を用いて、炭素繊維と熱可塑性樹脂の体積割合を算出した。プレス成形体に関しても、含有する炭素繊維体積割合をＶｆで表す。
式（６） Ｖｆ＝１００×炭素繊維体積／（炭素繊維体積＋熱可塑性樹脂体積）
（２）複合材料に含まれる炭素繊維の平均繊維長の分析
複合材料に含まれる炭素繊維の平均繊維長は、５００℃×１時間程度、炉内にて熱可塑性樹脂を除去した後、無作為に抽出した炭素繊維１００本の長さをノギスおよびルーペで１ｍｍ単位まで測定して記録し、測定した全ての炭素繊維の長さ（Ｌｉ、ここでｉ＝１〜１００の整数）から、次式により重量平均繊維長（Ｌｗ）を求めた。
Ｌｗ＝（ΣＬｉ２）／（ΣＬｉ） ・・・ 式（５）
なお、プレス成形体中の炭素繊維の平均繊維長についても上記と同様の方法で測定することができる。
複合材料に含まれる炭素繊維の平均繊維長は、５００℃×１時間程度、炉内にて熱可塑性樹脂を除去した後、無作為に抽出した炭素繊維１００本の長さをノギスおよびルーペで１ｍｍ単位まで測定して記録し、測定した全ての炭素繊維の長さ（Ｌｉ、ここでｉ＝１〜１００の整数）から、次式により重量平均繊維長（Ｌｗ）を求めた。
Ｌｗ＝（ΣＬｉ２）／（ΣＬｉ） ・・・ 式（５）
なお、プレス成形体中の炭素繊維の平均繊維長についても上記と同様の方法で測定することができる。
（３）プレス成形体の表面意匠性の評価
プレス成形体の表面の表面意匠性（平滑性）を評価する目的で、成形体表面を目視、光学顕微鏡、および手で触れて評価した。
ｅｘｃｅｌｌｅｎｔ：非流動部と流動部における表面Ｒａの比率（非流動部／流動部）が０．８〜１．０の範囲内である。目視評価では、表面における炭素繊維への樹脂の含浸が不十分な（ドライな）部位やシワなどがなく、平滑な表面であった。
ｇｏｏｄ：非流動部と流動部における表面Ｒａの比率（非流動部／流動部）が０．５〜０．８の範囲内である。
ｂｅｔｔｅｒ：非流動部と流動部における表面Ｒａの比率（非流動部／流動部）が０．１〜０．５の範囲内である。目視評価では、わずかにドライな部位やシワが見られたり、ざらつきがあったりした。
ｂａｄ：非流動部と流動部における表面Ｒａの比率（非流動部／流動部）が０．１以下の範囲内である。目視評価では、ドライな部位やシワが多く見られたり、成形体表面に凸凹があったりして、重大不良であった。
ただし、表面意匠性の評価が「ｂａｄ」であるプレス成形体であっても、意匠性を考慮する必要がない部分などに使用する場合は問題なく使用することができる。
プレス成形体の表面の表面意匠性（平滑性）を評価する目的で、成形体表面を目視、光学顕微鏡、および手で触れて評価した。
ｅｘｃｅｌｌｅｎｔ：非流動部と流動部における表面Ｒａの比率（非流動部／流動部）が０．８〜１．０の範囲内である。目視評価では、表面における炭素繊維への樹脂の含浸が不十分な（ドライな）部位やシワなどがなく、平滑な表面であった。
ｇｏｏｄ：非流動部と流動部における表面Ｒａの比率（非流動部／流動部）が０．５〜０．８の範囲内である。
ｂｅｔｔｅｒ：非流動部と流動部における表面Ｒａの比率（非流動部／流動部）が０．１〜０．５の範囲内である。目視評価では、わずかにドライな部位やシワが見られたり、ざらつきがあったりした。
ｂａｄ：非流動部と流動部における表面Ｒａの比率（非流動部／流動部）が０．１以下の範囲内である。目視評価では、ドライな部位やシワが多く見られたり、成形体表面に凸凹があったりして、重大不良であった。
ただし、表面意匠性の評価が「ｂａｄ」であるプレス成形体であっても、意匠性を考慮する必要がない部分などに使用する場合は問題なく使用することができる。
（４）成形性の評価
成形性を評価する目的で、プレス成形体の形状観察を実施した。
ｅｘｃｅｌｌｅｎｔ：成形体端部まで炭素繊維と熱可塑性樹脂が欠陥なく充填され、末端部から０〜１０ｍｍの範囲で厚みが均一であるものを最良品とした。
ｇｏｏｄ：成形体の端部まで炭素繊維と熱可塑性樹脂が充填され、欠陥が見られない場合を良好とした。
ｂｅｔｔｅｒ：一部に欠けや不良が見られる場合を不良とした。
ｂａｄ：欠けや不良が多い場合を重大不良とした。
成形性を評価する目的で、プレス成形体の形状観察を実施した。
ｅｘｃｅｌｌｅｎｔ：成形体端部まで炭素繊維と熱可塑性樹脂が欠陥なく充填され、末端部から０〜１０ｍｍの範囲で厚みが均一であるものを最良品とした。
ｇｏｏｄ：成形体の端部まで炭素繊維と熱可塑性樹脂が充填され、欠陥が見られない場合を良好とした。
ｂｅｔｔｅｒ：一部に欠けや不良が見られる場合を不良とした。
ｂａｄ：欠けや不良が多い場合を重大不良とした。
［参考例１］
強化繊維として、東邦テナックス社製の炭素繊維“テナックス”（登録商標）ＳＴＳ４０−２４ＫＳ（平均繊維径７μｍ）をナイロン系サイジング剤処理したものを使用し、熱可塑性樹脂として、ユニチカ社製のナイロン６樹脂Ａ１０３０を用いて、ＷＯ２０１２／１０５０８０パンフレットに記載された方法に基づき、炭素繊維目付け１８００ｇ／ｍ２、ナイロン樹脂目付け１５００ｇ／ｍ２ である等方性材料を作成し、２４０℃で９０ｓ間予熱後、２．０ＭＰａの圧力をかけながら１８０ｓ間、２４０℃にてホットプレスした。
ついで、加圧状態で５０℃まで冷却し、厚さ２．６ｍｍの炭素繊維体積割合（Ｖｆ）＝３５％の複合材料の平板を得、これを複合材料１とした。また、平均繊維長は３０ｍｍ、面内等方性（Ｅδ）は１．１であった。複合材料１の大きさは１．２ｍ×１．２ｍであった。
強化繊維として、東邦テナックス社製の炭素繊維“テナックス”（登録商標）ＳＴＳ４０−２４ＫＳ（平均繊維径７μｍ）をナイロン系サイジング剤処理したものを使用し、熱可塑性樹脂として、ユニチカ社製のナイロン６樹脂Ａ１０３０を用いて、ＷＯ２０１２／１０５０８０パンフレットに記載された方法に基づき、炭素繊維目付け１８００ｇ／ｍ２、ナイロン樹脂目付け１５００ｇ／ｍ２ である等方性材料を作成し、２４０℃で９０ｓ間予熱後、２．０ＭＰａの圧力をかけながら１８０ｓ間、２４０℃にてホットプレスした。
ついで、加圧状態で５０℃まで冷却し、厚さ２．６ｍｍの炭素繊維体積割合（Ｖｆ）＝３５％の複合材料の平板を得、これを複合材料１とした。また、平均繊維長は３０ｍｍ、面内等方性（Ｅδ）は１．１であった。複合材料１の大きさは１．２ｍ×１．２ｍであった。
［参考例２、３］
複合材料の炭素繊維体積割合（Ｖｆ）を３０％、４０％としたこと以外は参考例１と同様に複合材料を作成し、それぞれ複合材料２、複合材料３とした。
複合材料の炭素繊維体積割合（Ｖｆ）を３０％、４０％としたこと以外は参考例１と同様に複合材料を作成し、それぞれ複合材料２、複合材料３とした。
［参考例４］
熱可塑性樹脂を、帝人社製のポリカーボネート“パンライト”（登録商標）Ｌ １２２５ＷＰに変更した以外は参考例１と同様に複合材料を作成し、複合材料４とした。
熱可塑性樹脂を、帝人社製のポリカーボネート“パンライト”（登録商標）Ｌ １２２５ＷＰに変更した以外は参考例１と同様に複合材料を作成し、複合材料４とした。
［参考例５、６、７］
複合材料の厚さを１ｍｍ、５ｍｍ、１０ｍｍとしたこと以外は参考例１と同様に複合材料を作成し、それぞれ複合材料５、６、７とした。
複合材料の厚さを１ｍｍ、５ｍｍ、１０ｍｍとしたこと以外は参考例１と同様に複合材料を作成し、それぞれ複合材料５、６、７とした。
［参考例８］
強化繊維として、東邦テナックス社製の炭素繊維“テナックス”（登録商標）ＨＴＣ１１０（平均繊維径７μｍ、繊維長６ｍｍ）を使用し、特開２０１４−０９５０３号公報に記載の方法で抄紙基材を作成する。
具体的には、水と界面活性剤（ポリオキシエチレンラウリルエーテル）からなる濃度０．１重量％の分散液を作製し、この分散液と上記炭素繊維とを用いて抄紙基材の製造装置を用いて、抄紙基材を製造する。得られた複合材料の幅は５００ｍｍ、長さは５００ｍｍ、目付は１８０ｇ／ｍ２である。
得られた抄紙基材の間にポリアミドフィルム（ユニチカ製 エンブレム 厚み１５μｍ）を所定の枚数挟んだ状態で上記抄紙基材を１０枚重ねて２４０℃で９０ｓ間予熱後、２．０ＭＰａの圧力をかけながら１８０ｓ間、２４０℃にてホットプレスした。ついで、加圧状態で５０℃まで冷却し、厚さ２ｍｍの炭素繊維体積割合（Ｖｆ）＝２０％の炭素繊維複合材料の平板を得、これを複合材料８とする。
強化繊維として、東邦テナックス社製の炭素繊維“テナックス”（登録商標）ＨＴＣ１１０（平均繊維径７μｍ、繊維長６ｍｍ）を使用し、特開２０１４−０９５０３号公報に記載の方法で抄紙基材を作成する。
具体的には、水と界面活性剤（ポリオキシエチレンラウリルエーテル）からなる濃度０．１重量％の分散液を作製し、この分散液と上記炭素繊維とを用いて抄紙基材の製造装置を用いて、抄紙基材を製造する。得られた複合材料の幅は５００ｍｍ、長さは５００ｍｍ、目付は１８０ｇ／ｍ２である。
得られた抄紙基材の間にポリアミドフィルム（ユニチカ製 エンブレム 厚み１５μｍ）を所定の枚数挟んだ状態で上記抄紙基材を１０枚重ねて２４０℃で９０ｓ間予熱後、２．０ＭＰａの圧力をかけながら１８０ｓ間、２４０℃にてホットプレスした。ついで、加圧状態で５０℃まで冷却し、厚さ２ｍｍの炭素繊維体積割合（Ｖｆ）＝２０％の炭素繊維複合材料の平板を得、これを複合材料８とする。
［プレス成形体の製造］
［実施例１］
１．工程１
ＮＧＫキルンテック株式会社製の樹脂シート加熱装置（型式Ｈ７ＧＳ−７３４０８）を用いて、ポリアミド６（熱可塑性樹脂）の可塑化温度以上である２９０℃に加熱した複合材料１を、１５０℃に設定した成形型（オープンキャビティ）の下型に設置させ、平板のプレス成形体を作成した。また、成形機には増速装置（中村工機製の型式ＴＬ３５０−２２０−２０）を設置した。
２．工程２
川崎油工株式会社製２０００ｔｆ（２００００ｋＮ）成形機（型式ＴＭＰ２−２０００）を用いて、加圧速度１００ｍｍ／ｓｅｃで成形金型の上型を下降させ、上型を複合材料に接触させて加圧開始し、加圧開始時刻ｔ０から０．０２５ｓｅｃ（時刻ｔ１）で流動開始圧力Ｐｆである５ＭＰａに到達させた。なお、加圧開始時刻ｔ０は、成形機の圧力の出力値に、圧力が計測された時刻とした。
３．工程３
流動開始圧力Ｐｆに達した後、更に成形型の上型を下降させることで加圧し、加圧開始時刻ｔ０から０．２ｓｅｃ（時刻ｔ２）で、３０ＭＰａ（最大圧力Ｐｍ）に達した。
４．工程４
最大圧力Ｐｍに達した後、複合材料１を１０ｓｅｃ間（時刻ｔ３−時刻ｔ２）、２０ＭＰａ（平均保圧Ｐｋ）の状態にした。
５．工程５
成形型の上型を上昇させて成形型を完全に開放した後、エジェクターロッドにより作成したプレス成形体を下型から脱型させ、プレス成形体を取り出した。取り出したプレス成形体は、上記の通り、表面意匠性と成形性を、それぞれ評価した。
結果を表１に示す。
［実施例１］
１．工程１
ＮＧＫキルンテック株式会社製の樹脂シート加熱装置（型式Ｈ７ＧＳ−７３４０８）を用いて、ポリアミド６（熱可塑性樹脂）の可塑化温度以上である２９０℃に加熱した複合材料１を、１５０℃に設定した成形型（オープンキャビティ）の下型に設置させ、平板のプレス成形体を作成した。また、成形機には増速装置（中村工機製の型式ＴＬ３５０−２２０−２０）を設置した。
２．工程２
川崎油工株式会社製２０００ｔｆ（２００００ｋＮ）成形機（型式ＴＭＰ２−２０００）を用いて、加圧速度１００ｍｍ／ｓｅｃで成形金型の上型を下降させ、上型を複合材料に接触させて加圧開始し、加圧開始時刻ｔ０から０．０２５ｓｅｃ（時刻ｔ１）で流動開始圧力Ｐｆである５ＭＰａに到達させた。なお、加圧開始時刻ｔ０は、成形機の圧力の出力値に、圧力が計測された時刻とした。
３．工程３
流動開始圧力Ｐｆに達した後、更に成形型の上型を下降させることで加圧し、加圧開始時刻ｔ０から０．２ｓｅｃ（時刻ｔ２）で、３０ＭＰａ（最大圧力Ｐｍ）に達した。
４．工程４
最大圧力Ｐｍに達した後、複合材料１を１０ｓｅｃ間（時刻ｔ３−時刻ｔ２）、２０ＭＰａ（平均保圧Ｐｋ）の状態にした。
５．工程５
成形型の上型を上昇させて成形型を完全に開放した後、エジェクターロッドにより作成したプレス成形体を下型から脱型させ、プレス成形体を取り出した。取り出したプレス成形体は、上記の通り、表面意匠性と成形性を、それぞれ評価した。
結果を表１に示す。
［実施例２〜６］
工程２における時間ｔ１を、それぞれ０．１２５［ｓｅｃ］、０．２５［ｓｅｃ］、０．５［ｓｅｃ］、０．７５［ｓｅｃ］、１．０［ｓｅｃ］とし、
工程３における時刻ｔ２を、それぞれ０．７［ｓｅｃ］、１．２［ｓｅｃ］、２．０［ｓｅｃ］、３．５［ｓｅｃ］、４．０［ｓｅｃ］、最大圧力Ｐｍをそれぞれ２５［ＭＰａ］、２３［ＭＰａ］、２２［ＭＰａ］、２２［ＭＰａ］、２０［ＭＰａ］としたこと以外は実施例１と同様にプレス成形して実施例２〜６を実施し、プレス成形体をそれぞれ得た。
結果を表１に示す。
工程２における時間ｔ１を、それぞれ０．１２５［ｓｅｃ］、０．２５［ｓｅｃ］、０．５［ｓｅｃ］、０．７５［ｓｅｃ］、１．０［ｓｅｃ］とし、
工程３における時刻ｔ２を、それぞれ０．７［ｓｅｃ］、１．２［ｓｅｃ］、２．０［ｓｅｃ］、３．５［ｓｅｃ］、４．０［ｓｅｃ］、最大圧力Ｐｍをそれぞれ２５［ＭＰａ］、２３［ＭＰａ］、２２［ＭＰａ］、２２［ＭＰａ］、２０［ＭＰａ］としたこと以外は実施例１と同様にプレス成形して実施例２〜６を実施し、プレス成形体をそれぞれ得た。
結果を表１に示す。
［比較例１］
工程２における時間ｔ１を、１．２５［ｓｅｃ］とし、工程３における時刻ｔ２を、５．０［ｓｅｃ］、最大圧力Ｐｍを２０［ＭＰａ］としたこと以外は実施例１と同様にプレス成形して、比較プレス成形体を得た。
得られたプレス成形体は、成形体の末端部が未充填状態となり、成形性の評価、表面意匠性の評価はともにｂａｄとなった。
結果を表１に示す。
工程２における時間ｔ１を、１．２５［ｓｅｃ］とし、工程３における時刻ｔ２を、５．０［ｓｅｃ］、最大圧力Ｐｍを２０［ＭＰａ］としたこと以外は実施例１と同様にプレス成形して、比較プレス成形体を得た。
得られたプレス成形体は、成形体の末端部が未充填状態となり、成形性の評価、表面意匠性の評価はともにｂａｄとなった。
結果を表１に示す。
［実施例７〜８］
保圧時間（ｔ３−ｔ２）を、それぞれ４０［ｓｅｃ］と３０［ｓｅｃ］としたこと以外は実施例１と同様にプレス成形して実施例７〜８を実施し、プレス成形体を得た。
結果を表１に示す。
保圧時間（ｔ３−ｔ２）を、それぞれ４０［ｓｅｃ］と３０［ｓｅｃ］としたこと以外は実施例１と同様にプレス成形して実施例７〜８を実施し、プレス成形体を得た。
結果を表１に示す。
［実施例９］
工程３における時刻ｔ２を、０．７［ｓｅｃ］、最大圧力Ｐｍを１２［ＭＰａ］、平均保圧Ｐｋを１０［ＭＰａ］としたこと以外は実施例３と同様にプレス成形して、プレス成形体を得た。結果を表１に示す。
工程３における時刻ｔ２を、０．７［ｓｅｃ］、最大圧力Ｐｍを１２［ＭＰａ］、平均保圧Ｐｋを１０［ＭＰａ］としたこと以外は実施例３と同様にプレス成形して、プレス成形体を得た。結果を表１に示す。
［実施例１０］
保圧時間（ｔ３−ｔ２）を５．０［ｓｅｃ］にしたこと以外は、実施例３と同様にプレス成形して、プレス成形体を得た。結果を表１に示す。
保圧時間（ｔ３−ｔ２）を５．０［ｓｅｃ］にしたこと以外は、実施例３と同様にプレス成形して、プレス成形体を得た。結果を表１に示す。
［実施例１１］
工程３における時刻ｔ２を、１．１［ｓｅｃ］、最大圧力Ｐｍを１１［ＭＰａ］、平均保圧Ｐｋを１０［ＭＰａ］としたこと以外は、実施例４と同様にプレス成形して、プレス成形体を得た。結果を表１に示す。
工程３における時刻ｔ２を、１．１［ｓｅｃ］、最大圧力Ｐｍを１１［ＭＰａ］、平均保圧Ｐｋを１０［ＭＰａ］としたこと以外は、実施例４と同様にプレス成形して、プレス成形体を得た。結果を表１に示す。
［比較例２］
保圧時間（ｔ３−ｔ２）を１．０［ｓｅｃ］としたこと以外は実施例１１と同様にプレス成形して、比較プレス成形体を得た。結果を表１に示す。
保圧時間（ｔ３−ｔ２）を１．０［ｓｅｃ］としたこと以外は実施例１１と同様にプレス成形して、比較プレス成形体を得た。結果を表１に示す。
［実施例１２〜１３］
工程１において、複合材料をそれぞれ３００℃、２８０℃に加熱したこと以外は、実施例３と同様にプレス成形して、プレス成形体を得た。結果を表２に示す。
工程１において、複合材料をそれぞれ３００℃、２８０℃に加熱したこと以外は、実施例３と同様にプレス成形して、プレス成形体を得た。結果を表２に示す。
［実施例１４〜１６］
複合材料２〜４を用いたこと以外は、実施例３と同様にプレス成形して、プレス成形体を得た。結果を表２に示す。
複合材料２〜４を用いたこと以外は、実施例３と同様にプレス成形して、プレス成形体を得た。結果を表２に示す。
［実施例１７］
複合材料５を用いたこと以外は、実施例１と同様にプレス成形して、プレス成形体を得た。結果を表２に示す。
複合材料５を用いたこと以外は、実施例１と同様にプレス成形して、プレス成形体を得た。結果を表２に示す。
［実施例１８］
最大圧力Ｐｍを７［ＭＰａ］、平均保圧Ｐｋを５［ＭＰａ］、工程３における時刻ｔ２を０．０４［ｓｅｃ］としたこと以外は、実施例１７と同様にプレス成形して、プレス成形体を得た。結果を表２に示す。
最大圧力Ｐｍを７［ＭＰａ］、平均保圧Ｐｋを５［ＭＰａ］、工程３における時刻ｔ２を０．０４［ｓｅｃ］としたこと以外は、実施例１７と同様にプレス成形して、プレス成形体を得た。結果を表２に示す。
［比較例３］
最大圧力Ｐｍを６［ＭＰａ］、平均保圧Ｐｋを４［ＭＰａ］、工程３における時刻ｔ２を０．０３５［ｓｅｃ］としたこと以外は、実施例１７と同様にプレス成形して、比較プレス成形体を得た。結果を表２に示す。
最大圧力Ｐｍを６［ＭＰａ］、平均保圧Ｐｋを４［ＭＰａ］、工程３における時刻ｔ２を０．０３５［ｓｅｃ］としたこと以外は、実施例１７と同様にプレス成形して、比較プレス成形体を得た。結果を表２に示す。
［実施例１９］
複合材料６を用いたこと以外は、実施例３と同様にプレス成形して、プレス成形体を得た。結果を表２に示す。
複合材料６を用いたこと以外は、実施例３と同様にプレス成形して、プレス成形体を得た。結果を表２に示す。
［実施例２０］
最大圧力Ｐｍを３５［ＭＰａ］、平均保圧Ｐｋを３０［ＭＰａ］、保圧時間（ｔ３−ｔ２）を１２０［ｓｅｃ］、工程３における時刻ｔ２を１．８［ｓｅｃ］としたこと以外は、実施例１９と同様にプレス成形して、プレス成形体を得た。結果を表２に示す。
最大圧力Ｐｍを３５［ＭＰａ］、平均保圧Ｐｋを３０［ＭＰａ］、保圧時間（ｔ３−ｔ２）を１２０［ｓｅｃ］、工程３における時刻ｔ２を１．８［ｓｅｃ］としたこと以外は、実施例１９と同様にプレス成形して、プレス成形体を得た。結果を表２に示す。
［実施例２１］
複合材料７を用いたこと以外は、実施例３と同様にプレス成形して、プレス成形体を得た。結果を表２に示す。
複合材料７を用いたこと以外は、実施例３と同様にプレス成形して、プレス成形体を得た。結果を表２に示す。
［実施例２２］
最大圧力Ｐｍを３５［ＭＰａ］、工程３における時刻ｔ２を１．８［ｓｅｃ］、平均保圧Ｐｋを３０［ＭＰａ］、保圧時間（ｔ３−ｔ２）を１８０［ｓｅｃ］としたこと以外は、実施例２１と同様にプレス成形して、プレス成形体を得た。結果を表２に示す。
最大圧力Ｐｍを３５［ＭＰａ］、工程３における時刻ｔ２を１．８［ｓｅｃ］、平均保圧Ｐｋを３０［ＭＰａ］、保圧時間（ｔ３−ｔ２）を１８０［ｓｅｃ］としたこと以外は、実施例２１と同様にプレス成形して、プレス成形体を得た。結果を表２に示す。
［比較例４］
保圧時間（ｔ３−ｔ２）を１８５［ｓｅｃ］としたこと以外は、実施例２２と同様にプレス成形して、比較プレス成形体を得た。結果を表２に示す。
得られた成形体の成形性、表面意匠性はｅｘｃｅｌｌｅｎｔであるものの、成形時間が長すぎるため、製造工程上好ましく無く、比較例とした。
保圧時間（ｔ３−ｔ２）を１８５［ｓｅｃ］としたこと以外は、実施例２２と同様にプレス成形して、比較プレス成形体を得た。結果を表２に示す。
得られた成形体の成形性、表面意匠性はｅｘｃｅｌｌｅｎｔであるものの、成形時間が長すぎるため、製造工程上好ましく無く、比較例とした。
［実施例２３］
複合材料８を用いたこと以外は、実施例３と同様にプレス成形して、プレス成形体を得る。
複合材料８を用いたこと以外は、実施例３と同様にプレス成形して、プレス成形体を得る。
［実施例２４］
増速装置を使用しないでプレスし、工程３における時刻ｔ２が５．０［ｓｅｃ］となったこと以外は、実施例４と同様にプレス成形して、プレス成形体を得る。
増速装置を使用しないでプレスし、工程３における時刻ｔ２が５．０［ｓｅｃ］となったこと以外は、実施例４と同様にプレス成形して、プレス成形体を得る。
［実施例２５］
出来るだけ高速にプレス成形することを目的に、時刻ｔ１を、１．０×１０-３ ［ｓｅｃ］、時刻ｔ２を０．０５にする以外は実施例７と同様にプレス成形する。この際、機械精度の問題より最大圧力を計測する事はできない。
出来るだけ高速にプレス成形することを目的に、時刻ｔ１を、１．０×１０-３ ［ｓｅｃ］、時刻ｔ２を０．０５にする以外は実施例７と同様にプレス成形する。この際、機械精度の問題より最大圧力を計測する事はできない。
［比較例５］
時刻ｔ０から時刻ｔ１に達する時間までを、６．５×１０-４ ［ｓｅｃ］まで短くしようとしたが、成形機が壊れそうになったため、実験を中止した。
時刻ｔ０から時刻ｔ１に達する時間までを、６．５×１０-４ ［ｓｅｃ］まで短くしようとしたが、成形機が壊れそうになったため、実験を中止した。
本発明の複合材料を用いて得られるプレス成形体は、薄肉化や等方化が可能であるので、各種構成部材、例えば自動車の内板、外板、構造部材、また各種電気製品、機械のフレームや筐体等に用いることができる。
１０１：「時刻−プレス型内圧力」の関係における、本願発明の一形態を実線示したもの
１０２：「時刻−プレス型内圧力」の関係における、従来のプレス成形体の製造方法を点線で示したもの
１０３：Ｐｆ／ｔ１の傾きを示したもの
１０４：Ｐｋ×（ｔ３−ｔ２）の範囲を示したもの
１０５：（Ｐｍ−Ｐｆ）／（ｔ２−ｔ１）の傾きを示したもの
３０１：プレス成形体の製造方法に用いる成形型の上型の例
３０２：プレス成形体の製造方法に用いる成形型の下型の例
３０３：成形型に配置した複合材料の例
ｈ：加熱前の複合材料の厚み
ｈ（１＋α）：スプリングバックして膨らんだ際の膨張率をαとしたときの、複合材料の厚み
３０３−１：複合材料
３０３−２：複合材料の流動を示した例
３０３−３：可塑化温度以下となった熱可塑性樹脂表面
３０４：流動面
３０５：非流動面
１０２：「時刻−プレス型内圧力」の関係における、従来のプレス成形体の製造方法を点線で示したもの
１０３：Ｐｆ／ｔ１の傾きを示したもの
１０４：Ｐｋ×（ｔ３−ｔ２）の範囲を示したもの
１０５：（Ｐｍ−Ｐｆ）／（ｔ２−ｔ１）の傾きを示したもの
３０１：プレス成形体の製造方法に用いる成形型の上型の例
３０２：プレス成形体の製造方法に用いる成形型の下型の例
３０３：成形型に配置した複合材料の例
ｈ：加熱前の複合材料の厚み
ｈ（１＋α）：スプリングバックして膨らんだ際の膨張率をαとしたときの、複合材料の厚み
３０３−１：複合材料
３０３−２：複合材料の流動を示した例
３０３−３：可塑化温度以下となった熱可塑性樹脂表面
３０４：流動面
３０５：非流動面
Claims (9)
- 不連続炭素繊維と熱可塑性樹脂とを含む複合材料をコールドプレスして、プレス成形体を製造する方法であって、式（１）、（２）を満たし、かつ以下の工程１〜５を含むプレス成形体の製造方法。
工程１：加熱した複合材料を成形型に配置する工程。
工程２：加圧開始時刻ｔ０から、流動開始圧力Ｐｆに達する時刻ｔ１までが１秒以下の工程。
工程３：時刻ｔ２において、最大圧力Ｐｍに達する工程。
工程４：平均保圧Ｐｋで複合材料を時刻ｔ２から時刻ｔ３までプレスする保圧工程。
工程５：成形型を開放し、成形体を成形型から取り出す工程。
ただし、
式（１） ４ ＜ Ｐｆ／ｔ１ ＜ ７５００ ［ＭＰａ／ｓｅｃ］
式（２） ４５ ＜ Ｐｋ×（ｔ３−ｔ２） ＜ ５４００ ［ＭＰａ・ｓｅｃ］ - 圧力Ｐｍ、Ｐｆと、時刻ｔ１、ｔ２との関係が、式（３）を満たす、請求項１に記載のプレス成形体の製造方法。
式（３） ４＜（Ｐｍ−Ｐｆ）／（ｔ２−ｔ１）＜７５００ ［ＭＰａ／ｓｅｃ］ - 最大圧力Ｐｍと平均保圧Ｐｋとが、
０．５＜Ｐｋ／Ｐｍ＜１．０である請求項１又は２に記載のプレス成形体の製造方法。 - 最大圧力Ｐｍが、５〜５０ＭＰａである請求項１〜３いずれか１項に記載のプレス成形体の製造方法。
- 不連続炭素繊維の平均繊維長が１ｍｍ〜１００ｍｍの範囲内である請求項１〜４いずれか１項に記載のプレス成形体の製造方法。
- 式（６）で定義される複合材料に含まれる炭素繊維体積割合が１０〜７０Ｖｏｌ％である請求項１〜５いずれか１項に記載のプレス成形体の製造方法。
式（６） Ｖｆ＝１００×炭素繊維体積／（炭素繊維体積＋熱可塑性樹脂体積） - 熱可塑性樹脂がポリアミド樹脂である請求項１〜６いずれか１項に記載のプレス成形体の製造方法。
- 不連続炭素繊維と熱可塑性樹脂とを含む複合材料をコールドプレスして、プレス成形体を製造する装置であって、前記コールドプレスは、式（１）、（２）を満たし、かつ以下の工程１〜５を含み、成形型の開閉機に、増速装置を設置したプレス成形体の製造装置。
工程１：加熱した複合材料を成形型に配置する工程。
工程２：加圧開始時刻ｔ０から、流動開始圧力Ｐｆに達する時刻ｔ１までが１秒以下の工程。
工程３：時刻ｔ２において、最大圧力Ｐｍに達する工程。
工程４：平均保圧Ｐｋで複合材料を時刻ｔ２から時刻ｔ３までプレスする保圧工程。
工程５：成形型を開放し、成形体を成形型から取り出す工程。
ただし、
式（１） ４ ＜ Ｐｆ／ｔ１ ＜ ７５００ ［ＭＰａ／ｓｅｃ］
式（２） ４５ ＜ Ｐｋ×（ｔ３−ｔ２） ＜ ５４００ ［ＭＰａ・ｓｅｃ］ - 成形型の開閉機に、増速装置を設置した製造装置を用いる、請求項１〜７いずれか１項に記載のプレス成形体の製造方法。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE102016103427.4A DE102016103427B4 (de) | 2015-02-27 | 2016-02-26 | Verfahren zur Herstellung eines Pressformprodukts |
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|---|---|---|---|
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| JP2015038378 | 2015-02-27 |
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|---|---|
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Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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|---|---|---|---|---|
| WO2019188873A1 (ja) * | 2018-03-30 | 2019-10-03 | 東レ株式会社 | プレス成形品の製造方法 |
| WO2020122260A1 (ja) * | 2019-08-15 | 2020-06-18 | 株式会社Ｔｈｅ ＭＯＴ Ｃｏｍｐａｎｙ | 繊維強化樹脂成形品の製造方法 |
| CN114261032A (zh) * | 2021-12-22 | 2022-04-01 | 江苏百择高分子有限公司 | 一种铁氟龙生产用多种配色和冷压成型工艺 |
| CN114555312A (zh) * | 2019-12-24 | 2022-05-27 | 日本技术管理株式会社 | 热塑性纤维强化树脂成型品的制造方法 |
-
2016
- 2016-02-05 JP JP2016021284A patent/JP6643126B2/ja active Active
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019188873A1 (ja) * | 2018-03-30 | 2019-10-03 | 東レ株式会社 | プレス成形品の製造方法 |
| JPWO2019188873A1 (ja) * | 2018-03-30 | 2021-02-12 | 東レ株式会社 | プレス成形品の製造方法 |
| JP7163911B2 (ja) | 2018-03-30 | 2022-11-01 | 東レ株式会社 | プレス成形品の製造方法 |
| WO2020122260A1 (ja) * | 2019-08-15 | 2020-06-18 | 株式会社Ｔｈｅ ＭＯＴ Ｃｏｍｐａｎｙ | 繊維強化樹脂成形品の製造方法 |
| JP2021030466A (ja) * | 2019-08-15 | 2021-03-01 | 株式会社Ｔｈｅ ＭＯＴ Ｃｏｍｐａｎｙ | 繊維強化樹脂成形品の製造方法 |
| US11529775B2 (en) | 2019-08-15 | 2022-12-20 | The Mot Company, Ltd. | Production method for fiber-reinforced resin molded article |
| CN114555312A (zh) * | 2019-12-24 | 2022-05-27 | 日本技术管理株式会社 | 热塑性纤维强化树脂成型品的制造方法 |
| CN114555312B (zh) * | 2019-12-24 | 2022-08-23 | 日本技术管理株式会社 | 热塑性纤维强化树脂成型品的制造方法 |
| CN114261032A (zh) * | 2021-12-22 | 2022-04-01 | 江苏百择高分子有限公司 | 一种铁氟龙生产用多种配色和冷压成型工艺 |
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| JP6643126B2 (ja) | 2020-02-12 |
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