JP2016112880A - 多層発泡シート - Google Patents

Abstract

【課題】 本発明は、従来の間紙用多層発泡シートより厚みが薄く軽量であっても、十分な緩衝性とコシ強度を有し、基板用ガラス板の間紙として好適に使用可能な多層発泡シートを提供することを目的とするものである。【解決手段】 本発明の多層発泡シートは、ポリエチレン系樹脂発泡層と、該発泡層の両面側に積層接着された熱可塑性樹脂層とを有する、見掛け密度３０〜３００ｋｇ／ｍ３、厚み０．０５〜２ｍｍの多層発泡シートであり、該熱可塑性樹脂層が、ポリエチレン系樹脂及びポリスチレン系樹脂を含む混合樹脂組成物から形成されており、該混合樹脂組成物中において、ポリエチレン系樹脂及びポリスチレン系樹脂が共に連続相を形成している。【選択図】 なし

Description

本発明は、多層発泡シートに関し、詳しくは基板用ガラス板などの板状物の間紙として好適に使用可能な多層発泡シートに関する。

従来、液晶パネルに使用されるガラス板を積み重ねて輸送する際に、保護のための間紙をガラス板間に介装することが行われている。該間紙として紙が使用されてきたが、近年では、ポリエチレン系樹脂発泡シートが使用されるようになっている（例えば、特許文献１など）。

前記間紙として使用される発泡シートには、被包装物であるガラス板を保護するための緩衝性に加え、片持ち時の垂れ下がり量が小さく（コシ強度が強い）、ガラス板間に介装する際の取扱い性にも優れていることが要求される。また、ガラス板の加工製造作業を行うに際し、ガラス板間に介装された発泡シートをガラス板面から真空吸引による排除するが行われる必要がある。その際、発泡シートの片持ち時の垂れ下がり量が大きすぎる（コシ強度が弱い）と、ガラス板からはみ出している部分が垂れ下がったり、発泡シートにシワが生じたりするので、発泡シートを吸引して排除する等の排除作業性が低下してしまう。

特開２００７−２６２４０９号公報

一方、近年、液晶パネル用ガラス板のさらなる大型薄肉化が進むと共に、その間紙として使用される発泡シートも、さらに厚みが薄いものが求められるようになっている。そのため、厚みの薄い発泡シートであって、間紙としての十分な緩衝性とコシ強度を有するものが要求されている。

本発明は、従来の間紙用多層発泡シートより厚みが薄く軽量であっても、十分な緩衝性とコシ強度を有し、基板用ガラス板の間紙として好適に使用可能な多層発泡シートを提供することを目的とするものである。

本発明によれば、以下に示す多層発泡シートが提供される。
［１］ポリエチレン系樹脂発泡層と、該発泡層の両面側に積層接着された熱可塑性樹脂層とを有する、見掛け密度３０〜３００ｋｇ／ｍ^３、厚み０．０５〜２ｍｍの多層発泡シートにおいて、
該熱可塑性樹脂層が、ポリエチレン系樹脂及びポリスチレン系樹脂を含む混合樹脂組成物から形成されており、該混合樹脂組成物中において、ポリエチレン系樹脂及びポリスチレン系樹脂が共に連続相を形成していることを特徴とする多層発泡シート。
［２］前記混合樹脂組成物中のポリスチレン系樹脂の重量割合が２５〜６０重量％であることを特徴とする前記１に記載の多層発泡シート。
［３］前記熱可塑性樹脂層の片面当たりの坪量が１０ｇ／ｍ^２以下であることを特徴とする前記１または２に記載の多層発泡シート。
［４］前記混合樹脂組成物が高分子型帯電防止剤を含み、該高分子型帯電防止剤が前記ポリエチレン系樹脂連続相中に分散していることを特徴とする前記１〜３のいずれかに記載の多層発泡シート。
［５］前記混合樹脂組成物中の高分子型帯電防止剤の重量割合が２〜３０重量％であることを特徴とする前記４に記載の多層発泡シート。

本発明の多層発泡シートは、ポリエチレン系樹脂発泡層（以下、単に発泡層ともいう。）の両面側に熱可塑性樹脂層（以下、単に樹脂層ともいう。）が積層接着されているサンドイッチ構造を有するものである。該発泡層は、ポリエチレン系樹脂で形成されているので、該多層発泡シートは緩衝性に優れるものとなっており、精密電子機器用などのガラス板の間紙として好適に使用できるものである。さらに、該樹脂層はポリエチレン系樹脂とポリスチレン系樹脂とを含む混合樹脂組成物で形成されており、さらに、ポリエチレン系樹脂が連続相を形成し、ポリスチレン系樹脂も連続相を形成しているので、該樹脂層を有する多層発泡シートは、同厚みの従来の発泡シートと比べて、剛性に優れコシが強いものとなっている。そのため、該多層発泡シートは、真空吸引時の追従性等に優れており、厚みが薄い場合であっても、従来のものと同様に扱うことができるものである。

図１は、実施例１で得られた多層発泡シートを構成する樹脂層の縦断面の透過型電子顕微鏡写真（本図倍率１５４００倍）である。 図２は、図１の部分を拡大した樹脂層の縦断面の透過型電子顕微鏡写真（本図倍率６１８００倍）である。 図３は、比較例３で得られた多層発泡シートを構成する樹脂層の透過型電子縦断面の顕微鏡写真（本図倍率１５４００倍）である。 図４は、図３の部分を拡大した樹脂層の縦断面の透過型電子顕微鏡写真（本図倍率６１８００倍）である。

以下、本発明の多層発泡シートについて詳細に説明する。
本発明の多層発泡シートは、ポリエチレン系樹脂発泡層と、該発泡層の両面側に共押出により積層接着された熱可塑性樹脂層とからなり、サンドイッチ構造を有するものである。さらに、該多層発泡シートの樹脂層は、後述するように特定の配合の混合樹脂組成物から形成され、さらに該混合樹脂組成物が特定のモルフォロジーを形成していることにより、本発明の多層発泡シートは緩衝性を維持しつつも、全体としてコシが強くて取扱い性に優れるものである。

本発明の多層発泡シートの厚みは、０．０５〜２ｍｍである。前記したように、近年の基盤用ガラス板の大型薄肉化を考慮すると、その上限は、１．５ｍｍが好ましく、より好ましくは１．３ｍｍ、さらに好ましくは１．０ｍｍである。一方、その下限は、より高い緩衝性を確保するために、０．０７ｍｍが好ましく、より好ましくは０．１０ｍｍ、さらに好ましくは０．１５ｍｍである。

また、該多層発泡シート全体の見掛け密度は、３０ｋｇ／ｍ^３以上であり、好ましくは３５ｋｇ／ｍ^３以上であり、より好ましくは４０ｋｇ／ｍ^３以上である。通常、該見掛け密度が低いほど剛性が低くなる傾向にある。これに対し本発明の多層発泡シートは、特定の樹脂層を有するため、多層発泡シート全体が低い見掛け密度であっても剛性に優れたものとなる。緩衝性を考慮すると、該見掛け密度の上限は、３００ｋｇ／ｍ^３程度であり、好ましくは２００ｋｇ／ｍ^３である。

また、該多層発泡シートの坪量は、取扱い性の観点から、その上限は、好ましくは２００ｇ/ｍ^２であり、より好ましくは１００ｇ／ｍ^２、さらに好ましくは５０ｇ／ｍ^２、特に好ましくは３０ｇ／ｍ^２である。一方、その下限は、好ましくは１０ｇ／ｍ^２以上程度であり、より好ましくは２０ｇ／ｍ^２以上である。

本発明における多層発泡シート全体の厚みは、多層発泡シートの全幅に亘って幅方向に１ｃｍ間隔で測定される厚み（ｍｍ）の算術平均値である。

本発明における多層発泡シートの見掛け密度（ｋｇ／ｍ^３）は、多層発泡シートの全体坪量（ｇ／ｍ^２）を該多層発泡シートの厚み（ｍｍ）で除して、単位換算することにより得られる。

また、本発明の多層発泡シートの幅は、大型のガラス板の包装に使用可能であることから、１０００ｍｍ以上が好ましい。なお、その上限は概ね５０００ｍｍである。

また、本発明の多層発泡シートの独立気泡率は発泡シートの柔軟性、被包装物の表面保護性、適切な滑り性などの観点から１５％以上、更に２０％以上が好ましい。

前記独立気泡率は、ＡＳＴＭ−Ｄ２８５６−７０の手順Ｃに従って、測定された多層発泡シート（カットサンプル）の真の体積Ｖｘを用い、下記（１）式により独立気泡率Ｓ（％）を計算する。なお、２５ｍｍ×２５ｍｍ×多層発泡シート厚みのサンプルを複数枚切り出して重ねることにより、２５ｍｍ×２５ｍｍ×約２０ｍｍの測定用カットサンプルとする。測定装置としては東芝ベックマン株式会社の空気比較式比重計９３０型などを使用することができる。

Ｓ（％）＝（Ｖｘ−Ｗ／ρ）×１００／（Ｖａ−Ｗ／ρ） （１）
Ｖｘ：上記方法で測定されたカットサンプルの真の体積（ｃｍ^３）であり、カットサンプルを構成する樹脂の容積と、カットサンプル内の独立気泡部分の容積との和に相当する。
Ｖａ：測定に使用されたカットサンプルの見かけ上の体積（ｃｍ^３）であり、カットサンプルを構成する樹脂の容積と、カットサンプル内の独立気泡部分及び連続気泡部分の気泡全容積との和に相当する。
Ｗ：測定に使用されたカットサンプル全重量（ｇ）。
ρ：多層発泡シートを脱泡して求められる樹脂の密度（ｇ／ｃｍ^３）

次に、本発明の多層発泡シートの発泡層を形成する樹脂について説明する。
該発泡層は、ポリエチレン系樹脂Ａにより形成されている。

本発明において、ポリエチレン系樹脂とは、エチレン成分単位が５０モル％以上の樹脂を意味する。ポリエチレン系樹脂としては、具体的には、例えば、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、エチレン−酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）、超低密度ポリエチレン（ＶＬＤＰＥ）やこれらの混合物等が挙げられる。
ポリエチレン系樹脂Ａとしては、発泡性に優れ、多層発泡シートがより緩衝性に優れたものとなることから、低密度ポリエチレンを主成分とするポリエチレン系樹脂が好ましい。

なお、発泡層には、本発明の目的及び効果を阻害しない範囲で、その他の合成樹脂やエラストマー、気泡調整剤、造核剤、酸化防止剤、熱安定剤、耐候剤、紫外線吸収剤、難燃剤、抗菌剤、収縮防止剤等の機能性添加剤、無機充填剤等の添加剤を添加することができる。

次に、本発明の多層発泡シートの樹脂層を形成している混合樹脂組成物について説明する。
該樹脂層は、ポリエチレン系樹脂Ｂとポリスチレン系樹脂を含む混合樹脂組成物から形成されており、混合樹脂組成物中においては、ポリエチレン系樹脂Ｂ及びポリスチレン系樹脂が共に連続相（両連続相）を形成している。即ち、ポリエチレン系樹脂よりも弾性率が高いポリスチレン系樹脂が、混合樹脂組成物中で連続相を形成していることから、本発明の多層発泡シートは、従来の発泡シートと比べて、剛性に優れコシが強いものとなる。また、樹脂層の混合樹脂組成物においてポリエチレン系樹脂Ｂ及びポリスチレン系樹脂が共に連続相を形成していることから、該樹脂層は、発泡層との接着性に優れたものとなる。

ポリエチレン系樹脂Ｂは後記ポリスチレン系樹脂と共に樹脂層を構成する混合樹脂組成物中で連続相を形成するものである。両連続相を示すモルフォロジーを形成させやすいことから、その融点は１４０℃以下であることが好ましく、より好ましくは１２０℃以下である。また、その下限は概ね８０℃である。
なお、ポリエチレン系樹脂の融点は、ＪＩＳ Ｋ７１２１−１９８７のプラチックの転移温度測定方法に基づき、試験片の状態調節として「（２）一定の熱処理を行った後、融解温度を測定する場合」を選択して測定される融解ピーク温度である。

樹脂層を構成するポリエチレン系樹脂Ｂと発泡層を構成するポリエチレン系樹脂Ａとは、同じ種類のものを用いることが、共押出時に発泡層の気泡を破壊しにくく、さらに接着性に優れることから好ましい。但し、異なる種類の樹脂を用いることもできる。

樹脂層において両連続相を示すモルフォロジーを形成させやすいことから、混合樹脂組成物中のポリエチレン系樹脂Ｂの含有量は、混合樹脂組成物全体の２０〜７５重量％であることが好ましく、２５〜６５重量％であることがより好ましく、３０〜５０重量％であることがさらに好ましい。

前記ポリスチレン系樹脂の例としては、例えば、ポリスチレン、ゴム変性ポリスチレン、スチレン−αメチルスチレン共重合体、スチレン−ｐメチルスチレン共重合体、スチレン−アクリル酸共重合体、スチレン−メタクリル酸共重合体、スチレン−無水マレイン酸共重合体、スチレン−メタクリル酸メチル共重合体、スチレン−メタクリル酸エチル共重合体、スチレン−アクリル酸メチル共重合体、スチレン−アクリル酸エチル共重合体、スチレン−アクリロニトリル共重合体等が挙げられる。これらの中でも、良好な樹脂層が得られやすいことからポリスチレンが好ましい。

また、樹脂層を構成する前記混合樹脂組成物は、ポリエチレン系樹脂Ｂとポリスチレン系樹脂との相溶化剤を含むことが好ましい。混合樹脂組成物が相溶化剤を含むことにより、製膜性を向上させることができ、良好な樹脂層を形成することができると共に、ポリスチレン系樹脂の連続相をより形成させやすくなる。

該相溶化剤としては、スチレン−ブタジエン共重合体、スチレン−イソプレン共重合体、これらの共重合体の水添物などのスチレン系エラストマーが挙げられる。該共重合体はブロック共重合体であることが好ましい。

該相溶化剤の、前記樹脂層を構成する混合樹脂組成物中における含有量は、混合樹脂組成物全体の２〜２０重量％であることが好ましい。該含有量の下限は、３重量％が好ましく、その上限は、１５重量％が好ましく、より好ましくは１０重量％である。

本発明における樹脂層を構成する混合樹脂組成物中においては、ポリエチレン系樹脂及びポリスチレン系樹脂が共に連続相を形成している。即ち、ポリエチレン系樹脂が連続相を形成すると共に、曲げ強度が大きく剛性に優れるポリスチレン系樹脂が連続相を形成していることから、本発明の多層発泡シートは、従来の発泡シートと比べて、剛性に優れコシが強いものとなっている。そのため、該多層発泡シートは、真空吸引時の追従性等に優れており、厚みが薄い場合であっても、従来のものと同様に扱うことができる。

樹脂層において、ポリスチレン系樹脂の連続相は、多層発泡シートの平面方向に引き伸ばされて配向していることが好ましい。また、樹脂層厚み方向に、ポリスチレン系樹脂の連続相が、２層以上存在することが好ましく、より好ましくは３層以上、さらに好ましくは５層以上である。

連続相の例を図１、図２に示す。なお、図中、１はポリエチレン系樹脂の連続相を、２はポリスチレン系樹脂の連続相を、３は後記帯電防止剤をそれぞれ示す。なお、樹脂層の混合樹脂組成物のモルフォロジーは、その断面を透過型電子顕微鏡などを用いて観察することによって確認することができる。

該混合樹脂組成物中におけるポリスチレン系樹脂の含有量は混合樹脂組成物全体の２５〜６０重量％であることが好ましい。該含有量が少なすぎると、多層発泡シートのコシ強度が不十分となる虞がある。一方、該含有量が多すぎると、発泡層と樹脂層とが接着しなくなったり、柔軟性を失ったりする虞がある。かかる観点から、該含有量の下限は、３０重量％が好ましい。また、その上限は、５０重量％が好ましい。

本発明の多層発泡シートの片面あたりの樹脂層の坪量は１０ｇ／ｍ^２以下であることが好ましい。樹脂層の坪量が上記範囲内であると、多層発泡シートが十分な緩衝性を有するものとなる。かかる観点から、樹脂層の坪量の上限は５ｇ／ｍ^２であることが好ましく、３ｇ／ｍ^２であることがより好ましく、２ｇ／ｍ^２であることがさらに好ましい。なお、良好な樹脂層を形成するという観点からは、樹脂層の坪量の下限は１ｇ／ｍ^２以上とすることが好ましい。また、取扱い性の観点から、両面側の樹脂層の坪量を出来る限り等しくすることが好ましい。
本発明の多層発泡シートは、上記のごとく、樹脂層の坪量が小さい場合であっても、該樹脂層が特定の配合の混合樹脂組成物が特定のモルフォロジーを形成していることにより、十分な剛性を発現することができる。

本発明の多層発泡シートの樹脂層においては、樹脂層を構成する混合樹脂組成物に、高分子型帯電防止剤を含有させて、多層発泡シートの表面抵抗率を１×１０^７〜１×１０^１４（Ω）にすることが好ましく、より好ましくは１×１０^７〜１×１０^１３Ωである。かかる範囲の表面抵抗率を有する多層発泡シートは、静電荷が蓄積しにくく、埃が付着しにくいものとなる。少量の添加で十分な表面抵抗率を発現させるためには、高分子型帯電防止剤は、ポリエチレン系樹脂連続相に分散していることが好ましい。

前記高分子型帯電防止剤は、表面抵抗率が１×１０^１２Ω未満、好ましくは１×１０^１１Ω未満、より好ましくは１×１０^１０Ω未満の樹脂からなるものである。具体的には、ポリエーテル、ポリエーテルエステルアミド、ポリエーテルとポリオレフィンとのブロック共重合体、アイオノマー樹脂などである。これらの中でも、ポリエーテルとポリオレフィンとのブロック共重合体、アイオノマー樹脂がより好ましい。

前記ブロック共重合体は、ポリオレフィンのブロックとポリエーテルのブロックとが、エステル結合、アミド結合、エーテル結合、ウレタン結合、イミド結合などの結合を介して繰り返し交互に結合した構造を有するものが挙げられる。

前記アイオノマー樹脂とは、エチレンと、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸などのカルボン酸との共重合体の金属塩架橋物であり、この金属塩としては、アルカリ金属塩、アルカリ土類金属塩、典型金属塩、または遷移金属塩等が挙げられる。

このような高分子型帯電防止剤の具体例としては、例えば、ポリエーテルとポリオレフィンとのブロック共重合体として三洋化成工業株式会社製「ペレスタット３００」、「ペレスタット２３０」、「ペレスタットＨＣ２５０」、「ペレクトロンＰＶＨ」、「ペレクトロンＰＶＬ」、「ペレクトロンＨＳ」など、アイオノマー樹脂として三井・デュポンポリケミカル株式会社製「エンティラＳＤ１００」、「エンティラＭＫ４００」などの商品名で市販されているものが挙げられる。

樹脂層における高分子型帯電防止剤の含有量は、高分子型帯電防止剤自体の性能にもよるが、樹脂層を構成する前記混合樹脂組成物全体の２〜２０重量％が好ましく、より好ましくは３〜１５重量％、更に好ましくは５〜１５重量％である。
また、発泡層に高分子型帯電防止剤を含有させることもできる。押出時の発泡性と得られる多層発泡シートの帯電防止性能とのバランスの観点から、発泡層中の高分子型帯電防止剤の含有量は２〜１５重量％であることが好ましく、より好ましくは３〜８重量％である。

次に、本発明の多層発泡シートの製造方法について説明する。
本発明の多層発泡シートの製造方法としては、樹脂層を形成する溶融樹脂と発泡シートを形成する溶融樹脂とをダイ内にて積層合流して押出発泡する共押出発泡法が採用される。該共押出発泡方法は、樹脂層の厚みを薄くできると共に、樹脂層と発泡シートとの間の接着力が高い多層発泡シートを得ることができるので好ましい。

共押出発泡法によりシート状の多層発泡シートを製造する方法には、共押出用フラットダイを用いてシート状に共押出発泡させてシート状の多層発泡シートとする方法と、共押出用環状ダイを用いて共押出発泡させて筒状の積層発泡体を得て、次いで該筒状発泡体を切り開いてシート状の多層発泡シートとする方法等がある。これらの中では、共押出用環状ダイを用いる方法が、幅が１０００ｍｍ以上の幅広の多層発泡シートを容易に製造することができるので、好ましい方法である。

前記環状ダイを用いて共押出しする方法について以下に詳細に説明する。
まず、前記ポリエチレン系樹脂Ａと、必要に応じて添加される気泡調整剤などの添加剤とを発泡層形成用押出機に供給し、加熱混練してから物理発泡剤を圧入し、さらに混練してポリエチレン樹脂発泡層形成用樹脂溶融物とする。同時に、前記ポリエチレン系樹脂Ｂと、前記ポリスチレン系樹脂と、必要に応じて添加される前記相溶化剤、前記高分子型帯電防止剤などとを樹脂層形成用押出機に供給し、加熱混練して熱可塑性樹脂層形成用樹脂溶融物とする。次に、該発泡層形成用樹脂溶融物と該樹脂層形成用樹脂溶融物を共押出用環状ダイに導入し、積層して共押出することにより多層発泡シートを製造する。

なお、特に発泡性に優れることから、ポリエチレン系樹脂ＡのＭＦＲは、０．５〜１５ｇ／１０分であることが好ましい。また、共押出により樹脂層を積層する場合には、ポリエチレン系樹脂ＢのＭＦＲは、ポリエチレン系樹脂ＡのＭＦＲ以上であることが好ましい。

また、樹脂層中で、ポリエチレン系樹脂及びポリスチレン系樹脂を共に連続相として分散させるには、ポリスチレン系樹脂としてポリエチレン系樹脂Ｂと溶融粘度が近いもの（言い換えるとメルトフローレイト（ＭＦＲ）が近いもの）を用いることと、揮発性可塑剤の添加とを組合わせる方法を採用することが好ましい。また、これらの方法に加えて、前記相溶化剤を用いることがさらに好ましい。

ポリエチレン系樹脂Ｂのメルトフローレイト（ＭＦＲ）は、共押出を行うことの容易さの観点から、５．０〜１５ｇ／１０ｍｉｎであることが好ましく、より好ましくは６．０〜１４ｇ／１０ｍｉｎである。

前記連続相を形成しやすいことから、前記ポリスチレン系樹脂のメルトフローレイト（ＭＦＲ）は、５．０〜１５ｇ／１０ｍｉｎであることが好ましく、より好ましくは６．０〜１４ｇ／１０ｍｉｎである。
さらに、ポリスチレン系樹脂のＭＦＲと、ポリエチレン系樹脂ＢのＭＦＲとは近い値であることが好ましく、ポリスチレン系樹脂のＭＦＲが前記範囲内であると共に、ポリエチレン系樹脂ＢのＭＦＲに対して０．５〜２倍程度であることが好ましく、より好ましくは０．５〜１．５倍であり、さらに好ましくは０．５〜１倍である。

前記ＭＦＲは共に、ＪＩＳ Ｋ７２１０−１９９９の条件Ｈ（２００℃、荷重５ｋｇ）に基づき測定される値である。

前記樹脂層形成用樹脂溶融物には、ポリエチレン系樹脂とポリスチレン系樹脂の連続相を形成する観点から、揮発性可塑剤が添加されていることが好ましい。揮発性可塑剤としては、樹脂溶融物の溶融粘度を低下させる機能を有すると共に樹脂層形成後に、該樹脂層より揮発して樹脂層中に存在しなくなるものが用いられる。揮発性可塑剤を樹脂溶融物中に添加することにより、多層発泡シートを共押出しする際に、樹脂層形成用樹脂溶融物の押出温度を発泡層形成用樹脂溶融物の押出温度に近づけることができると共に、軟化状態の樹脂層の溶融伸びを著しく向上させることができる。そうすると、発泡時に樹脂層の熱によって発泡シートの気泡が破壊されにくくなり、さらに該樹脂層の伸びが発泡シートの発泡時の伸びに追随しやすくなる。特に、環状ダイを用いて円筒状に押出し、円筒状の発泡体を拡径（ブローアップ）しながら引き取って発泡シートを製造することにより、樹脂層において、ポリスチレン系樹脂の連続相を、多層発泡シートの平面方向に引き伸ばして配向させて、剛性を向上させることができる。

前記揮発性可塑剤としては、炭素数３〜７の脂肪族炭化水素や脂環式炭化水素、炭素数１〜４の脂肪族アルコール、又は炭素数２〜８の脂肪族エーテルから選択される１種、或いは２種以上のものが好ましく用いられる。揮発性可塑剤の代わりに所謂、滑剤のように揮発性の低いものを用いた場合、該滑剤は樹脂層に残存し、被包装体の表面を汚染することがある。これに対し揮発性可塑剤は、樹脂層の樹脂を効率よく可塑化させ、得られる樹脂層に揮発性可塑剤自体が残り難いという点から好ましいものである。

揮発性可塑剤の沸点は、樹脂層から揮発し易いことから、１２０℃以下が好ましく、より好ましくは８０℃以下である。揮発性可塑剤の沸点が該範囲であれば、共押出しした後、得られた多層発泡シートを放置しておけば、共押出し直後の熱や、更に後の室温下でのガス透過により、揮発性可塑剤は樹脂層から自然に揮散して除去される。該揮発性可塑剤の沸点の下限値は、概ね−５０℃である。

揮発性可塑剤は、樹脂層形成用のポリエチレン樹脂Ｂとポリスチレン系樹脂と、必要に応じて添加される相溶化剤、高分子型帯電防止剤との合計１００重量部に対して５重量部〜５０重量部となるように添加することが好ましい。

また、樹脂層形成用樹脂溶融物には、本発明の目的を阻害しない範囲において該溶融物を形成する樹脂に各種の添加剤を添加してもよい。各種の添加剤としては、例えば、酸化防止剤、熱安定剤、耐候剤、紫外線吸収剤、難燃剤、充填剤、抗菌剤等が挙げられる。その場合の添加量は添加剤の目的、効果に応じて適宜定められるが、前記混合樹脂組成物１００重量部に対して各々１０重量部以下が好ましく、５重量部以下がより好ましく、３重量部以下が特に好ましい。

前記発泡層形成用樹脂溶融物に添加される物理発泡剤としては、例えば、プロパン、ノルマルブタン、イソブタン、ノルマルペンタン、イソペンタン、ノルマルヘキサン、イソヘキサン等の脂肪族炭化水素、シクロペンタン、シクロヘキサン等の脂環式炭化水素、塩化メチル、塩化エチル等の塩化炭化水素、１，１，１，２−テトラフロロエタン、１，１−ジフロロエタン等のフッ化炭化水素等の有機系物理発泡剤、窒素、二酸化炭素、空気、水等の無機系物理発泡剤が挙げられる。場合によっては、アゾジカルボンアミド等の分解型発泡剤を使用することもできる。前記した物理発泡剤は、２種以上を混合して併用することが可能である。これらのうち、特にポリエチレン樹脂との相溶性、発泡性の観点から有機系物理発泡剤が好ましく、中でもノルマルブタン、イソブタン、又はこれらの混合物を主成分とするものが好適である。

物理発泡剤の添加量は、発泡剤の種類、目的とする見掛け密度に応じて調整する。また気泡調整剤の添加量は、目的とする気泡径に応じて調節する。例えば、発泡剤としてイソブタン３０重量％とノルマルブタン７０重量％とのブタン混合物を用いて前記見掛け密度範囲の多層発泡シートを得るためには、ブタン混合物の添加量は、基材樹脂１００重量部当たり３〜３０重量部、好ましくは４〜２０重量部、より好ましくは６〜１８重量部である。

前記発泡層形成用樹脂溶融物に添加される添加剤の主要なものとして、通常、気泡調整剤が添加される。気泡調整剤としては有機系のもの、無機系のもののいずれも使用することができる。無機系気泡調整剤としては、ホウ酸亜鉛、ホウ酸マグネシウム、硼砂等のホウ酸金属塩、塩化ナトリウム、水酸化アルミニウム、タルク、ゼオライト、シリカ、炭酸カルシウム、重炭酸ナトリウム等が挙げられる。また有機系気泡調整剤としては、リン酸−２，２−メチレンビス（４，６−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ナトリウム、安息香酸ナトリウム、安息香酸カルシウム、安息香酸アルミニウム、ステアリン酸ナトリウム等が挙げられる。またクエン酸と重炭酸ナトリウム、クエン酸のアルカリ塩と重炭酸ナトリウム等を組み合わせたもの等も気泡調整剤として用いることができる。これらの気泡調整剤は２種以上を混合して用いることもできる。
なお、気泡調整剤の添加量は、基材樹脂１００重量部当たり０．０１〜３重量部、好ましくは０．０３〜１重量部である。

前記環状ダイ、押出機等の製造装置は、従来押出発泡の分野で用いられてきた公知のものを用いることができる。

本発明の多層発泡シートは、十分な緩衝性とコシ強度を有するので、ガラス板用の間紙として好適に使用できるものである。但し、該多層発泡シートの用途は、ガラス板用の間紙に限定されるものではなく、精密機器用の包装材等としても好適に広く使用できる。

以下、実施例に基づいて本発明を更に詳細に説明する。但し、本発明は実施例に限定されるものではない。

実施例、比較例において使用した、ポリエチレン系樹脂、ポリスチレン系樹脂を表１に、高分子型帯電防止剤、相溶化剤を表２に示す。なお、表１中のメルトフローレートは、ＪＩＳ Ｋ７２１０−１９９９に基づき、条件Ｈ（２００℃、荷重５ｋｇ）で測定された値である。

物理発泡剤として、ノルマルブタン７０重量％とイソブタン３０重量％とからなる混合ブタンを用いた。

気泡調整剤として、低密度ポリエチレン８０重量％に対してタルク（松村産業株式会社製商品名「ハイフィラー＃１２」）を２０重量％配合してなる気泡調整剤マスターバッチを用いた。

ポリエチレン樹脂発泡層形成用の押出機として、直径９０ｍｍの第一押出機と直径１２０ｍｍ第二押出機からなるタンデム押出機を用い、熱可塑性樹脂層形成用の押出機として直径５０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝５０の第三押出機を用いた。更に、共押出用環状ダイに、第二押出機と第三押出機の夫々の出口を連結し、夫々の溶融樹脂を共押出用環状ダイ内で積層可能にした。

実施例１〜２、比較例１〜３
表３に示す量の前記ポリエチレン樹脂Ａと、表３に示す量のマスターバッチとをタンデム押出機の第一押出機の原料投入口に供給し、加熱混練し、約２００℃に調整された溶融樹脂混合物とした。次に、該溶融樹脂混合物に、表３に示す量の混合ブタンを圧入し、次いで前記第一押出機の下流側に連結された第二押出機に供給して、表３に示す押出樹脂温度に温調して発泡層形成用樹脂溶融物とし、該発泡層形成用樹脂溶融物を表３に示す吐出量で前記の共押出用環状ダイに導入した。

同時に、表３に示す配合のポリエチレン樹脂Ｂとポリスチレン系樹脂と高分子型帯電防止剤と相溶化剤とを第三押出機に供給して加熱混練し、揮発性可塑剤として表３に示す量の前記混合ブタンを圧入し、更に混練し、表３に示す押出樹脂温度に調節して樹脂層形成用樹脂溶融物とし、該樹脂層形成用樹脂溶融物を表３に示す吐出量で共押出用環状ダイに導入した。

共押出用環状ダイに導入されてダイ内の樹脂流路を筒状に流動する発泡層形成用樹脂溶融物の外側と内側に、共押出用環状ダイに導入された樹脂層形成用樹脂溶融物を合流積層し、溶融物の積層体をリップ径１３５ｍｍのダイから大気中に押出して、樹脂層／発泡層／樹脂層からなる３層構成の筒状積層発泡体を形成した。押出された筒状積層発泡体を拡径（ブローアップ比３．４７）して引き取りながら押出方向に沿って切開いて、ロール状に巻き取って、幅１４００ｍｍの多層発泡シートを得た。

実施例及び比較例にて得られた多層発泡シートの諸物性を表４に示す。

樹脂層における混合樹脂組成物のモルフォロジーを以下の方法により観察した。まず、多層発泡シートの表面から試験片を切り出した。試験片を四酸化ルテニウムにより染色した後、スライスして超薄切片とし、該超薄切片を日立製透過型電子顕微鏡（Ｈ−７１００）を用いて、加速電圧１００ｋＶの条件にて観察した。
実施例１で得られた多層発泡シートの樹脂層の断面の透過型電子顕微鏡写真を図１、図２に、比較例３で得られた多層発泡シートの樹脂層の断面写真を図３、図４に示す。
図１及び図２において、ポリエチレン系樹脂１、ポリスチレン系樹脂２が共に、多層発泡シートの平面方向に引き伸ばされて配向した層状の連続相（海／海）として形成されていることが確認できる。さらに、高分子型帯電防止剤３がポリエチレン系樹脂中１に分散していることが確認できる。
また、実施例２で得られた多層発泡シートにおいても、樹脂層において同様のモルフォロジーが確認された。
一方、図３及び図４においては、ポリスチレン系樹脂２は連続相を形成することなく、ポリエチレン系樹脂１の連続相（海）中に分散する分散相（島）を形成していること（海／島）が確認できる。

表４における多層発泡シートの厚みの測定は、前記の方法で行った（ｎ＝５）。
多層発泡シートの全体坪量は、ロールから巻き出した多層発泡シートからシートの全幅に亘って１０ｃｍの幅の試験片を切り出し、シートの全幅×１０ｃｍにて試験片の重量を割算することにより求めた（ｎ＝５）。
また、樹脂層の坪量は、前記全体坪量をもとに、発泡層と樹脂層との吐出量の比から求めた。
多層発泡シートの見掛け密度は、多層発泡シートの全体坪量を多層発泡シートの厚みで割算し、単位換算することにより求めた。

表４中の製膜性の評価は次に示す基準で行った。
○：得られた多層発泡シートの樹脂層に破れ無し
×：得られた多層発泡シートの樹脂層に破れ有り

表４中の垂れ曲り量の測定は次のように行った。
（水平垂れ下がり量）
得られたシートの押出方向と試験片の長さ方向とを一致させて、多層発泡シートの無作為に選択した１０箇所から幅１００ｍｍ×長さ２００ｍｍの測定用試験片をそれぞれ１０枚切り出した。得られた試験片を水平な土台上に土台の端から水平方向に試験片の長さ方向を１００ｍｍ突出させた状態で乗せて固定し、土台上面から垂れ下がった試験片の最下部までの垂直方向の距離を測定した。この測定を各試験片に対して行い、各測定値の算術平均値を水平垂れ下がり量とした。
（６０°傾斜垂れ下がり量）
得られたシートの押出方向と試験片の長さ方向とを一致させて、多層発泡シートの無作為に選択した１０箇所から幅２００ｍｍ×長さ２００ｍｍの測定用試験片をそれぞれ１０枚切り出した。得られた試験片を水平面より上方に６０°傾斜させた土台の土台面上に土台の上端から土台面を真直ぐに延長した方向に試験片の長さ方向を１００ｍｍ突出させた状態で乗せて固定し、垂れ下がった試験片の遊離先端から、土台面を真直ぐに延長した仮想面までの土台上面と直交する方向の距離を測定した。この測定を各試験片に対して行い、各測定値の算術平均値を６０°傾斜垂れ下がり量とした。

１ ポリエチレン系樹脂の連続相
２ ポリスチレン系樹脂の連続相
３ 高分子型帯電防止剤の分散相

Claims (5)

1. ポリエチレン系樹脂発泡層と、該発泡層の両面側に積層接着された熱可塑性樹脂層とを有する、見掛け密度３０〜３００ｋｇ／ｍ^３、厚み０．０５〜２ｍｍの多層発泡シートにおいて、
   該熱可塑性樹脂層が、ポリエチレン系樹脂及びポリスチレン系樹脂を含む混合樹脂組成物から形成されており、該混合樹脂組成物中において、ポリエチレン系樹脂及びポリスチレン系樹脂が共に連続相を形成していることを特徴とする多層発泡シート。
   
2. 前記混合樹脂組成物中のポリスチレン系樹脂の重量割合が２５〜６０重量％であることを特徴とする請求項１に記載の多層発泡シート。
   
3. 前記熱可塑性樹脂層の片面当たりの坪量が１０ｇ／ｍ^２以下であることを特徴とする請求項１または２に記載の多層発泡シート。
   
4. 前記混合樹脂組成物が高分子型帯電防止剤を含み、該高分子型帯電防止剤が前記ポリエチレン系樹脂連続相中に分散していることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の多層発泡シート。
   
5. 前記混合樹脂組成物中の高分子型帯電防止剤の重量割合が２〜３０重量％であることを特徴とする請求項４に記載の多層発泡シート。