JP2016094782A

JP2016094782A - 地盤改良方法

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Publication number: JP2016094782A
Application number: JP2014232536A
Authority: JP
Inventors: 吉澤　千秋; Chiaki Yoshizawa; 千秋吉澤; 渡辺　哲哉; Tetsuya Watanabe; 哲哉渡辺; 達也須藤; Tatsuya Sudo; 島田　裕一; Yuichi Shimada; 裕一島田
Original assignee: JFE Mineral Co Ltd
Current assignee: JFE Mineral Co Ltd
Priority date: 2014-11-17
Filing date: 2014-11-17
Publication date: 2016-05-26
Anticipated expiration: 2034-11-17
Also published as: JP6378058B2

Abstract

【課題】製鋼スラグを地盤改良材とする地盤改良方法であって、製鋼スラグの膨張を長期間に亘り抑制しつつ、高い地盤改良効果を得ることができる地盤改良方法を提供する。【解決手段】地盤を構成するシラスに、地盤改良材として製鋼スラグを、シラスと製鋼スラグの合計に対して６０vol％以下の割合で混合する。シラスはＳｉＯ２とＡｌ２Ｏ３を主成分とする非晶質なガラス構造を有するが、これに改良材として製鋼スラグを混合すると、製鋼スラグに含まれる遊離ＣａＯや遊離ＭｇＯがシラス中のガラス質のＳｉＯ２とＡｌ２Ｏ３と水和反応して硬化し、地盤に高い支持力が付与される。また、（i）製鋼スラグに含まれる遊離ＣａＯや遊離ＭｇＯはシラスとの水和反応に消費されること、（ii）水和反応により地盤に高い支持力を有する強固な層が形成され、これが膨張を抑える効果があること、により高い膨張抑制効果が得られる。【選択図】図７

Description

本発明は、製鋼スラグを地盤改良材とする地盤改良方法に関する。

鉄鋼製造プロセスの製鋼工程では、大量のスラグが副産物として生成する。従来、この製鋼スラグは路盤材、海域・陸域の土木材料、地盤改良材などとして利用されている。
製鋼工程（溶銑の予備処理、脱炭処理など）では、ＣａＯやＭｇＯなどの精錬剤が使用されるため、生成する製鋼スラグには不可避的に遊離ＣａＯや遊離ＭｇＯが残存する。このため製鋼スラグをそのまま利材化すると、遊離ＣａＯや遊離ＭｇＯが水と反応してスラグが膨張（さらに粉化）する問題があり、また、アルカリ分によって高ｐＨの溶出水が生じる問題もある。

このような問題に対して、従来では、製鋼スラグにエージング処理（大気中でのエージング、蒸気エージング、加圧エージングなど）を施し、強制的に水和反応を生じさせた上で各種材料に利用している。しかし、エージングには専用の広大なスペースが必要であること、大気中でのエージングには長い期間（６ヶ月以上）が必要であること、蒸気エージングや加圧エージングには処理コストがかかること、などの問題があるだけでなく、エージング処理を施しても完全には遊離ＣａＯや遊離ＭｇＯを水和させることができないため、長期間に亘り膨張する可能性を抱えており、その解決策が望まれている。

また、製鋼スラグを地盤改良材として利用する技術としては、軟弱地盤を対象としたもの（特許文献１、２など）が知られているが、実際には、製鋼スラグの大半は路盤材と海域・陸域の土木材料に利用され、地盤改良材としての利用はごく限られたものであり、利用拡大が望まれている。

特開２００３−８２６４９号公報特開２０１４−１３３７８２号公報

したがって本発明の目的は、以上のような従来技術の課題を解決し、製鋼スラグを地盤改良材とする地盤改良方法であって、製鋼スラグの膨張を長期間に亘り抑制しつつ、高い地盤改良効果を得ることができる地盤改良方法を提供することにある。

本発明者らは、製鋼スラグの膨張問題を解決する方策として、地盤改良による土との緩衝作用で膨張抑制を図るという着想の下で実験と検討を重ねた結果、製鋼スラグを特にシラスの地盤改良材として特定の割合で混合した場合に、他の土を対象とした場合には見られない、優れたスラグの膨張抑制効果と地盤改良効果が得られることを見出した。

本発明は、このような知見に基づきなされたもので、以下を要旨とするものである。
［1］地盤を構成するシラスに、地盤改良材として製鋼スラグを、シラスと製鋼スラグの合計に対して６０vol％以下の割合で混合することを特徴とする地盤改良方法。
［2］上記［1］の地盤改良方法において、製鋼スラグは、ＪＩＳＡ５０１５の附属書Ｂで規定する鉄鋼スラグの水浸膨張試験による膨張率が０．５％以上の製鋼スラグであることを特徴とする地盤改良方法。
［3］上記［2］の地盤改良方法において、製鋼スラグは未エージングの製鋼スラグであることを特徴とする地盤改良方法。

本発明によれば、地盤を構成するシラスに、地盤改良材として製鋼スラグを特定の割合で混合することにより、製鋼スラグの膨張を長期間に亘り抑制しつつ、高い地盤改良効果を得ることができる。このため、製鋼スラグの地盤改良材としての利用範囲を拡大することができる。
また、本発明では、製鋼スラグに含まれる遊離ＣａＯや遊離ＭｇＯをシラス中のガラス質のＳｉＯ_２やＡｌ_２Ｏ_３と水和反応させるものであるため、未エージング若しくは軽度のエージングを施した製鋼スラグを用いることができ、エージング処理に要する手間やコストを省く若しくは軽減することができる。

地盤改良の対象土と製鋼スラグの粒度分布（粒径加積曲線）を示すグラフ製鋼スラグの外観（写真）と模式的な粒子形状を示す図面製鋼スラグの締固め曲線と修正ＣＢＲを示すグラフ地盤改良の対象土（粉末試料）のＸ線回折結果を示すグラフ地盤改良の対象土の締固め試験の結果を示すグラフ地盤改良の対象土に製鋼スラグを混合した場合において、製鋼スラグの混合割合とＣＢＲとの関係を示すグラフ地盤改良の対象土に製鋼スラグを混合した試料について、膨張比と養生日数との関係を示すグラフ地盤改良の対象土に製鋼スラグを混合した試料について、製鋼スラグの混合割合と８０℃水浸１０日間の膨張試験終了後に求めたＣＢＲとの関係を示すグラフ黒ぼく土に製鋼スラグを混合した試料であって、未処理試料と８０℃養生試料のＸ線回折パターン結果を示すグラフ褐色土に製鋼スラグを混合した試料であって、未処理試料と８０℃養生試料のＸ線回折パターン結果を示すグラフシラスに製鋼スラグを混合した試料であって、未処理試料と８０℃養生試料のＸ線回折パターン結果を示すグラフ黒ぼく土に製鋼スラグを混合した試料であって、未処理試料と８０℃養生試料について、エネルギー分散走査型電子顕微鏡（ＥＤＡＸ）による試料表面の構成元素の定性分析結果を示す写真褐色土に製鋼スラグを混合した試料であって、未処理試料と８０℃養生試料について、エネルギー分散走査型電子顕微鏡（ＥＤＡＸ）による試料表面の構成元素の定性分析結果を示す写真シラスに製鋼スラグを混合した試料であって、未処理試料と８０℃養生試料について、エネルギー分散走査型電子顕微鏡（ＥＤＡＸ）による試料表面の構成元素の定性分析結果を示す写真

本発明の地盤改良方法は、シラスを対象土とする地盤改良方法であり、地盤を構成するシラスに、地盤改良材として製鋼スラグを、シラスと製鋼スラグの合計に対して６０vol％以下の割合で混合するものである。
対象土であるシラスは、九州南部一帯に厚い地層として分布する火山灰土であり、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３を主成分とする非晶質なガラス構造を有する。シラスの特徴としては、土粒子密度が小さい、粒径分布範囲が比較的広い、などの点が挙げられ、特に、降雨や流水による浸食作用を受けやすく、表層部ではガリ浸食を、地下部では地下水流に浸食されて地下空洞被害を引き起こすことが知られている。

また、地盤改良材として用いられる製鋼スラグとは、鉄鋼製造プロセスの製鋼工程において溶銑を精錬する過程で副生するスラグであり、具体的には、溶銑予備処理スラグ、転炉脱炭スラグ、電気炉スラグなどが挙げられる。また、溶銑予備処理スラグとしては、脱珪スラグ、脱燐スラグなどがある。本発明では、これらを単独で使用しても、また２種以上を適宜混合して使用してもよい。

このような製鋼スラグを地盤改良材としてシラスに特定の割合で混合することにより、他の対象土では得られない特有の作用効果により、高い地盤改良効果が得られるとともに、地盤改良による緩衝作用でスラグの膨張抑制を図ることできる。すなわち、シラスはＳｉＯ_２とＡｌ_２Ｏ_３を主成分とする非晶質なガラス構造を有するが、これに改良材として製鋼スラグを混合すると、製鋼スラグに含まれる遊離ＣａＯや遊離ＭｇＯがシラス中のガラス質のＳｉＯ_２とＡｌ_２Ｏ_３と水和反応して硬化し、地盤に高い支持力が付与される。一方、スラグの膨張抑制効果については、（i）製鋼スラグに含まれる遊離ＣａＯや遊離ＭｇＯがシラスとの水和反応に消費されること、（ii）その水和反応により地盤に高い支持力を有する強固な層が形成され、これが膨張を抑える効果があること、により高い膨張抑制効果が得られる。

製鋼スラグのシラスに対する混合割合は、シラスと製鋼スラグの合計に対して６０vol％以下とする。製鋼スラグの混合割合が６０vol％を超えると、スラグの膨張抑制効果が十分に得られない。なお、シラスと製鋼スラグの合計に対する製鋼スラグの体積％とは、シラスと製鋼スラグを混合した状態での製鋼スラグの体積％である。
また、製鋼スラグの混合割合の下限は特にないが、シラスの地盤改良材として地盤に高い支持力を付与すること、製鋼スラグを地盤改良材として有効利用することなどの観点からは、４０vol％以上とすることが好ましい。

本発明は、製鋼スラグに含まれる遊離ＣａＯや遊離ＭｇＯをシラス中のガラス質のＳｉＯ_２とＡｌ_２Ｏ_３と水和反応させて硬化させるものであるので、製鋼スラグに遊離ＣａＯや遊離ＭｇＯが残存していることが前提である。このため、製鋼スラグは、ＪＩＳＡ５０１５の附属書Ｂで規定する鉄鋼スラグの水浸膨張試験による膨張率が０．５％以上の製鋼スラグであることが好ましい。
また、製鋼スラグのエージング処理の有無は問わないが、上述した趣旨からして、未エージングの製鋼スラグを使用することが好ましい。ここで、未エージングの製鋼スラグとは、製造後６ヶ月以内のスラグであって、自然エージング以外のエージング処理（蒸気エージングや加圧エージングなど）が施されていないスラグである。

製鋼スラグの粒度に特別な制限はないが、シラスとの反応性を確保するため４０ｍｍ以下（４０ｍｍ以下が１００mass％）が好ましい。
なお、製鋼スラグをシラスに混合する場合、製鋼スラグ以外の材料（例えば、他の地盤改良材、添加剤など）を適量混合することは妨げない。
製鋼スラグをシラスと混合する方法は任意であり、例えば、（i）製鋼スラグをシラス地盤上に撒き出した後、シラス地盤を掘削することで製鋼スラグとシラスを混合する方法、（ii）地盤から掘り出された状態のシラスと製鋼スラグを混合機で混合した後、その混合土を地盤に埋め戻す方法、などを採用することができる。
対象となる改良地盤は特に限定されないが、膨張よる隆起を防止するなど観点から、一般には、路盤、駐車場、資材置き場、宅地などが対象となる。

以下、本発明の効果を確認するため、本発明者らが行った試験の内容とその結果について説明する。この試験は、製鋼スラグを地盤改良材とする路床・路体の地盤改良を目的として行った。
試験では、本発明の対象土であるシラスのほかに、軟弱な山林土壌である黒ぼく土と褐色土を比較の対象土とした。シラスについては、鹿児島県内のシラス採取場から採取した試料を、黒ぼく土と褐色土については、広島県神石高原町の山林内で採取した試料を、それぞれ用いた。また、製鋼スラグとしては、製造して６ヶ月以内の未エージングの転炉脱炭スラグ（粒径４０ｍｍ以下）を用いた。

まず、対象土と製鋼スラグについて、化学組成と工学的特性を調べた結果を示す。
表１に蛍光Ｘ線分析で測定した対象土と製鋼スラグの化学組成を示す。
製鋼スラグは、ＣａＯを主としてＦｅ_２Ｏ_３とＳｉＯ_２を含有し、ＭｇＯやＰ_２Ｏ_５なども少量含まれている。このうち、ＣａＯとＭｇＯは体積膨張し、アルカリ性を呈する成分であるが、水和により固化する反応が期待できる成分でもある。

表２に、対象土と製鋼スラグの物理特性の測定結果を示す。また、図１に対象土と製鋼スラグの粒度分布（粒径加積曲線）を示す。なお、粒度分布の良否を均等係数Ｕｃと曲率係数Ｕｃ’から判定した結果を図１中に示す。

製鋼スラグの絶乾密度は３．４２（ｇ／ｃｍ^３）と大きく、吸水率は３．０％以下と小さく、コンクリート用骨材の規定を満たす良質な材料である。したがって、森林の路網整備で表層材として使用されている砕石に置き換えることも可能な材料である。また、図２に、製鋼スラグの外観（写真）及び模式的な粒子形状を示すが、この図２に示すような粒子形状から、内部摩擦とかみ合わせ効果も期待できる材料である。

製鋼スラグは、図１の粒径加積曲線から、均等係数Ｕｃは１０．０、曲率係数Ｕｃ’は１．１７の結果が得られ、大・小粒子からなる粒度分布の良い材料である。したがって、締固めエネルギーを加えた時に、大きい粒子の空隙に小さい粒子が充てんされ、締め固まりやすくなる。
製鋼スラグの路盤材料としての適否を舗装施工便覧（（社）日本道路協会，pp.52〜54，2006年2月）で見ると、ＣＢＲは下層路盤材は３０％以上、上層路盤材は８０％以上と規定されている。図３に締固め曲線と修正ＣＢＲを示すが、同図の含水比およびＣＢＲと乾燥密度の関係から、用いた材料はその規定を満たしているので、有効利用できる材料である。しかし、上述したように膨張現象が長期的に発生しない方策が重要な課題である。

次に、対象土の化学組成と工学的特性は、以下の通りである。
表1によれば、黒ぼく土と褐色土は、ＳｉＯ_２、Ｆｅ_２Ｏ_３、Ａｌ_２Ｏ_３の合計が全体のほとんどを占める試料である。一方、シラスも同様にＳｉＯ_２、Ｆｅ_２Ｏ_３、Ａｌ_２Ｏ_３を主成分としているが、ＣａＯとＮａ_２Ｏを少量含んでいることが特徴として挙げられる。いずれの対象土もポゾラン反応に必要なガラス質のＳｉＯ_２とＡｌ_２Ｏ_３を含有していることから、遊離ＣａＯと遊離ＭｇＯによるアルカリ刺激を受けてＳｉＯ_２とＡｌ_２Ｏ_３のネットワーク構造が切断されれば、水和反応が生じることになる。
図４に、粉末試料による対象土のＸ線回折結果を示す。黒ぼく土と褐色土は、試料の違いに関わらず双方とも似通った鉱物を含有している。一次鉱物としては、フェルスパー、クオーツ、二次鉱物としてはバーミキュライト、イライト、ハロイサイトを含んでいる。一方、シラスは、一次鉱物のフェルスパー、クオーツを主体としている。

表２に示される対象土の物理特性の測定結果によると、黒ぼく土は自然含水比と液性限界が高く、強熱減量も３６．８９％と高い値を示している。これはスポンジ構造体の空隙部に水分を保持していること、強熱減量試験の結果より水分保持の強い有機物を多く含んでいることが要因として挙げられる。褐色土は自然含水比と有機物含有量は決して高くはないが、試験過程で練り返すと粘着質が強く現れているので、ハンドリングとトラフィカビリティーの確保が困難な試料であることが推察される。シラスは目視ではサラサラ状態であるが、自然含水比は１６．１％程度あり、土粒子密度は２．５０（ｇ／ｃｍ^３）と軽い値を示している。シラスの粒子内部は微小な空隙と気泡からなる構造体であることが要因として挙げられる。また、コンシステンシー限界のＮＰは非塑性であることを示す。このように粘着力のないサラサラとしたシラスは、雨水の影響で分散することが誘引となって浸食や斜面崩壊を引き起こしているものと考えられる。

図１に示される対象土の粒径加積曲線から対象土を工学分類すると、シラスは礫まじり砂、褐色土は砂質ローム、黒ぼく土は有機質粘土に分類される。シラスと褐色土は粒度分布が良く粒径範囲の広い試料である。一方、黒ぼく土は粒度分布が悪く、粘土分を５０％以上も含んでいる試料である。
図５に、対象土の締固め試験の結果を示す。突固めによる締固め試験はＡ−ｃ法（湿潤法で非繰返し法）で行った。黒ぼく土は含水比が５０〜９０％と変化しても乾燥密度は０．７〜０．８ｇ／ｃｍ^３と小さく、曲線のピークは平坦であり、最大乾燥密度に対する含水比の影響は鈍くなっている。褐色土は、砂質と細粒分が適当に混合しているいわゆる粒度分布の良い試料で、含水比の変化に伴い間隙部が充てんされ、締め固まりやすい試料である。シラスは、地盤材料の分類では礫まじり砂に分類される。

次に、対象土に製鋼スラグを混合し、地盤改良特性（ＣＢＲ特性と膨張特性）を調べた結果を示す。
ＣＢＲ試験は、ＩＪＩＳＡ１２１１：ＣＢＲ試験方法に準拠して行った。このＣＢＲ試験では、初期含水比は試験施工現場で採取した時の自然含水比を試料として用いた。供試体の作製は設計ＣＢＲに準拠して、３層６７回の突き固め条件とした。製鋼スラグの混合割合は２０vol％、４０vol％、６０vol％、８０vol％、１００vol％の５水準とし、製鋼スラグの混合量がＣＢＲ値におよぼす影響について検討を行った。
膨張特性の評価試験は、舗装調査・試験法便覧Ｅ００４：８０℃水浸膨張試験方法（（社）日本道路協会，舗装調査・試験法便覧［第４分冊］，pp.[4]-16〜[4]-23，2006年2月）により準拠して行った。この試験では、製鋼スラグの混合割合は４０vol％、６０vol％、８０vol％、１００vol％の４水準とした。

図６に製鋼スラグの混合割合とＣＢＲの関係を示す。全体を概観すると製鋼スラグ６０vol％添加で各試料のＣＢＲ値は増加傾向を示している。これは製鋼スラグによるかみ合わせおよび摩擦効果が寄与しているものと推察される。また、製鋼スラグ４０vol％添加までのＣＢＲの傾向としては、黒ぼく土、褐色土、シラスともに製鋼スラグ添加による効果は見られない。一方、シラスは製鋼スラグ４０〜６０vol％添加において、他の対象土に比べてＣＢＲ値の改善効果は大きい。

図７に膨張比と養生日数の関係を示す（表中の「○○％」は製鋼スラグの混合割合（vol％）を示す）。対象土に関わらず、製鋼スラグを４０〜６０vol％添加することで膨張比は抑制される傾向が得られたが、特に、シラスの地盤改良でその効果が顕著に現れている。一方、製鋼スラグが８０vol％以上になると遊離ＣａＯや遊離ＭｇＯの含有量が多くなり、Ｃａ（ＯＨ）_２やＭｇ（ＯＨ）_２が生成するため、反応する相手のＳｉＯ_２やＡｌ_２Ｏ_３が少なくなり、その結果体積膨張が生じるため、膨張比は高くなる傾向にある。
図８に、製鋼スラグの混合割合と８０℃水浸１０日間の膨張試験終了後に求めたＣＢＲとの関係を示す。図６で得られたＣＢＲの結果と見比べると、養生条件の影響を受けて黒ぼく土と褐色土は微増傾向であるが、シラスは約３倍のＣＢＲ値が得られている。これは、明らかに水和反応生成物の影響によるものと推察され、製鋼スラグ中のＣａＯやＭｇＯがシラスに含まれるガラス質のＳｉＯ_２やＡｌ_２Ｏ_３と水和反応し、化学的にも支持力の向上に寄与している。

地盤改良メカニズムを調べるために、Ｘ線回折と走査型電子顕微鏡によって反応生成物の同定と観察を行なった。
用いた試料は、黒ぼく土、褐色土およびシラスからなる各試料（未処理試料）と、それらの各対象土に製鋼スラグを４０vol％添加し、８０℃水浸膨張試験（１０日間養生）を施した試料（スラグ添加・８０℃養生試料）であり、これらの試料についてＸ線回折による同定を行った。
図９〜図１１に未処理試料とスラグ添加・８０℃養生試料のＸ線回折パターン結果を比較して示す。図９と図１０の結果より、黒ぼく土と褐色土に含まれるフェルスパー、バーミキュライト、イライトおよびハロイサイトのピークは製鋼スラグを４０vol％添加することでシフトするものと考えられる。また、図１１のシラスも同様にフェルスパーのピークが低減し、消費されている。これは、製鋼スラグを４０vol％添加した影響で鉱物のピーク強度がシフトしたものと考えられる。また、図８のＣＢＲ値の増加傾向からみて、これら鉱物にはシリカやアルミナが主体で構成されているので、製鋼スラグ中に含まれる遊離ＣａＯとのポゾラン反応でＣ−Ｓ−ＨやＣ−Ａ−Ｓ−Ｈが生成された影響も関与しているものと考えられる。

走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）による観察と同時に、元素固有の特性Ｘ線のエネルギーを検出するエネルギー分散走査型電子顕微鏡（ＥＤＡＸ）により、試料表面の構成元素について定性分析を行った。試料はＸ線回折で用いた試料と同様のものであり、未処理試料とスラグ添加・８０℃養生試料の分析結果を図１２〜図１４に示す。図１２の写真（ａ）、（ｂ）は黒ぼく土に関する試料の分析結果であり、写真（ａ）は未処理試料、写真（ｂ）はスラグ添加・８０℃養生試料のものである。未処理試料、スラグ添加・８０℃養生試料ともにI〜IIIの元素が検出され、スラグ添加・８０℃養生試料の粒子表面を見ると単位フロック化していることが認められる。図１３の写真（ａ）、（ｂ）は褐色土に関する試料の分析結果であり、写真（ａ）は未処理試料、写真（ｂ）はスラグ添加・８０℃養生試料のものである。未処理試料はI〜IVの元素が、スラグ添加・８０℃養生試料はVに新たな元素としてＦｅ・Ｍｇが検出され、粒子表面は結晶化が進んでいるように見受けられる。図１４の写真（ａ）、（ｂ）はシラスに関する試料の分析結果であり、写真（ａ）は未処理試料、写真（ｂ）はスラグ添加・８０℃養生試料のものである。未処理試料はI〜IIIの元素が、スラグ添加・８０℃養生試料はIVに新たな元素としてＭｇ・Ｆｅが検出され、結晶粒子間が埋めつくされている状態が確認できる。対象試料を概観すると、共通して言えることはＳｉ、Ａｌ、Ｃａを共存していることである。これらは、製鋼スラグに含まれる遊離ＣａＯと黒ぼく土、褐色土、シラスに含まれるＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３であり、これらがポゾラン反応により、Ｃ−Ｓ−Ｈ及びＣ−Ａ−Ｓ−Ｈ等の水和物を生成したものと考えられる。

以上の試験結果から、遊離ＣａＯ、遊離ＭｇＯを含む製鋼スラグは水和反応による地盤改良効果が期待でき、また、粒度分布が連続しているので、かみ合わせと内部摩擦角による地盤改良効果が期待できることが判ったが、特に、シラスを対象土として製鋼スラグ（地盤改良材）を混合し、且つ製鋼スラグの混合割合を６０vol％以下とすることにより、他の対象土とは異なる特有の作用効果により、高い地盤改良効果とスラグ膨張抑制効果が得られることが判った。すなわち、シラスはＳｉＯ_２とＡｌ_２Ｏ_３を主成分とする非晶質なガラス構造を有するが、これに地盤改良材として製鋼スラグを混合すると、製鋼スラグに含まれる遊離ＣａＯや遊離ＭｇＯがシラス中のガラス質のＳｉＯ_２とＡｌ_２Ｏ_３と水和反応して硬化し、地盤に高い支持力が付与されるとともに、（i）製鋼スラグに含まれる遊離ＣａＯや遊離ＭｇＯがシラスとの水和反応に消費されること、（ii）その水和反応により地盤に高い支持力を有する強固な層が形成され、これが膨張を抑える効果があること、により高いスラグ膨張抑制効果が得られる。

Claims

地盤を構成するシラスに、地盤改良材として製鋼スラグを、シラスと製鋼スラグの合計に対して６０vol％以下の割合で混合することを特徴とする地盤改良方法。
製鋼スラグは、ＪＩＳＡ５０１５の附属書Ｂで規定する鉄鋼スラグの水浸膨張試験による膨張率が０．５％以上の製鋼スラグであることを特徴とする請求項１に記載の地盤改良方法。
製鋼スラグは未エージングの製鋼スラグであることを特徴とする請求項２に記載の地盤改良方法。