JP2016091842A - 電力供給用高周波ケーブル - Google Patents
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Abstract
【課題】シールド層を有する電力供給用高周波平形ケーブルPにおける電力の伝送ロスの低減を図る。【解決手段】平帯状内部導体11と、その内部導体の両側に内部絶縁体12を介在して並列された平帯状の対の外部導体13、13と、その外部導体の周りを覆う外部絶縁体14と、その周りのシールド層15及びシース16からなり、対の外部導体は内部絶縁体によって切り離され内部導体に対して対称位置にあって、内部導体と外部導体によって電流の往路と復路を形成する電力供給用平形高周波ケーブルP1である。外部導体を流れる電流によって生じる磁束は、その中心が内部導体断面内の中心に位置するため、内部導体を流れる電流によって生じる磁束と効率よく相殺され、外部導体の外側に生じる磁束は減少する。このため、その外部導体外側に生じる磁束による電力伝送ロスは減少する。このとき、外部導体両端は内部導体の端より突出していることが好ましい(W1<W2)。【選択図】図1
Description
この発明は、誘導加熱装置等へ電力を供給する高周波ケーブルに関するものである。
誘導加熱装置等への電力供給に、対の導体を絶縁体を介して並列し、その周りをさらに絶縁体で覆い、その対の導体によって電流の往路と復路を形成する電力供給用高周波ケーブルが使用されており、そのケーブルには、丸形同軸ケーブルと平形ケーブルとがある(特許文献1、請求項1、図1参照)。
一方、高周波電流は、電流密度が導体の表面で高く、表面から離れると低くなる表皮効果を有する。このため、導体表面積が小さいとその表皮効果によって導体の交流抵抗が高くなり、電力供給率(伝送率)が低下することとなる。
このため、平形ケーブルは、導体が断面円形の丸形同軸ケーブルに対し、導体断面積を同じとすると、導体が平形状であることから、その表面積が円形状に比べて大きく、導体の交流抵抗が低く、電力供給用高周波ケーブルとしては優れたものと言える。
このため、平形ケーブルは、導体が断面円形の丸形同軸ケーブルに対し、導体断面積を同じとすると、導体が平形状であることから、その表面積が円形状に比べて大きく、導体の交流抵抗が低く、電力供給用高周波ケーブルとしては優れたものと言える。
ところで、「電気設備に関する技術基準を定める省令」に定める技術的要件を満たすと認められる技術的内容をできるだけ具体的に示した「電気設備の技術的基準の解釈」の「高圧ケーブル」の欄の第10条の二には「構造は、絶縁物で被覆した上を外装で保護した電気導体において、外装が金属である場合を除き、単心のものにあっては線心の上に、多心のものにあっては線心をまとめた上又は各線心の上に、金属製の電気的遮蔽層を有するものであること」と規定されている。
その規定は、交流:600V、直流:750Vを超える高圧ケーブルに適用され、丸形同軸ケーブルには、その高圧ケーブル仕様としてシールド層及びその周りにシース(外装)を設けたものがある。
一方、平形ケーブルは、主に、交流:600V以下、直流:750V以下の低圧に使用されているため、上記シールド層及びその周りにシース(外装)を設けたものはない。
一方、平形ケーブルは、主に、交流:600V以下、直流:750V以下の低圧に使用されているため、上記シールド層及びその周りにシース(外装)を設けたものはない。
この発明は、以上の実状の下、平形ケーブルにおいて、上記規定を満たすようにすることを課題とする。
上記課題を達成するため、この発明は、上記平形ケーブルにおいて、外部絶縁体の周りをシールド層で覆い、さらに、そのシールド層をシースで覆うこととしたのである。
この構成とすれば、上記規定の「多心のものにあっては線心をまとめた上又は各線心の上に、金属製の電気的遮蔽層を有するものであること」を満たすこととなる。
このため、この構成の平形ケーブルは、交流:600V、直流:750Vを超える高圧ケーブルとして使用し得るものとなる。
この構成とすれば、上記規定の「多心のものにあっては線心をまとめた上又は各線心の上に、金属製の電気的遮蔽層を有するものであること」を満たすこととなる。
このため、この構成の平形ケーブルは、交流:600V、直流:750Vを超える高圧ケーブルとして使用し得るものとなる。
この発明に係る電力供給用高周波平形ケーブルの具体的な構成としては、平帯状の対の導体と、その対の導体の間に介在した内部絶縁体と、その対の導体及び内部絶縁体の周りを覆う外部絶縁体と、その外部絶縁体の周りを覆うシールド層と、そのシールド層を覆うシースとからなって、前記対の導体によって電流の往路と復路を形成する構成を採用することができる。
この構成の電力供給用高周波平形ケーブルは、シールド層によって外部への電磁波が遮蔽される(電磁波の漏れが防止される)。
この構成の電力供給用高周波平形ケーブルは、シールド層によって外部への電磁波が遮蔽される(電磁波の漏れが防止される)。
この構成において、上記対の導体の一方を内部導体、その内部導体の両側面に前記内部絶縁体を介在して対の導体の他方をそれぞれ外部導体として並列した構成とすることができる。この構成のケーブルは、内部導体を往路導体とし、外部導体を復路導体として使用することができる。
このようにすれば、外部導体を流れる電流によって生じる磁束は、その中心(中心軸)が内部導体側に移動するため、内部導体を流れる電流によって生じる磁束と相殺され易くなり、外部導体の外側に生じる磁束は減少する。このため、この構成のケーブルは導電性磁性体に隣接して使用しても、誘導電流の発生よる電力伝送ロスは減少するとともに、外部への電磁波の漏洩量も減少するため、シールド層による電磁波遮蔽効果も向上する。
また、この構成であると、内部導体の全周囲に内部絶縁体を設けた(被覆した)後、外部導体を添えて外部絶縁体を設けることができるため、その製造工程が簡単となってその製造コストの低減を図ることができる。また、内部導体を露出する際、外部導体を剥がして内部絶縁体を剥ぎ取り得るため、その端末処理が容易である。
このようにすれば、外部導体を流れる電流によって生じる磁束は、その中心(中心軸)が内部導体側に移動するため、内部導体を流れる電流によって生じる磁束と相殺され易くなり、外部導体の外側に生じる磁束は減少する。このため、この構成のケーブルは導電性磁性体に隣接して使用しても、誘導電流の発生よる電力伝送ロスは減少するとともに、外部への電磁波の漏洩量も減少するため、シールド層による電磁波遮蔽効果も向上する。
また、この構成であると、内部導体の全周囲に内部絶縁体を設けた(被覆した)後、外部導体を添えて外部絶縁体を設けることができるため、その製造工程が簡単となってその製造コストの低減を図ることができる。また、内部導体を露出する際、外部導体を剥がして内部絶縁体を剥ぎ取り得るため、その端末処理が容易である。
さらに、この構成において、上記外部導体の幅が内部導体の幅より大きく、その外部導体の端が内部導体の端より突出している構成とすることによって、前記外部導体の外側に生じる磁束をより減少させることができる。このとき、外部導体の端の他方は内部導体の端より内側であったり、同じ位置であったりして、一端のみが突出しているだけでも良いが、両端が突出していることが好ましい。
また、外部導体は内部絶縁体によって切り離された対のもの(図1、図3、図4(a)〜(d)、(f)、(g)参照)としたり、その一端が連続したもの(図4(e)参照)としたりし得る。
また、外部導体は内部絶縁体によって切り離された対のもの(図1、図3、図4(a)〜(d)、(f)、(g)参照)としたり、その一端が連続したもの(図4(e)参照)としたりし得る。
さらに、外部導体を流れる電流によって生じる磁束は、上記のようにその中心が内部導体側に移動するが、その中心は内部導体断面内、特に内部導体の中心に位置すれば、内部導体を流れる電流によって生じる磁束と効率よく相殺される。このため、外部導体を内部導体に対し対称位置に配設すれば、外部導体を流れる電流によって生じる磁束の中心は、内部導体を流れる電流によって生じる磁束の中心点と一致することとなり、外部導体の外側に生じる磁束をより有効に減少できる。
また、上記対の導体の一方と他方のそれぞれの合計公称断面積、例えば、内部導体の公称断面積と外部導体の合計公称断面積を同じとすることもできる。このようにすれば、両導体を流れる電流によって生じる磁束密度がほぼ同じになる。このため、内外導体の公称断面積を同じとし、上記の外部導体が内部導体に対し対称に位置すれば、前記外部導体を流れる電流によって生じる磁束の中心が、内部導体を流れる電流によって生じる磁束の中心点と一致するとともに、両導体を流れる電流によって生じる磁束密度がほぼ同じになって、上記相殺作用が完全のものに近くなって伝送ロスを有効に減少できるとともに、シールド層による電磁波遮蔽効果も向上する。
また、上記対の導体の一方と他方のそれぞれの合計公称断面積、例えば、内部導体の公称断面積と外部導体の合計公称断面積を同じとすることもできる。このようにすれば、両導体を流れる電流によって生じる磁束密度がほぼ同じになる。このため、内外導体の公称断面積を同じとし、上記の外部導体が内部導体に対し対称に位置すれば、前記外部導体を流れる電流によって生じる磁束の中心が、内部導体を流れる電流によって生じる磁束の中心点と一致するとともに、両導体を流れる電流によって生じる磁束密度がほぼ同じになって、上記相殺作用が完全のものに近くなって伝送ロスを有効に減少できるとともに、シールド層による電磁波遮蔽効果も向上する。
この発明は、以上のように構成したので、平形ケーブルであっても、交流:600V、直流:750Vを超える高圧ケーブルとして使用し得るものとなる。また、外部導体の外側に生じる磁束が減少し、導電性磁性体に隣接して使用しても、誘導電流の発生による電力伝送ロスを抑制できる。
この発明に係る電力供給用高周波ケーブルの一実施形態を図1に示し、この実施形態の電力供給用高周波ケーブルP1(以下、電力供給用高周波ケーブルの総称符号:Pとする。)は、平帯状内部導体11と、その内部導体11の両側に内部絶縁体12を介在して並列された平帯状の対の外部導体13、13と、その対の外部導体13の周りを覆う外部絶縁体14と、その外部絶縁体14の周りを覆う銅テープの巻回層からなるシールド層15a(以下、シールド層の総称符号:15とする。)と、その周りを覆う樹脂押出成形からなるシース16とからなる。
対の外部導体13、13は、内部導体11に個々に並列に沿わせ内部絶縁体12により切り離されて内部導体11に対し対称位置となっている。このとき、内部導体11の公称断面積と外部導体13、13の合計公称断面積を同じとすることが好ましい。
対の外部導体13、13は、内部導体11に個々に並列に沿わせ内部絶縁体12により切り離されて内部導体11に対し対称位置となっている。このとき、内部導体11の公称断面積と外部導体13、13の合計公称断面積を同じとすることが好ましい。
この実施形態の電力供給用高周波ケーブルP1は、図2(a)に示す、丸編みを扁平にした内部導体11の全周面に押出機によって内部絶縁体12を押し出し被覆し(同図(b))、その内部導体11の両側面に丸編みを扁平にした外部導体13を沿わせて配置した後(同図(c))、その外周全面に、さらに押出機によって外部絶縁体14を押し出し被覆したり(同図(d))、熱収縮チューブ14’を被せたり(図5(b)参照)して外部絶縁体14を設ける。その外部絶縁体14の周りに銅テープを巻回してシールド層15を形成し(同図(e))、さらに、シース16を押出被覆する(同図(f))。
内部導体11、外部導体13は、平形状であれば何れの態様でも良く、例えば、箔状、テープ状、平織りや平編み等の編組、子撚りの集合撚り、集合撚り、縦添え、横巻き等を適宜に採用する。編組は、丸編み(丸織り)を扁平にしたものとすることができる。
絶縁体12、14及びシース16の材料としては、難燃架橋ポリオレフィン、架橋ポリオレフィン、難燃ポリオレフィン、ポリオレフィン、塩化ビニル、ポリテトラフルオロエチレン(登録商標:テフロン等)、ナイロン、天然ゴム、クロロプレンゴム、エチレンプロピレンゴム(PEゴム)、クロロスルホン化ポリエチレンゴム、ケイ素ゴム、ウレタン、難燃架橋ポリエチレン、架橋ポリエチレン等の従来から使用しているものを適宜に使用し得る。
絶縁体12、14及びシース16の材料としては、難燃架橋ポリオレフィン、架橋ポリオレフィン、難燃ポリオレフィン、ポリオレフィン、塩化ビニル、ポリテトラフルオロエチレン(登録商標:テフロン等)、ナイロン、天然ゴム、クロロプレンゴム、エチレンプロピレンゴム(PEゴム)、クロロスルホン化ポリエチレンゴム、ケイ素ゴム、ウレタン、難燃架橋ポリエチレン、架橋ポリエチレン等の従来から使用しているものを適宜に使用し得る。
上記シールド層15には、上記銅テープによるシールド層15aのみならず、種々の態様のものを採用することができる。例えば、図3(a)に示す、金属編組によるシールド層15b、同図(b)に示す、粗巻き銅線や粗巻き銅テープ15c1と銅テープ15c2とから成るシールド層15c、同図(c)に示す、粗巻き銅線や粗巻き銅テープ15d1と銅平編線15d2とから成るシールド層15d、同図(d)に示す、集合銅線から成るシールド層15e等を採用することができる。さらに、前記銅テープに代えて、銅メッキが施されたポリエチレンテレフタラート(PET)不織布テープやカーボン繊維テープ等を使用し得る。
この電力供給用高周波ケーブルPの端末処理は、従来と同様に、まず、シース16を所要長さ剥ぎ取り、露出したシールド層15及び外部絶縁体14をさらに所要長さ剥ぎ取って対の外部導体13を露出させ、その対の外部導体13、13を内部導体11との絶縁状態を維持して(内部絶縁体12を介在して)束ねる(重ねる)。つぎに、その束ねた外部導体13の外周面を熱収縮チューブで被覆し、その両導体11、13の端に接続端子片を圧縮接続し、さらに、内外部導体11、13を纏めてその外周を熱収縮チューブによって被覆する等の手段を採用する。
この電力供給用高周波ケーブルPの内部導体11と外部導体13の他の実施形態としては、図1(b)に示す上記実施形態のように、外部導体13の幅W2が内部導体11の幅W1より大きく(W2>W1)、かつその両端が突出しているのみならず、図4(a)に示すように、両導体11、13の幅W1、W2が同一の場合(ケーブルP6)、同(b)に示すように、外部導体13の幅W2が内部導体11の幅W1より小さい場合等が考えられる(ケーブルP7)。
これらにおいて、図4(c)に示すように、適宜に、外部導体13の端を内部導体11側に湾曲させて囲むようにしたり(ケーブルP8)、同(d)に示すように、外部導体13を切り離して内部導体11の側面に位置させたり(ケーブルP9)、同(e)に示すように、対の外部導体13の一端は連続したものとして外部導体13を内部絶縁体12によって仕切られたものとしたりし得る(ケーブルP10)。それらの各態様において、同(f)、(g)に示すように、両導体11、13の一方を複数条(2条、3条、4条・・)で構成したり(ケーブルP11、P12)、両者を複数帯条で構成したりすることができる。また、内外部導体11、13の幅W1、W2、それらの端の突出度合いt(図1(b)参照)も任意である。
これらにおいて、図4(c)に示すように、適宜に、外部導体13の端を内部導体11側に湾曲させて囲むようにしたり(ケーブルP8)、同(d)に示すように、外部導体13を切り離して内部導体11の側面に位置させたり(ケーブルP9)、同(e)に示すように、対の外部導体13の一端は連続したものとして外部導体13を内部絶縁体12によって仕切られたものとしたりし得る(ケーブルP10)。それらの各態様において、同(f)、(g)に示すように、両導体11、13の一方を複数条(2条、3条、4条・・)で構成したり(ケーブルP11、P12)、両者を複数帯条で構成したりすることができる。また、内外部導体11、13の幅W1、W2、それらの端の突出度合いt(図1(b)参照)も任意である。
さらに、他の実施形態としては、図5に示すように、外部導体13の全周に絶縁被覆14’’したものを内部導体11の絶縁被覆(内部絶縁体)12両側に並列配置したのち、その外周全面に、さらに押出機によって外部絶縁体14を押し出し被覆したり(同図(a))、熱収縮チューブ14’を被せたり(同図(b))して外部被覆したケーブルP13、P14とすることもできる。また、図6に示す、従来の平帯状の対の導体11、13の間に内部絶縁体12を介在し、その周りを外部絶縁体14で覆い、さらに、その外部絶縁体14の周りをシールド層15及びをシース16で覆ったケーブルP15とすることもできる。このケーブルP15は内部絶縁体12と外部絶縁体14を一体に押出成形しているが、別々に押出成形することもできる。これらのケーブルP13〜15においても、上記図3の(a)〜(d)及び図4の(a)〜(g)に示す態様を適宜に選択できる。
なお、上記各実施形態において、内部導体11及び各外部導体13、13は一条でなくとも、平帯状の複数条を並列した構成とすることもできる。このとき、その各条はその全周をそれぞれ絶縁被覆したもの(図5(a)の外部導体13の絶縁被覆14’’参照)とすることができる。
なお、上記各実施形態において、内部導体11及び各外部導体13、13は一条でなくとも、平帯状の複数条を並列した構成とすることもできる。このとき、その各条はその全周をそれぞれ絶縁被覆したもの(図5(a)の外部導体13の絶縁被覆14’’参照)とすることができる。
図1で示す断面形状の各電力供給用高周波ケーブルP1において、下記表1に示すように、内部導体11は、平編銅線(80SQ(mm2):JCS1236素線径:0.26mm、幅W1:40mm、厚さ:約4.2mm)をそれぞれ使用して同一とし、外部導体13には、幅W2のみが異なる同一の平編銅線(38SQ:JCS1236素線径:0.26mm、厚さ:約2.1mm)を使用し、実施例1は、幅W2:50mm、実施例2は、幅W2:40mm、実施例3は、幅W2:30mmとし、何れにおいても、内部絶縁体12及び外部絶縁体14には難燃架橋ポリエチレンでもって、前者厚み(内外導体11、13間):約3.0mm、後者厚み(外部導体13の平面部):約3.0mmとし、さらに、層厚:0.15mmの金属編組によるシールド層15bを設け、層厚:2.0mmの難燃架橋ポリオレフィン製シース16を形成して、各実施例1〜3をそれぞれ製作した。また、実施例4として、図6に示す、前記内部導体11と同一の平編銅線からなる導体(幅:40mm)11、13を並行に設けて難燃架橋ポリエチレンの絶縁体(導体11、13間及び外側厚み:約3mm)12、14及び同シールド層15bを設け、さらに同シース16を押出成形したケーブルP15を製作した。
また、各実施例1〜4において、シールド層15及びシース16を設けないものも製作した。
また、各実施例1〜4において、シールド層15及びシース16を設けないものも製作した。
この実施例1〜4及びシールド層15及びシース16を有しないケーブルの空中配線において、100kHzの交流電流を流した試験結果を上記表1の下欄に示す。その抵抗増加率(%)は、シールド層15及びシース16を有しないケーブルに対しての増加率である。
この各実施例1〜3と実施例4の結果から、内部導体11の両側に外部導体13をそれぞれ配置すると、高周波の交流電流を流す際、ケーブルPの抵抗増加を抑制できて電送ロスが少なくなることが理解できる。
また、各ケーブルPの抵抗増加率の増加度合いは、実施例1、同2、同3、同4の順で徐々に高くなっていることから、内部導体11に対し、外部導体13はその幅が大きい(W2>W1)ことが好ましいことが理解できる。
この各実施例1〜3と実施例4の結果から、内部導体11の両側に外部導体13をそれぞれ配置すると、高周波の交流電流を流す際、ケーブルPの抵抗増加を抑制できて電送ロスが少なくなることが理解できる。
また、各ケーブルPの抵抗増加率の増加度合いは、実施例1、同2、同3、同4の順で徐々に高くなっていることから、内部導体11に対し、外部導体13はその幅が大きい(W2>W1)ことが好ましいことが理解できる。
P1〜P15 電力供給用高周波ケーブル
11 内部導体
12 内部絶縁体
13 外部導体
14 外部絶縁体
15(15a、15b、15c、15d、15e) シールド層
16 シース(外装)
11 内部導体
12 内部絶縁体
13 外部導体
14 外部絶縁体
15(15a、15b、15c、15d、15e) シールド層
16 シース(外装)
Claims (8)
- 平帯状の対の導体(11、13)と、その対の導体(11、13)の間に介在した内部絶縁体(12)と、その対の導体(11、13)及び内部絶縁体(12)の周りを覆う外部絶縁体(14)と、その外部絶縁体(14)の周りを覆うシールド層(15)と、そのシールド層(15)を覆うシース(16)とからなって、前記対の導体(11、13)によって電流の往路と復路を形成する電力供給用高周波平形ケーブル。
- 上記対の導体の一方を内部導体(11)、その内部導体(11)の両側面に上記内部絶縁体(12)を介在して対の導体の他方をそれぞれ外部導体(13)として並列した請求項1に記載の電力供給用高周波平形ケーブル。
- 上記外部導体(13)の幅(W2)が内部導体(11)の幅(W1)より大きく、その外部導体(13)の端が内部導体(11)の端より突出していることを特徴とする請求項2に記載の電力供給用高周波平形ケーブル。
- 上記外部導体(13)の両端が内部導体(11)の端より突出していることを特徴とする請求項3に記載の電力供給用高周波平形ケーブル。
- 上記外部導体(13)が上記内部絶縁体(12)によって切り離された対のものからなることを特徴とする請求項2〜4の何れか1項に記載の電力供給用高周波平形ケーブル。
- 上記並列された外部導体(13)が上記内部導体(11)に対して対称に位置することを特徴とする請求項2〜5の何れか1項に記載の電力供給用高周波平形ケーブル。
- 上記内部導体(11)の公称断面積と外部導体(13)の合計公称断面積を同じとしたことを特徴とする請求項2〜6の何れか1項に記載の電力供給用高周波平形ケーブル。
- 上記対の導体(11、13)の一方と他方のそれぞれの合計公称断面積を同じとしたことを特徴とする請求項1〜6の何れか1項に記載の電力供給用高周波平形ケーブル。
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