JP2016089625A - Rotary compressor - Google Patents
Rotary compressor Download PDFInfo
- Publication number
- JP2016089625A JP2016089625A JP2014220325A JP2014220325A JP2016089625A JP 2016089625 A JP2016089625 A JP 2016089625A JP 2014220325 A JP2014220325 A JP 2014220325A JP 2014220325 A JP2014220325 A JP 2014220325A JP 2016089625 A JP2016089625 A JP 2016089625A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- crankshaft
- rotary compressor
- thrust
- compressor according
- thrust surface
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
Description
本発明は、冷凍空調システム等の冷媒ガスを圧縮するロータリ圧縮機に関する。 The present invention relates to a rotary compressor that compresses refrigerant gas such as a refrigeration air conditioning system.
冷凍空調システム等の冷媒ガスを圧縮するロータリ圧縮機として、例えば特許文献1が開示されている。ロータリ圧縮機には、圧縮機の密閉容器内に電動機部と圧縮機構部とが収納されており、電動機部の回転トルクを圧縮機構部に伝達することを目的とした偏心部を有するクランク軸が備えられている。電動機部は、鉄心に銅やアルミ等の電気伝導体により構成された電線を巻装した固定子と、鉄心表面乃至鉄心内部に設けたスロット部にネオジム磁石乃至フェライト磁石等の磁石を有する回転子と、によって構成されている。また、クランク軸は、回転子との係合を圧入、焼嵌、冷嵌等によって行い、電動機部で発生した回転子周方向の回転トルクと回転子軸方向の磁気吸引力とを圧縮機構部に伝達している。
As a rotary compressor which compresses refrigerant gas, such as a refrigerating and air-conditioning system,
圧縮機構部は、シリンダと、シリンダ内に配置されクランク軸の偏心部により回転駆動されるローラと、ローラ外周に延びてローラの偏心運動に応じてシリンダに設けられた収納部に出入りするベーンと、ベーンをローラに押し付けるスプリングと、シリンダの上下端面を閉塞し且つクランク軸を保持する軸受部を有する閉塞部材と、により構成されている。軸受部は、クランク軸の回転軸周方向及び径方向の保持を目的としたラジアル軸受と、クランク軸の回転軸の軸方向の保持を目的としたスラスト軸受部と、により構成されている。 The compression mechanism portion includes a cylinder, a roller disposed in the cylinder and driven to rotate by an eccentric portion of the crankshaft, and a vane extending to the outer periphery of the roller and entering and exiting a storage portion provided in the cylinder according to the eccentric motion of the roller. And a spring for pressing the vane against the roller, and a closing member having a bearing portion that closes the upper and lower end surfaces of the cylinder and holds the crankshaft. The bearing portion is composed of a radial bearing for the purpose of holding the crankshaft in the circumferential direction and the radial direction of the crankshaft, and a thrust bearing portion for the purpose of holding the crankshaft in the axial direction.
圧縮機構部及び軸受部の潤滑を目的とした冷凍機油は、圧縮機の密閉容器内下部に貯えられており、圧縮機の稼働により圧縮機構部及び圧縮機構部とクランク軸との摺動部に供給される。 Refrigerating machine oil for the purpose of lubrication of the compression mechanism and bearing is stored in the lower part of the hermetic container of the compressor, and the compressor mechanism and the sliding part of the compression mechanism and crankshaft are moved by the operation of the compressor. Supplied.
冷媒ガス(作動流体)は、圧縮機構部内で圧縮された後、圧縮機の密閉容器内に排出され、電動機部となる固定子及び回転子の側面等を通り、密閉容器上方に設けられた吐出パイプから冷凍サイクルへ排出される。 After the refrigerant gas (working fluid) is compressed in the compression mechanism, it is discharged into the hermetic container of the compressor, passes through the side surfaces of the stator and the rotor that serve as the motor part, and the discharge provided above the hermetic container. It is discharged from the pipe to the refrigeration cycle.
ここで、スラスト軸受部は、クランク軸及び回転子の自重と、電動機部により発生される軸方向の磁気吸引力と、を保持するため、閉塞部材のうち、シリンダの下側閉塞部材が荷重の多くを担うことが一般的である。 Here, the thrust bearing portion holds the own weight of the crankshaft and the rotor and the axial magnetic attractive force generated by the electric motor portion. It is common to bear much.
スラスト軸受部が担う荷重は、クランク軸及び固定子の自重と電動機部により発生する磁気吸引力の下向きの力と、冷媒ガスが電動機部、特にクランク軸と係合された回転子の側面等を通り抜ける際に発生する上向きの力と、の合力となる。 The load that the thrust bearing part bears includes the downward weight of the crankshaft and the stator and the magnetic attractive force generated by the motor part, and the side surface of the rotor where the refrigerant gas is engaged with the motor part, particularly the crankshaft. This is the combined force of the upward force generated when passing through.
下向きの力は、電動機部の構成により異なる。例えば、回転子鉄心の高さを高くしネオジム磁石等の強磁性体を用いた場合、電動機部自重大及び磁気吸引力大により、下向きの力は大きくなる。また、回転子鉄心の高さを低くしフェライト磁石等の磁性体を用いた場合、電動機部自重小及び電動機部の磁気吸引力小により、下向きの力は小さくなる。 The downward force varies depending on the configuration of the electric motor unit. For example, when the height of the rotor core is increased and a ferromagnetic material such as a neodymium magnet is used, the downward force is increased due to the self-criticality of the motor unit and the large magnetic attractive force. Further, when the height of the rotor core is lowered and a magnetic material such as a ferrite magnet is used, the downward force is reduced due to the small weight of the motor unit and the small magnetic attraction force of the motor unit.
これに対し、上向きの力は、冷媒ガスが特に回転子の下面を押上げる力として働く。このため、例えば、電動機部の回転速度を高くし冷媒ガスの流量を大きくした際や、回転子の外径を大きくし冷媒ガスの受圧面を大きくした際に、上向きの力は大きくなる。 On the other hand, the upward force acts as a force for the refrigerant gas to push up the lower surface of the rotor. For this reason, for example, when the rotational speed of the motor unit is increased and the flow rate of the refrigerant gas is increased, or when the outer diameter of the rotor is increased and the pressure receiving surface of the refrigerant gas is increased, the upward force is increased.
近年、環境負荷低減の観点から、低GWP(Global warming potential;地球温暖化係数)冷媒(例えば、R32や自然系冷媒等)の適用や、圧縮機の更なる高効率化が求められている。例えば、圧縮機の高効率化に対しては、圧縮機構部の摺動部における機械損失の低減が一つの解であり、特に摺動部の潤滑性向上が求められている。 In recent years, application of low GWP (Global warming potential) refrigerants (for example, R32 and natural refrigerants) and higher efficiency of compressors have been demanded from the viewpoint of reducing environmental impact. For example, to increase the efficiency of the compressor, reduction of mechanical loss in the sliding portion of the compression mechanism portion is one solution, and in particular, improvement in lubricity of the sliding portion is required.
本発明が解決しようとする1つ目の課題は、クランク軸の軸方向荷重を保持するスラスト軸受部における機械損失の低減である。スラスト軸受部における機械損失の低減には、軸受面積の縮小が有効となるが、その反面、軸受面積を縮小し過ぎると面圧過大となり潤滑性低下による機械損失の増大を招くおそれがあり、特に冷媒変更時の信頼性確保との両立が課題となる。 The first problem to be solved by the present invention is to reduce the mechanical loss in the thrust bearing portion that holds the axial load of the crankshaft. Reduction of the bearing area is effective for reducing the mechanical loss in the thrust bearing part, but on the other hand, if the bearing area is reduced too much, the surface pressure may become excessive, and the mechanical loss may increase due to reduced lubrication. Compatibility with ensuring reliability when changing refrigerants is an issue.
2つ目の課題は、クランク軸の軸方向可動抑制による静音化である。クランク軸の軸方向荷重は、前述のようにシリンダの上側及び下側の閉塞部材に設けられたスラスト軸受部により保持されるが、軸方向荷重のうちクランク軸及び回転子の自重により発生する下向きの力は圧縮機の運転如何に係わらず常に発生するため、下側閉塞部材のスラスト軸受部にその多くを保持されるのが一般的であり、クランク軸は、常に下側閉塞部材のスラスト軸受部と接触していることが望ましい。 The second problem is noise reduction by suppressing the axial movement of the crankshaft. The axial load of the crankshaft is held by the thrust bearings provided on the upper and lower closing members of the cylinder as described above, but the downward load generated by the weight of the crankshaft and the rotor of the axial load. Since this force is always generated regardless of the operation of the compressor, it is generally held in the thrust bearing portion of the lower closing member, and the crankshaft is always thrust bearing of the lower closing member. It is desirable to be in contact with the part.
しかしながら、近年の圧縮機の高効率化や空調機器の暖房能力向上が望まれる中で、電動機部における回転子外径の拡大や圧縮機の高回転数化に伴い、クランク軸の軸方向荷重のうち上向きの力が大きくなっている、このため、クランク軸の軸方向の移動が発生し、下側スラスト軸受部との接触が保障されなくなることにより、クランク軸と上側及び下側の閉塞部材とにおいて叩き音の発生が懸念された。 However, in recent years, high efficiency of compressors and improvement in heating capacity of air conditioning equipment are desired. With the increase of the rotor outer diameter in the motor section and the increase in the number of rotations of the compressor, the axial load of the crankshaft is increased. Among them, the upward force is large, so that the movement of the crankshaft in the axial direction occurs, and contact with the lower thrust bearing portion is not guaranteed, so that the crankshaft and the upper and lower closing members There was a concern about the occurrence of a beating sound.
そこで、本発明は、機械損失を低減し、静音化したロータリ圧縮機を提供することを課題とする。 Then, this invention makes it a subject to provide the rotary compressor which reduced the mechanical loss and was silenced.
このような課題を解決するために、本発明は、偏心部を有するクランク軸と、前記クランク軸を回転させる電動機部と、前記偏心部のスラスト面および該スラスト面と摺動する閉塞部材の軸受面を含んで構成されるスラスト軸受部と、を備え、前記スラスト面と前記軸受面との隙間は、前記クランク軸の回転方向にみて、前記回転方向の前側端部は、前記回転方向の後側端部より前記隙間が大きいことを特徴とするロータリ圧縮機である。 In order to solve such problems, the present invention provides a crankshaft having an eccentric portion, an electric motor portion that rotates the crankshaft, a thrust surface of the eccentric portion, and a bearing of a closing member that slides on the thrust surface. A thrust bearing portion configured to include a surface, and a gap between the thrust surface and the bearing surface is viewed in a rotation direction of the crankshaft, and a front end portion in the rotation direction is a rear end in the rotation direction. The rotary compressor is characterized in that the gap is larger than a side end portion.
本発明によれば、機械損失を低減し、静音化したロータリ圧縮機を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a rotary compressor with reduced mechanical loss and reduced noise.
以下、本発明を実施するための形態(以下「実施形態」という)について、適宜図面を参照しながら詳細に説明する。なお、各図において、共通する部分には同一の符号を付し重複した説明を省略する。 Hereinafter, modes for carrying out the present invention (hereinafter referred to as “embodiments”) will be described in detail with reference to the drawings as appropriate. In each figure, common portions are denoted by the same reference numerals, and redundant description is omitted.
≪ロータリ圧縮機≫
本実施形態に係るロータリ圧縮機について、図1を用いて説明する。図1は、本実施形態に係るロータリ圧縮機の縦断面図である。
≪Rotary compressor≫
A rotary compressor according to this embodiment will be described with reference to FIG. FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a rotary compressor according to this embodiment.
図1に示すように、本実施形態に係るロータリ圧縮機は、ケースとなる密閉容器1と、固定子11と回転子12とから構成される電動機部と、回転子12の回転を伝達する偏心部21を有するクランク軸2と、クランク軸2の回転動力により圧縮仕事を行う圧縮機構部と、を備えている。電動機部、クランク軸2及び圧縮機構部は、密閉容器1内に配置されている。
As shown in FIG. 1, the rotary compressor according to the present embodiment includes an
電動機部は、鉄心に銅やアルミ等の電気伝導体により構成された電線を巻装した固定子11と、鉄心表面乃至鉄心内部に設けたスロット部にネオジム磁石乃至フェライト磁石等の磁石を有する回転子12と、によって構成されている。固定子11は密閉容器1の内側に固定されており、回転子12はクランク軸2と圧入、焼嵌、冷嵌等によって固定されている。
The motor part is a rotating machine having a
圧縮機構部は、シリンダ3と、シリンダ3内に配置されクランク軸2の偏心部21により回転駆動されるローラ4と、ローラ4の外周に延びてローラ4の偏心運動に応じてシリンダ3に設けられた収納部3b(図4参照)に出入りするベーン5(図4参照)と、シリンダ3の上端面を閉塞する上ベア閉塞端面6a及びクランク軸2を保持するラジアル軸受部6bを有する上ベア6と、シリンダ3の下端面を閉塞する下ベア閉塞端面7a及びクランク軸2を保持するラジアル軸受部7bを有する下ベア7と、により構成されている。
The compression mechanism section is provided in the
クランク軸2は、上ベア6のラジアル軸受部6b及び下ベア7のラジアル軸受部7bにより、クランク軸2の回転軸周方向及び径方向について保持されている。また、クランク軸2は、クランク軸2の偏心部21の下端面(図2を用いて後述する下スラスト面21as)及び下ベア7の下ベア閉塞端面7aからなるスラスト軸受部により、クランク軸2の軸方向について保持されている。
The
冷媒ガス(作動流体)の流れに沿って、本実施形態に係るロータリ圧縮機の冷媒圧縮動作について説明する。冷凍サイクル(図示せず)に接続された吸込パイプ13から流入した冷媒ガスは、シリンダ3に設けられた吸込口8からシリンダ3内に流入する。シリンダ3内に流入した冷媒ガスは、シリンダ内壁面3aと、ローラ外壁面4aと、ベーン5(図4参照)の側面と、上ベア閉塞端面6aと、下ベア閉塞端面7aと、によって形成される圧縮室9内で昇圧され、吐出口(図示せず)から密閉容器1内に排出される。なお、吐出口(図示せず)は、上ベア6と密閉容器1内との隔壁面に設けてもよく、下ベア7と密閉容器1内との隔壁面に設けてもよい。
The refrigerant compression operation of the rotary compressor according to the present embodiment will be described along the flow of the refrigerant gas (working fluid). The refrigerant gas that has flowed from the
密閉容器1内に排出された冷媒ガスは、固定子11と回転子12との隙間、及び、固定子11と密閉容器1との隙間を通り、密閉容器1の上部に設けられた吐出パイプ14から冷凍サイクル(図示せず)へ排出される。
The refrigerant gas discharged into the
また、密閉容器1内の下部には、圧縮機構部の潤滑を行う冷凍機油10が貯蔵されている。冷凍機油10は、クランク軸2の軸方向に設けられた給油路2aから吸い上げられるようになっている。そして、給油路2aから下ベア7のラジアル軸受部7bへ給油する給油路2bと、給油路2aからクランク軸2の偏心部21とローラ内壁面4b及び後述するスラスト軸受部に給油する給油路2cと、給油路2aから上ベア6のラジアル軸受部6bへ給油する給油路2dとによって、冷凍機油10が各摺動部へ供給される。ちなみに、冷凍機油10は、給油路2b〜2dが回転するクランク軸2の径方向に延びていることにより、遠心ポンプの原理で給油路2aから吸い上げられるようになっている。
In the lower part of the
次に、クランク軸2の構造及びクランク軸2と下ベア7との摺動部に形成されるスラスト軸受部の構造について、図2及び図3を用いて更に説明する。図2は、本実施形態に係るロータリ圧縮機におけるスラスト軸受部付近の部分拡大断面図である。図3は、クランク軸の斜視図である。
Next, the structure of the
図2及び図3に示すように、クランク軸2は、偏心部21と、下ベア7のラジアル軸受部7bに保持される下軸22と、上ベア6のラジアル軸受部6bに保持される上軸23と、により構成されている。
As shown in FIGS. 2 and 3, the
下軸22には、周方向の全周にわたって掘り下げられた(換言すれば、軸径が他より小さい)凹溝部22aが設けられており、給油路2bは凹溝部22aに連通するようになっている。このような構成により、給油路2aを介して給油路2bから供給された冷凍機油10は、全周にわたって形成された凹溝部22aに供給され、凹溝部22aからクランク軸2の下軸22と下ベア7のラジアル軸受部7bとの摺動部へ供給されるので、ラジアル軸受部7bを好適に潤滑することができる。
The
また、給油路2bから供給された冷凍機油10は、凹溝部22aから下ベア7のラジアル軸受部7bにも供給される。これにより、後述するスラスト軸受部(クランク軸2の下スラスト面21asと下ベア7の下ベア閉塞端面7aとの摺動部)を潤滑する際、周方向の全周にわたって掘り下げられた凹溝部22aを介して冷凍機油10を供給するので、スラスト軸受部を好適に潤滑することができる。
Further, the refrigerating
同様に、上軸23には、周方向の全周にわたって掘り下げられた(換言すれば、軸径が他より小さい)凹溝部23aが設けられており、給油路2dは凹溝部23aに連通するようになっている。このような構成により、給油路2aを介して給油路2dから供給された冷凍機油10は、全周にわたって形成された凹溝部23aに供給され、凹溝部23aからクランク軸2の上軸23と上ベア6のラジアル軸受部6bとの摺動部へ供給されるので、ラジアル軸受部6bを好適に潤滑することができる。
Similarly, the
また、偏心部21は、下端面である下スラスト面21asを有する下スラスト面部材21aと、上端面である上スラスト面21bsを有する上スラスト面部材21bと、を有している。
Moreover, the
なお、クランク軸2は、偏心部21を有するため、運転時に僅かに傾いて回転している。このクランク軸2の傾きにより、下スラスト面21asと下ベア閉塞端面7aとが点接触することを避けるため、下スラスト面21asは、径方向に傾いて形成されている。即ち、下スラスト面21asは、クランク軸2の軸中心から径方向に離れるに従って、高くなるように、換言すれば、下ベア閉塞端面7aから離れるように、さらに換言すれば、下スラスト面21asと下ベア閉塞端面7aの隙間が大きくなるように、僅かに傾斜しており、中心側が盛り上がった凸型の面となっている。同様に、上スラスト面21bsは、クランク軸2の軸中心から径方向に離れるに従って、低くなるように、換言すれば、上ベア閉塞端面6aから離れるように、さらに換言すれば、上スラスト面21bsと上ベア閉塞端面6aの隙間が大きくなるように、僅かに傾斜しており、中心側が盛り上がった凸型の面となっている。
Since the
ここで、図1及び図2に示すように、本実施形態に係るロータリ圧縮機は、クランク軸2が垂直方向となる縦型ロータリ圧縮機であり(図1参照)、クランク軸2及び回転子12の自重により、クランク軸2は下方向に付勢されている。
Here, as shown in FIGS. 1 and 2, the rotary compressor according to the present embodiment is a vertical rotary compressor in which the
このため、クランク軸2のスラスト軸受部は、クランク軸2の偏心部21の下端面である下スラスト面21asと、下ベア7の上端面である下ベア閉塞端面7aと、により構成されている。
For this reason, the thrust bearing portion of the
次に、スラスト軸受部(下スラスト面21aと下ベア閉塞端面7a)への給油について、図4を用いて説明する。図4(a)〜(d)は、図2のA−A線矢視図である。なお、図4の(a)〜(d)において、下ベア閉塞端面7a(図2参照)との摺動部となる下スラスト面21asが明確となるように、ハッチングを付して図示している。また、C0はクランク軸2の回転中心を示し、C1は偏心部21の偏心部中心を示し、回転中心C0を回転中心として偏心部中心C1が図4の紙面において時計回りに回転するように、クランク軸2が回転するものとする。また、ベーン5がクランク軸2の偏心部21の偏心運動によりシリンダ3の収納部3bへ収納された状態(換言すれば、偏心部中心C1が収納部3bへ最も接近した状態)をクランク軸2の回転角が0°として、(a)は回転角が0°の状態、(b)は回転角が90°の状態、(c)は回転角が180°の状態、(d)は回転角が270°の状態を示す。
Next, oil supply to the thrust bearing portion (the
スラスト軸受部への給油は、図1及び図2に示すクランク軸2の給油路2a,2cを経て、下ベア閉塞端面7aに到達した冷凍機油10が下スラスト面21asの回転運動により、下ベア閉塞端面7aと下スラスト面21asとの間に入り込むことでなされている。
The oil supply to the thrust bearing portion is performed by the refrigerating
ここで、図4に示すように、クランク軸2の下スラスト面21as(下スラスト面部材21a)の形状は、クランク軸2の軸方向にみて、回転中心C0を中心とする円と、偏心部中心C1を中心とする円(偏心部21の外形状に沿った円)と、が重なった領域に形成されている。即ち、クランク軸2の下スラスト面21asの形状は、回転中心C0を中心とする円の円弧(図4(a)において紙面上側の円弧)と、偏心部中心C1を中心とする円の円弧(図4(a)において紙面下側の円弧)と、によって構成されている。
Here, as shown in FIG. 4, the shape of the
このような下スラスト面21asの形状により、クランク軸2の回転角が0°(図4(a)参照)から90°(図4(b)参照)に移行する際は、図4(a)に示す冷凍機油10aの位置の冷凍機油が下ベア閉塞端面7aと下スラスト面21asとの間に入り込むことで、スラスト軸受部へ給油されることとなる。
When the rotation angle of the
同様に、クランク軸2の回転角が90°(図4(b)参照)から180°(図4(c)参照)に移行する際は、図4(b)に示す冷凍機油10bの位置の冷凍機油が下ベア閉塞端面7aと下スラスト面21asとの間に入り込むことで、スラスト軸受部へ給油されることとなる。また、クランク軸2の回転角が180°(図4(c)参照)から270°(図4(d)参照)に移行する際は、図4(c)に示す冷凍機油10cの位置の冷凍機油が下ベア閉塞端面7aと下スラスト面21asとの間に入り込むことで、スラスト軸受部へ給油されることとなる。また、クランク軸2の回転角が270°(図4(d)参照)から360°(図4(a)参照)に移行する際は、図4(d)に示す冷凍機油10dの位置の冷凍機油が下ベア閉塞端面7aと下スラスト面21asとの間に入り込むことで、スラスト軸受部へ給油されることとなる。
Similarly, when the rotation angle of the
このように、クランク軸2に設けられた下スラスト面21asと下ベア閉塞端面7aとの摺動部への給油開始点は、クランク軸2の回転方向により決定され常に同一位置となる。換言すれば、下スラスト面21asの偏心部中心C1を中心とする円の円弧(図4(a)において紙面下側の円弧)のうち、クランク軸2の回転方向前方側(図4(a)において紙面右側の円弧)から給油される。
As described above, the oil supply start point to the sliding portion between the lower thrust surface 21as and the lower bearer closed
図5は、クランク軸の回転方向とスラスト面形状を表す図2のA−A線矢視図である。 5 is a view taken along the line AA of FIG. 2 showing the rotation direction of the crankshaft and the shape of the thrust surface.
ここで、図5に示す矢印Mは、クランク軸2の回転方向を示す。図5に示す破線Bは、クランク軸2の回転中心C0を中心とする円上の線(円弧)である。破線Bと下スラスト面21asの偏心部中心C1を中心とする円の円弧(図5において紙面下側の円弧)のうち、クランク軸2の回転方向Mの前方側(図5において紙面右側の円弧)との交点を給油開始点Pとする。破線Bと下スラスト面21asの偏心部中心C1を中心とする円の円弧(図5において紙面下側の円弧)のうち、クランク軸2の回転方向Mの後方側(図5において紙面左側の円弧)との交点を終了点Rとする。円弧上の破線B上で給油開始点Pから終了点Rまでの間の点を中間点Qとする。
Here, the arrow M shown in FIG. 5 indicates the rotation direction of the
冷凍機油10a(図4(a)参照)は、クランク軸2が回転中心C0を中心に回転方向Mに回転することにより、給油開始点Pから下ベア閉塞端面7aと下スラスト面21asとの間に給油され、さらにクランク軸2が回転することにより、給油開始点Pから給油された冷凍機油10aは中間点Qへと導かれ、さらにクランク軸2が回転することにより、終了点Rまで、つまりスラスト軸受部に万遍なく給油される。
The refrigerating
ここで、下ベア閉塞端面7aと下スラスト面21asとの間に給油される給油量の総量は、給油開始点にて入り込んだ量によって決定されることとなるが、給油開始点付近にある冷凍機油10a〜10dは、当該2平面間(下ベア閉塞端面7aと下スラスト面21asとの間)に入り込むものと、偏心部21の下スラスト面部材21a(図3参照)の側面(下スラスト面21asに対し略垂直となる面)により掻き出されてしまうものと、が存在する。
Here, the total amount of oil supplied between the lower bear closed
図6は、図5のB線で展開した展開図であり、(a)は本実施形態、(b)は本実施形態の変形例、(c)は参考例を示す。即ち、図6は、B線に沿ったクランク軸2の周方向(回転方向)における下スラスト面21asと下ベア閉塞端面7aとの間の距離の関係を示した図である。なお、図6において、下スラスト面21as上の給油開始点P、中間点Q、終了点Rに対向する下ベア閉塞端面7a上の点を、それぞれ点P0、点Q0、点R0とする。
6A and 6B are development views developed along line B in FIG. 5, where FIG. 6A shows this embodiment, FIG. 6B shows a modification of this embodiment, and FIG. 6C shows a reference example. That is, FIG. 6 is a diagram showing the relationship of the distance between the lower thrust surface 21as and the lower bear closed
<参考例>
まず、図6(c)を用いて参考例に係るロータリ圧縮機におけるクランク軸2の下スラスト面21asの形状について説明する。参考例に係るロータリ圧縮機は、図6(c)に示すように、下スラスト面21asと、下ベア閉塞端面7aとが、平行(略平行)に配置されている。
<Reference example>
First, the shape of the lower thrust surface 21as of the
前述のように、下ベア閉塞端面7aと下スラスト面21asとの間への給油は、給油開始点P,P0間から開始されるため、中間点Q,Q0間、及び、終了点R,R0間までの給油量は、給油開始点P,P0間にて当該2平面間(下ベア閉塞端面7aと下スラスト面21asとの間)に入り込んだ給油量により決定される。
As described above, since the oil supply between the lower bear closed
参考例に係るロータリ圧縮機においても、平行(略平行)に配置された当該2平面間への給油量は、信頼性上十分な量を確保し得る範囲で設定されている。 Also in the rotary compressor according to the reference example, the amount of oil supply between the two planes arranged in parallel (substantially parallel) is set within a range in which a sufficient amount can be secured in terms of reliability.
一方で、ロータリ圧縮機の更なる高効率化が求められる中で、潤滑性向上による機械損失低減と信頼性確保との両立を目的に、機械損失低減を目的として下ベア閉塞端面7aの面積(軸受面積)の縮小を図る上で、下ベア閉塞端面7aの面積低減による面圧増加に耐え得るべく、当該2平面間への給油性の向上が求められている。
On the other hand, in the demand for higher efficiency of the rotary compressor, the area of the lower bare
また、冷凍サイクルの冷凍能力向上を図るべくロータリ圧縮機の高速運転化が求められる中で、冷媒循環量増加に伴うクランク軸2の軸方向荷重のうち回転子12の下端面を押上げる上向きの力に対抗すべく当該2平面間に入り込んだ冷凍機油10の表面張力の増加を目的に、当該2平面間への給油性の向上が求められている。
Further, in order to improve the refrigerating capacity of the refrigerating cycle, the rotary compressor is required to operate at high speed, and the upward load that pushes up the lower end surface of the
また、近年、環境負荷低減の観点から、現行の高GWP冷媒(例えば、R410A等)から低GWP冷媒(例えば、R32や自然系冷媒等)への切り替えが求められている。ところで、R32冷媒は、R410A冷媒と比較して、圧縮機の冷媒の吸込密度が小さく、圧縮機の冷媒の吐出温度が高くなるという特徴がある。このため、冷凍機油10の温度も上昇し、温度上昇により粘性が低下する。また、ロータリ圧縮機の機械損失低減を目的として、低粘度の冷凍機油10を用いることも考えられる。このように、冷凍機油10の粘度が低くなると、当該2平面間に保持された冷凍機油10も外に逃げやすくなるため、当該2平面間への給油性の向上が求められている。
In recent years, switching from the current high GWP refrigerant (for example, R410A) to a low GWP refrigerant (for example, R32 or natural refrigerant) has been demanded from the viewpoint of reducing environmental burden. By the way, compared with R410A refrigerant | coolant, R32 refrigerant | coolant has the characteristics that the suction density of the refrigerant | coolant of a compressor is small and the discharge temperature of the refrigerant | coolant of a compressor becomes high. For this reason, the temperature of the refrigerating
<本実施形態>
次に、図6(a)を用いて本実施形態に係るロータリ圧縮機におけるクランク軸2の下スラスト面21asの形状について説明する。本実施形態に係るロータリ圧縮機は、下スラスト面21asと、下ベア閉塞端面7aとが、非平行に配置されている。換言すれば、下ベア閉塞端面7aと下スラスト面21asとの間の距離(隙間)が、同じではなく、異なっている。
<This embodiment>
Next, the shape of the lower thrust surface 21as of the
即ち、本実施形態に係るロータリ圧縮機は、下ベア閉塞端面7aに対して、クランク軸2の下スラスト面21asが、
(P、P0点間距離)>(Q、Q0点間距離)>(R、R0点間距離) …(1)
となるように、角度αで傾斜を設けていることを特徴とする。即ち、クランク軸2の周方向(回転方向)において(図5のB線参照)、下ベア閉塞端面7aと下スラスト面21asとの間の距離(隙間)は、クランク軸2の回転方向Mの前方側(図6(a)において紙面右側)が、クランク軸2の回転方向Mの後方側(図6(a)において紙面左側)よりも、長く(大きく)なっている。
That is, in the rotary compressor according to this embodiment, the lower thrust surface 21as of the
(Distance between points P and P0)> (Distance between points Q and Q0)> (Distance between points R and R0) (1)
It is characterized in that an inclination is provided at an angle α. That is, in the circumferential direction (rotational direction) of the crankshaft 2 (see line B in FIG. 5), the distance (gap) between the lower bear closed
このような構成を有する本実施形態に係るロータリ圧縮機によれば、偏心部21の下スラスト面部材21aの側面(下スラスト面21asに対し略垂直となる面)による冷凍機油10の掻き出し量が減少し、当該2平面間(下ベア閉塞端面7aと下スラスト面21asとの間)に入り込む給油量を増加させることができる。即ち、クランク軸2の軸方向荷重を担うスラスト軸受部への給油性が向上する。このように当該2平面間への給油量が増加(給油性が向上)することにより、機械損失の低減と信頼性確保とを両立させることができる。
According to the rotary compressor according to the present embodiment having such a configuration, the amount of the refrigerating
また、ロータリ圧縮機の高速運転時において、圧縮機構部の吐出口(図示せず)から吐出パイプ14へと流れる冷媒ガスの流量が増大して、クランク軸2が浮き上がろうとする際にも、当該2平面間への給油が十分になされているので、当該2平面間の隙間は冷凍機油10で給油開始点Pから終了点Rまで満たされており、冷凍機油10の表面張力を十分に発揮させることができる。このように、クランク軸2は、当該2平面間の隙間に入り込んだ冷凍機油10の表面張力により下ベア閉塞端面7a(下ベア7)に密着し、クランク軸2が浮き上がることを低減することができる。これにより、クランク軸2が軸方向に移動して、上ベア6または下ベア7と衝突する際の叩き音の発生を防止することができ、ロータリ圧縮機の静音性を確保することができる。換言すれば、高速運転可能なロータリ圧縮機を提供することができる。
In addition, when the rotary compressor is operating at high speed, the flow rate of the refrigerant gas flowing from the discharge port (not shown) of the compression mechanism section to the
また、R32冷媒のような吐出温度が高くなる冷媒を用いても、給油量を増加させることにより、スラスト軸受部の信頼性を確保することができる。また、低粘度の冷凍機油10を用いても。給油量を増加させることにより、スラスト軸受部の信頼性を確保することができる。
Moreover, even if the refrigerant | coolant whose discharge temperature becomes high like R32 refrigerant | coolant is used, the reliability of a thrust bearing part can be ensured by increasing the amount of oil supply. Moreover, even if low-viscosity
なお、図6の示す下スラスト面21asの角度αは、
0°<α≦0.2° …(2)
が望ましい。また、ロータリ圧縮機の最大回転速度(クランク軸2の回転速度)は10,000rpm以下が望ましく、冷凍機油10の粘度は、10〜100cSt(40℃時)が望ましい。
The angle α of the lower thrust surface 21as shown in FIG.
0 ° <α ≦ 0.2 ° (2)
Is desirable. The maximum rotational speed of the rotary compressor (the rotational speed of the crankshaft 2) is desirably 10,000 rpm or less, and the viscosity of the refrigerating
角度αを0°より大きくする(0°<α)ことにより、当該2平面間(下ベア閉塞端面7aと下スラスト面21asとの間)に入り込む給油量を、参考例と比較して、多くすることができる。一方、角度αが大きいほど、当該2平面間(下ベア閉塞端面7aと下スラスト面21asとの間)に入り込む給油量を増加させることができるが、α>0.2°とすると、冷凍機油10が発泡して、クランク軸2の回転抵抗が増大するため好ましくない。このため、角度αは0.2°以下とすることが望ましい(α≦0.2°)。
By making the angle α larger than 0 ° (0 ° <α), the amount of oil that enters between the two planes (between the lower bear closed
また、下スラスト面21asと下ベア閉塞端面7aとが点接触することを避けるため、下スラスト面21asは前述のように径方向に傾いて形成されている。このため、給油開始点Pから取り込んだ冷凍機油10は、外側に逃げるおそれがあるが、給油量を増加させることにより、中間点Qおよび終了点Rまで冷凍機油10を行き渡らせることができる。
In order to avoid point contact between the lower thrust surface 21as and the lower bear closed
<本実施形態の変形例>
次に、図6(b)を用いて本実施形態の変形例に係るロータリ圧縮機におけるクランク軸2の下スラスト面21asの形状について説明する。
<Modification of this embodiment>
Next, the shape of the lower thrust surface 21as of the
本実施形態に係るロータリ圧縮機の下スラスト面21asは、図6(a)に示すように、角度αの1つの傾斜面で構成されている。これに対し、本実施形態の変形例に係るロータリ圧縮機の下スラスト面21asは、図6(b)に示すように、傾斜面(給油開始点P〜中間点Q)と、下ベア閉塞端面7aと平行(略平行)な平行面(中間点Q〜終了点R)と、で構成されている。その他の構成は同様であり説明を省略する。 As shown in FIG. 6A, the lower thrust surface 21as of the rotary compressor according to this embodiment is composed of one inclined surface having an angle α. On the other hand, the lower thrust surface 21as of the rotary compressor according to the modification of the present embodiment includes an inclined surface (oil supply start point P to intermediate point Q) and a lower bear closed end surface as shown in FIG. 7a and parallel planes (substantially parallel) (intermediate point Q to end point R). Other configurations are the same, and the description is omitted.
即ち、本実施形態の変形例に係るロータリ圧縮機は、下ベア閉塞端面7aに対して、クランク軸2の下スラスト面21asが、
(P、P0点間距離)>(Q、Q0点間距離)=(R、R0点間距離) …(3)
となるように、傾斜面と平行面とを設けていることを特徴とする。
That is, in the rotary compressor according to the modification of the present embodiment, the lower thrust surface 21as of the
(Distance between points P and P0)> (Distance between points Q and Q0) = (Distance between points R and R0) (3)
In this case, an inclined surface and a parallel surface are provided.
このような構成を有する本実施形態の変形例に係るロータリ圧縮機によれば、本実施形態に係るロータリ圧縮機(図6(a)参照)と同様に、偏心部21の下スラスト面部材21aの側面(下スラスト面21asに対し略垂直となる面)による冷凍機油10の掻き出し量が減少し、当該2平面間(下ベア閉塞端面7aと下スラスト面21asとの間)に入り込む給油量を増加させることができる。
According to the rotary compressor according to the modification of the present embodiment having such a configuration, the lower
また、本実施形態の変形例に係るロータリ圧縮機の下スラスト面21asは、その一部を下ベア閉塞端面7aと平行(略平行)な平行面(中間点Q〜終了点R)とすることにより、下スラスト面21asを周方向に傾斜する傾斜面(給油開始点P〜中間点Q)によって僅かに増加する当該2平面間の面圧増加を抑制し、機械損失の低減を図るとともに、冷凍機油10による表面張力を増加させることができる。
Further, a part of the lower thrust surface 21as of the rotary compressor according to the modification of the present embodiment is a parallel surface (intermediate point Q to end point R) that is parallel (substantially parallel) to the lower bare
なお、本実施形態に係るロータリ圧縮機の下スラスト面21asは、終了点Rまで傾斜面が形成されているため、本実施形態の変形例に係るロータリ圧縮機の下スラスト面21asと比較して、終了点Rまで好適に給油量を増加させる点では好ましい。 In addition, since the lower thrust surface 21as of the rotary compressor according to the present embodiment is inclined to the end point R, it is compared with the lower thrust surface 21as of the rotary compressor according to the modification of the present embodiment. This is preferable in that the amount of oil supply is preferably increased to the end point R.
<変形例>
なお、本実施形態に係るロータリ圧縮機は、上記実施形態の構成に限定されるものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の変更が可能である。
<Modification>
The rotary compressor according to this embodiment is not limited to the configuration of the above embodiment, and various modifications can be made without departing from the spirit of the invention.
本実施形態に係るロータリ圧縮機は、縦型ロータリ圧縮機であるものとして説明したが、これに限られるものではなく、例えば、クランク軸2が水平方向となる横型ロータリ圧縮機であってもよい。横型ロータリ圧縮機の場合、クランク軸2は電動機部により発生される軸方向の磁気吸引力やバネ等の付勢手段により一方向に付勢されている(押し付けられている)。このため、付勢された方向側のベア(閉塞部材)の端面とクランク軸2の偏心部21の端面との摺動部であるスラスト軸受部において、本実施形態に係るロータリ圧縮機におけるスラスト軸受部の構造と同様の構造を適用してもよい。
The rotary compressor according to the present embodiment has been described as a vertical rotary compressor. However, the rotary compressor is not limited to this. For example, the rotary compressor may be a horizontal rotary compressor in which the
本実施形態の変形例に係るロータリ圧縮機は、給油開始点Pから終了点Rまでの中間の位置の中間点Qにおいて、下スラスト面21asが傾斜面から平行面に移行するものとして説明したが、これに限られるものではない。下スラスト面21asが傾斜面から平行面に移行する位置は、給油開始点Pの側に寄っていてもよく、終了点Rの側に寄っていてもよい。 Although the rotary compressor according to the modification of the present embodiment has been described as the lower thrust surface 21as shifting from the inclined surface to the parallel surface at the intermediate point Q at the intermediate position from the oil supply start point P to the end point R. However, it is not limited to this. The position at which the lower thrust surface 21as moves from the inclined surface to the parallel surface may be closer to the fuel supply start point P or closer to the end point R.
また、下スラスト面21asを周方向にみた際の傾斜面は、図6(a)および図6(b)では、直線状に傾斜するものとして説明したが、これに限られるものではなく、曲線状に傾斜するものであってもよい。また、傾斜角度が異なる複数の傾斜面で構成されていてもよい。 Further, the inclined surface when the lower thrust surface 21as is viewed in the circumferential direction is described as being inclined linearly in FIGS. 6A and 6B, but is not limited thereto, and is not limited to a curved line. It may be inclined in a shape. Moreover, you may be comprised with the some inclined surface from which an inclination angle differs.
1 密閉容器
2 クランク軸
2a 給油路(第1給油手段、第2給油手段)
2b 給油路(第1給油手段)
2c 給油路(第2給油手段)
2d 給油路
21 偏心部
21a 下スラスト面部材
21as 下スラスト面(スラスト軸受部)
21b 上スラスト面部材
21bs 上スラスト面
22 下軸(軸部)
22a 凹溝部
23 上軸
23a 凹溝部
3 シリンダ
3a シリンダ内壁面
3b 収納部
4 ローラ
4a ローラ外壁面
4b ローラ内壁面
5 ベーン5
6 上ベア6
6a 上ベア閉塞端面
6b ラジアル軸受部
7 下ベア(閉塞部材)
7a 下ベア閉塞端面(スラスト軸受部、軸受面)
7b ラジアル軸受部
8 吸込口
9 圧縮室
10 冷凍機油
11 固定子(電動機部)
12 回転子(電動機部)
13 吸込パイプ
14 吐出パイプ
C0 回転中心
C1 偏心部中心
M 回転方向
P 給油開始点(前側端部)
Q 中間点
R 終了点(後側端部)
DESCRIPTION OF
2b Oil supply path (first oil supply means)
2c Oil supply path (second oil supply means)
2d
21b Upper thrust surface member 21bs Upper thrust
6
6a Upper bear closing
7a Lower bear closed end face (thrust bearing, bearing surface)
7b
12 Rotor (motor part)
13
Q Intermediate point R End point (rear end)
Claims (10)
前記クランク軸を回転させる電動機部と、
前記偏心部のスラスト面および該スラスト面と摺動する閉塞部材の軸受面を含んで構成されるスラスト軸受部と、を備え、
前記スラスト面と前記軸受面との隙間は、前記クランク軸の回転方向にみて、前記回転方向の前側端部は、前記回転方向の後側端部より前記隙間が大きい
ことを特徴とするロータリ圧縮機。 A crankshaft having an eccentric portion;
An electric motor section for rotating the crankshaft;
A thrust bearing portion configured to include a thrust surface of the eccentric portion and a bearing surface of a closing member that slides with the thrust surface,
The rotary compression is characterized in that the clearance between the thrust surface and the bearing surface is larger in the front end in the rotation direction than in the rear end in the rotation direction when viewed in the rotation direction of the crankshaft. Machine.
ことを特徴とする請求項1に記載のロータリ圧縮機。 2. The rotary compressor according to claim 1, wherein the clearance between the thrust surface and the bearing surface is larger in the radial direction of the crankshaft, and the clearance is larger toward the outer side in the radial direction.
ことを特徴とする請求項1に記載のロータリ圧縮機。 2. The rotary compressor according to claim 1, wherein the shaft portion of the crankshaft includes a recessed groove portion formed over the entire circumference in the circumferential direction of the shaft portion.
ことを特徴とする請求項3に記載のロータリ圧縮機。 4. The rotary compressor according to claim 3, further comprising first oil supply means for supplying refrigerating machine oil to the concave groove portion.
ことを特徴とする請求項1に記載のロータリ圧縮機。 The rotary compressor according to claim 1, further comprising second oil supply means for supplying refrigeration oil to the bearing surface.
ことを特徴とする請求項1に記載のロータリ圧縮機。 The rotary compressor according to claim 1, wherein R32 refrigerant is used as the working fluid.
ことを特徴とする請求項1に記載のロータリ圧縮機。 The thrust surface has an inclined surface that inclines from the front end in the rotation direction to the rear end in the rotation direction with respect to the bearing surface when viewed in the rotation direction of the crankshaft. The rotary compressor according to claim 1.
0°<α≦0.2°
の範囲内である
ことを特徴とする請求項7に記載のロータリ圧縮機。 The inclination angle α of the inclined surface is
0 ° <α ≦ 0.2 °
The rotary compressor according to claim 7, wherein the rotary compressor is within the range.
前記回転方向の前側端部から前記回転方向の中間部へと前記軸受面に対して傾斜する傾斜面と、
前記回転方向の中間部から前記回転方向の後側端部へと前記軸受面に対して平行な平行面と、を有する
ことを特徴とする請求項1に記載のロータリ圧縮機。 The thrust surface is viewed in the direction of rotation of the crankshaft.
An inclined surface that is inclined with respect to the bearing surface from a front end in the rotational direction to an intermediate portion in the rotational direction;
The rotary compressor according to claim 1, further comprising a parallel surface parallel to the bearing surface from an intermediate portion in the rotation direction to a rear end portion in the rotation direction.
前記クランク軸の回転中心を中心とする円の円弧と、前記偏心部の偏心部中心を中心とする円の円弧と、によって囲まれた範囲に形成される
ことを特徴とする請求項1に記載のロータリ圧縮機。 The thrust surface is viewed in the axial direction of the crankshaft,
The circular arc centered on the center of rotation of the crankshaft and the circular arc centered on the center of the eccentric part of the eccentric part are formed in a range surrounded by the circular arc. Rotary compressor.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2014220325A JP2016089625A (en) | 2014-10-29 | 2014-10-29 | Rotary compressor |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2014220325A JP2016089625A (en) | 2014-10-29 | 2014-10-29 | Rotary compressor |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2016089625A true JP2016089625A (en) | 2016-05-23 |
Family
ID=56017985
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2014220325A Pending JP2016089625A (en) | 2014-10-29 | 2014-10-29 | Rotary compressor |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2016089625A (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2020200818A (en) * | 2019-06-13 | 2020-12-17 | 三菱重工サーマルシステムズ株式会社 | Crank shaft and rotary compressor |
WO2021103525A1 (en) * | 2019-11-29 | 2021-06-03 | 安徽美芝精密制造有限公司 | Compressor and refrigeration device |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61187585A (en) * | 1985-02-15 | 1986-08-21 | Hitachi Ltd | Rotary compressor |
JP2008298037A (en) * | 2007-06-04 | 2008-12-11 | Hitachi Appliances Inc | Vertical type rotary compressor |
JP2012077728A (en) * | 2010-10-06 | 2012-04-19 | Panasonic Corp | Rotary compressor |
JP2014139443A (en) * | 2012-10-23 | 2014-07-31 | Panasonic Corp | Rotary compressor |
-
2014
- 2014-10-29 JP JP2014220325A patent/JP2016089625A/en active Pending
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61187585A (en) * | 1985-02-15 | 1986-08-21 | Hitachi Ltd | Rotary compressor |
JP2008298037A (en) * | 2007-06-04 | 2008-12-11 | Hitachi Appliances Inc | Vertical type rotary compressor |
JP2012077728A (en) * | 2010-10-06 | 2012-04-19 | Panasonic Corp | Rotary compressor |
JP2014139443A (en) * | 2012-10-23 | 2014-07-31 | Panasonic Corp | Rotary compressor |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2020200818A (en) * | 2019-06-13 | 2020-12-17 | 三菱重工サーマルシステムズ株式会社 | Crank shaft and rotary compressor |
JP7267119B2 (en) | 2019-06-13 | 2023-05-01 | 三菱重工サーマルシステムズ株式会社 | Crankshaft and rotary compressor |
WO2021103525A1 (en) * | 2019-11-29 | 2021-06-03 | 安徽美芝精密制造有限公司 | Compressor and refrigeration device |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US20110120174A1 (en) | Compressor | |
JP6042530B2 (en) | Scroll compressor | |
US8419286B2 (en) | Hermetic compressor | |
JP6351749B2 (en) | Scroll compressor | |
JP2016089625A (en) | Rotary compressor | |
JP6057535B2 (en) | Refrigerant compressor | |
JP6407432B2 (en) | Compressor and refrigeration cycle apparatus | |
JP6184648B1 (en) | Bearing unit and compressor | |
JP6328322B2 (en) | Compressor with slide bearing | |
JP5034476B2 (en) | Compressor and air conditioner and water heater | |
KR102186245B1 (en) | A compressor | |
JP6598881B2 (en) | Scroll compressor | |
WO2017098567A1 (en) | Compressor and refrigeration cycle device | |
JP5791760B2 (en) | Refrigerant compressor | |
JP4992496B2 (en) | Rotary compressor | |
JP2011163227A (en) | Compressor | |
JP2011179452A (en) | Rotary compressor | |
KR101557506B1 (en) | compressor | |
JP5677196B2 (en) | Rotary compressor | |
JP6568758B2 (en) | Hermetic compressor and refrigeration cycle apparatus | |
JP2016021837A (en) | Motor and compressor | |
WO2017149820A1 (en) | Bearing unit and compressor | |
JP2014101835A (en) | Scroll compressor | |
JP2009162123A (en) | Refrigerating cycle device and fluid machine used for the same | |
JP2009074477A (en) | Scroll type fluid machine |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A711 Effective date: 20160407 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20170619 |
|
A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A711 Effective date: 20171011 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20180420 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20180508 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20181113 |